1、高速公路第九合同段整体式大桥挂篮安装工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录三、设计要点说明43.1 主桁承重系统53.2 悬吊系统51）前吊系统52）后吊系统63）锚固系统64)行走系统65)底篮7四、挂篮安装方案7五、挂篮加载方案8六、xx特大桥挂篮结构计算书96.1、设计参数96.1.1、设计荷载96.1.2、计算方法106.2满载工况下挂篮强度、稳定及刚度106.2.1底篮结构101号梁段荷载条件下底篮模板横梁应力图13（4）、底纵梁计算131号梁段荷载条件下底篮I40a纵梁应力图14（52、）、底横梁计算141号梁段荷载条件下底篮I56a横梁应力图15（6）、吊点反力15（7）、底篮后锚15（8）、底篮前吊点166.2.2、滑梁16（1）、内滑梁16（2）、外滑梁17（3）、滑梁吊杆196.2.3、主桁19（1）、计算模型19（2）、计算荷载20（3）、前上横梁20（4）、贝雷桁片20（5）、主桁竖杆及底柱21（6）、斜拉杆22（7）、外斜拉杆及水平杆22（8）、支撑系统231）剪力和弯矩232) 销子设计23（9）、后锚杆25（10）、后锚上压座、上提杆256.2.4、挂篮刚度256.3行走状态下挂篮内力、强度及稳定256.3.1、后下横梁强度与稳定性验算256.3.2、行走状3、态挂篮风载稳定性验算266.4、主要受力构件焊缝验算296.4.1、主桁竖杆上部接头296.4.2主桁竖杆下部接头306.4.3、主桁斜拉杆上接头306.4.4、主桁斜拉杆下接头31七、安全保证体系317.1、安全保证组织体系317.2、安全制度327.2.1、安全检查制度327.2.2、进场设备验收与保养维修制度337.3、各职能部门的责任337.4、安全施工注意事项347.5、挂篮施工安全控制措施357.5.1、挂篮施工357.5.2、挂篮行走387.5.3、机械作业安全保证措施39八、挂篮施工事故应急救援预案408.1、应急救援及响应机构设置及成员职责401、 应急救援及响应工作领导小组4、：402 、应急小组成员职责：413、救援队设置：413）应急小组及救援队成员表及资料见下表：42挂篮施工应急小组及救援队成员表428.2、安全应急救援及响应预案程序428.2.1、应急救援及响应程序428.2.2、应急准备423）现场配备的应急救援器材、设备目录见下表：43应急救援器材、设备目录438.2.3、伤员抢救应急程序：432）、外伤大出血，急救车未到前，现场采取止血措施。448.2.4、 控制事态程序：458.2.5、 保护现场程序：452）保护证人证物，防止证物被移动和失落。458.2.6、事故上报程序：458.2.7、事故调查程序：461）轻伤事故，由项目部组成调查组。465）5、事故调查报告应有以下资料468.2.8、处理总结教育程序：46xx特大桥挂篮方案二、技术标准xx省xx至xx高速公路（xx至xx段）第九合同段（K53+382.46K54+083.54）xx特大桥为一座整体式大桥，桥梁起点桩号：K53+382.46，终点：K54+083.54，桥梁全长701.08米，设计为340米+（106+200+106）+440米预应力砼连续刚构、预应力砼T梁。T梁采用先简支后结构连续体系。最大墩高为166.4米，过渡墩最大墩高为99.4米。最大墩高为4#主墩，墩高为166.4米，墩柱为等截面空心薄壁墩，每颗支墩的截面尺寸为83.5米。引桥的过渡墩最大墩高为99.4米，均6、为空心薄壁墩，其余引桥的墩柱除1#、9#墩为双方柱实心墩，8#主墩为实心矩形墩外，其它均为空心薄壁墩。本桥挂篮设计应用的主要技术规范有：1. 钢结构设计规范（GB 500172003）；2. 公路桥涵设计通用规范（JTG D602004）；3. 钢结构工程施工及验收规范（GB 502052001）；4. 公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）；三、设计要点说明本桥挂篮由5 个系统组成，即：1.主桁承重系统；2.悬吊系统；3.锚固系统；4.行走系统；5.底篮和模板系统。悬浇箱梁最大块件的长度为4.5m，设计重量为269.5t。3.1 主桁承重系统主桁承重系统包括主桁架、前上横梁及水平与竖7、直联系杆系三部分。主桁架为两组斜拉桁架，每组斜拉桁架由三片并列的桁架片组成，其中水平的桁架片为经过改造的贝雷桁片，斜拉部分的竖压杆及斜拉杆为型钢加工构件，三片桁片之间，水平桁架通过支撑架联成一组整体桁架，斜拉部分的竖压杆则通过竖直联系杆系联成整体，两组桁架之间则通过水平联系杆系与前上横梁及竖直联系杆系联结成整体稳定承重体系。水平贝雷桁架、竖压杆及斜拉杆均采用销子连接，横向联系则采用螺栓连接。3.2 悬吊系统悬吊系统的作用是将底模荷载、外侧模荷载、内模荷载、主梁节段自重及施工荷载传递给挂篮主桁承重系统及己浇筑节段。本挂篮悬吊系统由前吊系统与后吊系统组成：1）前吊系统：前吊系统共有11 个吊点，其8、中上吊点7 个，下吊点4 个，各吊点悬挂于前上横梁，上吊点直接吊住内外滑梁，下吊点则吊住前下横梁并通过前下横梁上的铰底座支承底纵梁。每个上吊点采用2 根JL32 精轧螺纹钢筋，为避免施工时误伤精轧螺纹粗钢筋，每个下吊点采用特制钢吊带。吊带下端与下横梁铰接，吊带上端穿过横担与上吊点精轧螺纹钢筋连接，前上横梁座担与顶担之间设有千斤顶，通过千斤顶升降来调节底篮与模板标高。2）后吊系统：后吊系统共有13个吊点，其中上吊点7 个，下吊点6 个。7 个上吊点中有3 个内吊点，4 个外吊点，3 个内吊点吊内滑梁，4个外吊点吊外滑梁，内外滑梁吊点的吊杆为JL32精轧螺纹钢筋，钢筋上端通过螺母与垫板穿置于己浇箱9、梁顶面，钢筋下端则与滑梁小车连接。6 个下吊点吊住后下横梁，其中4 个内吊点为主吊点，每个主吊点的吊杆为2 根JL32精轧螺纹钢筋，由于其荷载较大，为便于提紧模板及方便脱模，设千斤顶支承于己浇梁的底板上，吊杆下端通过提担与后下横梁联接；两个外吊点为副吊点，在箱梁浇筑期间受力较小，其主要作用是在挂篮行走时吊住后下横梁，吊点上部采用2JL32精轧螺纹钢筋，下部采用特制钢吊带。吊带下端与后下横梁铰接。3）锚固系统:锚固系统亦称后锚系统，其作用有二：在箱梁节段施工时锚住主桁尾部；在挂篮行走时压住主桁后部。此两种功能对应两种工作状态，即施工锚固状态与行走锚固状态，此处着重介绍施工锚固状态（行走锚固状态详10、见下节）。本桥箱梁竖向预应力为JL32精轧螺纹粗钢筋。采用竖向预应力JL32精轧螺纹粗钢筋作为锚筋提供锚固反力。通过主桁下的转换杆将力转换后再通过拉筋传至主桁上的压杆，在主桁上方设压座和保险压杆，主桁尾部高度通过精轧螺纹钢筋调节。4)行走系统:行走系统的作用是为挂篮提供行走条件，满足挂篮行走要求。本挂篮的行走方式为滑动行走。在箱梁顶面设行走轨道，在轨道上（支点下）置四氟滑板，在主桁尾部亦设有滑道，在滑道与后锚压杆间置四氟滑板，箱梁内模与侧模下设有滑梁，滑梁后部吊杆下设有滑移小车，行走时用22t 张拉千斤顶及钢绞线牵引挂篮前移。挂篮行走前先在支点处座梁两端置千斤顶将挂篮顶起，将行走轨道前移，然后11、下落挂篮再向前行走。箱梁悬臂前半段块件较短，可直接行走到位，后半段块件较长，需转换后锚位置方能行走到位，保险压杆可兼作换位压杆满足后锚换位需要。5)底篮:底篮的主要承重构件是底纵梁，底纵梁选用40a 型工字钢，箱梁两腹板下各置4 根，底板下置6 根。底模置于底纵梁上，底模通过其分布横肋将箱梁底板及腹板荷载传于底纵梁。四、挂篮安装方案总体安装方案：挂篮用塔吊进行起吊安装。4.1主梁安装方案：0号块施工结束后即可进行主梁安装，其顺序为：滑轨后锚小车及滑船主梁与后锚立柱与斜拉带立柱平联前、后上横梁。4.2 底篮安装方案：底篮在0号块托架上进行安装，0号块第一次混凝土浇筑结束后即可安装底篮。利用托架外12、纵梁伸长部分，先将前后下横梁安装于外纵梁（贝雷梁）上，经放样（调整横梁距离及位置）后安装底篮纵梁，然后铺装模板；4.3悬吊系统及锚固系统安装：挂篮主梁安装结束后，将挂篮前移至下一节段浇筑位置，用吊杆（带）将底篮与主梁进行连接并起吊至相应位置。4.4 模板系安装：模板系分内模与外模，先安装外模后安装内模；4.4.1 外模系统:在浇筑0号块时安装外模进行混凝土浇筑，不安装外滑梁，待主梁与底篮联结后，先穿外滑梁并将滑梁锚固，再将外模脱空于滑梁上并前移至相应位置。4.4.2 内模系统安装：先安装内滑梁并锚固，然后将内模骨架片安装在滑梁上，在骨架片上安装内模。4.5 在施工0号块时须注意滑梁位置与横隔板13、的干扰，须在横隔板上预留孔洞以保证滑梁能正确安装。4.6 在0号块浇筑时须注意底篮后锚及滑梁后锚的孔洞预留。五、挂篮加载方案5.1挂篮安装结束后必须进行加载试验以消除非弹性变形和确定弹性变形值。5.2挂篮加载采用反力架千斤顶施载进行。加载的主要目的是检查悬吊系统、主梁系统与主梁后锚系统，故采取千斤顶法完全满足挂篮的加载实验的使用要求。5.3加载荷载的确定：主梁与后锚最不利工况为节段变化处，根据计算本桥主梁最不利工况节段为1号段，底篮对前悬吊的荷载为1013 KN，故在挂篮底篮上加载的荷载对于前悬吊处要与1号段相当即为1013KN。5.4反力架的施工：在0号块施工时，在腹板的端断面上预埋钢板，挂14、篮安装时安装反力架，反力架用型钢焊接而成。5.5挂篮加载测量与记录：挂篮加载着重测量前上下横梁、后锚梁及主梁的变形，用水平仪和千分表共同测量，加载分级进行，加满后持荷12h以上。六、xx特大桥挂篮结构计算书6.1、设计参数6.1.1、设计荷载（1). 箱梁荷载3.5m、4.0m、4.5m梁段分别用该长度的最重块件即1号、5号、12号块来控制各段的箱梁荷载。其梁段自重分别为：1号 （长3.5m块件） p1 269.6 t 5号 （长4.0m块件） p2 256.9 t 12号 （长4.5m块件） p2 200.2t 考虑浇筑混凝土时胀模等因素，取超载系数1.05，确定出施工时箱梁的计算荷载为：115、号 （长3.5m块件） p1 283.1t 5号 （长4.0m块件） p2 269.7t 12号 （长4.5m块件） p2 210.2t (2). 振捣混凝土荷载施工过程中，浇注箱梁混凝土时的振捣荷载对水平模板取2kPa，对竖直模板取4kPa。 (3). 人群及施工机具荷载人群及施工机具荷载取1.5kPa。6.1.2、计算方法本挂篮计算采用大型空间有限元结构计算软件Midas2010计算，整个挂篮在进行分析时，为方便分析把挂篮分成三个部分，底篮结构部分、滑梁、主桁部分。滑梁由手算得到,其余部分的分析采用程序分析。由于梁长度不一，在满载工况下，梁段长度及加载点不同，分两种情况分析，即分成3.5m16、4.0m、4.5m梁段分别用1号、5号、12号梁段来控制内力。6.2满载工况下挂篮强度、稳定及刚度本工况为挂篮的工作状态，其荷载为梁段荷载（含胀模系数1.05）+挂篮自重+人群及施工机具。计算时挂篮及混凝土自重的组合系数取1.2，混凝土振捣、人群及施工机具荷载的组合系数取1.4。6.2.1底篮结构（1）、计算模型本部分结构按空间整体结构建模，包括底模、纵梁、前后横梁，其中受压面（5mm厚钢面板）采用板单元，其余均采用梁单元。设计荷载按箱梁各部位高度换算成压力荷载施加在模板单元上，模型图如下：底篮计算模型图（2）、计算荷载计算按1号段、5号段和12号段梁梁高较高侧断面形状布置荷载，由于左右两侧17、腹板高度差仅12cm，荷载差值不大，加载时左右对称均按压力荷载施加。具体数据如下：压力荷载横向布置图1号段：梁高12.353m，梁长3.5m，底板高1.283m，腹板宽0.7m，倒角3535cm。q1=12.353261.05=337.155kN/m2q2=1.633261.05=44.581kN/m2q3=1.283261.05=35.026kN/m25号段：梁高10.404m，梁长4.0m，底板高1.058m，腹板宽0.7m，倒角3535cm。q1=10.404261.05=284.029kN/m2q2=1.408261.05=38.438kN/m2q3=1.058261.05=28.8818、3kN/m212号段：梁高7.126m，梁长4.5m，底板高0.68m，腹板宽0.6m，倒角3535cm。q1=7.126261.05=194.540kN/m2q2=1.030261.05=28.119kN/m2q3=0.680261.05=18.564kN/m2（3）、底模计算通过计算表明，底模12和I12杆件最大弯拉应力为103.3MPa（含弯拉应力与剪应力组合，以下同），小于Q235钢材强度设计值215MPa；最大剪应力32.3MPa，小于Q235钢材强度设计值125MPa；底模12和I12杆件最大变形13.3mm，小于6500/40016.25mm，满足要求。详细数值如下：梁段号最大弯19、拉应力（MPa）最大剪应力（MPa）最大变形（mm）1号梁段103.332.313.35号梁段95.429.312.512号梁段69.621.19.31号梁段荷载条件下底篮模板横梁应力图（4）、底纵梁计算通过计算表明，底纵梁I40a杆件最大弯拉应力为168.4MPa，小于Q235钢材强度设计值215MPa；最大剪应力54.1MPa，小于Q235钢材强度设计值125MPa；最大变形12.9mm，小于5600/15037mm，满足要求。详细数值如下：梁段号最大弯拉应力（MPa）最大剪应力（MPa）最大变形（mm）1号梁段168.454.112.95号梁段156.848.212.112号梁段116.20、234.79.11号梁段荷载条件下底篮I40a纵梁应力图（5）、底横梁计算通过计算表明，后下横梁I56a杆件最大弯拉应力为84.8MPa，小于Q235钢材强度设计值215MPa。最大剪应力54.5MPa，小于Q235钢材强度设计值125MPa；前下横梁I56a杆件最大弯拉应力为42.8MPa，小于Q235钢材强度设计值215MPa。最大剪应力29.0MPa，小于Q235钢材强度设计值125MPa，满足要求。详细数值如下：后下横梁应力变形表梁段号最大弯拉应力（MPa）最大剪应力（MPa）最大变形（mm）1号梁段84.854.55.15号梁段76.149.04.612号梁段55.335.83.4前21、下横梁应力变形表梁段号最大弯拉应力（MPa）最大剪应力（MPa）最大变形（mm）1号梁段39.927.30.55号梁段42.829.00.512号梁段36.924.70.41号梁段荷载条件下底篮I56a横梁应力图（6）、吊点反力通过计算得到前后各吊点反力情况如下表：吊点反力表 单位：kN位置边吊点中吊点1号梁段前横梁158.8437.0后横梁115.3429.75号梁段前横梁170.9461.9后横梁103.9386.612号梁段前横梁148.8394.9后横梁76.7283.1（7）、底篮后锚底篮后锚共设4个锚点（不含边吊点），每个锚点由232精轧螺纹钢组成。根据吊点反力计算得应力为：=4222、9.7103/804.2/2=267.2MPa吊杆安全系数为：770/267.22.9（8）、底篮前吊点底篮前吊点共设4个，每个吊点由钢吊带和432精轧螺纹钢组成。根据吊点反力可知中吊点反力较大，计算得应力为：钢吊带：=461.9103/(200122)=96.2MPa安全系数为：215/96.22.2精轧螺纹钢：=461.9103/804.2/4=143.6MPa吊杆安全系数为：770/143.65.46.2.2、滑梁 滑梁采用I45a，全长12m，一端支撑在已浇筑完成梁段，另一端通过滑梁吊带支撑在前上横梁，计算时考虑的混凝土荷载根据各根横梁位置分配到每片梁上，由于全桥顶板尺寸保持一致，故按23、1号梁段（3.5m长）、5号梁段（4.0m长）、12号梁段（4.5m长）分别计算滑梁承载力及支撑点反力。（1）、内滑梁顶板混凝土靠近腹板侧高度为0.9m，中部高度为0.30m，高度变截面处为0.55m。混凝土容重：q1=0.9261.05=24.57kN/m2q2=0.55261.05=15.02kN/m2q3=0.30261.05=8.19kN/m2横向等间距分配到每片滑梁：边梁：Q1=0.5(24.57+15.02)0.8+0.5(15.02+8.19)0.8=25.1kN/m中梁：Q2=0.5(15.02+8.19)1.6=18.6kN/m滑梁自重：Q3=8.038kN/m振捣、机具及人24、群荷载：边梁：Q4=1.8(1.5+2)=6.3kN/m中梁：Q5=1.8(1.5+2)=6.3kN/m内模板自重（按1kN/m2计算，考虑3根滑梁平均分担）：Q6=23.1/37.7kN/m混凝土浇筑时滑梁吊点间距为5.55m，按简支梁计算得滑梁应力、吊点反力如下表：滑梁内力表位置弯拉应力(MPa)剪应力(MPa)前吊点反力(kN)后吊点反力(kN)1号梁段边梁105.223.563.8104.8中梁88.119.753.587.95号梁段边梁113.026.181.7122.4中梁93.722.168.5104.412号梁段边梁117.224.991.9111.5中梁111.622.59425、.8100.4计算表明内滑梁最大弯拉应力均小于Q235钢材强度设计值215MPa，最大剪应力均小于Q235钢材强度设计值125MPa，满足要求。（2）、外滑梁顶板混凝土靠近腹板侧高度为0.9m，中部高度为0.55m，端部高度为0.18m。混凝土容重：q1=0.9261.05=24.57kN/m2q2=0.55261.05=15.02kN/m2q3=0.18261.05=4.91kN/m2按等间距分配到每片滑梁：内边梁：Q1=0.5(24.57+15.02)0.7+0.5*(15.02+4.91)0.6=19.8kN/m外边梁：Q2=0.5(15.02+4.91)1.075=10.7kN/m滑梁26、自重：Q3=8.038kN/m振捣、机具及人群荷载：内边梁：Q4=1.5(1.5+2)=5.25kN/m外边梁：Q5=1.5(1.5+2)=5.25kN/m模板自重（按1kN/m2计算，偏安全考虑均作用于内边梁）：Q6=14kN/m混凝土浇筑时滑梁吊点间距为5.55m，按简支梁计算得滑梁应力、吊点反力如下表：滑梁内力表位置弯拉应力(MPa)剪应力(MPa)前吊点反力(kN)后吊点反力(kN)1号梁段外边梁39.410.026.844.8内边梁100.824.663.6115.55号梁段外边梁48.010.434.246.6内边梁112.426.081.2121.712号梁段外边梁52.211.27、042.649.2内边梁120.226.9101.1125.9计算表明外滑梁最大弯拉应力均小于Q235钢材强度设计值215MPa，最大剪应力均小于Q235钢材强度设计值125MPa，满足要求。（3）、滑梁吊杆滑梁前吊杆采用232精轧螺纹钢，后吊点采用132精轧螺纹钢。根据吊点反力可知前吊点最大吊点反力为101.1kN，后吊点最大吊点反力为125.9kN计算得应力为：前吊杆=101.1103/804.2=125.7MPa吊杆安全系数为：770/125.76.1后吊杆=125.9103/804.2/2=78.3MPa吊杆安全系数为：770/78.69.86.2.3、主桁（1）、计算模型 本部分结构28、按空间整体结构建模，包括贝雷桁片、前上横梁、竖杆、斜拉杆、横向联系等，除贝雷桁片加强部分采用板单元外其余均采用梁单元。主桁计算模型图（2）、计算荷载采用上面表中底篮吊点反力及滑梁吊点反力施加在前上横梁上。由于上述荷载均考虑了组合系数，故主桁计算时仅对主桁自重考虑1.2组合系数。（3）、前上横梁前上横梁采用2I56a，通过计算，最大弯拉应力为76.0MPa，小于Q235钢材强度设计值215MPa，最大剪应力48.3MPa，小于Q235钢材强度设计值125MPa，满足要求。（4）、贝雷桁片贝雷桁片拉杆接头处以及前上横梁、后锚点位置进行加固改造，加固改造部分的强度通过构造保证，此处只对标准弦杆和腹杆29、进行强度验算。（a）弦杆弦杆最大压力N384.0kN，发生在与主桁底柱相连的下弦杆上，弦杆的容许压力N560kN N384.0kN （满足）弦杆最大拉力N199.9kN，发生在与主桁底柱相连的上弦杆上，弦杆的容许拉力N560kNN199.9kN （满足）（b）腹杆腹杆在竖杆、斜杆及前上横梁、后锚处应力较为集中，故对该部位贝雷桁片进行了特殊处理，在构造上增加了钢板以增加其结构的抵抗力。竖杆最大压力N75.8kN，最大拉力N46.5kN，均小于竖杆的容许承载力N210kN ；斜杆最大压力N128.6kN，最大拉力N143.0kN，均小于斜杆的容许承载力N171.5kN ,满足要求。（5）、主桁竖杆30、及底柱竖杆采用I18，并用厚6mm、宽163.5mm钢板加强，竖杆在纵桥向截面特性为：截面面积A30.74+16.30.6250.3cm2；惯性矩Ix1699+216.330.6/122132.01cm4；截面回转半径ix6.51cm；挠曲长度L4.223m；长细比L/ix422.3/6.5164.9。查表可得压曲系数0.863，按钢结构设计规范（GB50017-2003），其设计强度取215MPa, 故对于一根竖杆的容许轴压力 N0.86321550.30933.3kN。通过计算，竖杆最大轴力为661.1kN，满足要求。底柱采用228b槽钢组合而成，底柱在纵桥向截面特性为：截面面积A45.631、2291.24cm2；惯性矩Ix5118.4210236.8cm4；截面回转半径ix10.6cm；挠曲长度L1.4m；长细比L/ix140/10.613.2。查表可得压曲系数0.987，按钢结构设计规范（GB50017-2003），其设计强度取215MPa, 故对于一根底柱的容许轴压力N0.98721591241936.1kN。通过计算，底柱最大轴力为1013.0kN，满足要求。（6）、斜拉杆斜拉杆为I16，其腹板两侧各加一块厚6mm（高140mm）的钢板，其截面积A=2611+61402=4291mm2。通过计算，斜拉杆出现最大轴向拉力424.7kN。则：=N/A=424.7103/429132、=99.0MPaf=215MPa （满足）（7）、外斜拉杆及水平杆外斜拉杆采用210，其截面面积为A=2866mm2。通过计算，斜拉杆出现最大轴向拉力159.4kN。则：=N/A=159.4103/2866=55.6MPaf=215MPa （满足）外水平杆采用210，截面面积为A=2866mm2。惯性矩Ix393.07cm4；弱轴截面回转半径ix3.7cm；挠曲长度L2.975m；长细比L/ix297.5/3.780.4。查表可得压曲系数0.685，故对于一根外水平杆的容许轴压力 N0.6852152866422.1kN。通过计算，外水平杆最大轴力为109.2kN，满足要求。（8）、支撑系统支33、承系统由支承过渡件、支承座摆、支承底座、底座连接摆、行走轨道组成。支承过渡件、支承座摆、支承底座、底座连接摆、行走轨道在设计时通过构造保证其强度，验算只对连接支承座摆和底座连接摆的75mm销子进行。通过计算可知，支点最大反力发生在1号梁段，单侧桁架反力分别为：1013.0kN、975.7kN。1）剪力和弯矩 a. 剪力销子所受剪力Q1013.0/2506.5kNb. 弯矩销子所受弯矩M506.50.03216.2kNm 2) 销子设计a. 材料及直径选用选用钢料40Cr 、直径75的销子。 抗拉强度p 980 MPa屈服强度s 750 MPa取容许弯应力 w0.85s0.85750 637.534、MPa取容许剪应力 0.45 s 0.45750337.5MPa与销子接触的钢板为Q235钢料，孔壁承压容许应力为：kb 1.3205266.5MPab. 强度验算.抗拉强度 75销子的截面抵抗矩w637.5MPa（满足）. 抗剪强度 销子截面积Sl2/40.0752/40.00442m2销子最大剪应力 4Q/（3S） 4506.5/（30.00442）152.8MPa 337.5 MPa （满足）.销孔壁承压强度销孔壁由厚30mm钢板承压控制，其面积Skb0.0300.0750.00225m2。孔壁压应力为：kbQ/Skb506.5/0.00225225.1MPa kb266.5MPa（满足35、）（9）、后锚杆后锚杆由四根32精轧螺纹粗钢筋组成，承受两片主桁传给后锚的力，内力由1号梁段荷载控制，此荷载下，后锚杆轴向拉力分别为437.9kN、475.3kN。单根32精轧螺纹粗钢筋截面积804.2mm2，其最大应力验算如下： =N/A=475.3103/804.2/2=295.5MPa安全系数为：770/295.52.6（10）、后锚上压座、上提杆后锚上压座、上提杆均由3根I28b组合而成，根据本桥竖向预应力布置，下压座在上提杆上间距为0.52m，以此计算最大弯拉应力为125.9MPa，小于Q235钢材强度设计值215MPa，最大剪应力59.6MPa，小于Q235钢材强度设计值125MP36、a，满足要求。6.2.4、挂篮刚度底篮各部分杆件挠度上面已验算通过，主桁部分通过整体模型计算，在前上横梁与主桁交接部位最大竖向挠度为22mm，前上横梁中部最大竖向挠度为26mm，能够满足要求。6.3行走状态下挂篮内力、强度及稳定6.3.1、后下横梁强度与稳定性验算挂篮行走时后下吊点由6个变为2个，中部4个吊点取消，底篮重量在后下横梁上由边吊点承担，相应后下横梁弯矩加大，故需重新验算。挂篮行走时后下横梁仅承受底篮自重，考虑1.3的冲击系数，得后下横梁I56a杆件最大弯拉应力为49.3MPa，小于Q235钢材强度设计值215MPa。最大剪应力4.7MPa，小于Q235钢材强度设计值125MPa；单37、侧吊点最大拉力为56.3kN，每个吊点由钢吊带和232精轧螺纹钢组成。计算得应力为：钢吊带：=56.3103/(200122)=11.7MPa安全系数为：215/11.718.4精轧螺纹钢：=56.3103/804.2/2=35MPa吊杆安全系数为：770/35226.3.2、行走状态挂篮风载稳定性验算行走过程中，主桁仅受挂篮自重作用，支点反力减小，在风荷载下抵抗转动的力矩减小，故需进行风载作用下的稳定性验算。对于纵桥向，其迎风面积相对于横桥向较小，故不需要进行验算。对于横桥向，风荷载主要作用给模板，通过滑梁及底篮，一部分传递至挂篮主桁的前上横梁上，另一部分由于模板尺寸大于浇注梁段块件尺寸，将38、传递到已施工好的梁段上。验算横桥向风荷载时，可偏安全的将横桥向的风荷载的一半考虑作用在主桁的前上横梁处进行验算。行走过程中，底模自重通过底篮纵梁传给前后横梁（侧模自重则由滑梁承担）。由于1号梁段模板自重大于12号梁段模板自重，所以由1号梁段下挂篮的空载情况控制行走状态。按公路桥涵设计通用规范（JTG D602004）第4.3.7计算风荷载。其横桥向风荷载假定水平地垂直作用于桥梁各部分迎风面积的形心上，其标准值按下式计算：设计风速重现期换算系数，对施工架设期桥梁，取0.75；风载阻力系数，模板在1号梁段的高宽比为12.35/3.53.53，模板的长宽比1/4，按插值法其值取1.48；考虑地面粗糙39、度类别和梯度风的风速高度变化修正系数，取1.52；地形、地理条件系数，取0.85；阵风风速系数，取1.70；距地面或水面高度，取200m计算；空气重力密度，按上述公式计算为0.0120170.0118；桥梁所在地区的设计基本风速。天桥特大桥位于xx毕节地区，取该地区的10年一遇的设计风速作为参考，基本风速为19.5， 高度处的设计基准风速，其值为行走时，1.521.7019.550.4；横桥向迎风面积。由于其横桥向迎风面积包括挂篮主桁和浇注混凝土块件模板的横桥向迎风面积。在计算风稳时，验算项目为挂篮在风载作用下是否具有足够的水平稳定力矩，即挂篮是否会绕一个支点旋转，鉴于主桁所受风力的合力作用点40、在支点的竖直线附近，且偏后，故偏于安全地忽略主桁风力的作用，仅考虑模板风力，底篮面积大小为1.9；侧模板横向迎风面积，应该取横桥向最大模板进行考虑，此时应该为最大块件（即1号梁段）的最大横桥向截面面积予以考虑，其值大小为43.2，故横桥向迎风面积+1.9+43.245.1；设计基准风压，其值为行走时，0.011845.12/（29.81）1.229横桥向风荷载标准值，故横桥向最大风荷载标准值为行走时，0.751.480.851.22945.152.3横向转动力矩由风荷载载提供，前上横梁距主桁支点处的距离，故风荷载对挂篮支点的力矩52.3/25.7149.1。横向抗转动力矩由主桁支点处的摩擦力提41、供。空载时每片主桁支点处的支点反力为223.6kN（内侧）、249.6kN（外侧），共有四个支点，一侧两个，相互位置关系见下图。取挂篮行走时，安装有四氟滑板，取四氟滑板与滑道间的摩擦系数0.05，对A点取矩，则抵抗力矩：支座位置布置简图0.05(223.60.9+223.65.8+249.66.7)158.5行走过程中，如若遇到多年不遇的急风，可待急风过后再行走，为保证横向安全，要求在梁段后部两侧设置风缆勾，用葫芦增加其横向稳定性。行走时规范规定要求其横向稳定性系数k至少不小于2，葫芦的位置计算考虑为距支点a4.5m，则此时横向葫芦的拉力T应满足：+所以()/（2149.1158.5）/4.542、31.0则需要使用的葫芦至少为5t以上，以保证行走需要。另外为保证挂篮行走安全，行走时需先观测气象，尽可能避急风行走。如遇6级以上大风，挂篮必须停止行走，并就近将后锚固设施装上。6.4、主要受力构件焊缝验算对于挂篮的主要受力构件，需进行焊缝的受力验算，在此，对挂篮主桁结构的拉杆和压杆竖杆接头处焊缝进行验算。6.4.1、主桁竖杆上部接头对于主桁竖杆，其荷载主要由两侧斜拉杆传递而来，故需对其上部接头焊缝强度进行验算，每根竖杆上部接头由两块竖杆斜拉杆接头板与竖杆I18采用四边通长围焊，其竖向焊缝长度为310，横向焊缝长度为180，焊缝的焊脚高度6，而焊缝强度设计值为160，在竖向荷载作用下，竖向焊缝43、受到竖向剪切力，故其竖向焊缝容许剪力为 0.773101604972.2在竖向荷载作用下，横向焊缝受到竖向的剪力，其横向焊缝容许剪力为0.771.221801604688.7而由内力计算可知，竖杆上部接头所受荷载为599.5 +688.7+972.21660.9 （满足要求）6.4.2主桁竖杆下部接头每根竖杆下部接头由两块厚度为20钢板与竖杆I18采用开坡口连接，每侧焊缝长度为170，竖向焊缝有4条，横向焊缝有2条焊缝，焊缝的焊脚高度8，而焊缝强度设计值为160，故其焊缝竖向容许力为0.781701606913.9而由内力计算可知，竖杆下部接头所受荷载为661.1 913.9（满足要求）6.444、.3、主桁斜拉杆上接头对于主桁斜拉杆，其荷载主要由主桁传递而来，故需在此对其上部传递拉力的接头焊缝进行验算，每根斜拉杆上部接头由两块厚度为20钢板与竖杆I18采用开坡口连接，其焊缝竖向长度为223，焊缝的焊脚高度8，而焊缝强度设计值为160，故其焊缝竖向容许力为0.782231604799.2斜拉杆上部接头所受荷载为424.7 799.2（满足要求）6.4.4、主桁斜拉杆下接头每根斜拉杆下部接头由两块厚度为20钢板与竖杆I18采用开坡口连接，其焊缝竖向长度为250，焊缝的焊脚高度8，而焊缝强度设计值为160，故其焊缝竖向容许力为0.782501604896.0斜拉杆下部接头所受荷载为422.945、 896.0（满足要求）七、安全保证体系安全对工程施工至关重要，我部会坚决做好劳动保护工作，搞好安全生产，贯彻“安全第一，预防为主”的管理方针7.1、安全保证组织体系建立和完善以项目经理为首，有各部门人员参加的安全生产领导组织，有组织有领导地开展安全管理活动，承担组织、领导安全生产的责任。每一生产班组有专职安全员，做到安全管理无盲区。仁赤九标xx特大桥安全组织机构框图如下：安全组织机构框图项目经理项目副经理技术负责人项目总工实验室主管管主管工程质检主管工程质检主管安全主管行政综合办技术主管测量主管机料 主管 计价员实验员安全员计划进度员质检员计量员材料员库房现场技术员测量员7.2、安全制度7.46、2.1、安全检查制度项目部首先在业主、总监办的领导下，由项目经理、总工、副经理及安全科组成的检查小组，认真组织定期、不定期和专项的安全，文明施工大检查。项目部安全领导小组组长、副组长每月不少于一次大检查。对本项目的桩基施工安全措施落实情况，项目部安全部门要经常深入现场巡回检查。各种安全检查做到每次有记录，对查出的事故隐患应做到定人、定时、定措施，落实资金全面整改。落实整改复查制度，施工员和安全员应对整改结果进行复查，合格后才可继续施工，一时难以整改的，签发整改通知单，限期整改并进行复查。7.2.2、进场设备验收与保养维修制度、进场设备（包括试验设备、施工机具）必须有厂家生产许可证，合格证或当地47、建筑安全监督部门颁发的准用证，否则不准入场。、各设备安装后必须经安全管理部门验收，合格后方可使用，做好验收记录，验收人员履行签字手续，严禁使用倒顺开关控制机具。、日常检查：机械设备每次运行都要进行逐点检查，主要由操作人员进行，可与日常保养结合起来，如果发现较大问题，应立即报告，及时组织修理。、定期检查：由专业的维修工人负责，操作工人参与检查，按计划规定的时间，全面检查设备的性能及实际磨损程度，以确定修理的时间及修理的种类。 、对于施工机具的修理，一般可由现场施工队建立维修组，全面负责各施工工地的机械设备的维修工作，对于技术复杂的大修理工作可请专业的机修部门进行维修。、认真做好检查、维修记录，并48、签字。7.3、各职能部门的责任工程技术部门负责按安全技术规程、规范、标准编制施工工艺、技术文件、提出相应的安全技术措施。在每一个桥墩桩基开工之前，工程部门编制好施工技术交底，对各现场技术员进行技术交底，对控制性的工序和施工方法，需经技术交底后才能进行现场施工，完善交底手续。机料部门负责制订机械设备的安全技术操作规程和安全管理制度，加强检查、维修、确保机械安全运转，对承重结构的材料做好报废更新工作。劳资部门负责做好新工人、特殊工种的教育培训、考核、发上岗证工作，做好工伤事故的统计、分析和报告，参加事故的调查和处理，提出防范措施。安全部门负责做好施工现场、仓库、宿舍的防火、防毒、防盗、防台等安全保49、卫工作。桩基施工之前，安全部门必须做好危险源的辨识，对现场技术员和施工班组做好安全交底。 7.4、安全施工注意事项、高空作业时，上下施工人员必须配合紧凑，高空作业的施工人员必须系上保险带。下面的施工人员必须戴安全帽，时刻注意高空坠落物，确保高空作业的安全。、模板支架、底模安装时严格按施工图纸进行，严禁随便变更施工尺寸；工字钢与立柱之间的联系一定要牢固稳定。、要控制好钢筋、预应力束安装高度与平面位置，严禁出现偏位与超高现象的出现。、模板安装前在模板内侧涂刷脱模剂，脱模剂采用机油，不得使用易粘在砼上或使砼变色的油料；确保模板与钢筋之间有足够的保护层厚度。、浇筑砼期间，应设有专人检查模板、钢筋和对拉50、螺杆等的稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时处理。、在浇注砼过程中，施工人员应注意指挥使用插入式振捣棒的操作，防止振捣棒与模板、钢筋、对拉螺杆碰撞所引起的松动、变形、移位。、施工过程中应严格按照工艺操作规则进行，对施工的机械设备在运转中应勤加检查，及时维修，保证正常运转。、施工前应对机具设备、材料、砼施工配合比进行检查，以保证砼拌和质量良好，浇筑过程中不发生故障，要有混凝土浇筑的应急预案。7.5、挂篮施工安全控制措施7.5.1、挂篮施工1、在施工前及施工过程中都要将安全工作放在首位，做好各种安全保障措施，认真对现场设备进行检查，班组长要经常对工人进行安全教育；2、进行挂篮施工，应配一名51、有施工经验，头脑灵活有一定指挥能力的指挥人员，进行作业指挥。3、高空作业人员必须具备高空作业的身体素质，且具备救援坠落人员的技能；4、挂篮施工时在侧面和底面安全防护网，将挂蓝全封闭施工；5、避免重叠施工，如不可避免，则要在上层工作区域下布置防护挡板；6、主梁施工时，要确保梁体及挂蓝的稳定，并采取稳定措施；7、主梁施工时，要密切注意天气的变化，大风大雨时要停止作业，施工期间要布置避雷措施；8、挂篮应进行使用前的调试组拼，调试组拼后，要进行仔细地检查各部件联接牢固情况，各接头焊缝有没有开裂、漏焊或焊接质量不合格的现象，杆件是否会变形等，各联接配件是否齐全，尺寸是否按设计要求，发现问题及时整改。9、52、挂蓝拼装过程中应采取临时稳固措施确保拼装中结构的稳定，以及应根据施工需要增设操作平台与走道。在拼装悬臂端时一定要将后锚点可靠锚固，避免结构倾覆。挂蓝拼装完成后，必须按图纸认真检查，特别是各个结点、销子、螺栓、锚杆的连接情况，保障稳妥可靠。10、所有锚固用的精轧螺纹钢应进行预拉合格后方能使用，施工中应采取保护措施严防电火花触及、同时不得碰撞。所有的锚杆机精轧螺纹钢必须露出螺帽三丝以上，凡用连接套的地方，必须用红油漆做好标记，以保证锚固长度相等。11、各机具设备的准备与检查千斤顶：在使用前应对各部位所使用的千斤顶大小，按技术要求准备好，并进行调试检查，不合格的千斤顶不能使用。倒链：使用前要进行仔细53、地检查倒链的每一个链环接头是否会脱焊，各齿倒顺要灵活，吊重的吨位要符合设计要求，禁止使用小吨位的倒链代替大吨位使用，确保施工过程中的安全。钢丝绳的使用安全：在挂篮上各部位所使用的钢丝绳粗细要严格按照设计要求进行准备，不得任意使用不合格的钢丝绳。钢丝绳两头的吊环要用穿绳法，重要部位禁止使用U型卡做绳头吊环，防止使用过程中绳头滑脱，发生安全事故。12、挂篮开始使用在0#、1块上拼装后，要进行做静载试验，在静载试验的同时要有专人仔细观察，每一个部位的变化情况，符合安全技术要求，才能进行砼施工。13、挂篮移位行走时：位于同一T构上的两套挂篮移位必需同步对称进行，位移差不得大于40cm；移动时，挂篮后部54、应设置保险倒链，移动速度不超过10cm/min。挂篮开始行走前，挂篮内的上下人员必须撤离后方可进行，禁止站、坐在行走的挂篮上。在行走船与轨道表面之间涂抹黄油，减少摩擦。同时在挂蓝前移过程中，工作平台上严禁站人或堆放杂物。14、各悬灌梁段的底板与腹板钢筋分块吊装，灌注砼以及拆除挂篮必须均衡作业，确保T构两侧的不平衡重量不大于5T。15、挂篮模板标高调整时，应缓慢进行，同时要有专人统一指挥。在挂篮模板荡移前必须详细地检查挂篮位置，后端锚、固定及吊杆安装是否牢固，人员是否撤离等情况，确认安全后，方可荡移。16、挂篮中的施工用动力，照明电线必须由电工架设，并经常加强检查，因挂篮施工铁件较多，以消除漏电55、事故隐患。17、悬灌施工过程中，必须安排专人经常检查挂篮锚固螺杆，前后吊带杆等关键受力杆件的使用情况，加强起重用千斤顶、倒链、钢丝绳等机具设备的维修养护，发现问题及时处理。18、随着悬臂的伸长，特别在夏季箱体内应及时安装通风降温照明设施，以改善施工人员的工作环境。19、挂蓝所使用的预留孔，必须按图准确埋设，并保持孔道垂直，避免锚杆出现斜置现象。20、挂蓝使用千斤顶的地方都设计有双螺帽，上螺帽作顶升用，下螺帽作承重用。顶升后一定要将下螺帽拧紧。21、在挂蓝体现转换时都必须注意对称御载，并逐级加载至能转动锁紧螺母放松吊杆即可，以避免产生偏载或大的附加荷载。22、挂篮箱梁中的内外模锚杆以及下横梁后锚56、杆均应在安装时实施预紧。在挂篮整个使用过程中，每移动一次，都要进行全面检查，确保万无一失，同时遇大风或雷电天气挂篮严禁前移和提升模板。7.5.2、挂篮行走1、挂篮行走轨道梁应锚固稳定，两行走轨道平行，轨道梁面应平整，不平整时应用砂浆调平。2、行走轨道锚固扁担梁的位置、数量及相邻两根锚固扁担梁间距应符合设计要求。3、轨道接长时，相邻两根轨道的对接应平顺，轨道连接螺栓紧固。轨道铺设完毕应组织人员对铺设情况进行检查。4、行走轨道锚点数量和位置设置应符合设计要求。5、挂篮行走前，应在主桁尾部设置一定重量的型钢作为配重。6、挂篮行走时，每片主桁用一个5t葫芦挂住作为保险装置，边前移边松葫芦。7、挂篮行走57、时，两只挂篮尽量做到同步进行，两只挂篮允许不对称距离之差不大于30cm。 8、挂篮行走到位后，应立刻将后锚杆、后横梁上、箱内及箱顶吊带锚上。 7.5.3、机械作业安全保证措施、机械在运转中不得进行维修、保养、紧固、调整等作业。、机械运转中操作人员不得擅离岗位或把机械交给别人操作，严禁无关人员进入作业区和操作室。作业时思想要集中，严禁酒后作业。 、使用砂轮机、切割机，操作人员必须戴防护眼镜。、操作钢筋切断机切50CM以下短料时，手要离开切口15CM以上。、操作起重机械、物料提升机械、砼搅拌机等必须经专业安全技术培训，持证上岗。坚持十不吊。、加工机械周围的废料必须随时清理，保持脚下清洁，防止被废料58、拌倒，发生事故。、塔吊作业前应由技术监督部门检验，出具检测合格证书后方可使用，多台塔吊作业时必须满足安全距离要求，达不到安全距离要采取有效的防碰撞措施。、起重吊装作业：A、按规定设置防护设施，划定危险作业范围，设置警示标志，设专人实行全过程监护。吊装前应对起重机械的安全保险装置、钢丝绳、索具、卡扣等进行全面检查，确保完好有效，并按规定试车。被吊物件必须合理置放，确保稳固安全。高处作业人员必须有可靠立足点。结构吊装时，应设置移动式节间安全平网。严禁采用人工绞磨起重吊装。B、吊篮作业人员必须严格遵守操作规程，严禁超载使用；吊篮的悬挂机构或屋面小车上必须配置适当的配重，配重应准确、牢固地安装在配重点59、上，并应按图样规定配置足够质量的配重。C、吊篮平台与提升机构的连接必须牢固、可靠，不得有任何松动现象，并应经常检查；吊篮须经安全检查核吊后才能使用，建筑物或构筑物支承处应能支承住吊篮的全部载荷。D、吊篮上必须装有安全锁，安全锁应能使吊篮平台在下滑速度大于25m/min时动作，并在不超过100mm的距离内停住；吊篮必须装上、下限位开关，以防止吊篮平台上升或下降到端点超出行程的范围。 E、吊篮每天使用前必须由专职安全员对安全锁、吊篮平台与提升机构的连接部位、安全绳和钢丝绳、配重等易损部件进行检查，确保灵敏可靠，检查记录要及时归档备查。F、为保障公众的安全，在吊篮作业区周围必须设立围栏或防护措施，并60、应附加醒目的标志。八、挂篮施工事故应急救援预案8.1、应急救援及响应机构设置及成员职责 1、 应急救援及响应工作领导小组： 项目经理：祖连春项目副经理：石继光（工区书记） 成 员：胡刚 王计冬 杨旭 徐会生 张先涛 任晓坤 罗德胜 漆国相 刘卫国 救援物资及后勤保障小组：赖志安 陈明会 李严修 事故调查小组：祖连春、石继光、王计冬、胡刚、杨旭、徐会生、任晓坤、张先涛、罗德胜、何培彦2 、应急小组成员职责： 祖连春：负责应急救援协调指挥工作；接到伤亡事故报告后，要立即指挥救援；批准项目部立即启动工伤事故应急救援程序；领导协助调查、处理工作。石继光：负责实施应急方案；接到伤亡事故报告后，要立即赶往61、事故现场；组织救援队展开救援工作；指挥执行工伤事故应急程序和小组指令；协助调查组对事故进行技术分析；做好安全整改教育总结工作。徐会生：制定应急救援方案，指挥执行工伤事故应急程序；负责应急现场的保卫工作；协助调查，提供现场资料；配合公安部门进行调查询问；组织或协助职工伤亡事故和职业危害的调查处理，协助有关方面查清事故原因，总结经验教训。其他成员职责：在管辖区域或职责范围内发生安全事故后立即组织救援并报告第一、二负责人；接到应急指示后组织现场救援；组织区域的安全、交通、疏散、秩序维护工作；组织救援人员；保护现场；按要求控制当事人或见证人；实施整改指令，并作检查；组织施工队伍的安全教育学习。3、救援62、队设置：1）项目部成立应急救援队，应急救援队在应急第一、二负责人的领导下开展应急工作。 2）救援队成员为：祖连春、石继光 王计冬、胡刚 徐会生 张先涛 漆国相 刘卫国 3）应急小组及救援队成员表及资料见下表：挂篮施工应急小组及救援队成员表序号姓名职务应急分工联系电话备注1项目经理应急小组组长2工区负责人应急小组副组长3技术负责人应急小组副组长4安全科长应急小组组员5技术负责人应急小组成员6机料负责人应急小组成员8机驾员救援队成员其它应急号码：火警119；急救120；治安110 xx县人民医院：8.2、安全应急救援及响应预案程序8.2.1、应急救援及响应程序 安全应急救援及响应程序包括：抢救伤员63、控制事态保护现场事故上报事故调查处理总结教育终止紧急状态8.2.2、应急准备 1）任何时间应做好应急准备，应急负责人电话必须保持24小时开机状态。 2）任何时间应保持应急器材、设备及车辆的完好，保证良好应急状态。应急器材、设备需要维修维护时，应向应急小组成员孙良玉报告，经审批后方可暂停应急准备。维修维护完成，可以做应急准备时，须报告，恢复应急准备状态。 3）现场配备的应急救援器材、设备目录见下表：应急救援器材、设备目录序号器材、设备名称用途负责人备注1对讲机联络3对2应急灯、手电筒照明个/人3撬棍、扳子常用工具6根412.5mm钢丝绳吊运100m5钢丝绳配套卡子吊运与钢丝绳配套65t倒链起重264、个7电气焊、割设备切割3套8警戒带警戒200米9担架救援1副10应急交通车救援、运送伤员贵A610611应急交通车救援、运送伤员贵A61068.2.3、伤员抢救应急程序： 1）、立即联系120急救车,并简要说明伤情、伤亡人员数量。详细说出现场位置，并派人在现场附近带车指路。 2）、外伤大出血，急救车未到前，现场采取止血措施。 3）、骨折:在确认外部环境对伤员不存在危险时，不要轻易搬动伤员或改变伤员受伤时的体位，应等待专业救护人员救护；如外部环境对伤员存在危险时，应由受过急救培训的人员搬运。特别要注意搬动时的保护。 4）、脊柱骨折的搬运：要防止脊柱弯曲或扭转。因此，不能用普通软担架搬运要用木板担65、架。严禁用一人抬胸一人抬腿的拉车式搬运。可采用三人或四任平托式搬运，救护者站在伤员未受伤的一侧，分别在肩、臀和膝部，同时单膝跪在地上，分别抱住伤员的头、颈、肩、后背、臀部、膝部及踝部，救护者同时站立，抬起伤员，齐步前进，以保持伤员躯干不被扭转或弯曲，以免造成脊髓断裂和下肢瘫痪的严重后果。 5）、如发现头颈部受伤，不应随意搬动伤员，以免因不正确的搬动而加重颈部损伤，造成高位截瘫。颈椎骨折的搬运方法同脊柱骨折，首先要有专人牵引，固定头部，然后一人托肩、一人托臀、一人托下肢，动作一致抬放到硬板担架上，颈下必须垫一小垫，使头部与身体成直线位置。颈两侧用沙袋固定或用颈托（临时颈托也可）,肩部略垫高，防止66、头部左右扭转和前屈、后伸。 6）、无呼吸、心跳时，急救车到现场之前，应由现场受过急救培训的人员立即施行不间断的心肺复苏术。操作要求：两人配合要协调，吹气必须在胸外按压的松弛时间内完成。按压频率为每分钟80100次，按压与吹气的比例为5：1。8.2.4、 控制事态程序： 1）在组织抢救伤亡人员的同时，主管领导应根据现场情况做出判断，对仍存在的不安全状态进行处理，避免因采取措施不当而引发新的伤害或损失。 2）控制事态措施包括：迅速疏导人员、划出特定区域、限制人员出入、派人看护等，以控制事态的进一步恶化。对于严重人为破坏性、群体性暴力事件，可以报警。 3）控制事态的措施首先由应急救援及响应第一负责人67、决定，其次由第二负责人决定；并立即报告应急小组组长。 4）应急小组成员必须立即执行应急小组领导发出的应急指令。 8.2.5、 保护现场程序： 1）事故发生后，事故单位应立即对事故现场用警戒隔离用具或绳索圈上并派人警戒，严禁无关人员出入。 2）保护证人证物，防止证物被移动和失落。3）事故直接责任人除非受伤需及时救治否则不能撤离现场；特殊情况下安排专人送至项目部。事故见证人不能撤离现场，以备调查取证，调查取证期间不能离开合同段范围。 4）为抢救伤员需改变现场时，以抢救伤员为主，但应对原始情况进行描述。最好拍照保存，以备调查取证。8.2.6、事故上报程序： 1）轻伤事故：四小时内向项目部、当日驻地办68、汇报情况，同时向xx省公路工程集团有限公司安全监督处报告。 2）重伤、死亡事故：立即通知项目部、驻地办，逐级上报，必须在事发后一小时内报告赫章县安监局和xx省公路工程集团总公司安全监督处。8.2.7、事故调查程序： 1）轻伤事故，由项目部组成调查组。 2）重伤事故，由公路集团总公司安全监督处组成事故调查组，项目部相关职能参加。 3）死亡事故，由公路集团总公司安全监督处配合上级有关部门调查和处理相关生产安全事故. 4）公司相关部门：安全监督处、质保部、人力资源部、工会。 5）事故调查报告应有以下资料 事故发生经过、事故现场照片、平面示意图。 施工方案、安全技术交底及相关检查验收记录。 伤亡人员情况：姓名、年龄、工种、身份证复印件、注册手续。 外施队名称、承包合同及安全培训情况。8.2.8、处理总结教育程序： 1）按照事故调查结果，由公司或项目部安全工作领导小组对相关责任人做出处理。 2）对事故及隐患须做总结，并对同类事故隐患展开检查整改。 3）应对应急总结做好安全教育工作，吸取教训，防患于未然。