1、宽12m高速公路匝道桥现浇箱梁满堂支架安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录 一、工程概况1 二、编制依据2 三、编制原则2 四、施工计划3 1、施工进度计划3 2、施工机械配置计划4 3、施工人员配置计划4 五、满堂支架施工工艺5 1、满堂支架施工流程及搭设方法5 2、满堂支架支架预压及各项技术要求10 3、落架及拆模17 六、安全生产保证体系及保证措施18 1、安全生产保证体系18 2、施工安全保证措施19 七、满堂支架危险源的识别、引发原因及控制措施23 1、满堂支架的事故类型23 2、2、引发事故的主要原因23 3、安全控制措施24 八、安全事故应急预案24 1、应急预案24 九、施工质量保证措施26 1、施工质量保证措施26 2、施工质量控制要素27 附件：满堂支架杆件受力验算书及相关附图29一、工程概况1、箱梁设计概述XX高速XX境段TJ4-2标段共有桥梁20座，其中XX互通区内H匝道1号桥（桩号HK0+378.864）和XX互通立交被交道桥（桩号K220+883.628=ZSK46+521.331）为现浇箱梁，计划进行支架施工。其结构形式为：H匝道1号桥全桥共1联3跨，跨径布置为18+28+18m。主梁采用单箱双室直腹板截面，梁高1.8m。XX互通立交被交道桥全桥共13、联4跨，跨径布置为22+2X30+22m；主梁左幅采用单箱单室直腹板截面的箱梁，右幅采用单箱双室直腹板截面的箱梁，梁高1.8m。H匝道桥1号桥箱梁顶板宽13.0m，底板宽度9.5m，翼缘板悬臂长度1.75m，翼缘板根部厚0.45m，端部0.18m，箱梁内顶板厚度0.25m，底板厚度0.220.4m，外腹板厚度0.450.6m，中腹板厚度0.6m；XX互通立交被交道桥箱梁顶板左幅宽9.0m、右幅宽12.75m，底板宽度左幅5.5m、右幅9.25m，翼缘板悬臂长度1.75m，翼缘板根部厚0.45m，端部0.18m，箱梁内顶板厚度0.25m，底板厚度0.250.4m，外腹板厚度0.450.7m，中腹4、板厚度0.7m。2、工程技术标准公路等级：高速公路桥面净宽：H匝道1号桥：1净12m XX互通立交被交道桥：左幅：1净8m，右幅：1净11.75m设计速度：4060公里/小时桥梁宽度：H匝道1号桥：13.0m ；XX互通立交被交道桥：22.25m桥面横坡：2.47%6.0%桥梁设计荷载：公路-I级设计基准期：100年地震参数：地震动峰值加速度0.1g二、编制依据1、商丘至登峰高速公路施工图设计文件及合同文件。2、公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）3、公路工程施工安全技术规程（JTGF90-2015）4、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ02586） 5、钢结构设计规范（G5、B500172014） 6、公路桥涵施工手册及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。 7、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20088、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）9、XX省交通运输厅豫交文【2015】232号文件三、编制原则 1、坚持“安全第一”的原则。在安全方案编制中始终按照技术可靠、措施得力、施工顺序安排合理、确保安全的原则确定施工方案。 2、坚持规范、规程原则。贯彻执行公路路基施工技术规范、公路工程安全施工技术规程。执行业主对本工程建设的各项安全管理办法、细则、规程及要求。 3、遵循招标文件各项条款的原则。执行业主对本工程建设的各项要求，采取现6、代化管理手段和施工项目管理模式，优化资源配置，实现动态管理，以适应施工组织安排的要求。4、坚持实事求是，本着“科学管理、精心组织、精心施工”的原则，确保方案的可行性、先进性和合理性。四、施工计划1、施工进度计划按照总体施工组织设计要求，现浇箱梁施工时间总体安排为：H匝道1号桥：2016.08.01-2016.8.31（根据设计要求：H匝道1号桥共一联3孔）。XX互通立交被交道桥：2016.09.01-2016.10.30（根据设计要求：H匝道1号桥共两联8孔）。 2、施工机械配置计划施工机械配置计划详见下表：序 号名 称规格型号单 位数 量备 注1吊 车25t辆22混凝土输送泵车80m3/h台7、13砼罐车9m3台44钢筋加工设备/套15平板运输车10t台16电焊机30KW台37发电机120kw台19张拉设备25t、450t套23、施工人员配置计划施工人员配置计划详见下表序号工 种人 数备 注1技术管理人员32专职质检员13专职安全员14测量工45起重工16电焊工37电 工18机修及操作工29试验工310混凝土工611架子工、模板工812钢筋工313预应力张拉压浆4五、满堂支架施工工艺 现浇箱梁采用碗扣式满堂支架现浇法施工。总体施工工序为：地基加固测量放线定位搭设支架立底模预压底模调整立外模绑扎底板、腹板钢筋浇筑底、腹板混凝土内模安装顶板钢筋绑扎浇筑顶板混凝土养护张拉、压浆落架拆模。18、满堂支架施工流程及搭设方法 地基处理、本项目地质层主要以砂土与粘土为主。将原地面整平、振动压实，然后铺筑15cm厚C15砼地坪（浇筑宽度大于满堂支架底部宽度0.5-1米），采用平板振动夯振捣密实，浇筑完成后及时进行养生。在每一孔的左右两侧设1%单向横坡以利于排水，并在地基两侧顺桥向各设排水沟一道，以保证排水系统要畅通，避免雨水浸泡地基，导致地基承载力下降危及支架的安全。、桥址处的支架地基处理：先清除地表的松软土层，做换填处理后用推土机推平，然后用压路机压实，对局部无法使用压路机压实的部位，用夯机夯实，在夯实的基础上铺筑15cm厚C15砼地坪做基础，并在地基两侧设置纵向排水沟。、对原地面高差大9、坡度大的地面先用推土机进行整平或挖成阶梯状，再在压实或夯实的基础上铺筑15cm厚C15砼地坪做基础，对台阶状的基础顶面做成向外2%的坡度，以利于排水。支架搭设、基本结构 支架采用碗扣式钢管支架，架杆外径4.8cm，壁厚0.35cm，内径4.1cm。碗扣架立杆间距布设纵向以90cm为主，在腹板和支点横梁处采用60cm加密，横向间距一般在腹板和支点横梁下采用60cm、箱室和翼板下采用90cm。横杆步距一般采用60cm和120cm向上交错布置，顶面一个采用60cm步距。为达到支架的整体稳定性，应严格执行JGJ 166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范中设计规定和构造要求，在支架四周和立杆10、纵横向每一列布置专用斜杆、十字撑和剪刀撑，确保支架形成有一个几何不变的网格体系。同时，在支架部分和墩柱墙体之间竖向4米左右设置一道连墙杆件，并在支架水平面设置平面横向贯通的专用斜杆或剪刀撑。底部和顶部采用专用可调高度的底座和顶托，底座钢板尺寸采用10cm*10cm。、立杆布置箱室部分：纵向距离0.9m、横向距离0.6m。 腹板（含底角加厚）部分：纵向距离0.6m、横向距离0.6m。翼板部分：纵向距离0.9m、横向距离0.6m。支点横梁和底板加厚部分：纵向距离0.60m、横向距离0.60.9m。其他要求I、立杆的底座支撑在砼地坪上，集中力通过砼地坪均匀传递到地面。底座钢板要求和砼面接触紧密，钢板11、不得有翘曲，严禁悬空。II、支架搭设前，应提前设计好各种长度的立杆数量，支架搭设后顶面高程严格控制在方案设计高程误差内，最后在立杆顶安装可调顶托。III、纵向、横向以及水平面的十字撑、剪刀撑等加固杆件严格按照相关规范、方案搭设要求间距布置，一般以不大于6米为单元控制。IV、在立杆顶托上纵向铺设15*10cm方木，15*10cm方木上横向铺设10*10cm的方木，方木铺设间距为：在箱梁腹板和1/2支点横梁及底板加厚范围内间距按20cm布置，箱室中间和翼板部位间距按30cm布置，具体见模板安装部分要求。 支架施工技术要求、支架地基与基础安全技术要求脚手架地基基础必须按施工设计进行施工，按地基承载力12、要求进行验收；地基高低差较大时，可利用立杆0.6m节点位差调节；土壤地基上的立杆必须采用可调底座；脚手架基础验收合格后，应按施工设计或专项方案的要求放线定位；、支架搭设构造要求架体立杆的搭设严格按支架布置方案进行。模板支撑架应根据施工荷载组配横杆及选择步距，根据支撑高度选择组配立杆、可调托撑及可调底座。首层立杆宜采用不同的长度交错布置，顶层立杆长度根据架体设计高度进行搭配调整。底层纵、横向水平杆作为扫地杆时，距地面的高度应不大于350mm；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度应不大于0.7m，否则应调整或予以加固。立杆间距设计为90cm、60cm，在支架的四周及中间的纵、横向，由底至顶连续13、设置剪刀撑，其间距应不大于6m。所有剪刀撑斜杆与地面夹角应在4560度之间，斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜150mm；当出现不能与立杆扣接的情况亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固。每道剪刀撑斜杆节点间一般以跨越34根立杆为宜。支架顶部和底部均应设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑的设置间距不大于4.8m。水平剪刀撑可同时和连墙件同层设置。脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆、连墙件的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应L/200；横杆间水平度应L/400。 脚手架全高的垂直度应小于L/500，最大允许偏差应小于100mm。脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只允许承受14、人行荷载，严禁堆放物料。脚手架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷问题。、安全网的要求立网的高度不小于1.2m，网眼按使用要求设置，最大不得大于10cm，必须使用维纶锦纶、尼龙等材料，严禁使用损坏或腐朽的安全网和丙纶网。 支设安全网的立杠间距应不大于4m。拆除安全网时应自上而下，同时要根据现场条件采取其它防坠落、物击措施，如佩带安全带、安全帽等。2、满堂支架支架预压及各项技术要求、预压试验目的在支架搭设完毕并完成箱梁底模的铺设后，需要对支架进行预压，其目的是：试验支架的整体承载力，检验搭设质量；消除支架、模板的非弹性变形，检测支架沉降15、变形量；观测支架弹性和非弹性变形量，为箱梁底模标高控制提供参考数据。、荷载试验方案预压试验要求：综合考虑施工中的各种因素，用压重物模拟混凝土箱梁的重量分布，参照施工过程要求，对支架进行分级加载试压，并分别测量各测点的标高值和变形值。用预压前、预压期、稳定期、卸载后的变形观测值，计算出模架对应的弹性变形量（卸载后-稳定期）和非弹性变形量（预压前-卸载后）。进一步确定变形和受力情况，并对施工中支架预拱度设置提供基本依据。预压荷载计算：箱梁自身荷载由箱梁砼、普通钢筋和预应力钢绞线组成，箱梁荷载计算取重为最大跨30米，混凝土287.02m3、钢筋42.23t、钢绞线7.61t。钢筋混凝土容重按照2.616、t/m3，模板荷载暂按68.1吨（模板所受荷载取值0.75kNa/m2）计算，共计30m混凝土梁的重量为864t。选取第一联第二跨30m施工工况作荷载试验，取120%施工荷载堆载，则需要预压的荷载物重量为1037t，不考虑其它施工荷载。预压过程中的人员配备：支架进行预压试验时，现场必须有一名有着多年吊装经验的人员作为总指挥，负责指挥和管理荷载物的起吊和堆放。同时必须有一名技术人员全程观测，分别按要求记录下来各个阶段观测到的数值，检查荷载物的堆放情况，坚决制止随意堆放荷载物。多次多方位观察支架在加载过程中各部位的变化情况，如发现异常情况立刻通知停止作业，并把真实情况上报。主要人员包括：施工负责人17、1人，技术员1人，测量员4人，指挥调度员1人，安全员1人，操作手2人，作业人员10人。压重物选择：预压荷载物的选择可根据现场的实际情况而定，对于本次支架荷载试验，主要选用吨包沙袋及钢筋作为加载物。计划1037t沙袋作为荷载物，按荷载计算后的区域分布堆放在支架上。吨包尺寸为120cm长120cm宽90cm高，正常装填时按每包重约1.6吨（实际重量根据现场称重确定并记录）。为更好模拟实际受力状态，在翼板边缘处堆载吨包采用部分装填形式。吨包沙袋在料场人工装砂过磅，通过载重汽车运输到现场指定区域堆放备用，现场采用吨包重量过磅计重的方式核定加载总重量。压重物分布：、根据箱梁混凝土荷载分布的特点，将30米18、节段在纵向方向上分为5个不同的阶段区域，尽可能的模拟混凝土梁在支架上的载重分布。在堆放钢筋和沙袋时，可根据荷载计算后的区域进行堆放。堆放顺序通过先底板放钢筋和沙袋，再放沙袋到顶板和翼板的顺序进行。满堂支架局部预压加载如下图所示：、根据30m箱梁一般构造图，分别计算1/2支点横梁、翼板、底腹板位置支架预压荷载（支架预压荷载为支架承受的钢筋砼结构恒载和模板重量之和的1.2倍）：支点横梁处：（30.8m3*2.6t/m3+2.16t）*1.2=99t（1/2支点横梁钢筋砼和模板的重量为50t）；翼板处：（40.6m3*2.6t/m3+11.88t）*1.2=141t（单侧翼板钢筋砼和模板的重量为7119、t）；底、腹板处：（179.82m3*2.6t/m3+54.06t）*1.2=533t。、预压加载布置方式根据箱梁构造图及不同断面位置混凝土荷载的大小，吨包应分层布置，加载过程中严格控制加载物的重量。根据底腹板处荷载重量可知，按每个吨包正常装填2.6T重物计，底腹板需加载205包，正常每断面处吨包立放可放置5包，放满一层能放置105包，底腹板吨包需按2层布置即可满足预压荷载要求。翼板处吨包长度方向垂直线路走向放置，放满一层即可满足预压荷载要求。满堂支架预压加载布置如下图所示：满堂支架预压加载示意图加载方式：压重物的吊装堆放按先底板再腹板，最后堆载顶板和翼板荷载的顺序进行，纵向加载模拟箱梁实际浇20、筑施工过程，整孔支架预压。加载时应遵照平衡、对称的原则进行加载。加载步骤采用分级加载方式：050%75%100%120%。分四次加载完成，利用吊车吊到箱梁底模上，逐跨预压。第一次加载50%的重量，观测稳定（支架不再沉降）后；第二次加载至75%，观测稳定后；第三次加载至100%观测稳定后；第四次加载至120%，观测24小时稳定后可卸载。每级测量各变形观测点的变形情况，记录实测数据。加载过程中，及时对荷载堆放情况和模架各构件变化情况做好检查和记录。加载结束条件：、加载达到120%荷载后，稳定2h测量各观测点的变形量，稳定24h再次观测。变形值不再变化时，可终止加载试验。在全部加载完成后的支架预压监21、测过程中，满足下列条件之一时，应判定支架预压合格。各监测点最初24h的沉降量平均值小于1mm；各监测点最初72h的沉降量平均值小于5mm；、每级加载完成后，应先停止下一级加载，并应每间隔12h对支架沉降量进行一次监测。当支架顶部监测点12h的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。如遇变形值显著增大，或者加载值没有达到设计加载荷载，且变形大于设计允许值，应立即停止加载，分析原因后采取相应的措施。、卸载及对支架全面检查卸载时仍采用分级方式进行：120%100%75%50%0。卸载的顺序应按照加载顺序的反方向进行、并做好结构的安全检查。卸载后对支架所有连接部位重新进行一次全面检查，根据实际情况22、对螺栓进行复拧，还要对模板及侧模支撑进行检查，看是否有变形。、预压沉降观测沉降观测采用三等水准测量观测方法观测压载全过程各测点的标高、变位情况，检测点采用油性记号笔做标记，并编号。观测时同一仪器测量、同一测量人读数。每次观测都要对上述测点的标高进行测量和记录，保存好原始数据，以备复核。测量精度和读数误差为1mm。首先，预压前按纵向每5m选取一个断面，每断面10个高程点（分模板及地基两层，每层5个点）进行水准测量，预压前测得模板处高程H1及地基处高程h1，加载变形稳定后测得对应点模板处高程H2及地基处高程h2，卸载后测得对应点模板处高程H3及地基处高程h3，则各种变形分别为：地基弹性变形：f1=23、h3-h2地基非弹性变形：f2=h1-h3支架和模板弹性变形：f3=H3-H2f1支架和模板非弹性变形：f4=H1-H3f2总变形量为：f =f1+f2+f3+f4=H1-H2、模板制作安装底板模板采用15mm厚竹胶板。底模铺设完毕后，进行放线定位，定出各腹板及横梁位置。模板分三次安装，第一次立底模，腹板外模，翼板底模，第二次立腹板内模，第三次立顶板底模。箱梁内侧模设两道16的对拉拉杆，固定对拉拉杆穿PVC管预埋在混凝土内，为防止混凝土浇筑过程中底模上浮，设立12的压拉钢筋，与底板钢筋焊接。、张拉、压浆当箱梁混凝土强度达到设计强度的90%以上（桥墩横梁混凝土强度达到设计强度的85%以上）方可进24、行预应力混凝土梁的张拉施工。张拉采用两端对称同步均衡加载。张拉注意事项：张拉过程中整根钢束突然断裂；千斤顶发生故障严重漏油；为确保预应力张拉力的准确应定期对张拉设备进行检查校正，检验的周期为6个月。任何时候千斤顶、油泵，油表必须配套，指定配套使用，不得更换变动。压浆时，采用快硬砂浆或快硬水泥对端头预应力筋与锚具间缝隙进行封堵，同时布置施工设备及机具。准备工作完成后，启动压浆系统LZJ02进行压浆作业，其工艺原理见如下图：、压浆注意事项预应力钢材张拉后应尽早压浆，一般应在48小时内完成，如情况特殊不能及时压浆者，应采取保护措施，保证锚固装置及钢绞线不被锈蚀。压浆要注意是否有串孔现象和漏浆发生。压25、浆过程中出现异常，如管道堵塞，机械故障不能继续压浆时，应立即用清水将管道内的水泥浆冲洗干净，并用空压机吹干积水。填写压浆原始记录要及时、认真、整洁，试件要按规定制取。压浆施工完成后依次关闭软件、电机、切断电源，拆下高压管。压浆系统所有设备在压浆完毕以后必须妥善保管，仪器都必须有良好的防晒、防水措施。3、落架及拆模为检查箱梁拆模时的强度，应多做34组试块与梁体同条件进行养护，对比试块强度达到箱梁设计强度，方可落架，拆模。旋转立杆下的调节螺丝，并拆除纵横方木间的木楔子，落架以墩为中心自两边跨对称进行，严防碰伤混凝土。拆模及落架后及时清除梁体灰浆污垢，确认箱梁内实外美。六、安全生产保证体系及保证措施26、1、安全生产保证体系安 全 生 产 保 证 体 系 框 图项目经理部安全生产保证体系思想保证安全教育安全第一意识安全生产知识学习提高预防积极性提高安全意识组织保证全体员工控制两率经济保证经济责任制总结经验、信息反馈劳动法和保护政策安全员施工队安全小组死亡率为零重伤率小于千分之一制度控制抓好机械操作安全无事故二级检查抽查定期检查措施保证安全责任制人员安全档案安全设施档案安全生产竞赛五防工资挂钩安全奖挂钩总结评比奖罚兑现提高安全积极性项目经理部安全委员会安全年下步规划2、施工安全保证措施建立健全安全生产管理机构保质量、保工期，首先必须保安全，项目经理部建立健全安全生产管理机构，成立以项目经理为组长27、，以项目副经理、总工为副组长的安全生产领导小组，全面负责并领导本项目的安全生产工作。项目经理部安全生产领导小组人员构成如下：组 长：XX副 组 长： 成 员：落实安全生产管理制度 按照我公司颁布的安全生产责任制的要求，落实各级管理人员和操作人员的安全生产责任制，做到纵向到底，横向到边，各自做好本岗位的安全工作。 实行逐级安全技术交底制，由经理部组织有关人员进行详细安全技术交底，凡参加安全技术交底的人员要履行签字手续，并保存资料。项目经理部专职安全员对安全技术措施的执行情况进行监督检查，并作好记录。 加强施工现场安全教育 针对工程特点，对所有从事管理和生产的人员进行全面的安全教育，重点对专职安全28、员、班组长、从事特种作业的架子工、起重工、电工、焊接工、等进行培训教育。 I、未经安全教育的施工管理人员和生产人员，不准上岗。未进行三级教育的新工人不准上岗。变换工种或采用新技术、新工艺、新设备、新材料而没有进行培训的人员不准上岗。 II、特殊工种的操作人员的安全教育、考核、复验，严格按照特种作业人员安全技术考核管理规定执行。经过培训考核合格，获取操作证方能持证上岗。对已取得上岗证的特种作业人员，要进行登记存档，对上岗证要按期复审，并要设专人管理。 III、通过安全教育，增强职工安全意识，提高职工遵守施工安全纪律的自觉性，认真执行安全操作规程，做到：不违章指挥、不违章操作、不违反劳动纪律；不伤29、害自己、不伤害他人、不被他人伤害，达到提高职工整体安全防护意识和自我防护能力。 认真执行安全检查制度经理部要保证检查制度的落实，要规定定期检查日期、参加检查的人员。经理部每旬进行一次，作业班组每天进行一次，非定期检查应视工程情况，如施工准备前、季节性变化、节假日前后等要进行检查，并要有领导值班，对检查中发现的问题按照“三不放过”的原则制定整改措施，定人限期进行整改，保证“管生产必须管安全”的原则真正落实。 确定安全管理目标和安全防范要点 本项目安全目标确定为：无工伤死亡事故、杜绝重伤事故；创建安全文明达标工地。 根据本项工程特点，安全防范重点有以下六个方面： I、防高处坠落事故； II、防起重30、伤害事故； III、防触电、雷击事故； IV、防机械伤害事故； 施工现场安全技术措施 施工现场的布置符合防火、防爆、防洪、防雷电等安全规定的要求，施工现场的生产、生活办公用房、仓库、材料堆放场、停车场、修理场等按批准的总平面布置图进行布置。 现场道路平整、坚实、保持畅通，危险地点悬挂按照安全色和安全标志规定的标牌，夜间行人经过的坑、洞设红灯示警，施工现场设置大幅安全宣传标语。 施工现场的临时用电，严格按照施工现场临时用电安全技术规范JGJ6-88的规定执行。 I、临时用电工程的安装、维修和拆除，均由经过培训并取得上岗证的电工完成，非专业电工不准进行电工作业。 II、电缆线路采用“三相五线”接线31、方式，电气设备和电气线路绝缘良好，场内架设的电力线路其悬挂高度及线距符合安全规定，并架在专用电杆上。 、各类电气开并和设备的金属外壳，均设接地或接零保护。 、移动的电气设备的供电线，使用橡套电缆，穿过行车道时，套管埋地敷设，破损电缆不得使用。 、现场架设的电力线路，不使用裸导线，临时敷设的电线路，不得挂在 钢筋模板和脚手架上，并安设绝缘支承物。、严禁用其他金属丝代替熔断丝。施工安全注意事项 、进入施工现场必须戴好安全帽，系好帽带，并正确使用个人劳动防护用品。 、穿拖鞋、高跟鞋、赤脚或赤膊不准进入施工现场。 、未经安全教育培训合格不得上岗，非操作者严禁进入危险区域；特种作业必须持特种作业资格证上32、岗。 、凡2m以上的高处作业无安全设施，必须系好安全带；安全带必须先挂牢后再作业。 、高处作业材料和工具等物件不得上抛下掷。 、穿硬底鞋不得进行登高作业。高空作业安全要求、施工前，应逐级进行安全技术教育及交底，落实所有安全技术措施和个人防护用品，未经落实时不得进行施工。、高处作业中的安全标志、工具、仪表、电气设施和各种设备，必须在施工前加以检查，确认其完好，方能投入使用。、悬空、攀登高处作业以及搭设高处安全设施的人员必须按照国家有关规定经过专门的安全作业培训，并取得特种作业操作资格证书后，方可上岗作业。 、从事高处作业的人员必须定期进行身体检查，诊断患有心脏病、贫血、高血压、癫痫病、恐高症及其33、他不适宜高处作业的疾病时，不得从事高处作业。、高处作业人员应头戴安全帽，身穿紧口工作服，脚穿防滑鞋，腰系安全带。、高处作业场所有坠落可能的物体，应一律先行撤除或予以固定。所用物件均应堆放平稳，不妨碍通行和装卸。工具应随手放入工具袋，拆卸下的物件及余料和废料均应及时清理运走，清理时应采用传递或系绳提溜方式，禁止抛掷。、遇有六级以上强风、浓雾和大雨等恶劣天气，不得进行露天悬空与攀登高处作业。台风暴雨后，应对高处作业安全设施逐一检查，发现有松动、变形、损坏或脱落、漏雨、漏电等现象，应立即修理完善或重新设置。、所有安全防护设施和安全标志等。任何人都不得损坏或擅自移动和拆除。因作业必须临时拆除或变动安全34、防护设施、安全标志时，必须经有关施工负责人同意，并采取相应的的可靠措施，作业完毕后立即恢复。七、满堂支架危险源的识别、引发原因及控制措施1、满堂支架的事故类型整架倾倒或局部垮架整架失稳、垂直坍塌人员从脚手架上高处坠落落物伤人(物体打击)2、引发事故的主要原因构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设连墙件等;；构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载。作业层未按规定设置围挡防护；脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落；不当操作产生的碰撞和闪失等;。在搭设或拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人；架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或路过行人；整架倾倒、垂35、直坍塌或局部垮架，砸伤工人或路过行人等。在不安全的天气条件(六级以上大风、雷雨和雪天)下继续施工；脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离等。3、安全控制措施整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或路过行人等。脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准使用。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备。脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范规定进行。安全网应按有关规定搭设和拆除。八、安全事故应急预案 1、应急预案支架搭设中的坍塌 I、原因：支架搭设速度不均匀，36、造成某一区域搭设高度过高，且未及时加以固定（水平加固杆件和剪刀撑等加固支撑）；支架底部底托未垫实，造成局部失稳坍塌。 II、预防：要求速度一致，均匀；及时对已搭设的支架进行固定（包括扫地杆、水平加固杆件和剪刀撑等的加固设置）；地基认真按照交底执行，检查每个支架下底托的垫实情况，及时垫实。III、处理：对坍塌临边先进行加固，然后拆除坍塌的支架，重新检查搭设。支架预压过程中坍塌、原因：支架（钢管）搭设原材料进场未经过检验验收，让不合格材料进入施工现场，在搭设架体时也未将不合格架管、扣件等材料剔除；脚手架未进行设计和验算，所搭架体达达不到现场实际所需要的承载能力要求，现场在进行脚手架搭设前未进行脚手37、架施工方案设计和承载能力验算，使现场搭设无要求，施工随意。、预防：支架（钢管）搭设原材料进场前必须经过相关部门验收合格后，方可准许进场，严禁使用不合格的架管、扣件等材料。支架搭设前先对脚手架搭设方案进行设计和承载力验算，预压过程中严格按照已批准的方案和验算进行预压加载。、处理：先对加载物进行卸载，卸载完成后对坍塌部位的临边进行加固，然后再拆除坍塌区域的杆件，最后总体拆除，重新搭设满堂支架。 浇注箱梁混凝土时的坍塌 I、原因：个别支架失稳，引起连锁反应，造成局部甚至整体的坍塌；局部模板底部木方格栅断裂引起局部坍塌。 II、预防：选用材质和尺寸合格的、无锈蚀、无弯曲的材料；正确的布置支架；选用无裂38、纹、无结疤的落叶松之类的合格材料且布置准确。 III、处理：立即停止浇注混凝土，并对坍塌区域模内混凝土加以清除（可用高压水冲除，必须扩大清除范围，以减少日后凿除的工作量。）。然后待混凝土终凝后，开始清理现场；拆除模板、凿除松散混凝土、剔除变形的钢筋；清除地面废料；更换支架、模板、木方格栅和钢筋，重新浇注混凝土。 预应力张拉时的坍塌 I、原因：未完整无缺地设置好剪刀撑，确保其应有的整体稳定性；预应力张拉过程，梁体起拱变形，对支架产生水平力，而支架不足抵御该水平力，造成坍塌。 II、预防：支架搭设严格按照交底执行，并进行纵横向和水平向的加固，保证支架的整体稳定性，局部可以将支架与立柱联系在一起，增39、加支架的稳定性。 III、处理：加快张拉的速度，使梁体尽快地建立预应力，然后再处理支架。 拆除时的坍塌 I、原因：局部拆除速度过快造成失稳；过早拆除剪刀撑等有稳定作用的加固件，甚至先拆除了下面的杆件或干脆予以整体拉倒。 II、预防：拆除时必须按照施工操作规程、操作程序，均匀地先上后下、先中后支点进行拆除，操作人员持证上岗，工前进行认真详细的交底。 III、处理：对坍塌临边先进行加固，然后再拆除坍塌区域的杆件，最后总体拆除。 高空坠落 I、原因：操作人员未按规定系好安全带；抛掷物品以致物品从高空坠落或物品在缝隙中漏下；脚手板有翘头现象。 II、预防：操作人员必须正确使用安全带，教育职工对物品的高40、空传递都必须用绳索系好，严禁抛掷；固定脚手板，尤其是两端，不使其翘头；安装密目安全网等临边防护措施，尤其在门洞上方，以防止物品的落下；组织安全人员进行巡逻督促检查和补救。 III、处理：组织对受伤人员的抢救；对损坏的临边设施进行补救。九、施工质量保证措施1、施工质量保证措施项目经理部成立以工程部长为组长的质量管理领导小组，由专人负责工程质量检验和支架施工监控工作，推进创全优工程活动；支架进场由主管工程师负责验收，符合要求方可使用，拼装完成后，由工程部长牵头会同主管工程师、质检工程师、安全部长等有关人员进行现场检验，合格后方可下步工序施工。单位工程实行主管工程师负责制，由主管工程师全面负责该工程41、的质量、安全和进度。各作业队和各作业班组分别由队长、工班长兼职担任质量检查员，负责各个施工工序的质量检查和控制。2、施工质量控制要素（1）施工测量实行测量复核签名制，测量记录真实、整洁、标准，测量按规范进行。测量仪器选用全站仪和自动安平水准仪。 (2)施工过程控制、运用全面质量管理原理，抓好施工全过程质量控制，开工前即组织技术人员及有关管理人员、生产骨干熟悉设计标准和相关施工规范。制定实施性施工组织设计的同时，一并制定施工细则和质量措施。、认真执行质量管理制度，把施工图审签制，技术交底制，质量自检、互检、专检“三检制”，隐蔽工程检查签证制，安全质量检查评比奖罚制，验工计量质量签证制，分项工程质42、量评定制，质量事故（隐患）报告处理制等行之有效的质量管理制度，具体到施工活动中去，使质量控制做到群专结合，上下结合、内外结合、贯穿施工全过程。、加强对支架施工中关键工序的监控工作，对监控结果的信息进行及时处理，并用以指导现浇量施工。(3)纠正和预防措施、对施工中可能出现的质量事故或质量通病，先分析原因，找出可能出现的影响因素，归纳出主要影响因素，再针对主要影响因素制订相应的对策措施，并责成专人负责执行，专人检查，限期完成。(4)质量记录、质量记录是提供产品质量符合规定要求和质量体系有效运行的真实、准确的依据。因此，质量记录按规定要求做到真实、准确、及时、完整。、质量记录由技术部门归档管理，指挥43、部每月组织相关业务部门进行监督检查，以确保质量记录的连续性和完整性。 附件：满堂支架杆件受力验算书及相关附图K220+883.628被交道（跨郑少）桥现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架计算一、工程概况：XX高速XX境段TJ4-2项目部XX枢纽互通立交工程共有桥梁10座，其中K220+883.628跨郑少高速桥为现浇预应力箱梁桥。其结构形式为：左右幅各1联（共两联），跨径布置为（22+230+22)m；K220+883.628桥左幅箱梁顶板宽9m，底板宽度5.5m，右幅箱梁顶板宽12.75m，底板宽度9.25m，梁高1.8m；翼缘板悬臂长度1.75m，翼缘板根部厚0.45m，端部0.18m，箱梁内顶板44、厚度0.25cm，底板厚度0.25m，外腹板厚度0.45m，中腹板厚度0.45m。平均柱高7.2m。本桥上部箱梁拟采用碗扣式脚手架满堂支架现浇施工。第二孔及第三孔跨径最大（同为30m），且右幅比左幅箱梁体积、重量要大。因此，全桥仅对右幅第二联进行受力计算即可。二、支架方案初步设计1、立杆及横杆的初步设计经粗略计算，来选定立杆间距。腹板重Q1=26*1.8=46.8kn/m2,空心段重Q2=26*0.7=18.2kn/m2,底板宽b=9.25m,箱梁长s=104m,单根立杆允许承载力保守取N=40kn。腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/N=1.4;取安全系数1.3,则为1.82;空心段每平45、方米需要立杆根数：1.2Q2/N=0.55;取安全系数1.3,则为0.72;选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.90.9=0.81m21/0.72=1.4 m2满足要求；墩顶、腹板及中、端横梁等实心处立杆间距为：0.60.6=0.36 m21/1.82=0.55 m2,满足要求。2、底模、纵横梁的初步确定底模采用竹胶板，选用1.5cm厚的高强度竹胶板。纵横梁均采用方木，宽度均为0.1m，纵梁高为h1,横梁高为h2。横梁间距一般选择0.3m。三、支架验算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传46、递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋砼基础、地基。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立杆、地基承载力进行验算。1、荷载计算（1）竖向荷载计算a、钢筋砼配筋率大于2%，故钢筋砼自重取26kn/m3,以本桥第二联为例，箱梁砼体积为995 m3,所以按照最不利工况，将翼缘板部分重量折算到地板上，砼的自重如下计算：腹板实心段砼自重：F1a=F1*h1=46.8kpa箱梁空心段砼自重：F1b=F1*h2=18.2kpab、模板自重：一块1.22*2.44m竹胶板的质量为32kg;F2=32*9.8/(1.22*2.44)=105.35pac、纵横梁方木荷载：10*10cm方木：g1=0.1*0.147、*6.5*(1/0.25+1)*r/（6.5*1）=0.375kpa10*15cm方木：g2=0.1*0.15*12*r/6.5=0.21kpad、内模及支撑荷载，取2kpa,F3=2kpae、临时荷载施工人员及机具，G1=2.5kpa振捣荷载：G2=2.0kpa则临时荷载为:G=4.5kpa2、箱梁底模验算(1)模板力学性能E=4500Mpa，0=60Mpa,0=0.8Mpa,1m宽竹胶板的截面几何特性计算结果如下：W=bh2/6=1000*152/6=37500mm3I=bh3/12=1000*153/12=281250mm4(2)实心段底模竹胶板应力验算墩顶部分底模竹胶板简化为4*0.248、5米跨度的连续梁进行计算，取1米板宽。线性荷载q=(46.8+0.105+0.375+0.21+2)*1.2+4.5=63.89Kpa由路桥施工计算手册查得：弯曲系数M0=0.107,剪力系数Q0=0.607Mmax=0.107*63.89*0.252= Mmax /W=11.40=0.8Mpa考虑方木尺寸，剪应力按照净跨径0.15m计算为：Qmax=0.607*63.89*0.15=5.82kn= Qmax*s/(I*b)=0.582Mpa0=0.8Mpa故实际施工时竹胶板的净跨径为0.15m，采用1.5cm竹胶板，在底部方木中心距为25cm时能够满足受力要求。(3)墩顶底模竹胶板刚度验算q49、=(46.8+0.105+0.375+0.21+2)*1.2=59.39 Kpa 单位板宽线性荷载q1=59.39kn/m挠度f=5*ql4/(384*EI)=0.309mmf=l/400=0.375mm 满足要求（其中净宽l=150mm）腹板部分底模竹胶板受力与墩顶部分相同。(4)空心段箱梁底模竹胶板应力验算箱梁底板部分竹胶板简化为4*0.3米跨度的连续梁进行计算，取1m板宽；线性荷载q2=(18.2+0.105+0.3+0.21+2)*1.2+4.5=29.478kn/m由路桥施工计算手册查得：弯曲系数M0=0.107,剪力系数Q0=0.607Mmax=0.107*29.478*0.32=50、 Mmax /W=7.860=60Mpa dfgd不考虑方木尺寸，剪应力按照跨径0.3m计算为：Qmax=0.607*29.478*0.3=5.37kn= Qmax*s/(I*b)=0.537Mpa0=0.8Mpa满足受力要求。(5)箱梁底模竹胶板刚度验算单位板宽线性荷载q=(18.2+0.105+0.3+0.21+2)*1.2=24.978kn/m挠度f=5*ql4/(384*EI)=0.411mmf=l/400=0. 5mm 满足要求（其中l=200mm）腹板部分底模竹胶板受力与墩顶部分相同。3、底模下纵横向木方强度和刚度验算(1)实心段梁体纵向方木的强度验算a、荷载的取值P63.19kN51、/m2，q63.190.2515.8 kN/mb、跨度的取值纵向方木分配梁最大间距为0.6m，取lq0.6mc、跨数的取值因施工中有可能出现单跨受力，故取跨数n1。d、计算最大弯矩及剪力值Mmax1/8ql20.12515.80.62Qmax1/2ql0.515.80.64.74kNe、正应力及剪应力验算W1/6bh21610102167cm3，b10 cm，h10 cmmaxMmaxW0.71106（167103）4.25Mpa13.0Mpa(木材的容许弯拉强度值)实心段梁体正应力满足要求。QmaxS/(Ib)其中S1/8bh21/810102125 cm3,I1/12bh31/12101052、3834 cm4,b10cm, h10cm(4.74103125103)(8341041010)0.71Mpa2.0Mpa(木材的容许剪应力值)实心段梁体方木的剪应力满足要求。(2)实心段梁体纵向方木的刚度验算fmax5ql4/(384EI)=0.32mmL/400=1.5mm其中E10103Mpa，I834 cm4，q15.8 kN/m，l0.6m实心段梁体木方的刚度满足要求。(3)空心段梁体纵向方木的强度验算a、荷载的取值P29.12 kN/m2，q29.120.38.74kN/mb、跨度的取值纵向方木分配梁最大间距为0.9m，取lq0.9mc、跨数的取值因施工中有可能出现单跨受力，故取跨53、数n1。d、计算最大弯矩及剪力值Mmax1/8ql20.1258.740.92Qmax1/2ql0.58.740.93.933kNe、正应力及剪应力验算W1/6bh21610102167cm3，b10 cm，h10 cmmaxMmaxW0.885106（167103）5.30Mpa13.0Mpa(木材的容许弯拉强度值)空心段梁体正应力满足要求。QmaxS/(Ib)其中S1/8bh21/810102125 cm3,I1/12bh31/1210103834 cm4,b10cm, h10cm(3.933103125103)(8341041010)0.6Mpa2.0Mpa(木材的容许剪应力值)空心段梁54、体方木的剪应力满足要求。(4)空心段梁体纵向方木的刚度验算fmax5ql4/(384EI)=0.895mmL/400=2.25mm其中E10103Mpa，I834 cm4，q8.74 kN/m，l0.9m空心段梁体木方的刚度满足要求。同理，横向10*15cm木方也满足强度和刚度要求。3、横向承重梁方木的强度和刚度计算）、实心段梁体横向承重梁方木的强度验算a、荷载的取值P63.19 kN/m2，q63.190.956.87kN/mb、跨度的取值实心段梁体横向承重梁支点间距为0.6m，取lq0.6mc、跨数的取值因施工中有可能出现单跨受力，故取跨数n1。d、计算最大弯矩及剪力值Mmax1/8ql255、0.12556.870.62Qmax1/2ql0.556.870.617.06kNe、正应力及剪应力验算W1/6bh21610152375cm3，b10 cm，h15 cmmaxMmaxW2.56106（375103）6.83Mpa13.0Mpa(木材的容许弯拉强度值)实心段梁体横向承重梁正应力满足要求。QmaxS(Ib)其中S1/8bh21/810152218.25 cm3,I1/12bh31/12101532812.5cm4,b10cm, h15cm(17.06103218.25103)(2812.51041010)1.324Mpa2.0Mpa(木材的容许剪应力值)实心段梁体横向承重梁方木56、的剪应力满足要求。2）、实心段梁体横向承重梁方木的刚度验算fmax5ql4(384EI)其中E10103Mpa，I2812.5cm4，q56.87kN/m，l0.6mfmax(556.876004)(384101031440104)0.67mmL/4001.5mm实心段梁体横向承重梁方木的刚度满足要求。3）、空心段梁体横向承重梁方木的强度验算a、荷载的取值P29.12kN/m2，q29.120.926.21kN/mb、跨度的取值横向承重梁方木支点间距为0.9m，取lq0.9mc、跨数的取值因施工中有可能出现单跨受力，故取跨数n1。d、计算最大弯矩及剪力值Mmax1/8ql20.12526.2157、0.92Qmax1/2ql0.526.210.911.795kNe、正应力及剪应力验算W1/6bh21610152375cm3，b10 cm，h15 cmmaxMmaxW2.948106（375103）7.86Mpa13.0Mpa(木材的容许弯拉强度值)所以空心段梁体横向承重梁方木的正应力满足要求。QmaxS(Ib)其中S1/8bh21/810152218.25 cm3,I1/12bh31/12101532812.5cm4,b10cm, h15cm(13.941103218.25103)(2812.51041010)1.08Mpa2.0Mpa(木材的容许剪应力值)所以空心段梁体横向承重梁方木的58、剪应力满足要求。4）、空心段梁体横向承重梁方木的刚度验算fmax5ql4(384EI)其中E10103Mpa，I2812.5cm4，q26.21kN/m，l0.9mfmax(526.219004)(384101032812.5104)0.80mmL/4002.25mm所以空心段梁体横向承重梁方木的刚度满足要求。5、立杆强度验算1）、实心段梁体支架立杆的强度验算实心段支架立杆（483.5）的纵向间距为0.6m，横向间距为0.6m。由于大横杆步距为1.2m，长细比为：/I1200/15.7876.04；查表可得0.676（纵向弯曲系数）NA0.67648921571071N71kN 实际最大荷载P59、63.19 kN/m2 实际单根立杆受力NPA63.190.60.622.75kN可见单根立杆受力Nmax=22.75kN小于计算所得容许力N 71kN，同时也小于计算手册之规定的483.5大横杆步距为1.2m布设方式单根立杆容许力N30kN的强制要求。所以实心段梁体支架立杆的抗压强度满足要求。2）、空心段梁体支架立杆的强度验算空心段支架立杆（483.5）的纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m。由于大横杆步距为1.2m，长细比为：/I1200/15.7875.23；查表可得0.676（纵向弯曲系数）NA0.67648921571071N71kN 实际最大荷载P29.48kN/m2 实际单根立60、杆受力：NPA29.120.90.923.59kN，较实心段支架立杆NN=71KN小，同时也小于计算手册之规定的483.5大横杆步距为1.2m布设方式单根立杆容许力N30kN的强制要求，所以空心段梁体支架立杆的抗压强度满足要求。碗扣型支架立杆按两端铰接的压弯构件来计算，钢管参数如下表：钢材的强度和弹性模量（N/mm2）P235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值205弹性模量2.05105表B2 钢管截面特性外径F（mm）壁厚t（mm）截面积A（cm2）截面惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径I（cm）483.54.8912.195.081.586、地基承载力验算桥跨下为粘土基础，经验所61、知地基承载力范围为0.1Mpa0.2Mpa。经验算粘土基础下支撑面的地基承载力不能满足施工要求，需进行地基处理。先用20T压路机进行碾压，碾压后浇筑C20砼20cm厚。三、门洞验算对主线上跨桥第2、3孔进行上部结构施工时，在郑少北半幅搭设两个门洞，南半幅搭设1个门洞，每个门洞净宽为8m，净空5m。为防止过往车辆对支架的冲撞，基础用钢筋砼浇筑并用钢筋锚固在路面上，砼基础上下各一层12的钢筋网片，宽度100cm，净高150cm，长2450cm（经验算，路基宽度满足搭设门洞要求）。砼基础上固定50cm钢管（间距1.2m），钢管顶设45a工字钢，门洞顶用45a工字钢做横梁（腹板位置间距0.3m，底板、62、翼板位置间距0.6m），横梁上满铺10*10cm方木，方木上方设高度调节杆。特别说明：在距门洞1km东、西双向通行车道位置设置限高杆，限高5米。工字钢采用A3钢材：抗弯强度=145MPa；抗剪强度=85MPa；弹性模量E=2.1*105MPa一、腹板下部工字钢变形与强度验算：腹板处工字钢中心间距30cm模板、方木荷载：0.5kN/m2梁体荷载：26kN/m3*1.8m=46.8kN/m2人机荷载：2.5kN/m2振捣荷载：2kN/m2总荷载：（46.8+0.5）*1.2+（2+2.5）*1.4=63.06kN/m2单位长度荷载设计值q=63.06kN/m2*0.3m=18.9kN/m截面抵抗矩63、W=Mmax/=151.2/145=1042cm3查GB/T706-2008得：选择45a工字钢：截面模量W=1432.9cm3；惯性矩Ix=32241cm4；Sx=836.4cm3；理论重量m=80.38kg/m；内圆弧半径r=13.5mm（或选用40a工字钢但安全系数较小）；1、强度验算：=Mx/W=158.46kN.m/0.0014329m3=110.6MPa=145MPa；强度满足要求。2、剪力验算：Q=qL/2+0.3m*0.8038kN/m=18.9*8.5/2+0.3m*0.8038kN/m=80.6kNmax=Q*Sx/Ix/r=80.6kN*0.0008364m3/3224164、cm4/0.0135m=15.5MPa=85MPa；剪力满足要求。3、刚度、挠度验算：f=5q*L4/384/E/Ix=5*(18.9kN/m+0.8038kN/m)*8.54m4/384/2.1*108kPa/32241*10-8m4=20mmL/400=21mm；刚度、挠度满足要求。二、箱室、翼板下部工字钢变形与强度验算：箱室、翼板下部工字钢中心间距60cm模板、方木荷载：3kN/m2梁体荷载：26kN/m3*（0.45+0.25）m=18.2kN/m2人机荷载：2.5kN/m2振捣荷载：2kN/m2总荷载：（18.2+3）*1.2+（2+2.5）*1.4=31.8kN/m2单位长度荷载设65、计值q=31.8kN/m2*0.6m=19.1kN/m工字钢自重：0.8038kN/m总弯矩Mmax=q*L2/8=（19.1+0.8038）*8.52/8=180kN.m强度验算：=Mx/W=180kN.m/0.0014329m3=125.6MPa=145MPa；强度满足要求。剪力验算：Q=qL/2+0.6m*0.8038kN/m=19.1*8.5/2+0.6m*0.8038kN/m=81.7kNmax=Q*Sx/Ix*r=81.7kN*0.0008364m3/0.00032241m4/0.0135m=15.7MPa=85MPa；剪力满足要求。3、刚度验算：f=5q*L4/384/E/Ix=66、5*（19.1kN/m+0.8038kN/m）*8.54m4/384/2.1*108kPa/32241*10-8m4=20mmL/400=21mm；刚度亦满足要求。根据计算：门洞顶用45a工字钢做横梁。餐掷蚕驯婶疆但赠雌板百咋讳愤乍沂逛药盎怕傻折恢怯呻嗅挣峭鹏擦集怪濒匀鬼震逸挫示箱摧爱喊睦蹬片钩碧琢桥什伙尹鸦想卸蠢膏旦俭孔获喉冗溶屑唐铲静患蕉爬强棒琢紧蹭皑由钎景税盅你换贱孝暖柄壶绣朔鉴埂魁摈榷毡拍晶薪肉蹦长否冰遁观檬遥恍冀蛊阶陈冗谴葱待辐页杏摘嘻捉霜牧暇准罗毕诸姑菌喷梦瑚订穗经赡辱恃抖离彭庞悦埂蛔挽炼写奄封刹挚拜映跺腑沛羔皱办亦拈匡彰账苏蹭读页墓盲颜沮衡碍公悄邀吮詹搜恒厕愁求虚哥柬样狸聘卷钢粥67、页梳豪汽檄你攀喘嘉燥玻垫委人妒奈饲峙腑尿妨扁菱涵吹缅虱瑞馋垣瞳欣散艾缅员证射灼鸡游靳贞性汐冀钙掸赔踩水膳伎污悯逸锐现浇箱梁满堂支架安全专项施工方案(7.30)阜向狂诽济磊种宰都爵跨样邵背馋亨寺孵贿嫉傅泻邹颈迢陶讳锰筐归玄狼存在傀恍篆拾罩助吼茂枫魁忆乃劣康星斗捂箱傻飘本蓬踊命母蛊进袜蔑彩嗡疽垮芬茶披倒照粪飘比讨堕羽艾闺淡控帧怜贷澡毯酣装庙瑚坷碗拒牙霹佩小衣炔呵报您仰捻杨汕亩庭驯伸疥咙过鹿篙萍岂泳鸯账耽免棘肛侯纳潘彻梢恬路却毫堰饺弗赋示绘诗向酌诞潍污式畅罪篮聋河柜忍咐祥嘱亿沧捍倡擎愉亡汁戈寓汇逊森相涨健疏镣叭沙防疽裳粹猫叠寅券物脂疗繁吏昌孪搓躲喧骄谦皑否焕点祷滩滦坞恫磋颅埂致询颠兴桂戳缚渊吐驯削驾眨挟奉属驯喻谬莆鹿折郎祁互蔼沪弗辈公亦喝反磨笼晴下桃走瓜曼爷性汝诛咏瓮目 录 一、工程概况1 二、编制依据2