1、 粮食及通用码头工程浅圆仓及配套工程超高支模专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 工程概况1一、 工程简介1二、 工程概况1三、 梁板结构概况1四、 本方案编制依据2第二章 施工准备4一、 材料选用4二、 模板加工4三、 混凝土浇筑安排4第三章 支模设计及搭设要求5一、 安装流程5二、 梁板模板支顶设计及安装5四、 墙、柱模板安装12五、 支顶水平拉杆及剪刀撑设置13六、 支顶基础13七、 模板安装接头及构造要求13第四章 拆卸施工15一、 工艺流程15二、 施工要求15三、 模板拆除2、质量应符合的要求15第五章 结构混凝土浇筑方法和有关施工注意事项17第六章 质量保证措施18第七章 支模及拆模安全施工措施20第八章 雨季施工措施22第九章 防台风措施23第十章 高温天气施工措施24第十一章 事故应急救援预案25一、 事故应急救援机构的建立25二、 事故应急救援器材、设备26三、 事故信息收集联系与上报26四、 支模坍塌应急救援方法27五、 发生高处坠落事故应急救援27六、 触电事故救援28七、 对受伤人员的抢救处理方法30八、 总结与完善31第十二章 高支模体系计算书32第一节 楼面模板计算32一、 第一类：层高6m楼面模板计算书（板厚150mm）32二、 第二类：层高8.3、0m楼面模板计算（板厚120mm）42三、 第三类：层高5.5m楼面模板计算（板厚120mm）52第二节 梁模板计算62一、 第一类梁（300mm1200mm）计算书：62二、 第二类梁（350mm850mm）计算书：74三、 第三类梁（450mm1000mm）计算书：86四、 第四类梁（450mm850mm）计算书：98第一章 工程概况一、 工程简介工程名称：xx港区粮食及通用码头工程浅圆仓及配套工程建设地点：建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：二、 工程概况xx港区粮食及通用码头工程浅圆仓及配套工程用地面积约5.6万平方米，其中包括：32个浅圆仓、1个计量塔、1个汽车发放站(含2个发放4、圆仓)、1个进仓转接塔、3个出仓转接塔、1个变电站、栈桥基础部分及周边管道、道路和仓边硬化。主要工程内容包括：土建工程、装饰装修工程、水电安装工程、消防工程、道路工程、排水工程。本方案为8.0m（含）以上超高支模方案，本工程超高支模部位位于出仓转接塔11d，出仓转接塔11d建筑物高度为54.0m（室外地面至主要屋面板的板顶），地下0层，地上九层，为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构。一三层层高6.0m，四、五层层高5.5m，六层层高6.0m,七层层高5m，八层层高8m，九层层高6m。第二层板厚150mm，第三十层楼板厚均为120mm，板混凝土强度均为C40。第二四层较大截面梁主要有300850mm，5、第五十层较大截面梁主要有4501000 mm、3001200 mm、3001000 mm、450850 mm、400800 mm。属超高支模部分的有：1、出仓转接塔11d从12.0m 23.5m ，总高度11.5 m ，范围在(1/14)(15)(A)(L)轴和(15)(16)(D)(F)轴，梁截面有450mm850mm、300mm850mm、400800mm、300mm600mm、300mm450mm、250mm500mm，板厚为120mm。该模板体系属超高支撑模板系统，采用钢管支顶。2、出仓转接塔11d从12.0m 29.0m，总高度17.0m，范围在(15)(16)(A)(D)轴和(156、)(16)(L)(H)轴，梁截面有300mm850mm、300mm600mm、250mm500mm、250mm450mm，板厚为120mm。该模板体系属超高支撑模板系统，采用钢管支顶。3、出仓转接塔11d从29.0m 54.0m，总高度25.0m，范围在(15)(16)(D)(H)轴，梁截面有300mm1200mm、300mm1000mm、300mm850mm、300mm950mm、250mm500mm、250mm450mm，该范围无板，其他范围板厚为120mm。该模板体系属超高支撑模板系统，采用钢管支顶。4、出仓转接塔11d从标高40.0m 48.0m，总高度8.0m，范围在(15)(16)7、(D)(H)轴，梁截面有3001200,3001000,300600,300850, 250500,250400,250300,250950，板厚为120mm。该模板体系属超高支撑模板系统，采用钢管支顶。三、 本方案编制依据1. 建设工程安全生产管理条例；2. 本工程施工图及设计文件；3. 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；4. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；5. 建筑施工安全检查标准JGJ59-99；6. 木结构设计规范（GB 50005-2003）；7. 木结构施工质量验收规范（GB50206-2002）8. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术8、规范（JGJ130-2001）；9. 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）；10. 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；11. 混凝土结构设计规范（GB50010-2002）；12. 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；13. 建筑变形测量规程 （JGJ/T8-97）；14. 施工现场临时用电安全技术规范 （JGJ46-2005）；15. 工程测量规范（GB50026-93）；16. 建筑施工手册（第四版）；17. 建设部省、市有关高支模施工技术、质量、安全和文明的规定。第一章 施工准备一、 材料选用本工程超高支模采用“夹板+木枋+钢9、管”的模板支撑系统。支模主要材料有：18mm厚的夹板，70mm70mm的松木枋，钢管为483.0无缝钢管，42.02.5mm壁厚多功能门架（MF1219、 MF1217、MF1209），可调顶托，12/14螺栓等。其中：木材弹性模量E9000N/mm2，抗弯强度fm13.00 N/mm2，抗剪强度fv1.4 N/mm2；483.0钢管截面积4.24cm2，惯性矩I10.78cm4，截面模量W4.49cm3，回转半径i1.59cm，每米质量为3.33kg/m，钢材强度设计值为205 N/mm2。落实材料进场管理及把关制度，对门架、钢管等材料必须要有产品合格证，在使用前应对其质量和完好程度按规范规10、定进行检查修理和分类，不合要求的不得使用。模板及支撑必须使用合格的材料，不得使用腐朽、扭裂，锈蚀严重、变形、掉焊的材料，支顶要垂直，底部平整坚实，并加垫木。二、 模板加工1、木枋选材应统一规格尺寸，木枋宽、窄面均应刨平直，且宽面与窄面成直角。2、梁板模、墙模、柱模按图纸尺寸、并结合现场实际情况下料。模板加工好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按要求堆放在施工平面布置图指定的场地内。 三、 混凝土浇筑安排本工程采用商品混凝土，场内设置混凝土输送地泵一台，由泵机输送至工作面。 墙、柱采取独立浇筑，梁板钢筋绑扎前浇注完毕，梁、板砼浇注采取一次成型的方法连续施工。第二章11、 支模设计及搭设要求一、 安装流程在施工顺序上，采取先施工混凝土柱、壁墙，再安装满堂红支顶体系，这样，可利用已完成的柱、壁墙作为水平拉杆的支撑平台支座，从而达到限制高支模体系水平移动的目的。（一） 柱模板安装工艺流程弹柱位置线柱钢筋安装钉压脚板安装柱侧模板安装柱模竖枋安装柱箍、穿心螺栓安装斜撑或拉杆。（二） 侧壁、剪力墙模板安装工艺流程弹墙位置线钢筋绑扎钉压脚板安装侧模板安装侧模竖枋安装穿心对拉螺栓安装斜撑或拉杆（三） 梁、板模板安装工艺流程梁位放线在地面上并定好水平控制标高 梁板竖向支顶安装（含纵向水平拉杆及剪刀撑） 架设梁底主次龙骨木枋于钢管或门式脚手架顶托上 梁底模板安装 架设楼板底主次12、龙骨木枋于钢管或门式脚手架顶托上 楼板模板安装（梁侧一仓留后安装） 模板支顶的验收 梁钢筋绑扎 梁侧模板安装 （梁侧一仓）楼板模板安装 楼板钢筋绑扎 梁板混凝土浇筑 混凝土养护。二、 梁板模板支顶设计及安装本工程支模全部采用“夹板+木枋+钢管”的模板支撑系统。（一） 楼面模板设计楼板厚120mm，板底模板均采用18厚夹板，在可调顶托上架设7070mm双木枋1200（主龙骨），及7070mm木枋450（次龙骨），483.0钢管配可调托作支顶，顶托伸出长度不大于200mm，水平拉杆、剪刀撑均采用483.0钢管。所有模板表面均涂刷脱模剂。483.0钢管立杆横向间距1200mm，纵向间距为900mm，13、离地200mm设扫地杆一道，以上每隔1.50m架设钢管纵横水平拉杆。（二） 梁模板设计按梁截面分类：1. 第一类梁：300mm1200mm、300mm1000mm、300mm950mm，以出仓转接塔11d (15)(16)(D)(H)轴标高29.0m 54.0m梁截面300mm1200mm、板厚120mm、层高25.0m为计算依据。钢管支顶间距为900900mm，在可调顶托上架设8080mm木枋900mm（主龙骨）；8080mm木枋300mm（次龙骨），梁侧枋8080mm木枋300mm，对拉螺栓二排12600mm，立柱纵横设钢管水平拉杆1500mm(离地面200mm设扫地杆)。按纵向加483.14、0钢管交叉撑，交叉撑撑至地面，且与地面夹角夹角在4560度。2. 第二类梁：第2、3、4、7、9、10层梁截面300mm850mm，以梁截面300mm850mm、板厚150mm、层高6.0m为计算依据。钢管支顶间距为900900mm，在可调顶托上架设8080mm木枋900mm（主龙骨）；8080mm木枋300mm（次龙骨），梁侧枋8080mm木枋300mm，对拉螺栓一排12600mm，立柱纵横设钢管水平拉杆1500mm(离地面200mm设扫地杆)。按纵向加483.0钢管交叉撑，交叉撑撑至地面，且与地面夹角夹角在4560度。四、 墙、柱模板安装矩形柱模板选用18mm厚胶合板，为防爆板、接缝平整和15、不漏浆，竖向用8080mm木枋贴紧模板，间距250mm，横向使用483.0规格双钢管固定，每边截面用12对拉螺栓拉固收紧，夹紧牢固。4m以下钢管、纵横对拉螺杆横向间距400，4m以上钢管、纵横对拉螺杆横向间距500mm。柱四向采用钢管做斜支撑，上下不少于两道，斜撑与地面水平夹角不大于60。柱与梁接头处的开口位模板必须做至楼板梁底的底面，接头处支撑平面，确保不变形。柱模板底脚应留200200mm生口模板，壁墙5000mm留200200mm生口以便清理柱、壁墙内杂物。 五、 支顶水平拉杆及剪刀撑设置采用483.0mm钢管支顶时，按大梁支顶立柱间距纵横设置水平拉杆，垂直间距1.5m。模板支撑系统的每16、根纵横水平拉杆均要顶紧已完成的柱或剪力墙的砼结构，未拆除模板的则顶紧模板外侧。支顶立柱按纵横向6.3m加483.0钢管垂直剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，交叉撑与地面夹角不大于60度。由于本工程支模高度较高，根据构造要求，沿支顶按竖向高度4.5m加水平交剪撑，将立杆和水平拉杆锁死。超高支模需按JGJ59-99要求设操作平台每10m一道，以满足模板施工需要。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的夹角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765六、 支顶基础支顶基础为楼板C40混凝土，支撑体系立杆下垫尺寸不小于100mm100mm的木垫块。七、 模板安装接头及构造要求梁模板：支模时应遵守边模17、包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。当梁的跨度4.0m时，梁模跨中起拱为梁跨度的2。柱模板：成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。板模板：楼板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整，并按设计要求起拱。在柱顶与板交接处的板次龙骨离柱边间距不得大于250mm。可调顶托：可调顶托伸出的长度不得大于250mm。木枋搭接：木枋搭接处应有稳固的支顶支撑，搭接长度至少伸出可调顶托100mm。第三章 拆卸施工一、 工艺流程松下钢管支顶（分离龙骨与梁底模板）松下对拉螺栓（梁）拆除梁的木压脚、支撑及侧模、底模拆除主次龙骨拆除水平拉18、杆、剪刀撑及钢管支顶。二、 施工要求拆模时砼强度要求：序号模板名称现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（M）混凝土设计强度标准值%1底模板2502，8758100梁8758100悬臂构件1002侧模墙柱按混凝土强度表面及棱角能达到不受损坏拆除模板支顶时，先将顶托松下，取出8080mm、80100mm木枋，然后按顺序撬动模板，确保安全，使模板降下，取下模板和木枋，再拆除水平拉杆、剪刀撑和门式架。严禁提前拆模，应经常派人对支顶的稳定牢固进行检查，若有松滑，必须补强加固，避免结构出现变形沉裂。当符合拆卸模板条件时，必须对操作人员进行技术安全交底，严禁单人操作。拆除模板时，操作人员应站在安全的19、地方。地面应设围栏和警戒标志，拆下模板及时清理、归堆，并派专人看守，严禁非操作人员入内。三、 模板拆除质量应符合的要求1、模板拆除主控项目底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100。2、模板拆除一般项目 侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。 模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。第四章 结构混凝土浇筑方法和有关施工注意事项1、 楼面钢筋堆放不得超过2500N/m2，并且楼面钢筋堆放叠加禁止超过两吊，吊放在楼面钢筋必须立即分散转20、移出吊点堆放区。2、 梁底模板及一侧模板安装完后即可进行钢筋绑扎，大梁钢筋绑扎完后封另一侧模。大梁不得采用沉梁的钢筋绑扎方法施工。3、 楼面混凝土浇筑由远及近，随着混凝土浇筑，泵管及架子逐渐拆除。4、 根据泵送浇筑时自然形成一个坡度的实际情况，在每道浇筑带前后布置振捣棒，前道振捣棒布置在底排钢筋处和混凝土坡脚处，确保下部混凝土密实，后道振捣棒布置在混凝土卸料点，解决上部混凝土的捣实。5、 除了钢筋稠密处采用斜向振捣外，其他部位均采用垂直振捣，振捣点的距离为300400mm，插点距模板不大于100mm。6、 在混凝土浇筑过程中，为了使上下层不产生冷缝，上层混凝土振捣实应在下层混凝土初凝前完成，且21、振捣棒下插5cm。7、 振捣要采取快插慢拔的原则，防止先将上层混凝土振实，而下层混凝土气泡无法排出，且振捣棒略微上下抽动，使振捣密实。8、 振捣时间不要过长，一般控制在表面出浮浆且不再下沉为止。9、 泵送混凝土排除泌水和浮浆后，表面仍有较厚的水泥浆，在混凝土浇筑后一定要认真处理，按标高用长刮杆刮平，用木抹子搓压、拍实，在接近终凝前，用木抹子压光，使收缩裂缝闭合，然后覆盖塑料薄膜并浇水养护。10、 混凝土浇捣过程中，不可随意挪动钢筋，要经常加强检查钢筋保护层厚度及所有预埋件的牢固程度和位置的准确性。第五章 质量保证措施1、 模板安装必须按模板的施工方案进行，施工员、质安员要向班组交底，施工时不得22、任意改动。2、 设置剪刀撑，间距为6.3米，且不少于2道。3、 模板必须方正，各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼缝要严密。各种预埋件、预留孔洞位置要准确，牢固。4、 支模前必须弹线排架。5、 防模板变形措施：墙、柱和部分梁模板安装按要求设置对拉螺栓，加固模板的支撑，对拉螺栓应专人检查，选用合格钢筋材料制作螺栓、螺帽、松紧螺栓；在浇筑砼前所有模板进行测量检查，并在浇筑砼时派有经验的木工值班，及时检查修正模板，支撑等。6、 防漏浆措施：选用符合要求的模板或用修复合格的模板安装，避免模板之间缝隙过大，在与已浇砼接搓处，用薄铁皮或50100mm宽胶布封密缝隙，避免砼在接缝处出23、现漏浆。7、 为确保结构几何尺寸准确，符合设计和规范要求，模板制作安装除要求接缝平整和不漏浆外。支撑系统骨架卡箍应牢固，具有足够的稳定性、强度和刚度，柱模设斜撑二道，斜撑与支承点成45度角为宜，不得大于60度角。边柱则采用拉杆和支撑相间设置，通排柱模安装时，应先将柱脚互相搭牢固定，再将两端柱模找平吊直。8、 梁底、柱脚预留200200清扫口、墙脚预留5000设一个200200清扫口，以便清理墙、柱、后浇带内垃圾。9、 模板安装好后要仔细检查各构件是否牢固，在浇灌砼过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，要及时修整牢固。10、 模板安装内侧要平整，接缝严密，不得漏浆，（接缝宽度不大于1.524、mm），接缝采用薄铁皮或透明胶纸封口。预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规范规定。11、 模板选用构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎和砼的浇筑及养护等工艺要求，柱头模板应按图纸及规范规定要求做。12、 交叉支撑、水平横杆应紧随支顶的安装及时设置。13、 当梁跨度4米时，梁底模跨中要起拱，起拱高度宜为全跨长度的2。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。14、 模板安装的允许偏差及检验方法项 目允 允许偏差（mm） 检验方法轴线位置 5 钢尺检查底模上表面标高 5 水准仪或拉线，钢尺检查 截面内 部尺寸 基 础 10 钢尺检查 柱、墙、梁 +4，-5 钢尺检查 层高 垂直度 不大于25、5m 6 经纬仪或吊线，钢尺检查 大于5m 8 经纬仪或拉线，钢尺检查 相邻两板表面高低差 2 钢尺检查 表面平整度 5 2m靠尺和塞尺检查15、 模板的长向与单向板长向一致，板底及梁底次龙骨放在与支顶同一位置的主龙骨上。第六章 支模及拆模安全施工措施1、 模板、支撑系统安装前，质安员应对班组进行全面的安全技术交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的交底工作。2、 严格遵守材料层级检查把关制度，模板支撑系统安装完毕后先进行班组自检，再进行项目部验收检验，项目部验收合格后报公司验收。3、 材料选用必须合格，不得采用腐朽、缺边、裂纹严重的木坊，不得采用掉焊、滑丝、锈蚀严重26、的钢管、门架及扣件。4、 模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积，不得离空，不得有悬挑木枋。5、 模板、支撑系统等安装须严格按照有关规范、工艺、技术规程及本方案进行施工。6、 在支顶安装过程中，应做好防倾覆的临时固定措施，待其安装完毕且校正无误后，再予以固定。支模安装必须按施工方案进行，严禁任意变动。安装完成后必须办理验收合格才可交下一道工序作业。7、 在搭设板次龙骨时，柱顶与板交接处的板次龙骨离柱边间距不得大于250mm。8、 纵横水平拉杆垂直间距同门式架高度，水平拉杆及剪刀撑之间以旋转扣件扣牢。9、 木枋搭接处应有稳固的支顶支撑，搭接长度至少伸出可27、调顶托100mm。10、 楼面模板安装完毕后，应认真检查支顶是否牢固，模板面应清扫干净。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。11、 拆除前，先设置工作平台，拆除应采用先搭后拆的施工顺序，先松可调托座，拆去平台上门架、托座和模板后，向下拆钢管支撑（逐层拆除门式架）。12、 拆下模板及时归堆、并清理干净。13、 在楼层拆除模板时，更不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向。14、 正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除。15、 上层安装支模时，周围应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆。16、 在交通要道地区，设警示牌标识，并设专人监护，防止伤及行人，在施28、工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。17、 支模系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。18、 交叉支撑、水平架应紧随门式架的安装及时设置。19、 模板拆除应经技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时方可拆除。20、 高处复杂结构模板的拆除派专人指挥和并做好切实的安全措施，在下面标出作业区，挂安全标示牌，严禁非操作人员进入作业区。21、 其余安全措施见本工程总体施工组织设计中的安全措施和安全施工技术方案。第七章 雨季施工措施1、做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期29、和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。2、雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的排水设施，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。3、雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。4、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。5、机电设施要经常检查接零、接地保护，所有机械棚要搭设严密，防30、止漏雨，并随时检查漏电装置功能是否灵敏有效。6、脚手架底部地基要做好排水。7、钢筋要用枕木或木方、地垄等架高，防止沾泥、生锈。8、浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。第八章 防台风措施1、台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。2、成立台风期间应急救援小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救，使损失降到最低。3、遇6级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支31、撑不滑时再进行工作。4、对施工现场应进行全面详细检查，如有拉结不牢、排水不畅、漏雨、沉陷、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。5、台风到来之前，应对现场的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。6、在台风来之前要立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问题要及时处理，经现场负责人同意方可复工。7、在台风来之前应急救援小组应组织救援队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。安排好应急疏散通道及安全集结中心。8、科学、合理安排32、台风期间施工，使工程不会因此而处于停工状态。提前安排好各分部分项工程的施工，做到有备无患。台风过后，全体动员进行抢险救灾，全面检查已施工工程的质量状况，以最快的速度恢复生产，使工期损失降到最低。9、其他防台风措施可参考项目部编制的三防应急预案。第九章 高温天气施工措施1、高温天气要做好防暑降温工作。2、工地设茶水供应站，保证施工操作人员的水分补充；饮食要卫生、饭菜要可口，确保职工健康。3、高温时期施工，应避开日照高温时间浇灌砼，必须连续施工时，对模板、输送泵采取浇水、覆盖等降温措施。4、要混凝土商考虑到天气炎热的情况对混凝土的影响，考虑增加缓凝剂延缓砼的凝固，降低坍度落损失等。5、高温时期混凝33、土出槽温度控制不得高于28。6、指派专人负责做好砼的养护工作，采用浇水蓄水养护，使砼表面经常处于湿润状态，防止发生龟裂现象。第十章 事故应急救援预案当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。一、 事故应急救援机构的建立1. 项目部生产安全事故应急救援管理小组成立指挥长、项目经理、技术负责人及施工员、安全员等各部门人员组成的项目生产安全救援小组，负责领导、组织、指挥工程项目的生产安全事故救援工作。组 长指挥长赵自亮副组长项目34、经理陈奇志项目副经理梁志欣、陈瑞龙组 员项目总工徐晓博、刘祥施工员陈大纪施工员李子永施工员邓其超施工员罗华测量员王远芝材料员何昌泰资料员郑伟东安全员何永强、彭定钦、谢旺清预算员周玉兰综治员曾少敏机电员张元浮、罗强2. 项目部生产安全事故应急救援实施小组包含施工项目涉及可能发生施工生产安全事故的各专业工种，按各专业队伍总人数的5%比例组建一支事故应急救援实施队伍。实施成员：项目部的在场脚手架工、木工、砼工、铁工、电工、汽车司机、卫生员等（约1020人）。救援队伍人员名单项目部在开工后15天内报公司安全生产管理部门，不同施工阶段人员产生变化后，项目管部生产安全事故应急救援管理小组须及时对实施小组成35、员及时补充完善。二、 事故应急救援器材、设备项目部现场需贮备一定数量的抢险救援物资。如：圆杉、上落钢爬梯、48钢管及卡子、千斤顶、手动葫芦、铁铲、锄头、砂箱、砂包、消防贮水池、灭火器、消防带等消防器材、汽车（现场配备）、钢丝绳、粗麻绳、电工钳、绝缘手套、绝缘鞋、安全帽、安全带、担架、急救药箱（常备感冒药、止疼药、食盐、万金油、绷带、跌打药、烫伤药、酒精、止血贴、纱布、定位夹板等）等。以上物资由项目经理负责协调，材料员负责组织购买、保养和贮备。三、 事故信息收集联系与上报1. 项目部办公室配置电话或事故应急小组主要人员配备移动电话，相关人员移动电话日常保持开机状态。发生重大事故后，最先发现事故的36、有关人员应立即向项目部和公司领导报告，项目部及公司办公室有关人员得知或接到事故报告后，应立即向项目生产安全事故应急救援小组和公司生产安全事故应急救援小组报告。接报告后，项目及公司事故应急救援小组应立即组织人员对事故进行救援并向上级部门报告。2. 急救报警电话：1203. 项目部紧急电话：组 长：赵自亮 电 话：4. 最近医院的地点及联系电话名 称地 址联系电话广州南沙中心医院广州市南沙区金岭北路95号四、 支模坍塌应急救援方法1. 施工项目在班组作业必须要结合工作环境进行有针结性的安全技术交底。并保持出入口畅通。2. 在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通37、，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。3. 当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。4. 在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立即切断电源，确认没有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员。5. 抢救工作，应首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。抢险过程中要先做好支撑加固措施，才能进入坍塌的现场抢险，防止再次坍塌伤人。6. 现场急救处理：（1）尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。（2）伤肢固定，可用夹板等简单托持伤肢。（3）伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。（4）伤肢不应抬高、按摩或热敷。（5）如果挤38、压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。（6）迅速转住医院。7. 立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。8. 按规定上报有关主管部门请求救援。五、 发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1. 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2. 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。39、昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3. 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4. 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以40、固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。5. 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。（1）一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。（2）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。（3）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与41、皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。6. 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。六、 触电事故救援（一）当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源1、脱离电源的基本方法有：（1）将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物42、品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。2、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属43、或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。（二）触电者未失去知觉的救护措施应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。（三）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困44、难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。（四）对“假死”者的急救措施当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：1、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适45、量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。2、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。3、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压6080次。在进行胸外心脏46、按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。七、 对受伤人员的抢救处理方法应对受伤人员迅速抢救，但要及时进行支撑加固等措施，防止事故再次发生确保参加抢救人员的安全不受到伤害，免至受伤人员数量增加，并注意保留现场状况以便作事故分析。搬移受伤人员前要作好现场划线标记。将受伤人员用担架或类似物搬离危险区域后，视伤者受伤害情况由熟知救护知识的人员作简易和必要的抢救和护理（如止血、包扎、固定等），然后再视现场条件情况，可选用现场汽车或拦截出租汽车，或打电话通知医院派急救车等方法，尽快将伤者短时间内送往医院抢47、救。1. 止血应急救援方法：指压止血法：主要用于动脉出血的一种临时止血方法。在伤口上方，找到搏动的动脉血管，用手指或掌压迫骨头，即可止血，手和前臂出血，可用拇指压迫上臂内侧动脉搏动处；脚和小腿出血，可压迫大腿根部股动脉搏动处。加压包扎止血法：一般用于创口较小处。用干净的（最好是无菌）纱布、绷带或手绢等物品堵塞伤口，外用绷带、布条等加压包扎的时间、松紧适度，止住出血即可。抬高肢体止血法：抬高出血的肢体是减缓肢体出血的一种临床应急止血措施。止血带止血法：只要用于四肢大血管出血加压包扎不能有效止血时，在出血部位近心端肢体上选择动脉博动处，在伤口近心端肢体垫上衬垫。左手在距止血带一端约100mm处用拇48、指、食指及中指捏紧止血带，手背下压衬垫，右手将止血带绕伤肢一圈，扎在止血带上，绕第二圈把止血带夹在左手食指、中指之间向下牵拉，打成一个活结，外观成一个倒置A字型。2. 骨折应急救援方法发生骨折后，立即将手势肢体固定，其方法是：用木板、树枝、雨伞、报纸卷等物附在患体一侧，并在之间垫上棉花或毛巾等松软物品，用带子绑好固定后，送医院救治。八、 总结与完善1. 建立健全安全生产事故报告制度，指定专人负责安全生产事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。2. 当安全事故应急救援工作结束后，按公司对事故的总结、分析，按“四不放过”原则吸取教训，进行整改。3. 项目部应经常组织工49、人学习有关安全生产法律、法规和规章制度、安全生产专业技能知识和各种急救技能，开展广泛的自查自纠工作，增强职工的应急应变技能和自我保护能力，以提高全员生产安全意识。4. 全面进行安全管理评价，落实安全生产工作岗位责任制，严格遵守和贯彻执行各项安全管理规章制度，实现安全绩效管理与安全科学评价的有机结合。第十一章 高支模体系计算书第一节 楼面模板计算(板厚120mm)1计算参数结构板厚120mm,层高17.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢50、管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN51、/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1057.473002=-70592N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.652、067.47300=1358Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1053.973002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0783.973002=27869N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6063.97300=722N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3004/(1009000486000)=0.04mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.253、00M4=KMPL=0.2003.501000300=210000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1003.501000300=-105000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003003/(1009000486000)=0.22mm2）抗弯强度验算M1=-70592N.mmM2M5=-142517N.mmM3M4=237869N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=Mmax/W=23786954、/54000=4.40N/mm2 楼板底模抗弯强度=4.40N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1358NV2+ V3=722+2100=2822N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2822N=2.82kN=3Vmax/（2bh）=32822/(290018)=0.26N/mm2楼板底模抗剪强度=0.26N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.04+0.22=0.26mm =300/250=1.20mm楼板底模挠度max=0.26mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙55、骨验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=70mm,h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3,I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1)抗弯强度验算第一层龙骨受均布荷载q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=7.47300/1000=2.24kN/m弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1252.249002=Mmax/W =226800/57167=3.97N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=3.97N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax56、=KVqL=0.6252.24900=1260N=1.26kN=3Vmax/（2bh）=31260/(27070)=0.39N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2300/1000=0.99kN/m=0.99N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5210.999004/(10090002000833)=0.19mm=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=0.19mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨验算钢管纵向间57、距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用双枋b=70mm,h=70mm；W=270702/6=114333mm3, I=270703/12=4001667mm4,1)抗弯承载力验算P=1.2502.24900=2520N=2.52kN弯矩系数KM=-0.333Mmax=KMPL=Mmax/W=755244/114333=6.61N/mm2第二层龙骨抗弯强度=6.61N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.521000=3359N=3.36kN=3Vmax/(2bh)=33359/(227070)=0.51N/mm58、2第二层龙骨抗剪强度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算P，=1.2500.99900=1114N=1.11kN挠度系数K=1.466max=KP，L3/(100EI)=1.46611149003/(10090004001667)=0.17mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.17mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算传至每根立柱的最大支座力的系数=3.666每根钢管承载NQK1 =3.6662.521000=9238N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根59、钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =9238+810=10048N 钢管重量0.0333kN/m,立杆重量=16.880.03331000=562N水平拉杆12层,拉杆重量=12(0.90+0.90)0.03331000=719N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=1214.6=175N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量扣件重=562+719+175=1457N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.21457+10048=11796NLO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm= LO/i=150.00/1.59=94.34杆件长细比94.3150.0,满足要求60、。查表得：=0.634P=N/（A）=11796/(0.634424.00)=43.88N/mm2 立杆稳定性43.88N/mm2205N/mm2,满足要求。4. 支撑支承面验算立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C40考虑）支承楼板厚120mm,上部荷载为： F=11796/1000=11.80kN.(1)支承面受冲切承载力验算s =2.00,ft=1.71N/mm2, hO=120-20=100mm，=0.41.2/s=1.00pc,m=1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00（0.7hft0.15pc,m）UmhO=(0.711.71+0.151)61、1.00400100/1000=53.88kN受冲切承载力53.88kNF=11.80kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8519100=16235kN/m2,=0.75lfccAl=0.753162350.01=365.29kN支承面局部受压承载力365.29kNF=11.80kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=70mm，h=70mm,间距300mm；第二层龙骨采用双枋b=70mm，h=70mm；钢管横向间距900mm,62、钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。第二节 梁模板计算一、 第一类梁（300mm1200mm）计算书：1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm，梁高h=1200mm，层高25.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.032663、kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 2.16 ) 1.2 = 0.89 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 1.20 1.2 = 10.37 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.30 1.20 1.2 = 0.65 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 12.74 64、kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 9.92 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2 /6=300182/6=16200mm3， I=bh3/12=300183/12=145800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10512.743002=Mmax/W=120393/16200=7.43N/mm2梁底模抗弯强度=7.43N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60665、12.74300=2316N=2.32kN=3Vmax/（2bh）=32316/(230018)=0.64N/mm2梁底模抗剪强度=0.64N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=9.92kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6449.923004/(1009000145800)=0.39mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.39mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=600mm ，C=300mm、=300/600=0.50。第66、一层龙骨采用木枋 b=70mm，h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3；I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=12.74300/300=12.74kN/mMq=qcL(2-)/8=12.74300/1000600/1000(2-0.50)/8=0.43kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=350/1000300/10007.46=0.78kNa =1/2（L-67、c）=1/2(600-300)=150mm=0.15m, a/L=150/600=0.25Mp=Pa=0.780.15=0.12kN.mMmax=MqMp=(0.43+0.12)106=Mmax/W=550000/57167=9.62N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=9.62N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=1/2q梁宽P=0.512.74300/1000+0.78=2.69kN=3Vmax/（2bh）=32.691000/(27070)=0.82N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.82N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层68、龙骨间距/梁宽=9.92300/300=9.92N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=9.923006003(8 -40.502+0.503)/(38490002000833)=0.66mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.7810001506002(3 - 40.252)/(2490002000833)=0.27mmmax=qp =0.66+0.27=0.93mm=L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨挠度max=0.93mm=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨69、采用双枋b=70mm，h=70mm；W=270702/6=114333mm3，I=270703/12=4001667mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.512.74300/1000+0.78=2694N=2.69kN弯矩系数KM=-0.333Mmax=KmPL= =Mmax/W=806193/114333=7.05N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=7.05N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.69=3.59kN =3Vmax/(2bh)=33.591000 /(227070)=0.55N/mm2 70、第二层龙骨抗剪强度=0.55N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.466P=V=1/2q梁宽P板重=0.59.92300/1000+0.78=2.27kNmax= KPL3/（100EI）=1.4662.2710009003/(10090004001667)=0.67mm=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨挠度max=0.67mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666每根钢管承载NQK1 =3.6662690=9862N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:N71、QK2 =1.40.600.901000=756N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =9862+756=10618N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032623.81000=776N水平拉杆16层,拉杆重量=161.500.0326=783N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.6016=234N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=776+783+234=1793N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.21793+10618=12769NL0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm=L0/i=150.00/1.59=94.34150杆件长细比满足72、要求=0.634,P=N/(A)=12769/(0.634424.00)=47.50N/mm2 钢管稳定性计算为47.50N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算（1）支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为(按C40考虑）混凝土楼板支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=12.77kN；s =2.00，ft=1.71N/mm2，hO=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.71+0.151)1.073、0400105/1000=56.57kN 钢管支承面受冲切承载力56.57kN12.77kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8519100=16235kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753162350.01=365.29kN 支承面局部受压承载力F=365.29kN12.77kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.00074、.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.20=28.80kN/m2F1、F2两者取小值F=28.80kN/m2，有效压头高度=F/=1.20m2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值(kN/m2)设计值(kN/m2)1、新浇砼的侧压力G=1.2F=28.8034.562、振捣砼产生的荷载Q=1.4Q2K=4.005.6040.16（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1080182/6=58320mm3，I=bh3/12=1080183/175、2=524880mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=40.16(1200-120)/1000=43.37kN/m=43.37N/mmMmax=KMqL2=-0.10543.373002=Mmax/W=409847/58320=7.03N/mm2 侧模抗弯强度=7.03N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60643.37300/1000=7.88kN =3Vmax/（2bh）=37.881000/(2181080)=0.61N/mm2 侧模抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,满76、足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=28.80(1200-120)/1000=31.10kN/m=31.10N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64431.103004/(1009000524880)=0.34mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.34mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9540.16=38.15kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1200 - 120) 77、/ 3=360mm=0.36m，N=abFs=0.600.3638.15=8.24kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力8.24kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度360mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=70mm，h=70mm；W=bh2 /6=70702/6=57167mm3，I=bh3/12=70703/12=2000833mm4 。1）抗弯强度验算均布荷载q=40.16300/1000=12.05N/mm；弯矩系数KM=-0.100Mmax=KMqL2=-0.10012.053602=Mmax/W=156168/57167=2.73N/mm78、2侧肋抗弯强度=2.73N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600Vmax=KV qL =0.60012.05360/1000=2.60kN =3Vmax/（2bh）=32.601000/(27070)=0.80N/mm2侧肋抗剪强度=0.80N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=28.80300/1000=8.64N/mm；挠度系数K=0.677挠度max=Kq，L4/100EI=0.6778.643604/(10090002000833)=0.05mm=L/250=360/250=1.44mm 侧肋挠度max=79、0.05mm=1.44mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨7070mm木枋300mm，第二层龙骨7070mm双木枋600mm；钢管纵向900mm，钢管横向600mm，底模厚度18mm；竖肋7070mm木枋300mm，对拉螺栓2排12,横向间距600mm，侧模厚度18mm。 二、 第二类梁（450mm850mm）计算书：1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=450mm，梁高h=850mm，层高11.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.080、0N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.45 + 1.46 ) 1.2 = 0.69 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.45 0.81、85 1.2 = 11.02 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.45 0.85 1.2 = 0.69 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.45 1.4 = 1.26 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 13.65 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 10.33 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=450mm。W=bh2 /6=450182/6=24300mm3， I=bh3/12=450183/12=218700mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq182、L2 =-0.10513.653002=Mmax/W=128993/24300=5.31N/mm2梁底模抗弯强度=5.31N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60613.65300=2482N=2.48kN=3Vmax/（2bh）=32482/(245018)=0.46N/mm2梁底模抗剪强度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=10.33kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64410.333004/(100900083、218700)=0.27mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.27mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=600mm ，C=450mm、=450/600=0.75。第一层龙骨采用木枋 b=70mm，h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3；I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=13.65300/450=9.10kN/mMq=qcL(2-)/8=9.10450/1000600/1000(2-0.75)/8=0.384、8kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=350/1000300/10007.46=0.78kNa =1/2（L-c）=1/2(600-450)=75mm=0.08m, a/L=75/600=0.13Mp=Pa=0.780.08=0.06kN.mMmax=MqMp=(0.38+0.06)106=Mmax/W=440000/57167=7.70N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=7.70N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=1/2q梁宽P85、=0.59.10450/1000+0.78=2.83kN=3Vmax/（2bh）=32.831000/(27070)=0.87N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.87N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=10.33300/450=6.89N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=6.894506003(8 -40.752+0.753)/(38490002000833)=0.60mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.781000756002(3 - 40.132)/(2490002000833)=0.14mmmax=q86、p =0.60+0.14=0.74mm=L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨挠度max=0.74mm=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用双枋b=70mm，h=70mm；W=270702/6=114333mm3，I=270703/12=4001667mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.59.10450/1000+0.78=2831N=2.83kN弯矩系数KM=-0.333Mmax=KmPL= =Mmax/W=848151/114333=7.42N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=87、7.42N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.83=3.77kN =3Vmax/(2bh)=33.771000 /(227070)=0.58N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.58N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.466P=V=1/2q梁宽P板重=0.56.89450/1000+0.78=2.33kNmax= KPL3/（100EI）=1.4662.3310009003/(10090004001667)=0.69mm=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨88、挠度max=0.69mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666每根钢管承载NQK1 =3.6662830=10375N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.600.901000=756N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =10375+756=11131N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032610.71000=349N水平拉杆8层,拉杆重量=81.500.0326=392N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.608=117N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重89、量+扣件重量=349+392+117=857N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2857+11131=12159NL0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm=L0/i=150.00/1.59=94.34150杆件长细比满足要求=0.634,P=N/(A)=12159/(0.634424.00)=45.23N/mm2 钢管稳定性计算为45.23N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算（1）支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为(按C40考虑）混凝土楼板支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=12.16kN；s =2.00，ft=1.71N/90、mm2，hO=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.71+0.151)1.00400105/1000=56.57kN钢管支承面受冲切承载力56.57kN12.16kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.103)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8519100=16235kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753162350.01=365.291、9kN 支承面局部受压承载力F=365.29kN12.16kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.85=20.40kN/m2F1、F2两者取小值F=20.40kN/m2，有效压头高度=F/=0.85m2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值(kN/m2)设计值(kN/m2)1、新浇砼的侧压力G=1.2F=20.4024.482、振捣砼产92、生的荷载Q=1.4Q2K=4.005.6030.08（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=730182/6=39420mm3，I=bh3/12=730183/12=354780mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=30.08(850-120)/1000=21.96kN/m=21.96N/mmMmax=KMqL2=-0.10521.963002=Mmax/W=207522/39420=5.26N/mm2 侧模抗弯强度=5.26N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.6093、6Vmax=KVqL=0.60621.96300/1000=3.99kN =3Vmax/（2bh）=33.991000/(218730)=0.46N/mm2 侧模抗剪强度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=20.40(850-120)/1000=14.89kN/m=14.89N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64414.893004/(1009000354780)=0.24mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.24mm=1.20mm,满足要94、求。计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9530.08=28.58kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(850 - 120) / 2=365mm=0.37m，N=abFs=0.600.3728.58=6.34kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力6.34kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度365mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=70mm，h=70mm；W=bh2 /6=70702/6=57167mm3，I=bh3/12=70703/12=2000833mm4 95、。1）抗弯强度验算均布荷载q=30.08300/1000=9.02N/mm；弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.023652=Mmax/W=150211/57167=2.63N/mm2侧肋抗弯强度=2.63N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KV qL =0.6259.02365/1000=2.06kN =3Vmax/（2bh）=32.061000/(27070)=0.63N/mm2侧肋抗剪强度=0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=20.40300/1000=696、.12N/mm；挠度系数K=0.521挠度max=Kq，L4/100EI=0.5216.123654/(10090002000833)=0.03mm=L/250=365/250=1.46mm 侧肋挠度max=0.03mm=1.46mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 6.计算结果第一层龙骨7070mm木枋300mm，第二层龙骨7070mm双木枋600mm；钢管纵向900mm，钢管横向600mm，底模厚度18mm；竖肋7070mm木枋300mm，对拉螺栓1排12,横向间距600mm，侧模厚度18mm。 三、 第三类梁（300mm850mm）计算书：1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=397、00mm，梁高h=850mm，层高25.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支98、架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 1.46 ) 1.2 = 0.63 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 0.85 1.2 = 7.34 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.30 0.85 1.2 = 0.46 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 9.28 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 7.03 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm99、，板模宽度b=300mm。W=bh2 /6=300182/6=16200mm3， I=bh3/12=300183/12=145800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.1059.283002=Mmax/W=87696/16200=5.41N/mm2梁底模抗弯强度=5.41N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.6069.28300=1687N=1.69kN=3Vmax/（2bh）=31687/(230018)=0.47N/mm2梁底模抗剪强度=0.47N/mm2fv=1.40100、N/mm2,满足要求。3）挠度验算荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=7.03kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6447.033004/(1009000145800)=0.28mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.28mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=600mm ，C=300mm、=300/600=0.50。第一层龙骨采用木枋 b=70mm，h=70mm；W=bh2/6=70702/6=57167mm3；I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。1）抗弯强101、度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=9.28300/300=9.28kN/mMq=qcL(2-)/8=9.28300/1000600/1000(2-0.50)/8=0.31kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=350/1000300/10007.46=0.78kNa =1/2（L-c）=1/2(600-300)=150mm=0.15m, a/L=150/600=0.25Mp=Pa=0.780.15=0.12kN.mMmax=MqMp=(0.31+0102、.12)106=Mmax/W=430000/57167=7.52N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=7.52N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=1/2q梁宽P=0.59.28300/1000+0.78=2.17kN=3Vmax/（2bh）=32.171000/(27070)=0.66N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.66N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=7.03300/300=7.03N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI)=7.033006003(8 -40.502+0.503)/(384900103、02000833)=0.47mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.7810001506002(3 - 40.252)/(2490002000833)=0.27mmmax=qp =0.47+0.27=0.74mm=L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨挠度max=0.74mm=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=70mm，h=70mm；W=170702/6=57167mm3，I=170703/12=2000833mm4 ；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.59104、.28300/1000+0.78=2175N=2.18kN弯矩系数KM=-0.333Mmax=KmPL= =Mmax/W=653346/57167=11.43N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=11.43N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.3332.18=2.91kN =3Vmax/(2bh)=32.911000 /(27070)=0.89N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=0.89N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.466P=V=1/2q梁宽P板重=0.57.03300/1000+0.105、78=1.83kNmax= KPL3/（100EI）=1.4661.8310009003/(10090002000833)=1.09mm=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨挠度max=1.09mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666每根钢管承载NQK1 =3.6662180=7992N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.600.901000=756N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =7992+756=8748N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032106、624.21000=789N水平拉杆17层,拉杆重量=171.500.0326=832N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.6017=248N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=789+832+248=1869N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.21869+8748=10991NL0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm=L0/i=150.00/1.59=94.34150杆件长细比满足要求=0.634,P=N/(A)=10991/(0.634424.00)=40.89N/mm2 钢管稳定性计算为40.89N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面107、验算（1）支承面受冲切承载力验算钢管立杆设配套底座100100mm，支承面为(按C40考虑）混凝土楼板支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=10.99kN；s =2.00，ft=1.71N/mm2，hO=120-15=105mm，=0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00N/mm2，Um=4100=400mm，h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.711.71+0.151)1.00400105/1000=56.57kN 钢管支承面受冲切承载力56.57kN10.99kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.103)(0.103)=0.108、09m2,Al=0.100.10=0.01m2 l=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.8519100=16235kN/m2,=0.75 lfccAl=0.753162350.01=365.29kN 支承面局部受压承载力F=365.29kN10.99kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.85=20.40kN/m2F1、F2两者取小值F=20.4109、0kN/m2，有效压头高度=F/=0.85m2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2分项系数标准值(kN/m2)设计值(kN/m2)1、新浇砼的侧压力G=1.2F=20.4024.482、振捣砼产生的荷载Q=1.4Q2K=4.005.6030.08（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=730182/6=39420mm3，I=bh3/12=730183/12=354780mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105均布荷载q=30.08(850-120)/1000=21.96kN/m=21.96N/mmMmax=KMqL2=-0.110、10521.963002=Mmax/W=207522/39420=5.26N/mm2 侧模抗弯强度=5.26N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.60621.96300/1000=3.99kN =3Vmax/（2bh）=33.991000/(218730)=0.46N/mm2 侧模抗剪强度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=20.40(850-120)/1000=14.89kN/m=14.89N/mm，挠度系数K=0.644挠度ma111、x=Kq，L4/100EI=0.64414.893004/(1009000354780)=0.24mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.24mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9530.08=28.58kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(850 - 120) / 2=365mm=0.37m，N=abFs=0.600.3728.58=6.34kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力6.34kN容许拉力12.90kN,满足要求。（112、4）侧肋强度验算计算跨度365mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=70mm，h=70mm；W=bh2 /6=70702/6=57167mm3，I=bh3/12=70703/12=2000833mm4 。1）抗弯强度验算均布荷载q=30.08300/1000=9.02N/mm；弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.1259.023652=Mmax/W=150211/57167=2.63N/mm2侧肋抗弯强度=2.63N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KV qL =0.6259.02365/1000=2.06kN =3Vma113、x/（2bh）=32.061000/(27070)=0.63N/mm2侧肋抗剪强度=0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算均布荷载q，=20.40300/1000=6.12N/mm；挠度系数K=0.521挠度max=Kq，L4/100EI=0.5216.123654/(10090002000833)=0.03mm=L/250=365/250=1.46mm 侧肋挠度max=0.03mm=1.46mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 6.计算结果 第一层龙骨7070mm木枋300mm，第二层龙骨7070mm单木枋600mm；钢管纵向900mm，钢管横向600mm，底模厚度18mm；竖肋7070mm木枋300mm，对拉螺栓1排12,横向间距600mm，侧模厚度18mm。