1、编号：SJHN.JZY-XX寺庙道观拆迁安置建设工程钢支架模板安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况4一、工程概况41、建筑概况42、钢支模概况5二、施工要求5第二章 编制依据55、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-200157、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20055第三章 工艺设计技术6一、安装方案6二、施工方法81 、承重架搭设82、 梁模安装83、板模安装9三、支架、模板拆除的工艺要求91、模板拆除工艺要求9第四章 施工安全保证体系及措施101、2、安全保证体系10（1）安全教育措施11（2）安全防护措施12（3）施工安全技术措施12（4）安全检查13第五章安全应急预案131、目的132、应急领导小组及其职责13(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。13(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。133、应急反应预案13(1) 事故报告程序13(2) 事故报告14(3) 现场事故应急处理144、应急通信联络14第六章 计算书及相关图纸（本方案计算书出自于品茗施工安全软件2015版）15工字钢支架设计验算15一、简支梁几何条件：15二、荷载参数及挠度控制：15三、截面选择（H型截面）：15四、验算结果：15工字钢支架梁模3、板计算书16四、面板验算181、强度验算192、挠度验算193、支座反力计算19五、小梁验算201、抗弯验算212、抗剪验算213、挠度验算214、支座反力计算21梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)21六、主梁验算221、抗弯验算222、抗剪验算233、挠度验算234、支座反力计算23七、扣件抗滑移验算24八、立柱验算241、长细比验算242、风荷载计算243、稳定性计算24板模板（扣件式）计算书25四、面板验算291、强度验算292、挠度验算29五、小梁验算301、强度验算302、抗剪验算303、挠度验算31六、主梁验算311、小梁最大支座反力计算312、抗弯验算323、抗剪验算324、挠度4、验算33七、立柱验算33八、扣件抗滑移验算34第一章 工程概况一、工程概况1、建筑概况本工程位于XX市XX区XX，工程总建筑面积约3170，无地下室，地上结构为一栋三层现浇框架结构建筑，建筑总高度为14.190m，屋面为木结构，基础采用机械钻孔灌注桩。各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理技术负责人2、钢支模概况因现场C轴以东为河道，为了项目后续施工，我项目部现决定为此部位安装工字钢钢管架组合支架基础施工平台，支架下部采用工程桩基作为支架承载，在桩基长跨方向每桩预埋一根2000mm长14型（140*80*5.5*9.1*3.8）工字钢，支架平台高1380mm。二、施工要求1、确5、保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。第二章 编制依据1、木结构设计规范GB 50005-20032、建筑结构荷载规范GB50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20025、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20016、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20137、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20058、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、建筑施工模板安全技6、术规范JGJ 162-200810、建筑施工安全检查标准JGJ59-201111、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9112、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）14、本工程施工图纸15、本工程施工组织设计第三章 工艺设计技术一、安装方案1、工字钢安装设计桩基长跨方向（南北方向）每桩预埋一根2000mm长14型（140*80*5.5*9.1*3.8）工字钢，在14型工字钢上方桩侧（东西方向）各一侧安装4000mm长25B型（250*118*10*13*5）工字钢并与14型工字钢满焊连接，再在27、5B型工字钢上方长跨方向(东西方向)每隔1000mm安装一根8000mm长25B型（250*118*10*13*5）工字钢并与下方工字钢满焊连接，为了支架整体稳定性沿长跨方向25B型工字钢上方每隔2200mm安装一根3200mm长10型（100*68*4.5*7.6*3.3）工字钢与下方工字钢满焊刚性连接。2、梁承重支撑架搭设设计支撑架立杆使用483.5钢管，梁两侧立杆间距1m，沿梁跨度方向立杆间距为0.8m，立杆直接放置于25B型工字钢上，距工字钢100mm高设一道扫地杆，为了架体整体稳定性考虑在立杆两侧各安装一根800mm钢管与扫地杆用扣件连接，再在立杆工字钢底再用扣件连接一根4000mm8、钢管；为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在梁底模中间加一排立杆与水平杆相连接。梁底6080mm方木次楞间距300mm，主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧次愣采用4060mm方木，间距350mm，梁侧模主楞采用双钢管，采用12对拉螺杆支撑。3、板承重支撑架搭设设计支撑架立杆使用483.5钢管横向间距1m、纵向间距0.8m，立杆上端伸至模板支撑点长度不大于100mm，距工字钢100mm高设一道扫地杆，水平杆步距0.64m，立杆直接放置于25B型工字钢上，距工字钢100mm高设一道扫地杆，为了架体整体稳定性考虑在立杆两侧各安装一根800mm钢管与扫地杆用扣件连接，再在立杆工字钢底再用扣件连接一根9、4000mm钢管；采用15mm胶合板，60mm80mm方木次楞，次楞间距300mm；483.5钢管主楞。立面图 平面图二、施工方法1 、承重架搭设放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆。2、 梁模安装按设计间距要求整齐铺好60mm80mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用40mm60mm方木条作立档及立档支撑，10、用使用铁制侧模卡勾步步做侧模压脚。之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。当梁高超过700时，在梁高的中间加两道12穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按规范要求起拱，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。3、板模安装在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线，并架设 48横钢管，在钢管上直接铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40mm铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在梁、柱边。根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：4m 开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，11、板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。三、支架、模板拆除的工艺要求1、模板拆除工艺要求拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：序号结构类型结构跨度（M）按设计强度百分率（%）1板2502梁28703承重结构81004悬臂梁2705悬臂板2100侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时12、参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑。在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。严禁夜间进行拆架施工。第四章 施工安全保证体系及措施1、安全保证体系2、安全措施（1）安全教育措施新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工13、作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。（2）安全防护措施项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，可由专业队组完成。楼层洞口、临边应进行有效防护，以保证施工人员的安全。（3）施工安全技术措施模板支撑系统施工前，应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。立杆底座下应铺设50mm200mm方木。不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统。支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。模板支撑和脚手架搭设14、完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查15、同意后方可复工。（4）安全检查每天值班工长及安全员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出，及时整改。发现违章行为，及时纠正。班组安全员每天对本班工作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。如果需要动火，如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续,才能动火。且火源周边配备2个以上灭火器，派专人监控火情。第五章安全应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长16、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可17、能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 1) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 2) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 3) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧18、，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 4) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目总负责人： 手机：安全员： 手机：技术负责人： 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六章 计算书及相关图纸（本方案计算书出自于品茗施工安全软件19、2015版）工字钢支架设计验算一、简支梁几何条件： 梁长 L： 7.5 M 梁间距（受荷面宽） B： 1 M 二、荷载参数及挠度控制： 恒载标准值 g： 6.75 KN/M2 活载标准值 q： 2 KN/M2 恒载分项系数 G： 1.2 活载分项系数 Q： 1.4 挠度控制： 1/ 150 三、截面选择（H型截面）： H 截面高*截面宽*腹板厚*翼缘厚：H 250* 118* 13* 10 mm 材性：Q235B 截面特性： Ix： 4718.45 cm4 Wx： 377.47 cm3 Sx： 227.56 cm3 (单位自重) G： 41 Kg/M 四、验算结果： 梁上荷载标准值： qk=g20、+q= 8.75 KN/M2 梁上荷载设计值： qd=G*g+Q*q= 10.9 KN/M2 单元长度荷载标准值： qkl=qk*B= 8.75 KN/M 单元长度荷载设计值： qdl=qd*B= 10.89 KN/M 跨中弯矩： Mmax=1/8*(qdl+0.01*G)*L2= 80.02 KN.M 支座剪力： Vmax=1/2*(qdl+0.01*G)*L= 42.68 KN 弯曲正应力:=Mmax/(1.05*Wx) 支座最大剪应力:=Vmax*Sx/(I*tw) 弯曲正应力 = 201.89N/mm2 抗弯设计值 k : 215N/mm2 ok! 支座最大剪应力 v= 15.83N/21、mm2 抗剪设计值 vk : 125N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 1/= 1/ 193.1 挠度控制值 1/:1/ 150 ok! 跨中挠度:f=5/384*(qkl*L4)/(206E3*Ix)= 38.82 mm 验算通过！工字钢支架梁模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称JL1新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截22、面尺寸(mmmm)300800新浇混凝土结构层高(m)1.38梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑23、方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)400新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下： 平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹24、性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.671kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q25、1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.8120.5kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12526.6710.1520.075kNm Mmax/W0.075106/375002N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51504/(10010000281250)0.019mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静26、l +0.437 q1活l=0.37524.9080.15+0.4371.7640.151.517kN R2=1.25q1l=1.2526.6710.155.001kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37520.50.151.153kN R2=1.25q2l=1.2520.50.153.844kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等27、跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.517+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，5.001+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=5.037kN/m q2max1.153+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，3.844+(0.3-0.1)028、.3/23.874kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.0370.82，0.55.0370.220.322kNm Mmax/W0.322106/640005.037N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.0370.8，5.0370.22.418kN max3Vmax/(2bh0)=32.4181000/(26080)0.756N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.8748004/(10096002560000)29、0.437mml1/250800/2503.2mm 2q2l24/(8EI)3.8742004/(896002560000)0.032mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.0370.8，0.45.0370.8+5.0370.24.433kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.812kN，R24.433kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.8740.8，0.430、3.8740.8+3.8740.23.409kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.492kN，R23.409kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.251106/508049.408N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.47kN31、 max2Vmax/A=22.471000/48910.104N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.066mml/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.342kN，R2=9.374kN，R3=0.342kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R2，R39.374kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)850立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm32、)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(850+2200)=1732.5mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.755500=877.5mm =l0/i=1732.5/15.8=109.652=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.80.52/10033、.004kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92127.12kN/m 2)小梁验算 q1max1.549+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.15)+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，5.085+1.2(0.3-0.1)0.3/2=5.121kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.345kN，R29.496kN，R30.345kN 顶部立杆段34、：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(850+2200)=2001.037mm 1l01/i2001.037/15.8126.648，查表得，10.417 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.345+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.5-0.3/2)/20.8，9.496，0.345+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+1-0.5-0.3/2)/20.8+0.004/19.5kN fN/(A)+Mw/W9499.811/(0.417489)+0.004106/508047.36135、N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.755500=1013.512mm 2l02/i1013.512/15.864.146，查表得，20.802 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.345+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.5-0.3/2)/20.8，9.496，0.345+1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+1-0.5-0.3/2)/20.8+0.004/19.5kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(36、2-0.8)+Mw/lbmax0.345+1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.5-0.3/2)/20.8，9.496，0.345+1.2(0.75+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+1-0.5-0.3/2)/20.8+0.216+0.004/19.716kN fN/(A)+Mw/W9715.811/(0.802489)+0.004106/508025.548N/mm2f205N/mm2 满足要求！板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载37、规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称5-6/c-d轴板新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)7.7新浇混凝土楼板边宽B(m)4.8 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值038、.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)1.38立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)640立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)400主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁最大悬挑长度(mm)250主梁最大悬挑长度(mm)400结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下： 模板设计平面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f39、(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.1540、)+1.40.72.5 1=7.324kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.3240.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.865kN/m 5ql4/(384EI)53.8653004/(38410000281250)0.41、145mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式简支梁 因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，42、1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.32.262kN/m M1q1l2/82.26212/80.283kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2q2L2/8+pL/40.09712/8+3.151/40.8kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2620.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.283，0.8，0.7910.8kNm Mmax/W0.8106/64000143、2.495N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.52.26211.131kN V20.5q2L+0.5p0.50.0971+0.53.151.624kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2620.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.131，1.624，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(26080)0.992N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.344、1.22kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=51.2210004/(38493502560000)0.663mml/2501000/2504mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.222504/(893502560000)0.025mml12/250500/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48.33.6主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.71主梁截面抵抗矩W(cm3)5.26主梁验算方式简支梁 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.545、kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.31.951kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.3=1.279kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.9510.80.781kN 按悬臂梁，R1q1l=1.9510.250.488kN RmaxRmax，R10.781kN; 正常46、使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.51.2790.80.512kN 按悬臂梁，R1q2l=1.2790.250.32kN RmaxRmax，R10.512kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.391kNm Mmax/W0.391106/526074.24N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.562kN max2Vmax/A=21.5621000/5066.174N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.266mm 跨中max=0.294mm=800/25047、=3.2mm 悬挑段max1.266mm=4002/250=3.2mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i500/15.832150 满足要求！ 查表得，0.915 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.15)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.15)+1.40.710.811000/(0.915489)=4.8081000/447.435=10.746N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N4.808kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！