1、职业学校框架结构建筑整体搬迁工程模板施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1、 编制依据22、 工程概况：33、 施工部署33.1 技术准备33.2 生产准备43.3 现场准备43.4 施工部位及工期要求43.5 施工流水段的划分44、 模板设计概述64.1 模板选型及质量要求64.2 模板要求84.3 模板施工重点95、 模板施工方法95.1 模板制作与安装95.2 模板的拆除：205.3 模板的维护及保养216、 质量标准227、 质量保证措施247.1 技术准备及技术交底247.2 材2、料质量控制247.3 模板安装观感质量247.4 模板制作的标准257.4 施工质量过程控制257.5 模板施工质量通病与防治268、 安全保证措施及文明施工279、 模板计算书27一：梁模板计算28二、柱模板计算书70三、墙模板计算书101四、板模板计算书1081、 编制依据1. XX县中等职业学校整体搬迁工程施工合同文本2. XX县中等职业学校整体搬迁施工图纸3. XX县中等职业学校整体搬迁工程施工组织设计4. 钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程（JGJ3-2010）5. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）；6. 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-203、10）7. 建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）8. 建筑结构荷载规范GB 50009-20129. 混凝土结构设计规范GB 50010-201110. 钢结构设计规范GB 50017-201111. 钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-200112. 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-200513. 建筑施工安全检查标准JGJ59201114. 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ909115. 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；16. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；17. 钢管满堂支架预压技术规程JGJ/T194-2004、9；2、 工程概况：1.工程概况工程名称XX县中等职业学校整体搬迁工程建设地点建设单位XX县中等职业学校设计单位勘察单位贵州省地质勘察院、铜仁市建筑勘察设计院监理单位施工单位2.结构设计概况结构形式框架结构设计使用年限50 年建筑层数地上16层；地下01层。结构安全等级一 级设计地震分组第一组抗震设防分类重点抗震设防烈度食堂6度，实训楼和行政综合楼7度耐火等级二级（地上）/一级（地下）建筑场地类别 类地面粗糙度行政楼、食堂B类、实训楼C类基本风压W0=0.30KN/地基基础设计等级乙级抗震等级框架梁、柱为三级。基础设 计概况 本工程采用人工挖灌注桩基础,基础持力层为粘土层,地基土承载力特征值食5、堂及生活附属用房和行政综合楼fak=1700kPa、实训楼fak=3400kPa、 3.结构特点：、框架结构，梁以250500和250700居多，在行政综合楼中局部有2501200和4001400。框架柱以500500；500550；500700为主，局部有700800；5002000两种，剪力墙为200厚，板以150、120为主。、层高为4.5m、4.2m、3.6m、3.3m为主。3、 施工部署3.1 技术准备3.1.1 根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。3.1.2 项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。6、3.1.3 根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。3.2 生产准备3.2.1 人员准备序号工种人数进场时间1木工2002013.072架子工402013.0633.2.2 机械准备序号名称数量序号名称数量1压刨1台8台钻2台2平刨1台9手提锯6台3圆盘锯4台10手提电刨4台4砂轮切割机3台115电焊机6台126吹风机3台137吸尘器3台3.3 现场准备本工程加工场地按规划设置在钢筋加工场附近，塔吊能覆盖的区域，零星加工在现场用手提据或手提电刨进行加工，分阶段进行加工周转。3.4 施工部位及工期要求（详见施工总进度计划）3.5 施工流水段的划分为合理组织劳动力，满足模板周转要求，加快施工进7、度，根据施工、沉降后浇带划分施工段，分别组织流水施工。 流水段的划分按单体楼进行划分，原则为：、实训楼按沉降缝划分为3段，从1段2段3段。、食堂基础至二层屋面按后浇带分为三个流水段；三层以上按下图分为两个流水段 基础至二层屋面流水段 三层以上流水段、行政综合楼基础至二层屋面按后浇带分为三个流水段；三层以上按下图分为两个流水段4、 模板设计概述4.1 模板选型及质量要求本工程模板分为砖胎模和木模两部分，砖胎模用于地梁处有板结构的地梁、承台及电梯井、集水井。本方案重点为木模部分。砖胎模做法如下： 承台及电梯井、集水井参照地梁做法施工。木模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外8、观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50100木方作次龙骨，间距为250。按柱截面和净高制成定型模板，用双钢管柱箍，间距600，最上部按70012或12螺栓对拉（详计算书），三道钢管斜9、撑固定。平面图： 立面图： 梁模板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50100木方间距150，主龙骨选用483.5钢管，间距500； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50100木方间距250300；短钢管作竖楞，间距600；梁高7001400时，用12螺体穿梁对拉一道或两道。 平面图 立面图顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm厚木胶板，次龙骨选用50100木方间距250，主龙骨为483.5间距1000，支撑系统采用483.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为10001000。墙体模板15mm厚木胶板作面板；50100木方作竖向背楞，间距250；双支钢管作大横杆，间距5010、0700mm， 12对拉螺栓，间距500 mm。三道钢管斜撑固定。楼梯模板15mm厚木胶板作面板，50100mm木方作背楞间距250，48钢管支撑固定，踏步板用15mm厚木胶板做当板。 4.2 模板要求配制模板时应考虑模板能够周转灵活、拆装方便，而且在地上主体结构使用时，无需多作改动，以减少成本投入。基础外墙采用木胶板木龙骨体系。模板选用质地坚硬、表面平整光洁、色泽均匀、厚薄一致的优质胶合板。胶合板的表面腹膜质量120g/m2。模板的肋和被楞顺直整齐，模板总厚度控制准确。要求拆模后砼表面达到普通清水砼的效果：砼表面平整光洁，颜色均匀一致，阴阳角棱角分明，线条顺直，施工缝处无漏浆，无流淌，过渡自11、然。4.3 模板施工重点为实现清水砼效果，在模板设计中应特别注意以下几个问题：（1） 模板体系应有足够的强度、刚度和稳定性；（2） 模板主要节点的做法；（3） 施工流水段、施工缝间的处理；（4） 地下部分与主体间施工处理；（5） 穿墙螺栓的排列。5、 模板施工方法5.1 模板制作与安装5.1.1柱模板5.1.1.1柱模板（1） 本工程独立柱根据结构形式及流水段，配制一定数量的定型模板，保证所浇捣的砼表面平整、光滑、断面正确且周转方便。柱采用18厚木胶板作面层，竖背楞为50100木楞，间距为250300mm。柱箍采用483.5钢管和12螺栓，柱箍间距600700 mm。断面超过700mm，中间加12、12穿对拉螺杆（经验收合格，刷隔离剂，分别堆放整齐。以700800柱为例详见（框架柱模板示意图）。(2)边柱模板：本工程边柱与外墙整体浇筑，故同采用外墙模板体系加工。采用15厚木胶板制作，背楞为50100木方配置（间距为250300mm），纵、横向加固龙骨均采用双支48mm钢管（间距为500700）。5.1.1.2施工工艺流程弹柱位置线抹找平层作定位墩 安装柱模板 安外楞 安拉杆或斜撑 办预检 5.1.1.3独立柱模安装：a. 按标高抹好水泥砂浆找平层，按位置线做好定位墩台和定位钢筋，以便保证柱轴线、边线与标高的准确。b. 安装柱模要先再班组与放线测量人员对柱模位置核对无误，做好交接验收后方可13、支模。c. 按柱子的外边尺寸校正线做好柱子的调整，支承固定。d. 做好柱子的地脚固定和钢缆绳的拉结，同时利用顶板上的预留吊环，用钢缆绳拉结，防止模板上浮。e. 柱下脚要平整，与模板交接严密，加海绵条，防止跑浆，外侧用砂浆封堵。f. 在柱子安装最后一片模板前应对柱模内进行认真的清扫，然后合模。保证在浇注混凝土时模内清洁。5.1.2梁模板5.1.2.1梁底模、侧模采用15mm厚木胶板作面板，底模次龙骨采用50100木方（间距150），底楞为 483.5钢管间距500mm，钢管支撑间距500*1000；侧模次龙骨为50100木方间距250，斜撑、支撑为 483.5钢管间距500 mm，详见（梁模板图14、）。跨度大于4m的梁底模起拱1。 剖面图 平面图5.1.2.2梁模板安装工艺流程：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接加固。5.1.2.3梁模板施工要点：（1） 在柱子砼上弹出梁的轴线及水平线（梁底标高引测用）并复核。（2） 支柱采用双排，间距1000mm。支柱上连固顶板主龙骨 483.5钢管。支柱中间和下方加横杆或斜杆，立杆顶部用钢管及扣件搭设梁主龙骨；梁中部加一排钢管顶撑，间距同支柱。（3） 在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，附以斜撑，其间距500mm15、。当梁高超过500mm时，需加腰楞，并用对拉螺栓加固，间距为0.5米，侧梁模上口要拉线找直，用定型夹子固定。（4） 复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。5.1.2.4梁、柱接头模板梁柱接头模板采用定型模板，详见（梁柱接头模板示意图），以保证此处构件截面尺寸及砼外观、质量。在配置梁柱接头模板时，采用15厚胶合板作面板、50100木方作背楞，加工成4块U形模板，柱截面内放置限位钢筋，在四块模板靠紧定位后用柱箍固定，在模板与柱砼交接处加贴海绵条，以防漏浆。5.1.3顶板模板5.1.3.1本工程地下室现浇楼板模板采用15mm厚木胶板，次龙骨选用50100木方间距250，主龙骨483.5钢管，支撑16、系统采用满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为10001000。详见下图：设计简图如下： 模板设计平面图 模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)5.1.3.2顶板模板安装工艺：（1） 安装工艺流程：搭设支架安装横纵木楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上皮标高、平整度（2） 顶板模板施工要点：a.支架搭设前应检查地面的平整度，对支柱底座进行调整，并垫上木方，要求坚实稳固。支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装木楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。支柱间距为1200mm。木楞间距为1200mm。b.支架搭设完毕后，要认真检查支柱的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼17、托的高度，将木楞找平。c.铺设多层板：先用阴角模与墙模或梁模连接，然后在各跨中铺设平模。对于不够整模数的模板和窄条缝，采用拼缝模或木方嵌补，但拼缝应严密，拼缝间加塞海绵条。d.平模铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度及楼板底标高，一旦有误差立即进行校正。（3） 顶板模板起拱现浇钢筋混凝土板，当跨度等于或大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的（13）/1000。利用碗扣脚手架上部的可调支撑调整高度，木板作辅助，以满足顶板挠度的要求，起拱应从周圈（板边不起拱）向板跨中逐渐增大，起拱后模板表面应是平滑曲线，不允许出现模板面因起拱而错台。（4） 预留洞模板预留洞模板用15厚木胶板衬501018、0木方做成定型盒子，合模前放入，盒子放入前刷脱模剂，以利于拆模时取出。安装工程预留管道洞口采用定型钢管，在浇筑混凝土前放入。5.1.4墙体模板5.1.4.1地下室外墙模板采用15厚木胶板制作，背楞为50100木方配置，详见（剪力墙模板支设图）。采取整装整拆的大模板施工方式，并充分发挥塔吊的机械性能，以提高工作效率、缩短工期。根据本工程的结构形式及流水作业方向，将模板按模数加工成整体片模，竖背楞方木间距为250mm，横向加固采用双支48mm钢管加固（间距为500700）。对模板各个连接点必须进行加固处理，以确保模板的强度和刚度，模板接缝应进行精加工，保证不漏浆。穿墙螺栓采用12间距为500mm.19、外墙采用止水对拉螺栓加钢管支撑固定。 墙模板(支撑不等间距)剖面图 墙模板(支撑不等间距)正立面图 剪力墙止水钢板 5.1.4.2墙模板安装工艺（1） 预拼装墙模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。（2） 预拼装墙模施工要点：a. 检查墙模板安装位置的定位基准面墙线及墙模板编号，符合图纸要求后，安装门窗口等模板及预埋件或木砖。清理干净，穿好螺栓、塑料套管，再就位另一侧模板。b. 使穿墙螺栓穿过模板并在螺栓杆端戴上扣件和螺母，然后调整两块模板的位20、置和垂直，与此同时调整斜撑角度，合格后，固定斜撑，紧固全部穿墙螺栓的螺母。c. 模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。d. 外墙模板安装加固使用钢管脚手架钢管及扣件支搭桁架。要求支搭的架子体系必须满足结构受力要求。5.1.4.3墙体大模板施工（1） 大模板配制按照施工流水段的要求，用自制木大模体系。配制时同时考虑地上部分使用时，柱墙截面的改变造成的影响，所以配制时要考虑经济、周转灵活、方便，同时又能满足流水作业要求。 （2）木模板验收自配木模板的验收是一关键环节。必须对照模板加工规范要求，对多层板厚度及模板加工制作的允许误差进行实际检查。模板加工制作允21、许偏差项次项目名称允许偏差检查方法1板面平整2用2m靠尺、塞尺检查2模板高度35用钢尺检查3模板宽度01用钢尺检查4对角线长4对角拉线用直尺检查5模板边平直2拉线用直尺检查6模板翘曲L1000放在平台上，对角拉线用直尺检查7孔眼位置2用钢尺检查（3） 木模板施工方法：a. 安装模板前，应将安装处楼面清理干净，检查墙体中心线、边线、模板安装线。b. 按施工平面位置，对大模板进行编号，并记下模板的具体位置、规格、型号，以便对号入座。c. 大模板支设前，门窗洞口模板应牢固安装就位（门窗洞口模板采用定型模板），侧面粘贴海绵条，防止漏浆和拆模时粘连。经检查正确无误后，再行安装大模板。d. 本工程外墙厚222、00mm，故在进行外墙大模板施工时，待第一次基础砼达到一定强度，并清理干净，找好内外水平线，再安另一侧里模，模板连接处必须严密、牢固，以防止出现错台和漏浆现象。e. 大模板在每次使用前必须清理干净，并均匀刷好脱模剂，以保证不粘连砼，便于脱模，提高砼质量并加快大模板周转速度。注意保护大模板，拆模时用撬棍撬模板下口，不得撬模板上口或用大锤砸模板，避免损坏大模板而影响墙体砼质量。（4） 大模板存放设专人负责模板堆放和标识工作，模板堆放应分规格、分类型，集中堆放大模用通长100100mm木方垫起。木模在雨雪天气应用塑料布遮盖；大模用红漆在背面标注其编号。（5） 成品保护a.吊装墙、柱模时轻起轻放，不准23、碰撞已完成楼板等处，防止模板变形。b.拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。c.拆下的模板，如有变形，应及时进行修理。5.1.5后浇带模板：5.1.5.1在食堂的首层和二层设置有两道后浇带（后浇带模板图）。后浇带的模板与整体模板分离支设，以便于拆模方便。5.1.6楼梯模板：楼梯模板底模、侧模采用15厚木胶板，龙骨为50100木方及100100木方，支撑用483.5钢管，间距1200*1200mm。施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁，再安装楼梯模板斜方楞，然后铺设楼梯底模板，再安装侧模和踏步模板，安装时要特别注意斜支撑的固定，防止浇筑砼时移动5.2 模板的拆除：侧模拆24、除：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。底模的拆除必须执行混凝土结构工程施工及验收规范（GB502042011）的有关规定，作业班组必须进行拆模申请，根据同条件试块强度，经技术部门批准后方可拆除。具体各部位拆除模板时的砼强度详见下表：名称跨度（m）百分比备注板及拱梁250%2.875%梁875%承重结构8100%悬臂梁和悬臂板100%已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载：当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算并加设临时支撑。拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承25、重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。模板工程作业组织，应遵循支模与拆模统一由一个作业班组执行作业。其好处是：支模时就应考虑拆模的方便与安全，折模时，人员熟知模板配置情况，对拆模进度、安全施工、模板及配件的保护都非常有利。5.3 模板的维护及保养 为达到经济合理、降低成本的目的，多层板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时，应轻搬轻放；发现有损坏变形，应及时修理；模板分类分规格码放。多层板的侧面、切割面、孔壁，应用封边漆封闭。在严格遵守规范及工艺标准的前提下，从模板的制作到安装，还应在操作中执行如下具体要求：1. 加工模板锯边钻眼：在要裁开木胶板时，应26、选有靠臂的台锯，转速要达4000转分，选用直径256mm、120齿、3mm厚的圆形合金锯片，缓慢推板。钻眼时，板下一定下垫木方。需要园型等异形板，使用高速手提电锯现场锯板，应注意保护模板边角。2. 封边涂眼：新裁开的模板边码放成一个整面，用干布擦去灰和水，干后用耐水油漆（如立邦漆）将锯边和钻眼刷涂二次以上并干透。看见板面有碰伤，应清洁后刷漆。3. 压刨木方：小木龙骨必须将其双面过压刨机。以保证木龙骨与胶合板紧密接触，厚度一致。4. 胶条嵌缝：木胶板四边擦净：选用和模板同厚的“双面沾胶5. 密封条”沾牢板边，按序推紧，形成板面无缝。6. 弹线留边：模板要弹线定位后方可开始铺装，中心凸起线的两端，27、一般各留5mm涨量。7. 刷脱模剂：顶板模铺好，绑钢筋前，擦亮木胶合板模面，均匀涂刷脱模剂并干透。用做柱模、梁模和大墙模时，应组装前就满刷脱模剂。8. 顶板模法：应将多层板模双面编号使用：每块模板用于各层同一位置，尽量不挪动。9. 铺大墙模：在整块模板后面，纵向钉稳木方；两块模板之中，放置木方或槽钢，穿墙螺栓从其中穿，多块钉好的模板背后再用架子管联结；安装位置楼面要找平。立好斜撑，吊线修正固定后再浇注。10. 铺梁柱模：梁模应按所需尺寸裁开模板；钻好穿墙螺栓孔；封边涂眼，在模板后钉木方，组装成模。柱模可用柱箍夹紧，立好斜撑，吊线调整垂直无误后，方可浇注。11. 二次查模：浇砼前必须吹净模板上杂28、物；吊线看平台中拱高度确为13，细查板与板之间无漏缝，板边和角，应高矮一致呈水平。如不平，应调整U托和用木片垫平边角。12. 轻卸慢滑：卸模时，严禁撬边角和砸敲木胶板。先卸松中间最易拆卸的第一块，其余就随之而下。应让每块模板从二根圆形的木方上慢慢滑落；用手扶稳不沾地，平放码堆。13. 清板修面：平台周转下的模板用布擦净板面板边；检查模板，将有划痕和破损的地方，涂刷耐水油漆，干透后码放整齐。14. 过程督查：模板严禁钢筋拖拉，振捣和抛掷。故将木胶板完好率落实到人。由下道工序检查上一道工序，如有破损，应刷涂油漆。6、 质量标准6.1模板安装允许偏差和检查方法详见下表：模板安装允许偏差和检查方法项次29、项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础5尺量柱、墙、梁24每层垂直度32m托线板5相邻两板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m线尺8预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度10，09预留孔洞中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸5，010门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线66.2固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合附表的规定。预埋件和预留孔洞的允许偏差项次项目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置3230、预埋管、预留孔中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度10，04中心线位置预留洞10截面内部尺寸10，06.3模板支设要求对砼表面产生的效果详见下表：模板支设要求对砼表面产生的效果质量标准质量评定工程使用的部位表面平整度2mm阴阳角垂直方正2mm立面垂直度3mm表面平整光滑：接槎平整；无蜂窝麻面现象；不做抹灰处理剪力墙、顶板、墙板7、 质量保证措施7.1 技术准备及技术交底 施工前，有关专业技术人员和专业工长必须认真分析施工图，将施工图纸中有疑问的地方进行落实。必须技术交底在先，施工在后。作业人员必须经详细的技术交底后方可进行模板支搭操作。7.2 材料质量控制要求严格材料的进场验收。木胶模板31、必须符合ZBB7000688砼模板用多层板标准。面板要求平整，厚度一致，不允许有脱胶。平整度控制在1.5/1000，板厚偏差小于0.2mm。其他木材要求达到国家II级木材标准。制作防水穿墙螺栓所有钢材，必须经试验达到GB70192低碳热轧圆盘条的技术标准。支撑及加固用钢管材质必须符合GBT309293的规定，要求钢管必须无裂缝，无严重锈蚀。扣件与钢管贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件的螺栓、螺母、垫圈等材料和螺纹必须符合相关的国标标准。以保证钢管支撑牢固、加固系统的可靠。模板支撑是否合理牢固、对拉螺栓是否紧固均必须设专人检查，不得有漏支、未拧紧现象发生，防止发生胀模。应将此项32、工作作为特殊过程来实施。7.3 模板安装观感质量模板设计结构构造合理，选材适当。模板安装支架、拉杆、斜撑符合基本规定，牢固稳定。冬雨季施工时要符合冬雨季施工方案要求。模板拼缝严密，面层平整，无错台，预埋件和预留孔洞位置准确、固定牢固，施工缝、后浇带模板位置和做法符合要求，模板堵缝措施能保证不漏浆和不影响结构观感质量。施工缝处已硬化的砼表面层应进行剔凿处理，并符合有关规定。模板内清理干净。模板拆除时，砼强度和临时支承符合要求，拆模对结构面层，棱角无损伤。结构层上堆放物料及施工集中荷载不超重。钢大模板内外清理干净，脱模剂涂刷均匀，不汪、不淌，对钢筋或施工缝处砼无污染。现场模板标识清晰、堆放整齐。733、.4 模板制作的标准序号名 称允许偏差（mm）检查方法1模板高度2钢尺2模板宽度0、-2钢尺3对角线差4直尺4板面平整度22米靠尺、塞尺5相邻板面高低差1.52米靠尺、塞尺6边肋直线度2拉线、直尺7模板翘曲L/1000置平台上，对角拉线8边框连接1钢尺9穿墙螺栓孔眼位置2钢尺10油漆无漏涂，无流淌目测7.4 施工质量过程控制 按照模板工程质量控制程序严格进行质量控制，详见下表。编写书面技术交底向操作人员安全交底技术交底同钢筋砼工序交接检查浇砼时安排人看模执行验评标准不合格品的处理（返工）自检记录施工记录质量评定记录底标高、中心线、断面放线中间检查按梁柱和基础反梁数各抽查10。但均不应少于3件。34、按强度曲线确定拆模时间注意保护砼棱角清理施工现场学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准准 备 工 作选择模板组装调整模板模板涂刷隔离剂与钢筋专业交接检查脚手架及脚手板支模质量评定拆模技术资料管理自检7.5 模板施工质量通病与防治序号项 目防 治 措 施1墙底烂根模板下口缝隙用木条、海绵条塞严，切忌将其伸入墙体位置2墙体不平、粘模墙体砼强度达到1.2Mpa方可拆除模板。清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂3垂直度偏移支模时要反复用线坠吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线坠复核校正4墙体凹凸不平加强模板的维修，每周转一次就对模板检修一次5墙体钢筋移 位大35、模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度6门、窗洞偏移门窗洞口角部用角钢，洞口设木方作为水平，竖向支撑。7墙体阴角不方正、不垂直及时修理好模板，阴角处的钢板角模，支撑时要控制其垂直偏差，并且固定牢靠，阴角模与大模板之间接缝必须满加连接螺栓。8外墙上下不垂直、不方正确保模板支撑架的牢固，下口用海绵条封堵，大模板上口焊上厚为5mm的钢板，宽度同板厚9板下挠板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木，板模统一按2。起拱8、 安全保证措施及文明施工1. 施工人员必须经三级安全教育，并考试合格后才能进入现场施工。进入施工现场必须佩戴好安全帽，2m以上作业必须正确使用安全带。2. 所有施工临时用电须经专业电工36、接至工作面。其他非专业施工人员禁止随意挪动配电箱及临时电源。机电设备操作人员必须持证上岗，并按规定使用个人安全防护、劳保用品。3. 专职安全员应及时检查施工现场，监督现场施工人员遵守安全技术操作规程及制止违章作业。消除现场的安全隐患。4. 项目部生产经理和专业工长必须及时安排有关工种设置安全防护设施。专职安全员按照规定监督保证安全设施的有效使用。5. 项目生产指挥调度负责人员必须合理安排施工工期并合理调配好劳动力，防止操作人员疲劳作业。6. 施工作业面必须配备相应高度作业用的梯子和高凳。施工用马道必须采取有效的防滑避雷措施。7. 模板吊装就位时，必须要有缆风绳牵拉。塔吊指挥员必须与模板施工人员37、密切配合，防止由于模板旋转、受风吹摆动而碰撞伤人。8. 堆放模板的场地必须平整坚实，并设有防火设施。9、 模板计算书1、计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-20032、计算说明：、本工程中框架梁以250500和250700，300700居多，在行政综合楼中局部有2501200和4001400。框架柱以500500；500550；500700为主，局部有700800；5002000两种38、，剪力墙为200厚，板以150、120为主。层高为4.2m、3.6m、3.3m为主。故在计算时，梁以300700、2501200和4001400三种型号为代表计算梁支撑和梁侧模，柱以500700、有700800、5002000三种型号为代表计算，墙以200，板以150，层高按4.2m分别进行计算。、板材的选择，施工时尽量采用18厚板材，但计算时按照15厚计算，满足要求。、钢管采用48*3.5，考虑到市场钢管厚薄不均的实际情况，为增加保险系数，在计算时按照48*2.7进行计算，满足要求。一：梁模板计算、300700梁模板计算、梁支撑系统模板一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度39、(m)7.7混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体40、系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)500、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 41、取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.57kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.81kN/m q1活0.91.40.7Q242、kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12523.570.1520.07kNm Mmax/W0.07106/375001.77N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52117.951504/(10010000281250)0.017mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.43743、 q1活l=0.37521.810.15+0.4371.760.151.34kN R2=1.25q1l=1.2523.570.154.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37517.950.151.01kN R2=1.25q2l=1.2517.950.153.37kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q44、1max1.34+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.42+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=4.46kN/m q2max1.01+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，3.37+(0.3-0.1)0.3/23.4kN/m 1、抗弯验算 Mmaxm45、ax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.460.52，0.54.460.320.2kNm Mmax/W0.2106/640003.13N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.460.5，4.460.31.353kN max3Vmax/(2bh0)=31.3531000/(26080)0.42N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.45004/(10093502560000)0.06mml/400500/4001.25mm 246、q2l24/(8EI)3.43004/(893502560000)0.14mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.460.5，0.3934.460.5+4.460.32.55kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.62kN，R22.55kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.40.5，0.3933.40.5+3.40.31.94kN 同理可得47、，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.43kN，R21.94kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.145106/412035.1N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.423kN max2Vmax/A=21.4231000/48、3847.41N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.05mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.2kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.2kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/m49、m2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.64 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.42121.65kN/m 2)小梁验算 q1max1.24+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/21，4.06+(0.3-0.50、1)0.3/2=4.09kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.19kN，R25.08kN，R30.19kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.19+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+0.5-0.3/2)/20.5，5.08，0.19+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+1-0.5-0.3/2)/20.5+0.02/15.12kN fN/(A)+Mw/W5116.64/(0.64384)+0.02106/412025.12N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、梁底立柱51、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 由主梁验算一节计算可知扣件最大受力NmaxR215.4kNRc=kc12=112=12kN满足要求！、梁侧模板 一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7新浇混52、凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，240.7min34.348，16.816.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，240.7min34.35，16.816.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.216.8+1.44，1.3516.8+1.40.740.9max25.76，53、26.60.926.623.94kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距300主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)900支撑距梁底距离依次为150，500 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q154、bS承123.9423.94kN/m Mmax0.125q1l20.12523.940.320.27kNm Mmax/W0.27106/375007.18N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正116.816.8kN/m max516.83004/(38410000281250)=0.63mm300/400=0.75mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R0.5q1l=0.523.940.33.59kN 正常使用极限状态 R0.5ql=0.516.80.32.52kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)935055、小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)48小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)144 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=3.59kN/m Mmax/W0.04106/480000.84N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)30.711000/(28060)0.22N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=2.52kN/m max0.02mm350/400=0.88mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计56、算 承载能力极限状态 Rmax0.83kN 正常使用极限状态 Rmax=0.58kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=0.42kN/m Mmax/W0.12106/412029.3N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、57、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax/A=20.761000/3843.98N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=0.58kN/m 1max0.45mm900/400=2.25mm 2max0.06mm250/400=0.62mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax2.79kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.952.792.65kNNtb12.9kN 满足要求！、 2501200梁计算 、梁支撑58、系统模板 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)15.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)2501200新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定59、义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)500、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯60、强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.06kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(61、24+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12539.060.1220.08kNm Mmax/W0.08106/375002.03N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52130.71254/(10010000281250)0.014mml/400125/4000.31mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承62、载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37537.30.12+0.4371.760.121.84kN R2=1.25q1l=1.2539.060.126.1kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37530.70.121.44kN R2=1.25q2l=1.2530.70.124.8kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为63、简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.84+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2+0.5(1.2-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，6.1+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2=6.13kN/m q2max1.44+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，4.8+(064、.3-0.1)0.25/24.82kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.130.52，0.56.130.320.28kNm Mmax/W0.28106/640004.31N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.130.5，6.130.31.862kN max3Vmax/(2bh0)=31.8621000/(26080)0.58N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.825004/(100965、3502560000)0.08mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)4.823004/(893502560000)0.2mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.130.5，0.3936.130.5+6.130.33.51kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.12kN，R23.51kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1466、34.820.5，0.3934.820.5+4.820.32.76kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.89kN，R22.76kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.174106/412042.21N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪67、力图(kN) Vmax1.938kN max2Vmax/A=21.9381000/38410.09N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.05mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.18kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.18kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.7立柱截面面积A(mm268、)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.64 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.42135.42kN/m 2)小梁验算 q1max1.68+(0.3-0.1)0.25/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.9169、.41max0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2/21，5.54+(0.3-0.1)0.25/2=5.56kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.17kN，R26.89kN，R30.17kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.17+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+0.5-0.25/2)/20.5，6.89，0.17+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+1-0.5-0.25/2)/20.5+0.02/16.93kN fN/(A)+Mw/W6926.81/(0.670、4384)+0.02106/412032.48N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 由主梁验算一节计算可知扣件最大受力NmaxR217.39kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！、梁侧模板计算一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)2501200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修71、正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，240.7min34.348，16.816.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，240.7min34.35，16.816.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.72、40.7Q2k0.9max1.216.8+1.44，1.3516.8+1.40.740.9max25.76，26.60.926.623.94kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距300主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)900支撑距梁底距离依次为300，900 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/673、37500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承123.9423.94kN/m Mmax0.125q1l20.12523.940.320.27kNm Mmax/W0.27106/375007.18N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正116.816.8kN/m max516.83004/(38410000281250)=0.63mm300/400=0.75mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R0.5q1l=0.523.940.33.59kN 正常使用极限状态 R0.5ql=0.516.874、0.32.52kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)48小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)144 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=3.59kN/m Mmax/W0.16106/480003.37N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.251000/(28060)0.39N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm75、) q=2.52kN/m max0.28mm600/400=1.5mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.55kN 正常使用极限状态 Rmax=1.09kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=076、.78kN/m Mmax/W0.22106/412054.41N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax/A=21.421000/3847.39N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=1.09kN/m 1max0.84mm900/400=2.25mm 2max0.12mm250/400=0.62mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax5.18kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可77、知对拉螺栓受力N0.955.184.92kNNtb12.9kN 满足要求！、4001400梁计算 、梁支撑系统模板一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)2.7混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001400新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值78、Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)500、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(79、mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.4)+1.4080、.72145.26kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.4143.5kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.4135.8kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12545.260.220.23kNm Mmax/W0.23106/375006.03N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52135.82004/(1001000028181、250)0.106mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37543.50.2+0.4371.760.23.42kN R2=1.25q1l=1.2545.260.211.32kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37535.80.22.68kN R2=1.25q2l=1.2535.80.28.95kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性82、模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.42+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2+0.5(1.4-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，11.32+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2=11.36kN/m q2max2.68+(0.3-0.1)0.4/2+0.5(1.4-0.12)+(0.5+(24+1.83、1)0.12)max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，8.95+(0.3-0.1)0.4/28.99kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10711.360.52，0.511.360.320.51kNm Mmax/W0.51106/640007.99N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60711.360.5，11.360.33.449kN max3Vmax/(2bh0)=33.4491000/(26080)1.08N/mm21.78N/mm2 满足要求84、！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6328.995004/(10093502560000)0.15mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)8.993004/(893502560000)0.38mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14311.360.5，0.39311.360.5+11.360.36.49kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.97kN，R26.485、9kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1438.990.5，0.3938.990.5+8.990.35.14kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.55kN，R25.14kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/86、W0.285106/412069.21N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.352kN max2Vmax/A=22.3521000/38412.25N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.12mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.62kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.62kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立87、杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.64 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.4)+0.91.42140.93kN/m 2)小梁验算 q1ma88、x3.1+(0.3-0.1)0.4/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，10.23+(0.3-0.1)0.4/2=10.27kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.58kN，R210.27kN，R30.58kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.58+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+0.5-0.4/2)/20.5，10.27，0.58+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+1-0.5-89、0.4/2)/20.5+0.02/110.31kN fN/(A)+Mw/W10309.24/(0.64384)+0.02106/412046.22N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 由主梁验算一节计算可知扣件最大受力NmaxR2111.19kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！、梁侧模板计算一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001400梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混90、凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，240.7min34.348，16.816.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，240.7min34.35，16.81691、.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.216.8+1.44，1.3516.8+1.40.740.9max25.76，26.60.926.623.94kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距300主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)900支撑距梁底距离依次为200，600，1000 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)192、5面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承123.9423.94kN/m Mmax0.125q1l20.12523.940.320.27kNm Mmax/W0.27106/375007.18N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正116.816.8kN/m max516.83004/(38410000281250)=0.63mm300/400=0.75mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载93、能力极限状态 R0.5q1l=0.523.940.33.59kN 正常使用极限状态 R0.5ql=0.516.80.32.52kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)48小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)144 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=3.59kN/m Mmax/W0.14106/480002.93N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)394、1.021000/(28060)0.32N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=2.52kN/m max0.26mm400/400=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax2.03kN 正常使用极限状态 Rmax=1.42kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值95、取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=1.01kN/m Mmax/W0.29106/412070.45N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax/A=21.841000/3849.57N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=1.42kN/m 1max1.1mm900/400=2.25mm 2max0.16mm250/400=0.62mm 满足要求！ 4、最大支座96、反力计算 Rmax6.71kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 可知对拉螺栓受力N0.956.716.37kNNtb12.9kN 满足要求！二、柱模板计算书、500*700 柱模板计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称：A楼3层KL11新浇混凝土柱的计算高度(mm)：4200新浇混凝土柱长边边长(mm)：700新浇混凝土柱短边边长(mm)：500 二、支撑体系设计柱长边小梁根数：6柱短边小梁根数：4柱箍两端设置对拉螺栓：否柱长边对拉螺栓根数：1柱短边对拉螺栓根数：1对拉螺栓布置方式：均分柱长边对拉螺栓间距(mm)：469,469柱短边对拉螺栓间距(mm)：397、69,369柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi(mm)：柱箍依次间距(mm)：120020028006003140060042000600526006006320060073900700 平面图： 立面图： 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22244198、1.152.51/2，244.2min38.403，100.838.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度h=G4k/c=38.4/24=1.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 Smin0.91.4Q3k=0.91.42=2.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.4 kN/m2 Smin0 kN/m2 四、面板验算99、面板类型：覆面竹胶合板面板厚度t(mm)：15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)：37面板弹性模量E(N/mm2)：10584 根据规范JGJ162，梁截面宽度取单位宽度即b1000mm。 Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按【三等跨连续梁】验算 简图： 弯矩图： 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.351.038.446.656kN/m 活载线荷载q20.91.4 * 0.7bQ3k0.91.4 * 0.71.021.100、764kN/m Mmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.146.6560.1672-0.1171.7640.1672=-0.136kNm Mmax/W=0.136106/37500=3.627N/mm2f=37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbSmax1.038.438.4kN/m 简图： 变形图： 0.677 ql4/(100EI)0.67738.41674/(10010584281250)=0.068mml/400167/4000.4175mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型：矩形木楞小梁材质规格(mm)：6080小梁截面惯性矩I(cm4)：256小梁截面101、抵抗矩W(cm3)：64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)：9350小梁弹性模量E(N/mm2)：15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)：1.3 1、强度验算 qmaxlSmax0.16748.428.086kN/m qminlSmin0.1672.520.421kN/m 简图： 弯矩图： Mmax=0.265kNm Mmax/W0.265106/64000=4.141N/mm2f=9350 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax0.16738.46.413kN/m qminlSmin0.16700kN/m 简图： 变形图： max=0.165mm=l/400=700/4102、00=1.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 1）承载能力极限状态 剪力图： R1=3.872kN R2=5.072kN R3=4.78kN R4=4.919kN R5=4.575kN R6=3.459kN R7=1.153kN 2）正常使用极限状态 剪力图： R1=3.071kN R2=4.022kN R3=3.791kN R4=3.902kN R5=3.621kN R6=2.666kN R7=0.731kN 4、抗剪验算 由承载能力极限状态的剪力图知 Vmax2.597kN Vmax/(2bh)=2.597*103/(2*60*80)=0.271N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！103、 六、柱箍验算柱箍类型：钢管柱箍材质规格(mm)：482.7柱箍截面面积A(cm2)：3.84柱箍截面惯性矩I(cm4)：9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)：4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)：205柱箍弹性模量E(N/mm2)：206000柱箍合并根数：2柱箍受力不均匀系数：1 由上节小梁验算的支座反力计算知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算 1）长边柱箍 承载能力极限状态： RmaxMax3.246，4.252，4.007，4.124，3.836，2.9，0.96714.252=4.252kN 正常使用极限状态： RmaxMax2.574，3.372，3.178，3.271，3.0104、36，2.235，0.61313.372=3.372kN 2）短边柱箍 承载能力极限状态： RmaxMax3.872，5.072，4.78，4.919，4.575，3.459，1.15315.072=5.072kN 正常使用极限状态： RmaxMax3.071，4.022，3.791，3.902，3.621，2.666，0.73114.022=4.022kN 1、强度验算 长边柱箍计算简图： 长边柱箍计算弯矩图： 长边柱箍计算剪力图： Mmax0.735kNm 短边柱箍两端支座反力较大值：N= 1.71kN N/A+M/W1710/384+0.735106/4120=182.851N/mm2f105、=205N/mm2 满足要求！ 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算弯矩图： 短边柱箍计算剪力图： Mmax0.425kNm 长边柱箍两端支座反力较大值：N= 2.557kN N/A+M/W2557/384+0.425106/4120=109.814N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 长边柱箍支座反力： Rc1=2.557/=2.557/1=2.557kN Rc2=16.145/=16.145/1=16.145kN Rc3=2.557/=2.557/1=2.557kN 短边柱箍支座反力： Rd1=1.71/=1.71/1=1.71kN Rd2=11.795/=11.795106、/1=11.795kN Rd3=1.71/=1.71/1=1.71kN 3、挠度验算 长边柱箍计算简图： 长边柱箍计算变形图： max0.24mm=l/400=469/400=1.172mm 满足要求！ 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算变形图： max0.078mm=l/400=369/400=0.922mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型：M14轴向拉力设计值Ntb(kN)：17.8扣件类型：3形26型扣件容许荷载(kN)：26 N=MaxRc2，Rd216.145kNNtb17.8kN 满足要求！ N16.145kN26kN 满足要求！、700800柱模板计算书一、工程属性新浇混107、凝土柱名称：A楼3层KL11新浇混凝土柱的计算高度(mm)：4200新浇混凝土柱长边边长(mm)：800新浇混凝土柱短边边长(mm)：700 二、支撑体系设计柱长边小梁根数：6柱短边小梁根数：5柱箍两端设置对拉螺栓：否柱长边对拉螺栓根数：1柱短边对拉螺栓根数：1对拉螺栓布置方式：均分柱长边对拉螺栓间距(mm)：519,519柱短边对拉螺栓间距(mm)：469,469柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi(mm)：柱箍依次间距(mm)：12002002700500312005004170050052200500627005007320050083900700 平面图： 立面图： 三、荷载组合侧压力计算依108、据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，244.2min38.403，100.838.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度h=G4k/c=38.4/24=1.6m 承载能力极限状态设计值 Smax109、0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 Smin0.91.4Q3k=0.91.42=2.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.4 kN/m2 Smin0 kN/m2 四、面板验算面板类型：覆面竹胶合板面板厚度t(mm)：15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)：37面板弹性模量E(N/mm2)：10584 根据规范JGJ162，梁截面宽度取单位宽度即b1000mm。 Wbh2/61000152/63750110、0mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算 简图： 弯矩图： 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.351.038.446.656kN/m 活载线荷载q20.91.4 * 0.7bQ3k0.91.4 * 0.71.021.764kN/m Mmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.10746.6560.1752-0.1211.7640.1752=-0.159kNm Mmax/W=0.159106/37500=4.24N/mm2f=3111、7N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbSmax1.038.438.4kN/m 简图： 变形图： 0.632 ql4/(100EI)0.63238.41754/(10010584281250)=0.076mml/400175/4000.4375mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型：矩形木楞小梁材质规格(mm)：6080小梁截面惯性矩I(cm4)：256小梁截面抵抗矩W(cm3)：64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)：9350小梁弹性模量E(N/mm2)：15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)：1.3 1、强度验算 qmaxlSmax0.17548.428.474kN/m 112、qminlSmin0.1752.520.441kN/m 简图： 弯矩图： Mmax=0.184kNm Mmax/W0.184106/64000=2.875N/mm2f=9350 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax0.17538.46.72kN/m qminlSmin0.17500kN/m 简图： 变形图： max=0.2mm=l/400=700/400=1.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 1）承载能力极限状态 剪力图： R1=3.796kN R2=4.258kN R3=4.238kN R4=4.214kN R5=4.33kN R6=3.769kN R7=3.344113、kN R8=1.242kN 2）正常使用极限状态 剪力图： R1=3.01kN R2=3.377kN R3=3.36kN R4=3.341kN R5=3.434kN R6=2.982kN R7=2.572kN R8=0.792kN 4、抗剪验算 由承载能力极限状态的剪力图知 Vmax2.192kN Vmax/(2bh)=2.192*103/(2*60*80)=0.228N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 六、柱箍验算柱箍类型：钢管柱箍材质规格(mm)：482.7柱箍截面面积A(cm2)：3.84柱箍截面惯性矩I(cm4)：9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)：4.12柱箍抗弯强度设计值f(114、N/mm2)：205柱箍弹性模量E(N/mm2)：206000柱箍合并根数：2柱箍受力不均匀系数：0.5 由上节小梁验算的支座反力计算知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算 1）长边柱箍 承载能力极限状态： RmaxMax3.47，3.893，3.874，3.852，3.958，3.446，3.057，1.1350.53.958=1.979kN 正常使用极限状态： RmaxMax2.752，3.087，3.072，3.055，3.14，2.726，2.352，0.7240.53.14=1.57kN 2）短边柱箍 承载能力极限状态： RmaxMax3.796，4.258，4.238，4.214，4115、.33，3.769，3.344，1.2420.54.33=2.165kN 正常使用极限状态： RmaxMax3.01，3.377，3.36，3.341，3.434，2.982，2.572，0.7920.53.434=1.717kN 1、强度验算 长边柱箍计算简图： 长边柱箍计算弯矩图： 长边柱箍计算剪力图： Mmax0.376kNm 短边柱箍两端支座反力较大值：N= 1.075kN N/A+M/W1075/384+0.376106/4120=94.062N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算弯矩图： 短边柱箍计算剪力图： Mmax0.253kNm 长边柱箍116、两端支座反力较大值：N= 1.259kN N/A+M/W1259/384+0.253106/4120=64.686N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 长边柱箍支座反力： Rc1=1.259/=1.259/0.5=2.518kN Rc2=7.377/=7.377/0.5=14.754kN Rc3=1.259/=1.259/0.5=2.518kN 短边柱箍支座反力： Rd1=1.075/=1.075/0.5=2.15kN Rd2=6.51/=6.51/0.5=13.02kN Rd3=1.075/=1.075/0.5=2.15kN 3、挠度验算 长边柱箍计算简图： 长边柱箍117、计算变形图： max0.152mm=l/400=519/400=1.298mm 满足要求！ 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算变形图： max0.094mm=l/400=469/400=1.172mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型：M14轴向拉力设计值Ntb(kN)：17.8扣件类型：3形26型扣件容许荷载(kN)：26 N=MaxRc2，Rd214.754kNNtb17.8kN 满足要求！ N14.754kN26kN 满足要求！、5002000柱模板计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称：A楼3层KL11新浇混凝土柱的计算高度(mm)：4200新浇混凝土柱长边边长(mm)：2000新浇118、混凝土柱短边边长(mm)：500 二、支撑体系设计柱长边小梁根数：10柱短边小梁根数：4柱箍两端设置对拉螺栓：是柱长边对拉螺栓根数：4柱短边对拉螺栓根数：1对拉螺栓布置方式：均分柱长边对拉螺栓间距(mm)：438,438,438,438,438柱短边对拉螺栓间距(mm)：345,345柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi(mm)：柱箍依次间距(mm)：120020028006003140060042000600526006006320060073900700 平面图： 立面图： 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初119、凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，244.2min38.403，100.838.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度h=G4k/c=38.4/24=1.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.120、4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 Smin0.91.4Q3k=0.91.42=2.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.4 kN/m2 Smin0 kN/m2 四、面板验算面板类型：覆面竹胶合板面板厚度t(mm)：15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)：37面板弹性模量E(N/mm2)：10584 根据规范JGJ162，梁截面宽度取单位宽度即b1000mm。 Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑121、有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算 简图： 弯矩图： 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.351.038.446.656kN/m 活载线荷载q20.91.4 * 0.7bQ3k0.91.4 * 0.71.021.764kN/m Mmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.10746.6560.2222-0.1211.7640.2222=-0.257kNm Mmax/W=0.257106/37500=6.853N/mm2f=37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbSmax1.038.438.4kN/m 简122、图： 变形图： 0.632 ql4/(100EI)0.63238.42224/(10010584281250)=0.198mml/400222/4000.555mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型：矩形木楞小梁材质规格(mm)：6080小梁截面惯性矩I(cm4)：256小梁截面抵抗矩W(cm3)：64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)：9350小梁弹性模量E(N/mm2)：15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)：1.3 1、强度验算 qmaxlSmax0.22248.4210.749kN/m qminlSmin0.2222.520.559kN/m 简图： 弯矩图： Mmax=0.352k123、Nm Mmax/W0.352106/64000=5.5N/mm2f=9350 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax0.22238.48.525kN/m qminlSmin0.22200kN/m 简图： 变形图： max=0.219mm=l/400=700/400=1.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算 1）承载能力极限状态 剪力图： R1=5.147kN R2=6.742kN R3=6.354kN R4=6.539kN R5=6.082kN R6=4.598kN R7=1.533kN 2）正常使用极限状态 剪力图： R1=4.082kN R2=5.347kN R3=5.124、039kN R4=5.187kN R5=4.814kN R6=3.544kN R7=0.972kN 4、抗剪验算 由承载能力极限状态的剪力图知 Vmax3.453kN Vmax/(2bh)=3.453*103/(2*60*80)=0.36N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 六、柱箍验算柱箍类型：钢管柱箍材质规格(mm)：482.7柱箍截面面积A(cm2)：3.84柱箍截面惯性矩I(cm4)：9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)：4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)：205柱箍弹性模量E(N/mm2)：206000柱箍合并根数：1 由上节小梁验算的支座反力计算知，柱箍取小梁对其反力最大125、的那道验算 1）长边柱箍 承载能力极限状态： RmaxMax5.147，6.742，6.354，6.539，6.082，4.598，1.53316.742=6.742kN 正常使用极限状态： RmaxMax4.082，5.347，5.039，5.187，4.814，3.544，0.97215.347=5.347kN 2）短边柱箍 承载能力极限状态： RmaxMax3.872，5.072，4.78，4.919，4.575，3.459，1.15315.072=5.072kN 正常使用极限状态： RmaxMax3.071，4.022，3.791，3.902，3.621，2.666，0.73114.0126、22=4.022kN 1、强度验算 长边柱箍计算简图： 长边柱箍计算弯矩图： 长边柱箍计算剪力图： Mmax0.609kNm Mmax/W0.6091062f=205N/mm2 满足要求！ 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算弯矩图： 短边柱箍计算剪力图： Mmax0.393kNm Mmax/W0.393106/4120=95.3883495145631N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 长边柱箍支座反力： Rc1=3.109kN Rc2=14.113kN Rc3=13.117kN Rc4=13.117kN Rc5=14.113kN Rc6=3.109kN 短边柱箍支座反127、力： Rd1=1.923kN Rd2=11.37kN Rd3=1.923kN 3、挠度验算 长边柱箍计算简图： 长边柱箍计算变形图： max0.2mm=l/400=438/400=1.095mm 满足要求！ 短边柱箍计算简图： 短边柱箍计算变形图： max0.063mm=l/400=345/400=0.862mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型：M14轴向拉力设计值Ntb(kN)：17.8扣件类型：3形26型扣件容许荷载(kN)：26 N=MaxRc1，Rc2，Rc3，Rc4，Rc5，Rc6，Rd1，Rd2，Rd314.113kNNtb17.8kN 满足要求！ N14.113kN26128、kN 满足要求！三、墙模板计算书一、工程属性砼墙特性A楼地下室Q1砼墙厚度(mm)200砼墙高度(mm)4200砼墙长度(mm)5000 二、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)200主梁最大悬挑长度D(mm)150对拉螺栓水平间距s(mm)500主梁固定方式对拉螺栓主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道200第2道700第3道1200第4道1700第5道2200第6道2700第7道3200第8道3900 简图如下： 墙模板(支撑不等间距)剖面图 墙模板(支撑不等间距)正立面图三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密129、度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，244.2min38.403，100.838.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c38.4/241.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7130、Q3k0.9max1.238.400+1.42.000，1.3538.400+1.40.72.00048.42kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据规范JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实131、际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.048.4248.42kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=48.420.2002/8=0.24kNm Mmax/W0.24106/37500=6.46N/mm2f=37 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1.038.4038.40kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI)=538.402004/(38410584281250)=0.27mm=l/250=200/250=0.80mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格4590小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）14132、.85小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）60.75小梁截面惯性矩I（cm4）273.38小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1 1、强度验算 qlSmax1.0000.20048.4209.68kN/m qminlSmin1.0000.2002.5200.50kN/m 验算简图 弯矩图 Mmax0.21kNm Mmax/W0.21106/60750=3.47N/mm2f=14.85 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qmaxlSmax1.0000.20038.407.68kN/m qminlSmin1.0000.20000kN/m 验算简图 变形图 max0.21133、mm=l/250=700/250=2.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 R1=4.34 /=4.34/1.000=4.34kN R2=4.87 /=4.87/1.000=4.87kN R3=4.84 /=4.84/1.000=4.84kN R4=4.82 /=4.82/1.000=4.82kN R5=4.95 /=4.95/1.000=4.95kN R6=4.31 /=4.31/1.000=4.31kN R7=3.82 /=3.82/1.000=3.82kN R8=1.42 /=1.42/1.000=1.42kN 正常使用极限状态 剪力图 R1 = 3.44 / 134、= 3.44/1.000 = 3.44 kN R2 = 3.86 / = 3.86/1.000 = 3.86 kN R3 = 3.84 / = 3.84/1.000 = 3.84 kN R4 = 3.82 / = 3.82/1.000 = 3.82 kN R5 = 3.92 / = 3.92/1.000 = 3.92 kN R6 = 3.41 / = 3.41/1.000 = 3.41 kN R7 = 2.94 / = 2.94/1.000 = 2.94 kN R8 = 0.91 / = 0.91/1.000 = 0.91 kN 4、抗剪验算 Vmax2.50kN Vmax/(2bh)=2.5135、0*103/(2*45*90)=0.31N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格482.7主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）4.12主梁截面惯性矩I（cm4）9.89主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数1主梁计算方式三等跨梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态： RmaxMax4.34，4.87，4.84，4.82，4.95，4.31，3.82，1.4214.948=4.948kN。 正常使用极限状态： RmaxMax3.44，3.86136、，3.84，3.82，3.92，3.41，2.94，0.9113.92=3.92kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0.74kNm Mmax/W0.74106/4120=180.15N/mm2f205 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图 第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)11.30/=11.30/1.0=11.30kN 计算方法同上，可依次知： 第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)12.68/=12.68/1.0=12.68kN 第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)12.62/=12.62/1.0=12.62kN 第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)137、12.54/=12.54/1.0=12.54kN 第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)12.89/=12.89/1.0=12.89kN 第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)11.22/=11.22/1.0=11.22kN 第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)9.95/=9.95/1.0=9.95kN 第8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)3.70/=3.70/1.0=3.70kN 3、挠度验算 验算简图 变形图 max0.40mm=l/250=500/250=2.0mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)150 同主梁验算过程，可知对拉螺栓138、受力： N12.889kNNtb150kN 满足要求！四、板模板计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混139、凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.5立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)500立柱距混凝土板长边的距离(mm)500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250 设计简图如下：模板设计平面图模板设140、计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9ma141、x1.2(0.1+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.15)+1.40.72.5 1=7.32kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.320.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.15)1=3.86kN/142、m 5ql4/(384EI)53.863004/(38410000281250)0.14mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整-15000/1000取整-14，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k143、，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.15)+1.40.72.50.32.26kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.15)0.31.32kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.3212+0.1210.94120.26kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m 144、p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.112+0.213.151，0.1070.112+0.1813.1510.67kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.260.252/2，0.10.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.26，0.67，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/6400012.35N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L145、0.6071.321+0.620.9411.39kN V20.607q2L+0.681p0.6070.11+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.260.25，0.10.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.39，2.2，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(28060)0.99N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.15)0.31.22kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.22146、10004/(10093502560000)0.32mml/4001000/4002.5mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.222504/(893502560000)0.02mml1/400250/4000.62mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)147、h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.15)+1.40.71.50.31.95kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.15)0.31.55kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.15)0.3=1.28kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143148、q1静+1.223q1活)L1.1431.551+1.2230.5712.47kN 按悬臂梁，R1q1l=1.950.250.49kN RmaxRmax，R12.47kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.2811.46kN 按悬臂梁，R1q2l=1.280.250.32kN RmaxRmax，R11.46kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.77kNm Mmax/W0.77106/4120186.53N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.06kN max2Vmax/A=2149、5.061000/38426.33N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.1mm 跨中max=1.1mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.56mm=250/400=0.62mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(150、cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/16=197.44=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/16190.099，查表得，10.199 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.1411.82/100.05kNm Nw0.9151、1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.4111+0.921.40.05/15.8kN f Nw/(A)+ Mw/W5800.2/(0.2384)+0.05106/412088.74N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/16228.04，查表得，20.14 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/16228.04，查表得，20.14152、 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.1411.82/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.4111+0.921.40.05/16.07kN f Nw/(A)+ Mw/W6070.2/(0.14384)+0.05106/4120125.75N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N5.8kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.07/(10.1)60.7kPafak70kPa 满足要求！