1、正本行政办公楼地上主体结构高支模工程安装拆除施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录第一章 编制依据1第一节 编制依据1第二章 工程概况及编制说明2第一节 编制说明2第二节 普通高支模部位及构件尺寸统计表2第三节 超过一定规模的高大支模部位及构件尺寸统计表4第三章 模板支撑体系配置6第一节 方案设计思路6第二节 计算部位及相应代表部位6第三节 荷载参数8第四节 支撑示意图84.1. 普通高支模支撑示意图84.2. 超过一定规模的高大支模支撑示意图11第五节 支撑构件配置16第六节 剪刀撑布置25第七节 特殊部位处2、理28第四章 材料选择及技术要求30第一节 材料选用30第二节 技术要求30第五章 材料、机械设备以及劳动力计划31第一节 物资材料需求计划31第二节 机械设备需求计划31第三节 劳动力需求计划31第六章 模板工程施工方案32第一节 模板施工工艺流程321.1. 楼板模板施工工艺流程321.2. 梁模板施工工艺流程32第二节 施工方法322.1. 楼板模板施工322.2. 梁模板施工332.3. 混凝土浇筑34第三节 模板拆除353.1. 模板拆除时混凝土的强度要求353.2. 模板拆除的顺序和方法36第四节 高支模验收与监测374.1. 验收374.2. 监测37第七章 质量保证措施42第一3、节 质量保证措施42第二节 质量要求42第八章 安全文明施工保证措施44第一节 安全施工措施44第二节 文明施工措施47第九章 应急预案48第一节 应急救援组织机构48第二节 建立对内对外的通信网络48第三节 危险源辨识48第四节 危险源的监控措施48第五节 应急救援预案52第六节 事故处理程序54第七节 应急物资55第十章 支撑架、模板计算56第一节 计算荷载取值56第二节 板模板支撑计算56第三节 梁模板支撑计算90第四节 梁侧加固计算199第十一章 附件214第一章 编制依据第一节 编制依据序号项目内容备注1图纸XXXXXX大楼施工图纸2现场现场踏勘情况3标准、规范、规程建筑施工模板安全4、技术规范JGJ162-20084建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-20115建筑施工安全检查标准JGJ 59-20116建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-917混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）8建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20019混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-201110建筑结构荷载规范GB50009-201211施工现场临时用电安全技术规范JG46-200512参考书籍建筑施工手册第四版13简明施工计算手册第三版14脚手架结构计算及安全技术15文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号文15、6建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质【2009】254号文17计算软件中国建筑科学研究设计院施工计算软件PKPM2011最新版第二章 工程概况及编制说明第一节 编制说明本方案适用于地上主体结构施工阶段高支模施工，地下部分高支模施工方案详见XXXXXX大楼地下室高支模施工方案。第二节 -普通高支模部位及构件尺寸统计表部位层号层高（m）板厚（mm）梁代表截面（mm）备注塔楼一普通高支模1F（2F梁板）6150900800代表850850900800截面梁计算600850代表400700600850截面梁计算400700代表400700以下截面梁计算2F4F（3F5F梁板）5.51506、（130）9001250代表9007009001250截面梁计算850900代表900700850900截面梁计算900700代表600850900700截面梁计算600850代表400800600850截面梁计算400800代表400800及以下截面梁计算45F47F（46F屋顶层梁板）5200（150）7001200代表70010007001200截面梁计算7001000代表6009007001000截面梁计算600900代表500700600900截面梁计算500700代表300600500700截面梁计算300600代表300600及以下截面梁计算400700代表200700400707、0截面梁计算200700代表200700及以下截面梁计算5001500代表5001500截面梁计算400700代表400700及以下截面梁计算塔楼二普通高支模1F（2F梁板）6150700900代表400750700900截面梁计算400750代表200500400750截面梁计算200500代表200500及以下截面梁计算2F4F（3F5F梁板）5.5150700900代表500700700900截面梁计算500700代表250500500700截面梁计算250500代表250500及以下截面梁计算5F（6F梁板）、20F（屋面层梁板）5.2120（130）8501200代表850850858、01200截面梁计算850850代表650700850850截面梁计算650700代表300700650700截面梁计算300700代表300700及以下梁截面计算6F（7F梁板）5120600900代表600750600900截面梁计算600750代表400700600750截面梁计算400700代表400700及以下截面梁计算裙楼普通高支模1F（2F梁板）6120250850代表250850及以下截面梁计算500700代表300700500700及以下截面梁计算500950代表400800500950及以下截面梁计算9001000代表800100090010002F4F（3F5F梁板）5.9、53F：1204F-5F：150300800代表300800及以下截面梁计算5001000代表4007005001000截面梁计算9001150代表60011009001150截面梁计算5F（屋面层）7.5200400800代表400800及以下截面梁计算5001050代表5008005001050截面梁计算6001200代表60010006001200截面梁计算第三节 超过一定规模的高大支模部位及构件尺寸统计表3.1. 层高8m的超过一定规模的高支模部位层号层高（m）板厚（mm）梁代表截面（mm）备注塔楼一层高8m的超过一定规模的高支模1F（2F梁板）6150900800代表8508509010、0800截面梁计算850850代表600850850850截面梁计算600850代表400700600850截面梁计算2F4F（3F5F梁板）5.5150（130）9001250代表9007009001250截面梁计算850900代表900700850900截面梁计算900700代表600850900700截面梁计算600850代表400800600850截面梁计算45F47F（46F屋顶层梁板）5200（150）7001200代表70010007001200截面梁计算7001000代表6009007001000截面梁计算600900代表500700600900截面梁计算5001500代表5011、01500截面梁计算塔楼二层高8m的超过一定规模的高支模1F（2F梁板）6150700900代表400750700900截面梁计算2F4F（3F5F梁板）5.5150700900代表500700700900截面梁计算5F（6F梁板）、20F（屋面层梁板）5.2120（130）8501200代表8508508501200截面梁计算850850代表650700850850截面梁计算6F（7F梁板）5120600900代表600750600900截面梁计算500950代表400800500950及以下截面梁计算9001000代表800100090010005001000代表400700500100012、截面梁计算9001150代表60011009001150截面梁计算5001050代表5008005001050截面梁计算6001200代表60010006001200截面梁计算3.2. 层高8m的超过一定规模的高支模部位层号层高（m）板厚（mm）梁代表截面（mm）备注塔楼一超过一定规模的高支模部位T1-3T1-7/T1-A西南侧的3层梁板11.65150850850代表600850850850截面梁计算600850代表600850及以下截面梁计算T1-2T1-8/T1-A东北侧的4层梁板171509002000代表8009009002000截面梁计算800900代表400700800900截面13、梁计算400700代表200700400700截面梁计算200700代表200700及以下截面梁计算T1-2T1-8/T1-A东北侧的4层泳池处梁板15.53008002000代表85015008002000截面梁计算8501500代表50015008501500截面梁计算5001500代表5001500截面梁计算T1-3T1-7/T1-C东北侧的6层梁板11.5150800900代表400700800900截面梁计算400700代表400700及以下截面梁计算1-3T1-7/T1-C东北侧的6层花园平台处梁板11.15250800900代表850800800900截面梁计算T1-A西南侧和T14、1-2西北侧的7层梁板8.1140700800代表300800700800截面梁计算300800代表200500300800截面梁计算200500代表200500及以下截面梁计算T1-9东南侧7层梁板30.6120600900代表600900截面梁计算T1-4T1-6/T1-C东北侧的10层梁板15250600900代表600900截面梁计算T1-4T1-6/T1-C东北侧的16层梁板23.65250600900代表600900截面梁计算T1-4T1-6/T1-C东北侧的22层梁板22.8250600900代表600900截面梁计算T1-4T1-6/T1-C东北侧的28层梁板22.82506015、0900代表600900截面梁计算T1-4T1-6/T1-C东北侧的34层梁板23.65250800900代表800900截面梁计算T1-4T1-6/T1-C东北侧的40层梁板22.8250800900代表800900截面梁计算T1-4T1-6/T1-C东北侧的45层梁板20.8150600900代表600900截面梁计算T1-4T1-6/T1-C东北侧的屋面层梁板10150800900代表400600800900截面梁计算400600代表400600及以下截面梁计算T1-4T1-6/T1-A西南侧的屋面层梁板10150800900代表400600800900截面梁计算400600代表400616、00及以下截面梁计算塔楼二超过一定规模的高支模部位 T2-1T2-7/T2-A东南侧的3层梁板11.5150700900代表500700700900截面梁计算250500代表250500及以下截面梁计算第三章 模板支撑体系配置第一节 方案设计思路实用性：主要应保证混凝土结构的质量，模板接缝严密，不漏浆；构件的形状尺寸和相互位置的正确；模板的构造简单，支拆方便。安全性：保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌。经济性：针对工程的具体情况，本方案采用满堂扣件式钢管（483.5）支撑进行搭设，因市面上钢管管厚度很多不能满足要求，故计算时，钢管计算壁厚取3.0mm。第二节 计算部位及相应代表部位1、普通17、高支模楼板模板及支撑对象序号计算部位层高板厚代表部位1塔楼一的1F（2F板）6150塔楼1的1F（2F板）、2F4F（3F5F板）；塔楼2的1F（2F板）、2F5F（3F6F板）、20F（屋面层板）。裙楼的1F（2F板）。2塔楼一的45F屋面层（屋面层板）5200塔楼1的45F46F（46F屋顶层板）。2、超过一定规模的高大支模楼板模板及支撑对象序号计算部位层高板厚代表部位1塔楼一的T1-3T1-7/T1-A西南侧的3层板11.65150塔楼1的T1-3T1-7/T1-A西南侧的3层板、T1-A西南侧和T1-2西北侧的7层板、T1-4T1-6/T1-C东北侧的屋面层板、T1-4T1-6/T1-18、A西南侧的屋面层板；塔楼2的T2-1T2-7/T2-A东南侧的3层板。2塔楼一的T1-2T1-8/T1-A东北侧的4层板16.9150塔楼1的T1-2T1-8/T1-A东北侧的4层板3塔楼一的T1-4T1-6/T1-C东北侧的16层板23.65250塔楼1的T1-4T1-6/T1-C东北侧的16层板、T1-4T1-6/T1-C东北侧的22层板、T1-4T1-6/T1-C东北侧的28层板、T1-4T1-6/T1-C东北侧的40层板、T1-4T1-6/T1-C东北侧的45层板。4塔楼一的T1-9东南侧7层板30.6120塔楼1的T1-9东南侧7层板3、普通高支模梁模板及支撑计算对象序号计算部位层高19、梁截面代表部位1塔楼一的1F（2F梁）、塔楼二的1F（2F梁）6900700塔楼1的2F4F（3F5F梁）900700、5F46F（46F屋顶层梁）800900。2700900塔楼1的2F4F（3F5F梁）700800，塔楼2的1F（2F梁）700900、2F5F（3F6F梁）700900。3400850塔楼1的2F4F（3F5F梁）400850；塔楼2的1F（2F梁）400750、2F5F（3F6F梁）500700。4300700塔楼1的2F4F（3F5F梁）300700、45F46F（46F屋顶层梁）300700。5200500塔楼2的1F（2F梁）200500、2F5F（3F6F梁）2520、0500。6塔楼一的45F46F（46F屋顶层梁）5500900塔楼1的45F46F（46F屋顶层梁板）5009004、超过一定规模的高大支模梁模板及支撑计算对象序号计算部位层高梁截面代表部位1T1-3T1-7/T1-C东北侧的3层梁11.5800900塔楼1的T1-4T1-6/T1-C东北侧的屋面层梁800900、T1-4T1-6/T1-A西南侧的屋面层梁板800900、T1-3T1-7/T1-C东北侧的6层梁板800900、T1-A西南侧和T1-2西北侧的7层梁700800；塔楼2的T2-1T2-7/T2-A东南侧的3层梁板7009002塔楼一的T1-3T1-7/T1-A西南侧的3层梁1121、.65600850塔楼1的T1-3T1-7/T1-A西南侧的3层梁6008503塔楼一的T1-3T1-7/T1-C东北侧的3层梁11.5400700塔楼1的T1-3T1-7/T1-C东北侧的6层梁板400700、T1-A西南侧和T1-2西北侧的7层梁300800、T1-4T1-6/T1-C东北侧的屋面层梁400600、T1-4T1-6/T1-A西南侧的屋面层梁400600。4塔楼二的T2-1T2-7/T2-A东南侧的3层梁11.5250500塔楼2的T2-1T2-7/T2-A东南侧的3层梁250500；塔楼1 T1-A西南侧和T1-2西北侧的7层梁板200500。5塔楼一的T1-2T1-8/T22、1-A东北侧的4层梁16.99002000塔楼1的T1-2T1-8/T1-A东北侧的4层梁9002000。6塔楼一的T1-2T1-8/T1-A东北侧的4层梁16.9800900塔楼1的T1-2T1-8/T1-A东北侧的4层梁800900。7塔楼一的T1-2T1-8/T1-A东北侧的4层梁16.9400700塔楼1的T1-2T1-8/T1-A东北侧的4层梁400700。8塔楼一的T1-2T1-8/T1-A东北侧的4层梁16.9200700塔楼1的T1-2T1-8/T1-A东北侧的4层梁200700。9塔楼一的T1-4T1-6/T1-C东北侧的10层梁板15600900塔楼1的T1-4T1-6/T23、1-C东北侧的10层梁板600900。10塔楼一的T1-9东南侧7层梁板30.6600900塔楼1的T1-9东南侧7层梁600900、T1-4T1-6/T1-C东北侧的16层梁600900、T1-4T1-6/T1-C东北侧的22层梁600900、T1-4T1-6/T1-C东北侧的28层梁600900、T1-4T1-6/T1-C东北侧的45层梁600900。11塔楼一的T1-4T1-6/T1-C东北侧的34层梁23.65800900塔楼1的T1-4T1-6/T1-C东北侧的34层梁800900、T1-4T1-6/T1-C东北侧的40层梁800900。5、梁侧加固复核计算序号计算部位计算层高梁侧加24、固代表部位1塔楼一的45F46F（46F屋顶层梁）6900700代表300700900700截面的梁计算2T1-3T1-7/T1-C东北侧的6层梁11.5800900代表600900800900截面的梁计算3塔楼一的T1-2T1-8/T1-A东北侧的4层梁16.99002000代表85012009002000截面的梁计算第三节 荷载参数序号构件名称单位数量备注（范围）1楼板模板(其中包括梁的模板)kN/0.52混凝土自重kN/m324.03垂直模板混凝土振捣荷载kN/4.0验算梁底板及支架荷载4水平模板混凝土振捣荷载kN/2.0验算梁侧模及支架荷载5梁钢筋自重kN/m31.56板钢筋自重kN/25、m31.17施工荷载kN/2.5板模板及支架时荷载值8计算支架均布荷载kN/1.0计算支架立杆构件时荷载值第四节 支撑示意图4.1. 普通高支模支撑示意图（1）普通高支模（即搭设高度5m及以上，8m以下；搭设跨度10m及以上，18m以下；施工总荷载10kN/m2及以上，15 kN/m2及以下；集中线荷载15kN/m及以上，20 kN/m及以下；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程）梁、板支撑架如下图3-4-1所示，68m高的楼板满堂支架的纵距0.9m，横距0.9m，步距1.5m,楼板满堂架支撑架立杆从距离梁两侧200300mm起布置。56m高的楼板满堂架的纵距为1.26、2m，横距1.2m，步距1.5m，楼板满堂架支撑架立杆从距离梁两侧200300mm起布置。立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度为300500mm，可调顶托撑螺杆伸出的长度为200mm。图3-4-1（1）普通高支模（56m）梁、板支撑平面图图3-4-1（2）普通高支模（56m）梁、板支撑立面图图3-4-1（3）普通高支模（6-8m）梁、板支撑平面图图3-4-1（4）普通高支模（6-8m）梁、板支撑立面图注：梁侧对拉螺杆直径为14，在跨度方向的间距由计算确定（详见支撑构件配置），在梁截面高度方向的螺杆道数由计算确定（详见支撑构件配置）。梁下立杆在梁截面宽度方向的根数由计算确定（详见支撑构件配置）27、，在跨度方向的间距为梁底小横杆间距的倍数，由计算确定（详见支撑构件配置）。楼板满堂架支撑架立杆从距离梁两侧200300mm起布置。4.2. 超过一定规模的高大支模支撑示意图1、超过一定规模的高支模（搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上）梁、板满堂架支撑架的纵距0.9m，横距0.9m，步距1.5m，楼板满堂架支撑架立杆从距离梁两侧200300mm起布置。超过一定规模的高大支模满堂架纵杆、横杆跨入普通高支模满堂架不少于2跨，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度为300500mm，可调顶托撑螺杆伸出的长度为200mm。超过一定规模的28、高大支模的平面图、立面图详见附件，剖面图详见图3-4-2。图3-4-2超过一定规模的高支模支架剖面图注：梁侧对拉螺杆直径为14，在跨度方向的间距由计算确定（详见支撑构件配置），在梁截面高度方向的螺杆道数由计算确定（详见支撑构件配置）。梁下立杆在梁截面宽度方向的根数由计算确定（详见支撑构件配置），在跨度方向的间距为梁底小横杆间距的倍数，由计算确定（详见支撑构件配置）。楼板满堂架支撑架立杆从距离梁两侧200300mm起布置。超过一定规模的高大支撑体系与普通高支模支撑体系连接，超过一定规模的高支模的横杆、纵杆跨入普通高支模支撑体系不少于2跨。2、弧形梁、板模板处的满堂支架搭设如下图3-4-7所示图329、-4-7弧形梁、板满堂支架示意图注：本工程弧形梁采用定制钢模板，塔楼1弧形梁截面有600900、800900、600850、850850；塔楼2弧形梁截面700900；裙楼弧形梁截面有6001000、800900、700900、8001200、6001200、300700。弧形梁下增加的立杆根数根据计算确定。弧形梁两侧立杆距离梁边不大于400，立杆间距不大于900，每两根立杆用水平杆连接，楼板满堂架支撑架立杆从距离梁两侧200300mm起布置。3、塔楼1飘板满堂支架搭设如下图3-4-8所示 图3-4-8塔楼1飘板满堂支架搭设图注：飘板弧形梁两侧立杆距离梁边300350，立杆间距不大于1200，30、每三根立杆用水平杆连接。（4）核心筒满堂支架搭设示意图图3-4-9（1）核心筒满堂支架搭设示意图图3-4-9（2）核心筒满堂支架搭设示意图图3-4-9（3）核心筒满堂支架搭设示意图说明：1、梁底两侧立杆距离梁边不大于300； 2、立杆间距9001000； 3、核芯筒处的满堂支架与电梯井处的操作满堂架体系连接成一体。 4、电梯井处满堂架第一道落地架按照50m设置一道，上部工字钢按照20m布置一道。第五节 支撑构件配置序号搭设部位搭设要求附图1150mm厚板，高度6m.面板18mm；板底木方间距300mm，顶托梁间距0.90米，立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h31、=1.50米。梁顶托采用双钢管483.0mm。立杆采用的钢管类型为483.0 mm。采用的木方类型为50100。2150mm厚板，高度11.7m.面板18mm；板底木方间距300mm,顶托梁间距为0.90米，立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。顶托采用双钢管483.0mm。采用的钢管类型为483.0。采用的木方类型为50100。3150mm厚板，高度16.9m.面板18mm；板底木方间距300mm,立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。梁顶托采用双钢管483.0mm。采用的钢管类型为483.0，采用的32、木方类型为50100。4150mm厚板，高度30.6m.面板18mm；板底木方间距300mm,顶托梁间距0.90米，立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。梁顶托采用双钢管483.0mm。采用的钢管类型为483.0，采用的木方类型为50100。5200mm厚板，高度5m.面板18mm；板底木方间距300mm,顶托梁间距1.2米，立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。梁顶托采用双钢管483.0mm。采用的钢管类型为483.0。采用的木方类型为50100。6200mm厚板，高度23.7m.面板18mm；板底木33、方间距300mm，顶托梁间距0.9米，立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。梁顶托采用双钢管483.0mm。采用的钢管类型为483.0，采用的木方类型为50100。2、梁支撑体系序号搭设部位搭设要求附图15m高，500m900mm梁底木方数3根， 梁底小横杆间距0.5米，立杆梁跨度方向间距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米梁底增加2道承重立杆。采用的钢管类型为483.0，采用的木方类型为50100。26.0m高，900m700mm梁底木方根数4根，梁底小横杆间距0.5米，立杆梁跨度方向间距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底34、增加3道承重立杆。采用的钢管类型为483.0，采用的木方类型为50100。36.0m高，700m900mm梁底木方根数4根，梁底小横杆间距0.5米，立杆梁跨度方向间距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加2道承重立杆。采用的钢管类型为483.0，采用的木方类型为50100。46.0m高，400m850mm梁底木方根数3根，梁底小横杆间距0.5米，立杆梁跨度方向间距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加2道承重立杆。采用的钢管类型为483.0，采用的木方类型为50100。56.0m高，300m700mm梁底木方根数3根，梁底小横杆间距0.5米，立杆梁跨度方向间距 35、l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。采用的钢管类型为483.0，采用的木方类型为50100。66.0m高，200m500mm梁底木方根数2根，梁底小横杆间距0.6米，立杆梁跨度方向间距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加0道承重立杆。采用的钢管类型为483.0，采用的木方类型为50100。711.5m高，800m900mm梁底木方根数4根，梁底小横杆间距0.45米，立杆梁跨度方向间距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加3道承重立杆。采用的钢管类型为483.0，采用的木方类型为50100。811.5m高，400m700mm梁底木方36、根数3根，梁底小横杆间距0.5米，立杆梁跨度方向间距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加2道承重立杆。采用的钢管类型为483.0。采用的木方类型为50100。911.5m高，250m500mm梁底木方根数3根，梁底小横杆间距0.6米，立杆梁跨度方向间距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加0道承重立杆。采用的钢管类型为483.0。采用的木方类型为50100。1011.5m高，600m850mm梁底木方根数4根，梁底小横杆间距0.5米，立杆梁跨度方向间距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加3道承重立杆。采用的钢管类型为483.0。采用的木方类型37、为50100。1115m高，600m900mm梁底木方根数4根，梁底小横杆间距0.45米，立杆梁跨度方向间距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加3道承重立杆。采用的钢管类型为483.0。采用的木方类型为50100。1216.9m高，900m2000mm梁底木方根数6根，梁底小横杆间距0.3米，立杆梁跨度方向间距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加6道承重立杆。采用的钢管类型为483.0。采用的木方类型为50100。1316.9m高，800m900mm梁底木方根数4根，梁底小横杆间距0.45米，立杆梁跨度方向间距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁38、底增加3道承重立杆。采用的钢管类型为483.0。采用的木方类型为50100。1416.9m高，400m700mm梁底木方根数3根，梁底小横杆间距0.5米，立杆梁跨度方向间距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加2道承重立杆。采用的钢管类型为483.0。采用的木方类型为50100。1516.9m高，200m700mm梁底木方根数2根，梁底小横杆间距0.5米，立杆梁跨度方向间距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加0道承重立杆。采用的钢管类型为483.0。采用的木方类型为50100。1623.7m高，800m900mm梁底木方根数4根，梁底小横杆间距0.5米，立杆梁39、跨度方向间距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。梁底增加3道承重立杆。采用的钢管类型为483.0。采用的木方类型为50100。1730.6m高，600m900mm梁底木方根数为3根，梁底小横杆间距0.5米，立杆梁跨度方向间距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加3道承重立杆。采用的钢管类型为483.0。采用的木方类型为50100。3、梁侧加固体系序号搭设部位搭设要求附图1900 mm 700 mm计算断面宽度 900mm，计算断面高度700mm，两侧楼板高度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道内龙骨采用50100mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用40、8号槽钢U口竖向。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距100+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。2800 mm 900 mm计算断面宽度 800mm，计算断面高度900mm，两侧楼板高度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道内龙骨采用50100mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用8号槽钢U口竖向。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距100+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。3900 mm2000 mm计算断面宽度 900mm，计算断面高度2000mm，两侧楼板高度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置10道内龙骨采用50100mm木41、方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用8号槽钢U口竖向。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。第六节 剪刀撑布置因剪刀撑的布置不参与构件受力计算，故剪刀撑布置按照规范采用构造进行布置：1、剪刀撑布置1）8m以下高支模应在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑的宽度为4跨且不大于5m。中间在纵横向应每隔10m左右设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度为4.5m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，详见3-6-1（1）。2）820m时，除应满足以上规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在42、有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑，详见3-6-1（2）3）当架体高度超过20m时，在满足以上规定外，将所有之字斜撑，全部设置成连续式剪刀撑。图3-6-1（1）剪刀撑布置图图3-6-1（2）剪刀撑布置图图3-6-1（3）剪刀撑布置图2、剪刀撑设置要求1）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。2）竖向剪刀撑斜杠与地面的倾角为4560，水平剪刀撑与支架纵（或者横）杆夹角为4560。3）剪刀撑的搭接长度不小于1m，并采用不少于2个旋转扣件固定。第七节 特殊部位处理1、高低跨处理因局部存在梁板标高不一致（如塔楼一第四层43、的泳池以及塔楼一第十层的花园平台），故存在较多的高低跨，高度超过500mm时，做如理如下：（1）支顶高低跨：低跨最顶层一道水平横杆需越过高跨不少于两根立杆。（2）底部高低跨：高跨扫地杆需越过低跨不少于两根立杆。（3）当局部的满堂架高宽比大于2时，高跨的满堂架应与低跨的满堂架连成整体。2、后浇带处理后浇带的模板搭设完成后，需加盖模板，防止垃圾进入；当结构强度达到拆模要求时，可先行拆除后浇带两侧的模板，但后浇带的支撑架及模板需待后浇带混凝土浇筑并达到拆模要求后，方可拆除，后浇带留置的跨度为：后浇带两侧各不少于两根立杆。后浇带模板和支撑架安装时，需将模板和水平杆与主体结构的模板和水平杆断开，便于后期44、拆除。第四章 材料选择及技术要求第一节 材料选用（1）、模板支撑采用48.03.5mm钢管，钢管材质Q235。严禁使用弯曲、开裂、锈蚀的钢管，顶托必须配套使用。（2）、搭设局部标高用上、下螺旋顶托调整。顶托端头钢板必须平整，螺杆调节必须灵活。（3）、楼板采用183091518mm木模板，模板使用之前必须刷脱膜剂，当模板出现破损应及时修补、裁边，不能修补的要更换新模板。（4）、模板下使用50100木枋，严禁使用弯曲，腐朽的木枋。第二节 技术要求（1）、杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T13793。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允许偏差-0.35 45、mm，外径允许偏差0.50 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告，钢管上严禁打孔。（2）、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准GB15831，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。（3）、顶托必须逐个检查，对存在螺纹46、滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂破损的一律不得使用。（4）、对高大支模中使用的模板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载要求。第五章 材料、机械设备以及劳动力计划第一节 物资材料需求计划材料名称材 料 规 格单位进 场 数 量模板184091518mm张8000按现场需要进场木枋200010050mmm31000钢管483.5mm吨1780对拉螺杆14吨30扣件旋转、直角、对接个20万顶托/个20000第二节 机械设备需求计划序号类别机械名称型号数量1垂直运输机械塔吊1TC70521塔吊2TC65171塔吊3TC56147、312钢筋加工安装机械钢筋调直机JK32钢筋切断机GQ-402钢筋弯曲机GW-404直螺纹车丝机15-1543模板加工机械圆盘锯MJ134104混凝土施工机械地泵HBT60C/ HBT80C2汽车泵SY5310THB40R1插入式振动棒ZN5010平板振动器ZF55-104第三节 劳动力需求计划序号作业人员人数1塔吊工62电工153架子工504辅助工405电焊工306木工50第六章 模板工程施工方案第一节 模板施工工艺流程1.1. 楼板模板施工工艺流程楼板模板制作刷脱模剂质量检查满堂脚手架搭设调整标高（对于跨度不小于4m按要求起拱，起拱为跨度的0.1%0.3%）安装板模板模板验收板钢筋绑扎钢筋48、检验浇注混凝土拆模清理修补刷脱模剂。1.2. 梁模板施工工艺流程梁模板制作刷脱模剂质量检查满堂脚手架搭设调整标高（对于跨度不小于4m按要求起拱，起拱为跨度的0.1%0.3%）安装梁模板模板验收梁、板钢筋绑扎钢筋检验浇注混凝土拆模清理修补刷脱模剂。第二节 施工方法2.1. 楼板模板施工施工时按楼板的底标高减去模板和和木龙骨的高度搭设模板的主横楞钢管，铺设并校正后的次楞方木上平必须与梁侧模板上口在同一水平面上，将预排版的楼板模板按图纸位置用钢钉固定在方木上。对于跨度不小于4m的楼板模板按要求起拱，起拱为跨度的0.1%0.3%。为保证满堂模板支架的整体稳定性，支架内设置剪刀撑。满堂模板支架四边与中间49、每隔四排支架立杆应设一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。2.2. 梁模板施工（1）搭设整体支架时根据梁的位置加密支架立杆；楼板立杆与梁侧模主楞立杆的间距控制在250mm左右作为操作空间。梁底横楞钢管搭设时，先在梁的两端各搭一根钢管横楞，其高度为梁底设计标高减去梁底模厚度，然后在两端横楞的底部通长拉线搭设中部的横楞。梁按其净跨的13起拱，起拱后的横楞沿梁长度方向应呈弧形，不得形成三角型。（2）次梁模板不入主梁模板内，为便于柱模拆模，柱模与梁侧模相交处柱模不入梁模内。所有梁侧模板必须定向配制，规定横向为外包，纵向为被包，以防在模板安装时出现混乱，造成乱锯、乱补现象。在梁与梁、梁与柱的接槎处，必须使用50、50mm100mm的木方将阴阳角两侧的模板固定在木方上，确保阴阳角的方正和接缝的严密。梁侧模板安装后应沿施工段通长拉线，校正梁侧模板的顺直，并加支撑固定后再进行楼板模板的施工。考虑本工程板底梁高较高，考虑在板底250mm处架设45度钢管斜撑及可调顶托与梁侧模水平木楞顶紧定位。梁与梁相交、梁与柱相交处模板处理见下图：（3）弧形梁的搭设采用18厚的模板拼接成弧形模板，竖向采用双钢管（48*3.5）和直径14的对拉螺杆进行固定，对拉螺杆沿弧形间距200mm，竖向间距为300mm详见下图：图6-2-1弧形梁模板2.3. 混凝土浇筑（1）混凝土浇筑施工本工程高支模区域，墙柱竖向结构先浇筑混凝土，然后再施51、工梁板钢筋混凝土结构。混凝土浇筑前，模板应浇水湿润，但模板内不得有积水。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂。模板内的杂物应清理干净，模板拼缝采用海绵条密封。楼板的梁板应同时浇筑，浇筑方法应先将梁根据高度分层浇捣成阶梯形，从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于40cm。当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇捣，随着阶梯形的不断延长，则可连续向前推进。倾倒混凝土的方向应与浇筑方向相反。梁、板同时浇筑方法示意图混凝土倾倒方向混凝土浇筑过程中必须做好临边及洞口防护措施，要求外脚手架整体高出作业面至少一步架，并不少于1.8米，外脚手架与作业面之间距离小于200mm。洞口临边防护采用钢管搭设52、，采取二道护栏形式（中道栏杆离地0.5m，上道栏杆离地1.15m），防护内侧满挂密目安全网，防护外侧设置20cm高踢脚板，并张挂“当心坠落”安全警示标志牌。（2）混凝土浇筑过程中应注意事项砼浇捣时，泵管输送砼过程中产生的施工荷载比较大，造成模板变形或破坏。砼施工时采用布料机进行砼水平输送，布料机固定位置架设，液压布料杆自由伸缩输送砼到浇捣区域，具体施工方法详见本工程混凝土施工方案。砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开。振动时振动棒不得压住模板或钢筋振动。砼浇捣过程中要安排施工专业测量技术人员进行监测支承体系是否变形，如果发现支架下沉过大，钢管顶架扣件有无松动，局部有无弯曲而造成失稳以及木枋53、挠度过大等的异常情况，必须立即停止砼浇捣施工，并及时进行加固。施工员立即指挥楼面工作人员撒离，经确认不安全因素消除后方可恢复施工。第三节 模板拆除由于处于室内施工，因此模板的拆除处于室内暗室操作，需按临电方案配置足够的照明。3.1. 模板拆除时混凝土的强度要求现浇结构拆模时所需混凝土强度（检查同条件养护试件强度检验报告）：结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件-100现浇整体式结构的模板拆除期限按设计规定，同时应满足下列要求：不承重的模板，其混凝土的强度在其表面及棱角不致因拆模而受损坏时，方可拆除；承重模板应在混凝土强度达到54、设计强度的75%时，方能拆除；混凝土达到拆模强度所需要时间与所用水泥品种、混凝土配合比、养护条件等因素有关，可根据有关试验资料确定是否可以拆模。当混凝土强度达到拆模强度后，应对已拆除侧模板的结构及其支承结构进行检查，确认混凝土无影响结构性能的缺陷，而结构又有足够的承载能力后，方准拆除承重模板和支架。已拆模的结构，应在混凝土强度达到设计强度等级后，才允许承受全部计算荷载。当承受的施工荷载需大于计算荷载时，必须经过核算，必要时应加设临时支撑。3.2. 模板拆除的顺序和方法模板拆除顺序一般是先非承重模板，后承重模板；先侧板，后底板。遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。拆模时55、，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬；拆模时，工作人员应站在安全处，以免发生事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出码堆。拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、修理和涂刷好隔离剂，以备使用。拆除竖直面模板，应自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。拆除梁、楼板底模时，应先松动木楔或降低支架，然后逐块或分片拆除。拆除的模板用绳吊至地面，不得从高空扔下。多层楼板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层楼板的支柱，仅可拆除一部分；跨度为4m或4m以上梁下均应保留支柱，支柱56、间距不得大于3m。在拆除模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。第四节 高支模验收与监测4.1. 验收高支模搭设完成后，由项目技术负责人主持工序交接验收，支撑系统未按技术方案要求完工前，不得进行上部钢筋安装。经检查合格后，由项目技术负责人，组织质量、安全、生产部门负责人，并约专业监理工程师参加检查验收，并履行验收手续。合格后方能进行混凝土浇筑。验收主要内容如下：（1）、支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。（2）、检查扣件螺栓的拧紧程度。（3）、单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪57、刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。（4）、剪刀撑1、竖向剪刀撑1）在架体外侧四周及内部纵、横向每4跨（且不大于5m），由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑的宽度为4跨（且不大于5m）。2、水平剪刀撑在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑的间距不得超过6m，剪刀撑的宽度应为35m。当支架高度超过8m，扫地杆的设置层设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不得超过6m，剪刀撑的宽度应为35m。3、剪刀撑设置要求剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。竖向剪刀撑斜杠与地面的倾角为4560，水平剪刀撑与支架纵（或者58、横）杆夹角为4560。剪刀撑的搭接长度不小于1m，并采用不少于2个旋转扣件固定。4.2. 监测1、监测的目的为了解高支模系统的变形情况，确保安全及指导施工的目的，在结构转换层施工过程中，委托有观测资质的检测站对高支模支顶系统进行变形监测。监测对象以钢支撑立杆沉降为主，着重了解钢支撑立杆垂直方向的变形情况，也适当选择观测受力较大的主龙骨的下沉量。2、监测的依据监测执行的规范性文件有建筑变形测量规程(JGJ 8-2007)、工程测量规范(GB5002693)、广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法粤建监字1998027号文等。监测前做好基准点的埋设，调整检查采用仪器。本工程监测用苏一光DSZ59、2加FSI测微器配合钢尺进行观测。仪器标称精度为05mmkm，观测时精读数为0.1mm，估读至0.01mm。3、观测点位置的选定（1）针对工程的特点，选定较大截面的梁中部设置监测点，板的监测点按照30m布置一个。塔楼一高大支模监测点布置塔楼二高大支模监测点布置图裙楼高大支模监测点布置图（2）监测点做法考虑到楼板模板搭设后，下部视线较差，且支撑架导致操作困难，故监测点采用网上引线的方式进行布置。采用直径18mm的钢筋，下端焊接到主龙骨，上端外露出混凝土面不少于100mm。如下图所示：监测点做法4、监测的技术要求根据本工程的实际情况，对监测项目提出了支顶立杆的沉降控制值和报警值。每次沉降观测前均对60、基准点进行联测检校，确定其基准点稳定可靠后，才对沉降点进行观测。基准点联测及沉降点观测均应组成附合或闭合水准路线。按照二等变形观测的技术要求施测。各项限差规定按照以下两个表进行。视线长度、前后视距差和视线高度(m)水准观测的限差(mm)6、监测资料反馈监测资料采用动态反馈。在混凝土浇筑阶段，现场观测若发现位移、沉降等出现异常，或达到(超过)报警值时，立即通知施工单位，必须马上停止施工，迅速疏散人员，查明原因，对支撑方案进行修改，待加固处理排除险情后方可复工。7、施工过程监测1）支撑体系、模板搭设完后，必须严格按规定组织有关部门进行验收，验收通过并签字确认后方可进行混凝土的浇筑。2）由施工现场专61、职安全员，对施工过程的支撑体系和模板的安全进行监控。监控内容为：支撑体系是否发生变形；混凝土浇筑过程中堆放高度情况。3）在浇筑过程中，派专门的管理人员与木工进行跟班。4）过程监测设置。第七章 质量保证措施第一节 质量保证措施1）混凝土浇筑前，模板应浇水湿润，但模板内不得有积水，模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂。2）为保证结构位置断面准确，梁身平直，支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线，故安装时带通线安装，放好支撑块（铁）。3）为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。4）为防止模板漏浆，除严格控制接缝外向应用胶带纸或者海绵条封贴。5）为保证支撑系统的稳固，浇筑前检查各扣件的坚固62、情况及剪力撑、保险卡等。6）为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。7）浇筑前应有专人护模，随进发现问题随时解决，消险隐患。第二节 质量要求1）表观检查：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁，63、应抽查构件数量的10，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10，且不少于3面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合F表规定：预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的164、0，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线分检查面，抽查10，且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。4）现浇结构模板安装的偏差应按下表规定：现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较65、大值。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不少于3间；对大空间结构，墙按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板按纵、横轴线分检查面，抽查10，且均不少于3面。第八章 安全文明施工保证措施第一节 安全施工措施（1）安全管理措施1）建立完整的安全保障组织体系，项目部由项目经理、现场专职安全员、技术负责人负责具体落实，健全各级安全管理制度，做好各级安全技术交底，并将责任层层分解、落实到人。2）建立健全安全责任制，坚持每天安全主管现场巡察，专职安全员重点把关，制定严格的奖证制度；支模分段或整体搭设安装完毕，经相关人员66、主持分段或整体验收合格后方能进行下道工序施工。在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。3）高支模搭设的所有架子工、木工等必须持证上岗。（2）搭设的安全要求1）核心筒内模板支撑体系，采用顶托两边与剪力墙顶紧。2）架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，搭脚手板不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔。应遵守高处作业安全技术规范有关规定。3）立杆应间隔交叉不同长度的钢管，将相邻立杆67、的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。4）高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护，模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。5）模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。6）不准架设探头板及未固定的杆。7）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并用横顺拉杆和剪刀撑。8）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。9）支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要68、有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。10）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。11）二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。12）安装模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。13）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。水平剪刀撑按每结构层架设一道，搭设方法按立面剪刀撑。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n76514）搭设满堂红钢管支顶架前，先根据69、每块结构平面形状，长宽尺寸搭设高度。确定搭设形式并清除场内的障碍物，根据需要和杆的特征选好立杆横杆等，立杆位置与楼板底部用板垫。15）钢管架搭设时先从梁开始搭设，然后再搭设楼板部位的立杆，排列原则上按梁的中间向两边排列，如遇到楼板边缘或孔洞的边缘时，则钢管架离边缘距离不超过200mm。16）立杆搭接位置应错开,与相邻杆的距离位置不大于三分之一，连接扣件应正确使用，钢管接驳要有驳芯和驳夹。（2）拆除的安全要求1）拆架前，全面检查待拆的架子，根据检查结果拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准作业。2）拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。3）高处、复杂结70、构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。4）工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。5）拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开；每天拆架下班时不应留下隐患部位。6）拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。7）拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。8）已71、拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。9）在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。（4）砼浇筑的安全措施由于砼浇筑时荷载大幅增加，而且受振动等各种因素的影响，必须制订好有针对性的安全措施。1）高支模部位，砼浇筑时，应先浇筑墙、柱竖向结构，然后再施工梁板混凝土结构。砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。2）砼浇筑期间及浇筑完成一天内，设专职安全员协同木工检查模板及支撑的系统的稳定性，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。3）砼浇筑时绝对禁止拆72、除任何模板及下部支撑，现场设专人负责监管。4）模板面不能集中堆放混凝土、机械，运输、倾倒砼严禁用力过猛，使用振动棒严禁振动模板；5）运输混凝土必须设稳固的平桥，未扎钢筋时也要设垫板。6）现场配备足够的砼工，人工传送料到楼面时，要及时将混凝土分散，以免混凝土堆放过高（不应超过20cm），导致楼面支顶负荷过大，产生坍塌。7）本工程采用混凝土输送泵浇筑砼，在泵管的安装路线必须避开阳台、独立梁、最高大支模的梁以及其它受力较为薄弱部位。8）安装泵管应采用支架及防冲垫支承，支架及防冲垫应支承在枋木较为密集的部位，避免泵送砼的冲击力对支模系统及钢筋的损坏。9）浇筑砼的旋转架体必须支承在支撑体系统枋木较为密集73、的位置，尽量避免支承在枋木之间的模板上。10）泵管不得捆绑在墙、柱、梁、板钢筋及支撑系统上。以免因泵送砼的冲击力拉动或损坏捆绑部位而发生危险。11）所有最高、最大支模的梁均属危险源警示部位，浇筑砼施工必须安排在日间进行。严禁在夜间或准备不够充足的情况下浇筑。第二节 文明施工措施1）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋。2）进入施工现场的人员要爱护场内各种设施和标牌，不得随意拆除的移动。3）架子堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管。4）施工人员做到活完料净脚下清，确保架子施工材料不浪费。5）运至地面的材料应按指定地点随搭（拆）随运，分类堆放，当天搭（拆）当天清。第九章 74、应急预案高大模板工程涉及的的事故包括：高空坠落、物体打击、模板坍塌、火灾等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，制定以下应急预案与措施：第一节 应急救援组织机构成立项目部事故应急领导小组，组长：项目经理；副组长：项目技术负责人，生产经理；组员：施工员、专职安全员、材料员、保安员为队员。第二节 建立对内对外的通信网络项目部在现场办公室明显位置公布项目的应急领导小组和项目主要管理人员名单及其联系电话。社会救援及报告电话见下表急救电话120火警电话119第三节 危险源辨识在工程建设中模板工程的施工是工程中的主要工序，施工作业时间占整个工程的一半以上，所以模板工程的安装拆除工作中的75、安全问题应是工程建设中的首要问题之一。由于政府、公司对安全的重视，要求对施工现场各作业工种的作业进行危险源的分析、评价、监控。所以本方案对施工现场木工作业进行危险源分析、评价，并根据实际情况进行监控。模板工程在施工中的重大危险源如下：序号活动过程危险源导致事故是否重大1施工模板安装、拆除物体打击伤亡是2施工模板安装、拆除高处坠落伤亡是3施工模板安装、拆除坍塌伤亡是4施工模板加工机械伤害伤亡是5施工模板加工、安装触电伤亡是6施工模板安装、拆除火灾伤亡是第四节 危险源的监控措施（一）物体打击的监控措施1、物体打击的监控在模板工程作业中发生物体打击主要是在模板的垂直运输、模板安装、模板拆除工作中。所76、以对模板在垂直运输、模板安装、模板拆除实施监控。（1）物体打击危险源垂直运输监控：由安全员定期或不定期对运输模板的钢丝绳的质量进行检查和作业情况进行检查，发现违章作业或钢丝绳质量问题及时纠正：组织班前活动，对当日的安全问题进行交底：由指挥人员对运输木料的绑扎情况及钢丝绳的质量问题进行监控，并对吊运重物下方的场地监控，确保吊运重物下方无人。（2）危险源模板安装、拆除的监控：模板的安装、拆除工程中由安全员进行巡查，施工员和班组兼职安全员进行日常监督。避免发生作业人员随意向下抛掷木料、板块；模板拆除时按操作工艺进行作业。进入现场人员必须正确佩戴安全帽。（二）高处坠落的监控措施在模板的施工作业中，高处77、坠落主要发生的可能性，在于作业人员的延边操作和攀爬支架时。1、坠落危险源延边作业的监控钢管维护架搭设应到位，并按要求进行设置，有安全员进行监督管理。加强对作业人员进行教育，提高临边作业人员的安全意识。醉酒、生病及有高血压、恐高症、心脏病的工人不得在高处作业。2、坠落危险源攀爬支撑架的监控作业人员进场时进行安全“三级教育”，并进行安全考核，合格后方可作为本项目工程的员工。班组每日进行班前活动，结当日的危险源及安全要求进行交底，安全员对每分项工程进行安全交底。安全员在现场巡查，施工员、班组兼职安全员在施工过程中对班组进行监督管理。（三）模板坍塌的监控措施 模板坍塌是工程中伤亡性较大的安全事故，且经78、济损失最大，实施模板坍塌的监控最为重要，也是本方案的重点。1、确保模板专项方案的实施，安全员、质检员对现场模板工程进行检查专项方案落实。2、确保材料的质量、材料员、质检员对材料进行认真检查验收。3、项目技术负责人对施工员进行安全技术认真交底，施工员对班组进行安全技术认真交底。4、模板的验收必须认真进行，逐项进行，确保每项符合要求。5、混凝土浇注过程中安全员、班组兼职安全员在现场对模板支撑架及模板进行观测，发现异常情况及时停止混凝土的浇捣，并进行检查加固。（四）模板施工机械伤害的监控措施为保证作业人员的安全，防止机械队人体的伤害事故，制定本措施。1、对所有各种机械设备进场后，必须由设备负责人会同79、安全员和使用机械的人员共同对该机械设备进行进场验收工作，经验收发现安全防护装置不齐全的或有其他故障的应有退回设备保障部门进行维修和安装。2、设备安装调试合格后，应进行检查并按标准要求对该设备进行验收，经项目组织验收合格后方能正常使用。3、使用前要对设备使用人员进行必要的安全技术交底和教育工作，使用人员必须严格执行交底内容及按照操作规程操作。4、使用中要经常对该设备进行保养和检查，使用后电工切断电源并锁好电闸箱。5、各种机械设备必须专人专机，凡属特种设备其操作负责人要按规定每周的施工现场的所有机械设备进行检查，发现问题及隐患及时解决处理，确保机械设备的完好，纺织机械伤害事故的发生。（五）模板施工80、机械设备触电的监控措施根据国家JGJ46-2005规范规定，为了加强施工现场用电管理，保障施工现场用电安全，防止触电事故发生，制定本措施。1、安装作业前，必须按规范、标准、规定对作业人员进行安全技术及操作规程的交底工作。2、在建工程外测与外电高压线路未达到安全距离应设置屏障遮拦、围栏或保护网等防护。3、施工现场专用的中性点直接接地的供电线路必须实行TN-S接零保护系统同时做到三级控制两级保护，电箱为标准电闸箱，并采取防雨、防潮措施。4、电气设备应根据地区或系统要求，做保护接零，保护接地，不得一部分设备做保护接零，另一部分做保护接地。5、必须由持有合格证件的专职电工，负责现场临时用电管理及安拆。81、6、对新调入工地的电气设备，在安装使用前，必须进行检验测试。经检测合格方能投入使用。7、专职电工对现场电气设备每月进行巡查，项目部每周、公司每月对施工用电系统、漏电保护器进行一次全系统的检查。8、配电箱设在干燥通风的场所，周围不得堆放任何妨碍操作、维修的物品，并与被控制的固定设备不得超过3米。安装和使用按“一机、一闸、一箱、一漏”的原则，不能同时控制两台或两台以上的设备，否则容易发生误操作事故。9、配电箱应标明其名称、用途，并作出分路标志，门应配锁，现场停止作业1小时以上，应将开关箱断电上锁。10、照明专用回路设置漏电保护器，灯具金属外壳做接零保护，室内线路及灯具安装高度低于2.5米的应有使用82、安全电压。在潮湿和易触及带电体的照明电源必须使用安全电压，电气设备架设或埋设必须符合要求，并保证绝缘良好。任何场合均不能拖地。11、线路过道应按规定进行架设或地埋，破皮老化线路不准使用。12、使用移动电气工具的砼振捣作业时，必须按规定穿戴绝缘防护用品。13、凡从事与用电有关的施工作业时，必须按实行电工跟班作业。（六）模板工程火灾事故的监控措施1、加强对员工的消防安全知识教育，提高消防安全意识和防水救灾技能2、现场必须按上级要求建立义务消防队，成员应进行消防专业知识培训和教育，做到有备无患。3、建立明火作业报告制度，凡需明之作业的部位和项目需提前向项目部提出申请，经批准方可进行明火作业，危险性较83、大的明火作业应有派专人监护4、配备足量的消防器材、用具和水源，并保证基常备有效，做到防患于未然。5、严格对易燃易爆物品的管理、禁止将燃油、油漆、乙炔等物品混存于一般材料库房，应有单独保管。6、对易燃物品仓库选址要远离员工宿舍及火源及火源存在区域，同时要增加防水设施。7、临时用房、仓库必须留出足量的消防通道，以备应急之用。8、对于临时线路要加强管理和检查，防止因产生电火花造成火灾。9、定期对着火源、水源、消防器材等要害部位和设施进行安全检查，发现问题及时处理，将事故隐患消灭于萌芽状态。第五节 应急救援预案（1）高处坠落和物体打击事故应急救援预案一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人84、员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内泥沙、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。检查伤员的生命体征：检查伤员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。车辆一到立即就近送往医院。由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门85、。总结经验教训，教育职工。（2）触电事故应急救援预案1如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来进行抢救。2如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。3高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让路线短路跳闸，再把触电者脱离电源。4触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。5由事故调查组进行事故调查，责任分析分析并形成调查报告上报上级主管部门。6总结经验教训，教育职工。（3）机械伤害应急救援预案1一旦发生机械伤害事故后，项目部应86、立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。3车辆一到立即就近送往医院。4事故调查组织进行调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5总结经验教训，教育职工。（4）模板、脚手架坍塌1一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机87、械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。2如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。3在专业医疗人员达到前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。伤口止血且使用止血带。切忌对压伤进行热敷或按摩。4事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5总结经验教训，教育职工。E、消防事故应急88、救援预案为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：（5）紧急情况响应步骤：1发生火灾后，应大声喊：起火了，起火了，并拨打110报警；2现场抢救组立即展开扑救防止火灾蔓延，并立即通知公司消防组；3消防组接到报警立即到现场组织扑救；4报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；5拨打110报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；6接到报警后，消防组立即通知医务人员到达现场组织抢救；7安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；8安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；9现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，89、如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；10发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；11在火灾现场如在易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；12如有电器起火应首先切断电源再组织扑救；13如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；14如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；15在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；16对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；17消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在90、的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；18事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。第六节 事故处理程序1）一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组成员（特别是项目执行经理）应负责组织现场紧急抢救，以最快、最有效途径组织将受伤人员送往医院抢救和治疗。2）必要时，现场组织急救的项目经理或专职安全员应及时派员联络急救中心“120”或急救医院，现场的管理人员应服从组织者的指挥，完成联络、救援、接车等工作。3）联络电话应尽量详细说明：事故发生的具体地点、伤员数、伤势情况，联络人员应负责或派人在主要路口引导救护车辆尽快91、进入现场。4）同时，施工现场专职安全员应及时将事故逐级向上（公司工程部经理、公司安全总监）报告，以便抢救工作得到公司的支持。对造成四级或以上重大事故的，现场专职安全员应立即报告公司总经理。总经理接到报告后，即时组织质安机电部向上级主管部门书面报告。5）及时将伤员安全转移，并适当包扎、止血等临时急救处理后医院抢救。6）当人从高空坠落，如果伤员是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，应该迅速妥善地将伤者送医院急救。若发现伤员的耳朵、鼻子有血液流出，千万不可用手帕、棉花或纱布去堵塞，这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，从而会危及生命。7）如果伤员是腰背部先着地，可能造成脊柱骨折、下肢瘫痪，这时候不能92、随意翻动。搬动时要三个人同时同一个方向将伤员平直抬于木板上，运送时不能扭转脊柱并要平稳。8）项目部应注意保护事故现场，事故未查清，未征得有关部门同意，不得借口恢复生产，擅自清理破坏现场。因抢救或排除险情需移动物件时，应做出标记或现场示意图。第七节 应急物资1）消防器材：水泵2台、消防水管1000米、消防水管接口10个、沙袋若干；2）必要的救护车辆、设备：项目自备面包车1台；3）必要的卫生防护用品和救援设施：担架1付、棉纱、消炎药若干；4）抢救有毒有害物质的药品和食物中毒的救护药品：消炎、止痒、止痛、防腐、镇定药等（由项目土建后勤部准备）；5）应急照明设备及用品：低压电源、低压灯泡若干、手电2093、把；6）必要的资金保证。第十章 支撑架、模板计算第一节 计算荷载取值序号构件名称单位数量备注（范围）1楼板模板(其中包括梁的模板)kN/0.5/2混凝土自重kN/m324.0/3垂直模板混凝土振捣荷载kN/2.0验算梁底板及支架荷载4水平模板混凝土振捣荷载kN/2.0验算梁侧模及支架荷载5梁钢筋自重kN/m31.5/6板钢筋自重kN/m31.1/7施工荷载kN/2.5板模板及支架时荷载值8计算支架均布荷载kN/1.0计算支架立杆构件时荷载值第二节 板模板支撑计算1、150mm厚楼板计算书扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支94、架搭设高度为6.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由95、可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.50)+1.402.50=8.618kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.15+0.71.402.50=7.310kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1500.900+0.5000.900)=3.455kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 96、= 0.9(2.000+2.500)0.900=3.645kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2097、3.455+1.403.645)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08310001000/48600=1.713N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.455+1.43.645)0.300=1.665kN 截面抗剪强度计算值 T=31665.0/(2900.00018.000)=0.154N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠98、度计算值 v = 0.6773.4553004/(1006000437400)=0.072mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.5001.200)=4.606kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.204.6099、60.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22910001000/48600=4.708N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数100、，静荷载 q1 = 0.9(1.201.130+1.200.150)=1.382kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.382)0.900=2.775kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.775/0.900=3.083kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.080.90 最大剪力 Q=0.60.9003.083=1.665kN 最大支座力 N=1.10.9003.083=3.052kN101、 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.250106/83333.3=3.00N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31665/(250100)=0.499N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.6102、0N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.152kN/m 最大变形 v =0.6771.152900.04/(1009500.004166666.8)=0.129mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.3820.900 抗弯计算强度 f=0.6571103、06/83333.3=7.88N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.052kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.214kN 经过计算得到最大变形 V= 0.364mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 104、I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.877106/1.05/10160.0=82.21N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.364mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板105、支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1276.000=0.762kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.9000.900=3.050kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.795kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.106、000)0.9000.900=3.280kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.15kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.3107、00=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=9147/(0.391424)=55.155N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0108、.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.23.795+0.91.43.280+0.90.91.40.020/0.900=8.713kN 经计算得到=8713/(0.391424)+20000/4491=56.955N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为11.7m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚109、度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.50)+1.402.50=8.618kN/m2 由永久荷载110、效应控制的组合S=1.3524.000.15+0.71.402.50=7.310kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1500.900+0.5000.900)=3.455kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.900=3.645kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例111、中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.455+1.403.645)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08310001000/486112、00=1.713N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.455+1.43.645)0.300=1.665kN 截面抗剪强度计算值 T=31665.0/(2900.00018.000)=0.154N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.4553004/(1006000437400)=0.072mm 面板的最大挠度小于3113、00.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.5001.200)=4.606kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.204.6060.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22910001000/48600=4.708N/mm2 面114、板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.130+1.200.150)=1.382kN/m 考虑0.9的结构重要系数，115、活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.382)0.900=2.775kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.775/0.900=3.083kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.080.90 最大剪力 Q=0.60.9003.083=1.665kN 最大支座力 N=1.10.9003.083=3.052kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 116、83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.250106/83333.3=3.00N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31665/(250100)=0.499N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得117、到1.152kN/m 最大变形 v =0.6771.152900.04/(1009500.004166666.8)=0.129mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.3820.900 抗弯计算强度 f=0.657106/83333.3=7.88N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁118、按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.052kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.214kN 经过计算得到最大变形 V= 0.364mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.877106/1.05/10160.0=119、82.21N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.364mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0120、.12711.700=1.486kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.9000.900=3.050kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.447kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.9000.900=3.280kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20N121、G + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.93kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比122、 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=9929/(0.391424)=59.871N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的123、轴心压力最大值； Nw=1.24.447+0.91.43.280+0.90.91.40.020/0.900=9.495kN 经计算得到=9495/(0.391424)+20000/4491=61.670N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为16.9m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100124、mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.50)+1.402.50=8.618kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.15+0.71.402.50=7.310kN/m2 由于可变荷载效应控制的125、组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1500.900+0.5000.900)=3.455kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.900=3.645kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 9126、0.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.455+1.403.645)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08310001000/48600=1.713N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2b127、h T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.455+1.43.645)0.300=1.665kN 截面抗剪强度计算值 T=31665.0/(2900.00018.000)=0.154N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.4553004/(1006000437400)=0.072mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 128、M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.5001.200)=4.606kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.204.6060.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22910001000/48600=4.708N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混129、凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.130+1.200.150)=1.382kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.382)130、0.900=2.775kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.775/0.900=3.083kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.080.90 最大剪力 Q=0.60.9003.083=1.665kN 最大支座力 N=1.10.9003.083=3.052kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯131、强度计算 抗弯计算强度 f=0.250106/83333.3=3.00N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31665/(250100)=0.499N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.152kN/m 最大变形 v =0.6771.152900.04/(1009500.004166666.8)132、=0.129mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.3820.900 抗弯计算强度 f=0.657106/83333.3=7.88N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.052kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0133、.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.214kN 经过计算得到最大变形 V= 0.364mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.877106/1.05/10160.0=82.21N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v134、 = 0.364mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12716.900=2.147kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.135、405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.9000.900=3.050kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.041kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.9000.900=3.280kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计136、值，N = 10.64kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=10642/(0.391424)=64.173N/mm2； 不考虑137、风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.041+0.91.43.280+0.90.91.40.020/0.900=1138、0.208kN 经计算得到=10208/(0.391424)+20000/4491=65.973N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为30.6m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2139、。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.50)+1.402.50=8.618kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.15+0.71.402.50=7.310kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面140、板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1500.900+0.5000.900)=3.455kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.900=3.645kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f141、 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.455+1.403.645)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08310001000/48600=1.713N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.455+1.43.645)0.300=1.665kN 截142、面抗剪强度计算值 T=31665.0/(2900.00018.000)=0.154N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.4553004/(1006000437400)=0.072mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考143、虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.5001.200)=4.606kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.204.6060.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22910001000/48600=4.708N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m (2)模板的自144、重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.130+1.200.150)=1.382kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.382)0.900=2.775kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利145、分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.775/0.900=3.083kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.080.90 最大剪力 Q=0.60.9003.083=1.665kN 最大支座力 N=1.10.9003.083=3.052kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.250106/83333.3=3.00N/mm2 木方的抗弯计算强度小于1146、3.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31665/(250100)=0.499N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.152kN/m 最大变形 v =0.6771.152900.04/(1009500.004166666.8)=0.129mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度147、计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.3820.900 抗弯计算强度 f=0.657106/83333.3=7.88N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.052kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静148、荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.214kN 经过计算得到最大变形 V= 0.364mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.877106/1.05/10160.0=82.21N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.364mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向149、水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12730.600=3.887kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.9000.900=3150、.050kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 6.608kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.9000.900=3.280kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.52kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.2151、39cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=12522/(0.391424)=75.508N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段152、弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.9001.5001.500/10=0.020kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.26.608+0.91.43.280+0.90.91.40.020/0.900=12.088kN 经计算得到=12088/(0.391424)+2000153、0/4491=77.307N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、200mm厚楼板扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.0m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 模板自重0.5154、0kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.50)+1.402.50=10.124kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.20+0.71.402.50=8.930kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。155、模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2001.200+0.5001.200)=5.962kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)1.200=4.860kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)156、； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.205.962+1.404.860)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12610001000/64800=1.939N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.205.962+1.44.860)0.300=2.512kN 截面抗剪强度计算值 T=32512.0/(212157、00.00018.000)=0.174N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.9623004/(1006000583200)=0.093mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q =158、 0.9(25.1000.2001.200+0.5001.200)=5.962kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.205.9620.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24110001000/64800=3.712N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.50159、00.300=0.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.506+1.200.150)=1.788kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.788)1.200=4.187kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q 160、= 4.187/1.200=3.489kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.491.20 最大剪力 Q=0.61.2003.489=2.512kN 最大支座力 N=1.11.2003.489=4.606kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.502106/83333.3=6.03N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪161、计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32512/(250100)=0.754N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.490kN/m 最大变形 v =0.6771.4901200.04/(1009500.004166666.8)=0.529mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为162、 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.200+0.0801.7881.200 抗弯计算强度 f=0.962106/83333.3=11.54N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.606kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托163、梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 2.086kN.m 经过计算得到最大支座 F= 20.273kN 经过计算得到最大变形 V= 1.818mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.086106/1.05/10160.0=195.54N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.818mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与164、立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1515.000=0.755kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5001.2001.200=0.720kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.2001.200=7.229k165、N 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 7.833kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)1.2001.200=5.832kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 17.57kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2166、； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=17565/(0.391424)=105.914N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M167、W计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0861.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.27.833+0.91.45.832+0.90.91.40.026/1.200=16.773kN 经计算得到=16773/(0.391424)+26000/4491=107.032N/mm2； 考168、虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为23.7m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载169、4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.50)+1.402.50=10.124kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.20+0.71.402.50=8.930kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静170、荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2000.900+0.5000.900)=4.471kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.900=3.645kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； 171、f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.471+1.403.645)0.3000.300=0.094kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09410001000/48600=1.939N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.471+1.43.645)0.300=1.884kN 截面抗剪强度计算值 T=31884.0/(2900.00018.000)=0.17172、4N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.4713004/(1006000437400)=0.093mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2001.173、200+0.5001.200)=5.962kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.205.9620.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24110001000/48600=4.949N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (174、3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.506+1.200.150)=1.788kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.788)0.900=3.140kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.141/0.900=3.48175、9kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.490.90 最大剪力 Q=0.60.9003.489=1.884kN 最大支座力 N=1.10.9003.489=3.455kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.283106/83333.3=3.39N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式176、如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31884/(250100)=0.565N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.490kN/m 最大变形 v =0.6771.490900.04/(1009500.004166666.8)=0.167mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考177、虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.7880.900 抗弯计算强度 f=0.683106/83333.3=8.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.455kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过178、计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 11.549kN 经过计算得到最大变形 V= 0.468mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.992106/1.05/10160.0=92.99N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.468mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗179、滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12723.700=3.011kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.9000.900=4.066kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9180、(NG1+NG2+NG3)= 6.734kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.9000.900=3.280kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.67kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆181、抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=12673/(0.391424)=76.419N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷182、载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.26.734+0.91.43.280+0.90.91.40.020/0.900=12.239kN 经计算得到=12239/(0.391424)+20000/4491=78.218N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第三节 梁模板支撑计算梁模板扣件183、钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.0m， 梁截面 BD=500mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工184、活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.50)+1.402.00=30.940kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.90+0.71.402.00=31.120kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.9。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施185、工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.500=11.475kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(20.900+0.500)/0.500=1.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.500=0.500kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3511.475+1.351.150)=15.339kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90186、.980.500=0.441kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.438kN N2=5.235kN N3=1.438kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.178mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f187、 = 0.11910001000/27000=4.407N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32396.0/(2500.00018.000)=0.399N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.178mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式188、如下: 均布荷载 q = 5.235/0.500=10.469kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.470.500.50=0.262kN.m 最大剪力 Q=0.60.50010.469=3.141kN 最大支座力 N=1.10.50010.469=5.758kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.262106/83333.3=3.14N/mm2 木方的抗弯189、计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33141/(250100)=0.942N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.891kN/m 最大变形 v =0.6777.891500.04/(1009500.004166666.8)=0.084mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (190、一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.051mm 最大支座力 Qmax=3.838kN 抗弯计算强度 f=0.127106/4372.0=29.12N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于516.7/150与10mm,满足要求! (191、二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.591mm 最大支座力 Qmax=8.251kN 抗弯计算强度 f=0.672106/4372.0=153.62N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要192、求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.25kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.251kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1385.000=0.839kN N = 8.251+0.839=9.090kN193、 i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.107cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=131 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=9090/(0.391411)=56.576N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f194、,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=8.251+0.91.20.690+0.90.91.40.018/1.000=9.110kN 经计算得到=9110195、/(0.391411)+18000/4372=60.735N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.0m， 梁截面 BD=900mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧196、立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.402.00=24.820kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.70+0.71.402.00=24.640kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算197、 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.500=8.925kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(20.700+0.900)/0.900=0.639kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.9000.500=0.900kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.208.198、925+1.200.639)=10.329kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.900=1.134kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.154kN N2=4.061kN N3=4.06199、1kN N4=1.154kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.360mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11810001000/27000=4.370N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32116.0/(2500.00018.000)=0.353N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.360mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二200、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.061/0.500=8.121kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.120.50 最大剪力 Q=0.60.5008.121=2.436kN 最大支座力 N=1.10.5008.121=4.467kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强201、度计算 抗弯计算强度 f=0.203106/83333.3=2.44N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32436/(250100)=0.731N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.312kN/m 最大变形 v =0.6776.312500.04/(1009500.004166666.8)=202、0.067mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.023mm 最大支座力 Qmax=3.427kN 抗弯计算强度 f=0.112106/4491.0=24.90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0203、N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于375.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.493mm 最大支座力 Qmax=7.369kN 抗弯计算强度 f=0.600106/4491.0=133.56N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于20204、5.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.37kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.369kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1436.0205、00=0.926kN N = 7.369+0.926=8.295kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=8295/(0.3914206、24)=50.017N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.369+0.91.20.857+0.90.207、91.40.018/1.000=8.315kN 经计算得到=8315/(0.391424)+18000/4491=54.065N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.0m， 梁截面 BD=700mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，208、抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.50)+1.402.00=30.940kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.90+0.71.402.00=31.120kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变209、荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.500=11.475kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(20.900+0.700)/0.700=0.893kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.7000.210、500=0.700kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3511.475+1.350.893)=15.027kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.700=0.617kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过211、计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.356kN N2=4.212kN N3=4.212kN N4=1.356kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.170mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09210001000/27000=3.407N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32150.0/(2500.00018.000)=0.358N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最212、大挠度计算值 v = 0.170mm 面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.212/0.500=8.424kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.420.50 最大剪力 Q=0.60.5008.424=2.527kN 最大支座力 N=1.10.5008.424=4.633kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I =213、 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.211106/83333.3=2.53N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32527/(250100)=0.758N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.349kN/m 最大214、变形 v =0.6776.349500.04/(1009500.004166666.8)=0.068mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.082mm 最大支座力 Qmax=5.062kN 抗弯计算强度 f=215、0.126106/4491.0=28.15N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于483.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=2.031mm 最大支座力 Qmax=10.884kN 抗弯计算强度216、 f=0.886106/4491.0=197.27N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.88kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的217、最大支座反力 N1=10.884kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1436.000=1.041kN N = 10.884+1.041=11.926kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 218、150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=11926/(0.391424)=71.911N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0219、581.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=10.884+0.91.20.857+0.90.91.40.018/1.000=11.946kN 经计算得到=11946/(0.391424)+18000/4491=75.958N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.0m， 梁截面 BD=400mm850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切220、强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.85+0.50)+1.402.00=29.410kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524221、.000.85+0.71.402.00=29.500kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8500.500=10.838kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(20.850+0.400)/0.400=1.313kN/m (3)活荷222、载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.500=0.400kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3510.838+1.351.313)=14.762kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图223、(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.107kN N2=4.043kN N3=1.107kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.070mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07310001000/27000=2.704N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31845.0/(2500.00018.000)=0.308N/224、mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.070mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.043/0.500=8.087kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.090.50 最大剪力 Q=0.60.5008.087=2.426kN 最大支座力 N=1.10.5008.087=4.448kN 木方的截面力学参数为 本算例中，225、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.202106/83333.3=2.43N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32426/(250100)=0.728N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满226、足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.075kN/m 最大变形 v =0.6776.075500.04/(1009500.004166666.8)=0.065mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大227、弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.032mm 最大支座力 Qmax=3.019kN 抗弯计算强度 f=0.089106/4491.0=19.78N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于533.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 228、最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.218mm 最大支座力 Qmax=6.490kN 抗弯计算强度 f=0.528106/4491.0=117.63N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.49kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风229、荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.490kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1436.000=1.041kN N = 6.490+1.041=7.531kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.5230、00+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=7531/(0.391424)=45.414N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向231、的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=6.490+0.91.20.857+0.90.91.40.018/1.000=7.551kN 经计算得到=7551/(0.391424)+18000/4491=49.462N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.0m， 梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步232、距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.402.0233、0=24.820kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.70+0.71.402.00=24.640kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.500=8.925kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(20.700+0.30234、0)/0.300=1.417kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.500=0.300kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.208.925+1.201.417)=11.169kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.300=0.378kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/235、12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.628kN N2=2.472kN N3=0.628kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.019mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03110001000/27000=1.148N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31047.0/(236、2500.00018.000)=0.175N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.019mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.472/0.500=4.944kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.940.50 最大剪力 Q=0.60.5004.944=1.483kN 最大支座力 N=1.10.5004.944=2237、.719kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.124106/83333.3=1.48N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31483/(250100)=0.445N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.878kN/m 最大变形 v =0.6773.878500.04/(1009500.004166666.8)=0.041mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图