1、多层办公楼、商业酒吧街模板搭拆工程施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1.编制目的82.编制依据83.工程概况84.施工部署91）、技术准备92）、机具准备93）、材料准备94）、现场准备105.模板施工方法101）、模板体系选择102）、剪力墙模板施工101、施工流程102、施工方法103）、柱模板施工121、施工工艺：122、施工方法：124）、梁、板模板125）、墙、柱根部处理146）、特殊部位模板施工146.模板支撑脚手架施工方法181）、脚手架选型192）、搭设参数193）、搭设方式及2、选型194）、主要的搭设方法195）、脚手架的验收216）、脚手架的拆除217.模板的拆除211）、拆除原则21拆除承重结构模板的混凝土强度要求表222）、拆模顺序223）、拆模申请224）、拆模要求235）、模板维修保养：238.质量标准231）、保证项目232）、一般项目233）、允许偏差23现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法234） 、质量通病防治措施249.安全及文明施工271）、安全施工272）、文明施工28附件：计算书28柱模板（设置对拉螺栓）计算书28三、面板验算301）、强度验算30最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算302）、挠度验算31四、小梁验算311）、强度验算33、22）、抗剪验算32Vmax2.234kN333）、挠度验算334）、支座反力计算33Rmax=4.34633五、柱箍验算33（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）341）、柱箍强度验算34M10.257kNm，N16.724kN352）、柱箍挠度验算37六、对拉螺栓验算38墙模板（木模板）计算书38三、面板布置39四、面板验算401）、强度验算412）、挠度验算41五、小梁验算421）、强度验算422）、挠度验算433）、支座反力计算43六、主梁验算431）、强度验算442）、挠度验算44七、对拉螺栓验算45梁模板计算书45四、面板验算481）、强度验算492）、挠度验算493）、支座反力计算4、49设计值(承载能力极限状态)49五、小梁验算491）、抗弯验算512）、抗剪验算513）、挠度验算524）、支座反力计算52六、主梁验算521）、抗弯验算53主梁弯矩图(kNm)532）、抗剪验算53Vmax1.923kN533）、挠度验算544）、支座反力计算54七、2号主梁验算541）、抗弯验算552号主梁弯矩图(kNm)552）、抗剪验算552号主梁剪力图(kN)55Vmax7.097kN553）、挠度验算562号主梁变形图(mm)564）、支座反力计算56八、纵向水平钢管验算561）、抗弯验算57十二、立柱支承面承载力验算59F1=N=12.429kN601）、受冲切承载力计算60u5、m =2(a+h0)+(b+h0)=3920mm612）、局部受压承载力计算61梁侧模板计算书62四、面板验算64左下挂侧模64q10.029kN/m69主梁弯矩图(kNm)722）、抗剪验算73梁左侧剪力图(kN)733）、挠度验算73梁左侧变形图(mm)734）、最大支座反力计算73七、对拉螺栓验算73板模板（盘扣式）计算书74四、面板验算78q1活=(QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m791）、强度验算79主梁变形图一(mm)835）、支座反力计算83七、可调托座验算83八、立柱验算841）、长细比验算84l01=h+2ka=300+20.7450=930mm842）、立柱稳定6、性验算84九、高宽比验算85十、立柱支承面承载力验算85F1=N=12.494kN861）、受冲切承载力计算86um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm872）、局部受压承载力计算871.编制目的为XXxxXX项目的模板工程施工提供较完整的技术指导文件，便于模板工程施工和施工质量的控制，能优质、快速、高效的完成模板工程的施工任务，并为业主、监理对工程的施工方法、质量、工程进度等各方面的详细了解提供依据。2.编制依据1、XXxxXX施工图纸2、XX工程局企业内部的企业标准及操作工艺3、建筑施工手册中国建筑工业出版社 第五版4、建筑机械使用安全技术规范（JGJ33-2012）5、建筑施工7、扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）6、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）7、建筑施工模板安全技术规程 JGJ162-20148、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-20153.工程概况3.1、工程项目名称：XXxxXX项目3.2、工程简介： 本工程位于 。 本工程建筑高度及层数：50#楼为地上31层，建筑高度98.70m；51#楼为地上19层，建筑高度98.70m；52#楼为地上19层，建筑高度98.70m；58#楼为多层办公楼5+1F，建筑高度20.70m；59#楼为多层办公楼5+1F，建筑高度20.70m；87#楼为地上33层，8、建筑高度99.90m；88#楼为地上23层，建筑高度70.95m；有一处地上3层商业综合体，建筑高度17.10m；有两处商业街、酒吧街，多为1层、2层。3.3、结构形式：酒吧街基础为筏板基础+柱墩，商业街基础为独立基础；其他楼栋基础为桩基筏板复合基础，主体为框架结构，抗震等级为三级，抗震构造等级为三级，建筑结构安全等级为二级，建筑物耐火等级：地下一级，地上二级；结构设计使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。序号项目内 容1层数 地下1层；地上5+1层3层高（m） 3.9m 3.3m 4.12m 4结构形式 框架剪力墙结构5主要结构截面尺寸柱断面尺寸：500600、500500、300300梁截9、面尺寸：200450、200500、200400、200540、200480、200810、200860、200700、150400、200890、150300楼板厚度：100、120、130、150、2506楼梯结构形式梁、板式楼梯4.施工部署1）、技术准备项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。2）、机具准备主要机具及工具准备详见下表10、：序号名 称数 量序号名 称数 量1圆盘锯8台6激光垂直仪4台2平刨40台7水平尺8把3手电钻20把8钢卷尺5m、7.5m、50m600/500/6把4手提电锯100台9工程检测尺4套5水准仪4台10塞规4把3）、材料准备本工程模板材料选用覆膜木胶合板（不同部位采用不同厚度，具体参见各部位施工要求），4090mm木方；支撑采用承插型盘扣式支撑体系，支模架钢管型号483.0mm；隔离剂选用水性隔离剂。根据所需材料提前考察、选用相关材料厂家。58#、59#地上共六层，结合本工程工期节点，地上水平周材按4层配备、竖向按1层进行配备。4）、现场准备安装前，要做好模板的定位基准工作，其工作步骤是：进行中11、心线和位置的放线：首先引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线起点，引出每条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线，墙模板弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板安装和校正。做好标高测量工作：用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高要求，直接引测到模板安装位置。进行找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确。防止模板底部漏浆。常用找平方法是沿模板边线用1：3水泥砂浆找平。另外，在外墙、外柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平直。设置模板定位基准：采用钢筋定位，即根据构件断面尺寸，切割一定长度的钢筋或角钢头，点焊在主筋上，并按二排主筋的位置分档，以保证钢筋位置12、与模板位置的准确。5.模板施工方法1）、模板体系选择本工程模板主要采用13mm厚9151830mm镜面板，40mm90mm木枋作背楞，长度优先2m、3m，木枋中心间距为200mm。模板支设要求模板拼缝要不漏浆，防止因漏浆造成混凝土表面蜂窝麻面。现浇梁跨度大于或等于4.0m时，按2起拱，悬挑梁按照跨度的2起拱，且起拱高度不超过20mm。2）、剪力墙模板施工1、施工流程放线焊限位安设洞口模板安装外侧模板安装内侧模板调整固定预检2、施工方法内墙模板：地下室内墙模板支设采用14对拉螺杆，横向背楞为248钢管，竖向背楞为9040mm的木枋，其中木枋中心间距200mm。第一道螺杆距地200mm，最上一排螺13、杆距顶300mm，螺杆纵横向间距500。（可按图2，即457.5mm*457.5mm钻孔。）剪力墙斜撑沿高度方向设置两道（1/2h处一道，墙顶一道），水平间距1200mm。如图所示：图一 图23）、柱模板施工1、施工工艺：放线绑扎柱筋安装柱模板柱箍加固调整垂直度复核模板上口尺寸预检2、施工方法：在柱钢筋绑扎前，测放模板定位线，根据定位线焊接模板下口限位钢筋，在柱四个侧面各焊两根，距地面高度为10cm。柱钢筋绑扎验收前，并将柱根部剔毛处理完，要求将柱根部浮浆全部剔除凿毛，并冲洗干净后封闭柱模。模板拼缝严密后，采用14对拉螺杆加固模板，利用满堂架支撑固定模板，用可调托撑调整柱模板垂直度，并复核模板14、上口尺寸。当柱截面尺寸500mm时柱模可一次安装到位，离地200mm安装第一道柱箍，向上500mm安装第二、三、四道柱箍，然后每间隔500mm安装一道柱箍。当柱截面尺寸大于50cm且小于80cm时，每间隔500设置纵横向对拉螺栓各一根，对拉螺栓采用14。柱箍就位后，调整定位及垂直度后，用螺帽拧紧。柱模下端留设一个100100mm的清扫口，便于在浇筑砼之前清理柱内施工垃圾，清理完后及时将留设口封堵严密。独立柱模板加固平面如下图：4）、梁、板模板（1）施工流程弹1m线搭设满堂脚手架调整梁底钢管标高安装梁底模安装顶撑并调平安装梁侧模墙边梁（贴密封条）就位摆设主次龙骨铺设楼板模板支撑架加固（2）施工方15、法1当梁、板跨度等于或大于4.0m时，模板应起拱1L/10003L/1000。2铺设板模板前采用水性脱模剂将模板整体涂刷一遍。3本工程梁、板模板选择1.3cm厚木胶合板，搭设时木枋中心距200mm。4梁板模板要求拼缝严密，模板间需用胶带密封，防止漏浆，所有木枋施工前均双面压刨平整以保证梁板及柱墙的平整度，要求所有木枋找平后方可铺设胶合板，以确保顶板模板平整。5梁侧上下口采用收口木方，并用步步紧或专业卡具加固，间距500。6当梁高400mm时可不设置对拉螺杆、梁底可不增加顶撑；当梁400mm，梁高700mm时设置一道对拉螺杆且梁底增设一排顶撑，立杆间距小于等于870mm；当700mm梁高900m16、m时设置两道对拉螺杆且梁底增设一排顶撑，立杆间距小于等于870mm；当梁高900mm时设置三道对拉螺杆，且梁底增设一排顶撑，当梁高1200mm时设置四道对拉螺杆，且梁底增设一排顶撑，立杆间距小于等于870mm；次梁安装应等主梁模板安装并校正后进行；模板安装后要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正；待平板模安装后，检查并调整标高。（3）梁、板模板安装时应注意以下几个施工环节：A：搁置木方时应立放并拉通线调平上表面；B:板模用水平仪测量调平，整个板面上水平高差控制不大于5mm；C：模板必须完整不得有漏洞、破损、起皮，接触面平整同时要均匀涂刷隔离剂；D：模板接面用手刨刨平，确保支模时接缝严密，17、防止漏浆造成砼表面蜂窝麻面。E：模板支撑架上部顶托内放置2根钢管。5）、墙、柱根部处理为防止墙柱根部出现烂根现象，砼柱墙根部周围砼应严格控制平整度，同时浇筑时将墙、柱根部砼高出3050mm，避免漏浆、烂根。在模板安装时，所有墙、柱根部模板均用双面胶带密封，并用素水泥掺早强剂调成胶状用灰刀填补密实，以防止根部漏浆。6）、特殊部位模板施工（1）短肢剪力墙转角及端部模板短肢剪力墙结构的端部及转角等特殊部位模板的加固，是模板工程的重点。模板支设和加固方式参见插图所示。短肢剪力墙局部模板支设示意图（2）梁墙接头处理梁墙接头的处理是施工的重点和难点，关系到结构外观和混凝土的质量，必须保证定位准确、模板不漏18、浆，不爆模。（3）楼梯模板。楼梯结构施工时，应根据楼梯间内装饰要求(装饰完成后,平台相邻对应台阶应在同一垂直投影线上)，对楼梯踏步的平面位置作相应调整，施工过程应加强测量管理。楼楼踏步宽、高应保持一致，如有偏差，同一楼梯段内应按等分原则调整。1）由于楼梯混凝土同竖向结构混凝土同时浇筑，楼梯模板制成半封闭式。用普通钢管架支撑，沿斜坡方向设两道木枋锁紧踏步板，以保证梯步准确、轮廓完整。支模如下图：（4）洞口模板施工剪力墙上的洞口模板采用定型木模，为加强刚度，内侧用木枋加固，施工时先粘贴海棉条防止漏浆，确保棱角顺直美观。为保证洞口下墙的混凝土质量,在窗模底侧板上钻透气孔，便于排出振捣时产生的气泡。为19、了防止门窗模跑模，在附加筋上焊定位筋，限制门窗模的位置。施工示意图详见插图所示。（5）集水井、电梯井模板施工根据图纸要求的集水坑、电梯井尺寸，采用模板及木枋制作成定尺寸的大盒子。施工时采用塔吊整体吊装就位，为抵抗混凝土的上浮力，集水井每边预埋248钢管，钢管与筏板钢筋焊接，通过预埋钢管锁紧集水井模板以抵抗上浮力。（6）阴阳角质量控制在施工过程中，阴阳角极易出现漏浆、胀模等质量通病。产生原因为：阴阳角处模板拼缝不严；木枋钢管加固不牢；模板周转次数过多，导致模板边缘“糟碎”等。为防止以上问题的出现，在模板施工过程中要对这些关键部位进行严格控制，以敲击捶打的方式进行检查，甚至做“破坏性”试验。对边缘20、 “糟碎”的模板要及时进行切边，保证模板边缘整齐。以达到良好的接触效果。（7） 大截面梁模板施工（高度超过2m） 梁下立杆纵距600mm，1/2纵距处设一道步步紧或专用卡具。 梁侧模对拉螺杆第一道距梁底200mm，第二道与第一道间距400，其余相邻螺杆间距500mm，最上一道螺杆紧靠板底，共设5道对拉螺杆。螺杆横向间距500。6.模板支撑脚手架施工方法砼结构支撑脚手架的搭设关系到施工安全及施工质量，脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性，在搭设支撑脚手架前，必须验算荷载承载力（脚手架验算详见附件），满足要求后方可进行搭设。1）、脚手架选型本工程模板支撑脚手架采用承插型盘扣式钢管脚手架，做为本21、工程的模板支撑体系。2）、搭设参数立杆长度：2.55m、1.95m、1.35m、1.05m、0.75m；立杆水平轴间距（即水平杆间距）：0.87m、1.22m；步距：扫地杆距地0.3m，步距1.4m；套筒长度：20cm、30cm、40cm；顶丝长度：55cm；立杆上下对接长度：15cm。3）、搭设方式及选型其他部分的搭设从搭设参数表中选型进行搭设。4）、主要的搭设方法搭设施工流程：放控制线 放梁、柱、墙定位线 排版分布立杆间距 搭设满堂脚手架 搭设后浇带脚手架 搭设水平剪刀撑 架体验收（1）立杆间距870mm，1220mm（详见排版图），主次梁两侧立杆间距为870mm。（2）搭设时底部扫地杆距22、地300mm设置纵横向扫地杆，同时在立杆顶部设置纵横向水平杆。（3）搭设立杆时在每个立杆底部设置垫板，立杆顶部施工的可调顶托，插入立杆长度不小于350mm，且可调顶托丝长外漏严禁超出200mm，模板支架底部严禁施工可调顶托。（4）边梁支撑架搭设时必须与内支模架连接层一体，严禁搭设在外架上。 （5） 本工程后浇带必须单独搭设，在浇筑混凝土采用钢管将架体与满堂架连接成一体。在拆除模板后将连接杆件一并拆除，严禁后浇带拆除后在搭设。（6）本工程满堂脚手架和共享空间支架立柱，外侧周围由上至下设置竖向连续剪刀撑，在满堂架中间每间隔6m8m设置由上至下竖向连续剪刀撑，竖向剪刀撑宽度为6m，杆件的端部应与地面23、顶紧，夹角成45度。高度超过4m的支模架，每隔2步设置一道水平剪刀撑。（7）搭设支撑架体时，在主次梁交接处中部设置一根支撑立杆，并与满堂架纵横向连接在一起。当主次梁大于700mm时设置两根立杆，当主梁1000mm时，在主次梁交接处四周设置四根加强立杆，并在中部设置两根立杆。（8）本工程使用的脚手架钢管壁厚为3.0，材料进场时必须用项目工程部、项目质量技术部、材料部部门同时验收合格后在进行使用。（9）搭设时按先搭设立杆后水平杆在斜杆的顺序进行搭设，形成基本的架体单元后，在以此扩展搭设满堂架体形成整体的支架体系。（10）立杆应通过立杆连接套筒进行连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置必须24、错开，且错开高度不小于500mm。（11）每搭完一步支模架后，及时校正水平杆步距，立杆的纵横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差，立杆的垂直偏差不得大于模板支架高度的1/500，且不大于50mm。（12）具体搭设要求参见施工图。5）、脚手架的验收支撑架必须由专业工种严格按规范及审批过的本施工方案进行搭设。搭设前，必须进行安全技术交底，所用材质应验收合格。每个区域支撑架搭设完毕后必须经过项目安全管理人员、技术部及相关人员验收合格后方可投入使用。6）、脚手架的拆除（1）所有支撑体系脚手架的拆除要以混凝土强度是否达到拆模要求为依据。在混凝土未达到拆模要求强度前严禁拆除任何杆件。（2）支撑架拆除时应对25、特殊部位先加固，在拆除。按先搭后拆，后搭设先拆除的原则，从顶层开始，逐个向下拆除，严禁上下层同时拆除，严禁抛扔。（3）当拆除4m以上跨度的梁底部支撑架时，先从跨中开始，对称的从两端开始拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一起拉倒的拆除方法。（5）拆除平台，楼梯下的立柱时作业人员必须站立在安全处。7.模板的拆除1）、拆除原则一般情况下，包括短肢剪力墙墙模、梁侧模等模板在砼强度达到1.2Mpa以上方可拆除（常温约1824小时）。承重模板拆除时间以同条件养护砼试块强度为准，拆除时构件强度详见下表拆除承重结构模板的混凝土强度要求表构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板25026、2，8758100梁8758100悬臂构件100要保证拆模时不沾模、棱角完整。 2）、拆模顺序一般为松开支撑抽出对拉螺杆模板调运模板清理。同时遵守板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板后拆内墙模板。3）、拆模申请拆除模板之前，应填报模板拆除申请表，经有关人员会签后方可拆模。 拆模申请表拆 除 班 组拆除部位砼浇筑日期 年 月 日申 请 人 年 月 日同条件养护试块强度百分比 %试验员工 长质 检技术负责人 4）、拆模要求拆模时严禁野蛮施工，在拆除过程中如发现有影响结构安全问题时，应立即停止拆除，报项目部及监理部门共27、同商定采取有效措施后方可继续拆除。拆模时严禁使用大锤，应使用撬棍等工具，大模板拆除时，不得随意乱放，防止模板变形或受损。注意成品保护，杜绝由认为造成的缺棱掉角等外观质量问题。5）、模板维修保养：模板拆除后，及时吊运至木工车间立放于支架上，清理残留混凝土、密封条等杂物，模板上的钉子起干净，模板上的孔眼修补好，涂刷隔离剂后分类立放于支架上，损坏的模板应及时修理或更换。8.质量标准1）、保证项目模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。2）、一般项目模板接缝不应漏浆。模板与混凝土接触表面清理干净并涂隔离剂，严禁隔离剂污染钢筋与混凝土接槎处。3）、允许偏差模板施工时按照规范要求严格控制模板施工质量，28、现浇结构模板安装的允许偏差, 应符合规范中的规定。模板安装的允许偏差(mm)详见下表。固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合插表所示。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移3钢尺检查2底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3截面内尺寸基础6钢尺检查柱、墙、梁3钢尺检查4层高垂直度4经纬仪或吊线钢尺检查5相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度32m靠尺、楔形塞尺 预埋件或预留孔洞的允许偏差及检查方法项次项目允许偏差值（mm）检查方法1预埋钢板中心线2钢尺检查2预埋管，预留孔中心线位移2钢尺检查3插筋中心线位置5钢尺29、检查外露长度+10，04预留洞中心位置6拉线、钢尺检查尺寸 +6，05门窗洞口中心线位置3拉线、钢尺检查宽、高5对角线64） 、质量通病防治措施具体措施图片墙柱根部防漏浆措施在墙、柱根部固定脚板，防止根部漏浆。安装外侧墙、柱模板要求：上层模板应深入下层墙体，利用原下层螺杆进行加固。卫生间、厨房间翻坎一次成型模板支撑架上部自由端严格控制，顶托自由端高度不大于200mm 构造柱预埋钢筋，并用红漆标记。 小于200的门垛与主体一起浇筑。9.安全及文明施工1）、安全施工（1）施工现场入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危险标，提醒工人注意安全。（2）建立健全安全施工岗位责任制，实30、行木工加工车间、堆放场地安全负责人制度，落实专人负责。进行安全教育，严格实行安全奖罚措施。（3）任何人进入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋、硬底鞋或赤脚，从事高空作业，必须系好安全带。（4）特殊工种必需持证上岗，严禁非正式特殊工种代替特殊工种作业，电气焊操作必需有安全防范措施。模板加工、堆放区域要远离钢筋加工车间。（5）施工现场注意防火，及时清理刨花、木屑等易燃物品，严禁施工人员吸烟，同时配备防火设备（灭火器），明确责任人。施工作业面内不得吸烟，吸烟必须到指定吸烟区。（6）加强现场临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，如有损坏，及时更换，除电工之外的任何工种不准私自接改电线，需用时31、应申请电工完成接线工作。模板操作区域严禁电线穿过。（7）现场围护栏杆，要严密稳固，电缆线不允许直接敷设在栏杆上。夜间施工时基坑边缘要有明显的标志和有足够的照明。（8）在地下室或潮湿环境内作业的照明电压不应高于36V。（9）按照施工总平面布置图堆放模板和木枋，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到。（10）混凝土浇筑时，工人需穿绝缘水靴，并用竹跳板搭设人行道，以免行走不变及踩弯板筋。（11）钢筋水平转运时，应注意与行人和施工人员的安全距离（不小于2米）。（12）禁止交叉作业，若施工无法避让时，应派专人监督和采取必要的安全防护措施，确保施工安全。（13）外架上铺设的竹跳板应用16#32、铁丝绑扎固定牢固，且不允许有探头板，并应符合相关外架规定。外架不得作为材料堆积和转运使用。（14）进行外架操作时，基坑内应设置警戒线，避免交叉作业。（15）模板堆放高度不得超过1.8m，木枋堆放高度不得超过1.5m。2）、文明施工（1）施工现场应按照中建总公司CI形象工程进行设计部署；（2）禁止在施工现场追打嬉闹；（3）施工材料机具应集中堆放整齐；（4）灭火器及其他消防器材应定点设置；（5）废料应集中收集存放并进行标识，不得焚烧或四处乱扔；（6）施工现场应做到工完场清。附件：计算书本工程墙柱、梁板计算，主要结合本工程层高、截面尺寸的实际结构特点，选择截面尺寸较大，具有代表性的构件作为依据进行计33、算。柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1）、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2）、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3）、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4）、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ1新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)5920新浇混凝土柱短边边长(mm)500 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑34、速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.92新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，245.92min41.218，142.0841.218kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.1521/2，245.92min41.22，142.0841.22kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+135、.40.7Q3k0.9max1.241.22+1.42，1.3541.22+1.40.720.9max52.264，57.6070.957.60751.846kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k41.22 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1）、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.541.2225.041kN/m 活载线荷载q20.936、1.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.125.0410.1672-0.1170.8820.1672-0.072kNm Mmax/W0.072106/(1/6500132)5.143N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 作用线荷载qbS正0.541.2220.61kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67720.61166.6674/(1008925(1/12500133)0.132mml/400166.667/4000.417mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型37、(mm)4090小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1）、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.16751.8468.641 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.209kNm Mmax/W0.209106/541033.872N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.234kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2341000/(24090)0.93138、N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.16741.226.87 kN/m 小梁变形图(mm) 0.126mm1.5mm 满足要求！ 4）、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.346 正常使用极限状态 Rmax=3.455 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1）、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边39、集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.346kN P=Rmax/2=2.173kN 正常使用极限状态： Rmax3.455kN P=Rmax/2=1.727kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.257kNm，N16.724kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=500/(4-1)=166.667mm=0.167m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.346kN P=Rmax/2=2.173kN 正常使用极限状态： Rmax40、3.455kN P=Rmax/2=1.727kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.788kNm，N23.464kN M/Wn0.788106/(4.49103)175.585N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2）、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.079mml/4001.067mm 21.625mml/4001.885mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.7242=13.4441、8kNNtb17.8kN 满足要求！ N6.7242=13.448kN26kN 满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据： 1）、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2）、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3）、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4）、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土墙名称59Q1新浇混凝土墙墙厚(mm)200混凝土墙的计算高度(mm)5880混凝土墙的计算长度(mm)3100 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)42、4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数20.85混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.88新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224410.8521/2，245.88min25.388，141.1225.388kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224410.8521/2，245.88min25.39，141.1225.39kN/m2 承载能力极限状态设计值S43、承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.225.39+1.42，1.3525.39+1.40.720.9max33.268，36.2360.936.23632.613kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k25.39 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)100对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm44、2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)8415 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500132/614083.333mm3，Ibh3/12500133/1291541.667mm4 1）、强度验算 qbS承0.532.61316.306kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.082kNm Mmax/W0.082106/14083.3335.789N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 qbS正0.525.39=12.695kN/m 面板变形图(mm) 0.342mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁45、材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 1）、强度验算 qbS承0.27532.6138.969kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.198kNm Mmax/W0.198106/540003.666N/mm2f16.2N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 qbS正0.27525.39=6.982kN/m 小梁变形图(mm) 0.069mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 3）、支座反力计算 R1=3.7746、8kN，R2=.R14=3.359kN，R15=4.618kN 六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面惯性矩I(cm4)22.49 1）、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.513kNm Mmax/W0.513106/4170122.934N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.148mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向47、拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+100500mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2+200500mm N0.95mnS承0.950.50.532.6137.746kNNtb17.8kN 满足要求！梁模板计算书计算依据： 1）、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2）、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3）、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4）、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)2502300模板支架高度H(m)5.6模板支架48、横向长度B(m)23.4模板支架纵向长度L(m)48.3梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)900步距49、h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁左侧立柱与水平方向的夹角85梁右侧立柱与水平方向的夹角90梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底增加立柱依次与水平方向的夹角90梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/50、mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.3)+1.40.72173.145kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.151、+(24+1.5)2.3171.381kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2.3)158.75kN/m 计算简图如下： 1）、强度验算 Mmax0.125q1L20.12573.1450.12520.143kNm Mmax/W0.143106/375003.81N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52158.751254/(10010000281250)0.027mmL/400125/4000.312mm 满足要求52、！ 3）、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37571.3810.125+0.4371.7640.1253.442kN R2=1.25q1L=1.2573.1450.12511.429kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37558.750.1252.754kN R2=1.25q2L=1.2558.750.1259.18kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性53、模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.442/13.442kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max11.429/1= 11.429kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=3.442/13.442kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.25/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.52.3=1.397kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(2.3-54、0.12)=1.324kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.9-0.45)-0.25/2)/21=1.026kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=3.442+0.03+1.397=4.87kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.429+0.03=11.459kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.442+0.03+1.324+1.026=5.823kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.87,155、1.459,5.823=11.459kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.754/12.754kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max9.18/1= 9.18kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.754/12.754kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.25/2 =0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.52.3=1.15kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(2.3-0.12)=1.09kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+56、1.1)0.12)(0.9-0.45)-0.25/2)/21=0.571kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=2.754+0.025+1.15=3.929kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.18+0.025=9.205kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.754+0.025+1.09+0.571=4.44kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.929,9.205,4.44=9.205kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1）、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.125157、1.4590.32，0.511.4590.220.229kNm =Mmax/W=0.229106/54000=4.244N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62511.4590.3，11.4590.22.292kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2921000/(24090)0.955N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5219.2053004/(1009350243104)0.017mml1/400300/4000.75mm 2ql24/(58、8EI)9.2052004/(89350243104)0.081mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4）、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2511.4590.3,0.37511.4590.3+11.4590.2=4.297kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.826kN,R2=4.297kN,R3=2.184kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.259.2050.3,0.3759.2050.3+9.2050.2=3.452kN 同理可得： 梁底59、支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.473kN,R2=3.452kN,R3=1.665kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1）、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.156106/4490=34.732N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.923kN max=2Vmax/A=21.92360、1000/4249.072N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.037mmL/400450/4001.125mm 满足要求！ 4）、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.161kN，R2=7.885kN，R3=0.261kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.138kN，R2=6.26kN，R3=0.192kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E61、(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR20.6=Max7.8850.6=4.731kN，PmaxR20.6Max6.260.6=3.756kN 1）、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.71106/4490=158.062N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax7.097kN max=2Vmax/A=27.0971000/42433.474N/mm2=125N/mm62、2 满足要求！ 3）、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.761mmL/400600/4001.5mm 满足要求！ 4）、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=7.097kN，R2=7.097kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=7.097/0.6=11.828kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度63、设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R3=0.261kN，PmaxR1，R30.192kN 计算简图如下： 1）、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.039106/50807.707N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.392kN max2Vmax/A=20.3921000/4891.601N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.034mmL/400600/4001.5mm 满足要求！ 4）、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.392kN，R2=0.364、92kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.242kN，R3=0.392kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1）、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.242,0.3920.392kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2）、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP211.828kNN30kN 满足要求！ 十、立柱验算钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483.5钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)4865、9回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1）、长细比验算 l0= h/minsin,sin1,.,sinn,sin=1500/minsin85,sin90,sin90=1505.73mm =l0/i=1505.73/15.8=95.299=150 长细比满足要求！ 2）、稳定性计算 l01=h /sin1=1500/1=1500mm 1= l01/i=1500/15.8=94.937=150 查表得，10.519 立柱自重G=0.91.350.15(5.6-2.3)=0.601kN, R10.24266、kN，P211.828kN，R30.392kN 立柱最大受力Nmax(R1+G)/sin，(P2+G)/sin1，(P3+N边+G)/sinmax0.846，12.429，(0.392+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+0.71.41(1.2+0.9-0.45-0.25/2)/20.6+0.601)/sin9012.429kN fN/(A)12.429103/(0.519489)48.973N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第667、.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5.6/23.4=0.2393 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)800混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)28混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=12.429kN 1）、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800m68、m时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为69、圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=780mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=3920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)13920780/1000=3060.658kNF1=12.429kN 满足要求！ 2）、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见70、下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.371、40000/1000=2316.6kNF1=12.429kN 满足要求！梁侧模板计算书计算依据： 1）、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2）、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3）、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4）、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称wkl1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)2502300新浇混凝土梁计算跨度(m)7.3 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力72、计算位置距梁顶面高度H下挂(m)2.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8242.344.16kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.944.16+1.40.9256.174kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k44.16 kN/m2支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)500 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)0120梁73、下挂侧模高度(mm)23002180小梁道数(下挂)1515 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2600对拉螺栓31100对拉螺栓41600对拉螺栓52100对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2600对拉螺栓31100对拉螺栓41600对拉螺栓52100对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 左下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1074、00132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下： 1）、抗弯验算 q1bS承156.17456.174kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.944.16153.654kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10753.6540.1642+0.1212.520.16420.163kNm Mmax/W0.163106/28166.6675.793N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 qbS正144.164475、.16kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63244.16164.2864/(10010000183083.333)0.111mm164.286/250=0.657mm 满足要求！ 3）、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14353.6540.164+1.2232.520.16410.581kN 正常使用极限状态 R左下挂max1.143l左q1.1430.16444.168.292kN 右下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1076、00133/12183083.333mm4。面板计算简图如下： 1）、抗弯验算 q1bS承156.17456.174kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.944.16153.654kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10753.6540.1562+0.1212.520.15620.147kNm Mmax/W0.147106/28166.6675.205N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 qbS正144.1644.16kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.77、63244.16155.7144/(10010000183083.333)0.09mm155.714/250=0.623mm 满足要求！ 3）、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R右下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14353.6540.156+1.2232.520.15610.029kN 正常使用极限状态 R右下挂max1.143l左q1.1430.15644.167.86kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩78、W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)243 左下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1）、抗弯验算 q10.581kN/m Mmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.12510.5810.52，0.510.5810.152=0.331kNm Mmax/W0.331106/540006.124N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql,ql1=max0.510.5810.5，10.5810.15=2.645kN max=3Vmax/(2bh0)=32.64510079、0/(24090)1.102N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 q8.292kN/m 1max5qL4/(384EI)=58.2925004/(38484152430000)0.33mm500/250=2mm 2maxqL4/(8EI)=8.2921504/(884152430000)=0.026mm150/250=0.6mm 满足要求！ 4）、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂maxmax10.5810.5，0.510.5810.5+10.5810.155.291kN 正常使用极限状态 R左下挂maxmax8.2920.5，0.58.2920.5+8.29280、0.154.146kN 右下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1）、抗弯验算 q10.029kN/m Mmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.12510.0290.52，0.510.0290.152=0.313kNm Mmax/W0.313106/540005.804N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql,ql1=max0.510.0290.5，10.0290.15=2.507kN max=3Vmax/(2bh0)=32.5071000/(24090)1.045N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 81、3）、挠度验算 q7.86kN/m 1max5qL4/(384EI)=57.865004/(38484152430000)0.313mm500/250=2mm 2maxqL4/(8EI)=7.861504/(884152430000)=0.024mm150/250=0.6mm 满足要求！ 4）、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R右下挂maxmax10.0290.5，0.510.0290.5+10.0290.155.015kN 正常使用极限状态 R右下挂maxmax7.860.5，0.57.860.5+7.860.153.93kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计82、算截面类型(mm)483.5主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁受力不均匀系数0.6 左下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.095kN，R23.174kN，R32.596kN，R42.596kN，R52.596kN，R62.596kN，R72.596kN，R82.596kN，R92.596kN，R102.596kN，R112.596kN，R12283、.596kN，R132.596kN，R143.174kN，R151.095kN 正常使用极限状态：R10.855kN，R22.488kN，R32.02kN，R42.02kN，R52.02kN，R62.02kN，R72.02kN，R82.02kN，R92.02kN，R102.02kN，R112.02kN，R122.02kN，R132.02kN，R142.488kN，R150.855kN 计算简图如下： 1）、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.362106/5080=71.261N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vma84、x/A=24.5531000/48918.621N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.271mm500/2502 mm 满足要求！ 4）、最大支座反力计算 R左下挂max8.176/0.6=13.627kN 右下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.038kN，R23.009kN，R32.46kN，R42.46kN，R52.46kN，R62.46kN，R72.46kN，R82.46kN，R92.46kN，R102.46kN，R112.46kN，R122.46kN，85、R132.46kN，R143.009kN，R151.038kN 正常使用极限状态：R10.811kN，R22.358kN，R31.914kN，R41.914kN，R51.914kN，R61.914kN，R71.914kN，R81.914kN，R91.914kN，R101.914kN，R111.914kN，R121.914kN，R131.914kN，R142.358kN，R150.811kN 计算简图如下： 1）、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.411106/5080=80.84N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2V86、max/A=25.1861000/48921.211N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.276mm500/2502 mm 满足要求！ 4）、最大支座反力计算 R右下挂max8.801/0.6=14.669kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max13.627，14.66913.936kNNtb17.8kN 满足要求！板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1）、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20187、0 2）、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3）、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4）、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5）、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)6模板支架纵向长度L(m)48.3模板支架横向长度B(m)23.4 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k88、(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1400顶层水平杆步距h(mm)300支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)189、3面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9350面板计算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 承载能力极限状态 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.431=7.934kN/m q1静=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.734kN/m q1活=(90、QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)+13)16.112kN/m 计算简图如下： 1）、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.13.7340.22+0.1174.20.220.035kNm Mmax/W0.035106/28166.6671.228N/mm2f16.83N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6776.1122004/(1009350183083.333)=0.039mm max=0.0391、9mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.430.21.635kN/m 因此，q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.795kN/m q1活192、.4Q1kb=1.430.20.84kN/m 计算简图如下： 1）、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.7951.22+0.1250.841.220.294kNm M2q1L12/2=1.6350.12/20.008kNm MmaxmaxM1，M2max0.294，0.0080.294kNm =Mmax/W=0.294106/54000=5.45N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.7951.2+0.6250.841.21.226kN V2q1L11.6350.10.163kN 93、VmaxmaxV1，V2max1.226，0.1631.226kN max=3Vmax/(2bh0)=31.2261000/(24090)0.511N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)+13)0.21.262kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.26212004/(1008415243104)0.667mmmin(L/150，10)min(1200/150，10)8mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.2621004/(8841594、243104)0.001mmmin(2l1/150，10)min(2100/150，10)1.333mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1）、小梁最大支座反力计算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.43095、.21.683kN/m q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.843kN/m q1活1.4Q1kb 1.430.20.84kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)+13)0.21.302kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.6831.22.524kN 按悬臂梁，R11.6830.10.168kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.515kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax96、1.25q2L1.251.3021.21.954kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.3020.10.13kN RmaxRmax，R10.61.172kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2）、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.573106/4490=127.51N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3）、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=24.1711000/42419.675N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4）、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.866mm=min900/150，10=6mm 悬挑段max0.349mm=97、min(2150/150,10)=2mm 满足要求！ 5）、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.919kN，R2=7.201kN，R3=7.201kN，R4=4.919kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.201/0.6=12.002kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值98、q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1）、长细比验算 l01=h+2ka=300+20.7450=930mm l0=h=1.21400=1680mm =maxl01，l0/i=1680/15.9=105.66=150 满足要求！ 2）、立柱稳定性验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁验算 q11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.930.2 = 1.599kN/m 同上四六步计算过程，可得： R14.672kN，R26.84kN，R36.84kN，R44.672kN 顶部99、立柱段： 1=l01/i=930.000/15.9=58.491 查表得，0.825 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max4.672，6.84，6.84，4.672/0.6=11.4kN f N1/(A)11400/(0.825424)32.59N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.0760.91.42/100.017kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max4.672,6.84,6.84,4.672/0.6+0.017/1.2=11.414kN f N1w/(A)+ Mw100、/W11414/(0.825424)+0.017106/449036.416N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： =l0/i=1680.000/15.9=105.66 查表得，1=0.551 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GqH=Max4.672,6.84,6.84,4.672/0.6+1.20.156=12.48kN f=N/(1A)12.48103/(0.551424)=53.419N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: MwQcklah2/101.40.90.0760.91.42/100.017kNm Nw =MaxR1,101、R2,R3,R4/0.6+GqH+Mw/lb=Max4.672,6.84,6.84,4.672/0.6+1.20.156+0.017/1.2=12.494kN f=Nw/(1A)+Mw/W12.494103/(0.551424)+0.017106/4490=57.265N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=6/23.4=0.2563 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120102、混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=12.494kN 1）、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均103、值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中104、pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=12.494kN 满足要求！ 2）、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=12.494kN 满足要求！