1、编号：SJHN.JZY-XX商业办公楼地块外脚手架搭设预埋钢筋连墙件施工设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第1章 编制说明及依据01.1 编制说明01.2 编制依据0（1）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）0（7）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）0第2章 工程概况12.1 项目概况12.2 外脚手架部署说明2幕墙施工前4第3章 施工计划及材料选择63.1 施工进度计划63.2 材料计划63.2.1 材料要求63.2.2 钢管63.2.3 扣件63.2.4 脚手板73.2.2、5 安全网73.2.6 工字钢73.2.7 连墙件73.2.8 钢丝绳73.2.9 预埋钢筋73.2.10 压板83.2.11 其他要求83.2.12 材料进场计划83.2.13 设备计划8第4章 施工工艺技术104.1 技术参数104.1.1 落地式双排脚手架104.1.2 型钢悬挑双排脚手架104.1.3 施工转料平台设计114.2 工艺流程114.2.1 落地式钢管脚手架工艺流程114.2.2 悬挑式脚手架工艺流程114.2.3 施工转料平台工艺流程124.3 落地式钢管脚手架施工方法124.3.1 立杆124.3.2 纵向水平杆134.3.3 横向水平杆134.3.4 纵、横向扫地杆13、34.3.5 剪刀撑134.3.6 脚手板的铺设要求144.3.7 防护栏杆144.3.8 连墙件144.3.9 架体内封闭154.3.10 门洞164.3.11 脚手架拆除164.4 悬挑钢管脚手架施工方法174.4.1 工字钢的制作174.4.2 预留预埋环174.4.3 穿剪力墙预留预埋木盒子184.4.4 安装固定型钢184.4.5 悬挑工字钢支撑梁立杆处理184.4.6 悬挑层钢丝绳拉结184.4.7 立杆（48.33.6mm钢管）194.4.8 纵向水平杆20纵向水平杆对接接头布置204.4.9 横向水平杆204.4.10 扣件214.4.11 脚手板、挡脚板214.4.12 防护4、栏杆及立网224.4.13 连墙件224.4.14 剪刀撑及横向斜撑224.4.15 门洞234.4.16 悬挑层楼面封板处理244.4.17 建筑转角254.4.18 工字钢底部兜底254.4.19 钢丝绳卸荷264.4.20 悬挑梁的安拆264.4.21 脚手架拆除274.4.22 悬挑架安装其它要求274.5 施工转料平台施工方法284.5.1 预埋钢筋284.5.2 转料平台的组装焊接284.5.3 吊装294.5.4 装围护栏杆304.5.5 转料平台注意事项304.6 上人马道施工方法314.6.1 定位314.6.2 排水314.6.3 平面布置314.6.4 剪刀撑314.6.5、5 连墙件314.6.6 上梯方式314.6.7 安全网324.7 门洞及安全通道施工要求324.7.1 门洞324.7.2 安全通道334.8 检查验收334.8.1 检查与验收程序334.8.2 检查与验收内容33第5章 施工安全保证措施355.1 组织保障355.1.1 救援小组成员组成355.1.2 应急救援小组成员职责分工365.1.3 应急救援小组主要任务365.2 技术措施375.2.1 脚手架搭设的安全技术措施375.2.2 脚手架拆除的安全技术措施375.2.3 脚手架的荷载控制385.2.4 脚手架防失稳坍塌应急措施395.2.5 脚手架的安全防火措施395.2.6 防高温6、作业措施405.2.7 防台风措施415.2.8 防雨季措施425.2.9 防雷措施425.3 应急预案435.3.1 危险源辨识及控制措施435.3.2 应急救援装备435.3.3 应急培训和演练445.3.4 应急响应程序455.3.5 应急救援措施455.3.6 应急场所监控495.3.7 应急评价495.4 监测监控495.4.1 施工过程监控措施495.4.2 监测内容505.4.3 监测周期505.4.4 仪器监测数据预警值50第6章 劳动力计划516.1 项目管理人员516.2 特种作业人员51第7章 脚手架计算书537.1 落地式脚手架计算书53一、大横杆的计算:53三跨连续梁7、均布荷载作用下的最大挠度55二、小横杆的计算:55小横杆自重均布荷载引起的最大挠度56三、扣件抗滑力的计算:56单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!57四、脚手架荷载标准值:57五、立杆的稳定性计算:58 长细比，为3118/16=19659六、最大搭设高度的计算:59七、连墙件的计算:60八、立杆的地基承载力计算:61A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25617.2 悬挑式脚手架（无联梁）计算书62一、大横杆的计算62三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度64二、小横杆的计算64小横杆自重均布荷载引起的最大挠度65三、扣件抗滑力的计算65四、脚手架荷载标准值66五、立杆的稳定性计算67 长8、细比，为3118/16=19668六、连墙件的计算68七、悬挑梁的受力计算70八、悬挑梁的整体稳定性计算71九、锚固段与楼板连接的计算727.3 后浇带处悬挑式（有联梁）计算书74一、大横杆的计算74三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度76二、小横杆的计算76小横杆自重均布荷载引起的最大挠度77三、扣件抗滑力的计算77四、脚手架荷载标准值78五、立杆的稳定性计算79 长细比，为3118/16=19680六、连墙件的计算80七、联梁的计算82八、悬挑梁的受力计算83九、悬挑梁的整体稳定性计算84十、锚固段与楼板连接的计算847.4 电梯井处悬挑式（有联梁）计算书86一、大横杆的计算87三跨连续梁均9、布荷载作用下的最大挠度89二、小横杆的计算89小横杆自重均布荷载引起的最大挠度90三、扣件抗滑力的计算90四、脚手架荷载标准值90五、立杆的稳定性计算92 长细比，为3118/16=19693六、连墙件的计算93七、联梁的计算95八、悬挑梁的受力计算95九、悬挑梁的整体稳定性计算97十、锚固段与楼板连接的计算977.5 楼层阳角处悬挑式（有联梁）计算书99一、大横杆的计算100三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度101二、小横杆的计算101小横杆自重均布荷载引起的最大挠度102三、扣件抗滑力的计算103四、脚手架荷载标准值103五、立杆的稳定性计算104 长细比，为3118/16=196106六10、连墙件的计算106七、联梁的计算107八、悬挑梁的受力计算108九、悬挑梁的整体稳定性计算109十、锚固段与楼板连接的计算110s = 1-0.0140/2=0.9930112第8章 附图1138.1 脚手架立面示意图1138.2 落地式脚手架搭设整体示意图1148.2.1 整体落地式脚手架搭设示意图1148.2.2 裙楼中庭部位落地式脚手架搭设示意图1148.3 落地式脚手架安装示意图1158.4 悬挑式脚手架安装示意图1168.5 户型内工字钢平面布置图1178.5.1 1-2#、2-2#三层工字钢平面布置图1178.5.2 1-2#、2-2#八、十四、二十、二十六层工字钢平面布置图1111、78.5.3 1-1#、2-1#三层工字钢平面布置图1188.5.4 阳角工字钢平面布置图1188.6 施工转料平台构造示意图1198.7 上人马道构造图1208.8 入口脚手架构造图1218.9 防护构造详图122第1章 编制说明及依据1.1 编制说明本方案为XX01、02地块主楼地下室及上部结构的落地式脚手架和型钢悬挑外脚手架方案，方案主要内容包括脚手架搭设方式、搭设高度及拆除等。考虑主楼三层及裙楼三层开始搭设型钢悬挑脚手架。1.2 编制依据（1）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）（2）建筑施工组织设计规范（GB/T50502-2009） （3）建筑施工安全技术统一规范（GB5012、870-2013）（4）安全网（GB5725-2009）（5）钢管脚手架扣件（GB15831-2006）（6）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）（7）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）（8）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016）（9）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）（10）建设工程施工重大危险源辩识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）（11）建质200987号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法（12）建质2011111号关于印发的通知（13）XX建建201526 号关于印发的通知（14）XX建科200419号建13、筑施工悬挑式脚手架安全技术若干规定（试行）（15）编制建筑施工脚手架安全技术标准统一规定（16）建筑施工脚手架实用手册（17）XX施工现场安全防护标准化图册（2017）（房建工程篇）（18）XXXX工程有限公司设计的XX01、02地块施工图纸第2章 工程概况2.1 项目概况本工程位于XX市XX南部XX区首期开发区XX路与XXX路交叉口南侧，总建筑面积86128.9m2，其中地下室2层，建筑面积为16595.8m2，地上为2栋三层商业及两栋板式27层XX办公楼，建筑面积约69533.1m2。其中4#27#楼为XX办公楼，层高均为3.3米；3层及3层以下为商业楼，层高平均为4.7米；序号项目内容114、工程名称XX01、02地块工程2工程地点XX市XX区南部XX区3建设单位4监理单位5设计单位6勘察单位7施工单位8工期目标700天9质量标准要求合格工程10安全文明目标XX市级安全文明标化工地栋号层数建筑面积层高m建筑功能地下室216595.8一层4.8(局部6.2)米二层3.9米人防、车库01、02319209.75一层4700二层4500三层5000商业01、022450323.353.3XX办公楼2.2 外脚手架部署说明本工程外脚手架搭设型式主要采用落地式钢管外脚手架+悬挑式钢管外脚手架结合。01、02地块主楼及裙楼3层以下采用落地式钢管外脚手架（1#楼北侧、东侧、南侧及2#楼北侧、东侧15、的落地式钢管外脚手架由地下室底板搭设至01、02地块主楼及裙楼的3层；1#楼西侧和2#楼西侧、南侧的落地式钢管外脚手架在进行地下室土方回填施工后由回填土表面搭设至01、02地块主楼及裙楼3层），架体最大搭设高度20m。 地下室顶板1-AD-E和2-RD-A区域内存在加腋结构，即1-2#楼南侧及2-1#楼北侧的外脚手架的基础坐落在加腋架构上，特对此部位外脚手架底部的处理进行了介绍如下。在加腋的斜坡上预埋直径为22mm的HRB400作为外脚手架底部的限位钢筋，钢筋长度为500mm，埋入长度为300mm，露出长度为200mm，如下图所示。 预埋锚固点的间距设置为外脚手架的纵距和横距，如下图所示。为保16、证架体的稳定性，设置连墙件时，在满足两步三跨的基础上，对在一层顶板的边梁上预埋的连墙件进行加密，保证每一跨梁内至少均布两个连墙件，且每一个连墙件均用扣件与外脚手架的内外立杆相连，如下图所示。01、02地块主楼及裙楼3层以上采用悬挑式钢管外脚手架，裙楼的悬挑层设置在3层，悬挑段为3层屋面花架。主楼每6层设一悬挑，悬挑层设置在3层、8层、14层、20层、26层，即悬挑段分别为37层、813层、1419层、2025层、2627层及屋面构架，架体最大搭设高度为19.8m（主楼西侧从3层开始的悬挑式外架搭至4层屋面露台，主楼西侧 5层以上第一段采用落地式外脚手架，架体落于4层屋面露台处）。脚手架搭设形式17、坐落楼层及搭设高度详见下表：脚手架形式楼层坐落层架体层数搭设高度（m）落地式钢管外脚手架裙楼1F2F地下室顶板210.00主楼1F2F210.00地下室-2F裙楼2F地下室外围基础420.00地下室-2F主楼2F地下室外围基础420.00悬挑式钢管外脚手架裙楼3F屋面3F210.003F7F3F518.208F13F8F619.8014F19F14F20F25F20F26F27F、屋面26F312.40（1）验算时，落地架取20.00m、悬挑脚手架取19.80m进行计算；（2）脚手架立杆纵距l1.50m，横距b=0.80m，步距h=1.8m，连墙杆按两步三跨布置；（3）脚手架内立杆距墙体距离18、按250mm设置，内侧大横杆在石材龙骨处采用活动式横杆连接，进行幕墙施工时，将石材龙骨处的那一跨大横杆拆卸外移至距结构边500mm处再用扣件固定，详见下图。幕墙施工前幕墙龙骨安装时（4） 外架的内、外大横杆于施工电梯位置处断开，并设置活动式大横杆，活动式大横杆处的小横杆仍按要求设置。施工电梯安装之前，将活动式大横杆及对应位置的立杆拆下，并增设封闭式剪刀撑和连墙件（见下图），然后进行施工电梯的安装，详见XX01、02地块施工电梯专项施工方案。 第3章 施工计划及材料选择3.1 施工进度计划每栋每层的搭架时间为该层楼板的梁板模板安装完成后开始，即早一层搭设外脚手架，用时2天。每一悬挑架层在该层楼板19、板筋绑扎时，同步预埋和固定工字钢横梁的前后支点锚筋，用时半天。在每一层楼板板筋绑扎时，同步预埋和固定施工转料平台的前后支点的锚筋，用时1小时。外架的预埋或搭设工作均不占用结构施工的工序时间，仅在悬挑架层的工字钢安装时，安排一天半的时间专门吊装和安装悬挑架横梁并在第二天下午模板支架开始搭设时，外脚手架应安装好悬挑架的2步架体，架体高度不足的与模板安装工序同步配合做好防护。架体的安装与拆除不占用工期，与主体同步进行。3.2 材料计划3.2.1 材料要求确保材料质量合格，材料进场按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法20、要符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量要符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。3.2.2 钢管选用48.33.6mm钢管及其配件，钢管要符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）中规定的3号普通钢管，其质量要符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091）、直缝电焊钢管（GB/T13793）规定：48.33.6mm的钢管，管体外径允许偏差0.5mm；壁厚允许偏差10%（壁厚），即3.610%=0.36mm。所以，外径21、允许范围为47.848.8mm；壁厚允许范围为3.243.96mm。计算时采用保守值483.0进行验算；每根钢管的最大质量不大于25.8kg。钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。搭设架子前应进行保养，钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆，力求环保美观。3.2.3 扣件采用可锻铸铁制造的标准机件，其材质要符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。扣件的附件（形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A级钢的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷22、，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝、夹紧钢管时，开口处最大距离小于4.5mm，必要时进行抗滑扭试验。新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。新、旧扣件均进行防锈处理。3.2.4 脚手板为了减轻脚手架的自重，同时考虑防火要求，脚手板选用钢筋网片脚手板，单片钢筋网片尺寸为7501000。不得使用锈蚀、变形、破损的钢筋网片脚手板。3.2.5 安全网23、栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.86m的密目式安全立网。要符合现行国家标准安全网（GB5725-2009），要求阻燃，密目式安全网必须满足2000目/10cm10cm，做耐贯穿透，61.8m的单张网重量应在3.0kg以上，并应尽量满足环境效果要求，选用绿色。3.2.6 工字钢型钢采用16#、18#工字钢。16#工字钢规格为高度160mm、腿宽88mm、腰厚6mm；18#工字钢的规格为高度180mm、腿宽94mm、腰厚6.5mm。其质量要符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700-2006）中Q235-A级钢的规定。3.2.7 连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 24、700-2006）中Q235-A钢的要求。3.2.8 钢丝绳采用16钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，施工转料平台采用18钢丝绳。选用合格产品，提供材质单，进场设专人验收。3.2.9 预埋钢筋采用20的锚固螺栓作为悬挑工字钢锚筋；悬挑架钢丝绳与建筑结构拉结的吊环使用20一级钢筋；施工转料平台钢丝绳与建筑结构拉结的吊环使用20一级钢筋。3.2.10 压板螺栓上采用角钢压板连接固定，角钢规格为63mm*63mm*6mm。3.2.11 其他要求有下列情形之一，构配件不得使用：（1）焊接件严重变形且无法修复或严重锈蚀的；（2）螺栓连接件变形、磨损、锈蚀严重或螺栓损坏的；（3）悬挑支承件变形、磨25、损严重的；（4）其它不符合要求的。3.2.12 材料进场计划本工程脚手架施工需用的物资，随脚手架的施工进度分批陆续进场。需用的材料见下表：名称规格单位数量进场计划钢管48.33.6t250随进度分批进场扣件直角、对接、旋转个50000随进度分批进场脚手板7501000钢筋网片300随进度分批进场安全网1.86m密目式张3000随进度分批进场垫板50200跳板m500搭设落地架前一次性进场工字钢16# 9m根750拆除第一层模板前进场工字钢18# 6m根200拆除第一层模板前进场钢丝绳18根32拆除第一层模板前进场钢丝绳16根2000悬挑施工前进场U型钢筋16锚固螺栓个5000随主体结构进度预埋26、U型钢筋16一级钢筋个3000随主体结构进度预埋角钢压板63mm*63mm*6mm个5000悬挑施工前进场3.2.13 设备计划主体结构施工期间，外脚手架搭设工作主要采用塔吊运输和切割机切断钢管。机械设备进场前必须实行试运转制，性能良好方可投入使用。现场配备若干名机械修理工，对机具设备定期检修和日常维护保养，保证机具处于正常运转。投入的主要施工设备如下表：序号材料名称单位数量进场计划1切割机台5现场常备2扭力扳手把10现场常备3水平仪台1现场常备4经纬仪台1现场常备第4章 施工工艺技术4.1 技术参数4.1.1 落地式双排脚手架脚手架搭设方式落地式双排脚手架架体最高(m)20立杆横距(m)0.27、8立杆纵距(m)1.5步距(m)1.8 距结构宽(m)0.25连墙件布设两步三跨纵、横水平杆布置方式大横杆在上剪刀撑与地面倾角4560，宽度不大于6m使用材料按照本方案要求和相关规范要求使用4.1.2 型钢悬挑双排脚手架脚手架搭设方式型钢悬挑双排脚手架架体最高(m)19.8立杆横距(m)0.8立杆纵距(m)1.5步距(m)1.8（第一步架步距h取1.5m） 距结构宽(m)0.25悬挑长度(m)1.75/1.35/1.15锚固长度(m)2.3连墙件布设两步三跨纵、横水平杆布置方式大横杆杆在上剪刀撑与地面倾角4560，宽度不大于6m主梁锚固点到结构边缘距离(mm)100使用材料按照本方案要求和相关28、规范要求使用悬挑水平钢梁在建筑阳角部位、电梯井两侧以及施工转料平台采用18#工字钢（详见附图），其余部位采用16#工字钢，具体设置如下：（1）工字钢长度为4.5m，建筑物外最大悬挑长度1.75m，另主梁外锚固点距离建筑物边缘0.1m，悬挑段计算长度1.8m；建筑物外锚固点以内工字钢长度2.65m，扣除主梁端部0.2m及两个锚固钢筋之间距离的一半0.1m，工字钢锚固段长度以2.3m计算。工字钢端部往内0.1m处设置1道钢丝绳，不参与计算。（2）建筑转角部位，工字钢主梁长度为6m，悬挑长度2.5m，锚固端长度3.2m，工字钢端部往内0.1m处设置1道钢丝绳，不参与计算。4.1.3 施工转料平台设计29、转料平台为组装式，平台宽度2.0m。主梁采用 18#工字钢，次梁采用 16#工字钢，主次梁连接采用焊接；防护栏杆采用48.33.6mm钢管，设500mm、1000mm、1500mm各一道，防护栏杆必须牢固可靠；立柱与主梁焊接，应能承受1000N的外力；立柱内侧采用胶合板封闭严密。平台底部用胶合板铺设严密，并与平台次梁固定牢固。预埋钢筋必须采用直径16mmHPB235级钢筋，预埋钢筋锚固在楼板内。主梁18#工字钢长度为6m，其中悬挑长度3.9m，固端长度2.1m。建筑边缘往外2.7m和3.7m处各设1道钢丝绳，其中外侧1道参与受力计算，内侧1道为安全储备。施工转料平台预埋钢筋采用20的锚固螺栓，30、钢丝绳采用18钢丝绳，钢丝绳与建筑结构拉结的吊环使用20一级钢筋。4.2 工艺流程4.2.1 落地式钢管脚手架工艺流程摆放成品立杆底座摆放扫地杆逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆安第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板（绑扎护身栏杆和挡脚板）挂安全网检查验收使用、维护拆除。4.2.2 悬挑式脚手架工艺流程预埋悬挑梁锚固螺栓预埋钢丝绳吊环安装悬梁与吊绳摆放成品立杆底座摆放扫地杆逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步31、大横杆安第二步小横杆安第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板（绑扎护身栏杆和挡脚板）挂安全网检查验收使用、维护拆除。4.2.3 施工转料平台工艺流程预埋锚固螺栓和吊环在地面上组装工字钢悬挑平台塔吊吊装悬挑平台焊接好装围护栏杆检查。4.3 落地式钢管脚手架施工方法4.3.1 立杆脚手架的立柱不能直接立于地面上，脚手架地基应平整夯实。每根立杆底部设应加设底座或垫板，垫板厚度不小于50mm，同时设置排水沟。脚手架必须设置纵横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在立杆底部、距离垫层面或底板结构面不超过200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立32、杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高差不应大于1m。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其他各层各步必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符和下列规定：立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不得设置在同一步距内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。脚手架立杆顶端栏杆宜高出结构面1.5m。4.3.2 纵向水平杆纵向水平杆置于立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，纵向水33、平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于500mm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，纵向杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过50mm。4.3.3 横向水平杆主节点处必须设置横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。横向水平杆伸出外排纵向杆边缘距离不小于100mm，伸出内排纵向杆距离结构外边缘100mm。上下层横向杆在立杆处错开布置，同层的相邻横向杆在立杆处相向布置。4.3.4 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮200mm的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。对于立杆存在较大高低差时，34、扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。4.3.5 剪刀撑（1）全部采用单杆通长剪刀撑，随立杆、纵横向水平杆同步搭设剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m。（2）剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不宜大于150mm。（3）外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。（4）施工电梯卸料平台侧边等外架开口处加设横向斜撑。4.3.6 脚手板的铺设要求（1）在脚手架起点第二层满铺一层脚手板，往上每隔935、.0m（即5跨）也需要满铺一层脚手板，同时作业层不超过2层。（2）脚手板应满铺、铺稳，离开墙面120150mm，脚手板不得有探头板。（3）拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。（4）脚手板须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。4.3.7 防护栏杆（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆或纵向杆内侧，选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。（2）作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设180mm高的挡脚板。（3）脚手架内侧形36、成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和180mm高踢脚板。（4）上下脚手架的斜道等均应设置防护栏杆或其它安全防（围）护措施并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。4.3.8 连墙件（1）优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置，设置间距为：竖向间距2个步距，水平间距3倍纵距。（2）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。（3）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时应采取其他可靠措施固定。（4）连墙件中的连墙杆宜呈水平布置，当不能水平布置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。连墙件水平设置 连墙件向下倾斜 严禁连墙件上斜 连37、墙件拉结示意图置（5）连墙件必须采用可以承受拉力和压力的构造。（6）当脚手架下部暂时不能设置连墙件时，可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间。连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑应在连墙件设置后方可拆除。（7）开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m。（8）在阴阳角以及外墙需设置连墙件的位置处提前预埋管道，便于连墙件的钢管穿过与外脚手架相连。（9）本工程脚手架的连墙件采用在每层楼板边梁内插入短钢管，点焊在梁内主筋上，浇筑砼后将短钢管和连墙杆（钢管）用扣件连接。为增加预埋钢管的抗弯能力，用混凝土将钢管38、内部空隙填实。连墙件预埋、扣结大样图4.3.9 架体内封闭（1）垂直封闭：在脚手架的外排立杆的内侧设置密目网作为垂直全封闭防护。绑扎方法：用14#铅丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上，每一环扣必须绑扎，不得出现漏绑，使网与架体牢固的连接在一起。（2）平面封闭：脚手板隔步满铺，并应铺设严密、牢固；脚手架里排架体与建筑物每层楼面之间的间隙采用脚手板或安全平网封闭。4.3.10 门洞（1）门洞采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式进行加固，斜杆与地面的倾角在4560之间。（2）双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的节间设置一根斜腹杆；斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出39、端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；斜腹杆采用通长杆件，当必须接长使用时采用对接扣件连接。（3）门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。（4）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜靠近主节点处的扣件。4.3.11 脚手架拆除（1）架子拆除时要划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。（2）拆除的高空作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。（3）拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按一步一清的原则进行，严禁上下同时进行拆除作40、业。（4）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，要先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。（5）连墙件要随拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不要大于2步，如高差大于2步，要增设连墙件进行加固。（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，要先通知对方，以防坠落。（7）拆除时不要碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。（8）拆下的材料要堆放成堆，用塔吊吊运，严禁抛掷，运至地面的材料要按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。（9）在拆除过程中，不得中途换人，如必需换人时，要将拆除情况交代41、清楚现场移交后方可离开。4.4 悬挑钢管脚手架施工方法4.4.1 工字钢的制作根据图纸及设计要求确定不同部位工字钢的长度，并下料，然后焊接钢筋，待钢筋焊完后，检查焊接质量，合格的开始刷防锈漆，不合格的返工重焊。最后在工字钢表面涂刷黄色油漆。4.4.2 预留预埋环（1）预埋环采用20钢筋制作，在建筑物预埋楼层正对脚手架立杆处设置三道预埋环，一道设置在距建筑物边0.1m处，另两道设置在距工字钢梁末端200mm处，间距200mm。用于锚固的U形钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。当后道预埋环按照上述布置及在保证型钢长度不变的前提下，距离预埋环300mm范围内有梁时，应尽量将预埋环锚入梁内。（2）对于工程拐42、角处的悬挑锚固，因悬挑梁锚固环预埋比较集中，所以楼板内要增设较大面积（1m1m）的钢筋网片予以加固，钢筋网配筋同板筋。（3）锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施，除两根1.5m直径18mm的钢筋外，还应在楼板锚固位置范围内增设较大面积（1m1m）的钢筋网片予以加固，钢筋网配筋同板筋。（4）为防止型钢移位，在型钢悬挑脚手架的型钢悬挑梁与建筑结构必须采用63mm*63mm*6mm的角钢压板连接固定，并在工字钢两侧采用木楔楔紧（如下图）。1-木契侧向契紧；2-两个1.5米长直径18mmHRB335级钢筋4.4.3 穿剪力墙预留预埋木盒子考虑43、到该工程局部有剪力墙，为保证悬挑梁有足够的锚固长度，悬挑梁需要穿过剪力墙，故需要在剪力墙浇筑混凝土前在悬挑梁穿过剪力墙的部位预留木盒，木盒高度为230mm，宽度为130mm。悬挑钢梁穿墙构造做法如下：4.4.4 安装固定型钢（1）悬挑梁基本上按纵向间距1500mm设置，立杆安装在相应的悬挑梁上并在距离悬挑梁伸出端100mm处。(2)在转角及其它结构影响下，悬挑梁不能按相应的立杆位置铺设时，用18#工字钢作为联梁架，并与悬挑梁焊接，联梁的长度一般不小于两跨。(3)为防止型钢移位，在预埋环与型钢相交处加焊20钢筋条，并在型钢与预埋环的空隙处填塞木楔，使型钢固定住。4.4.5 悬挑工字钢支撑梁立杆处44、理为防止立杆在工字钢上滑移偏位，须在工字钢上立杆固定的相应位置预先焊接限位钢筋，限位钢筋采用直径为25制作，高度为200mm。4.4.6 悬挑层钢丝绳拉结（1）本工程型钢悬挑层斜拉钢丝绳（即不受力钢丝绳），安全设防保险体系钢丝绳均采用如下规格钢丝绳：选择619+1（16钢丝绳）。 （2）型钢悬挑层斜拉（不受力）钢丝绳沿架体设置间距为一跨。 （3）悬挑架在距离悬挑钢梁悬挑范围末端100mm处预焊20钢筋环，同时在悬挑顶板标高处的梁柱上预埋20钢筋环，用钢丝绳将两个钢筋环拉结斜拉，每跨均拉结一道，钢绳与型钢的夹角不小于60度。（4）每根斜拉（不受力）钢丝绳需用钢丝绳以及绳卡组成，用以调节钢丝绳张紧45、程度钢丝绳一律采用绳卡固接时，所选绳卡必须与所用钢丝绳匹配。且绳卡必须卡于主绳上，且绳卡必须与钢丝绳直径匹配的绳卡的规格、数量应符合下表要求：且要求钢丝绳直径在1826mm的采用四个绳卡。绳卡布设间距按6-8倍钢丝绳直径，绳夹正确布置后，固定处的强度至少为钢丝绳自身强度的80%，绳夹在实际使用中受载1、2次后螺母要进一步拧紧；离套环最近处的绳夹应尽可能地紧靠套环，禁固绳夹时要考虑每个绳夹的合理受力，离套环最远处的绳夹不得首先单独紧固；同时为了便于检查接头，可在最后一个夹头后面约500mm处再安一个夹头，并将绳头放在“安全弯”。当接头的钢丝绳发生滑动时，“安全弯”即被拉直，这时就应立即采取措施。46、4.4.7 立杆（48.33.6mm钢管）（1）立杆纵距1.5m，局部可进行适当调整。（2）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。（3）立杆顶端必须高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。（4）对接接头扣件开口方向应向下或向内，以防雨雪进入。（5）立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头与主节点的距离不应大于步距的1/3。当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转和扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4.4.8 纵向水平杆（147、）型钢悬挑脚手架起步步距为1500mm，以上步距1800mm。（2）纵向水平杆设置于立杆的内侧，单根杆长度不应小于3跨。（3）纵向水平杆应采用对接扣件连接，至边角处可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求：对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于立杆纵距的1/3，即不宜大于500mm。 1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆纵向水平杆对接接头布置（5） 本工程使用钢笆片脚手板，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，应等间距布置，间距不应大于400mm。4.4.9 48、横向水平杆横向水平杆设在纵向水平杆与立杆的连接点，两端用直角扣分别与内外立杆锁紧扣牢。横向水平杆构造应符和下列规定：（1） 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于150mm。 （2） 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。（3） 本工程使用钢笆片式脚手板，双排脚手架的横向水平杆上两端均采用直角扣件固定在立杆上。4.4.10 扣件（1）扣件规格必须与钢管外径相同。 （2）螺栓拧紧力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m（3）49、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心距离不应大于150mm。（4）对接扣件开口应朝下或朝内。（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。4.4.11 脚手板、挡脚板（1）脚手板采用钢笆网片铺设,主体施工阶段施工层、拆模层、第二层要满铺脚手板。若上下有二层作业，则下作业层的上部至少应有一步层间隔铺脚手板。（2）作业层脚手板应铺满、铺稳，铺实。（3）应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横50、向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。（a）脚手板对接；（b）脚手板搭接（4）脚手板铺设完成后应安装高度不小于180mm的挡脚板。挡脚板示意图（5）脚手板须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换，特别控制不得将钢笆板伸出密目式安全网外。4.4.12 防护栏杆及立网（1）每步架均须在外立杆内侧0.6m和1.2m高处设拦腰杆，脚手架的端部应封端，封端须设防51、护栏杆。在拦板顶端或最上一步架的外立杆要高出操作面1.5m，并设置密目安全网。（2）整个外架立面用L1.86m绿色阻燃型密目网安全立网全封闭。为美观起见，应采用统一颜色，张挂安全绿网必须绷紧，特别转角处应采用衬筋垂直固定，使得安全绿网形成垂直一线，网与网搭接严密，不得有漏洞，每个绑扎孔用18号铁丝双股与水平杆绑扎牢固。4.4.13 连墙件设置要求同落地式脚手架。4.4.14 剪刀撑及横向斜撑（1）本工程悬挑双排脚手架在外侧立面整个长度和高度连续设置剪刀撑。（2）每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表控制。剪刀撑斜杆与地面的倾角45度50度60度剪刀撑跨越立杆的最大根数765（3）每道剪刀撑的宽度不应小52、于4跨，且不应小于6m，悬挑脚手架的斜杆与悬挑工字钢的倾角成4560角；剪刀撑主要采用6m长钢管，最下面的斜杆与立杆的连接点离底面不应大于500mm，斜杆接长采用搭接接头，搭接长度不应小于1000mm，设置3个旋转扣件搭接，旋转扣件距离钢管端头不宜小于100mm，剪刀撑除斜杆两端扣紧外，中应间增加24个扣结点。（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。（5）一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，由底至顶层呈之字形连续布置，斜撑杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距53、离不大于150mm。（6）剪刀撑必须随架子的搭设高度不断增高及时加设，并且连续设置到顶、不留间隙。4.4.15 门洞 (1) 单，双排脚手架门洞宜采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式(图6.5.1)，斜杆与地面的倾角应在45度60之间。门洞桁架的型式宜按下列要求确定：1) 当步距(h)小于纵距(la)时，应采用A型；2) 当步距(h)大于纵距(la)时，应采用B型,并应符合下列规定： h=1.8m时，纵距不应大于1.5m； h=2.0m时，纵距不应大于1.2m；(2) 双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定： 2) 斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点54、的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距(图6.5.1A型)时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；简图如下：3) 斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接构造应符合本规范要求。(4) 门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。 (5) 门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，如图，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。4.4.16 悬挑层楼面封板处理（1）作业层脚手板应铺满、铺稳。作业层数不得超过两层。（2）脚手架外侧设置200mm高的挡脚板，挡脚板应设置在脚手架钢管内侧，安全网外55、侧，挡脚板与钢管必须用10号铁丝捆扎。（3）悬挑层封闭处理：在悬挑层处，用18厚胶合板将外立杆至建筑结构之间的整个平面范围内封闭、钉牢。使物体在此处无坠落可能，确保安全。（4）型钢悬挑脚手架的防护应符合下列要求：1）外脚手架的脚手板应隔步满铺，并应铺设严密、牢固；2）第一段型钢悬挑脚手架底部及离墙距离必须采用硬质材料（如模板、波纹钢板）隔断防护，铺设牢靠、严密。3）脚手架里排架体与建筑物每层楼面之间的间隙应采用脚手板或安全平网封闭；4.4.17 建筑转角悬挑架的转角用18#工字钢作主梁与16#工字钢作联梁焊接，连成一体，同时采用反拉钢丝绳与墙连接节点做法：外采用四夹头，内侧穿过钢梁翼缘及腹板上56、的预留孔，并用四夹头固定。（转角处根据立杆排布，立杆无着落点的，需设置联系梁，且联系梁不小于两跨；一般位置，立杆可以设置的无需布置联系梁）。型钢焊接时采用电弧焊焊接，焊条采用E4301型，焊接构件的焊缝应符合相关焊接规范要求，焊接H型钢的翼缘板拼接缝和腹板拼接缝的间距不应小于200mm。翼缘板拼接长度不应小于2倍板宽;腹板拼接宽度不应小于300mm，长度不应小于600mm。4.4.18 工字钢底部兜底在工字钢底部设置2525mm的方钢管作为镀锌铁皮的主楞固定，方钢管间距400mm，方钢管与工字钢采用焊接固定，底部镀锌铁皮宽度为1400mm，考虑包边10cm。侧挡板采用600高的2525的方钢管57、和镀锌铁皮，侧挡板方钢间距600mm，具体做法详下图：4.4.19 钢丝绳卸荷安装时要将夹座扣在钢丝绳的工作段上，U型螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交错布置。每一连接处钢丝绳夹的最少连接数量不得少于3个，钢丝绳夹间距为67倍的钢丝绳直径。绳夹在实际使用中受荷12次后螺母要进一步拧紧。离锚筋最近的钢丝绳夹要尽可能地靠近锚筋，紧固钢丝绳时要考虑每个绳卡的合理受力，离锚筋最远处的绳卡不得首先单独紧固。4.4.20 悬挑梁的安拆（1）利用塔吊把制作好的工字钢吊装到悬挑搂层，人工配合把悬挑工字钢穿入已经留设好的楼层面搁支点锚固螺栓内。（2）工字钢与锚固螺栓连接固定好，其结构构造应能防止左58、右晃动。（3）斜拉钢丝绳与钢平台夹角应在4560。（4）斜拉钢丝绳在主体建筑物上的联结点（吊环）应分别独立设置锚固牢。（5）钢丝绳与上一层梁柱拉接。钢丝绳的卡头的卡子不得少于3个，同时建筑物锐角利口围系钢丝绳处用软垫加衬，钢平台外口略高于内口。（6）工字钢平台吊装就位后，应将其所有与主体结构连接部位进行全面检查，需待悬挑工字钢固定牢固，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩。（7）拆除时，同样采用塔吊吊装的方法，在吊装起吊前，应设专人检查工字钢平台与主体结构连接全部全面卸除。4.4.21 脚手架拆除（1）架子拆除时要划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作59、业人员入内。（2）拆除的高空作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。（3）拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按一步一清的原则进行，严禁上下同时进行拆除作业。（4）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，要先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。（5）连墙件要随拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不要大于2步，如高差大于2步，要增设连墙件加固。（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，要先通知对方，以防坠落。（7）拆除时不要碰60、坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。（8）拆下的材料要堆放成堆，用塔吊吊运，严禁抛掷，运至地面的材料要按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。（9）在拆除过程中，不得中途换人，如必需换人时，要将拆除情况交代清楚现场移交后方可离开。4.4.22 悬挑架安装其它要求（1）两相邻悬挑工字钢水平口应相对安装，以增加稳定性。（2）悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。（3）联梁架在悬挑梁上焊接，应同侧单面焊接，以便拆除。（4）在阳台处搭设悬挑架，为确保阳台结构安全，在阳台下部设置钢管顶撑，每根立杆下均设。（5）锚固环和钢丝绳吊环预埋时，应加埋钢筋网格和阻挡筋，保证挂住预61、埋环，阻挡筋用20mm。（6）为防钢丝绳斜拉时受力剪切，在钢丝绳和工字钢、钢丝绳和吊环间均加垫木或套环隔离。（7）钢丝绳在紧靠吊环和悬挑梁处应各固定一个卡子，绳头固定应不少于3个卡子，间距为6-7倍钢丝绳直径为宜。（8）悬挑梁和锚固环上下左右间隙均用双向木楔填实，并用铁钉钉牢。（9）悬挑梁固定立杆的短肢钢筋，应焊接在工字钢截面Y-Y中轴线位置。（10）脚手架搭设前，应按专项施工方案向施工人员进行交底。（11）应按本规范规定和脚手架专项施工方案要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，不合格产品不得使用。（12）经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。（62、13）应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。4.5 施工转料平台施工方法4.5.1 预埋钢筋结构施工时，在出料平台安装位置的梁或板上预埋20地锚螺栓，用于固定出料平台主支撑。在每层梁板钢筋绑扎时，预埋钢筋吊环，钢筋吊环用20圆钢制作而成，在制作吊环时严格按照施工图施工。4.5.2 转料平台的组装焊接（1）按转料平台图纸工字钢型号与长度下料，可采用氧割或锯切，其公差定位2mm。（2）焊接直径为4mm。根据工字钢的厚度和以往施工经验，焊接电流暂定为160200A，现场焊工进行试焊后可自行调整焊接电流。焊接电流过大，焊接容易咬肉、飞溅、焊条烧红。焊条电流过小，电弧不稳定，不易焊透和发生夹渣63、，焊接效率也低，应在现场由焊工进行焊接实验，求出最佳焊接电流。（3）焊接速度：要求等速焊接，保证焊逢厚度、宽度均匀一致，从面罩内看熔池中铁水与溶渣保持等距（24mm）为宜。（4）焊接电弧长度：根据所用焊条的牌号不同而确定，一般要求电弧长度稳定不变，酸性焊条以4mm长为宜。（5）焊条角度：根据两焊件的厚度确定焊条的角度。焊条角度有两个方向，第一是焊条与焊接前进方向的夹角为60 75 ；第二是焊条与焊件左右夹角，有两种情况，当两焊件厚度相等时，焊条与焊件的夹角均为45 ，当两焊件厚度不相等时，焊条与较厚焊件一侧的夹角应大于焊条与较薄焊件一侧的夹角。（6）起焊：在焊逢起焊点前方1520mm 处的焊道64、内引燃电弧，将电弧拉长45mm，对母材进行预热后带回到起焊点，把溶池填满到要求的厚度后方可开始向前施焊。焊接过程中由于换焊条等因素面停弧再进行施焊，其接头方法与起焊方法同。只是要先把溶池上的溶渣清除干净方可引弧。（7）收弧：每条焊逢逢焊到未尾应将弧坑填满后，往焊接方向的反方向带弧，使弧坑甩在焊道里边，以防弧坑咬肉。（8）清渣：整条焊逢焊完后清除溶渣，经焊工自检确无问题方可转移继续焊接。（9）焊接注意事项1）焊工必须有焊工证。安排焊工所担任的焊接工作应与焊工的技术水平相适应，并有二年以上的经验。2）焊接前应复查组装质量和焊缝区的处理情况，修整后方能施焊。3）焊接前应对所焊构件进行清理，除去油污、65、锈蚀、浮水及氧化铁等，在沿焊缝两侧不少于20mm 范围内露出金属光泽。4）严禁在焊缝外母材上打火引弧。5）防止焊接质量通病发生。裂纹：为防止裂纹产生，应选择合理的焊接工艺参数和次序，应该一头焊完再焊另一头，如发现有裂纹应铲出重新焊接。咬边：应选择用合理的电流，避免电流过大、电弧拉得过长，控制好焊条的角度和运弧的方法。气孔：焊接区域必须清理干净，焊接过程中，可适当加大焊接电流，降低焊接速度，使溶池中的气体完全逸出。夹渣：多层施焊应层层将焊渣清除干净，操作中应注意溶渣的流动方向。4.5.3 吊装采用塔吊吊装就位方法，在吊装起吊前，应设专人检查转料平台与主体结构连接全部全面卸除。利用塔吊把制作好的钢66、平台吊装到各搂层，人工配合把两根悬挑工字钢穿入上一层已经留设好的预埋吊环及楼层面搁支点预埋环内，工字钢与预埋环或搁支点连接焊接好，其结构构造应能防止左右晃动。斜拉钢丝绳两侧各设前后两道（其中前二道钢丝绳为主受力绳，后二道钢丝绳为保险绳）；斜拉钢丝绳在主体建筑物上的联结点（吊环）应分别独立设置锚固牢。钢丝绳与上一层梁柱拉接。钢丝绳的卡头的卡子不得少于3个，同时建筑物锐角利口围系钢丝绳处用软垫加衬，钢平台外口略高于内口。上料平台吊装就位后，应将其所有与主体结构连接部位进行全面检查，需待悬挑工字钢焊接牢固，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩。4.5.4 装围护栏杆防护栏杆采用48.67、33.6mm钢管，设600mm、1200mm各一道，防护栏杆必须牢固可靠；立柱与主梁焊接，应能承受1000N的外力；立柱内侧采用胶合板封闭严密。平台底部用胶合板铺设严密，并与平台次梁固定牢固。4.5.5 转料平台注意事项（1）施工转料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。（2）施工转料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。（3）斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。（4）应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用一级圆钢筋制作。（5）施工68、转料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，施工转料平台外口应略高于内口。（6）台面应满铺脚手板。（7）施工转料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。（8）施工转料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。（9）施工转料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。（10）转料平台上应显著地标明容许荷载值，容许荷载值为3.0kN/m2以内，操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计容许荷载，应配备专人加以监督。4.6 上人马道施工方69、法马道位置定在1-7轴与1-8轴之间，搭设在3区地下室顶板上。采用48.33.6mm钢管及其配件进行马道踏步、栏杆、架体等的搭设，并在对栏杆、扶手等部位按要求刷上红白、黄黑油漆；木跳板采用松木，长4m，宽200mm，厚50mm，木工选料时对于腐朽、虫蛀、扭纹、破裂及有大横透节的木材不得使用。4.6.1 定位马道的定位见附图。 4.6.2 排水在架体基础外1米处周围设置200200排水沟一道，并保证基础范围内不积水。 4.6.3 平面布置上人马道的架体尺为60004000，立管间距为1200，其中楼梯井处的立管间距为1600，大横杆步距采用1.5m。 4.6.4 剪刀撑四面连续布置，每面设一道，70、成交叉状向上延续，角度为45度，剪刀撑应与每根立杆连接，接长时应使用2个接头扣件。 4.6.5 连墙件平台外围按两步三跨设置连墙件，且端部也按要求设置连墙件，连墙件的钢管应穿过外架与预埋在结构中的钢管用扣件扣紧；为保证架体的稳定性，每两步应加设水平斜杆。4.6.6 上梯方式本马道上梯方式为“之”字状，依附脚手架设置，两端的12004000空间为休息平台（休息平台与楼板结构之间需用钢管、木方及模板等材料搭设通道，便于进出楼层），两侧的12003600空间为上下的“马道”，一边为上，另一边为下。满铺顺向木跳板（300mm4m），木跳板上钉bh=3030mm的防滑条，间距为200mm，马道两侧及平台71、均设0.6m和0.9m高二道防护栏杆，并用2020cm木板做通长挡脚板，见附图。4.6.7 安全网整个架体采用密目网垂直封闭，密目网挂设在脚手架的内侧，密目网应对齐上下大横杆，用尼龙绳系在大横杆上。立缝亦用尼龙绳连接密缝，扶手杆高度用密目网封闭，中间楼梯井用安全网每4.5米高水平封闭一道，并在此处设置两侧的连杆两根。4.7 门洞及安全通道施工要求4.7.1 门洞（1）双排脚手架门洞宜采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式（如下图所示），斜杆与地面的倾角应在45度60之间。门洞桁架的型式宜按下列要求确定：1）当步距(h)小于纵距(la)时，应采用A型；2）当步距(h)大于纵距(la)时，应采用B型,72、并应符合下列规定： h=1.8m时，纵距不应大于1.5m； h=2.0m时，纵距不应大于1.2m；（2） 双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定： 1）斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距(图A型)时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；2) 斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接构造应符合本规范要求。3） 门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。 4） 门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防73、滑扣件，如图，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。4.7.2 安全通道（1）防护棚长度应不小于5m，采用钢管扣件落地式防护棚；（2）棚内通道高度不低于2m，两侧立杆跨度1.5m，下设扫地杆，中有栏杆。（3）棚的两端应有剪刀撑，迎面有横向八字斜撑。（4）棚顶部分上下两层，层间间隔600mm，上层和下层均按间距300mm安装填心杆，在填心杆上满铺脚手板，并需与钢管架固定扎牢。（5）棚顶四侧面栏杆垂直面全部安装防护板。（6）防护棚与人行斜道相连，求坚固实用，同时在坠落半径范围内的所有固定作业和经常过往人员的道路，均应设置安全防护棚。4.8 检查验收4.8.1 检查与验收程序（1）构配件的检查与验收由项目部组74、织，安排专业工长负责。（2）在以下阶段，在项目验收合格的基础上，向监理工程师、业主工程师提出验收申请，验收合格后并形成书面验收记录。1）悬挑梁安装完成后；2）每搭设完68m高度后；3）达到设计高度后；4）六级以上大风（特别是台风）与大雨后；5）停用一个月以上，重新启用前。（3）脚手架在使用的过程中，要定期按检查内容进行检查，由项目经理负责组织。4.8.2 检查与验收内容（1）构配件检查与验收钢管要刷防锈漆，质量要符合要求，其壁厚、弯曲、锈蚀等外观缺陷要符合允许偏差的要求，不合格的不得使用。扣件要安排专人分类、修整，进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，并要做防锈处理。锚75、筋、钢丝绳、工字钢等配件的质量是否符合方案及规范要求。（2）脚手架的检查与验收悬挑工字钢的间距、悬挑及锚固长度、与锚筋的固定及锚筋的预埋等平面布置是否符合方案要求。悬挑工字钢的稳定性、脚手架杆件的连接是否牢固、可靠。钢丝绳的选用是否符合方案要求，连接固定是否牢固，连接型式是否符合方案和规范要求。脚手架的搭设的技术要求、允许偏差是否符合方案及规范要求。使用是否超载，安全防护措施是否符合要求。所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件不得出现松动、爆裂、滑脱；扣件的拧紧扭力矩要控制在4065Nm之间，主节点扣件扭紧力矩逐一检查验收，并形成抽查书面记录。第5章 施工安全保证措施5.1 组织保障5.176、.1 救援小组成员组成项目部成立应急救援小组，组长由项目负责人担任，副组长由项目技术负责人担任，成员由项目部施工员、质量员、安全员、机械员、试验员、材料员等人员组成，公司本部设置相应的安全指挥部。项目部应急救援小组成员名单及联系电话：组 长：项目负责人XX电话：副组长：项目技术负责人电话：组 员：施工员电话：质量员电话：安全员电话：机械员电话：取样员电话：材料员电话：附近医院联系地址及电话：XXXX医院，XX市XX区XX镇XX路101号，火警：119 公安：110 交通：1225.1.2 应急救援小组成员职责分工组长职责：工地发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各组员下达抢救指令任务，协调77、各组员之间的抢救工作，随时掌握最新动态并做出最新决策，第一时间向110、119、120、公司、当地政府主管部门、公安部门求援或报告灾情。副组长职责：协助组长指挥工地抢救工作，落实抢救指令任务实施情况，平时由副组长值班，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急救援小组组长抵达工地前，副组长即为临时救援组长。施工员、质量员职责：尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。安全员职责：对抢救出的伤员，视情况采取急救外置措施，尽快送医院抢救。试验员、材料员职责：负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征集及人员的餐饮供应。5.1.3 应急救援小组主要任务当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长78、立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。由安全领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。事故发生时，安全领导小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员79、伤亡情况，协助上级部门对事故调查。项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。5.2 技术措施5.2.1 脚手架搭设的安全技术措施（1）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（2）开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可根据情况拆除。（3）脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（4）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙杆80、以上两步。（5）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。（6）六级风以上（含六级）时停止搭设脚手架施工。5.2.2 脚手架拆除的安全技术措施（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙杆应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。（2）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。（3）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。（4）每天拆架81、下班时，不应留下隐患部位。（5）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（6）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。（7）所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。（8）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（9）拆除的零配件要装入容器内，用施工电梯运下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。（10）六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。5.2.3 脚手架的荷载控制（1）结构施工82、用时脚手架的荷载控制结构施工时脚手架仅作为临边防护作用，外脚手架在使用过程中严禁进行下列作业：在架体上推车；在架体上拉结吊装缆绳；利用架体吊运物料；转料平台与架体相连接；任意拆除架体结构件或连墙件；拆除或移动架体上安全防护设施；利用架体支顶模板；其它影响架体安全的作业。（2）装饰施工用时脚手架的荷载控制装饰施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过2层，每层作业荷载不得大于2.0kN/m。当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一个跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过4.0kN/m。5.2.4 脚手架防失稳坍塌应急措施（1）因地基沉降引起的脚手架局部变形83、。在双排架横向截面上架设八字斜撑或剪刀撑，隔一排立杆架设一组，直到变形区外排。八字斜撑或剪刀撑下脚必须设在坚实、可靠的地基上。（2）脚手架赖以生根的悬挑钢梁挠度变形超过规定值，应对悬挑钢梁后锚固点进行加固，钢梁上面用钢支撑加U型托旋紧后顶住上层楼板。预埋钢筋环与钢筋梁之间有空隙，须用短钢筋条楔紧。吊挂钢梁外端的钢丝绳逐根检查，全部紧固，保证均匀受力。（3）脚手架卸荷、拉接体系局部产生破坏，要立即按原方案制定的卸荷拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。如纠正脚手架向外张的变形，先按每个开间设一个5t倒链，与结构绷紧，松开钢性拉接点，各点同时向内收紧倒链，至变形被纠正，做好钢性拉84、接，并将各卸荷点钢丝绳收紧，使其受力均匀，最后放开倒链。（4）当脚手架失稳引起倒塌及造成人员伤亡时，迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处理。划出事故特定区域，非救援人员未经准许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出，如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如我人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等处理措施。以上行动须由有经验的安全员和架子工长统一安排。5.2.5 脚手架的安全防火措施（1）建设工程施工现场必须坚持“预防为主，防85、消结合”的方针，坚持“管生产必须管安全”的原则，建立健全防火安全生产责任制和群防群治制度。建立防火安全应急救援系统，编制脚手架安全防火应急预案，并定期组织消防应急救援演练。严格执行动火管理制度。（2）成立施工现场防火安全管理领导小组。现场成立消防领导小组，项目经理任组长，由安全员负责整个现场的消防监督和管理。现场成立义务消防队。（3）制定施工现场防火安全岗位职责和防火安全管理制度，确定项目经理为施工现场防火安全负责人。（4）施工现场消防部署：由于本工程为高层，防火消防设置较为关键，利用地下室的工程消防水池兼做工地临时消防水池（配备水泵管线与临建供水管线连通），现场地面部位设临时消火栓不少于3处86、，配备2台高压水泵，供各栋楼层消防用水，以备灭火时用。各栋每楼层设置一个带消防卷盘的消火栓，消防立管采用100mm镀锌钢管，塔吊及施工电梯内配备灭火器，施工电梯每层楼层平台配备两台干粉式灭火器和消防桶，作为应急防火措施。办公室、配电房、易燃场所均配备灭火器，灭火器应在有效使用期内。灭火器必须设置在醒目和便于使用的地方。灭火器要加强保养，确保处于有效状态。（5）施工现场使用的安全网必须符合GB5727-2009规范的质量要求，并应是合格的阻燃式密目安全立网。凡是不符合规定的安全网，不得进入施工现场使用。密目式安全网的阻燃性能要求续燃、阴燃时间不应大于4秒。（6）作业人员使用明火，应当清除周围可燃87、物及其他易燃危险物资，并按规定配备充足的灭火器材。并申请动火手续，经批准同意后，方可实施；专职安全员要负责落实监护人员和监护措施。在高处实施电、气焊切割作业时，必须对作业的周围和下方实施防护遮挡，焊渣要有容器接装；作业后，必须确认无火源危险后方可离开作业现场。5.2.6 防高温作业措施（1）对高温作业人员进行就业前和入暑前的健康检查，凡检查不合格者，均不得在高温条件下作业。（2）工地拟配卫生员一名，负责工地的卫生管理。炎热时期应组织人员深入工地进行巡回和防治观察。（3）积极与当地气象部门联系，尽量避免在高温天气进行大工作量施工。（4）高温期间，对一线职工除保证茶水供应外，增加防暑保健药品的供应88、。一旦发生中暑、中毒者应立即送附近医院抢救。对高温作业者，供给足够的合乎卫生要求的含盐饮料和防暑药品。（5）合理安排生产班次和作息时间，露天作业应尽量避开午间照射，气温超过35C时，可适当缩短白天工作时间，利用早晚时间弥补，采取早出工，晚收工，中午延长休息时间，合理安排室内作业，适当安排夜间作业。（6）改善宿舍，职工生活条件，确保防暑降温物品及设备落到实处。对高温、高空作业人员进行检查，且要搭设休息棚。（7）确保现场水、电供应畅通，加强对各种机械设备的维护与检修，保证其能正常操作。（8）加强施工管理，坚决按国家标准规范、规程施工，不能因高温天气，而影响工程质量。（9）加强对易燃、易爆危险品储存89、运输和使用的管理，在露天堆放的危险品应采取遮阳、降温等措施，避免烈日曝晒，防止发生泄露、自燃、爆炸等事故。5.2.7 防台风措施（1）加强台风季节施工时的反馈工作。收听天气预报，并及时做好防范措施。台风到来前进行全面检查。（2）在接获台风预报，应对脚手架进行全面检查，特别是连墙杆拉结是否牢固或有无破坏，脚手板绑扎是否牢固。除必要的连墙杆拉结外，根据脚手架情况，在相对薄弱位置再与结构进行拉结，加固脚手架与结构的连结。（3）对各楼层的堆放材料进行全面清理，在堆放整齐的同时必须进行可靠的压重和固定，防止台风来到时将材料吹散。（4）对外架进行细致的检查，加固。竹笆和围网增加绑扎固定点，外架与结构的拉90、结要增加固定点，同时外架上的全部零星材料和零星垃圾要及时清理干净。（5）随时监控台风情况，根据台风大小和正面袭击情况，视要求将密目安全网进行临时拆除，减小脚手架挡风系数，在台风过后再行恢复。（6）遇六级以上台风时，各机械停止操作，人员停止施工。（7）同时应加强防雷措施，保护建筑物、起重设备不受雷击，应加以避雷和可靠的接地。5.2.8 防雨季措施（1）雨天施工，专职电工应做到每天施工前，对所有用电设备，特别是开关、电线、接头等，进行全面的检查，避免漏电事故发生。（2）雨天施工的时候，要做到雨期前对现场各种机具、电器、工棚都加强检查，尤其是脚手架、搭吊、施工电梯、焊机、冲击钻、手电钻等，要采取防倒91、塌、防雷击、防漏电等一系列技术措施；要认真编制雨期施工的施工安全措施，加强对员工的教育，防止各种事故发生。（3）保护好露天电气设备，以防雨淋和潮湿，检查漏电保护装置的灵敏度，使用移动式和手持电动设备时，一要有漏电保护装置，二要使用绝缘护具，三要电线绝缘良好。（4）大雨过后要检查脚手架的下部是否下沉，如有下沉，则应立即加固。5.2.9 防雷措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）标准。（1）工程采用避雷针与大横杆连通，接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。（2）每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四92、角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。（3）接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。（4）接地线的连接牢靠，与立杆连接采用两道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂一中性凡士林。（5）接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害。（6）接地线和避雷线的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安93、全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。5.3 应急预案5.3.1 危险源辨识及控制措施危险源主 要 控 制 措 施高空坠落1. 作业前检查脚手架、跳板、围栏的稳固性，跳板用铁丝绑扎固定，不得有探头板；2.规范地设置平、立安全网，安全网使用经安全认证的产品；3.患有高血压、癫痫病、贫血病等不适宜高空作业的人员禁止高处作业；4.洞口、电梯井、楼梯间未安栏杆处等危险口，必须设置盖板、围栏、安全网、警示标志等；5.夜间现场必须有足够的照明。物体打击1.上方操作时，下方禁止站人、通行，禁止下、下垂直交叉作业当必须同时作业时应采取封闭隔挡等可靠安全措施；2.工人操作应戴安全帽；3.严禁向下抛掷工具、物品、94、废料等。触 电1.不使用破损电线，加强线路检查；2.设备金属外壳可靠接地，按“一机一闸一漏”接用电器具，漏电保护器灵敏有效，每天有专人检测；3.接电、布线由专业电工完成。火 灾1.必须持证上岗；2.执行动火审批手续，焊接前必须开动火证，并备好灭火器，设专人看火；3.焊接前须清理焊区周边及下方易燃品；4.气焊时按规范保持间距。架体坍塌1.脚手架施工荷载必须严格控制；2.同时作业的施工步数不得超过2层；3.每层作业荷载不得大于2.0kN/m2。5.3.2 应急救援装备序号物品名称单位数量存放地点保管人1急救箱个1项目部安全员2止血纱布扎2项目部安全员3碘酒瓶1项目部安全员4消炎药瓶1项目部安全员595、创可贴包10项目部安全员6云南白药瓶2项目部安全员7红花油瓶1项目部安全员8担架付2项目部安全员9应急灯具盏5仓库材料员10灭火器个20现场配备现场常备11消防水源个1现场配备现场常备12消防水带卷2仓库材料员13绝缘手套副20仓库材料员14绝缘鞋双10仓库材料员15绝缘棒根3仓库材料员16安全帽顶70个人配备材料员17安全带条30个人配备材料员18切割机台2仓库材料员19钢筋钳把5仓库材料员20皮卡车部1驻工地材料员备注物资管理：经常检查物资的储备情况，消耗后及时补充，不得使用过期药品。设备器材经常保养确保处于良好的使用状态。5.3.3 应急培训和演练应急培训与演练是为了锻炼和提高有关部门和96、应急救援人员在突发事故情况下的快速抢险，及时营救伤员，正确指导和帮助群众防护或疏散，有效消除危害后果，开展现场急救和伤员转送等应急救援技能和应急反应的综合素质。（1）应急培训的范围包括：专业应急求援队伍的培训和项目员工的培训。（2）专业应急救援队伍包括：安全、消防、医疗卫生、急救人员、应急指挥中心的工作人员。（3）应急救援的培训工作：培训应确定每个人的职责，确定执行的任务，学习执行任务所需的知识和技能，了解和掌握危险的辨识，如何采取必要的应急措施，如何安全疏散人群，有关灭火操作的训练等。全员培训采取书面材料、版报、招贴画及会议等形式。（4）应急救援演练：应急救援演练是检测培训效果、测试设备和制97、定的应急预案有效性的最佳方法，也是为了提高救援队伍的协同救援水平和实战能力，以便发现问题及时改正。可进行组合演练和单项演练，例如：医疗救护演练。单项工程开始前进行专业的培训和进行两次演练。（5）演练结束后要进行评估，以辨识应急预案中的缺陷；辨识培训和人员需要是否合理；确定设备和资源的充分性。以制定出纠正措施、完善应急救援预案。5.3.4 应急响应程序上报流程：当事人项目部公司。处理流程：公司项目部当事人。紧急情况发生后，立即按应急预案中的应急响应流程及救援措施启动应急响应程序。（1）当事人或发现人要立即按应急救援措施进行第一时间的现场救援行动，同时向安全领导小组或项目经理汇报，项目经理接到汇报98、后要立即组织安全领导小组迅速赶到现场。（2）安全领导小组迅速赶到现场、疏散人群、保护好事故现场、排除险情，迅速按应急救援措施进行救治，然后送往最近的医院进行救治。伤情严重的，现场进行基本的处理后立即送往最近的医院进行救治。（3）抢救伤员的同时向公司领导逐级汇报。重大情况发生时，项目经理或值班人员要立即向公司工程部和公司安全指挥部汇报。（4）工程部经理接到通知后，尽快赶到火灾现场，协调指挥事故处理工作。公司领导接到汇报后，安排事故调查小组赶赴现场进行事故原因调查及处理工作。（5）应急救援小组应配合调查小组及社会关注方的调查工作。5.3.5 应急救援措施（1）高处坠落急救措施当发生高处坠落事故后，99、抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷100、骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3）颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在101、骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6）复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7）周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。一般伤口102、小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540min放松一次，每次放松0.51min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。（2）物体打击急救措施当103、发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1）发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2）在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3）观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。4）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐104、物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5）防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6）在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨105、折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。（3）触电事故急救措施1）当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2）隔离电源方法：断开电源开头；使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3）抢救方法：口对口、口对鼻人工呼吸法（停止呼吸者）：使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。救护人换气时放106、松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）：解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3040mm，以每分钟挤压60次为宜。挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。（4）火107、灾事故急救措施1）事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2）事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3）发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听108、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4）火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首109、先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。5.3.6 应急场所监控应急情况发生后，要立即疏散群众、保护现场，现场周围设置警戒标志进行封锁，并对可能引起二次伤害的险情进行排除、安排专人进行监测，出现异常情况立即汇报，并进行处理。5.3.7 应急评价（1）事故处理结束后，由项目技术负责人组织评审应急措施的实施情况，填写应急准110、备和响应报告，经项目经理签字确认后报上级安全主管部门。（2）项目部组织分析事故发生的原因，并制定和实施纠正措施。5.4 监测监控5.4.1 施工过程监控措施（1）外脚手架搭设完成后，必须由公司质安部、施工技术部与监理公司验收，严格按照施工方案进行，脚手架搭设后签字确认后方可使用。（2）成立安全检查监控小组，脚手架搭设过程安全进行监控。（3）在脚手架使用过程中，派专门的管理人员对外脚手架的变形进行目测与经纬仪、水准仪监测，若发现外脚手架有明显变形或有明显下沉变形要立即报告项目部，并停止施工作业，待安全检查合格后再恢复外脚手架的使用。5.4.2 监测内容外脚手架最底层立杆与卸荷层立杆的弯曲变形，脚111、手架立杆垂直度，大横杆的弯曲变形，监测脚手架刚性连接是否牢固，监测钢丝绳卸荷点连接情况和吊环变形，钢丝绳是否拉紧，悬挑梁与锚固钢筋是否用木塞或钢筋固定牢固，工字钢是否产生挠度变形。5.4.3 监测周期目测为每天一次，仪器监测周期为一周一次，要求监测直至脚手架完全拆除。5.4.4 仪器监测数据预警值脚手架顶端水平位移超过25mm或垂直度变化超过20mm或沉降超过20mm。第6章 若出现以上预警值监测人员要立刻通知项目安全员要求停止脚手架的使用并报告项目部，再由项目部向公司汇报。第7章 劳动力计划7.1 项目管理人员本工程实行项目负责人负责制。由项目负责人、项目技术负责人、施工员、质量员、材料员、112、机械员、安全员组成管理班子。为保障本工程顺利进行，我公司决定选派强有力的管理班子承担该项目施工管理。项目管理人员组织机构如下：项目负责人项目技术负责人施工员质量员材料员机械员安全员脚手架班组7.2 特种作业人员1根据施工进度和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。2做好施工人员的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行113、现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。作业人员安排见下表：序号工种工人数量备注1架子班组20人负责脚手架的搭设、脚手板的铺设、安全网的挂设，必须持证上岗。2电工2人负责施工现场临时用电的敷设、维护，必须持证上岗。3电焊工2人负责定位钢筋头的焊接作业，必须持证上岗。4杂工6人负责脚手架相关材料的整理、堆放，涂刷防锈漆。5专职安全员2人负责全面安全工作。第8章 脚手架计算书8.1 落地式脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011114、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设11层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.0900，体型系数115、0.9600。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.04116、0=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.316106/4493.0=70.334N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足117、要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107831.2)=1.926mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0118、381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.821=0.368106/4493.0=81.886N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最119、大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107831.200)=0.009mm集中荷载标准值 P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.600800.0800.0800.0/(482.06105107831.2)=0.633mm最大挠度和 V=V1+V2=0.642mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计120、算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.121、m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10720.000=2.145kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100111.500(0.800+0.250)/2=0.866kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.122、16 NG3 = 0.1601.50011=2.640kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50020.000=0.300kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.951kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.090 Us 风荷载体型123、系数： Us = 0.960经计算得到：Wk = 0.5001.0900.960 = 0.523kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.951+0.91.42.400=10.165kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.951+1.42.400=10.501kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la124、 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.5231.5001.800五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.501kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比125、，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =10501/(0.19424)=130.625N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.165kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数126、，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.320kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm127、2；经计算得到 =10165/(0.19424)+320000/4493=197.754N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 302.738kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=33.40 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 5.95+2.40=8.35kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 f128、g 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！8.2 悬挑式脚手架（无联梁）计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度19.8米，立杆129、采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设11层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.0900，体型系数0.9600。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.75米，建筑物内锚固段长度2.30米130、。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.131、40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.316106/4493.0=70.334N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷132、载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107831.2)=1.926mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P133、2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.821 =0.368106/4493.0=81.886N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不134、利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107831.200)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.600800.0800.0800.0/(482.06105107831.2)=0.633mm最大挠度和 V=V1+V2=0.642mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按135、照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8136、.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10719.800=2.124kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100111.500(0.800+0.250)/2=0.866kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.50011=2.640kN(4)吊挂137、的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50019.800=0.297kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.927kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.090 Us 风荷载体型系数：Us = 0.960经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.5138、001.0900.960 = 0.523kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.927+0.91.42.400=10.136kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.927+1.42.400=10.472kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到139、风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.5231.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.472kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为270140、0/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =10472/(0.19424)=130.260N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.136kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由141、公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.320kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10136/(0.19424)+320000/4142、493=197.389N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 302.738kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1750mm，l = 2300mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm；水平支143、撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10.47kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.75/2.30=0.76 kl=0.25/2.30=0.11 k2=1.05/2.30=0.46代入公式，经过计算得到支座反力 RA=27.740kN支座反力 RB=-5.800kN最大弯矩 MA抗弯计算强度: f =13.990106/(1.05141000.0)=94.496N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架144、作用集中计算荷载 N=5.93+2.40=8.33kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=9.392mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3500.0/250,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =13145、.99106/(0.929141000.00)=106.80N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.800kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=58004/(3.1416165.752)1/2146、=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.80kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于5799.94/(3.1416201.5)=61.5mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板147、螺栓的轴向拉力，N = 5.80kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求! 4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 5.80根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h148、0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。 截面有效高度 h0 = 200-50 = 150mm；s = 6.67106/(1.00014.3001.51000150.02)=0.0140 = 1-(1-20.0140)1/2=0.0140s = 1-0.0140/2=0.9930楼板压点负弯矩配筋为 As = 6.67106 / (0.9930150.0210.0) = 213.2 mm2悬挑脚手架计算满足要求！8.3 后浇带处悬挑式（有联梁）计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-200149、3混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度19.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设11层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.150、50kN/m2，高度变化系数1.0900，体型系数0.9600。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.75米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板151、的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0152、.1171.120)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.316106/4493.0=70.334N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107831.2)=1.926mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计153、算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如154、下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.821 =0.368106/4493.0=81.886N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107831.200)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.600800.0800.080155、0.0/(482.06105107831.2)=0.633mm最大挠度和 V=V1+V2=0.642mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.20156、0kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10719.800=2.124kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG157、2 = 0.100111.500(0.800+0.250)/2=0.866kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.50011=2.640kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50019.800=0.297kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.927kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.158、400kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.090 Us 风荷载体型系数：Us = 0.960经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.5001.0900.960 = 0.523kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.927+0.91.42.400=10.136kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25159、.927+1.42.400=10.472kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.5231.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.472kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = 160、kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =10472/(0.19424)=130.260N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳161、定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.136kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190162、； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.320kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10136/(0.19424)+320000/4493=197.389N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 302.738kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=10.47kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.163、50/1.50=1经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/210.47+10.47+1.500.20/2=10.62kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+10.47+1.500.20=10.77kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)10.471.50+0.201.50抗弯计算强度: f=0.06106/141000.0=0.40N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A164、为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1750mm，l = 2500mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用传递集中力 P=10.77kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.75/2.50=0.70 kl=0.25/2.50=0.10 k2=1.05/2.50=0.42代入公式，165、经过计算得到支座反力 RA=28.037kN支座反力 RB=-5.445kN最大弯矩 MA抗弯计算强度: f =14.382106/(1.05141000.0)=97.142N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=5.93+2.40=8.33kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=9.928mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3500.0/250,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采166、用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =14.38106/(0.929141000.00)=109.80N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.445kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土167、结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=54454/(3.1416165.752)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.45kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm168、2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于5445.44/(3.1416201.5)=57.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.45kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求! 4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处169、楼板负弯矩数值为 M = 5.45根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。 截面有效高度 h0 = 200-50 = 150mm；s = 6.81106/(1.00014.3001.51000150.02)=0.0140 = 1-(1-20.0140)1/2=0.0140s = 1-0.0140/2=0.9930楼板压点负弯矩配筋为 As = 6.81106 / (0.993170、0150.0210.0) = 217.6 mm2悬挑脚手架计算满足要求！8.4 电梯井处悬挑式（有联梁）计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度19.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施171、工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设11层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.0900，体型系数0.9600。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距172、计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(173、支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.316106/4493.0=70.334N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=174、0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107831.2)=1.926mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1175、.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.821 =0.368106/4493.0=81.886N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 176、V1=5.00.038800.004/(3842.060105107831.200)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.600800.0800.0800.0/(482.06105107831.2)=0.633mm最大挠度和 V=V1+V2=0.642mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0k177、N； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包178、括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10719.800=2.124kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100111.500(0.800+0.250)/2=0.866kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.50011=2.640kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50019.800=0.297k179、N经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.927kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.090 Us 风荷载体型系数：Us = 0.960经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.5001.0900.960 = 0.523kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2180、NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.927+0.91.42.400=10.136kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.927+1.42.400=10.472kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.5231.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆181、的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.472kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.1182、90； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =10472/(0.19424)=130.260N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.136kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.183、241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.320kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10136/(0.19424)+320000/4493=197.389N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过184、计算得到 Nf2 = 302.738kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=10.47kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=3.00/1.50=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/210.47+10.47+3.000.20/2=16.01kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 25.24+10.47+3.000.20=21.55kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=2/810.473.00+0.203.00抗弯185、计算强度: f=8.08106/141000.0=57.31N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1350mm，l = 2500mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受脚手186、架作用传递集中力 P=21.55kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=1.35/2.50=0.54 kl=0.25/2.50=0.10 k2=1.05/2.50=0.42代入公式，经过计算得到支座反力 RA=55.153kN支座反力 RB=-10.949kN最大弯矩 MA抗弯计算强度: f =28.274106/(1.05185000.0)=145.552N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=5.93+2.40=8.33kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.0001187、7.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=5.039mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2700.0/250,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =28.27106/(0.929185000.00)=164.51N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足188、要求! 十、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.949kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=109494/(3.1416165.752)1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.189、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.95kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于10949.12/(3.1416201.5)=116.2mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.95kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内190、的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求! 4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 10.95根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。 截面有效高度 h0 = 200-50 = 1191、50mm；s = 13.69106/(1.00014.3001.51000150.02)=0.0280 = 1-(1-20.0280)1/2=0.0290s = 1-0.0290/2=0.9860楼板压点负弯矩配筋为 As = 13.69106 / (0.9860150.0210.0) = 440.8 mm2悬挑脚手架计算满足要求！8.5 楼层阳角处悬挑式（有联梁）计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/m192、m2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度19.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设11层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.0900，体型系数0.9600。悬挑水平钢梁采用1193、8号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q194、=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： 195、=0.316106/4493.0=70.334N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107831.2)=1.926mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力196、计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.821 =0.368106/4197、493.0=81.886N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107831.200)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.600800.0800.0800.0/(482.06105107831.2)=0.633mm最大挠度和 V=V1198、+V2=0.642mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1199、.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10719.800=2.124kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100111.500(0.800+0.250)/2=0.866kN(3200、)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.50011=2.640kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50019.800=0.297kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.927kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W201、0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.090 Us 风荷载体型系数：Us = 0.960经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.5001.0900.960 = 0.523kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.927+0.91.42.400=10.136kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.927+1.42.400=10.472kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算202、公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.5231.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.472kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面203、面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =10472/(0.19424)=130.260N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.136kN； i 计算立杆的截204、面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.241cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.320kN.m； 钢管立杆205、受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =10136/(0.19424)+320000/4493=197.389N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 302.738kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=10.47kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB206、=(1-1)/210.47+10.47+1.500.20/2=10.62kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+10.47+1.500.20=10.77kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)10.471.50+0.201.50抗弯计算强度: f=0.06106/141000.0=0.40N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算207、公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1350mm，l = 2500mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受脚手架作用传递集中力 P=10.77kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=1.35/2.50=0.54 kl=0.25/2.50=0.10 k2=1.05/2.50=0.42代入公式，经过计算得到支座反力 RA=28.004kN支座反力 RB=-5.347kN最大弯208、矩 MA抗弯计算强度: f =14.268106/(1.05185000.0)=73.452N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=5.93+2.40=8.33kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=5.039mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2700.0/250,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构209、设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =14.27106/(0.929185000.00)=83.02N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.347kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，210、承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=53474/(3.1416165.752)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.35kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于5346.93/211、(3.1416201.5)=56.7mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.35kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求! 4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 5.35根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6212、.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。 截面有效高度 h0 = 200-50 = 150mm；s = 6.68106/(1.00014.3001.51000150.02)=0.0140 = 1-(1-20.0140)1/2=0.0140s = 1-0.0140/2=0.9930楼板压点负弯矩配筋为 As = 6.68106 / (0.9930150.0210.0) = 213.7 mm2悬挑脚手架计算满足要求！第9章 附图9.1 脚手架立面示意图9.2 落地式脚手架搭设整体示意图9.2.1 整体落地式脚手架搭设示意图9.2.2 裙楼中庭部位落地式脚手架搭设示意图9.3 落地式脚手架安装示意图9.4 悬挑式脚手架安装示意图9.5 户型内工字钢平面布置图9.5.1 1-2#、2-2#三层工字钢平面布置图9.5.2 1-2#、2-2#八、十四、二十、二十六层工字钢平面布置图9.5.3 1-1#、2-1#三层工字钢平面布置图9.5.4 阳角工字钢平面布置图 阳角工字钢平面布置图 阳角工字钢平面布置图9.6 施工转料平台构造示意图9.7 上人马道构造图9.8 入口脚手架构造图9.9 防护构造详图