1、正本商业办公楼项目脚手架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录1 、编制依据42 、工程概况43、施工准备53.1技术准备：53.3物资准备：53.4现场准备：64脚手架设计74.1 脚手架设计构思：75、脚手架主要施工方法85.1落地式脚手架施工工序：85.2悬挑式脚手架施工工序:85.3 脚手架搭设的要求85.3.5 纵、横向扫地杆105.3.6 剪刀撑105.3.8 连墙件125.3.9 脚手板135.3.10 人行马道135.3.11安全保险装置135.3.12 防护设施145.3.13防雷避电措施12、46、脚手架的检查验收157、脚手架搭设检查质量验收标准168、脚手架拆除施工工艺及安全要求178.1拆除工艺要求178.2脚手架拆除的安全技术措施189、安全保证措施及要求1910、附件一：普通型钢悬挑脚手架计算书21一、参数信息:211.脚手架参数212.活荷载参数223.风荷载参数224.静荷载参数225.水平悬挑支撑梁236.拉绳与支杆参数23二、大横杆的计算:241.均布荷载值计算242.强度验算253.挠度验算:25三、小横杆的计算:261.荷载值计算262.强度验算263.挠度验算27四、扣件抗滑力的计算:28五、脚手架立杆荷载的计算:28六、立杆的稳定性计算:30七、连墙件的计3、算:31八、悬挑梁的受力计算:33九、悬挑梁的整体稳定性计算:33十、拉绳的受力计算:34十二、锚固段与楼板连接的计算:3512、附件二：落地式脚手架计算书36钢管落地脚手架计算书36一、参数信息：361.脚手架参数362.活荷载参数363.风荷载参数364.静荷载参数365.地基参数37二、大横杆的计算:391.均布荷载值计算392.强度计算393.挠度计算40三、小横杆的计算:401.荷载值计算402.强度验算413.挠度计算41四、扣件抗滑力的计算:42五、脚手架立杆荷载计算:43六、立杆的稳定性计算:44七、连墙件的计算:46八、立杆的地基承载力计算:471 、编制依据1、XX地2004、9-B-57地块商业办公楼项目塔楼ABCD施工图纸。2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011。3、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91。4、建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程DGJ32J121-2011。5、碳素钢结构GB/T700Q235A级钢标准。2 、工程概况2.1 建筑设计概况1工程名称XX地2009-B-57地块商业办公楼项目2建筑功能商业办公3建筑面积总建筑面积29376地下7200地上221764层数地下2层层高5.56m地上16层层高4.49m5结构形式框架、核心筒6建筑高度0以上高度76.72m室内外高差150-450mm7平面尺寸椭圆长径5、短径=46.77*36.027m2.2 脚手架设计概述1-4层落地式脚手架立杆6m以下双立杆，6m以上采用单立杆间距横向采用1.05m，距板边250mm，纵向1.5m，小横杆间距1.5m，大横杆步距1.8m，连墙件二步二跨。5-16层采用工字钢悬挑式脚手架，每四层为一悬挑单元，分别为5-8层，9-12层， 13-16层。立杆间距横向采用1.05m，距挑板边350mm，立杆纵向1.5m，工字钢梁间距1.5m，小横杆间距1.5m，大横杆步距1.8m，连墙件二步二跨。3、施工准备3.1技术准备：组织施工管理人员、技术人员认真学习脚手架工程有关规范、规程，对施工班组进行施工交底，根据图纸对各部位材料用6、量进行统计，提出材料需用量计划报给材料部门。根据现场工程量和总体施工进度安排劳动力进场，并对工人进行技术、安全方面的培训，保证每名作业工人达标上岗。3.2人员准备：每片作业分区配备架子工50人，普工20人，人员到位。3.3物资准备：1）钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm的焊接钢管，符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）的规定，有合格证及检测报告。脚手架的立杆和纵向水平杆（大横杆）的钢管长度为4-6M，横向水平杆（小横杆）的长度为1.5 -2.0M，脚手管统一刷好防锈漆后待用。2）扣件采用可锻铸铁扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-1995）的规定，新进场扣7、件必须有合格证，进场需进行抽样复试。3）供应单位(含租赁单位或企业自有)必须出具证明其产品合格的相关资料(生产许可证、产品合格证等)；施工单位要与生产和租赁单位签订质量担保协议。）4） 钢管、扣件、安全网地进场后使用前，必须按规定进行检验，检验批次按不同厂家、不同型号和规定的批量划分，一个单位工程不得少于一个检验批次。5）钢管如有严重锈蚀.弯曲.压扁或有裂纹的严禁使用。6）扣件：发现有脆裂.变形滑丝的严禁使用。7）工字钢：无损伤，无老锈，材料符合GB标准，严格除锈，刷防锈漆两遍。根据现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591的规定，同时按照JG1130-2011中8、关于悬挑钢梁截面高度的规定（H16mm），本工程悬挑脚手架型钢采用20a工字钢。8）钢丝绳6*37（19.5钢丝绳公称抗拉强度=1550N/mm2）：无损伤，毛刺，材质符合GB89181996标准。9）预埋吊环；HPB235（Q235）号热轧圆钢，外观无损伤，材质复检符合HPB235号钢材标准。 10）安全网：每个安全网进场前必须有国家指定监督部门批量验证和出厂检验合格证。11）材料进场资料齐全，并向监理单位进行报验。12）脚手架材料用量详见下表。楼号钢管（T）小横杆（根）十字扣件（个）接头扣件（个）转向扣件（个）脚手板（）密目网（）大眼安全网（）工字钢（T）钢丝绳（m）D塔楼140650029、00006000200070001200040007042503.4现场准备：搭设区域已清理干净，地面排水畅通。3.4.2经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐。3.4.3应按本规范的规定和脚手架专项施工方案要求对钢管、扣件等进行检查验收，不合格产品不得使用。4脚手架设计本工程楼层层高高，外型复杂，弧形结构，计划在主体结构和装修期间共同使用钢管脚手架来进行施工，脚手架采用双排落地式封闭外脚手架和工字钢梁悬挑双排脚手架，搭设高度为室外地面到建筑物结构封顶。考虑到搭设双排到顶的钢管脚手架一次性投入较大，为了节约投入以及保证安全，特做每三层一次的悬挑脚手架，主体施工阶段每三层向上翻搭一次脚手10、。装修阶段每三层向下翻搭一次。该脚手架可以减少一次性的投入，但外脚手架增加一次的搭拆工作。4.1 脚手架设计构思：1-4层落地式脚手架立杆6m以下双立杆，6m以上采用单立杆，立间距横向采用1.05m，距板边250mm，纵向1.5m，小横杆间距1.5m，大横杆步距1.8m，连墙件二步二跨。人货梯进料口为搭设双立杆落地脚手架（详见外用电梯专项方案）。5-16层采用工字钢悬挑式脚手架，每四层为一悬挑单元，分别为5-8层，9-12层， 13-16层。立杆间距横向采用1.05m，距挑板边350mm，立杆纵向1.5m，小横杆间距1.5m，大横杆步距1.8m，连墙件二步二跨。工字钢梁间距1.5m，悬挑20a11、工字钢支架外挑出外墙面2200mm。在悬挑20a#工字钢梁挑出端100mm处，1050mm处，焊100mm高28钢筋，作为双排脚手架的底座，其焊接位置与双排脚步手架立杆位置相对应。在结构施工时，必须事先根据本方案的预埋点布置图在结构的第5、9、13层作预埋工作。5、脚手架主要施工方法5.1落地式脚手架施工工序：场地平整垫通长50MM厚垫板摆设扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步水横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆上端与第二大横杆扣紧安连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑扎防护栏杆及挡脚板，并挂大眼安全网及立网封闭防护。5.12、2悬挑式脚手架施工工序: 型钢悬挑梁、预埋件制作预埋件安装砼浇筑穿型钢拉线调整刚梁固定型钢立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）立抛撑树中间立杆小横杆、大横杆、防护栏杆以此类推、形成一步闭合架体铺脚手板（隔离防坠）搭第二步架拉连墙件转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑挂密目安全网、铺脚手版接立杆搭第三步架拉钢丝绳。5.3 脚手架搭设的要求5.3.1脚手架地基在砼顶板上,按照脚手架的宽度及立杆位置拉线铺设垫板，垫板采用50厚，大于250宽的木板，垫板铺设必须不滑动、不得铺垫不实。5.3.2立杆间距横向采用1.05m，纵向1.5m，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣13、件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于50cm。上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于3 个。立杆的搭接长度不小于1M，不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至立杆端的距离不小于100MM。立杆顶端按高出建筑物檐口上皮高度1.5M进行搭设。立杆接头在顶层可采用搭接，其余各层接头必须用对接扣件连接。5.3.3 大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布14、置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm， 5.3.4 小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设12 根小横杆。双排架小横杆在靠墙侧外伸长度200MM。在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆，各杆件交叉伸出的端头均大于100，以防止杆件滑脱。5.3.5 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮15cm 处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下15、方的立柱上。5.3.6 剪刀撑本脚手架采用剪刀撑，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，均采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6 步4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下面的斜杆与立杆的连接点应落在垫板上，以保证架子的稳定。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。横向斜撑搭设在同节内、由底至顶层呈“16、之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6 跨设置一道。悬挑式脚手架预埋工字钢卡箍、吊环、预留洞必须按外挑钢梁的放线位置预埋（测量员放线），埋入砼锚固长度应符合方案设计要求，并按方案设计施工大样图成型，且必须用未经冷拉的HPB235号钢筋。在砼捣固时必须对预埋件进行位置校正。工字钢室内端部板内两道20带丝扣“U”型环，梁内设一道带丝扣“U”型环，工字钢与“U”型环采用30010010钢板压板，上用双螺母拧紧，工字钢与“U”型环间隙用木楔楔紧。工字钢梁外挑出端腹板部位焊16“U”型环穿设钢丝绳，钢丝绳17、为兜底设置，每道工字钢均设钢丝绳。19.5（6*37）钢丝绳设花蓝螺丝反拉于上面结构层预埋吊环上。工字钢梁间距1.5m，工字钢固定端长度不小于悬挑长度的1.25倍。工字钢梁长度5.0-6.5m，悬挑20a#工字钢挑出外墙面2200mm，钢梁下垫10015010mm钢板。架子搭设要求同5.3.15.3.6条。见附图。外挑每次搭设三层为一个单元架，且上下两单元的脚手架必须断开,待随施工进度搭完三步架经检查无误后，可拆除下一单元的架了。拆时必须从上到下，不得上下同时进行，每一单元的悬挑结构不拆除，可作为防护，又可在装饰脚手架下翻时作为搭设的操作平台。架子搭设时在设置第一排连墙杆前，沿外架周边每间隔618、m应设一根支撑抛杆，以确保构架稳定和架上作业人员的安全。当预埋钢箍设置在楼板内时，与该房间板面双向钢筋连接，局部增设加强网，以防止施工荷载引起的反力造成板面发生裂缝，确保结构安全牢固。安装槽钢时间的确定a、第一悬挑段槽钢安装时，下部支撑架尚未拆除，这时悬挑架应借助下部支架系统承力，应待预埋吊环的砼达到设计强度值ft=1.10N/mm2时才能施加施工荷载（相当于C20砼强度等级，通过取砼试件试压确定）。第二悬挑段以第一悬挑段为依托承力搭设。b、应按定位将槽钢安放定位，固定牢固，铺脚手板，按定位依次搭设，将立杆与扫地大横杆和小横杆连接固定，然后安设第一步的纵向槽钢，随校正立杆垂直度之后预以固定，并19、按此要求继续向上搭设。c、第一、第二悬挑段的槽钢定位应相错10cm，以便上段架与下段架对接，保证上段架在初搭阶段与下段架对接，避免因上段架涉及的施工楼层的结构砼在未达到强度要求时无法进行外防护架的搭设而影响施工进度。d、在结构层砼未达到架子设计要求强度时，应依托下段悬挑架搭设5.4m高（三步）单排外防护架，但必须在高度3.6m范围内与主体施工架做暂设连接，连接距离为两跨立杆。5.3.8 连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为4.50m、水平间距为3.0m。连墙杆用48.33.0的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距20、主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。连墙件与结构连接应在板上预埋钢管与架子锁紧，或小横杆与柱子拉结固定牢固，小横杆杆与脚手架的内外立杆连接，保证小横杆连墙杆与墙体有两个扣件锁紧。当脚手架操作层高出连墙杆二步时，应采取临时稳定措施，直到连墙杆搭设后方可拆除。5.3.9 脚手板5.3.9.1竹笆脚手板的主筋应垂直于纵向水平杆铺设,纵向杆间距不大于40cm, 竹笆采用对接平铺。竹笆板每步脚手架搁栅上都要满铺，竹笆四角用18#双股铅丝绑扎牢固。沿脚手架长向铺设，其端头应伸出搁置点。5.3.9.2脚手架内侧每搁四步在脚手架里立杆设一隔离，隔离采用200宽多层板条，下方用二根21、钢管与小横杆挑出扣牢，板条底部四角用18号铅丝绑扎，不小于四点。架子外侧每步设两道护身栏杆，防护栏1.2m高,中间分均布置。5.3.10 人行马道五层以下用人行马道,马道设在通道口，采用“之”字形、坡度1:3、宽度1.80m，以连接上下两结构面层。马道脚手板采用竹笆板，板头的凸棱处应用三角木填顺，每隔30cm 设置一根防滑木条。马道转角处设置休息平台，宽度大于1.0m。马道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。栏杆设置两道，高度分别为0.6m 和1.2m，挡脚板高度不小于18cm，外侧用密目式安全立网封闭。5.3.11安全保险装置采用63719.5钢丝绳配合卡环与上一层梁上预埋环拉结，卸荷吊点22、间距设在架子两端，中间不大于1.5m，钢丝绳末端用鸡心环与预埋环连接。保险钢丝绳采用骑马式卡扣固定端头，每个固定点不少于4 个卡扣120（同向），钢丝绳自由端回扣至端头卡扣内。5.3.12 防护设施脚手架从第二步起，外侧设扶手和密目安全网，施工操作层设18cm踢脚板，并用黄黑漆镶边。用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧，将网边每隔450mm（安全网环扣间隔）系牢在脚手管上。架子作业层下设一道双层水平兜网。其余每四步设双层平网一道。工字钢梁与结构楼面间缝隙用多层板封严。架子外侧每隔四层用钢管挑出3m平网防护，一层大眼安全网，一层密目网。5.3.13防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼23、层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4 根避雷针，避雷针采用12 镀锌钢筋制作, 高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆、中间每隔30m设置一根，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。5.3.14出入口处再搭设6.0m3.5m3.30m （长宽高）的防护棚，上铺双层竹笆手板，在入口处架子搭设时，架子内、外侧抽取两根立杆，加设斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。6、脚手架的检查验收6.1脚手架搭设用管材、扣件、钢丝绳、花兰螺丝、卡扣要有合格证及检测报告等有效证明。6.2钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。6.3严禁将外径48mm 与51mm 24、的钢管混合使用。6.4脚手架搭设完成后要经过技术部门和安全部门检查验收，对不合格项目要进行整改。验收合格后，上报监理单位进行验收，办理验收手续。6.5脚手架在使用过程中，遇有六级大风与大雨后，要对已搭设的脚手架重新验收，排除安全隐患。6.6脚手架停用超过一个月后，重新使用前，要对已搭设的脚手架重新验收，排除安全隐患。6.7脚手架在使用中每天要检查杆件的设置和连接，是否牢固；扣件螺栓是否松动；使用过程中是否超载，并做好检查记录。7、脚手架搭设检查质量验收标准7.1构配件允许偏差序号项 目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸外径48.3mm壁3.6mm0.5、0.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差25、1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度 L1.5m5游标卡尺4立杆钢管弯曲3mL4m，4mL6.5m1220钢板尺5水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺7.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法序号项 目技术要求检查工具1立杆垂直度下列脚手架允许水平偏差()用吊线或钢卷尺搭设中检查偏差的高度（m）总高度40mH=2H=10H=20H=30H=40最后验收垂直度20-50m72550751001002间 距步 距 纵 距 横 距205020钢板尺3纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差104外伸小横杆外伸长度500mm-50钢板尺5扣件螺栓扭力矩4065Nm扭力矩26、扳手7.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检 查 项 目安装扣件数（个）抽检数（个）允许的不合 格 数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201320050108、脚手架拆除施工工艺及安全要求8.1拆除工艺要求拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间27、扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2 步，如高差大于2 步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。8.2脚手架拆除的安全技术措施拆除时必须具备有资格的专业施工队伍拆除，谁搭设谁拆除。不是原队伍要重新进行资格报审。拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，施工队拟订出作业计划，报项目部审批，进行技术交底后才准工作。脚手架搭设和拆除时28、，距离主楼10m四周设置围拦和警戒标志，围栏采用钢管搭设，彩条布维护。围栏立杆间距2.5m,设两道横杆，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆下的扣件要装入袋内，用电梯运下；拆下的钢管分段集中由电梯运至地面。拆除时严禁将配件、工具等由高空抛至地面。9、安全保证措施及29、要求9.1建立健立安全生产保证体系和安全生产组织机构。9.2具备有资格的专业施工队伍，所有施工人员持证上岗。9.3搭设脚手架人员必须参加入场教育，考试合格并有上岗操作证。9.4使用单位在使用期间严禁私自拆除主节点处的纵横向水平杆，斜撑杆、斜拉钢丝绳、连墙件等，需要改动杆件，应报安全主管部门同意，由搭设脚手架的专业人员进行。9.5操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋，9.6现场严禁吸烟。严禁酗酒人员上架作业。9.7脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，体检合格者方可上岗，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。9.8设专人负责对脚手架每日进行检查和保修。30、9.9在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和动火证，设专人看守。9.10支、搭临时性跳板时，操作人员必须将保险绳与结构墙上有可靠连接，保证在操作过程中有安全保障。9.11搭拆脚手架时，派专人在现场巡视和监督，发现不安全因素责令施工人员及时整改。9.12此外架仅作主体外维护及装修架使用，脚手架上的均布荷载为200kg/平方米，只允许二步内施工，严禁超载。9.13结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1 层。9.14拆除垫铺竹笆时应自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起后笆面垃圾物件直接高处坠落伤人。9.15 作业层上的施工荷载应符31、合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁附着起重设备； 9.16六级及六级以上大风、雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨雪后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪和清除架板架管上结冰。9.17每半月进行一次专项检查，特别是台风、暴雨、雨雪天气更要加强检查，发现问题要立即更改及进行加固措施。9.18特别是楼层结构施工时，梁、板、柱的各种支撑不得与脚手架的任何杆件相连接。9.20工人在架上作业中，应注意自我安全和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。9.21人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架32、上下。9.22班组作业工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发生有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业，发现异常危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。9.23在每步架作业完成后，必须将架上剩余物品转移至上（下）步架或室内；每班下班前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，应及时清理坠入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛材料物品和倾倒垃圾。9.24凡外架转角处，因悬挑钢梁尾端冲突，不能在转角处设置型钢挑梁，但必须在挑架的上一楼层结构构件转角处埋设拉绳调换，用钢丝绳反33、拉外挑架的外排转角节点处。9.25脚手架架搭设过程中应由项目技术人员，专职安全管理人员进行每步架检查，上步架检查不合格的，下步架不得继续搭设； 9.26脚手架搭设应分阶段组织验收，由项目负责人、项目监理、施工技术人员、专职安全生产管理人员及搭设人进行全面验收，并履行验收签字手续；10、附件一：普通型钢悬挑脚手架计算书 普通型钢悬挑脚手架计算书 XX地2009-B-57地块商业办公楼项目繁花中心工程,属于框架、核心筒剪力墙结构；地上16层，地下2层；建筑高度：76.72m；标准层层高：4.49m；总建筑面积：12000平方米；施工单位：盐城二建筑集团有限公司。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据34、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为18.0 m,立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50 m，立杆的横距为1.05 m，大小横杆的步距为1.80 m； 内排架距离墙长度为0.30 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为4根； 脚手架沿墙纵向长度为133.0 m； 钢管平均长度 6.0 m； 采用的钢管类型为 483.0 mm； 横杆与立杆连接方式为 单扣件；取扣件抗滑承载力系数为: 0.80；35、 连墙件布置取 二步三跨，竖向间距 3.60 m，水平间距 4.50 m，采用 扣件连接； 连墙件连接方式为 单扣件 连接； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2； 脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处江苏省苏州，基本风压为0.45 kN/m2； 风荷载高度变化系数z 为0.74； 风荷载体型系数s 为 0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值:0.1248 kN/m2； 脚手板自重标准值:0.300 kN/m2； 栏杆挡脚板自重标准值:0.140 kN/m2 安全设施与安全网:0.036、05 kN/m2； 脚手板铺设层数:10 脚手板类别:竹笆片脚手板； 栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值:0.038 kN/m2； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用 20a号工字钢，其中: 建筑物外悬挑段长度 2.20 m 建筑物内锚固段长度 2.75 m 与楼板连接的螺栓直径 :20.00 mm； 楼板混凝土标号:C35； 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为: 2； 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物联结。 钢丝绳安全系数取: 8.00； 钢丝绳与梁夹角为: 60.0 度； 二、大横杆的计算: 按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)37、第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1 = 0.038 kN/m； 脚手板的自重标准值:P2 = 0.3001.050/(4+1) = 0.063 kN/m； 活荷载标准值: Q = 3.0001.050/(4+1) = 0.630 kN/m； 静荷载的设计值: q1 = 1.20.038+1.20.063 = 0.121 kN/m； 活荷载的设计值: q2 = 1.40.630 = 0.882 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨38、中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max = 0.080.1211.5002+0.100.8821.5002 = 0.220 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max = -0.100.1211.5002-0.1170.8821.5002 = -0.259 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： = Max(0.220106,0.259106)/4493.0 = 57.747 N/mm2 ； 大横杆的最大弯曲应39、力为 = 57.747N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f = 205.0 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1 = 0.038+0.063 = 0.101 kN/m ； 活荷载标准值: q2 = 0.630 = 0.630 kN/m ； 最大挠度计算值为： V = 0.6770.1011500.04/(100206000.000107831.2)+0.9900.6301500.04/(100206000.000107831.2) = 1.608 kN； 大横杆的最大挠度 1.608 mm 40、小于 大横杆的最大容许挠度1500.0/150 = 10.000与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.500 = 0.057 kN； 脚手板的自重标准值：P2 = 0.3001.0501.500/5 = 0.095 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500/5 = 0.945 kN； 集中荷载的设计值: P = 1.41、20.057+1.20.095+1.40.945 = 1.505 kN； 小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 均布荷载最大弯矩计算:Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:Mpmax = 1.5051.050/3 = 0.527 kN.m； M = Mqmax+Mpmax = 0.006+0.527 = 0.533 kN.m 最大应力计算值 = 0.533106/4493.0 = 118.625 N/m42、m2 ； 小横杆的最大应力计算值 = 118.625N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f = 205.0 N/mm 2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vmax = 50.0381050.04/(3842.060105107831.2) = 0.027 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 大横杆传递荷载 P = 0.057+0.095+0.945 = 1.097 kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: V43、pmax = 1096.51050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.060105107831.2) = 2.028 mm； 最大挠度和：V = Vqmax+Vpmax = 0.027+2.028 = 2.055 mm； 小横杆的最大挠度 2.055 mm 小于 小横杆的最大容许挠度1050.0/150 = 7.000与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40 kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规44、范5.2.5): R Rc 其中 Rc- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5004/2 = 0.114 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.050/2 = 0.020 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0501.500/2 = 0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500/2 = 2.363 kN； 荷载的设计值: R = 1.2(0.114+0.020+0.236)+1.42.363 = 3.752kN； R 6.445、0 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1295 NG1 = 0.129518.00 = 2.331 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板,标准值为0.30 NG2 = 0.300101.500(1.050+0.30)/2 = 3.038 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板标准值为0.140 NG3 = 0.140101.500/2 = 1.050 kN； (4)吊挂的46、安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.005 NG4 = 0.0051.50018.000 = 0.135 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.554 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按47、照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz = 0.740； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.70.4500.7400.645 = 0.150 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ = 1.26.554+1.44.725 = 14.480 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2NG+0.851.4NQ = 1.26.554+0.851.44.725 = 13.488kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为 Mw = 0.851.4WkLah48、2/10 = 0.851.40.1501.5001.8002/10 = 0.087 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.480 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.163 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：lo = 3.140 长细比 Lo/i = 197 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ： = 0.186； 立杆净截面面积 ： A = 4.49、24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； = 14480 /(0.186424.12) = 183.55N/mm2； 立杆稳定性计算 = 183.55N/mm2大于等于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求. 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.488 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.163 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ； 计算长50、度 ,由公式 lo = kh 确定 ：lo = 3.140 长细比 Lo/i = 197 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ： = 0.186； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； = 13488/(0.186424.12)+87000/4492.968 = 190.343N/mm2； 立杆稳定性计算 = 190.343N/mm2大于等于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求. 七、连墙件的计算: 连墙件51、的轴向力设计值应按照下式计算： N2 = N1w+N0 风荷载标准值 Wk = 0.150kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200m2； 按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0 = 5.000kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： N1w = 1.4WkAw = 3.409 kN； 连墙件的轴向力设计值 N1 = N1w+N0 = 8.409 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 L/i = 300.000/15.945 的结果查表得到 = 52、0.949 ，L为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.241 cm2；f = 205.00 N/mm2 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.24110-4205.000103 = 82.509 kN； N1 = 8.409 N f = 82.509,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用单扣件与墙体连接。 由以上计算得到 N1 = 8.409小于 单扣件 的抗滑力12.8kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为 105053、 mm，内排脚手架距离墙体 300 mm，斜拉钢丝绳支点距离墙体为2000 、1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 2370.00 cm4，截面抵抗矩W = 237.00 cm3，截面积A = 35.50 cm2。 受脚手架集中荷载 N = 1.26.554 +1.44.725 = 14.48 kN； 水平钢梁自重荷载 q = 1.235.500.000178.500 = 0.334 kN/m； 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 经计算得到 最大弯矩 Mmax = 14.48 2.1+14.48+1/20.3342.12=44.89kN.m； 最大应力 = M/1.05W+N/A = 54、44.89106/(1.05237000.00)+14.48103/3550.00 = 184.469 N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值 184.469N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用 20a号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b = 2 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)，得到 b = 1.07 - 0.282 / b = 1.07 - 0.282 /1.30 = 0.9255、9 。 经过计算得到最大应力 = 44.89106 /( 0.929237000.000) = 203.885 N / mm 2 水平钢梁的稳定性计算 = 203.885小于 f = 215.000 N/mm2,满足要求! 十、拉绳的受力计算: 每根钢丝绳的承重量：N = (1.2NG+1.4NQ ) 2= 1.26.554+1.44.725 = 14.480 kN；工字钢按简支梁计算,两根钢丝绳一根作一支点,两根同时受力计算。钢丝绳一端固定在上一层结构上，钢丝绳所受拉力T：Sin66=14.48/T T=15.850 KN钢丝绳的容许拉力按照下式计算：FgFg/K 其中Fg- 钢丝绳的容许拉56、力(kN)； 计算中Fg取15.850kN， = 0.820，K = 8.000，得到：允许拉力FgFg/K0.82213.5/821.883kNT=15.85 KN21.883kN 经计算，选用钢丝绳最小直径必须19.5mm（钢丝绳公称抗拉强度=1550N/mm2）才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为=N/Af其中F为拉环受力的单肢抗剪强度，取F=50N/MM2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径30600/3.1421022=48.69 MM250N/mm2；选用20的拉环, 满足要求. 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环或锚环，拉57、环或锚环的强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R = 44.48kN.m/2.75=16.175KN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/Af 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；=16175/2/（1/43.142022）=12.88 N/mm250N/mm2 选用的拉环20, 满足要求； 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋上面，并锚入板内长度满足La要求。2、钢锚板的所承受的剪力:T=F/A=16175/10100=16.175fv=125N/mm2.12、附件二：落地式脚手架计算书钢管落地脚手架计算书一、参数信58、息：1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为23.1米,6米以下采用双管立杆,6米以上采用单管立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80米； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为4根； 采用的钢管类型为483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用二步三跨，竖向间距3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为单扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2； 脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工59、程地处江苏省苏州，基本风压为0.45 kN/m2； 风荷载高度变化系数z 为0.96； 风荷载体型系数s 为 1.32； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值:0.1248 kN/m2； 脚手板自重标准值:0.300 kN/m2； 栏杆挡脚板自重标准值:0.140 kN/m2 安全设施与安全网:0.005 kN/m2； 脚手板铺设层数:12 脚手板类别:竹笆片脚手板； 栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值:0.038 kN/m2； 5.地基参数 地基土类型:岩石 地基承载力标准值:160.000 kpa 立杆基础底面面积:0.25060、 m2 地面广截力调整系数:1.00 二、大横杆的计算: 按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值: P1 = 0.038 kN/m； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3001.050/5 = 0.063 kN/m； 活荷载标准值:Q = 3.0001.050/5 = 0.630 kN/m； 静荷载的设计值: q1 = 1.2(0.038+0.063) = 0.121 kN/m； 活荷载61、的设计值: q2 = 1.40.630 = 0.882 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max = 0.080.1211.5002+0.101.4701.5002 = 0.353 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max = -0.100.1211.5002-0.1171.4701.5002 = -0.414 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： = Max(0.35310662、,0.414106)/4493.0 = 92.199 N/mm2 ； 大横杆的最大弯曲应力为 = 92.199N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f = 205.0 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： 静荷载标准值: q1 = 0.038+0.063 = 0.101 kN/m ； 活荷载标准值: q2 = 0.630 = 0.630 kN/m ； 最大挠度计算值为： V = 0.6770.1011500.04/100206000.000107831.2+0.9900.6301500.04/100206000.000107863、31.2 = 1.608 kN； 大横杆的最大挠度 1.608 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500.0/150 = 10.000与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.500 = 0.057 kN； 脚手板的自重标准值：P2 = 0.3001.0501.500/5 = 0.095 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.050164、.500/5 = 0.945 kN； 集中荷载的设计值: P = 1.20.057+1.20.095+1.40.945 = 1.505 kN；小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算:Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:Mpmax = 1.5051.050/3 = 0.527 kN.m； M = Mqmax+Mpmax = 0.006+0.527 = 0.533 kN.m 最大应力计算值 = 0.533106/4465、93.0 = 118.630 N/mm2 ； 小横杆的最大应力计算值 = 118.630N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f = 205.0 N/mm 2，满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vmax = 50.0381050.04/(3842.060105107831.2) = 0.027 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 大横杆传递荷载 P = (0.038+0.063+0.630)/2 = 1.097 kN 集中荷载标准66、值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1096.51050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.060105107831.2) = 2.028 mm； 最大挠度和：V = Vqmax+Vpmax = 0.027+2.028 = 2.055 mm； 小横杆的最大挠度 2.055 mm 小于 小横杆的最大容许挠度1500.0/150 = 10.000与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40 kN。 纵向或横向水平杆67、与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5004/2 = 0.114 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.050/2 = 0.020 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0501.500/2 = 0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500/2 = 2.363 kN； 荷载的设计值: R = 1.2(0.114+0.020+0.236)+1.68、42.363 = 3.752kN； R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.504/2+1.502)0.038/1.8023.05 = 5.796 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板,标准值为0.30 NG2 = 0.300121.500(1.050+0.30)/2 = 3.645 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板标69、准值为0.140 NG3 = 0.140121.500/2 = 1.260 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.005 NG4 = 0.0051.50023.050 = 0.173 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.874 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50070、09-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz = 0.960； Us - 风荷载体型系数：取值为1.320； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.70.4500.9601.320 = 0.399 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ = 1.210.874+1.44.725 = 19.664 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2NG+0.851.4NQ = 1.210.874+0.851.44.771、25 = 18.672 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为 Mw = 0.851.4WkLah2/10 = 0.851.40.3991.5001.8002/10 = 0.231 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 19.664/2.000 = 9.832 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：lo = 3.119 长细比 Lo/i72、 = 196 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ： = 0.188； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； = 9831.900/(0.188424.12) = 123.311N/mm2； 立杆稳定性计算 = 123.311N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 18.672/2.000 = 9.336 kN； 计算立杆的截73、面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：lo = 3.119 长细比 Lo/i = 196 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ： = 0.188； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f = 205.000 N/mm2； = 9336.00/(0.188424.12)+230800/4492.968 = 51.374、69N/mm2； 立杆稳定性计算 = 51.369N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N2 = N1w+N0 风荷载标准值 Wk = 0.399kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200m2； 按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0 = 5.000kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： N1w = 1.4WkAw = 9.049 kN； 连墙件的轴向力设计值 N1 = N1w+N0 = 14.049 75、kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 L/i = 300.000/15.945 的结果查表得到 = 0.949 ，L为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.241 cm2；f = 205.00 N/mm2 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.24110-4205.000103 = 82.509 kN； N1 = 14.049 N f = 82.509,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用单扣件与墙体连接。 由以上计算得到 N1 = 14.049大于等于双扣件的抗滑力12.800kN，不满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkkc = 160.000 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk = 160.000kpa； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A = 37.343 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 18.672/2 = 9.336 kN； 基础底面面积 ：A = 0.250 m2。 p = 37.343fg = 160.000kpa 。地基承载力满足要求！