1、19033层框架结构办公楼模板安装工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、 编制依据3二、 工程概况4三、施工准备43.1 技术准备43.2 材料选择43.3 模板加工及堆放4四. 模板工程施工方法54.2 模板安装：5楼梯模板施工6五、模板的拆除6六. 模板制作、安装技术措施7（1）模板安装应满足下列要求：8七. 质量通病及预防措施10八. 材料节约措施10九. 成品保护11十. 安全、环保、文明施工11十一、模板计算书13柱模板计算书13一、参数信息14二、柱模板荷载标准值计算15三、2、柱模板面板的计算16四、竖楞计算18五、B方向柱箍的计算201. 柱箍抗弯强度验算212. 柱箍挠度验算21六、B方向对拉螺栓的计算22七、H方向柱箍的计算222. 柱箍挠度验算23板模板(扣件钢管架)计算书23一、参数信息23二、模板面板计算252、强度计算253、挠度计算26三、模板支撑方木的计算26方木楞计算简图（mm）26四、托梁材料计算27五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)28(1)脚手架的自重(kN)：28(2)模板的自重(kN)：28(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：28六、立杆的稳定性计算29立杆的稳定性计算公式29一、参数信息30二、梁侧模板荷载计算31三、梁侧模板面板的计算3、32四、梁侧模板支撑的计算33（1）次楞强度验算34（2）次楞的挠度验算35主楞弯矩图(kNm)35（1）主楞抗弯强度验算36（2）主楞的挠度验算36五、梁底模板计算36六、梁底支撑的计算37七、梁跨度方向钢管的计算40八、扣件抗滑移的计算40九、立杆的稳定性计算40立杆的稳定性计算公式40一、 编制依据 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 中国建筑工业出版社； xx区xx派驻xxxx办公楼工程施工图纸二、 工程概况xx区xx派驻xx4、xx办公楼工程，地处xx市xx区xx镇尚庄村。位于xx，建筑面积1903m2 建筑总长，建筑总宽，建筑高度，标准层层高 3.6m，基底标高为，基础为独立基础，地上3层，框架结构。， 建筑物主要构件尺寸一览表 表2-1 层高mm现浇板厚度100、120、框架柱400400; 450mm450mm 梁 宽 240;高700、500、550 400mm三、施工准备3.1 技术准备（1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。（2）编制模板施工方案，对施工队组进行技术交底。（3）对施工人员进行安全和技术5、培训，加强队组的技术素质。 3.2 材料选择 按混水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 3.3 模板加工及堆放 本工程木模板由现场加工，依据图纸、方案、交底、洽商、现场实际尺寸等画出班组施工范围内模板拼装图，经审核后交队组施工。在木模板堆放区放置足够数量的灭火器。四. 模板工程施工方法4.1本工程采用木模板支摸工艺，模板及其支架必须符合下列要求： 保证工程结构和构件各部尺寸正确。 具有足够的承载能力,刚度,强度和稳定性。 模板接缝严密,不得漏浆,支模前模板必须粘密封带、刷隔离剂。4.2 模板安装： 模板安装前，应熟悉设计图6、纸和构造大样图、放线图。记住有关标高，中心线的测量数据。 合理的选择模板安装顺序，一般情况下，模板应自下而上的安装。在安装过程中，可设临时支撑稳住模板，待模板安装完毕校正无误后固定。 模板安装应与钢筋绑扎，水电、暖通安装密切配合，互相创造条件。对预埋管、线和预埋件，应先在模板的相应部位划线作标记，然后将管、线、预埋件等在模板上加以固定。 模板安装应考虑拆除方便。梁模板用胶合板采用侧包底的支模法施工，这样能在不拆除底模和支柱的情况下，先拆除梁模侧板。梁跨度大于4米时，模板按全跨1/1000起拱。普通梁底梁侧模板采用11mm厚胶合板，梁底梁侧方木采用5070方木；梁板支撑采用483钢管扣件满堂脚手7、架。柱的模板安装：先弹出柱的中心线及四周边线。柱脚应预留清扫口，浇筑前柱内杂物清理干净。柱模应根据柱断面尺寸，柱箍要安装牢固，柱箍间距为0.5。楼梯模板施工（1）楼梯模板底模采用11厚胶合板，侧模采用11厚胶合板，踏步立模采用5厚木板，施工前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。楼梯应同本层梁板一起同时浇筑砼，不设后浇，楼梯施工缝留在本层往上一休息平台跨中1/3处。施工缝留设必须垂直于楼梯段板。（2） 模板安装完毕后，必须经检验符合要求后方可进行下道工序施工。支撑8、体系的选择水平支撑，根据结构平面布置图，满堂脚手架上按结构长方向用钢管作为水平支撑的主龙骨，间距为600mm，最后用50mm70mm方木设置在主龙骨之上，间距100mm。满堂脚手架间距为10001200。五、模板的拆除、竖向模板拆除时待混凝土强度达到保证其表面及棱角不受破坏的情况下，经技术负责人核实无误后方可拆模。、梁及板顶模板的待砼强度达到设计强度的75%，悬挑构件砼强度达到设计强度的100%，经技术负责人核实无误后方可拆模。、拆模板时应对操作人员进行安全技术交底。、模板拆除时先上后下，严禁大面积拆除。、拆除后的模板应及时清理，防止粘结灰浆，然后集中堆放以便周转使用。六. 模板制作、安装技术9、措施 模板要求： 技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木模板出厂合格证和检测报告来检验）。外观质量检查标准（通过观察检查） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。 不得有板边缺损、起毛。模板安装的质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。主控项目（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并设置铸铁底座。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。10、（2）在涂刷隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法： 观察。一般项目（1）模板安装应满足下列要求：1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法： 观察。现浇结构模板安装的偏差应符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间）。检验方法：检查同条件养护试块强11、度试验值，检查轴线位置时，应沿纵横两个方向量测，并取其中的较大值。模板垂直度控制（1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。（2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3，平整度不超过2。（3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出结构500线，根据层高3600及板厚，抄测出顶板模板的底标高线。模板的变形控制（1）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；（2）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实12、时，用胶带堵塞。清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木板背订木方固定。跨度小于4m不考虑，46m的板起拱10；跨度大于6m的板起拱15。与安装配合合模前与钢筋、水电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并13、防止碰撞，损坏模板。七. 质量通病及预防措施现象：后台模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面变形，尺寸偏差大。预防措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所有龙骨加工精度，对加工的模板严格检查验收。 现象：板中部下挠，板底与墙、梁四周不平，板缝跑浆，出现麻面、蜂窝。 防止措施：板模下部支撑按详图间距布置，支撑垫木方。拉好水平杆和剪力撑，支撑采用满堂红架子，用U托调节丝杆调整标高 。纵横格栅经过压刨，保证尺寸一样大，并拉通线找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修14、整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。八. 材料节约措施（1）在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，要满足一定的工作模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。（2）不得在放置好的木模上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。（3）根据图纸精心排板，每根板、每根梁尽量少拼缝。（4）模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。（5）制定材料节约管理奖罚制度：拆除模板要按操作要求施工，严禁猛撬、生砸及大面积撬落，尽可能不损坏木模板，便于周转使用，对拆下的模板及时清除表面油污。对故意破坏模板，且不整修、不保养，重新用新料配置上层模板等按15、配置模板量的实际进场价格罚款。九. 成品保护模板支好后不得用杂物冲击模板及支撑，确保模板的牢固和严密。搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。十. 安全、环保、文明施工（）模板存放在施工楼层上，必须有可靠的安全措施，不得沿外墙周边放置。（）作业前应做好安全交底和安全教育工作，检查吊装用绳索、卡具是否完整有效。并设专人指挥，统一信号，密切配合。模板起吊前，应将吊点的位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确。（）在模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，严禁非作业人员入内。（）临边外模安装后，要立即紧固螺栓。安装外模板的操作人员必须挂好安全带。（）模板组装或拆除时，拆除人员必须站在安全可靠的16、地方方可操作。（）模板的存放场地必须平整夯实，不得存放在松土和凸凹不平的地方，雨季施工堆放场地不得积水。浇筑混凝土时，要注意观察模板受荷载后的情况，发现位移膨胀、下沉、漏浆、支撑松动、地基下陷等现象，应及时采取有效措施予以处理。模板在安装过程中应多检查，注意垂直度、中心线、标高及各部分尺寸。模板接缝应严密，缝隙大的要堵严。 安全措施：.1所用模板按工序安装与铺设支柱、拉杆和模板必须随时铺设钉牢，拉杆不准固定在架子或其他不牢固的物件上。禁止利用拉杆支撑攀登，不准在拆除的模板上进行操作。.2模板的支撑不准使用腐朽、扭裂、劈裂的木材，撑杆要垂直，底部平整坚实，并加垫木，木锲要钉牢，并用拉杆和剪刀撑拉17、牢为宜。.3模板和拉杆没有完全固定前，上面不准有人行走，作业中不准在拉杆上操作。进入现场时必须戴安全帽高空作业必须系安全带。.4拆除模板时，必须经施工技术人员同意，方可拆模。高空拆模时有专人指挥，并在下面标出工作面暂行人员过往，六级以上大风不得安装和拆除模板。模板安装允许偏差项目详见表三 。模板安装允许偏差项目 （表三）允许偏差项目 项 目 允许偏差1轴线位置52底模上表面标高5 3 截面尺寸基 础10 柱、墙、梁4，-54层高垂直度不大于5M65相邻两板表面高低差26表面平整度57预埋钢板中心线位置38预埋管、预留孔中心线位置3十一、模板计算书柱模板计算书本工程由xx区xx投资建设，xx松龄18、建筑设计院有限公司设计，xx松龄建筑设计院有限公司地质勘察，山东方大工程有限责任公司组织施工；由孙兆雷担任项目经理，吕成哲担任技术负责人。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):450.00；柱截面19、高度H(mm):450.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图一、参数信息柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):70.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):13.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):120、.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正21、系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 200 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连22、续梁进行计算。 面板计算简图对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q10.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 200104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N23、/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm22；面板的最大应力计算值： 1041042；面板的最大应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q10.90=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.924、0=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；200.0 = 1712.835N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1712.835N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 13.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31712.835/(25002；面板截面抗剪25、强度设计值: fv2；面板截面的受剪应力 2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv2，满足要求！最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:4/(100EI)0.5011.52 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 500104 mm4；面板最大容许挠度: = 200 / 250 = 0.8 mm；面板的最大挠度计算值: 4/(100104) = 0.175 mm；面板的最大挠度计算值 =0.175m26、m 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.8mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 507070/61 = 3；I = 50707070/121 = 4； 竖楞计算简图支座最大弯矩计算公式：2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q10.900=4.977kN27、/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.900=0.504kN/m； q = 4.977+0.504=5.481 kN/m；105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm22；竖楞的最大应力计算值: 1051042；竖楞的最大应力计算值 2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷28、载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q10.900=4.977kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.900=0.504kN/m； q = 4.977+0.504=5.481 kN/m；500.0 = 1644.322N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；500=1644.322N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31644.322/(229、2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv2；竖楞截面最大受剪应力计算值 2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv2，满足要求！最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max4/(100EI)=l/2500.20 = 5.48 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: 4/(100106) = 0.180 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.18mm 小于 竖楞最大容许挠度30、 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 0.9 + 1.4 20.9)0.2 0.5 = 2.74 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.741 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.617 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.536 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩31、设计值: M = 616620.6 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 65.35 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 1081062 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.536 mm；柱箍最大容许挠度: = 450 / 250 = 1.8 mm；柱箍的最大挠度 =0.536mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.8mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采32、用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；20.9)0.2 0.5 = 2.74 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.741 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.617 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.536 mm；柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 616620.6 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值33、: = 65.353 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 1081062 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.536 mm；柱箍最大容许挠度: = 450 / 250 = 1.8 mm；柱箍的最大挠度 =0.536mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.8mm，满足要求!板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规34、范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.60；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；面板采用胶合面板，厚度为11mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):935、000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :483.25； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1202/6 = 24.2 cm3；I = 1203/12 = 13.31 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板36、面板的自重(kN/m)：q11.2 = 4.272 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 21.2= 2.4 kN/m；2、强度计算计算公式如下:23002= 76377.6 Nmm；面板最大应力计算值 2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 3.156 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：4/(100EI)=l/250其中q =q1面板最大挠度计算值 3004/(1009500104)=0.185 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算37、值 0.185 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=577/6 = 40.83 cm3；I=bh3/12=5777/12 = 142.92 cm4； 方木楞计算简图（mm）(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q10.3 = 1.068 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.3 = 0.6 kN/m；计算公式如下:2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q20.6 = 2.122 kN/m；22 = 0.306 kNm；38、方木最大应力计算值 106/40833.33 = 7.482 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 7.482 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 1.2 = 1.528 kN；方木受剪应力计算值 = 3 103/(2 5070) = 0.655 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.655 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!计算公式如下:4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 39、= 1.068 kN/m；最大挠度计算值 12004 /(10090001429166.667)= 1.166 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 1.166 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :483.25；W=5.08 cm3；I=13.08 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.546kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.857 kNm ；最大变形 V40、max = 2.042 mm ；最大支座力 Qmax = 9.259 kN ；最大应力 2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 168.706 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.042mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。(1)脚手架的自重(kN)：NG13.6 = 0.465 kN；(2)模板的自重(kN)：NG21 = 0.6 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG31 = 3.672 kN；静荷载标准值 N41、G = NG1+NG2+NG3 = 4.737 kN；活荷载标准值 NQ = (2+2 ) 11.2 = 4.8 kN；GQ = 12.404 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.404 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆42、抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L01.5，1.5+20.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；4843、9) = 122.542 N/mm2；立杆稳定性计算 = 122.542 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:KL7。一、参数信息梁截面宽度 B(m)：0.24；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点44、长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.45、0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：11.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：3；主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点46、到梁底距离依次是：0mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 147、7.848 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 503； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：2其中48、 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q10.9=9.072kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q240.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (700-100)/(3-1)= 300mm；(9.072+2.52)(700-100)/(3-1)2105Nmm；(9.072+2.520)(700-100)/(3-1)/1000=4.347 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: 1051042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！4/(100EI)=l/250 q-作用49、在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.072N/mm； l-计算跨度: l = (700-100)/(3-1)=300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 504；面板的最大挠度计算值: (700-100)/(3-1)4/(1006000104) = 1.151 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-100)/(3-1)/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =1.151mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均50、布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1577/6 = 3；I = 15777/12 = 4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.217 kNm，最大支座反力 R= 4.782 kN，最大变形 = 0.291 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 105104 = 5.3 N/mm2；次楞的抗弯强51、度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 5.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.291mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.782kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=3；I = 212.187=4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算52、简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.717 kNm，最大支座反力 R= 4.783 kN，最大变形 = 0.429 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: 105104 = 70.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.429 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.429mm 小于 主楞的最大容许挠53、度值 =1.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100011104mm3； I = 10001111105mm4；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1(24.00+1.50)0.70+0.500.90=19.818k54、N/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=19.818+5.040=24.858kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax21202104Nmm；RA=RC1l2lRB =Mmax1041042；梁底模面板计算应力 =2.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.515kN/m； l-计算跨度(55、梁底支撑间距): l =120.00mm；2；面板的最大允许挠度值: =120.00/250 = 0.480mm；面板的最大挠度计算值: 1204/(1006000105)=0.032mm；面板的最大挠度计算值: =0.032mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.48mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的56、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=577/6 = 40.83 cm3；I=5777/12 = 142.92 cm4；方木强度验算计算公式如下:212 = 0.466 kNm；最大应力 106/40833.3 = 11.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 11.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)1 = 2.33 kN；方木受剪应力计算值 = 31000/(25070) = 0.999 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算57、值 0.999 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 10004 /(1009000104)=1.51mm；方木的最大允许挠度 1000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.51 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.600-0.240)/42(0.700-0.100) 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kN58、m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.496 kN；N2=7.51 kN；最大弯矩 Mmax=0.138 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.02 mm；最大应力 106/5080=27.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 27.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数59、0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.51 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.496 kN ；脚手架钢管的自重： N23.6=0.558 kN；楼板混凝60、土、模板及钢筋的自重：N3(1.50/2+(0.60-0.24)/4)0.50+(1.50/2+(0.60-0.24)/4)(1.50+24.00)=3.074 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4(2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.240)/41.000=4.704 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.496+0.558+3.074+4.704=8.833 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 61、立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo1.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 1862、6 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；489) = 87.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 87.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.51 kN ；脚手架钢管的自重： N2(3.6-0.7)=0.558 kN；N =N1+N2 =7.51+0.449=7.959 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； 63、A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo1.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；489) = 78.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 78.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！