1、汽车厂铸造车间扩建工程高支模支承层设计施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据51、法律、法规、施工规范和标准52、相关文件5二、工程概况51、建筑概况52、高支模结构层概况63、支承层设计和施工情况6三、模板体系设计61、模板支撑系统材质62、梁模板体系设计6、首层400900mm梁模板体系设计63、楼板模板体系设计74、水平拉杆设计75、剪刀撑设计76、支撑层数说明7四、模板体系施工方法71、施工准备工作72、放线测量83、模板制作84、高支模支撑体系安装施工顺序85、高支模支撑体系2、安装86、梁模板安装97、楼面模板安装98、模板体系拆除99、模板工程的模板支架体系的检查与验收10五、混凝土浇注方法121、输送方法122、混凝土浇注方法12六、安全保证措施121、安全生产保证体系122、安全教育制度123、安全检查制度134、高支模工程的安全管理措施135、预防模板及支架坍塌的安全技术措施14七、应急救援预案151、应急救援组织162、应急响应163、应急救援装备174、应急救援措施17、发生模板及门式架坍塌事故的应急救援措施17八、模板体系计算说明201、模板及门式架的设计荷载202、荷载组合213、强度计算内容21九、模板体系计算书221、附件1：首层400900mm3、梁的模板及支撑体系计算书22一、模板面板计算22二、梁底支撑木方的计算23（一）梁底木方计算231.荷载的计算：23（二）梁底顶托梁计算25四、扣件抗滑移的计算26五、立杆的稳定性计算26六、梁模板侧模计算271.抗弯强度计算272.抗剪计算273.挠度计算28七、穿梁螺栓计算282、附件2：首层100mm厚楼板模板及支撑体系计算书28一、模板面板计算29二、模板支撑木方的计算301.荷载的计算302.木方的计算30三、托梁的计算31四、扣件抗滑移的计算32五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)321.静荷载标准值包括以下内容：323.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式32六、立杆的稳定4、性计算323、附件3：二层350900mm梁的模板及支撑体系计算书33一、模板面板计算33二、梁底支撑木方的计算34（一）梁底木方计算341.荷载的计算：34（二）梁底顶托梁计算35四、扣件抗滑移的计算37五、立杆的稳定性计算37六、梁模板侧模计算371.抗弯强度计算382.抗剪计算383.挠度计算38七、穿梁螺栓计算384、附件4：二层120mm厚楼板模板及支撑体系计算书39一、模板面板计算39二、模板支撑木方的计算401.荷载的计算402.木方的计算40三、托梁的计算41四、扣件抗滑移的计算42五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)421.静荷载标准值包括以下内容：423.不考虑风荷载时,立杆5、的轴向压力设计值计算公式43六、立杆的稳定性计算43十、首层模板支撑系统大样图441、附图1：模板支撑系统平面布置示意图442、附图2：梁模板系统剖面图453、附图3：梁模板系统立面图454、附图4：板模板系统立面图465、附图5：对顶抱柱大样示意图46十一、二层模板支撑系统大样图471、附图1：模板支撑系统平面布置示意图472、附图2：梁模板系统剖面图483、附图3：梁模板系统立面图484、附图4：板模板系统立面图495、附图5：对顶抱柱大样示意图49一、编制依据1、法律、法规、施工规范和标准、中华人民共和国建筑法(1998年3月1日起施行)；、建筑工程安全生产管理条例(2004年2月1日起6、施行)；、中华人民共和国安全生产法(2002年11月1日起施行)、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)；、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002)；、混凝土结构工程施工质量验收规范(50204-2002)；、木结构工程施工验收规范(GB50200-2002)；、木结构设计规范(GB50005-2003)；、建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)；、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)；、建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。2、相关文件、XX省建设工程高7、支撑模板系统施工安全管理办法（XX建监字1998027号）；、XX市建委文件关于印发的通知(XX建筑200175号)；、XX市建委文件关于进一步深化我市建筑工程施工安全生产专项治理的通知(X建筑200522号)；、XX市建委文件，关于切实加强深基坑、大型顶升设备、高支顶等高危工程和设施安全管理工作的通知(XX建筑2005419号)。二、工程概况1、建筑概况铸造车间扩建工程建筑面积为4864平方米，位于XX市XX汽车厂内，建设单位为XXXX汽车有限公司，设计单位为XX设计研究院有限公司，监理单位为XXX工程咨询服务有限公司，施工单位为XX建设集团有限公司。本建筑主体为单层建筑，主体屋架下弦标高为8、8.700m；11轴-12轴部分建筑为二层建筑，一层层高5.3m,二层层高4.2m（屋面板顶），建筑高度为9.650m，主体结构形式为钢框架结构，辅房为钢筋混凝土结构。2、高支模结构层概况超高大支模范围为首层楼面梁板模板支撑体系：1)首层梁截面有250700mm、250750mm、350900mm、400900mm、200350mm、250600mm、250500mm、350800mm、350750mm、300900mm等。首层板板厚为100mm。梁板混凝土强度等级为C30。楼层标高为5.3m。二层梁板模板采用一般模板支撑体系：2)二层梁截面有250600mm、350900mm、250700m9、m、250650mm、350800mm、250400mm等。二层板板厚为120mm，梁板混凝土强度等级为C30。楼层标高为4.2m。3、支承层设计和施工情况首层楼面混凝土施工时，首层面楼板的模板支撑体系将楼面的施工荷载传至基础工程，支承系统满足设计要求。二层楼面混凝土施工时，二层面楼板的模板支撑体系将楼面的施工荷载传至首层梁板砼面。三、模板体系设计1、模板支撑系统材质梁、楼板模板面板均采用18mm厚多层夹板，上愣和底托采用100mm100mm马尾杉木枋，长2000mm；支撑体系中采用门式架、水平拉杆、剪刀撑，门式架规格为1940*1200mm（48mm圆管）。2、梁模板体系设计、首层4009010、0mm梁模板体系设计梁底、梁侧模板均采用18mm厚夹板，梁底设18mm压脚板，侧板设压楞枋，间距为300mm；梁底板下设两层支承枋，均为100mm100mm马尾杉木枋，上层枋间距150mm，下层枋间距450mm；在梁侧模板设4排穿梁螺栓12；支撑体系立柱间距是900mm(垂直梁方向)1200mm(平行梁方向)。250750mm、250600mm、350900mm梁截面模板体系设计按照400900梁模板体系设计施工。、二层350900mm梁模板体系设计250600mm、250650mm、350800mm、250700mm、250400mm及以下梁截面模板体系设计按照350900梁模板体系设计施工11、。梁底、梁侧模板均采用18mm厚夹板，梁底设18mm压脚板，侧板设压楞枋，间距为300mm；梁底板下设两层支承枋，均为100mm100mm马尾杉木枋，上层枋间距300mm，下层枋间距600mm；在梁侧模板设2排穿梁螺栓12；支撑体系立柱间距是900mm(垂直梁方向)1200mm(平行梁方向)。3、楼板模板体系设计1)首层、二层楼板模板面板采用18mm厚夹板；面板下设两层枋支承，上层枋间距350mm，下层枋间距600mm，木枋采用100mm100mm马尾杉；支撑体系立柱间距是900mm(垂直梁方向)1200mm(平行梁方向)。4、水平拉杆设计首层模板系统立杆在距地面200mm处设一道纵横水平扫地12、杆，立杆在扫地杆以上每隔1500mm加设一道纵横水平拉杆，立杆在距楼板模板下层支承枋约600mm处设一道纵横水平拉杆。二层模板系统采用门式架搭设，梁支撑以900mm间距，板支撑以1200mm间距搭设，在门式架中间设置一道横拉杆（采用483.5mm钢管）连接，即门式架与钢管共同搭设。5、剪刀撑设计模板系统周边与中间5m支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；高于4m的模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。6、支撑层数说明本工程首层、二层模板系统体系将楼面的施工荷载传至负基础工程支承层，其承载力满足模板设计要求。四、模板体系施工方法1、施工准备工作、编制13、专项施工方案，经专家组进行书面论证审查，符合要求后，由施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。、支架搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。、对钢管、门式架、杆件、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的钢管及构配件。2、放线测量、模板放线时，应先清理好现场。、首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。、用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。、用墨线弹出钢管立杆的位置线，垫板、底座安放位置应准确。3、模板制作、模14、板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。、模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。4、高支模支撑体系安装施工顺序放线垫脚板（或底托）门式架水平拉杆接驳栓水平拉杆至顶托剪刀斜撑纵向底枋横向面枋梁底模板梁钢筋安装梁侧板安装楼板底模板安装。 5、高支模支撑体系安装、安装前，先在楼板上弹出门式架的位置线。安装时，按照墨线准确放置垫板、底座，垫板尺寸不应小于1001008毫米。、支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于300mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方15、的立杆上。、支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、纵距和横距。、梁的支架门式架必须设置剪刀撑；楼板模板应在两端立柱及每隔4米门式架设置一道纵向剪刀撑，剪刀撑的两头应靠近钢支顶的顶部和底部，并应连接牢固。、剪刀撑必须与门式架、水平杆同步搭设。水平杆设于门式架内侧，剪刀撑设于门式架外侧，并用扣件与门式架连牢。、连接门式架的扣件规格应与所连门式架外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓拧紧扭力矩为4065Nm，并不得小于40Nm。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。、严禁将外径48mm与51mm的门式架混合使用。、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步16、接头必须采用对接扣件连接。6、梁模板安装、先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。、按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的23。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。、根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。、当梁高超过800mm时，梁侧模板按计算要求加穿梁螺栓。7、楼面模板安装、通线调节支顶的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。、铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。、楼面模板铺完后，应复17、核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。8、模板体系拆除1) 模板支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度试验报告为依据。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并监理单位审批同意后，方可拆除。2）拆除多层梁楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。3）拆除前，由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底。4）门式架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。5）拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序18、拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。6）通长水平杆和剪刀撑等，必须在门式架拆卸到相关的立杆时方可拆除。7）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。8）模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。9、模板工程的模板支架体系的检查与验收、模板门式架体系及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收： A、基础完工后模板支架体系搭设前；B、作业层上施加荷载前；C、整体或分段达到设计高度后；D、设计要求19、预压的模板门式架体系的预压过程中及预压加载完成后；E、遇六级大风或大暴雨后；F、停用超过一个月。、模板门式架体系使用中，应定期检查下列项目：A、承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求；B、场地地表是否积水，底座是否松动，门式架是否悬空，外侧门式架是否被车辆冲撞过；C、门式架的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；D、扣件、连接件是否松动；F、是否超载。、模板支架体系验收时应具备下列文件：A、专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见；B、构配件的产品质量合格证、质量检验报告；C、模板工程的施工记录及质量检查记录；D、模板门式架体系搭设过程中出现的重要问20、题及处理记录；、门式架现场检查：序号检查内容检查部位检查结果1门式架的纵距、横距的步距(步距为重点检测项目)是否符合要求；2门式架的垂直度及水平度是否合格；3扫地杆、水平纵横拉杆的步距是否符合要求；4剪刀撑的设置是否符合要求；5基础是否平整坚实，支垫、底座是否符合规定；6纵横向剪力撑和横向斜撑的设置和门式架系统整体稳定性是否符合要求；7构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；8门式架与水平拉杆同一截面上相邻杆件的对接或搭接是否符合规范要求；9杆件的受力是否在同一轴线上。、门式架验收主要项目的允许偏差A、底座的沉降量不大于5mm；B、门式架搭设的垂直度与水平度允许偏差应符合21、下表的要求： 项 目允许偏差(mm)垂直度每步架h/1000及2.0支架整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差1/600及+3.0门式架整体L/600及50 注：h步距；H门式架高度；l跨距；L门式架长度。C、立杆间距的允许偏差步距：20mm；横距：50mm；纵距：20mm；D、扣件螺栓拧紧力矩用扭力扳手检查，要求在4065Nm；E、剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560；F、可调托座调切螺杆伸出长度不宜大于200mm，可调托座的螺栓伸出长度超过200mm时采取的固定措施必须可靠。五、混凝土浇注方法1、输送方法本工程预拌混凝土由大型搅拌站用搅拌车运送到场，场内设置一台砼泵，由泵机输送至操作22、工作面，并利用1提升机作为混凝土辅助运输工具。2、混凝土浇注方法本工程采用商品混凝土现场浇注，商品砼用砼泵进行输送，并配以串筒下料。柱采取独立浇筑，梁板钢筋绑扎前浇注完毕，梁板砼浇注采取一次成型的方法连续施工。六、安全保证措施1、安全生产保证体系、以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。、施工负责人是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。、技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。、工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术23、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。2、安全教育制度、严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名。、三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。、根据模板支撑系统设计，由技术负责人向操作施工人员交底，并进行双方签字确认。、项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。3、安全检查制度、工人在作业前要对自24、己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。、工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。、要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。、电工应对施工现场各种电气25、设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。4、高支模工程的安全管理措施、搭拆门式架必须由专业架子工担任，并持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上门式架操作。、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。、当支架26、基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。、在门式架搭设的基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。、模板门式架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。、临街搭设的支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。施工作业场所有27、坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。、设专人负责对门式架进行经常检查和保修工作。对高层门式架定期作基础沉降检查，发现问题立即采取措施。、施工中对门式架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止门式架的搭设与拆除及门式架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。对进行高处作业的高耸建筑物事先设置避雷设施。遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象立即修理完善。、进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设门式架，工人必须站在28、临时设置的脚手板上进行拆卸作业。 、拆除门式架的顶托前，应清除门式架的顶托上的材料、工具和杂物。、拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆门式架时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于lm，堆放高度不得超过lm。楼层边口、通道口、门式架边缘严禁堆放任何拆下物件。、拆下的门式架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并分类检查29、和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。5、预防模板及支架坍塌的安全技术措施、设计模板及门式架体系时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其门式架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值。、所有门式架、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。、模板门式架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。、现场搭设模板门式架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。、现场搭设模板门式架时，必须按要求在门式架底部设置底30、座或钢垫板。每搭完一步门式架后，应立即检查并调整门式架立杆的垂直度，确保门式架的垂直度符合要求，防止因门式架倾斜过大造成门式架系统的不稳。、门式架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 、大梁模板门式架的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧门式架的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强门式架系统的整体稳定性。、可调托座伸出长度不宜超过200mm，若伸出长度超过200mm，应加拉杆连结稳定。、安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在门31、式架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。七、应急救援预案为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高支撑模板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。1、应急救援组织公司应急救援小组名单：1、指挥部总指挥： 电话：2、指挥部副总指挥： 电话：2、应急响应发生四级以下的一般事故时，由现场应急救援小组实施应急响应32、，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。、工程项目部现场应急救援小组：、工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。、由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好保护好事故现场。、指挥调动工地现场的一切33、所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。、协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。、协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训举一反三地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。、负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。、公司应急救援小组：、公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组34、织以及政府有关部门。、指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。、负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物质资源和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。、协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。、协助政府有关部门分析事故原因和性质。 、吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。、协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复正常生产。、应急响应中必须遵循的原则、紧急事故发生后，发现人应立即报警。、项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事35、先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。、事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。、在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。、截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。、项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。、紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。3、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品：双氧水、36、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药品：云南白药等。4、应急救援措施、发生模板及门式架坍塌事故的应急救援措施、当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。、当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。、当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组37、织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。、被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。、发生高处坠落事故的应急救援措施：、当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏38、挤压。、对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。、对于手39、足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。、发生物体打击伤害事故的应急救援措施：、发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等40、覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。、对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。、发生机械伤害事故的应急救援措施：、发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。、对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时送到医院，以便做接驳手术。、对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。、发生火灾事故的应急救援措施：、发生41、火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。、火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。、现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。、如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。、发生触电事故的应急救援措施：、触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱42、离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。、当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。、若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。八、模板体系计算说明1、模板43、及门式架的设计荷载、模板及门式架的自重：楼板模板0.3kNm2，梁板模板0.5kNm2；、新灌混凝土自重，普通混凝土采用25kNm3；、钢筋自重，板为1.1kNm3混凝土，梁为1.5kNm2；、施工人员、施工设备和混凝土堆集的自重：计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布荷载为2.5kNm2，另以集中荷载2.5kN，再行验算；比较两者所产生的弯矩，取其大值。计算直接支撑小楞结构构件时，均布荷载为1.5kNm2。门式架及其他支承结构构件计算时，均布活荷载为1.0kNm2。、振捣混凝土时产生的荷载：对水平面模板为2.0kNm2；对垂直面模板为4.0kNm2；、新浇混凝土对模板侧面的压力。参照混凝土结构44、工程施工质量验收规范中的规定。、倾倒混凝土时所产生的荷载：溜槽、串筒或导管：2kNm2；容量小于0.2 m3的运输器具：2kNm2；容量为0.2 m3至0.8 m3的运输器具：4kNm2；容量0.8 m3以上的运输器具：6kNm2；2、荷载组合序号模板类别组合荷载计算承载能力验算刚度楼板的模板及门式架1.2+1.41.2+梁模板的模板及门式架1.2+1.41.2+3、强度计算内容、计算梁、楼板模板结构构件最大弯矩、剪力和挠度。计算模板及其门式架的挠度，使其最大变形不得超过规定值。、模板结构构件承载能力验算和稳定性验算，确定支撑材料、支撑方式和门式架间距。、在计算过程中绘制细部构造大样图，注明材45、料尺寸、规格、接头方式、问距、纵横支撑及剪刀撑。、钢模板及其门式架的设计应符合钢结构设计规范的规定，其设计荷载值乘以0.85的折减系数。采用冷弯簿壁型钢应符合冷弯簿型钢结构技术规范，其荷载值不予折减。、验算模板及其门式架的刚度时，其变型值不得超过下列数值：结构使用时表面外露者，模板的变形值不得超过其跨度的1400；结构使用时天棚隐蔽者，模板的变形值不得超过其跨度的l250；支架的压缩变形值或弹性挠度；为相应结构计算跨度的11000。、木模板受压杆件的长细比不得超过150，钢模板受压柱和衍架的长细比不得超过150，受拉时不得超过250。按构造要求设置纵横向支撑和剪刀撑。、模板应支撑在坚实的地基上46、，并应有足够的支撑面积，严禁受力后地基产生下沉，支撑柱下用有一定强度和刚度的材料作为垫板。九、模板体系计算书1、附件1：首层400900mm梁的模板及支撑体系计算书模板门式架搭设高度为5.3米，基本尺寸为：梁截面 BD=400mm900mm，梁支撑门式架的横距(跨度方向) l=0.20米，门式架的步距 h=1.20米，梁底增加3道承重立杆。梁底采用18mm厚夹板，上层枋为100*100mm150mm，梁顶托采用双钢管483.5mm。梁模板截面采用18mm厚夹板，侧面木方距离100*100mm300mm，布置4道12mm穿梁螺栓600，第一道距离梁底200mm，外扣双钢管483.5mm。530047、1500900400300200200300-图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.0000.1500.5000.150=0.338kN。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.9000.400+0.2000.900=9.18kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.400=1.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩48、W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.29.18+1.41.200)0.1500.150=0.286kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.28610001000/2160049、=13.24N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.29.18+1.41.200)0.150=1.904kN 截面抗剪强度计算值 T=31904.0/(2400.00018.000)=0.39N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6779.181504/(1004500194400)=0.035mm 面板的最大挠度小于150.0/250、50,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.150=3.375kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.4000.150(20.900+0.400)/0.400=0.289kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.150=0.18kN 均布荷载 q = 1.20.289+1.20.214=1047kN/m 集中荷载51、 P = 1.40.18=0.252kN 300 200 200 300 0.252kN 0.18kN 0.18kN10.47kN/mAB 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.190kN N2=6.150kN N3=1.190kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.150kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.052、010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.249106/166666.7=1.49N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.854/(2100100)=0.428N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.0mm 木方的最大挠度小于550.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布53、荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 20.398kN 经过计算得到最大变形 V= 0.2mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.876106/1.05/10160.0=82.12N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.2mm 顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足54、要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=20.40kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1564.800=0.900kN N = 20.398+0.900=21.298kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i55、 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 如果考虑到高56、支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 129.37N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m)1.35 57、1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.1731.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.1491.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.1321.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.58、090 1.106 1.1231.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.1042.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.1012.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 59、1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.0942.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 六、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)60、2.25=96.660N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1096.6600.3002 f=0.870106/121500.0=7.160N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30096.660=17.399kN 截面抗剪强度计算值 T=317399/(2225018)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 61、28.802.25=64.80N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67764.800300.04/(1004500.001093500.0)=0.722mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.722mm小于 v = 300/250,满足要求! 七、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.46.00)2.250.60/4=14.50kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 62、穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=14.499kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置4 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!2、附件2：首层100mm厚楼板模板及支撑体系计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为5.3米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。楼板底采用18mm夹板，上层枋为100100mm450，梁顶托采用100100mm木方963、00。楼板支撑架立面简图楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1500.900+0.3500.900=3.690kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f64、 = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.690+1.42.700)0.450 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16610001000/48600=3.420N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.690+1.42.700)0.450=2.65、216kN 截面抗剪强度计算值 T=32216.0/(2900.00018.000)=0.205N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.6904504/(1004500437400)=0.520mm 面板的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1000.450=1.125kN/m 66、(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.450=0.157kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.450=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.21.125+1.20.157=1.538kN/m 活荷载 q2 = 1.41.350=1.890kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.694/0.900=4.104kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.1067、0.90 最大剪力 Q=0.60.9004.104=2.216kN 最大支座力 N=1.10.9004.104=4.063kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.332106/166666.7=2.00N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:68、 T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32216/(2100100)=0.332N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.845900.04/(1009000.008333333.5)=0.109mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.063kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算69、得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 9.135kN 经过计算得到最大变形 V= 0.6mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.830106/166666.7=4.98N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35028/(270、100100)=0.754N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.6mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手71、架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.800=0.620kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1500.9000.900=3.038kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.941kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳72、定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 8.13 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.1573、5； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 80.20N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 36.79N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!3、附件3：二层350900mm梁的模板及支撑体系计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为4.2米，基本尺寸为：梁截面 BD=350mm900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加2道承74、重立杆。梁底采用18mm厚夹板，上层枋为100*100mm300mm，梁顶托采用100*100mm900mm。梁模板截面采用18mm厚夹板，侧面木方距离100*100mm300mm，布置2道12mm穿梁螺栓，第一道距离梁底200mm，外扣双钢管483.5mm。 42001500900350550900550-1999图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.0000.1800.5000.300=0.810kN。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三75、跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.9000.350+0.3500.350=7.908kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.350=1.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值76、，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.27.908+1.41.200)0.3000.300=0.100kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10010001000/21600=4.630N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.27.908+1.41.200)0.300=2.010kN 截面抗剪强度计算值 T=32010.0/(2400.00018.000)=0.419N/mm2 截面抗剪强度设计77、值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.9083004/(1004500194400)=0.496mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.300=6.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300(20.900+0.4078、0)/0.400=0.578kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.300=0.360kN 均布荷载 q = 1.26.750+1.20.578=8.793kN/m 集中荷载 P = 1.40.360=0.504kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.821kN N2=2.821kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.821kN 经过计算得到最大变形 V= 0.9mm 木方的截79、面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.886106/166666.7=5.32N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.820/(2100100)=0.423N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 80、(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.9mm 木方的最大挠度小于550.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.677kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 8381、3.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.200106/166666.7=1.20N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33267/(2100100)=0.490N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.0mm 顶托梁的最大挠度小于450.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范)82、: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.68kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1565.200=0.975kN N = 4.677+0.975=5.652kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.83、89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 58.64N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 84、25.57N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 34.33N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板85、的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)0.90=38.664N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1038.6640.3002 f=0.348106/48600.0=7.160N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30038.664=6.960kN 截面抗剪强度计算值 T=36960/(290018)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要86、求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.800.90=25.92N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67725.920300.04/(1004500.00437400.0)=0.722mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.722mm小于 v = 300/250,满足要求! 七、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.46.00)0.900.60/2=11.60kN 穿梁87、螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.599kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!4、附件4：二层120mm厚楼板模板及支撑体系计算书模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为4.8米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。梁顶托采用100100mm木方。图1 88、楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1800.900+0.3500.900=4.365kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f89、 = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.24.365+1.42.700)0.450 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18310001000/48600=3.758N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.365+1.42.700)0.450=2.90、435kN 截面抗剪强度计算值 T=32435.0/(2900.00018.000)=0.225N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3654504/(1004500437400)=0.616mm 面板的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.450=1.35kN/m (91、2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.450=0.157kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.450=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.21.35+1.20.157=1.934kN/m 活荷载 q2 = 1.41.350=1.890kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.058/0.900=4.509kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.510.92、90 最大剪力 Q=0.60.9004.509=2.435kN 最大支座力 N=1.10.9004.509=4.464kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.365106/166666.7=2.19N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T93、 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32435/(2100100)=0.365N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6772.183900.04/(1009000.008333333.5)=0.129mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.464kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到94、最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.027kN 经过计算得到最大变形 V= 0.7mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.911106/166666.7=5.47N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35520/(2195、00100)=0.828N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.7mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架96、的自重(kN)： NG1 = 0.1295.200=0.671kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900=3.645kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.600kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定97、性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 8.92 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.15598、； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 88.00N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 40.37N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!十、首层模板支撑系统大样图1、附图1：模板支撑系统平面布置示意图2、附图2：梁模板系统剖面图3、附图3：梁模板系统立面图4、附图4：板模板系统立面图5、附图5：对顶抱柱大样示意图十一、二层模板支撑系统大样图1、附图1：模板支撑系统平面布置示意图2、附图2：梁模板系统剖面图3、附图3：梁模板系统立面图4、附图4：板模板系统立面图5、附图5：对顶抱柱大样示意图