1、编号：SJHN.JZY-XX11660m2航空航天厂房工程模架专项安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据21.1 施工图纸24B-1, 4B-2, 4B-3,4B-4结构施工图及建筑施工图。21.2主要参考资料2序2号2参考资料2规 范2规程编号2一、编制依据41.1 施工图纸51.2主要参考资料51.3施工组织设计5二、工程概况52.1总体工程概况52.2建筑工程概况62.3结构工程概况6三、 施工计划75.1m2、9.6m模架搭设 8月1日8月5日84B-3 6m以下模架搭设 7月1日7月15日82、 劳动力计划83、 材料计划8四、模架设计方案与施工工艺94.1、高大模架的确定94.2、建立模架搭设及验收领导小组104.3 模架体系104.4顶板模架形式114.5、4B-1 350*1100梁支撑形式114.6、4B-2 400*1300梁支撑形式114.7、4B-3 500*2200梁支撑形式114.5、碗扣架搭设施工工艺114.8、架体拆除施工工艺124.9模架质量控制措施131、 材料进场验收13五、 施工安全保证措施155.1、安全防护领导小组155.2材质及其使用的安全技术措施162、各杆件3、端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。165.3模架施工作业的安全技术措施164、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。165.4架子拆除的安全技术措施165.5 混凝土浇筑安全措施175.6 雨季施工安全措施185.7监测监控措施193、 监测周期：模架每搭设不超过5m，进行一侧监测检查。198、 监测点平面布置图：195.8文明施工要求205、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。21六、应急预案226.1重点防范部位的概况226.2施工过程中的风险23四、 高处坠落23五、 物体打击23六、 触电23七、 坍塌事故236.3控制措施246.4救援措施：2464、.5应急预案的启动25应急救援现场处置和善后工作安排计划26七、模架施工图及受力计算267.1、顶板支撑计算267.1.1计算参数277.2 4B-2 4001300梁支撑验算381.模板构造及支撑参数392.荷载参数403.梁侧模板参数404.梁底模板参数41、梁侧模板面板的计算411.荷载计算及组合412.面板抗弯强度计算423.面板挠度计算431.次楞计算432.主楞计算463.穿梁螺栓计算481.荷载计算及组合482.面板抗弯强度验算493.面板挠度验算491.第一层支撑梁的计算502.第二层支撑梁的计算51立杆的稳定性计算公式537.3 4B-3 5002200梁支撑验算551.模板5、构造及支撑参数562.荷载参数563.梁侧模板参数574.梁底模板参数57、梁侧模板面板的计算581.荷载计算及组合582.面板抗弯强度计算593.面板挠度计算591.次楞计算603.穿梁螺栓计算631.荷载计算及组合632.面板抗弯强度验算643.面板挠度验算641.第一层支撑梁的计算652.第二层支撑梁的计算66立杆的稳定性计算公式68、立杆的地基承载力计算69一、编制依据1.1 施工图纸4B-1, 4B-2, 4B-3,4B-4结构施工图及建筑施工图。1.2主要参考资料序号参考资料规 范规程编号1建筑结构荷载规范GB 50009-20012混凝土结构设计规范GB50010-20023钢结6、构设计规范GB 50017-20034建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20015建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-916建筑施工碗扣式脚手架安全技术规程JGJ166-20087建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088建设工程施工现场安全资料管理规程DB11/T695-20099绿色施工管理规程DB11/513-200810建设工程施工现场安全资料管理规程DB11/383-200611钢管脚手架，模板支架安全选用技术规程DB11/T538-200812建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督导则13危险性较大的分部分项工程安全管理办法14xx市危险性较大分部分项工程安7、全专项施工方案专家论证细则1.3施工组织设计施 组 名 称编 制 日 期编 制 人xx工程施工组织设计201005二、工程概况2.1总体工程概况序号项 目内 容1工程名称xx工程2工程地址xx3建设单位xx厂4设计单位xx建筑设计研究院5监理单位xx工程建设监理有限责任公司6施工总承包单位xx建设工程公司7合同工期目标2010年5月20日至2010年10月25日8合同质量目标合格9合同安全目标争创安全文明工地标准2.2建筑工程概况 序号项目内 容1建筑功能生产厂房2建筑面积11660m23用地面积14568m24建筑安全等级地震设防烈度8度，耐火等级二类5建筑层数地上1层，局部2层6建筑高度48、B-112.000m4B-211.600m4B-311.400m4B-48.000m2.3结构工程概况序号项目内容1结构形式基础结构形式独立柱基础+筏板基础+钢筋混凝土灌注桩主体结构形式框架2地基持力层土质类别二类砾岩地基承载力200kPa4抗震等级工程设防烈度8度框架抗震等级二级5地下防水结构自防水防水混凝土（抗渗等级S8）材料防水2层3mmSBS聚酯胎防水卷材构造防水止水钢板6混凝土强度等级基础垫层C15、C20基础筏板C30钢渣混凝土、S8独立柱基础C30、C35、C40墙体地下室外墙C30S8梁柱C30顶板C307结构断面尺寸基础底板厚度（mm）500、350外墙厚度地下（煤矸石烧结砖9、）370地上（加气混凝土、混凝土空心砌块）300内墙厚度（mm）（加气混凝土、混凝土空心砌块） 200 柱断面尺寸（mm）600600、700700 、700950、750750梁断面尺寸（mm）基础400900、300700400700、300500主体3501100、300900、4001300、400700、400800、5002200、300600、350700楼板厚度（mm）地下室顶板300mm主体120mm8楼梯 结构形式楼梯结构形式现浇混凝土9后浇带4B-1位于56轴线间10结构混凝土工程预防碱集料反应管理类别II类三、 施工计划1、 模架搭设施工进度计划4B-1 5.25m以下10、模架搭设 7月1日7月9日 5.25m8.5m模架搭设 7月12日7月16日 8.5m10.8m模架搭设 7月20日7月25日4B-2 5.1m以下模架搭设 7月20日7月25日 5.1m9.6m模架搭设 8月1日8月5日4B-3 6m以下模架搭设 7月1日7月15日 6m10.44m模架搭设 7月20日7月28日2、 劳动力计划 模架搭设采用专业架子队伍搭设，进场人员必须经过三级安全教育，要求模架搭设架子工必须持证上岗。劳动力安排：工种架子工壮工木工合计4B-1202040804B-2101520454B-3152025603、 材料计划 序号名称数量（根）11.2m横杆2800020.9m11、横杆900030.6m横杆600042.4m立杆800051.2m立杆500060.9m立杆30007600顶托100008脚手板400092m脚手管5000106m脚手管100011十字扣800012转扣50013接头扣80014安全兜网20000 四、模架设计方案与施工工艺4.1、高大模架的确定高大模架主要分布部位轴线模架基底标高（m）顶板高度（m）最大顶板厚度（mm）最大梁截面尺寸（mm）最大跨度（m）4B-12-10/A-C,2-3/C-D-0.28.512035011007.54B-12-10/D-H-0.210.91203501100124B-21-3/A-F-0.89.6120312、0090094B-24-8/A-F-0.88.49.235120400130013.54B-31-6/A-D、9-11/A-D、7-11/D-E-0.89.910.44120500220036高大模架分部图（阴影部分）4.2、建立模架搭设及验收领导小组徐 伟-组织方案的论证付光磊-审核方案，验收模架孙锦龙-模架设计及计算刘建广-材料验收-模架现场搭设指挥-现场安全文明施工4.3 模架体系 因本工程模架高度在12m以下，基底土质情况较好，因此模架均采用满堂红碗扣架体系搭设。模板采用15mm、18mm厚覆面木模板，背楞采用50100、100100松木，梁固定采用M14穿墙螺栓。4.4顶板模架形式顶13、板模架均采用满堂红碗扣架体系搭设。板厚120厚，横向立杆间距1200布置，纵向立杆间距1200布置，立杆距梁边300，梁碗扣架与板碗扣架连接成一体。水平杆间距1200。碗扣架每6跨布置竖向剪刀撑，每4步布置一层水平剪刀撑。碗扣架每隔2.4米与结构柱做抱柱拉结，保证稳定性。操作面下满挂2道水平安全网。 4.5、4B-1 350*1100梁支撑形式4B-1梁最大截面尺寸为3501100 ，梁下模架垂直于梁方向，立杆间距600，沿梁方向立杆间距600布置，梁碗扣架与板碗扣架连接成一体，不合模数的用小横杆利用扣件连接成整体。碗扣架每6跨布置竖向剪刀撑，每4步布置一层水平剪刀撑。碗扣架每隔2.4米与结构14、柱做抱柱拉结，保证稳定性。操作面下满挂2道水平安全网。 4.6、4B-2 400*1300梁支撑形式4B-2梁最大截面尺寸为4001300 ，梁下模架垂直于梁方向，立杆间距600，沿梁方向立杆间距600布置，梁碗扣架与板碗扣架连接成一体，不合模数的用小横杆利用扣件连接成整体。高度超过6米的碗扣架每6跨4步布置剪刀撑，每4排布置一层剪刀撑。超过6米以上的碗扣架每隔2.4米与结构柱做抱柱拉结，保证稳定性。 操作面下满挂2道水平安全网。 4.7、4B-3 500*2200梁支撑形式4B-3梁最大截面尺寸为5002200 ，梁下模架垂直于梁方向，立杆间距300，沿梁方向立杆间距600布置，梁碗扣架与板15、碗扣架连接成一体，不合模数的用小横杆利用扣件连接成整体。碗扣架每6跨布置竖向剪刀撑，每4步布置一层水平剪刀撑。碗扣架每隔2.4米与结构柱做抱柱拉结，保证稳定性。操作面下满挂2道水平安全网。 4.5、碗扣架搭设施工工艺根据空间计算碗扣架模数定位放线搭设单元布置立杆连接小横杆盖碗卡牢布置连接件剪刀撑安装自由顶托安装验收碗扣架的模数应尽量合理，尽量保证梁板碗扣架能够连接成整体，如果模数不能满足需要用钢管及卡扣将碗扣架连接成为一体保证稳定性。碗扣架立杆布置应放线，保证立杆横纵方向均在一条直线上。搭设过程中先搭设一个小的单元起到稳定作用然后在向四周延伸，在向上延伸搭设。拉结点数量：4B-1 ：350个，16、4B-2: 180个，4B-3： 350个。拉结点位置：框架柱上，5m以上每隔2.4m（两步）设置一道。小横杆于立杆的连接要牢固，扣碗要安装牢固，在四周及内侧设置剪刀撑。碗扣架内操作平面下满挂2道水平安全网。4.8、架体拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳17、定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。4.9模架质量控制措施1、 材料进场验收碗扣杆进场时供应商应提供材质检验报告，由材料组组织验收：组织人：刘建广参加人员：徐伟、孙锦龙、孙远禄、田继显验收内容：材料外观质量、材质检验报告构配件外观质量要求： 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管； 铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷； 各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷； 构配件防锈漆涂层均匀、牢固。 主要构、配件上的生产厂标识应清晰。碗扣架构配18、件允许偏差序号项 目允许偏差（mm）检查工具1杆件管口平面与钢管轴线垂直度0.5塞尺、钢板尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3mL4m3mL4m1220钢板尺、塞尺水平杆、斜杆的钢管弯曲302、脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项 目技术要求允许偏差（mm）示 意 图检查方法与工具1地基基础表 面坚实平整观 察排 水不 积 水垫 板不 晃 动底 座不 滑 动不 沉 降-10最后验收垂直度120用经纬仪2搭设中检查偏差的高度（m）H=2H=107203间 距步 距20钢板尺纵 距50横 距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺19、同跨内两根纵向水平杆高差103、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检 查 项 目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合 格 数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）120132005010五、 施工安全保证措施5.1、安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建安全文明工地的根本要求。为此经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长： （项目经理） 负责协调工作副组长：20、 （生产经理） 进度安排 （技术负责人） 技术总部署组 员： （安全） 现场施工指挥、检查 （技术） 方案编制、技术交底5.2材质及其使用的安全技术措施1、扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。5.3模架施工作业的安全技术措施4、 所有进场人员必须接受三级安全教育。5、 搭设模架操作人员必须正确佩戴安全帽、安全21、带，穿防滑鞋。6、 搭设前应清除障碍物，夯实基土，做好排水沟，根据专项方案和安全技术措施交底的要求，基底土质验收后方可施工。4、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。5、过程中检查架体，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。5.4架子拆除的安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，22、地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6、当天拆架下班时，不应留下隐患部位。7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。8、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。9、所有的脚手管，应自外向里竖立搬运，以防脚手管和垃圾物从高处坠落伤人。10、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。11、遇6 级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作23、业。5.5 混凝土浇筑安全措施本工程顶板、梁混凝土浇筑均采用53米汽车泵泵送混凝土。具体安全措施：1、 浇灌梁、顶板砼，要注意观察模板，顶架情况，发现异常及时报告，不得直接站在模板或支撑上操作。2、 使用振动棒时应穿戴防护用品，用装有漏电保护开关的制箱，制箱应架空放置。3、 梁混凝土分层浇筑，每层浇筑高度应小于400mm，振捣时应深入下层混凝土150mm。5.6 雨季施工安全措施 xx地区雨季在6-9月份，根据施工进度安排，模架施工期间正处于雨季。因此项目成立雨季施工领导小组。组长：副组长：组员：1、雨期来临前，落实施工现场的防雨、防雷、防风、用电施工安全教育等准备工作并组织有关人员学习雨期施24、工方案，并进行技术交底；雨施期间，由气象员王昊随时掌握天气情况，根据天气情况安排施工生产工作。2、 模架基底监测，防止四周地面雨水泡底措施：在建筑四周设置泄水沟，以阻止自然地面的水流入基底，雨大时应及时抽水泄洪。对已经施工完的模架由测量员陈向南进行观测，如有沉降变形应及时上报，由专业架子工进行处理。3、 雨后上架子时应及时清扫积水，复工前应组织安全班前会，教育工人模板和脚手架上有存水时应注意脚底打滑，防止发生安全事故。4、 模架基本在塔吊覆盖范围内，因此避雷接地可由塔吊代替。雨期应按公司三合一体系运行规定检查塔吊接地电阻，对塔吊不能覆盖的4B-1东北角，应焊接接地扁铁与柱主筋相连。5.7监测监25、控措施2、 监测方法：结合使用经纬仪和全站仪对模架进行监测，架子工长现场巡视检查的监控措施。由测量员负责现场模架的监测工作，并将每次监测数据汇总后上报技术负责人。3、 监测周期：模架每搭设不超过5m，进行一侧监测检查。4、 允许变形值：垂直偏差不大于全高1/200（5cm），同一步架内纵向水平高差不得超过全长的1/300（20cm）。5、 监测仪器设备：TDJ2-C经纬仪1台，BTS-802CLA全站仪1台，DS32水准仪1台。6、 在混凝土浇筑时，应按浇筑前、中、后分别监测，并将监测结果汇总上报，出现超出允许值时立即停止浇筑工作，进行整改。7、 根据监测结果，判定模架搭设质量是否在控制中，如26、超出允许变形值，项目部技术负责人下达暂停施工令，劳务队应立即停止模架搭设工作，对超出允许值的模架进行整改。整改后由项目部技术负责人、架子工长、技术员对整改部分进行验收，合格后下达复工令。8、 监测点平面布置图：沉降观测点设在第一根立杆中部，水平位移观测点借用柱轴线检查，垂直度观测点设在沉降观测点上方每3m一个。5.8文明施工要求根据架体施工的特殊性，结合职业安全卫生的惯标精神，要求施工时作到如下：1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。3、严禁酗酒27、人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4、搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、在架子上的作业人员不得随意拆动架体的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。8、拆除架子需使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。9、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一28、并拉结，不得截断架体。10、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。11、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。12、架子堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。13、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。14、六级以上大风.、大雪、大雾、大雨天气停止作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。六、应急预案6.1重点防范部位的概况29、 本工程高大模架搭设时重点防范部位为4B-3顶板和预应力梁支撑系统。这两部位搭设高度高，荷载大，梁截面大，浇筑混凝土时易发生模架坍塌事故。该部位项目部将安排重点监测，严格按规范要求和方案搭设模架，认真执行监测程序，发现问题立即停止作业整改。领导小组总负责人 善后处理负责人信息传递负责人物资供应负责人现场协调负责人对外联系负责人 相关职责 总负责人职责：项目经理做为该工程地法人代表委托人，对本工程的安全负全责。负责组织实施安全事故应急状态下对外联系、现场协调、物资供应、信息传递及事故善后处理等工作。6.1.2.2对外联系组职责：负责及时与当地公安、消防、卫生防疫、安全监察等政府部门沟通。.3现场30、协调组职责：负责及时协调抢救现场等各方面工作，积极组织救护和现场保护工作的进行。.4物资供应组职责：负责及时提供所需要交通工具、器材、通讯、药品等急、救设备。.5信息传递组职责：负责及时向企业相关人员传达事故发展动态。6.1.2.6善后处理组职责：负责及时安排好事故伤亡者及其亲属的善后事宜。6.2施工过程中的风险 本工程在搭设过程中易发生以下伤害事件：四、 高处坠落易发生地点：模架施工区。事故后果：人员外伤、骨折等。五、 物体打击易发生地点：模架施工区。事故后果：人员外伤、颅骨骨折等。六、 触电易发生地点：整个施工区域。事故后果：人员电击伤。七、 坍塌事故易发生地点：脚手架周边等。事故后果：人31、员窒息等。6.3控制措施为防范模架坍塌等事故发生，在施工过程中要严格按方案和规范要求施工，并按以下措施控制：6.3.1所以搭设材料经项目部安全员、技术员、生产负责人等验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。、搭设过程中检查架体，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。6.3.4、混凝土浇筑时应派专人检查模架支撑和基底土质承载力，发现异常情况立即停止混凝土浇筑，先撤人，再论证安全隐患危险程度，经论证并安排整改后方能施工。杜绝有隐患蛮干的情况发生。6.4救援措施：积极做好各种安全教育等32、工作，提高个人的安全意识及防范意识，从思想上杜绝麻痹大意，降低事故发生率。做好各种救援器材、药品等准备工作，安全事故发生后能迅速实施救援，降低事故的影响风险。做好事故发生后的救援演习工作，了解一般事故救援常识，为卫生部们的救援工作的实施赢得宝贵的时间。教育工人事故发生后一方面上报项目经理部，一方面实施救援。建立救援小组，保证随时发现问题，救援小组能第一时间赶到事发地点实施准确救援。救援小组成员：付光磊应急救援物资保障计划：为满足应急救援要求，制定该计划。救援交通工具（班车）一辆、担架1副。以及救援常用的药品等。6.5应急预案的启动根据模板工程自身、环境风险可能造成的危害程度、发展情况和紧迫性等33、因素，我项目部将风险类别由低到高划分为黄色、橙色、红色三个预警级别。黄色预警：施工现场有安全隐患，但未发生事故时。黄色预警发布后，立即通知技术负责人，主管安全的领导人员，项目部安全员，生产经理。橙色预警：施工现场发生事故，未发生人员伤亡，但有一定损失时。橙色预警发布后，立即通知项目经理，技术负责人，监理等。红色预警：施工现场发生重大事故，并有人员伤亡。红色预警发布后，立即通知项目经理，技术负责人，公司主管安全的领导，技术部门领导，安全部门领导，项目总监代表，总监，监理公司主管领导。事故发生后，发现人要第一时间上报项目经理部，相关人视事故情况实行自救或求助。启动应急预案。应急救援小组迅速赶到事发34、现场采取必要措施抢救人员和财产。保护事故现场，防止事故扩大。视事故情况，如需卫生部门帮助的由现场协调组通知项目经理部，由经理部联系卫生部门实行救助。上报公司相关领导。事故发生后，由事故发生者或事故现场有关人员上报项目经理部，然后由项目经理部上报公司相关部门领导，企业负责人接到重伤、死亡、重大死亡事故报告后，立即报告企业主管部门和企业所在地劳动部门、公安部门。应急救援现场处置和善后工作安排计划应急救援现场处置：事故发生后，现场协调组要迅速做好事故现场的保护工作，同时做好员工的思想工作，禁止围观，以防事态进一步扩大或给施救带来不必要的不便。协助相关部门做好事故原因的调查、取证工作。善后工作安排计划35、：事故发生后，实施救援工作。然后根据相关部门出具的事故原因调查、取证结果，稳定受伤害者及其家属，做好其思想工作，根据公司相关要求提请安抚及赔偿等工作。七、模架施工图及受力计算7.1、顶板支撑计算为了便于计算，选择4B-3 1-6/C-D为最高标高板（支撑高度11.1m） 钢管排列平面示意图7.1.1计算参数楼层高度H：11.2m；混凝土楼板厚度：120mm；结构表面要求：外露；立杆纵向间距或跨距la：1.2m；立杆横向间距或排距lb：1.2m；立杆步距h：1.2m；扫地杆距支撑面h1：0.37m； 1.支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483.5mm，考虑钢管锈蚀实际厚度按3.0mm计算；钢管36、钢材品种：钢材Q235钢；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：125N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1200mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；风荷载计算：Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(37、kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0 = 0.45 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=1.3j =1.30.870=1.131；j为挡风系数，考虑了外围脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：模架底部z= 1.000，模架顶部z= 1.140；经计算得到，风荷载标准值为: 模架底部Wk = 0.70.451.0001.131 = 0.356 kN/m2； 模架顶部Wk = 0.70.451.1401.131 = 0.406 kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁；(一) 面板参数面板采用桦木(垂直方向38、)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：17N/mm2；弹性模量E：5000N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根100100矩形木楞；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，39、地基土类型为：素填土；地基承载力标准值：115kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.4。、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.200m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1200153/12= 3.375105mm4； W = 1200152/6 = 4.500104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.31.200=0.360 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=241.2000.12=3.456 kN/m；钢筋自重40、标准值G3k=1.11.2000.12=0.158 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.360+ 3.456+ 0.158=3.974 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.200=3.000 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=3.974kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=8.072kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.23.974+1.43.000) =8.072kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.353.974+41、1.40.73.000) =7.475kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.23.974 =4.292kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.353.974 =4.829kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.500104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.285kNm； Ma=0.125ql2=0.1258.0720.32 =0.091kNm；Mb1=0.42、125q1l2+0.25P1l=0.1254.2920.32+0.253.1500.3 =0.285kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1254.8290.32+0.252.2050.3 =0.220Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.285106/4.500104=6.323N/mm2；实际弯曲应力计算值 =6.323N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 3.974kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； E-面板材质的弹性模量: E43、 = 5000N/mm2； I-截面惯性矩: I =3.375105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.750mm；面板的最大挠度计算值: = 53.9743004/(38450003.375105)=0.248mm；实际最大挠度计算值: =0.248mm小于最大允许挠度值: =0.750mm，满足要求！、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50100矩形木楞，间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/44、mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.3=0.090 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.30.12=0.864 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.30.12=0.040 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.090+0.864+ 0.040=0.994 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.3=0.750 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=0.994+0.03=1.0236kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布45、活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(0.994+0.03) =1.105kN/m； q2=0.91.40.750 =0.945kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(0.994+0.03) =1.244kN/m； q2=0.91.40.70.750 =0.662 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(0.994+0.03) =1.105kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(0.994+0.03) =1.244kN/m；P=0.91.40.72.546、 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.932kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.1051.22+0.1170.9451.22 =0.318kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统47、电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0801.1051.22+0.2133.1501.2=0.932kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.922 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6001.1051.2+0.6170.9451.2=1.496kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6001.1051.2+0.6753.150=2.922kN；(3)48、 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6771.023612004/(100100004.167106)=0.345mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.932106/8.333104 =11.190N/mm2实际弯曲应力计算值 =11.190N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.922100062500/(4.16710650)=0.877N/mm2；实际剪应力计算值 0.877 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： 49、=0.345mm； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=3.000mm；实际最大挠度计算值: =0.345mm小于最大允许挠度值: =3.000mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根100100矩形木楞，间距1200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1833.33104= 8.333106 mm4； W=1166.67103= 1.667105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m250、。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.3=0.450 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.105kN/m；q2=0.91.40.450 =0.567kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.244kN/m；q2=0.91.40.70.450 =0.397kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q251、l=1.1001.1051.2+1.2000.5671.2 =2.276kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.2441.2+1.2000.3971.2 =2.213kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=2.276kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1001.02361.2=1.351kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.081 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采52、用：q=0.060 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大剪力：V= 4.325kN 最大变形：= 0.751mm 最大支座反力：F= 10.063kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=1.036106/1.667105 =6.214N/mm2实际弯曲应力计算值 =6.214N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/53、Ib=4.3251000125000/(8.333106100)=0.649N/mm2；实际剪应力计算值 0.649 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.749mm，容许挠度为3.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.074mm，容许挠度为3.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.751mm，容许挠度为3.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=8.95654、+1.890=10.847 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.3=0.300 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 8.956 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(10.7-0.12)=1.890 kN；注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=10.847 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i55、查碗扣架规范JGJ166-2008附录E得到= 0.458；立杆计算长度lo=h+2a=1.2+20.345=1.890m；计算立杆的截面回转半径i = 1.58cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.24cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.890100/1.580=119.62钢管立杆长细比= 119.62 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=10.847103/(0.4584.240102) = 55.85N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 55.85N/mm2 小于 钢管立杆抗压强56、度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 64.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.4； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =43.386 kPa；立杆的轴心压力设计值 ：N =10.847 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=43.386kPa fg=64.000kPa 。地基承载力满足要求！7.2 4B-2 4001300梁支撑验算本工程中小于4001300梁均采用本支撑形57、式。 钢管排列平面示意图 、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.4m；梁截面高度D：1.3m；楼层高度H：10.035m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.3m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.6m；立杆步距h：1.2m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.3m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：600；梁底扫地杆距支撑面h1：0.37m；板底扫地杆距支撑面h1：0.37m；板底立杆步距h：1.2m；板底支撑梁及模板总厚度：165mm；考虑梁两侧的楼板荷载；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；考虑实际58、取3.0mm钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：125N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：31.2kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置59、；(一) 面板参数面板采用桦木(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：22N/mm2；弹性模量E：10000N/mm2；(二) 主楞参数材料：1根100100矩形木楞；间距(mm)：150,400*2；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：300；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度60、设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：1000mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,400*2；4.梁底模板参数搭设形式为：独立支撑(2层梁上顺下横承重)；(一) 面板参数面板采用桦木(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：22N/mm2；弹性模量E：10000N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；根数：3；木材品种：长叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：16N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.7N/mm261、；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根100100矩形木楞；木材品种：长叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：16N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.7N/mm2；、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.180m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1180153/12= 3.319105mm4； W = 1180152/6 = 4.425104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大62、侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 砼的入模温度，取30.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=35.696 kN/m2 F2=31.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=31.200 kN/m2；砼侧压力63、的有效压头高度：h=F/=31.200/24.000=1.300m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=31.2001.18=36.816kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=46.813kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.231.200+1.42)1.18=42.735kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3531.200+1.40.72)1.18=46.813kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.42564、104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=5.266105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=46.813kN/m；面板计算跨度: l = 300.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.266105 / 4.425104=11.902N/mm2；实际弯曲应力计算值 =11.902N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=22N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 36.816 kN/m； l-面板计算跨度: l =300.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 10000N65、/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 3.319105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 536.816300.0004/(384100003.319105) = 1.170 mm；实际最大挠度计算值: =1.170mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根50100矩形木楞为一组，间距300mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N66、/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=31.2000.300=9.360kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载：q=max（q1，q2）=11.902kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.231.200+1.42)0.300=10.865kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3531.200+1.40.72)0.300=11.902kN/m；顶部荷载：q=0.91.40.720.300=0.529kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图67、 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.128kNm 最大剪力：V= 1.927kN 最大变形：= 0.015mm 最大支座反力：F= 3.603kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.128106/8.333104 =1.542N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.542N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.927100062500/(4.16710650)=0.578N/mm2；实际剪应力计算值 0.578 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv68、=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.920mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用1根100100矩形木楞为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1833.33104= 8.333106 mm4； W=116669、.67103= 1.667105 mm3； E=10000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力3.603kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.813kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 1.213kNm 最大剪力：V= 7.699 kN 最大变形：= 0.726mm 最大支座反力：F= 13.104kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=1.213106/1.667105 =7.277N/mm2实际弯曲应力计算值 =70、7.277N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=7.6991000125000/(8.33310650)=1.155N/mm2；实际剪应力计算值 1.155 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.726mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.082mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.726mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，71、满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =13.104 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=13.104kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度72、和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.600m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 600153/12= 1.688105mm4； W = 600152/6 = 2.250104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.600=0.300 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.6001.3=18.720 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.6001.3=0.858 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=19.878 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=73、20.600=1.200 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=19.878kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=25.210kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.219.878+1.41.200) =22.980kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3519.878+1.40.71.200) =25.210kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =2.250104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.261105Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q74、=25.210kN/m；面板计算跨度: l = 400/(3-1)=200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.261105/2.250104=5.602N/mm2；实际弯曲应力计算值 =5.602N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=22N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 19.878 kN/m； l-面板计算跨度: l =200.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.688105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.80075、mm；面板的最大挠度计算值: = 519.878200.0004/(384100001.688105) = 0.245 mm；实际最大挠度计算值: =0.245mm小于最大允许挠度值: =0.800mm，满足要求！、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50100矩形木楞，共3组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 76、计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 25.210200.000/600.000+0.041=8.444 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 19.878200.000/600.000+0.030=6.656 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.4440.62=0.304kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.68.4440.6=3.040kN最大支座力 N=1.1ql =1.18.4440.6=5.573kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6776.6566004/(10010000.0004.167106)=0.140mm (一)77、 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.304106/8.333104 =3.648N/mm2实际弯曲应力计算值 =3.648N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=3.040100062500/(4.16710650)=0.912N/mm2；实际剪应力计算值 0.912 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.140mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=2.400mm；实际最大挠度计算值: =0.140mm小于最大允许挠度值: =2.400mm，满足要求78、！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根100100矩形木楞，间距600mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1833.33104= 8.333106 mm4； W=1166.67103= 1.667105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.573kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.312kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.393kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的79、最大支座力2.586kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.081kN/m；计算挠度时取0.060 kN/m。(3) 考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递：永久荷载标准值Gkb=(250.12+0.5) 0.60.3/2=0.315 kN； 活荷载标准值Qkb=1.0 0.60.3/2=0.090kN；计算弯矩和剪力时取F=max（F1，F2）=0.462kN；由可变荷载效应控制F1=0.9(1.20.315+1.40.090)=0.454kN；由永久荷载效应控制F2=0.9(1.350.315+1.40.70.090)=0.4680、2kN；计算挠度时取0.315kN。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=6.585kNN2=6.585kN计算得到： 最大剪力：V= 6.123kN 最大变形：= 0.373mm 最大支座反力：F= 6.585kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=1.171106/1.667105 =7.025N/mm2实际弯曲应力计算值 =7.025N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)81、 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=6.1231000125000/(8.333106100)=0.918N/mm2；实际剪应力计算值 0.918 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.373mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =6.585 kN82、 ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.149(9.835-1.3)=1.373 kN；注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算；N =N1+N2=6.585+1.373=7.958 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.516；立杆计算长度lo=h+2a=1.2+20.28=1.76m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.24m2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.76100/1.5983、0=110.69钢管立杆长细比= 110.69 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =7.958103/(0.5164.890102) = 31.53N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 66.059N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 64.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.4； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =3184、.832 kPa；立杆的轴心压力设计值 ：N =7.958 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=31.832kPa fg=64.000kPa 。地基承载力满足要求！7.3 4B-3 5002200梁支撑验算4B-3有两种规格，4001800和5002200，计算时按最大截面5002200计算。 钢管排列平面示意图、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.5m；梁截面高度D：2.2m；楼层高度H：11.14m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.5m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.6m；立杆步距h：1.2m；梁底承重立杆根85、数：4；梁底承重立杆间距(mm)依次是：300*3；梁底扫地杆距支撑面h1：0.37m；板底扫地杆距支撑面h1：0.37m；板底立杆步距h：1.2m；板底支撑梁及模板总厚度：165mm；考虑梁两侧的楼板荷载；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483.5mm,考虑实际情况，壁厚按3.0mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：125N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；梁侧模板86、自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：35.696kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用桦木(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：20N/mm2；弹性模量E：10000N/mm2；(二) 主楞参数材料：1根100100矩形木楞；间距(mm)：150,350*5；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗87、弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：300；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：1000mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,350*5；4.梁底模板参数(一) 面板参数面板采用桦木(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：20N/mm2；弹性模量E：10000N/88、mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；根数：4；木材品种：长叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：16N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.7N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根100100矩形木楞；木材品种：长叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：16N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.7N/mm2；、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面89、板的计算宽度为2.080m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 2080183/12= 1.011106mm4； W = 2080182/6 = 1.123105mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 砼的入模温度，取30.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取2.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.290、00； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=35.696 kN/m2 F2=52.800 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=35.696 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=35.696/24.000=1.487m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=35.6962.08=74.248kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=93.880kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.235.696+1.91、42)2.08=85.429kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3535.696+1.40.72)2.08=93.880kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.123105mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.056106Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=93.880kN/m；面板计算跨度: l = 300.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.056106 / 1.123105=9.403N/mm2；实际弯曲应力计算值 =9.403N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=20N92、/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 74.248 kN/m； l-面板计算跨度: l =300.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1.011106mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 574.248300.0004/(384100001.011106) = 0.775 mm；实际最大挠度计算值: =0.775mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用93、1根50100矩形木楞为一组，间距300mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=35.6960.300=10.709kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=13.540kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.235.696+1.42)0.300=12.322kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3535.69694、+1.40.72)0.300=13.540kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3535.6960.300=13.011kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.720.300=0.529kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.146kNm 最大剪力：V= 2.321kN 最大变形：= 0.020mm 最大支座反力：F= 4.524kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.95、146106/8.333104 =1.757N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.757N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=2.321100062500/(4.16710650)=0.696N/mm2；实际剪应力计算值 0.696 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.020mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.011mm，容许96、挠度为1.400mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 97、mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =16.454 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=16.454kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.600m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 600183/12= 2.916105mm4； W = 600182/6 = 3.98、240104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.600=0.300 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.6002.2=31.680 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.6002.2=1.452 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=33.432 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.600=1.200 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=33.432kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=41.678kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.233.432+1.41.20099、) =37.619kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3533.432+1.40.71.200) =41.678kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.240104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.447105Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=41.678kN/m；面板计算跨度: l = 500/(4-1)=166.667mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.447105/3.240104=4.467N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4.467N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=100、20N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 33.432 kN/m； l-面板计算跨度: l =166.667mm； E-面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.916105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 533.432166.6674/(384100002.916105) = 0.115 mm；实际最大挠度计算值: =0.115mm小于最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算101、支撑梁采用1根50100矩形木楞，共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 41.678166.667/600.000+0.041=11.618 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 33.432166.667/600.000+0.030=9.317 kN/m；最102、大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.6180.62=0.418kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.611.6180.6=4.182kN最大支座力 N=1.1ql =1.111.6180.6=7.668kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6779.3176004/(10010000.0004.167106)=0.196mm (一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.418106/8.333104 =5.019N/mm2实际弯曲应力计算值 =5.019N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=4.182100062103、500/(4.16710650)=1.255N/mm2；实际剪应力计算值 1.255 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.196mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=2.400mm；实际最大挠度计算值: =0.196mm小于最大允许挠度值: =2.400mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根100100矩形木楞，间距600mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1833.33104= 8.333106 mm4； W=1166.67103= 1.667105 mm3； E104、=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力7.668kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力4.761kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力6.149kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.761kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.081kN/m；计算挠度时取0.060 kN/m。(3) 考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递：永久荷载标准值Gkb=(2105、50.12+0.5) 0.60.3/2=0.315 kN； 活荷载标准值Qkb=1.0 0.60.3/2=0.090kN；计算弯矩和剪力时取F=max（F1，F2）=0.462kN；由可变荷载效应控制F1=0.9(1.20.315+1.40.090)=0.454kN；由永久荷载效应控制F2=0.9(1.350.315+1.40.70.090)=0.462kN；计算挠度时取0.315kN。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座106、力分别为：N1=0.729kN N2=12.198kN N3=12.198kN N4=0.729kN计算得到： 最大剪力：V= 7.680kN 最大变形：= 0.014mm 最大支座反力：F= 12.198kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.353106/1.667105 =2.120N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.120N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=7.6801000125000/(8.333106100)=1.152N/mm2；实际剪应力计算值 1.152 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.700107、 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =12.198 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.128108、(11.14-2.2)=1.236kN；注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算；N =N1+N2=12.198+1.236=13.434 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.523；立杆计算长度lo=h+2a=1.2+20.262=1.724m；计算立杆的截面回转半径i = 1.580 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.24cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.724100/1.580=109.11钢管立杆长细比= 109.11109、小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =13.434103/(0.5234.890102) = 52.52N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 53.314N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 64.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 0.4； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =54.54 kPa；立杆的轴心压力设计值 ：N =13.635 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=54.54kPa fg=64.000kPa 。地基承载力满足要求！