1、置地高层商业楼落地、悬挑脚手架搭设拆除工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 编制依据3第一节 施工图纸3第二章 工程概况4第一节 总体简介4第二节 结构概况4第三章 施工部署及脚手架选型4第一节 脚手架选型4本工程采用落地脚手架和悬挑脚手架两种5第二节 施工部署51、主要工程量物资租赁计划52、劳动力计划5第三节 施工准备5一、材料准备5二、技术准备6第四章 主要施工技术方案（脚手架计算书附后）6第一节 地下落地式脚手架工程施工71、地基处理72、立杆73、大横杆74、小横杆75、纵、横2、向扫地杆76、剪刀撑87、脚手板88、连墙件89、防护设施8第二节 悬挑式外架施工9第三节 脚手架拆除10第四节 脚手架质量与安全检查标准11第五章 脚手架质量安全保证措施13第一节 结构临边、洞口防护措施13第二节 楼梯间防护措施13第三节 电梯井洞口防护措施13第四节 施工人员材料保证措施146、未尽事宜应严格按现行建筑安全操作规程进行施工。14第五节 防雷避电措施145、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。15第八章 季节性施工保证措施（具体见季节性专项施工方案）15第一节 雨季施工保证措施15第二节 夏季施工保证措施15附：脚手架工程计算书15一、参数信息:16二、小横杆的3、计算:17最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度18三、大横杆的计算:18大横杆自重均布荷载引起的最大挠度19四、扣件抗滑力的计算:19五、脚手架荷载标准值:19考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值20六、立杆的稳定性计算:20七、最大搭设高度的计算:22八、连墙件的计算:22九、地基承载力验算24悬挑式扣件钢管脚手架计算书24一、参数信息:24二、小横杆的计算:25最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度26三、大横杆的计算:26大横杆自重均布荷载引起的最大挠度27四、扣件抗滑力的计算:27五、脚手架荷载标准值:27考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值28六、立杆的稳定性计算:29七、连墙件的4、计算:30八、悬挑梁的受力计算:32九、悬挑梁的整体稳定性计算:33十、锚固段与楼板连接的计算:33XXXX置地商业中心二期1#、3#高层商业楼脚手架工程施工方案第一章 编制依据 第一节 施工图纸XXXX置地商业中心二期1#、3#高层商业楼施工图纸第二节 主要规范、规程 名 称编 号建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ 1302011建筑施工高处作业安全检技术规范JGJ 8091建筑施工安全检查标准JGJ 592011钢管脚手架扣件GB15831-2006第三节 参考图书 建筑施工手册（第五版） 简明施工计算手册 实用建筑施工安全手册 建筑施工脚手架实用手册 脚手架结构计算及安全技术第二5、章 工程概况第一节 总体简介建筑总高度为1#：47.93m，3#：48.5m；地下三层，地上十三层序 号项 目内 容1工程名称XXXX置地商业中心二期1#、3#高层商业楼2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6施工单位第二节 结构概况 结构形式基础结构形式筏板基础主体结构形式框架剪力墙层高分别有2.1m，3.3m，4.2m，4.5m，4.8m，5.4m第三章 施工部署及脚手架选型第一节 脚手架选型 本工程采用落地脚手架和悬挑脚手架两种落地式脚手架用于地下建筑，悬挑脚手架用于地上建筑。第二节 施工部署1、主要工程量物资租赁计划序号名 称单 位数 量备 注1 钢管483.5t24租赁2扣件个206、000租赁3钢管连接件个15000租赁注：以上表格项目显示为概数，须根据现场实际情况进行以上项目的采购。2、劳动力计划序 号工 种人 数1架子工9注：如工期紧，进行另外增加人数。第三节 施工准备一、材料准备 1、在满足脚手架搭设且安全要求之前，不耽误施工工期和安全要求的情况之下，材料进场应满足经济的要求；达到不耽误工期，满足施工，经济合理的要求。 2、进场的材料应满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求 2.1钢管：项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径，壁厚48mm， 3.5mm5端面应平整，端7、面切斜的偏差1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理，度锌或刷防锈漆旧管7钢管锈蚀程度应每年检查一次管壁上锈蚀的深度，不得超过0.50mm8其它项目同新管项次3、4、5同新管3、4、5钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。 2.2扣件：应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件；2.2.1技术要求扣件应采用机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制作；铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸铁缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于18、mm；当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；扣件表面应进行防锈处理。 扣件质量的检验要求项次检查项目要求新扣件1产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告必须具备2表面质量及性能应符合技术要求（2）（6）的规定3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件的项次2、3 2.3脚手板本工程拟采用木脚手板，应使用厚度不小于50mm和材质不低于国家二等材标准的杉木或松木板，板宽200300mm，两端使用10号镀锌钢丝捆紧。禁止使用有扭纹、破裂和横透节的木板。二、技术准备 在脚手架搭设之前，由工地技术负责人依脚手架搭拆方案向专业班组长逐段的进行书面技术交底，并履行交底签字手续，各持一份，互相监督，由9、专业班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档。第四章 主要施工技术方案（脚手架计算书附后） 主体结构施工至一层顶板时，开始从二层楼板悬挑钢梁，向上搭设外脚手架，然后拆除地下部分脚手架，将钢管及扣件周转至地上部分使用，开始地下室室外回填土和卷材防水施工；地上部分外脚手架从二层楼板开始悬挑，外脚手架随楼面混凝土结构施工逐层向上搭设。 落地式脚手架在支外墙模板之前应进行搭设； 第一节 地下落地式脚手架工程施工 落地脚手架搭设的工艺流程为： 场地平整、夯实基础承载实验、材料配备定位设置通长脚手板纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网 脚手架搭设人员必须是10、经过考核合格的专业架子工；上岗人员应进行定期的体检，合格者方可进行施工作业（持证上岗）。1、地基处理四周外脚手架以原槽砂卵作为基础，所有的基础必须平整。基础上、底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。 2、立杆脚手架采用双排单立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m，单立杆应采用松木5厚木板做垫板。立杆接头采用对接扣连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距主节点的距离不大于60cm。3、大横杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨，不小于6m，11、同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于1/3立杆间距。4、小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横横杆上轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层和板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距增设1根小横杆。5、纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。车库顶板存在较大高差，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡的立柱轴线到12、边坡的距离不小于50cm。6、剪刀撑剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45-60度之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于1m，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于10cm。7、脚手板脚手板采应松木、厚5cm、宽25-30cm、长度不少13、于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层水平安全网，以上每隔2层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端处用直径4mm的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满、铺稳、接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠旋转，避免出现探头及空挡现象。8、连墙件 连墙件采用刚性连接，二步二跨设置连墙件，连墙杆用48.3*3.5的钢管与脚手架、建筑物的连14、接采用直角扣件。连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有难度时，应采用其他可靠措施固定。应优先采用菱形布置，或采用方形，矩形 布置。连墙件应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。当脚手架下部暂不能设置连墙件时应采取防倾覆措施，当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面应成角45。60。之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑应在连墙件搭设完毕后再拆。9、防护设施 密目网应张挂在脚手架外立杆内侧；安装时，间距450mm的每个环扣都必须穿入断裂强力1.96KN的纤维绳或金属线15、，绑在脚手架步距间的纵向水平杆上，网间拼接严密，随脚手架搭设高度及时安装（张挂）；密目网投入使用后，至少每周进行一次检查，发生严重变形或磨损、断裂或破洞、系绳松脱、搭接处脱开等情况时应及时进行更换、修（整）理，同时应经常清除密目网上的附着物，保证清洁。安全通道、卷扬机等处必须进行规范设置。 安全网的搭设：施工作业时，作业层应采用安全平网兜底，以下每隔10m应采用安全；平网封闭作业层里排架体与建筑物之间应采用脚手板或安全平网封闭；扎点间距不得大于750mm。第二节 悬挑式外架施工 悬挑外架从地上一层底板、第五层底板、第十一层底板开始悬挑，分别为18.3m、19.8m、9.9m。立杆、大横杆、护身16、杆刷黄漆；剪刀撑杆刷红白双色漆；踢脚板刷红白双色漆。材料进场后进行刷漆，漆干后进行搭设。所有小横管必须等长定尺。 具体参数见计算书。 1、 脚手架采用双排单立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m。 2、立杆接头采用对接扣连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距主节点的距离不大于60cm。 3、大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，17、各接头距立柱的距离不大于1/3立杆间距。 4、小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横横杆上轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层和板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距增设1根小横杆。 5、纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。车库顶板存在较大高差，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm。 6、剪刀撑：剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪18、刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45-60度之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于1m，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于10cm。 7、脚手板：脚手板采应松木、厚5cm、宽25-30cm、长度不少于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层水19、平安全网，以上每隔2层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端处用直径4mm的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满、铺稳、接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠旋转，避免出现探头及空挡现象。 8、连墙件：连墙件采用刚性连接，二步二跨设置连墙件，连墙杆用48.3*3.5的钢管与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。应从底层第一步纵向水20、平杆处开始设置，当该处设置有难度时，应采用其他可靠措施固定。应优先采用菱形布置，或采用方形，矩形 布置。连墙件应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。当脚手架下部暂不能设置连墙件时应采取防倾覆措施，当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与楼板面应成角45。60。之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑应在连墙件搭设完毕后再拆。 9、防护设施：密目网应张挂在脚手架外立杆内侧；安装时，间距450mm的每个环扣都必须穿入断裂强力1.96KN的纤维绳或金属线，绑在脚手架步距间的纵向水平杆上，网间拼接严密，随脚手架搭设高度及时安装（张挂）；密目网投入21、使用后，至少每周进行一次检查，发生严重变形或磨损、断裂或破洞、系绳松脱、搭接处脱开等情况时应及时进行更换、修（整）理，同时应经常清除密目网上的附着物，保证清洁。安全通道、卷扬机等处必须进行规范设置。 安全网的搭设：施工作业时，作业层应采用安全平网兜底，以下每隔10m应采用安全；平网封闭作业层里排架体与建筑物之间应采用脚手板或安全平网封闭；扎点间距不得大于750mm。第三节 脚手架拆除 1、拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。 2、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结22、果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。 3、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。 4、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 5、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 6、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 7、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣23、。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。 8、拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准级节时，应防止失稳。 9、当脚手架拆止下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙杆。 10、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 11、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 12、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 13、所有24、的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高出坠落伤人。 14、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。第四节 脚手架质量与安全检查标准1、构配件允许偏差项次项目允许偏差（mm）示意图检查工具1钢管尺寸外径厚48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺拐角尺3钢管外表面锈蚀深度（1+2）0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3ml4m3ml4m1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m302、脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1最后验收垂直度100用经纬仪搭设中检查偏差25、的高度（mm）H=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801002间距步距20钢板尺纵距50横距203纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差104小横杆外伸长度外伸500mm-50钢板尺3、扣件拧紧抽样检查数量及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件501-12005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件1201-32005010第五章 脚手架质量安全保证措施第一节 结构临边、洞口防护措施外脚手架拆除后，在结构四周边线内50cm处设置全26、封闭式护身栏。使用采用483.5钢管，其高度不小于1.2m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三角架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆，挂醒目标识牌，护身栏杆四周满挂密目安全网，白天设警示牌，夜间设红色标志灯，临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。楼板洞口边长大于1500mm时周边应设防护栏杆，并兜水平安全网，防护栏杆采用483.5钢管扣接，上横杆距地1000mm，下横杆距地200mm。边长介于500mm1500mm的楼板洞口，洞口上设置200mm200mm间距的扣件钢管网格，钢管网上铺设脚手板；边长小于500mm的楼板洞口，用木板作盖板固定在洞口位置；27、边长15002000洞口防护 边长2000-4000洞口防护第二节 楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，立杆从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏。第三节 电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的防护门，可用14钢筋按间距300焊制而成，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每层在入口处设置一个道水平安全网，网上不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道；第四节 施工人员材料保证措施 1、施工前必须进行安全技术交底，所有架子工必须持证上岗； 2、搭设施工用的脚手架材料，必须把好材料质量关，不符合规定要求的材料，严禁使用； 3、脚手架必须随着楼层的28、施工要求搭设，搭设时避开立体交叉作业，并严格按施工方案及相应安全规范进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平并确保节点符合要求； 4、施工过程中，应随时观察地基及脚手架的变化情况，大风雨后，要观察有无变化，发现问题及时处理； 5、在施工过程中，遇有雷雨，钢脚手架板上施工人员应立即离去； 6、未尽事宜应严格按现行建筑安全操作规程进行施工。第五节 防雷避电措施 1、采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。 2、避雷共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。 3、接地线采用404的29、镀锌扁钢，将立杆与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧圈以防松动并保证接触面不小于102 ，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。 4、接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪器测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。第六章 应急救援预案（详见应急救援专30、项预案）第七章 文明施工 根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下： 1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。 2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌。 3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体验合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。 5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 6、护身栏、脚手板、挡脚板31、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。 7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。 8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖脚手架。 9、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。 11、拆除架子而使用电焊、氧焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。 12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中32、需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。 13、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉接，不得截断架体。 14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物体、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。 15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。 16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。 17、施工人员做到工完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整33、齐，妥善保管。 19、六级以上大风，雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。如有则应随时清除，并要采取防滑措施。第八章 季节性施工保证措施（具体见季节性专项施工方案）第一节 雨季施工保证措施雨季对于落地式脚手架主要检查基础是否满足要求。雨季施工应注意防雷放电。第二节 夏季施工保证措施夏季施工应注意工人防暑。 附：脚手架工程计算书落地式扣件钢管脚手架计算书 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001(20034、6年版)）编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为17.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.50米。 内排架距离墙长度为0.30米。 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。 采用的钢管类型为483.5。 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米,采用扣件连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工2层，脚手板共铺设3层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。 二、小横杆的计算: 小横杆按照35、简支梁进行强度和挠度计算。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.500/2=0.225kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.225+1.42.250=3.466kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.466 =M/W=0.43336、106/5080.0=85.29N/mm2 小横杆的计算强度205 N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.04+2.25+0.22=2.51kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.511000.04/(3842.06 105121900.0)=1.30mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与规范规定10mm,满足要求! 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。 用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自37、重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值P2=0.3001.0001.500/2=0.225kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 P=(1.20.038+1.20.225+1.42.250)/2=1.733kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.733 =0.463106/5080.0=91.185N/mm2 大横杆的计算强38、度205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=(0.038+0.225+2.250)/2=1.257kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1.1461256.7001500.003/(1002.060105121900.000)=1.94mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.987mm 大横杆的最39、大挠度小于1500.0/150与规范规定10mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc (规范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.0002/2=0.038kN 大横杆的自重标准值 P2=0.0381.500=0.0540、8kN 脚手板的荷载标准值 P3=0.3001.0001.500/2=0.225kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.058+1.20.225+1.42.250=3.535kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R 8.00满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1394 NG1 = 0.139417.000=2.370kN (2)脚手板自重标准值产生41、的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30031.500(1.000+0.300)/2=0.877kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5003/2=0.360kN (4)吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.50017.000=0.255kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+42、NG4 = 1.492kN。 NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 1.237kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 3.862kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.50kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: （参考规范JGJ130-2011公式） 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.300 可按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为1 脚43、手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 0.740, 风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；而在5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取值应选脚手架底部。 Us 风荷载体型系数：Us = 1.1323 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 10.7401.13230.300 = 0.251kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计44、值 （参考规范JGJ130-2011公式） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 10.304kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式） N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.934kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW （参考规范JGJ130-2011公式） MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.2511.501.502/10 = 0.107kN/m 六、立杆的稳定性计算: 卸荷45、吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.934kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.50； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=142； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=164的结果查表得到0.262； A 立杆净46、截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 10934.000/(0.262489.000)=85.20N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.304kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.50； 计算长47、细比, 由k=1时, =kuh/i=142； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=164的结果查表得到0.262； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 10304.000/(0.262489.000)+(10748、000.000/5080.000)=101.35N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,单、双排脚手架允许搭设高度按照下式计算： （参考规范JGJ130-2011公式） 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.492kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 4.500kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.139kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 0.2624.89010-4205103-(1.21.492+1.44.500)/(1.49、20.139) = 108.956m。 脚手架搭设高度为17m108.956m，满足要求！ 考虑风荷载时,单、双排脚手架允许搭设高度按照下式计算： （参考规范JGJ130-2011公式） 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.492kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 4.500kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.139kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.107/0.900； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 0.2624.89010-4205103-(1.2150、.492+0.9001.4(4.500+0.2624.8901000.085/5.080)/(1.20.139) = 96.539m。 脚手架搭设高度为17m96.539m，满足要求！ 八、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No （参考规范JGJ130-2011公式） 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw （参考规范JGJ130-2011公式） 脚手架顶部Uz = 1.000 （连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值51、也随之增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。） 脚手架顶部风荷载标准值Wk=kUzUsWo=11.0001.13230.300 = 0.340kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.340kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.001.502.001.50 = 9.000m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 1.40.3409.000 = 4.284kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 4.284+3.000 = 7.284kN (52、2)连墙件的强度计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 经计算=7284.00/489.00=14.90N/mm2174.25N/mm2，满足要求。 (3)连墙件的稳定承载力计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=30.00/1.58=19 长细比=19 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.949； Nl/A=7.284103/(0.9491808.64)=4.24N/mm2 （参考规范JGJ130-2011公式） 连墙件稳定53、承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求! (4)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用单扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.284kN小于扣件的抗滑力8.00kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、地基承载力验算 (1)基础底面的平均压力计算 P=N/A fg （参考规范JGJ130-2001公式） 其中 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.934 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 脚手架立杆底座、垫板与地基土接触受力的面积。可按以下情况确定： a.仅有立杆支座(支座直接放于地面上)时，取支座的底面积； b.在支座下设有厚度为54、5060mm的木垫板(或木脚手板)，则为ab(a和b分别为垫板的两个边长，且不小于200mm)，当面积计算值大于0.25m2时，则取0.25m2计算； c.在支座下采用枕木做垫木时，面积按照枕木的底面积计算； d.当一块垫木或垫板上支撑二根以上立杆时，则为ab/n(n为立杆数)，且用木垫板应符合(2)的取值规定。 P=10.934/0.25=43.74kN/m2 (2)地基承载力设计值计算fg = Kc fgk 其中 Kc 地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 240.00 fg=0.40240.00=96.00kN/m2 地基承载力的计算Pfg，满足要55、求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）、建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.50米。 内排架距离墙长度为0.30米。 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。 采用的钢管类型为483.5。 连墙件采用2步2跨56、，竖向间距3.00米，水平间距3.00米,采用扣件连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工2层，脚手板共铺设3层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离3倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离5.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.63米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作57、为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.500/2=0.225kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.225+1.42.250=3.466kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.466 =M/W=0.433106/5080.0=85.29N/mm2 小横杆的计算强度58、205 N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.04+2.25+0.22=2.51kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.511000.04/(3842.06 105121900.0)=1.30mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与规范规定10mm,满足要求! 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。 用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板59、的荷载标准值P2=0.3001.0001.500/2=0.225kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 P=(1.20.038+1.20.225+1.42.250)/2=1.733kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.733 =0.463106/5080.0=91.185N/mm2 大横杆的计算强度205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为60、大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=(0.038+0.225+2.250)/2=1.257kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1.1461256.7001500.003/(1002.060105121900.000)=1.94mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.987mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与规范规定10mm,满足要求!61、 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc (规范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.0002/2=0.038kN 大横杆的自重标准值 P2=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P3=0.3001.0001.562、00/2=0.225kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.058+1.20.225+1.42.250=3.535kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R 8.00满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1394 NG1 = 0.139420.000=2.788kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚63、手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30031.500(1.000+0.300)/2=0.877kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5003/2=0.360kN (4)吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.50020.000=0.300kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.537kN。 NG2KL=NG2+NG3+N64、G4L = 1.237kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 4.325kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.50kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: （参考规范JGJ130-2011公式） 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.300 可按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为1 脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多；65、 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 0.740, 风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；而在5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取值应选脚手架底部。 Us 风荷载体型系数：Us = 1.1323 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 10.7401.13230.300 = 0.251kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式） N = 1.2N66、G + 0.91.4NQ = 10.860kN 考虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) 1.5 =10.860/(2 + 1)1.5 =5.430kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式） N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.490kN 考虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) 1.5 =11.490/(2 + 1)1.5 =5.745kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW （参考规范JGJ130-2011公式） MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距67、 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.2511.501.502/10 = 0.107kN/m 六、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg5.00/(1.00+0.30)=1.316 2=arctg5.00/0.30=1.511 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为16.290kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为17.235kN。 考虑68、荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=17.808 T2=17.266 N1=4.481 N2=1.034 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为17.808kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.00017.808/0.820=217.171kN。 钢丝绳直径最少为20.84mm。选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径21.5mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = N / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至69、少(17808.0174/3.1416/50/2)1/2=15mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.745kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.50； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=142； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=164的70、结果查表得到0.262； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 5745.000/(0.262489.000)=44.77N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.430kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 71、立杆步距，h=1.50； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=142； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=164的结果查表得到0.262； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 5430.000/(0.272、62489.000)+(107000.000/5080.000)=63.37N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No （参考规范JGJ130-2011公式） 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw （参考规范JGJ130-2011公式） 脚手架顶部Uz = 1.000 （连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也随之增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，73、风压高度变化系数应取架体顶部。） 脚手架顶部风荷载标准值Wk=kUzUsWo=11.0001.13230.300 = 0.340kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.340kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.001.502.001.50 = 9.000m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 1.40.3409.000 = 4.284kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 4.284+3.000 = 7.284kN (2)连墙件的强度计算： (参考规范JGJ130-274、011公式5.2.12-1) 经计算=7284.00/489.00=14.90N/mm2174.25N/mm2，满足要求。 (3)连墙件的稳定承载力计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=30.00/1.58=19 长细比=19 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.949； Nl/A=7.284103/(0.9491808.64)=4.24N/mm2 （参考规范JGJ130-2011公式） 连墙件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计75、算满足要求! (4)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用单扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.284kN小于扣件的抗滑力8.00kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 N-悬挑脚手架立杆的轴向力设计值； l-型钢悬挑梁锚固点中心至建筑楼层板边支承点的距离； m-型钢悬挑梁悬挑端面至建筑结构楼层板边支承点的距离； m2-脚手架外立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离； m1-脚手架内杆至建筑结构楼层板边支承点的距离 q -型钢梁自重线荷载标准值。 支座76、反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l；k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1300mm，l = 1630mm，m1 = 300mm；m2 = 1300mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.24.33+1.44.50=5.75kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.30/1.63=0.80 kl=0.30/1.63=0.18 k2=1.30/1.63=0.8077、 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=17.777kN 支座反力 RB=-5.566kN 最大弯矩 抗弯计算强度 f=9.400106/(1.05141000.0)=63.490N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=4.33+4.50=8.82kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.20kN/m 最大挠度 Vmax=7.329mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2600.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/2578、0,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)计算得到其值为 经过计算得到强度 =9.40106/(0.929141000.00)=71.76N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f=215,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.370kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中79、f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=93704/(3.1416502)1/2=11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.37kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于9370.00/(3.1416161.5)=124.3mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.37kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.86N/mm2； 经过计算得到公式右边等于98.3kN 楼板混凝土局部承压计算N 98.3 满足要求!