1、框架剪力墙结构聚烯烃联合控制室模板、钢筋分项工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据及说明81 编制依据82 编制说明8二、工程概况91 工程概述92 工程特点9三、施工部署9四、施工方法101 模板分项101.1柱模板施工101.2梁模施工111.3现浇板支模111.4整体式楼梯支模121.5剪力墙支模121.7支撑体系验算见下一章。122、钢筋分项工程122.1钢筋绑扎122.2钢筋机械连接143 混凝土分项153.2混凝土的浇筑153.3砼浇捣控制点153.4柱梁板节点砼施工要求2、163.5现浇砼养护164砖砌体分项工程174.1施工准备174.2砖砌体施工工艺174.3砖砌体施工要点175 构造柱分项工程175.1施工顺序175.2施工操作要点175.3应注意问题：186 外脚手架186.1搭设场地要求186.2 施工方法186.3 外架构造设置197 脚手架拆除208 施工缝的设置20五、模板及支撑体系验算20（一）、参数信息201.柱参数202.方木参数203.侧压力参数214.方木面板参数21（二）、荷载标准值计算：21（三）、胶合板侧模验算221侧模抗弯强度验算：222侧模抗剪强度验算：223侧模挠度验算：23（四）、方木验算231方木抗弯强度验算：232方木3、抗剪强度验算：243方木挠度验算：24B、梁模板扣件钢管高支撑架计算书24（一）、参数信息241.梁支架参数242.脚手架参数253.荷载参数254.面板材料参数255.方木材料选择256.钢管类型参数25（二）、模板面板计算251荷载的计算：252强度计算273抗剪计算27挠度计算27（三）、梁底支撑方木的计算27方木的截面力学参数为27（1）方木强度计算27（2）方木抗剪计算28（3）方木挠度计算28（四）、梁底支撑钢管计算281梁底支撑横向钢管计算282梁底支撑纵向钢管计算29（五）、扣件抗滑移的计算30（六）、立杆的稳定性计算30（一）、参数信息321.梁支架参数322.脚手架参数324、3.荷载参数334.面板材料参数335.方木材料选择336.钢管类型参数33（二）、模板面板计算331荷载的计算：332强度计算353抗剪计算35挠度计算35（三）、梁底支撑方木的计算35（1）方木强度计算35（2）方木抗剪计算36（3）方木挠度计算36（四）、梁底支撑钢管计算361梁底支撑横向钢管计算362梁底支撑纵向钢管计算37（五）、扣件抗滑移的计算38（六）、立杆的稳定性计算38（3）如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算39（七）、梁模板高支撑架的构造和施工要求401模板支架的构造要求：402立杆步距的设计：413整体性构造层的设计：414剪刀撑的设计：415顶部支撑点的5、设计：416支撑架搭设的要求：417施工使用的要求：41D、板模板扣件钢管高支撑架计算书41（一）、参数信息42（二）、模板面板计算431强度计算：432抗剪计算：433挠度计算：44（三）、纵向支撑钢管的计算441荷载的计算442钢管的计算443挠度计算45（四）、横向支撑钢管计算45（五）、扣件抗滑移的计算46（六）、立杆的稳定性计算荷载标准值46（七）、立杆的稳定性计算47（一）、参数信息49（二）、模板面板计算501强度计算：502抗剪计算：503挠度计算：51（三）、纵向支撑钢管的计算511荷载的计算512钢管的计算513挠度计算52（四）、横向支撑钢管计算52（五）、扣件抗滑移的计6、算53（六）、立杆的稳定性计算荷载标准值531静荷载标准值包括以下内容：533.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值54（七）、立杆的稳定性计算54（八）、楼板模板高支撑架的构造和施工要求551模板支架的构造要求：552立杆步距的设计：563整体性构造层的设计：564剪刀撑的设计：565顶部支撑点的设计：566支撑架搭设的要求：567施工使用的要求：56（一）、墙模板基本参数56（二）、墙模板荷载标准值计算57（三）、墙模板面板的计算571强度计算582挠度计算58（四）、墙模板内外楞的计算58（五）、穿墙螺栓的计算60六、外脚手架支撑体系验算61落地式扣件钢管脚手架计算书61(一)、参数617、1.脚手架参数612.静荷载参数613.活荷载参数614.风荷载参数615.地基参数61(二)、小横杆的计算621均布荷载值计算：622强度计算：623.挠度计算：62(三)、大横杆的计算631荷载值计算：632强度计算：633挠度计算：64(四)、扣件抗滑力的计算64(五)、单管立杆的搭设高度限值计算:641立杆段的轴向力计算：642计算风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW663计算轴心受压构件的稳定系数j674、单管立杆的搭设高度限值计算68(六)、立杆稳定性计算:691)不组合风荷载时692)组合风荷载时69(七)、连墙件的计算691.连墙件采用2步3跨692.计算轴心受压构件的稳定系数j78、0(八)、立杆的地基承载力计算71(九)、脚手架配件数量匡算:71七、构造要求72八、承重架地基处理72九、外墙保温723、施工工艺723.1基层清理723.2轴线控制723.2粘贴聚苯板734、外墙保温系统允许偏差73十、质量保证措施73十一、HSE保证措施74十二、文明施工措施75一、编制依据及说明1 编制依据1.1 聚烯烃联合控制室结构施工图纸；1.2 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ30-2001；1.3 建筑施工计算手册及集团公司企业标准（技术标准、管理标准、工作标准）；1.4 国家现行的有关施工及验收规范，工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）1.5 砌体工程施工质量验收9、规范GB50203-2002；1.6 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；1.7 钢筋焊接及验收规程JGJ182003；1.8 集团公司QESH（质量、环境、职业安全健康）三个体系程序文件和综合管理手册。2 编制说明本工程钢管、扣件已按相关程序做了检测。本施工方案中，钢管、扣件参数按实验结果对应规范参照值取值。二、工程概况1 工程概述1.1 聚烯烃联合控制室为框架剪力墙结构，结构总高度9.15米，抗震等级为二级；1.2 混凝土等级：梁、柱、墙、楼板、圈梁为C30，设备基础为C25。1.3 轴线尺寸1轴10轴为63米，A轴H轴为36米，横向柱距为3米、7.5米或9米，纵向柱距10、为6米、9米。1.4 本工程0.000相当于5.200m。2 工程特点2.1 从-1.250m开始缩小截面,柱子由800900(9001100)缩小至700800(8001000),抗爆墙宽度由450缩小至350；2.2 预埋孔洞较多。三、施工部署1 主要施工设备、设备配置、周转材料部署计划1.1模板供应计划材料名称数 量规 格周转计划九 夹 板3000m189001800主体结构木 档120m5.06.0主体结构1.2脚手架供应计划材料名称规 格单 位数 量钢 管483.5吨120扣 件只20000脚 手 片8001200片2000注：以上材料按需进场，可根据施工具体情况适当调整。1.3机械11、设备、仪器配备序号机械名称型号规格数量额定功率（KW）1钢筋切断机QJ40-123.52钢筋弯曲机GJ7-4022.83木工圆锯MJ10641.54砼搅拌机JW35026.55振捣器(插入)ZX50121.16潜水泵UBJ282.27砂轮切割机J36-4042.58钢筋调直机23.59交流电焊机BX3-300-2423.4KVA10钢筋对焊机UN2-1002100 KVA11空压机YV-6/821112磅称PFT-2.1413木工平刨床MB-F-5032314型材切割机J3G2-40012.215蛙式打夯机HZD25034.016氧气表Y-60317乙炔表Y-60318钢卷尺JGW若干四、施工12、方法1 模板分项1.1柱模板施工1.1.1本工程为框架结构，清水混凝土柱模板采用18mm厚的竹胶板，普通混凝土柱模板采用18mm厚的九夹板，竖向两边内立档为5060方木，中间横档用483.5钢管500，采用对拉螺栓交错固定，间距500 。为了保证柱模的稳定性，柱之间采用水平撑、剪刀撑、斜撑等连接固定。柱截面尺寸（mm）bh对拉螺杆设置（12）bh700800118001000121.1.2柱施工时先在已经浇注的基础顶面或楼面上弹出柱模边线及尺寸线，再绑扎钢筋，测出标高并标在钢筋上。根据柱截面尺寸在柱四角设置限位钢筋，再安装柱模板。1.1.3柱模在梁底标高处，做好标记，保证柱子砼浇捣高度，柱施工13、缝设于梁底5cm以内。1.2梁模施工1.2.1梁模板采用18mm厚九夹板加2根5060方木作为底模，侧模楞采用48钢管和方木相结合，梁下支撑采用483.5mm钢管。梁底承重架搭设横距为800，跨度方向纵距为1米，步距为1.5米。(可根据梁截面变化作相应调整)1.2.2梁跨大于4m，梁底板中间设3起拱。梁模板安装的难点主要在梁柱节点必须保证接缝严密，控制轴线、截面尺寸及垂直度，防止漏浆。1.2.3梁柱节点模板处理1.2.3.1柱子混凝土浇筑成型后，在梁底标高处先安装400高的柱模板，进行重新固定；1.2.3.2重新安装上去的柱子模板，必须每个核对垂直度、截面尺寸、标高，保证满足设计要求；1.2.14、3.3模板与混凝土柱交接处均贴上20宽粘胶带，防止漏浆；1.2.3.4在柱模板上安放梁底板，控制好轴线位置、标高，柱模四周用钢管夹具固定。1.3现浇板支模1.3.1现浇板底模采用18mm厚的九夹板，板下支撑木方为5060，间距250，模板起拱按设计要求，跨度超过4米时，中间起拱L/400。1.3.2现浇板承重架采用483.5钢管搭设满堂脚手架，纵横距均为1米0.8米，步距1.5米。 1.3.2.1承重架立杆离地不超过0.2米范围内设置扫地杆，做到横杆满拉，纵向每隔三道拉设一道。.2承重架步距第一步为1.5米。第二步根据楼层层高按实调整，一般以不超过1.5米为宜。.3承重架应按规定设置斜撑，与楼15、地面角度以4560为宜，每隔四跨设置一道斜撑，保证承重架整体稳固。下图为结构梁板支撑示意图： 1.4整体式楼梯支模楼梯模板承重架用钢管搭设，立杆间距800，按照设计的标高架设斜向底杆，上铺6080方木，间距500，再铺设18厚模板，固定稳固；楼梯踢脚板用40厚木板制作。1.5剪力墙支模模板采用18mm厚的九夹板，竖向两边内立档为5060方木一个截面5根(钢管配合使用)，中间横档用483.5钢管500，12穿墙螺杆水平间距500，垂直间距600。1.6各预埋铁件按设计院院标GB-1要求制作，梁侧、梁底、板底埋件采取铁钉结合自攻螺丝固定，板面、预留洞口埋件采取焊接固定为主。安装时注意尺寸位置，避免16、遗漏。1.7预留洞口预留采取用木模制作成与预留洞尺寸相同的木构件，固定在预留洞口位置。1.8本工程中上部结构中零星螺栓安装，直接与下部预埋铁件焊牢，确保砼浇筑时不松动，保证尺寸准确无误。1.7支撑体系验算见下一章。2、钢筋分项工程2.1钢筋绑扎钢筋绑扎前，由钢筋翻样和工程技术负责人根据图纸要求明确主次梁的受力关系和梁钢筋的正确位置，并由钢筋翻样在翻样图中详细说明，施工班组应接受技术负责人和钢筋翻样的技术交底，做到思想明确，操作准确。钢筋绑扎必须严格按施工图要求组织施工，钢筋绑扎尺寸、间距、位置准确，所有钢筋搭接和锚固长度必须满足设计和施工规范的要求。钢筋绑扎完后，必须整好砼保护层垫块，保证钢筋17、位置准确。在钢筋工程中特别注意柱梁节点，钢筋密集处的钢筋分布情况及悬挑梁板结构的受力筋位置，随时纠正因踩踏而变形、移位或塌陷的钢筋。板连续通长配筋位置：上部钢筋在跨中1/3跨度范围搭接，下部钢筋在支座搭接；对于配有双层钢筋的楼板，除设计注明做法外均应加支撑钢筋，支撑筋的高度除另有注明外，应为h=板厚-2d-2保护层厚度，以保证上下层钢筋位置准确。支撑钢筋用8马凳固定，间距为每平方米设置不少于一只；双层配筋板中设支承拉结筋8450，双向，梅花布置，梁上下皮配筋为两排或两排以上时，加一根25钢筋垫铁。梁柱箍筋采用封闭箍，均应作135度的弯钩，箍筋接头应交错排列，垂直放置，箍筋转角与竖筋交叉点均应扎18、牢，平直部份与主筋交叉点可隔一根互成梅花形扎牢。梁、柱箍筋弯钩平直长度不小于10d（d为箍筋直径）；框架柱与砌体，剪力墙与砌体之间均沿高度每500mm设26拉结筋，锚入砌体内长度不小于1000mm；剪力墙拉结筋6600上下左右均同；填充墙间距大于5m时均在中部设置构造柱，墙高超过4m时，墙中部设置与柱连接且沿墙全长贯通的钢筋混凝土圈梁，圈梁宽度同墙厚，高度为240mm，内配412、6200。柱竖向钢筋弯钩应朝向柱心，角部钢筋的弯钩平面与模板面夹角对矩形柱应为45角，小截面柱为振动器插入需要将弯钩偏转时，与模板夹角也不得小于15。上下层柱截面变化时，其纵筋应按要求弯折或搭接锚固，顶层柱纵向钢筋应19、有足够的锚固长度，根据设计要求施工。钢筋的露出部分，必须在绑扎梁钢筋前，先行收分准确。梁、柱节点核心区的柱箍筋间距和肢数均与柱加密区相同。框架柱应按设计施工图要求预留过梁或圈梁的插筋，预留插筋的数量同梁配筋，伸出柱边长度500mm。凡柱与填充墙连接处，均应按建筑图中墙的位置，在柱内混凝土成型后，采取植筋26沿墙高500，伸出柱边长度1000 mm,按规范要求做抗拉拔试验。梁与板：在梁纵向受力钢筋双层排列情况下，两层钢筋之间垫入8mm的短钢筋。箍筋接头交错设置，接头与相应部位的架立筋绑扎。悬挑梁的箍筋接头设置在梁下部。板筋绑扎基本同墙，注意板上部负筋防止被踩下，尤其是悬挑板的负筋位置要严格控制，20、在梁板浇筑砼时安排钢筋工值班，随时监控。主、次梁与板钢筋交叉处，板钢筋在上，次梁钢筋在中层，主梁钢筋在下，保证结构荷载的有效传递。在梁跨内凡有次梁处，除施工图注明外，根据设计意图在每边增加梁箍各3组，形状和肢数同梁箍筋。次梁梁底低于主梁底时，设置附加吊筋及箍筋，悬挑梁箍筋按施工图施工。架立筋与受力钢筋的搭接长度：次梁30d，框架梁45d。（d为相互搭结筋的较小直径）。梁、柱节点钢筋作为隐蔽工程验收的重要部分必须认真检查，经监理、设计、业主、质检部门共同验收合格后方可进行砼浇筑。2.2钢筋机械连接本工程框柱、梁按照设计要求采用钢筋滚压直螺纹套筒连接，达到A级性能等级。钢筋采用剥肋滚压螺纹加工，用21、剥肋滚丝机先将钢筋的横肋和纵肋进行剥切处理后，再进行螺纹滚压成型。现场连接施工.1连接钢筋时，钢筋规格和套筒的规格必须一致，钢筋和套筒的丝扣应干净，完好无损。 .2带连接套筒的钢筋应固定牢靠，连接套筒的外露端应有保护盖。.3直螺纹接头使用扭力扳手或管钳进行施工,将两个丝头在套筒中间相互顶紧。.4经拧紧后的滚压直螺纹接头应做好标记，单边外露丝扣长度不应超过2P。接头质量检验.1所采用的滚压直螺纹接头应提交有效的型式检验报告。.2钢筋连接作业前，应对每批进场钢筋进行接头连接工艺检验，每种规格不应小于3根。.3同一施工条件下，采用同一批材料的同等级、同规格接头，以500个为一个验收批进行检验。3 混22、凝土分项3.1在隐蔽工程验收合格后，由监理公司和工程管理科签署砼浇筑申请单，才准进行混凝土浇捣。3.2混凝土的浇筑3.2.1混凝土浇筑前对所有操作人员明确工作内容和责任，协调解决各个工种及施工人员之间的问题。3.2.2混凝土浇筑先用同标号的水泥砂浆润滑输送管道。配备3台插入式震动机，做到高频、直插、快插、慢拔，插点交错均布，采用分层浇筑二次振捣法，插入下层混凝土5cm，插入点间距30cm，消除分层。掌握合适振捣时间，不能超过第一层混凝土的初凝时间，现场必须有专人指挥，振捣时防止偏振，避免出现蜂窝和空洞。平板振动器的移动间距应能保证振动器的平板覆盖已振实部分边缘。3.2.4混凝土的表面要认真处理23、，浇捣至设计标高后，人工修平，再用木蟹打磨压实。混凝土面层修光安排专人值班，防止产生干缩裂缝，并覆盖毛毡保湿养护，浇筑12小时后派专人浇水养护。3.2.5商品砼进场，先进行砼坍落度检测并做好记录，砼无离析和泌水现象，对于不符合要求的作退场处理，如有问题及时与混凝土有限公司联系，并去公司现场核对设计配合比和实际配合比，共同协商优化混凝土配比，从原材料方面保证砼成型的密实性和均匀性。3.3砼浇捣控制点3.3.1首先检查模板有无缝隙、孔洞，柱、梁模板内的木屑、杂物要清除干净，模板缝隙严密不漏浆。柱模板的清扫口应在清除杂物及积水后再封闭。浇筑前对模板浇水湿润。3.3.2浇筑前仔细检查预埋件，插铁预留孔24、洞及预埋管线是否遗漏，位置是否正确，经查对无误，方可浇筑，不得在浇筑后剔凿。3.3.3施工缝处理：在砼浇筑完毕后，达到砼设计强度20%时，进行施工缝凿毛，凿毛深度以见到碎石为止，在第二次模板安装前，剔除松动石子，清洗砼表面杂质，铺50厚与砼同配合比的水泥砂浆，然后分层浇筑，每层浇筑高度控制在500左右。砼浇筑下落的自由倾落高度不得超过2m，超过2m的必须采取措施，使用串通戒导管，避免直接向柱中倾倒砼。3.3.4楼面梁板浇筑砼，由一端开始用“赶浆法”推进，先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时再与板的砼一起浇筑。对大断面梁采取单独浇筑，第一层下料慢，使梁底充分振实后再下第二层料，用“赶浆法”使25、水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，振捣时避免触动钢筋及埋件。楼板浇筑的虚铺厚度略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来回振捣，用楼层标高控制点来控制砼板厚度。振捣完毕采用二次抹面减少砼收缩裂缝。3.3.5楼梯砼浇筑，楼梯段砼自下而上浇筑，先振实底板砼，达到踏步位置与踏步砼一起浇筑，不断连续向上推进，并随时用木抹子抹平踏步面。楼梯施工缝根据结构情况留设在楼梯段1/3处或休息平台以上（以下）三步处，施工缝应垂直梯板设置。每次砼浇筑前施工缝的处理同柱新老砼处理。3.3.6浇筑砼时派钢筋工和木工专人值班全程监控钢筋和模板，预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形或堵塞情况，发现问题应立即停止浇筑并应在已浇筑的砼26、初凝前修整完毕。3.3.7砼浇捣在终凝前进行二次抹面，以闭合收水裂缝，砼浇捣10-12小时后进行养护，采用洒水养护，养护期不少于7天，柱子在木工拆模后进行包塑料薄膜养护；3.4柱梁板节点砼施工要求本工程柱梁板节点处钢筋较密，砼浇捣易出现蜂窝，麻面和空洞现象，是砼浇筑时控制的重点，节点处砼要充分振捣，严禁漏振。为防止节点处钢筋跑位，砼浇捣时应派专人把节点处钢筋及时纠偏。3.5现浇砼养护3.5.1为保证已浇筑好的砼在规定龄期内达到设计要求的强度，并防止产生收缩裂缝，必须做好养护工作。一般构件至少养护7天。柱砼浇好第2天拆模，然后在柱外包覆塑料薄膜，以达到保温、保湿养护的目的,使柱子内的水份不易蒸发27、，利用砼表面蒸凝水形成自然养护，表面塑料薄膜不易使砼表面受油渍，砂浆等污染，且柱角绑3040方木条护角。3.5.2在混凝土强度达到1.2MPa之前，在通道口设置警戒区，不得在其上踩踏或施工振动，堆置材料等重物，亦不允许安装模板、钢筋和搭设架子。3.5.3当砼28天的标准养护强度和同条件养护强度达到100%时，即开始后续工序的施工，在施工前对操作人员进行详细的技术交底，要求在施工中，做到材料轻拿轻放，并不破坏覆盖物。3.5.4混凝土试块的留置，严格按照规范要求制作和养护。4砖砌体分项工程4.1施工准备4.1.1基础施工验收完毕后，弹墙身线。4.1.2弹好墙身位置及门洞位置。4.1.3砌筑前一天，28、应将砌块、砌体及与原结构相接处洒水湿润。4.1.4构造柱沿柱高500配26拉墙筋。4.2砖砌体施工工艺 4.2.1弹线找平立皮数杆摆头角拉通线砌砖4.3砖砌体施工要点4.3.1三一砌砖法，三一砌砖法所用工具为大铲,即一铲灰,一块砖,一揉压,此方法能保证横竖灰缝饱满。4.3.2埋入砖砌体中的拉结筋，应设置正确、平直，其外露部分在施工中不得任意弯折。4.3.3砖砌体的转角处和交接处应同时砌筑，严禁无可靠措施的内分墙分砌施工。4.3.4砌体接槎时，必须将接槎处的表面清理干净，浇水湿润，并应填实砂浆，保持灰缝平直。4.3.5砌块与梁板联结：砌体应顶紧楼板或梁底。先在砌块与楼板接角面抹粘结砂浆，再将粘结29、砂浆塞实灰缝并抹平。5 构造柱分项工程5.1施工顺序绑扎钢筋砌砖墙支模板浇捣砼砼养护5.2施工操作要点5.2.1构造柱的竖向受力钢筋,绑扎前必须作除锈、调直处理，钢筋末端应作弯钩。5.2.2在逐层安装模板之前必须根据构造柱轴线校正，竖向钢筋位置和垂直度。5.2.3构造钢筋的砼保护层厚度一般为25mm,并不得小于15mm。5.2.4砌砖墙时，从每层构造柱脚开始，砌马牙槎应先退后进，以保证构造柱脚为大断面。5.2.5在浇筑构造柱砼前，必须将砖墙和模板浇水湿润，并将模板内的砂浆残块、砖渣等杂物清理干净。5.2.6在砌完一层墙后和浇筑该层构造柱砼前，应及时对已砌好的独立墙体加稳定支撑。 5.3应注意问30、题：5.3.1砌块在装运过程中，轻装轻放，计算好用量，并堆放整齐。5.3.2电、气、水管道进墙部分可先预埋，凿槽时不得硬凿，如有松动，必须处理。5.3.3灰缝不匀，灰缝大小不一致，砌筑时不挂线均不符合要求。5.3.4碎裂块最好不要上墙，禁止小碎块上墙，以免收影响墙体强度。5.3.5墙体上不得设留脚手洞，预留通道口处，应设置混凝土过梁。6 外脚手架6.1搭设场地要求根据现场施工实际情况，建筑物四周离外墙2米宽范围内，脚手架搭设的场地做法（从下而上）：素土回填夯实，碎石垫层70厚，C20素砼垫层80厚,立杆底再垫放6mm厚120120的铁板； 脚手架搭设场地外侧设置砖砌排水沟，尺寸（宽高）为20031、300。6.2 施工方法构造形式立 杆大横杆步距扫地杆离地面剪刀撑连墙杆内立杆离墙距离横距纵距1.80.2设在外侧与地面成4560；连续设置。垂直方向按每层、水平方向按三跨设置。0.251.21.2搭设流程：立杆扫地杆横向水平杆纵向水平杆铺设脚手片剪刀撑防护栏杆立式密目网防护材料选用标准：材料选用无锈蚀、外径48，壁厚3.5的钢管，扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，0.81.2m竹脚手片铺设，围护采用聚乙烯1.86m密网式阻燃型安全网封闭围护，采用直径3.2mm以上的镀锌铁丝绑扎。6.3 外架构造设置6.3.1立杆纵向间距1.2m，横向32、间距1.2m，内立杆距外墙0.25m，第一排外架离地面高1.8m，剪刀撑连续设置,外脚手架搭设总高12.1米；6.3.2根据本工程特点，外架立杆设置在浇筑的C20混凝土垫层上，待砼达到设计强度后，再搭设外架。立杆底加设6mm厚120120的铁板，增加立杆在地面受力面积，并设置纵横扫地杆，相邻立杆接头必须错开，不能在同一平面上，保证脚手架的整体性。6.4立杆与纵向水平杆等所有杆件均需用直角扣件扣紧，脚手架搭设均应横平竖直。6.5纵向水平杆步距不大于1.8m,上下横杆的搭接位置应错开，布置在不同的立杆纵距之间，与相近的立杆距离不大于纵距的三分之一。6.6横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上33、。6.7剪刀撑连续设置，斜杆与立面夹角为450-600并沿架高连续布置，再用回转扣件与脚手架的立杆、纵向水平杆紧扣，剪刀撑的设置必须与架体同步，剪刀撑的斜杆接长采用叠交方式，叠交长度1.5m，每处搭接设三个回旋扣件连接。6.8连墙杆设置垂直方向在每楼层面，水平方向按三跨一连接点，并应按梅花状布置，采用刚性连接，在每层联系梁中埋设16钢筋，L=500，待拆模后，用短钢管与钢筋焊接固定，支撑钢管与外架用扣件连接固定。6.9在脚手架的操作层上必须设置防护栏杆，并设置踢脚板。6.10立杆底脚应设置一道扫地杆。6.11立杆的垂直偏差应不大于架高的1/200，且小于10cm。6.12走人斜道坡度不得大于三34、分之一，用竹脚手片铺设四角用直径3.2mm以上的镀锌铁丝绑扎，每隔30cm设一道防滑条，两侧设两道防护栏杆，临边用脚手片围护，斜道设置两边。7 脚手架拆除7.1 拆除作业必须由上至下逐层进行，严禁上下同时作业；7.2 连墙件必须逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步；7.3 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5）时，应在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；8 施工缝的设置8.1柱,施工缝留置于梁底5cm处；8.2剪力墙，由于板筋锚固于剪力墙内，施工缝留置于梁底标高的位置；8.3梁板，留置于的次梁跨中的1/3范围内，具体轴线位置根据施工情况35、另行确定。五、模板及支撑体系验算A、柱模板设计计算书 （一）、参数信息 1.柱参数 柱截面宽度B=800mm； 柱截面高度H=1000mm； 柱计算长度L=5350mm； 胶合板截面高度h=18mm； 2.方木参数 方木截面宽度b=60mm； 方木截面高度h=50mm； 方木距离l=300mm； 3.侧压力参数 新浇混凝土压力标准值 F=3.55kN/m2 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2； 混凝土重力密度c=24kN/m3；混凝土初凝时间t0=0.5h（t0为0时（表示无资料）取200/T+15） 混凝土入模温度T=20度；混凝土浇筑速度v=2.5m/h； 侧压力计算位置36、到顶面的高度H=3m； 外加剂影响修正系数1=1； 混凝土坍落度影响修正系数2=0.85； 4.方木面板参数 面板厚度18mm，面板抗剪强度设计值14N/mm2；面板抗弯强度设计值15N/mm2； 面板弹性模量6000 N/mm2； 方木抗剪强度设计值1.3N/mm2；方木抗弯强度设计值13N/mm2； 方木弹性模量9500N/mm2； 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算（二）、荷载标准值计算： 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力标准值： 新浇混凝土侧压力取二式的较小值F=3.55kN/m2 实际计算中采用的新浇混37、凝土侧压力标准值 F=3.55kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。（三）、胶合板侧模验算 胶合板面板（取长边），按三跨连续梁，跨度即为方木间距，计算如下：胶合板计算简图 1侧模抗弯强度验算： 强度设计荷载q=（1.23.55+1.42.00）1.00=7.06kN/m 方木距离l=300mm； 经计算得最大弯矩 胶合板截面抵抗矩 截面应力 胶合板的计算强度满足要求！ 2侧模抗剪强度验算： 最大剪力 经计算得剪应力 胶合板的抗剪强度计算满足要求！ 3侧模挠度验算： 标准荷载q=3.551.00=3.55kN/m 侧模截面的转动惯量 方木间距l=300mm； 经计算38、得挠度 胶合板的最大挠度计算满足要求！（四）、方木验算 方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a，支座反力即为螺栓（钢筋）对拉拉力，计算如下：方木计算简图 1方木抗弯强度验算： 强度设计荷载q=（1.23.55+1.42.00）0.30=2.12kN/m 截面长边l取B=1000mm； 经计算得最大弯矩 方木截面抵抗矩 截面应力 方木的计算强度满足要求！ 2方木抗剪强度验算： 最大剪力 经计算得剪应力 方木的抗剪强度计算满足要求！ 3方木挠度验算： 标准荷载q=3.550.30=1.07kN/m 方木截面惯性矩 柱截面长边的长度，取B=1000mm； 经计算得挠度 方木的最大挠度计算满足要求！B39、梁模板扣件钢管高支撑架计算书（一）、参数信息取4.100m结构层C轴交56轴350900梁 1.梁支架参数 1根承重立杆,方木垂直梁截面，梁底方木根数3根；梁底方木宽度b=60.00m；梁底方木高度h=50.00m；梁两侧立柱间距(m) 0.80m； 2.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l=1.00m，梁底支撑小横杆间距(m) 0.50m； 脚手架步距h=1.50m；脚手架搭设高度H=4.88m； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.05m； 3.荷载参数 模板与木块自重 0.35kN/m2，混凝土和钢筋自重 25.00kN/m3； 梁截面宽度B=0.35m；梁截面高度D=0.90m；倾倒混40、凝土的荷载标准值2.00kN/m2；施工均布荷载标准值1.00 kN/m2； 4.面板材料参数 面板厚度18mm，面板抗剪强度设计值 1.5N/mm2；面板抗弯强度设计值 15N/mm2；面板弹性模量 6000N/mm2； 5.方木材料选择 方木抗剪强度设计值 1.3N/mm2；方木抗弯强度设计值 13N/mm2；方木弹性模量 9500N/mm2； 6.钢管类型参数 钢管采用483.5mm。梁模板支撑架立面简图 （二）、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1荷载的计算： （1）钢筋混凝土梁自重（k41、N/m）： q1 = 25.000.900.50=11.25kN/m （2）模板的自重线荷载（kN/m）： q2 = 0.350.50（20.90+0.35）/0.35=1.075kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与倾倒混凝土时产生的荷载（kN）： 活荷载标准值 P1 = （1.00+2.00）0.350.50=0.53kN 均布荷载 q = 1.211.25+1.21.075=14.79kN/m 集中荷载 P = 1.40.53=0.742kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = bh2/6=50.001.82/6 = 27cm42、3； I = bh3/12=50.001.83/12 = 24.3cm4；计算简图弯矩图（kN.m）剪力图（kN）变形图（mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=0.97kN,N2=3.982kN,N3=0.97kN 最大弯矩 M = 0.057kN.m 最大变形 = 0.051mm 2强度计算 经计算得到面板强度计算值 面板的强度验算满足要求! 3抗剪计算 最大剪力V=N=1.62 kN 截面抗剪强度计算值 抗剪强度验算满足要求! 挠度计算 面板最大挠度计算值 = 0.051mm 面板的最大挠度小于175/250,满足要求! （三）、梁底支撑方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯43、矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 3.982/0.50=7.96kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.960.502=0.199kN.m 最大剪力 Q=Kvql=0.60.507.96=2.388kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.507.96=4.378kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 6.005.002/6 = 25cm3； I = 6.005.003/12 = 62.5cm4； （1）方木强度计算 截面应力 方木的计算强度满足要求! （2）方木抗剪计算 截面抗剪强度计算44、值 方木的抗剪强度计算满足要求! （3）方木挠度计算 最大挠度 方木的最大挠度满足要求!（四）、梁底支撑钢管计算 1梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力。 钢管采用的类型为483.5。查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录B，钢管截面模量W=5.08cm3；支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管变形图（mm）支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到 最大支座力 Qmax=1.464kN 最大变形 max=0.019mm 支撑钢管的最大挠度小于400/150与10mm，满足要求！ 最大弯矩 Mmax=0.045、75kN.m 截面应力 支撑钢管的计算强度满足要求! 2梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到： 最大支座力 Qmax=8.562kN 最大变形 max=1.649mm 支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求！ 最大弯矩 Mmax=0.697kN.m 截面应力 支撑钢管的计算强度满足要求!（五）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）：R Rc 其中 Rc - 扣46、件抗滑承载力设计值； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.562kN R=Rc=56kN, 单扣件抗滑承载力满足要求!（六）、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值N，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.562kN （已经包括组合系数1.4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1494.88=0.873kN N = 8.562+0.873=9.435kN 钢管采用类型为483.5，查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录B，计算立杆的截面回转半径i= 1.58cm，立杆净截面面积A = 4.89cm247、， 立杆净截面抵抗矩W = 5.08cm3 （1）计算长度l0如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1）计算 计算长度附加系数k1，按照表1取值为1.167； 计算长度系数u，参照扣件式规范表；u = 1.7 l0= k1uh=1.1671.71.50=2.976m 长细比= l0/i=2.976102/1.58=188.4，轴心受压立杆的稳定系数由查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C得，=0.202； 钢管立杆抗压强度计算值 钢管立杆稳定性验算满足要求！ （2）计算长度l0如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（2）计算 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑48、点的长度a = 0.05m； l0 =（h+2a）=(1.50+20.05) =1.6m 长细比= l0/i=1.6102/1.58=101.3，轴心受压立杆的稳定系数由查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C得，=0.578； 钢管立杆抗压强度计算值 钢管立杆稳定性验算满足要求！ （3）如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 计算长度附加系数k2，按照表2取值为1.007； l0= k1k2（h+2a）=1.1671.007(1.50+20.05)=1.88m 长细比= l0/i=1.88102/1.58=119，轴心受压立杆的稳定系数由查扣件式钢管脚手架安全技术49、规范（JGJ-2001）附录C得，=0.458； 钢管立杆抗压强度计算值 钢管立杆稳定性验算满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全C、梁模板扣件钢管高支撑架计算书（一）、参数信息取8.400m结构层A轴交56轴400900梁计算 1.梁支架参数 1根承重立杆,方木垂直梁截面，梁底方木根数3根；梁底方木宽度b=60.00m；梁底方木高度h=50.00m；梁两侧立柱间距(m) 0.80m； 2.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l=1.00m，梁底支撑小横杆间距(m) 0.50m； 脚手架步距h=1.50m50、；脚手架搭设高度H=3.33m； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.05m； 3.荷载参数 模板与木块自重 0.35kN/m2，混凝土和钢筋自重 25.00kN/m3； 梁截面宽度B=0.40m；梁截面高度D=0.90m；倾倒混凝土的荷载标准值2.00kN/m2；施工均布荷载标准值1.00 kN/m2； 4.面板材料参数 面板厚度18mm，面板抗剪强度设计值 1.5N/mm2；面板抗弯强度设计值 15N/mm2；面板弹性模量 6000N/mm2； 5.方木材料选择 方木抗剪强度设计值 1.3N/mm2；方木抗弯强度设计值 13N/mm2；方木弹性模量 9500N/mm2； 6.钢管类型参数51、 钢管采用483.5mm。梁模板支撑架立面简图 （二）、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1荷载的计算： （1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1 = 25.000.900.50=11.25kN/m （2）模板的自重线荷载（kN/m）： q2 = 0.350.50（20.90+0.40）/0.40=0.963kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与倾倒混凝土时产生的荷载（kN）： 活荷载标准值 P1 = （1.00+2.00）0.400.50=0.6kN 均布荷载 q = 1.211.25+152、.20.963=14.66kN/m 集中荷载 P = 1.40.6=0.84kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = bh2/6=50.001.82/6 = 27cm3； I = bh3/12=50.001.83/12 = 24.3cm4；计算简图弯矩图（kN.m）剪力图（kN）变形图（mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为： N1=1.1kN,N2=4.5kN,N3=1.1kN 最大弯矩 M = 0.073kN.m 最大变形 = 0.087mm 2强度计算 经计算得到面板强度计算值 面板的强度验算满足要求! 3抗剪计算 最大剪力53、V=N=1.83 kN 截面抗剪强度计算值 抗剪强度验算满足要求! 挠度计算 面板最大挠度计算值 = 0.087mm 面板的最大挠度小于200/250,满足要求! （三）、梁底支撑方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 4.5/0.50=9kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.190.502=0.225kN.m 最大剪力 Q=Kvql=0.60.509=2.7kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.509=4.95kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 6.054、05.002/6 = 25cm3； I = 6.005.003/12 = 62.5cm4； （1）方木强度计算 截面应力 方木的计算强度满足要求! （2）方木抗剪计算 截面抗剪强度计算值 方木的抗剪强度计算满足要求! （3）方木挠度计算 最大挠度 方木的最大挠度满足要求!（四）、梁底支撑钢管计算 1梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力。 钢管采用的类型为483.5。查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录B，钢管截面模量W=5.08cm3；支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管变形图（mm）支撑钢管剪力图（kN55、） 经过连续梁的计算得到 最大支座力 Qmax=1.512kN 最大变形 max=0.023mm 支撑钢管的最大挠度小于400/150与10mm，满足要求！ 最大弯矩 Mmax=0.082kN.m 截面应力 支撑钢管的计算强度满足要求! 2梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到： 最大支座力 Qmax=9.68kN 最大变形 max=1.863mm 支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求！ 最大弯矩 Mmax56、=0.788kN.m 截面应力 支撑钢管的计算强度满足要求!（五）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）：R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.68kN R=Rc=56kN, 单扣件抗滑承载力满足要求!（六）、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值N，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.68kN （已经包括组合系数1.4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1493.33=0.595kN N = 9.68+0.595=157、0.275kN 钢管采用类型为483.5，查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录B，计算立杆的截面回转半径i= 1.58cm，立杆净截面面积A = 4.89cm2， 立杆净截面抵抗矩W = 5.08cm3 （1）计算长度l0如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1）计算 计算长度附加系数k1，按照表1取值为1.167； 计算长度系数u，参照扣件式规范表；u = 1.7 l0= k1uh=1.1671.71.50=2.976m 长细比= l0/i=2.976102/1.58=188.4，轴心受压立杆的稳定系数由查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C得，=58、0.202； 钢管立杆抗压强度计算值 钢管立杆稳定性验算满足要求！ （2）计算长度l0如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（2）计算 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.05m； l0 =（h+2a）=(1.50+20.05) =1.6m 长细比= l0/i=1.6102/1.58=101.3，轴心受压立杆的稳定系数由查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C得，=0.578； 钢管立杆抗压强度计算值 钢管立杆稳定性验算满足要求！ （3）如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 计算长度附加系数k2，按照表2取值为1； l0= k1k2（h+59、2a）=1.1671(1.50+20.05)=1.867m 长细比= l0/i=1.867102/1.58=118.2，轴心受压立杆的稳定系数由查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C得，=0.463； 钢管立杆抗压强度计算值 钢管立杆稳定性验算满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 （七）、梁模板高支撑架的构造和施工要求 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1模板支架的构造要求： a梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c梁和楼板荷载相差较大时60、，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2立杆步距的设计： a当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3整体性构造层的设计： a当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每1061、-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4剪刀撑的设计： a沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5顶部支撑点的设计： a最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6支撑架搭设的要求： a严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不62、同的框格层中设置； b确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d地基支座的设计要满足承载力的要求。 7施工使用的要求： a精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。D、板模板扣件钢管高支撑架计算书（一）、参数信息 取4.1063、0m结构层板计算 1.梁底支撑参数 梁底支撑形式钢管支撑，方木的间隔距离300mm； 2.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1m，立杆的横距l=0.8m，立杆的步距 h=1.5m。 模板支架搭设高度为5.58m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.05m； 3.荷载参数 模板自重0.35kN/m2，混凝土和钢筋自重25kN/m3，楼板现浇厚度D=0.2m， 倾倒混凝土的荷载标准值2 kN/m2，施工均布荷载标准值1 kN/m2； 4.面板材料参数 面板厚度18mm，面板抗剪强度设计值1.4kN/mm2，面板抗弯强度设计值15kN/mm2， 面板弹性模量6000 kN/mm2； 5.方木64、材料参数 方木抗剪强度设计值1.3kN/mm2，方木抗弯强度设计值13kN/mm2， 方木的弹性模量9500 kN/mm2； 6. 采用的钢管类型为483.5mm。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元（二）、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1 = （250.2+0.35）0.8=4.28kN/m 活荷载标准值 q2 = （2+1）0.8=2.4kN/m 面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为： 1强度计算： 荷载设计值q =1.24.28+1.42.4=8.496kN/m； 面板的最大弯距 面板的强度计65、算值 面板的计算强度满足要求！ 2抗剪计算： 最大剪力 截面抗剪强度计算值 面板的抗剪强度计算满足要求！ 3挠度计算： 荷载标准值q=q1+q2=4.28+2.4=6.68kN/m 面板最大挠度 面板的挠度计算满足要求！（三）、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，钢管类型为483.5，查表得截面力学参数为： 截面抵抗矩 W =5.08cm3； 截面惯性矩 I =12.19cm4； 1荷载的计算 （1）钢筋混凝土板自重标准值（kN/m）： q11 =250.20.3=1.5kN/m （2）模板的自重线荷载标准值（kN/m）： q12 = 0.350.3=0.105kN/m （366、）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）： 活荷载标准值q2 = （1+2）0.3=0.9kN/m 静荷载 q1 = 1.2 (q11 +q12 )=1.2(1.5+0.105)=1.926kN/m 活荷载 p= 1.40.9=1.26kN/m 2钢管的计算 荷载设计值q=q1+p=1.926+1.26=3.186kN 最大弯矩 最大剪力V= 0.6ql=0.63.1860.8=1.529kN 最大支座力 N=1.1ql=1.13.1860.8=2.8kN 截面应力 纵向钢管的计算强度满足要求！ 3挠度计算 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 均布荷载q1=q11+q12=67、1.5+0.105=1.605kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 纵向钢管的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求！（四）、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底最大支座力N，P=2.8kN 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管剪力图（kN）支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.942kN.m最大挠度 max=2.421mm最大支座力Rmax=10.18kN 截面应力 横向钢管的最大挠度小于1000/150与10mm，满足要求！ 横向支撑钢管的计算强度满足要求！（五）、扣件抗滑移的计算 纵向或横68、向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）：R Rc 扣件抗滑承载力设计值Rc，取56kN； 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R计算中取最大支座反力， R=10.18kNRc=56kN R=Rc=56kN, 单扣件抗滑承载力满足要求!（六）、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架的自重（kN）： NG1 =0.13845.58=0.772kN （2）模板的自重（kN）： NG2 =0.3510.8=0.28kN （3）钢筋混凝土楼板自重（kN）： NG3 = 250.210.8=4kN 69、经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 =0.772+0.28+4= 5.052kN。 2活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载： 活荷载标准值 NQ =（1 +2 ）1 0.8=2.4kN 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N = 1.2NG + 1.4NQ=1.25.052+1.42.4=9.422kN（七）、立杆的稳定性计算 立杆的轴心压力设计值N=9.422kN计算长度l0如果完全参照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001），由公式（1）计算 计算长度系数，参照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）表；= 1.7l0 = k1h =170、.1671.71.5=2.98m （1） 长细比= l0/i=298/1.58=188.6，轴心受压立杆的稳定系数由查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C得，=0.202 钢管立杆抗压强度计算值 立杆的稳定性计算满足要求！计算长度l0如果完全参照扣件式规范，由公式（2）计算 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.05m； l0 =（h+2a）=（1.5+20.05）=1.6m （2） 长细比= l0/i=160/1.58=101.3，轴心受压立杆的稳定系数由查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C得，=0.578 钢管立杆抗压强度计算值 立杆71、的稳定性计算满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 计算长度附加系数k2，按照表2取值为1.007；l0=k1k2（h+2a）=1.1671.007（1.5+20.05）=1.88m （3） 长细比= l0/i=1.88/1.58=119，轴心受压立杆的稳定系数由查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C得，=0.458 钢管立杆抗压强度计算值 立杆的稳定性计算满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h（m）h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.72、1671.163表2 模板支架计算长度附加系数 k2H（m） h+2a或u1h（m）1.351.441.531.621.801.922.042.252.7041.01.01.01.01.01.01.01.01.061.0141.0121.0071.0071.0071.0071.0071.0071.00781.0261.0221.0151.0141.0141.0121.0121.0101.010101.0391.0311.0241.0211.0201.0181.0181.0161.016121.0421.0391.0311.0291.0261.0241.0221.0201.020141.054173、.0471.0391.0361.0331.0301.0291.0271.027161.0611.0561.0471.0431.0401.0351.0351.0321.032181.0811.0641.0551.0511.0461.0421.0391.0371.037201.0921.0721.0621.0561.0521.0481.0441.0421.042251.1131.0921.0791.0741.0671.0621.0601.0571.053301.1371.1111.0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351.1551.1291.1141.1061.0974、61.0901.0871.0811.078401.1731.1491.1321.1231.1111.1041.1011.0941.091E、板模板扣件钢管高支撑架计算书（一）、参数信息取8.400m结构层板计算 1.梁底支撑参数 梁底支撑形式钢管支撑，方木的间隔距离250mm； 2.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1m，立杆的横距l=0.8m，立杆的步距 h=1.5m。 模板支架搭设高度为3.98m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.05m； 3.荷载参数 模板自重0.35kN/m2，混凝土和钢筋自重25kN/m3，楼板现浇厚度D=0.25m， 倾倒混凝土的荷载标准值2 kN/m275、，施工均布荷载标准值1 kN/m2； 4.面板材料参数 面板厚度18mm，面板抗剪强度设计值1.4kN/mm2，面板抗弯强度设计值15kN/mm2， 面板弹性模量6000 kN/mm2； 5.方木材料参数 方木抗剪强度设计值1.3kN/mm2，方木抗弯强度设计值13kN/mm2， 方木的弹性模量9500 kN/mm2； 6. 采用的钢管类型为483.5mm。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元（二）、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1 = （250.25+0.35）0.8=5.28kN/m 活荷载标准值76、 q2 = （2+1）0.8=2.4kN/m 面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为： 1强度计算： 荷载设计值q =1.25.28+1.42.4=9.696kN/m； 面板的最大弯距 面板的强度计算值 面板的计算强度满足要求！ 2抗剪计算： 最大剪力 截面抗剪强度计算值 面板的抗剪强度计算满足要求！ 3挠度计算： 荷载标准值q=q1+q2=5.28+2.4=7.68kN/m 面板最大挠度 面板的挠度计算满足要求！（三）、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，钢管类型为483.5，查表得截面力学参数为： 截面抵抗矩 W =5.08cm3； 截面惯性矩 I =12.19cm4； 77、1荷载的计算 （1）钢筋混凝土板自重标准值（kN/m）： q11 =250.250.25=1.563kN/m （2）模板的自重线荷载标准值（kN/m）： q12 = 0.350.25=0.088kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）： 活荷载标准值q2 = （1+2）0.25=0.75kN/m 静荷载 q1 = 1.2 (q11 +q12 )=1.2(1.563+0.088)=1.981kN/m 活荷载 p= 1.40.75=1.05kN/m 2钢管的计算 荷载设计值q=q1+p=1.981+1.05=3.031kN 最大弯矩 最大剪力V= 0.6ql=0.78、63.0310.8=1.455kN 最大支座力 N=1.1ql=1.13.0310.8=2.67kN 截面应力 纵向钢管的计算强度满足要求！ 3挠度计算 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 均布荷载q1=q11+q12=1.563+0.088=1.651kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 纵向钢管的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求！（四）、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底最大支座力N，P=2.67kN 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管剪力图（kN）支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax79、=1.001kN.m最大挠度 max=2.785mm最大支座力Rmax=11.69kN 截面应力 横向钢管的最大挠度小于1000/150与10mm，满足要求！ 横向支撑钢管的计算强度满足要求！（五）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）：R Rc 扣件抗滑承载力设计值Rc，取56kN； 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R计算中取最大支座反力， R=11.69kNRc=56kN R=Rc=56kN, 单扣件抗滑承载力满足要求!（六）、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1静荷载标准值包括以下内容：80、 （1）脚手架的自重（kN）： NG1 =0.13843.98=0.551kN （2）模板的自重（kN）： NG2 =0.3510.8=0.28kN （3）钢筋混凝土楼板自重（kN）： NG3 = 250.2510.8=5kN 经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 =0.551+0.28+5= 5.831kN。 2活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载： 活荷载标准值 NQ =（1 +2 ）1 0.8=2.4kN 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N = 1.2NG + 1.4NQ=1.25.831+1.42.4=10.357kN（七）、立杆的稳定性计算 立81、杆的轴心压力设计值N=10.357kN计算长度l0如果完全参照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001），由公式（1）计算 计算长度系数，参照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）表；= 1.7l0 = k1h =1.1671.71.5=2.98m （1） 长细比= l0/i=298/1.58=188.6，轴心受压立杆的稳定系数由查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C得，=0.202 钢管立杆抗压强度计算值 立杆的稳定性计算满足要求！计算长度l0如果完全参照扣件式规范，由公式（2）计算 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.05m； l0 =82、（h+2a）=（1.5+20.05）=1.6m （2） 长细比= l0/i=160/1.58=101.3，轴心受压立杆的稳定系数由查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C得，=0.578 钢管立杆抗压强度计算值 立杆的稳定性计算满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 计算长度附加系数k2，按照表2取值为1；l0=k1k2（h+2a）=1.1671（1.5+20.05）=1.867m （3） 长细比= l0/i=1.867/1.58=118.2，轴心受压立杆的稳定系数由查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-2001）附录C得，=0.463 钢管立杆抗压强度83、计算值 立杆的稳定性计算满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1步距h（m）h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.163表2 模板支架计算长度附加系数 k2H（m） h+2a或u1h（m）1.351.441.531.621.801.922.042.252.7041.01.01.01.01.01.01.01.01.061.0141.0121.0071.0071.0071.0071.0071.0071.00781.0261.0221.0151.0141.0141.0121.01284、1.0101.010101.0391.0311.0241.0211.0201.0181.0181.0161.016121.0421.0391.0311.0291.0261.0241.0221.0201.020141.0541.0471.0391.0361.0331.0301.0291.0271.027161.0611.0561.0471.0431.0401.0351.0351.0321.032181.0811.0641.0551.0511.0461.0421.0391.0371.037201.0921.0721.0621.0561.0521.0481.0441.0421.042251.113185、.0921.0791.0741.0671.0621.0601.0571.053301.1371.1111.0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351.1551.1291.1141.1061.0961.0901.0871.0811.078401.1731.1491.1321.1231.1111.1041.1011.0941.091（八）、楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1模板支架的构造要求：a梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c梁和楼板荷86、载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2立杆步距的设计：a当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3整体性构造层的设计：a当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-187、5m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4剪刀撑的设计：a沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5顶部支撑点的设计：a最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mb顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6支撑架搭设的要求：a严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b确保立杆88、的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d地基支座的设计要满足承载力的要求。7施工使用的要求：a精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 F、墙木模板墙模板计算书（一）、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成，直接支89、撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 内楞采用钢楞截面60505mm，每道内楞2根钢楞，间距250mm 外楞采用钢楞截面100503.2mm，每道内楞2根钢楞，间距600mm 穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径12mm。墙模板组装示意图（二）、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 新浇混凝土侧压力计算公90、式为下式中的较小值： 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.55kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6kN/m2（三）、墙模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算面板计算简图 截面特性为： 面板截面抵抗矩W=bh2/6= 6001818/6=32400mm3 面板截面惯性矩I= bh3/12=600181818/12=291600mm4 面板的弹性模量E=6000N/mm2 1强度计算 作用在模板上的侧压力q它包括： 新浇91、混凝土侧压力设计值： q1= 1.20.640=28.8kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1.40.66=5.04kN/m 计算跨度（内楞间距）: l = 250mm=0.25m 面板的最大弯矩M（kN.m）： M = ql2 / 10 =（28.8+5.04）0.252/10 =0.21kN.m 面板的强度计算值（N/mm2）: 面板的强度计算值满足要求！ 2挠度计算 计算跨度（内楞间距）： l = 250mm 面板的最大挠度计算值： 面板的挠度计算值满足要求！（四）、墙模板内外楞的计算 1内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算 本算例中，龙骨采用钢92、楞，截面特性分别为： 内楞的规格：圆钢管483.5. 内楞截面抵抗矩W =5.08mm3 内楞截面惯性矩 I = 12.19mm4 内楞的弹性模量E = 度为5/8.587*0.501 =0.002210000N/mm2内楞计算简图 （1）内楞强度计算： 作用在内楞的荷载q： q = （1.240+1.46）0.25=14.1kN/m 内楞计算跨度（外楞间距）： l = 600mm=0.6m 内楞的最大弯距M（kN.m）： M = ql2 / 10 =14.10.62/10 =0.51kN.m 内楞的强度计算值（N/mm2）： 次楞的强度计算值满足要求！ （2）内楞的挠度计算： 次楞的挠度计算93、值满足要求！ 2外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面特性分别为： 外楞的规格：圆钢管483.5. 外楞截面抵抗距W =5.08mm3 外楞截面惯性矩I = 12.19mm4 外楞的弹性模量E =210000N/mm2外楞计算简图 （1）外楞强度计算： 作用在外楞的荷载P： p = （1.240+1.46）0.250.6=8.46kN 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）： l = 500mm=0.5m 外楞的最大弯距M（kN.m）： M= 0.175Pl =0.1758.460.5 =0.74 kN.m 外楞的强度计算值（N/mm2）: 94、主楞的强度计算值满足要求！ （2）外楞的挠度计算 主楞的挠度计算值满足要求！（五）、穿墙螺栓的计算 穿墙螺栓直径： 12mm 穿墙螺栓的有效直径 ：120.8510.2mm 穿墙螺栓的有效面积： A3.14（10.2/2）281.67mm2 穿墙螺栓所受的最大拉力（kN）：N=400.50.6=12kN 根据公式计算： 穿墙螺栓的最大拉力满足要求！六、外脚手架支撑体系验算落地式扣件钢管脚手架计算书(一)、参数 1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为12.10m，立杆采用单管立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8m； 外立杆外挑小横杆长 95、0.15m；内立杆外挑小横杆长 0.3m 小横杆在上，大横杆上主节点间小横杆根数为 2根； 采用的钢管类型为 483.5； 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6m，水平间距3.6m，连墙件钢管计算长度为0.36m，采用焊缝连接； 扣件抗滑承载力系数 7； 脚手架沿墙纵向长度为 69.6m；长杆的平均长度为 6m 2.静荷载参数 脚手板类别:竹串片脚手板；内立杆外挑脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡脚板类别: 栏杆竹串片； 脚手板自重标准值: 0.35kN/m2； 内立杆外挑脚手板自重标准值：0.35kN/m2； 栏杆、挡脚板自重标准值: 0.14kN/m2； 安全设施与安全网: 0.005kN/m96、2；网目密度：2300目/100cm2，每目孔隙面积：1.3mm2 脚手板铺设层数: 4层； 3.活荷载参数 脚手架用途: 结构脚手架；均布荷载标准值: 3kN/m2； 同时施工层数: 2层； 4.风荷载参数 本工程地处浙江宁波市，基本风压为 0.5kN/m2； 地面粗糙程度：A类(近海或湖岸区) 全封闭脚手架 背靠敞开、框架和开洞墙 脚手架计算中考虑风荷载作用； 5.地基参数 地基承载力标准值: 500kN/m2； 基础底面扩展面积: 0.25m2 地基承载力降低系数：碎石土、砂土、回填土 0.4 (二)、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上97、面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1均布荷载值计算： 小横杆的自重标准值 P1=0.0384kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.351.2/3= 0.14kN/m 活荷载标准值 Q=31.2/3=1.2kN/m 2强度计算： 荷载的计算值 q=1.20.0384+1.20.14+1.41.2=1.894kN/m小横杆计算简图 最大弯矩考虑为外伸梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下： 所以,小横杆的计算强度满足要求！ 3.挠度计算： 荷载标准值q=0.0384+0.14+1.2=1.378kN/m 最大挠度考虑为外伸梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 小横杆的最98、大挠度值0.833小于1200/150与10mm，满足要求！(三)、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1荷载值计算： 小横杆的自重标准值 P1=0.03841.2=0.046kN 脚手板的荷载标准值P2=0.351.21.2/3=0.168kN 活荷载标准值 Q=31.21.2/3=1.44kN 2强度计算： 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 荷载的计算值 P=(1.20.046+1.20.168+1.41.44)/2=1.136kN大横杆计99、算简图 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： 所以,大横杆的计算强度满足要求！ 3挠度计算： 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 小横杆集中荷载标准值p=(0.046+0.168+1.44)/2 = 0.827kN 集中荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度和 大横杆的最大挠度小于1200/150与10mm，满足要求！(四)、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范)： 横杆的自重标准值 P1=0.03841.2=0.046kN 脚手板的荷载标100、准值 P2=0.351.21.2/2=0.252kN 活荷载标准值 Q=31.21.2/2=2.16kN 荷载的计算值 R=1.20.046+1.20.252+1.42.16=3.382kN R=Rc=56kN, 单扣件抗滑承载力满足要求! (五)、单管立杆的搭设高度限值计算: 1立杆段的轴向力计算： (1)结构自重轴向力标准值NG1K 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）附录A表A-1 每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.1161kN/m 外立杆： 内立杆：NG1k=1.405kN (2)构配件自重轴向力标准值NG2K 1)脚手板自重轴向力标准值NG2K1 采用101、竹串片脚手板，其自重标准值gk10.35kN/m2，铺脚手板层数n24层 外立杆: 内立杆: 2)附加小横杆及其扣件自重轴向力标准值NG2K2 外立杆: 内立杆: 3)栏杆及挡脚板自重轴向力标准值NG2K3 采用栏杆竹串片，其自重标准值gk20.14kN/m2此荷载仅作用于外立杆上。 外立杆: 4)安全网自重轴向力标准值NG2K5 安全网自重标准值gk30.005kN/m2，此荷载仅作用于外立杆上。 外立杆： 5)构配件总的轴向力标准值NG2K 外立杆： 内立杆： (3)施工荷载轴向力标准值NQK 施工作业层数 2层，装修用脚手架，其荷载标准值qQK13kN/m2 外立杆： 内立杆： (4).102、外立杆段的轴向力设计值计算 1)不组合风荷载时 2)组合风荷载时 (5).内立杆段的轴向力设计值计算 2计算风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW (1)按建筑结构荷载规范确定风压高度变化系数z 地面粗糙度为A类(近海或湖岸区)，需要分别确定脚手架底部和顶部的风压高度变化系数。 脚手架底部风压高度变化系数z11.17 脚手架顶部风压高度变化系数z21.44 (2)脚手架风荷载体型系数s 1)敞开式脚手架的挡风系数j1 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）附录A表A-3得 敞开式脚手架的挡风系数j10.099 2)密目式安全网的挡风系数j2 已知密目式安全网的网目密度是23103、00目/100cm2，每目孔隙面积约为A0=1.3mm2。 3)密目式安全网全封闭脚手架挡风系数j 4)脚手架风荷载体型系数s (3)按建筑结构荷载规范确定基本风压0 0=0.5kN/m2 (4)计算风荷载标准值k (5)计算脚手架底部风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 3计算轴心受压构件的稳定系数j (1)查表确定脚手架立杆的计算长度系数u 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表得 脚手架立杆的计算长度系数u=1.55 (2)立杆计算长度l0 (3)长细比 (4)轴心受压构件的稳定系数j 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）附录C得 轴心104、受压构件的稳定系数j=0.174 4、单管立杆的搭设高度限值计算 (1)外立杆的可搭设高度计算 1)不组合风荷载时 外立杆单管可搭设高度Hs=66.688m26m, 外立杆单管搭设高度限值:： 经计算得到，不考虑风荷载时，外立杆单管搭设高度限值H = 50米。 2)组合风荷载时 外立杆单管可搭设高度Hs=42.441m26m, 外立杆单管搭设高度限值: 经计算得到，考虑风荷载时，外立杆单管搭设高度限值=40.713米。 (2)内立杆的可搭设高度计算 内立杆单管可搭设高度Hs=43.769m26m, 内立杆单管搭设高度限值: 经计算得到，考虑风荷载时，内立杆单管搭设高度限值H = 41.934米105、。 (3)计算脚手架搭设高度限值 取内外立杆搭设高度限值的较小者H=40.713m (4)脚手架可搭设高度验算 实际搭设高度H=12.10mH=40.713m 所以,脚手架实际搭设高度验算合格(六)、立杆稳定性计算:外立杆的稳定性计算 脚手架实际搭设高度H=12.10米,外立杆单管搭设高度限值H=40.713米 1)不组合风荷载时 所以,不组合风荷载时外立杆的稳定性计算满足要求 2)组合风荷载时 所以,组合风荷载时外立杆的稳定性计算满足要求内立杆的稳定性计算 脚手架实际搭设高度H=12.10米,内立杆单管搭设高度限值H=41.934米 所以,内立杆的稳定性计算满足要求(七)、连墙件的计算 1.106、连墙件采用2步3跨 竖向间距=21.8=3.6m 水平间距=31.2=3.6m 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=3.63.6= 12.96m2 风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算 按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力No = 5kN 连墙件的轴向力计算值 2.计算轴心受压构件的稳定系数j 1)长细比 2）轴心受压构件的稳定系数j 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）附录C得 轴心受压构件的稳定系数j=0.939 连墙件轴向力设计值 所以,满足要求! 连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中： N为连墙件的轴向拉力，N=107、13.42kN； lw为连墙件的周长，取3.14160.048103=150.8mm； t为连墙件的厚度，t=3.5mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过焊缝抗拉强度 = 13.42103/(150.83.5) = 25.43N/mm2。 焊缝抗拉强度小于ft,对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足!(八)、立杆的地基承载力计算 外立杆基础底面的平均压力 内立杆基础底面的平均压力 立杆基础底面的平均压力取内、外立杆基础底面的平均压力中的较大值P=52.12kN/m2 地基承载力设计值计算公式： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 52.12kN/m108、2 小于200kN/m2 ,地基承载力的计算满足要求！(九)、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆配件配备数量,需有一定的富余量,以适应脚手架搭设时变化的需要,因此可采用下列公式近似匡算方法进行计算. 设已知双排脚手架立杆总数为n=2(69.6/1.2+1)=118, 脚手架搭设高度为H=12.10m,步距为h=1.8m,立杆纵距为la=1.2m,立杆横距为lb=1.2m,长杆的平均长度l=6m. 1.长杆总长度L=1.1H(n+la/hn-2la/h)=1.112.10(118+1.2118/1.8-21.2/1.8)=2599.89m 2.小横杆根数N1=1.1(H/2h+1)n=1109、.112.10/(21.8)+1118=567根 3.直角扣件个数N2=2.2(H/h+1)n=2.2(12.10/1.8+1)118=2005个 4.对接扣件个数N3=L/l=2599.89/6=434个 5.旋转扣件个数N4=0.3L/l=0.32599.89/6=130个 6.S=1.1(n-2)lalb=1.1(118-2)1.21.2=183.74m2 根据以上公式计算得长杆总长度2599.89m,小横杆567根,直角扣件2005个,对接扣件434个,旋转扣件130个,脚手板面积183.74m2.七、构造要求1、对雨棚的支撑正交两个方向每隔两根立杆搭设一根斜撑。2、水平连杆均应双向搭110、设。3、承重架必须设置纵横扫地杆及斜杆，顶面水平杆二个方向全部连通。4、每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的。5、立杆接长采用搭接，接头必须设三只夹头。搭接长度不小于1米。6、按照设计好的混凝土浇筑方案施工，确保模板支架施工过程中均衡受载。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。八、承重架地基处理1、底层承重架设置先回填土方，分层机械压实，再按承重架搭设尺寸安放30030080砼垫块，在砼垫块搭设承重架。2、二层承重架立杆直接设置于混凝土楼面上，遇到楼板后浇带部位，承重架立杆应设于后浇带侧边，如果必须立在后浇带内，立杆底下111、应垫10槽钢，严禁直接立于后浇带模板上。九、外墙保温1、根据设计要求，钢筋混凝土抗爆墙采用外墙外保温，外墙保温采用胶粉聚苯颗粒粘贴聚苯板系统，粘结型胶粉聚苯颗粒保温浆料15mm厚（=0.06W/m.K），梯形槽聚苯板保温层35mm厚，构造做法参照2005浙J45围护结构保温构造详图系统E；2、施工流程：混凝土抗爆墙清理污物界面砂浆粘贴保温板抹3-5厚抗裂砂浆复合耐碱玻纤网装饰层；3、施工工艺3.1基层清理将基层墙体表面浮灰、油污、空鼓、脱膜剂及风化物等到物质清除干净，墙体表面凸起大于或等于10时，需剔除；满涂界面砂浆；3.2轴线控制按设计要求弹出门窗水平、垂直控制线，伸缩线、装饰线；3.2粘贴112、聚苯板粘贴前横向梯形槽聚苯板粘贴面应喷涂聚苯板界面砂浆。在墙角处或门窗口处贴出标准厚度块，拉好水平控制线，抹1520厚粘结型胶粉聚苯颗粒，错缝粘贴聚苯板，槽向墙面，粘贴时均匀挤压聚苯板，板与板之间留出10宽缝用胶粉聚苯颗粒填实。4、外墙保温系统允许偏差项目允许偏差mm立面垂直度4表面平整度4阴阳角垂直4阴阳角方正4分格条（缝）直线度3立面总高度垂直度H/100020上下窗口左右偏移20同层窗口上、下20保温层平整度15保温层厚度主体部位平均厚度不允许有负偏差十、质量保证措施1、模板接缝必须严密，防止漏浆，接缝宽度不大于1.5毫米。2、梁高度超过700，设12对拉螺杆，间距600，采用双螺帽固定113、。3、模板与砼接触面应清理干净并采取上涂隔离剂防粘接措施。4、楼梯支模时要先做出大样，计算好水平距离、高度以及踏步步数。施工时先撑楼梯梁和平台，然后撑斜底板以及踏步三角、踏步板。支撑要稳定牢固，起步和收步要计算出装饰材料的厚度尺寸。5、竖向模板和支架的支撑部分，当安装在基土上时应加垫块且基土必须坚实并有排水措施。6、模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定措施。7、安装上层模板及其支架时，上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板 。8、因本工程梁跨度较大，梁底模板拆除必须在混凝土的强度达到100%强度时方可拆除；侧模必须使混凝土能够保证其表面及棱角不损坏方可拆除。9、作业结束的114、质量标准及检验9.1、底模完成后，扎筋前，用水准仪和经纬仪复核标高和轴线位置9.2、各项模板尺寸和标高偏差应符合以下要求：项目允许偏差（mm）轴线位置5.0底模上表面标高5.0截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4 -5层高垂直度6相临两板表面高低差2表面平整度59.3、砼浇捣时，由现场质检人员与木工班组对模板全程监控，如发现对拉螺杆螺丝松动等问题立即加固，杜绝胀模现象发生。十一、HSE保证措施1、严格正确使用劳动保护用品。遵守高处作业规定，工具必须入袋，物件严禁高处抛掷。2、各种连杆件，支撑件或加固件必须安装牢固，无松动现象。3、搭设承重架前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲裂变的115、杆件不得采用。4、每搭完一步架子后，应按规范规定及本方案要求校正步距、横距及立杆的垂直度。5、承重架搭设后由各相关部门进行验收，对轧头采用扭矩扳按比例抽查。6、施工上料前所有支撑都应支设好（包括临时支撑或支腿），同时要严格控制施工荷载。上料不得太多或过于集中。 7、拆模时，操作人员需站在安全处以免发生事故。除操作人员外下面不得站人。8、拆模顺序：先拆除上一步承重架拆除梁侧模拆除现浇板模板（及时清运）拆除梁底模拆除承重架清运。9、拆下的模板、配件等严禁抛扔，应有人传递，按指定地点堆放整齐。拆除下的模板应及时将钉子拔掉。10、服从专职安全员检查监督，对不足之处马上整改。11、脚手架拆除时，应清除脚手架上的杂物及地面障碍物；12、拆除区域周边应设置足够的安全隔离区，并悬挂警告标志，派专人进行全程监护；13、严格按照乙烯工程建设脚手架安全管理规定HSE-20000-ZD-0011要求进行施工作业。十二、文明施工措施1、节约利用木材，拆除的模板不能随意堆放。2、对废置的脱模油不能随意倾倒。3、支模用的钢管扣件应回收利用，不能随意放置。4、严格按照模板方案，处理模板。5、对于违反环境管理要求得给予相应的处罚。