1、编号：SJHN.JZY-XX国际鞋纺城主楼及地下室塔吊基础设计专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第1章 编制说明及依据11.1 编制说明11.2 编制依据1第2章 工程概况1第3章 塔吊选型与定位13.1 塔吊选型与现场定位原则13.2 塔吊选型23.3 塔吊主要参数23.3.1 独立整机外形尺寸23.3.2 附着式整机外形尺寸33.3.3 塔吊起重技术性能43.3.4 塔吊整体技术参数43.3.5 本工程塔吊参数53.4 塔吊定位63.4.1 塔吊基础平面图63.4.2 塔吊基础定2、位63.4.3 塔吊标准节与地下室顶板关系8第4章 塔吊基础设计104.1 塔吊基础开挖深度附近地质分析104.2 塔吊基础定位及形式124.3 塔吊基础配筋及做法204.4 塔吊基础与底板钢筋处理21第5章 塔吊基础施工方法215.1 塔吊基础施工流程215.2 施工准备225.3 塔吊基础施工方法22第6章 塔吊基础质量控制措施226.1 钢筋工程质量控制措施226.2 模板工程质量控制措施：236.3 混凝土工程质量控制措施：236.4 防水工程质量控制措施：24第7章 安全文明施工24第8章 塔吊基础计算书258.1 1#塔吊计算书258.1.1.1 参数信息258.1.1.2 塔吊基3、础承台顶面的竖向力与弯矩计算258.1.1.3 矩形承台弯矩的计算258.1.1.4 矩形承台截面主筋的计算268.1.1.5 矩形承台截面抗剪切计算278.1.1.6 桩承载力验算278.1.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算278.2 2#塔吊计算书288.2.1.1 参数信息288.2.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算288.2.1.3 矩形承台弯矩的计算298.2.1.4 矩形承台截面主筋的计算308.2.1.5 矩形承台截面抗剪切计算308.2.1.6 桩承载力验算318.2.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算318.3 3#塔吊计算书328.3.1.1 参数信息34、28.3.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算328.3.1.3 矩形承台弯矩的计算328.3.1.4 矩形承台截面主筋的计算338.3.1.5 矩形承台截面抗剪切计算348.3.1.6 桩承载力验算348.3.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算358.4 4#塔吊计算书368.4.1.1 参数信息368.4.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算368.4.1.3 矩形承台弯矩的计算368.4.1.4 矩形承台截面主筋的计算378.4.1.5 矩形承台截面抗剪切计算388.4.1.6 桩承载力验算388.4.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算388.5 5#塔吊计算书3985、.5.1.1 参数信息398.5.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算408.5.1.3 矩形承台弯矩的计算408.5.1.4 矩形承台截面主筋的计算418.5.1.5 矩形承台截面抗剪切计算418.5.1.6 桩承载力验算428.5.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算428.6 6#塔吊计算书438.6.1.1 参数信息438.6.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算438.6.1.3 矩形承台弯矩的计算438.6.1.4 矩形承台截面主筋的计算448.6.1.5 矩形承台截面抗剪切计算458.6.1.6 桩承载力验算458.6.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算468.6、7 7#塔吊计算书478.7.1.1 参数信息478.7.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算478.7.1.3 矩形承台弯矩的计算478.7.1.4 矩形承台截面主筋的计算488.7.1.5 矩形承台截面抗剪切计算498.7.1.6 桩承载力验算498.7.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算498.8 8#塔吊计算书508.8.1.1 参数信息508.8.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算518.8.1.3 矩形承台弯矩的计算518.8.1.4 四. 矩形承台截面主筋的计算528.8.1.5 矩形承台截面抗剪切计算528.8.1.6 桩承载力验算538.8.1.7 桩竖向极7、限承载力验算及桩长计算538.9 9#塔吊计算书548.9.1.1 参数信息548.9.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算548.9.1.3 矩形承台弯矩的计算548.9.1.4 矩形承台截面主筋的计算558.9.1.5 矩形承台截面抗剪切计算568.9.1.6 桩承载力验算568.9.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算57第1章 编制说明及依据1.1 编制说明本方案为塔吊基础设计及施工专项方案，塔吊的安装、附着及拆除另行单独编制专项方案。1.2 编制依据（1）xx国际鞋纺城一期工程A、C地块岩土工程勘察报告（详勘），由福建省泉州市水电工程勘察院2013年10月提供；（2）xx国际8、鞋纺城一期工程B、D地块岩土工程勘察报告（详勘），由福建省现代工程勘察院2013年11月提供；（3）xx国际鞋纺城一期工程图纸；（4）建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB502022002）；（5）混凝土结构工程施工及验收规范（GB502042002）（2011版）；（6）建筑机械使用安全技术规程(JGJ33-2011)；（7）QTZ80(Q6013)塔吊使用说明书。（8）建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）。（9）混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）。（10）建筑基桩技术规范（JGJ 94-2008）。（11）国家标准现行建筑机械规范大全（中国建筑出版社，19949、）。（12）建筑机械使用安全技术规程（JGJ 33-2012）（13）塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）第2章 工程概况xx国际鞋纺城一期工程标段位于xx市，建筑面积约253389平方米，其中C地块为地下一层，地上2幢为5层、1幢为12层，D地块为地下一层，地上2幢为5层、1幢为10层，建安工程费约5.6亿元；总工期700个日历天。第3章 塔吊选型与定位3.1 塔吊选型与现场定位原则（1）满足覆盖现场的要求；（2）满足材料卸车及转运要求（3）根据施工部署与安排，满足各阶段对材料及机械的吊运要求；（4）尽量减少塔吊安装给结构和施工带来的不良影响，如塔吊标准节穿越地下室10、及主体梁、板及后浇带，给结构带来不利影响或给后续施工带来的困难等；（5）本着满足现场需要，尽可能不出现施工盲区的原则，满足群塔施工的要求；（6）保证塔吊安装、拆卸的方便及塔吊安全的需要；（7）机械使用效率、现场供电条件；（8）塔吊位置与主楼位置关系应满足附着要求。3.2 塔吊选型根据现场勘查，考虑运输道路及堆场分布情况，选择最优的塔吊布置方案，并确定采用9台Q6013型外附式塔吊。3.3 塔吊主要参数3.3.1 独立整机外形尺寸3.3.2 附着式整机外形尺寸3.3.3 塔吊起重技术性能3.3.4 塔吊整体技术参数3.3.5 本工程塔吊参数吊装设备臂长(m)爬升方式最大起升高度(m)最大自由高度11、(m)拟布置位置功能分工Q6013(1#)60外附6146见塔吊平面定位图主要负责主楼及地下室土建材料吊装。Q6013 (2#)60外附4946见塔吊平面定位图主要负责主楼及地下室土建材料吊装。Q6013（3#）60外附3346见塔吊平面定位图主要负责主楼及地下室土建材料吊装。Q6013（4#）60外附3646见塔吊平面定位图主要负责主楼及地下室土建材料吊装。Q6013（5#）60外附3346见塔吊平面定位图主要负责主楼及地下室土建材料吊装。Q6013（6#）60外附3646见塔吊平面定位图主要负责主楼及地下室土建材料吊装。Q6013（7#）60外附3946见塔吊平面定位图主要负责主楼及地下室12、土建材料吊装。Q6013（8#）60外附3346见塔吊平面定位图主要负责主楼及地下室土建材料吊装。Q6013（9#）60外附3946见塔吊平面定位图主要负责主楼及地下室土建材料吊装。3.4 塔吊定位3.4.1 塔吊基础平面图3.4.2 塔吊基础定位本工程所有塔吊型号均为Q6013，塔吊标准节定位如下图所示：1#塔吊标准节定位2#塔吊标准节定位3#塔吊标准节定位4#塔吊标准节定位5#塔吊标准节定位6#塔吊标准节定位7#塔吊标准节定位8#塔吊标准节定位9#塔吊标准节定位3.4.3 塔吊标准节与地下室顶板关系1#塔吊标准节与地下室顶板关系2#塔吊标准节与地下室顶板关系3#塔吊标准节与地下室顶板关系413、#塔吊标准节与地下室顶板关系5#塔吊标准节与地下室顶板关系6#塔吊标准节与地下室顶板关系7#塔吊标准节与地下室顶板关系8#塔吊标准节与地下室顶板关系9#塔吊标准节与地下室顶板关系第4章 塔吊基础设计4.1 塔吊基础开挖深度附近地质分析根据福建省泉州市水电工程勘察院2013年10月提供xx国际鞋纺城一期工程A、C地块岩土工程勘察报告（详勘）和福建省现代工程勘察院2013年11月提供xx国际鞋纺城一期工程B、D地块岩土工程勘察报告（详勘），结合塔吊基础定位图，对塔吊基础开挖深度地址进行分析，如下所示：1、1#塔吊基础查C地块勘探点平面布置图，塔吊基础位置靠近14-14剖面上，靠近钻孔号106，根据14、剖面图，在基底-1.25（黄海标高），对应土质为淤泥质土，根据C地块详勘报告岩土设计参数建议值表得，地基承载力特征值为50kpa，Q6013塔吊基础所需地基承载力为200 kpa，所以1#塔吊基础采用桩承台基础，1#桩基础我司增加两个桩，其桩直径为800，持力层为中风化岩层，桩进入持力层0.5m，其配筋与800的承压桩相同。2、2#塔吊基础查D地块勘探点平面布置图，塔吊基础位置靠近26-26剖面上，靠近钻孔号ZK120，根据剖面图，在基底-1（黄海标高），对应土质为淤泥质土，根据D地块详勘报告岩土设计参数建议值表得，地基承载力特征值为50kpa，Q6013塔吊基础所需地基承载力为200 kpa15、，所以2#塔吊基础采用桩承台基础。2#桩基础我司增加两个桩，其桩直径为800，持力层为中风化岩层，桩进入持力层0.5m，其配筋与800的承压桩相同。3、3#塔吊基础查C地块勘探点平面布置图，塔吊基础位置靠近15-15剖面上，靠近钻孔号122，根据剖面图，在基底-0.65（黄海标高），对应土质为淤泥质土，根据C地块详勘报告岩土设计参数建议值表得，地基承载力特征值为50kpa，Q6013塔吊基础所需地基承载力为200 kpa，所以3#塔吊基础采用桩承台基础。4、4#塔吊基础查C地块勘探点平面布置图，塔吊基础位置靠近28-28剖面上，靠近钻孔号126，根据剖面图，在基底-0.65（黄海标高），对应土16、质为淤泥质土，根据C地块详勘报告岩土设计参数建议值表得，地基承载力特征值为50kpa，Q6013塔吊基础所需地基承载力为200 kpa，所以4#塔吊基础采用桩承台基础。5、5#塔吊基础查D地块勘探点平面布置图，塔吊基础位置靠近27-27剖面上，钻孔号ZK123、ZK124之间，根据剖面图，在基底-0.65（黄海标高），对应土质为淤泥质土，根据D地块详勘报告岩土设计参数建议值表得，地基承载力特征值为50kpa，Q6013塔吊基础所需地基承载力为200 kpa，所以5#塔吊基础采用桩承台基础。6、6#塔吊基础查C地块勘探点平面布置图，塔吊基础位置靠近11-11剖面上，靠近钻孔号81，根据剖面图，在17、基底-0.65（黄海标高），对应土质为淤泥质土，根据C地块详勘报告岩土设计参数建议值表得，地基承载力特征值为50kpa，Q6013塔吊基础所需地基承载力为200 kpa，所以6#塔吊基础采用桩承台基础。7、7#塔吊基础查C地块勘探点平面布置图，塔吊基础位置靠近11-11剖面上，靠近钻孔号85，根据剖面图，在基底-0.65（黄海标高），对应土质为淤泥质土，根据C地块详勘报告岩土设计参数建议值表得，地基承载力特征值为50kpa，Q6013塔吊基础所需地基承载力为200 kpa，所以1#塔吊基础采用桩承台基础。8、8#塔吊基础查D地块勘探点平面布置图，塔吊基础位置靠近22-22剖面上，靠近钻孔号ZK18、82，根据剖面图，在基底-0.65（黄海标高），对应土质为淤泥质土，根据D地块详勘报告岩土设计参数建议值表得，地基承载力特征值为50kpa，Q6013塔吊基础所需地基承载力为200 kpa，所以7#塔吊基础采用桩承台基础。9、9#塔吊基础查D地块勘探点平面布置图，塔吊基础位置靠近22-22剖面上，靠近钻孔号ZK86，根据剖面图，在基底-0.65（黄海标高），对应土质为淤泥质土，根据D地块详勘报告岩土设计参数建议值表得，地基承载力特征值为50kpa，Q6013塔吊基础所需地基承载力为200 kpa，所以8#塔吊基础采用桩承台基础。4.2 塔吊基础定位及形式基础范围内原设计底板厚度为0.5m，根据19、塔吊使用说明书要求，其基础厚1.35m，需将0.5m板厚扩大为1.35m，基础面平底板面。承台、地梁钢筋按原设计施工，同时在塔吊基础内预留底板底筋，以利于与周边承台及底板形成一个整体，基础钢筋取基础和原底板设计配筋的大值；基础防水处理同底板设计防水处理，并预留搭接长度。塔吊基础施工时，基础扩大，将所涉及范围内承台一并施工，并做好施工缝处理，塔吊基础浇筑时用与相邻底板同样的混凝土。重新修正塔吊基础形式如下：4.3 塔吊基础配筋及做法 基础钢筋示意图塔吊基础配筋表序号名称规格材质1上部主筋X向25150Y向25150HRB 4002下部主筋X向25150Y向25150HRB 4003架立筋14HR20、B 4004混凝土强度C35P64.4 塔吊基础与底板钢筋处理塔吊基础范围内底板钢筋取塔吊基础和原底板设计配筋的大值；塔吊基础范围内承台、地梁钢筋按原设计施工。同时在塔吊基础内预留底板底筋，以利于与周边承台及底板形成一个整体，基础防水处理同底板设计防水处理，并预留搭接长度。塔吊基础施工时，基础扩大，将所涉及范围内承台一并施工，并做好施工缝处理，塔吊基础浇筑时用与相邻底板同样的混凝土。第5章 塔吊基础施工方法5.1 塔吊基础施工流程5.2 施工准备塔吊基础施工所需要的材料如钢筋、防水卷材、碎石、标砖、水泥、砂、处理施工缝用钢板止水带等提前做好进场准备，应在塔吊基础施工前两天所有材料全部进场，同时21、应做好材料性能检测试验，混凝土浇筑前，应提前联系好搅拌站，并做好对天气情况的收集工作，严禁在台风及雨天浇筑混凝土，同时对混凝土配合比应严格控制，保证塔吊基础混凝土抗渗等级与其相连筏板及承台一致。5.3 塔吊基础施工方法（1）用全站仪和水准仪对塔吊基础位置进行定位；（2）对塔吊基础下地基进行地耐力复核；（3）将接地电阻下端与基础桩钢筋连接，上端暂时伸出底板板面；（4）施工塔基垫层及砖胎膜；（5）土方开挖、清底完成后，及时铺200厚垫层和进行垫层封闭，垫层砼等级为：C15。底板以下范围砌筑120mm的砖胎模，内侧抹20mm厚水泥砂浆找平。对垫层进行找平，刷基层处理剂，完成防水保护层及防水层施工，施22、工中遇阴阳角位置应加设附加防水层，宽度为500mm；（6）绑扎塔吊基础、底板、承台和地梁钢筋，注意将墙柱钢筋预留，同时将处理施工缝用钢板止水带预埋完毕；（7）安装塔吊预埋基脚及稳固框，并进行调平，基脚檐口水平度偏差不得超过千分之一，位置偏差不超过5mm，扭转偏差不得超过0.5度；（8）将接地电阻上端点焊到预埋角钢上距离顶端100mm处；（9）浇筑底板并进行养护，浇筑时注意将接地电阻露出基础上表面200mm以上；（10）设置同条件养护试件，确保承台砼强度达到要求后，并经质量安全部门验收合格后，方可进行塔吊的安装；（11）塔式起重机在使用过程中，要设专业人员定期观测基础沉降，并做好记录。第6章 塔23、吊基础质量控制措施6.1 钢筋工程质量控制措施1、进入施工现场的钢筋都要有出厂合格证或检验证明，使用前由材料员和试验员按照规范标准由监理公司见证取样，送有资质的试验机构复检，合格后再加工使用。2、塔吊基础钢筋连接主要采用直螺纹套筒连接，应保证套筒的出厂质量，以及现场车丝精度控制，满足规范要求。3、钢筋的规格、数量、品种、型号均要符合方案、图纸要求，钢筋绑扎时，要注意弯钩朝向，箍筋的接头位置应错开，扎扣要紧，不能有漏扎现象，且绑扎成形的钢筋骨架不超出规范规定的允许偏差范围。4、塔吊基础施工范围内有墙柱时，注意预留墙柱钢筋。5、为了保证钢筋位置准确，加设支撑或设混凝土垫块，确保钢筋保护层厚度，对绑24、扎好的钢筋应采取措施加以保护，避免踩踏变形。6、混凝土浇筑时，对钢筋进行跟踪检查，发现偏位等问题及时纠正。7、钢筋采用批量进货，每批钢材出厂质量证明书或试验书齐全，钢筋表面或每捆（盘）钢筋应有明确标志，且与出厂检验报告及出厂单必须相符。钢筋进场检验内容包括查封标志、外观观察，并在此基础上再按规范要求60t为一批抽样做力学性能试验，合格后方可用于施工。8、在整个钢筋工程的施工过程中，从材料进场、存放、断料、焊接至现场绑扎施工，将实行责任落实到人，制定质量保证措施层层严把质量关的质量保证措施。9、混凝土浇筑时，对钢筋尤其是底板的插筋进行跟踪捡查，发现问题及时纠正。6.2 模板工程质量控制措施：1、25、为了防止浇筑混凝土时对砖胎模的侧压力过大而倒塌，对砖胎模一侧土方进行回填，并压实。2、模板的拆除应在混凝土达到规定强度后进行，拆除模板时应注意保护混凝土结构的棱角。为了提高工效，保证质量，每次使用前清理干净模板并刷好隔离剂，使混凝土达到不掉角、不脱皮，表面光洁。3、固定在模板上的预埋筋和预留孔洞均位置准确，安装牢固，其偏差均控制在规定的允许偏差范围内。浇筑混凝土前，仔细检查，确保不遗漏。4、浇筑混凝土时专门派人负责检查模板，发现异常情况及时加以处理；6.3 混凝土工程质量控制措施：1、混凝土施工配合比必须由试验室通过试验后确定，确保所施工的混凝土可以满足设计的要求。2、混凝土所使用的各种原材料26、的质量必须严加控制，经检验合格后方可用于施工。3、混凝土浇筑前，模板内部清洗干净，严禁踩蹋钢筋，踩踏变形的钢筋应及时地在浇筑前复位。下落的混凝土不得发生离析现象，并由专人负责做好混凝土的养护工作。4、混凝土浇筑施工实行挂牌制，以提高作业人员的工作责任心，保证混凝土的浇捣质量。同时按规定进行取样、留置试块，试件数量应能满足全面了解混凝土施工质量的要求，并进行抗压强度、抗渗性能等相关试验。5、混凝土浇筑若遇雨天，及时调整配合比，做好已浇砼的保护，施工缝严格按方案要求留设，并按规范要求进行认真处理和施工。6、雨天浇筑混凝土施工时，及时准备充足的覆盖材料，对混凝土进行覆盖，保证质量与安全。7、按现行有27、关规定进行混凝土试块制作和测试。8、对班组进行施工技术交底，浇捣实行挂牌制，谁浇捣的混凝土部位，就由谁负责混凝土的浇捣质量。6.4 防水工程质量控制措施：1、加强原材料的质量控制。所有防水材料的品种、牌号，必须符合设计要求和施工规范的规定。没有产品合格证的材料，不得采购。对进场的材料加强验收。2、防水层及其变形缝、桩顶处、转角处等细部做法，必须符合设计和施工规范的规定。第7章 安全文明施工1、做好工人进场安全培训与交底，使工人熟悉作业环境，避免应不熟悉环境而发生事故。所有参加作业人员都必须遵守现场施工的各项安全规范及本工种安全操作规程；2、严格按要求佩戴劳保用品，方能进场作业。3、做好机械设备28、的安全防护工作，并对施工机具进行检查，以及设备用电的检查，完好后方可施工。4、塔吊基础施工期间对作业区道路一侧进行安全围护。5、电线电缆严禁拖地铺设，破损的电缆严禁使用。6、塔吊基础深坑应尽量避免水浸泡，如有积水应立即用水泵抽出，防止塔吊基脚遇水锈蚀产生安全隐患。第8章 塔吊基础计算书8.1 1#塔吊计算书8.1.1.1 参数信息 塔吊型号:Q6013,自重(包括压重)F1=910.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=2360.00kN.m,塔吊起重高度H=61.00m,塔身宽度B=1.8m 承台混凝土强度:C35 P6,钢筋级别: IV级,承台长度Lc或宽度Bc=9.29、95m 桩直径d=0.80m, 桩混凝土强度C30，桩间距a=8.35m,承台厚度Hc=1.35m 承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:100mm8.1.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=910.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=1164.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42360.00=3304.00kN.m8.1.1.3 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范30、JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2970.00=1164.00kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=4009.60kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(1164.00+4009.60)/4+3304.00(8.351.414/2)/2(8.351.414/2)2=1573.24kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(31、依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(1164.00+4009.60)/4+3304.00(8.35/2)/4(8.35/2)2=1491.24kN Mx1=My1=2(1491.24-4009.60/4)(4.18-0.90)=3201.93kN.m8.1.1.4 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件32、承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=3201.93106/(1.0016.709950.001250.002)=0.012 =1-(1-20.012)0.5=0.012 s=1-0.012/2=0.994 Asx= Asy=3201.93106/(0.9941250.00300.00)=8591.79mm2。8.1.1.5 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ9433、-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=1573.24kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.05； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=9950mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=150mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!8.1.1.6 桩承载力验算 桩34、承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1573.24kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.503m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!8.1.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1573.24kN 桩竖向极限承35、载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 18.236、5 10 0 淤泥混砂2 7.7 90 3000 砂砾卵石3 4.9 100 2500 强风化花岗岩4 10 180 10000 中风化花岗岩 由于桩的入土深度为31.35m,所以桩端是在第4层土层。 最大压力验算: R=2.51(18.25101+7.7901+4.91001+0.5180.95)/1.65+1.0610000.000.50/1.65=5430.75kN 上式计算的R的值大于最大压力1573.24kN,所以满足要求!8.2 2#塔吊计算书8.2.1.1 参数信息 塔吊型号: Q6013,自重(包括压重)F1=880.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=37、2360.00kN.m,塔吊起重高度H=49.00m,塔身宽度B=1.8m 承台混凝土强度:C35 P6,钢筋级别: IV级,承台长度Lc或宽度Bc=9.95m 桩直径d=0.80m, 桩混凝土强度C30，桩间距a=8.35m,承台厚度Hc=1.35m 承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:100mm8.2.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=880.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=1128.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42360.00=3304.00kN.m8.2.1.38、3 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2940.00=1128.00kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=4009.60kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(1128.00+439、009.60)/4+3304.00(8.351.414/2)/2(8.351.414/2)2=1564.24kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(1128.00+4009.60)/4+3304.00(8.35/2)/4(8.35/2)2=1482.24kN Mx1=My1=2(1482.24-4009.60/4)40、(4.18-0.90)=3142.98kN.m8.2.1.4 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=3142.98106/(1.0016.709950.001250.002)=0.012 =1-(1-20.012)0.5=0.012 s=1-0.012/2=0.994 Asx= Asy=341、142.98106/(0.9941250.00300.00)=8432.63mm2。8.2.1.5 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=1564.24kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.05； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=9950mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm； fy钢筋受42、拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=150mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!8.2.1.6 桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1564.24kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.503m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!8.2.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建43、筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1564.24kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2；44、 li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 0.57 10 0 淤泥混砂2 1.5 25 0 细砂3 12.9 10 0 淤泥混砂4 3.4 30 0 中砂5 3.5 90 2500 卵石6 1.4 120 5500 强风化花岗岩7 10 180 10000 强风化花岗岩 由于桩的入土深度为23.77m,所以桩端是在第7层土层。 最大压力验算: R=2.51(0.57101+1.5251+12.9101+3.430.95+3.5901+1.41201+0.500000000000004180145、)/1.65+1.1110000.000.50/1.65=4678.34kN 上式计算的R的值大于最大压力1564.24kN,所以满足要求!8.3 3#塔吊计算书8.3.1.1 参数信息 塔吊型号:Q6013,自重(包括压重)F1=660kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=2360.00kN.m,塔吊起重高度H=36.00m,塔身宽度B=1.8m 承台混凝土强度:C35 P6,钢筋级别: IV级,承台长度Lc或宽度Bc=11.25m 桩直径d=0.80m, 桩混凝土强度C30，桩间距a=9.65m,承台厚度Hc=1.35m 承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:100mm46、8.3.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=660.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=864.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42360.00=3304.00kN.m8.3.1.3 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2720.00=864.00kN； G桩基承47、台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=5125.78kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(864.00+5125.78)/4+3304.00(9.651.414/2)/2(9.651.414/2)2=1739.58kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方48、向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(864.00+5125.78)/4+3304.00(9.65/2)/4(9.65/2)2=1668.64kN Mx1=My1=2(1668.64-5125.78/4)(4.83-0.90)=3039.45kN.m8.3.1.4 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度49、设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=3039.45106/(1.0016.7011250.001250.002)=0.010 =1-(1-20.010)0.5=0.010 s=1-0.010/2=0.995 Asx= Asy=3039.45106/(0.9951250.00300.00)=8147.61mm2。8.3.1.5 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=1739.58kN我们考虑50、承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.05； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=11250mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=150mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!8.3.1.6 桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1739.58kN 桩顶51、轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.503m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!8.3.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1739.58kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s,p分别为桩侧阻群桩效52、应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 16.28 10 0 淤泥混砂2 5.7 90 3000 砂砾卵石3 5.8 100 2500 强风化花岗岩4 1000 180 10000 中风化花岗岩 由于桩53、的入土深度为28.28m,所以桩端是在第4层土层。 最大压力验算: R=2.51(16.28101.05+5.790.95+5.8100.95+0.500000000000028180.95)/1.65+1.0910000.000.50/1.65=5297.55kN 上式计算的R的值大于最大压力1739.58kN,所以满足要求!8.4 4#塔吊计算书8.4.1.1 参数信息 塔吊型号:Q6013,自重(包括压重)F1=660kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=2360.00kN.m,塔吊起重高度H=36.00m,塔身宽度B=1.8m 承台混凝土强度:C35 P6,钢筋级别:54、 IV级,承台长度Lc或宽度Bc=11.07m 桩直径d=0.80m, 桩混凝土强度C30，桩间距a=9.60m,承台厚度Hc=1.35m承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:100mm8.4.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=660.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=864.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42360.00=3304.00kN.m8.4.1.3 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 55、桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2720.00=864.00kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=4963.07kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(864.00+4963.07)/4+3304.00(9.601.414/2)/2(9.601.414/2)2=1700.17kN 没有抗拔56、力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(864.00+4963.07)/4+3304.00(9.60/2)/4(9.60/2)2=1628.85kN Mx1=My1=2(1628.85-4963.07/4)(4.80-0.90)=3027.05kN.m8.4.1.4 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB5001057、-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=3027.05106/(1.0016.7011070.001250.002)=0.010 =1-(1-20.010)0.5=0.011 s=1-0.011/2=0.995 Asx= Asy=3027.05106/(0.9951250.00300.00)=8114.88mm2。8.4.1.5 矩形承台截面抗剪切计算58、 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=1700.17kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.05； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=11070mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=150mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋59、!8.4.1.6 桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1700.17kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.503m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!8.4.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N60、=1700.17kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标61、准值(kPa) 土名称1 14.72 10 0 淤泥混砂2 8.2 90 3000 砂砾卵石3 2.8 100 2500 强风化花岗岩4 1000 180 10000 中风化花岗岩 由于桩的入土深度为26.22m,所以桩端是在第4层土层。 最大压力验算: R=2.51(14.72101.05+8.2900.95+2.8100.95+0.4999999999999721800.95)/1.65+1.1010000.000.50/1.65=5189.41kN 上式计算的R的值大于最大压力1700.17kN,所以满足要求!8.5 5#塔吊计算书8.5.1.1 参数信息 塔吊型号: Q6013,自重(62、包括压重)F1=880.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=2360.00kN.m,塔吊起重高度H=49.00m,塔身宽度B=1.8m 承台混凝土强度:C35 P6,钢筋级别: IV级,承台长度Lc或宽度Bc=11.25m 桩直径d=0.80m, 桩混凝土强度C30，桩间距a=9.65m,承台厚度Hc=1.35m承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:100mm8.5.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=660.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=864.0063、kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42360.00=3304.00kN.m8.5.1.3 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2720.00=864.00kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=5125.78kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(64、kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(864.00+5125.78)/4+3304.00(9.651.414/2)/2(9.651.414/2)2=1739.58kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(864.00+5125.78)/4+3304.00(9.65/2)/4(9.65/2)2=65、1668.64kN Mx1=My1=2(1668.64-5125.78/4)(4.83-0.90)=3039.45kN.m8.5.1.4 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=3039.45106/(1.0016.7011250.001250.002)=0.010 =1-(1-20.01066、)0.5=0.010 s=1-0.010/2=0.995 Asx= Asy=3039.45106/(0.9951250.00300.00)=8147.61mm2。8.5.1.5 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=1739.58kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.05； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=67、11250mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=150mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!8.5.1.6 桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1739.58kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.503m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,68、只需构造配筋!8.5.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1739.58kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下69、表取值； u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 17.15 10 0 淤泥混砂土2 6.5 30 0 中砂3 2.1 90 2500 卵石4 0.6 120 5500 强风化花岗岩5 1000 180 10000 中风化花岗岩 由于桩的入土深度为26.85m,所以桩端是在第5层土层。 最大压力验算: R=2.51(17.15101.05+6.5300.95+2.1900.95+.6120.95+0.500000000070、000921800.95)/1.65+1.1010000.000.50/1.65=4411.80kN 上式计算的R的值大于最大压力1739.58kN,所以满足要求!8.6 6#塔吊计算书8.6.1.1 参数信息 塔吊型号: Q6013,自重(包括压重)F1=880.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=2360.00kN.m,塔吊起重高度H=49.00m,塔身宽度B=1.8m 承台混凝土强度:C35 P6,钢筋级别: IV级,承台长度Lc或宽度Bc=10.55m 桩直径d=0.80m, 桩混凝土强度C30，桩间距a=8.95m,承台厚度Hc=1.35m 承台箍筋间距S=171、50mm,保护层厚度:100mm8.6.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=660.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=864.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42360.00=3304.00kN.m8.6.1.3 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2720.072、0=864.00kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=4507.75kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(864.00+4507.75)/4+3304.00(8.951.414/2)/2(8.951.414/2)2=1604.01kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi73、,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(864.00+4507.75)/4+3304.00(8.95/2)/4(8.95/2)2=1527.52kN Mx1=My1=2(1527.52-4507.75/4)(4.48-0.90)=2864.15kN.m8.6.1.4 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性74、内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=2864.15106/(1.0016.7010550.001250.002)=0.010 =1-(1-20.010)0.5=0.010 s=1-0.010/2=0.995 Asx= Asy=2864.15106/(0.9951250.00300.00)=7677.90mm2。8.6.1.5 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记75、为V=1604.01kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.05； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=10550mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=150mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!8.6.1.6 桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最76、大值N=1604.01kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.503m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!8.6.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1604.01kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标77、准值: s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 14.8 10 0 淤泥混砂2 6.9 90 3000 砂砾卵石3 1.1 100 2500 强风化花岗岩4 1000 180 178、0000 强风化花岗岩 由于桩的入土深度为23.3m,所以桩端是在第4层土层。 最大压力验算: R=2.51(14.8101.05+6.9900.95+1.1100.95+0.5000000000000461800.95)/1.65+1.1110000.000.50/1.65=4806.38kN 上式计算的R的值大于最大压力1604.01kN,所以满足要求!8.7 7#塔吊计算书8.7.1.1 参数信息塔吊型号:Q6013,自重(包括压重)F1=660kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=2360.00kN.m,塔吊起重高度H=36.00m,塔身宽度B=1.8m 承台混凝土强79、度:C35 P6,钢筋级别: IV级,承台长度Lc或宽度Bc=10.65m 桩直径d=0.80m, 桩混凝土强度C30，桩间距a=8.95m,承台厚度Hc=1.35m承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:100mm8.7.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=660.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=864.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42360.00=3304.00kN.m8.7.1.3 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M80、最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2720.00=864.00kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=4593.61kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(864.00+4593.61)/4+3304.00(8.951.414/2)/2(8.951.414/2)2=81、1625.48kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(864.00+4593.61)/4+3304.00(8.95/2)/4(8.95/2)2=1548.98kN Mx1=My1=2(1548.98-4593.61/4)(4.48-0.90)=2864.15kN.m8.7.1.4 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土82、结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=2864.15106/(1.0016.7010650.001250.002)=0.010 =1-(1-20.010)0.5=0.010 s=1-0.010/2=0.995 Asx= Asy=2864.15106/(0.9951250.00300.00)=7677.51mm2。8.7.183、.5 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=1625.48kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.05； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=10650mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=150mm。 经过计算承台已84、满足抗剪要求，只需构造配箍筋!8.7.1.6 桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1625.48kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.503m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!8.7.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴85、向压力设计值，取其中最大值N=1625.48kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力86、标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 15.86 10 0 淤泥混砂2 6.9 90 3000 砂砾卵石3 1.9 180 10000 中风化花岗岩4 4.6 100 2500 强风化花岗岩5 1000 180 10000 中风化花岗岩 由于桩的入土深度为29.76m,所以桩端是在第5层土层。 最大压力验算: R=2.51(15.86101.05+6.9900.95+1.9180.95+4.6100.95+0.5000000000000111800.95)/1.65+1.0710000.000.50/1.65=5716.33kN 上式计算的R的值大于最大压力1625.48kN,87、所以满足要求!8.8 8#塔吊计算书8.8.1.1 参数信息塔吊型号:Q6013,自重(包括压重)F1=660kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=2360.00kN.m,塔吊起重高度H=36.00m,塔身宽度B=1.8m 承台混凝土强度:C35 P6,钢筋级别: IV级,承台长度Lc或宽度Bc=10.60m 桩直径d=0.80m, 桩混凝土强度C30，桩间距a=9.0m,承台厚度Hc=1.35m承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:100mm8.8.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=660.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=688、0.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=864.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42360.00=3304.00kN.m8.8.1.3 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2720.00=864.00kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=4550.58kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)；89、 xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(864.00+4550.58)/4+3304.00(9.001.414/2)/2(9.001.414/2)2=1613.27kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(864.090、0+4550.58)/4+3304.00(9.00/2)/4(9.00/2)2=1537.20kN Mx1=My1=2(1537.20-4550.58/4)(4.50-0.90)=2876.80kN.m8.8.1.4 四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=2876.80106/(1.91、0016.7010600.001250.002)=0.010 =1-(1-20.010)0.5=0.010 s=1-0.010/2=0.995 Asx= Asy=2876.80106/(0.9951250.00300.00)=7711.78mm2。8.8.1.5 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=1613.27kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.05； fc混凝土92、轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=10600mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=150mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!8.8.1.6 桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1613.27kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/m93、m2； A桩的截面面积，A=0.503m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!8.8.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1613.27kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系94、数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 12.6 10 0 淤泥混砂2 3.4 30 0 中砂3 5.3 90 2500 卵石4 3.4 90 1500 全风化花岗岩5 2.7 90 2500 砂土强风化状花岗岩6 1 120 5500 碎块强风化状花岗岩7 1000 180 10000 粘性土 由于桩的入土深度为28.9m,95、所以桩端是在第7层土层。 最大压力验算: R=2.51(12.6101+3.4301+5.3901+3.4901+2.7901+11201+0.4999999999999081801)/1.65+1.1010000.000.50/1.65=5586.16kN 上式计算的R的值大于最大压力1613.27kN,所以满足要求!8.9 9#塔吊计算书8.9.1.1 参数信息 塔吊型号: Q6013,自重(包括压重)F1=660.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=2360.00kN.m,塔吊起重高度H=36.00m,塔身宽度B=1.8m 混凝土强度:C35 P6,钢筋级别:级,96、承台长度Lc或宽度Bc=10.60m 桩直径或方桩边长 d=0.80m,桩间距a=9.00m,承台厚度Hc=1.35m 基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:100mm8.9.1.2 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=660.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=864.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42360.00=3304.00kN.m8.9.1.3 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 97、1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2720.00=864.00kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=4550.58kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(864.00+4550.58)/4+3304.00(9.001.414/2)/2(9.001.414/2)2=1613.27kN 没98、有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(864.00+4550.58)/4+3304.00(9.00/2)/4(9.00/2)2=1537.20kN Mx1=My1=2(1537.20-4550.58/4)(4.50-0.90)=2876.80kN.m8.9.1.4 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB5099、010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=2876.80106/(1.0016.7010600.001250.002)=0.010 =1-(1-20.010)0.5=0.010 s=1-0.010/2=0.995 Asx= Asy=2876.80106/(0.9951250.00300.00)=7711.78mm2。8.9.1.5 矩形承台截面抗剪100、切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=1613.27kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.05； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=10600mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=150mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造101、配箍筋!8.9.1.6 桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1613.27kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.503m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!8.9.1.7 桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最102、大值N=1613.27kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,取Ap=0.50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端103、阻力标准值(kPa) 土名称1 0.33 10 0 淤泥混砂2 3.7 25 0 细砂3 10.7 10 0 淤泥混砂4 3.4 30 0 中砂5 3.6 90 2500 卵石6 2.8 90 2500 砂土状强风化花岗岩7 1.3 120 5500 碎块状强风化花岗岩8 1000 180 10000 中风化花岗岩 由于桩的入土深度为26.33m,所以桩端是在第8层土层。 最大压力验算: R=2.51(.33101+3.7251+10.7101+3.4301+3.6901+2.8901+1.31201+0.5000000000000711801)/1.65+1.1110000.000.50/1.65=5099.80kN 上式计算的R的值大于最大压力1613.27kN,所以满足要求!