1、编号：SJHN.JZY-XX五金机电城建筑工程高支模架安全专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 工程概况5一、工程简介5二、建筑概况5 三、本次专家论证范围结构设计概况.6四、施工平面布置7五、施工要求7六、技术保证条件8第二章 编制依据及说明8一、编制依据8二、编制说明10第三章 施工计划11第四章 施工工艺技术13一、技术参数13二、工艺流程17三、施工方法17四、支撑架的检查与验收34第五章 施工安全保障措施40一、组织保证措施40二、技术安全保证措施42三、应急预案43四2、支撑体系监测监控措施54五、扬尘控制、文明施工措施58第六章 劳动力计划59第七章 计算书60一、板模板60模板面板验算61次楞方木验算62主楞验算63可调托撑承载力验算65立杆稳定性验算65立杆计算长度65立杆稳定性验算66二、400*1000梁模板67新浇砼对模板侧压力标准值计算69梁侧模板面板验算69梁侧模板次楞验算70梁侧模板主楞验算71对拉螺栓验算72梁底模板面板验算73梁底模板次楞验算74梁底模板主楞验算75可调托撑承载力验算76立杆稳定性验算76立杆计算长度77立杆稳定性验算77三、550*2600梁模板78新浇砼对模板侧压力标准值计算80梁侧模板面板验算80梁侧模板次楞验算83、1梁侧模板主楞验算82对拉螺栓验算83梁底模板面板验算84梁底模板次楞验算85梁底模板主楞验算86可调托撑承载力验算87立杆稳定性验算87立杆计算长度88立杆稳定性验算88四、挡土墙模板验算89新浇砼对模板侧压力标准值计算89墙侧模板面板验算90墙侧模板次楞验算91墙侧模板主楞验算92对拉螺栓验算94五、框架柱模板支撑的设计计算.95第一章 工程概况一、工程简介1、工程名称：XX五金机电城一期工程7、建设地点： 二、建筑概况 “XX五金机电城一期”项目位于 。XX五金机电城一期”项目总用地面积XX平方米，分A、B两个区。建筑合理使用年限50年。地下车库为类地下汽车库，耐火等级为一级。1-29号4、楼为多层公共建筑，耐火等级为2级。建筑物设计耐久年限为一级（50100年）。结构形式：框架结构。抗震设防烈度：6度A区商业店铺：1号楼至29号楼商业门面均为3层高，首层6.0米，2层3.2米，3层3.2米，总建筑高度为12.4米。地下车库及设备用房：基地内设有1个地下车库，层高为8.0米（从车库地坪至室外地面），设有三个车辆出入口，上部绿地的覆土深度大于1.5米。商业门面及其车库框架梁及楼板均为C30。框架柱：地下部分均为 C35，地上部分均为C30。砌体材料及强度等级：砌体材料及强度等级：室内隔墙及分户隔墙采用烧结页岩空心砖(密度等级900级，12孔及以上，强度等级MU3.5)，外围护墙采用5、烧结页岩空心砖(密度等级900级，12孔及以上，强度等级MU5.0)，以上墙体均采用M5混合砂浆砌筑。钢材（钢筋、型钢）及焊接材料的选型：钢筋HPB300, HRB400； 型钢、钢板Q235型；焊条：E43型用于HPB300级钢筋焊接；E55型用于HRB400级钢筋焊接。三、本次专家论证范围结构设计概况1.建筑面积XXm2，高跨面积XXm2平均层高9m，低跨面积31000m2平均层高7m，楼板设计厚度180mm。其中主体结构与车道连接部分有高低垮，高差为1.8m。2.根据施工图纸，负一层楼层框架梁KL（）截面尺寸主要有：300mm700mm、400mm900mm、400mm1000mm、556、0mm2600mm。梁最大跨度为9m。3.框架柱KZ（）截面尺寸主要有：600mm600mm、600mm1200mm。4.楼面面层荷载（恒载）：2.0KN/m2；活荷载5.0KN/m25.基础顶0m柱砼强度等级为C40，梁、板砼强度等级为C30。钢筋均采用HRB400E级钢筋。6.梁钢筋均采用级直螺纹套筒连接，柱钢筋D22采用级直螺纹套筒连接，D22采用电渣压力焊连接。7.钢筋保护层：柱、梁20mm，板15mm。四、施工平面布置1.根据现有的施工场地，合理安排，做到文明整洁。2.现场进出口车道及材料堆场均进行硬化处理。3.根据施工进度要求和工程实际情况，确定机具设备进场日期。4.加强对环境保护7、的要求，作好污水排放处理，控制噪音对周边的影响。五、施工要求为确保负一层高大模板支撑系统施工安全，我公司及其项目部管理人员必须高度重视，严格管理，严格遵循安全技术规范和专项方案规定，周密组织，责任落实。六、技术保证条件1.本方案施工图纸会审、方案编制审批必须严格按照我公司的有关体制进行，确保方案符合设计图纸的设计要求，从而确保方案的可行性。2.技术人员和特种工作人员均满足资质要求，持证上岗。3.按照国标现行的建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011附录B对该工程的主要材料（如钢管、顶托等材料）进行检验，检验合格后方准进场使用。4.现场工作人员做好整个过程施工记录，定期上交公8、司技术质量部检查并存档，便于安全事故的预防及事后处理。5.确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。6.模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。7.模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。8.模板支撑的搭设和拆除严格执行经专家论证和审批合格的高支模架安全专项施工方案。第二章 编制依据及说明一、编制依据与本工程有关的国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规，国家强制性技术质量标准、施工验收规范、规程，本公司质量体系文件及管理规章制度，重庆市建设工程管理文件资料。具体编制依据主要为:序号名 称编 号1XX机电城的施工合同及经济技术文件。2XX提供的设计施工图3本工程施工组织设计4建筑施9、工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-20145建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011JGJ130-20117建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20108建筑结构荷载规范GB50009-20129钢结构设计规范GB50017-200310冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200214木结构设计规范GB50005-200312混凝土模板用胶合板GB/T17656-200816建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200814房屋建筑与市政基础设施工程施工模板支撑体系安全技术规范DB10、J50-168-201315建筑施工安全检查标准JGJ59-201116建筑混凝土结构技术规程JGJ3-201017混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）18混凝土结构工程施工规范GB50666-201119 混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（框架梁、柱、板、墙等）11G101-120建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-199121建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201322生产过程中危险和有害因素分类与代码 GB/T13861-200923生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则AQ/T9002-200624建设工程高大模板支11、撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号25危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号26建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201227施工现场临时用电安全技术规程JGJ46200528建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-9329建筑施工手册第四版30建筑结构荷载规范GB50009-201231工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2013年版32钢管脚手架扣件GB15831-200633建筑施工作业劳动防护用品配备及使用标准JGJ184-200934安全帽GB2811-200735安全网GB5725-200936安全带GB6095-200937施工现场机械设备检12、查技术规程JGJ160-200838钢管预压满堂支架预压技术规程JGJ/T194-200939建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-201140关于印发房屋建筑和市政基础设施工程安全生产“两防”专项整治工作方案的通知渝建发201322号二、编制说明1.本方案基于现行国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011进行设计计算和构造，并参照其他现行行业、地方标准如DBJ50-168-2013、GB50666-2011中的规定，结合现场实际情况，采用更适合、更高标准要求的原则进行设计计算计算和构造。2.本方案编制的主要内容负一层现浇结构柱、梁、板的模板支撑体系的设计和13、计算，以及简要概述钢筋、模板、混凝土工程的施工方法、质量控制检验方法和检验验收程序、措施、质量控制检查方法和工序验收程序。3.由于负一层梁、板、柱支撑体系搭设高度属于建质200987号文中规定的混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上，施工总荷载15KN/m2及以上，集中线荷载20KN/m及以上，故车库高跨属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，对于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项方案应当由施工单位组织召开专家论证会。第三章 施工计划1.施工进度计划（预计总工期130天）。2.材料、设备及物资计划根据工期安排，本层模板单独配制1/2层楼的模板、架料。材料部门按计划供给。（1）材料计14、划（见主要材料一览表）主要材料一览表序号材料名称规格使用部位备注16.0m钢管482.75mm负一层支撑架搭设25.0m钢管482.75mm负一层支撑架搭设34.0m钢管482.75mm负一层支撑架搭设42.0m钢管482.75mm负一层支撑架搭设51.5m钢管482.75mm负一层支撑架搭设61.2m钢管482.75mm负一层支撑架搭设7顶杆DA2600负一层支撑架搭设插槽式8普通钢管482.75mm主楞、辅助横杆、剪刀撑搭设9扣件直角、旋转、对接普通钢管连接10顶托32500mm负一层支撑架搭设11木方50mm100mm模板木方12九夹板15mm柱、梁、板模板13高强对拉丝杆M14柱、梁用15、14塑料薄膜构件覆盖养护15彩条布幅宽4.0m浇筑砼时保护16安全网1.8m0.6m操作面及安全防护17竹跳板0.3m3m操作面及安全防护（2）设备计划本工程负一层工程量大，工艺要求高，工期要求紧，我公司对此高度重视，严格按施工方案中主要机械设备一览表的要求配备。主要机械设备、通讯设施一览表序号设备名称型号单位数量备注1塔吊QTZ80（6010）台82钢筋切断机40台23钢筋弯曲机GJ7-40台24钢筋调直机GT4/14台25套丝机M16-M50台26交流电焊机BX3-400台37手提圆锯台48圆盘锯台29刨木机台210力矩扳手把211振动电机台212插入式振动棒50-8m根413插入式振动棒16、30根414全站仪RTS-312L台1测量及位移监测15水准仪DS-32台2测量及沉降监测16铝合金塔尺5m把217对讲机对818钢尺50m把5第四章 施工工艺技术一、技术参数（一）支撑体系及模板的选择1.由于重庆市市场钢管规格壁厚达不到规范要求，结合市场实际情况，本工程负一层模板支撑体系采市场现有规格482.75扣件式钢管与插槽式钢管顶杆配合搭设，并严格按照实际使用材料（含模板、木方、钢管）规格进行设计验算。2.板模板采用15mm厚优质九夹板，模板小楞均采用50mm100mm，大楞采用482.75钢管。3.梁、柱模板采用15mm厚优质九夹板，模板小楞均采用50mm100mm，大楞采用482.17、75钢管。梁侧模采用M14高强对拉螺栓抵抗砼的侧压力。（二）支撑体系的布置设计1.施工荷载传递方式、传递路线负一层的施工荷载直接通过支撑架传递至地面。2.板模支撑体系负一层板模支撑：由于支撑架搭设高度超过6m，为保证立杆的套管不在同一步内，对6m以上的层高采用6.0m钢管+顶杆（插槽式顶杆）+顶托和顶杆+6.0m钢管+顶托交错布置的方法，并在接头交错位置采用48.02.75普通钢管贯通连接设置，同时在顶端设置封顶杆，对顶部步距和立杆顶伸出长度进行调节；支撑架体主要采用48.02.75扣件式钢管，立杆纵距为900mm，立杆横距为900mm，水平杆最大步距为1500mm，扫地杆高度200mm。顶部18、步距为500mm，立杆伸出顶层水平杆长度为300mm，面板采用15mm厚优质九夹板，次楞采用50mm100方木，间距200mm，主楞采用482.75扣件式钢管。3.梁模支撑体系在300700的梁设置1根承重立杆，纵向间距为板底纵向间距2倍（1800mm），横向间距1000mm，在3007004001000的梁底设置1根承重立杆，纵向间距900mm，横向间距1000mm，在55024005502600的梁底设置2根承重立杆，纵向间距500mm，横向间距700mm，顶部步距均为600mm，立杆伸出长度为400mm，面板采用15mm厚优质九夹板板，梁底次楞采用3根50mm100mm木方（40010019、0的梁逐次增加次楞数量），梁底主愣采用48.02.75钢管，梁侧次楞采用50mm100mm方木，间距200mm，梁侧主愣采用48.02.75双钢管，间距500mm，穿梁螺栓采用M14高强对拉螺栓，间距：500mm500mm，剪刀撑设置据扣件式钢管规范要求设置，剪刀撑纵距方向宽度6跨，横距方向宽度6跨，竖向延伸至板底封顶杆，水平剪刀撑设置2道，下部设置在扫地杆位置，上部设置在低垮梁底300mm位置，所有施工段架体均连接在一起，保证架体整体性和稳定性。支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接。4.支撑系统布置详图（1）纵横向立杆平面布置图（以负一层局部为例，其余参照布置）、竖向及水平剪刀撑布置图、支撑20、系统剖面图附后； （详见附图二）。（2）抱柱钢管应向相邻架体延伸至少1跨并与相邻架体利用扣件扣紧；（3）抱柱钢管与相邻架体竖向框架的水平距离不应超过300mm。架体抱柱构造措施1 结构柱；2相邻架体竖向框架；3抱柱水平杆5.剪力墙模板加固（1）墙体采用15厚多层木模板，模板配置数为整层配置，模板横向背愣采用两根48.02.75钢管，竖向背愣采用一根48.02.75钢管，连接两侧模板的对拉螺栓的数量考虑到混凝土侧压力沿垂直方向分布的不同，因此对拉螺栓的数量亦有所不同。钢管横愣从剪力墙底部往上150mm处设置第一道横愣，然后以500mm间距依次设置，直到剪力墙顶部封顶。竖愣布置间距为200mm，采21、用14对拉螺栓连接剪力墙两侧横愣。间距为450450，（为了模板的周转使用，杜绝二次开洞）。模板排列安装拼制，同一采用横向排布，不符合模数的地方用小木板条镶嵌，剪力墙两侧还需设置斜撑，以增加模板结构稳定性，模板内支撑全部采用水泥支撑条，严禁使用钢筋等金属物作为内支撑。剪力墙底部用海绵条封堵，避免漏浆、烂根。二、工艺流程放线立立杆放置纵、横向扫地杆搭设水平剪刀撑每步高的纵、横向水平杆和立杆搭设至板底连续搭设纵、横向垂直剪刀撑架体1/2高处和距板底1.2m处分别连续搭设纵横向水平剪刀撑关柱模架体抱柱连接搭设梁板底短横杆铺梁底模扎梁筋关梁侧模及铺板底模扎板底筋浇柱砼浇梁、板砼。三、施工方法本工程采用22、482.75普通钢管模板支撑架，模板采用15mm厚优质九夹板，次楞采用50mm100mm方木，梁采用M14高强对拉螺栓。（一）支撑系统的搭设1.必须严格按照经专家论证和审批的支架专项方案搭设负一层支撑系统和加固支撑系统。2.禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。且应有相应的产品合格证或检测合格报告资料，新扣件应有生产许可证。3.立杆下面垫层采用100mm厚C20混凝土浇筑。立杆下面无需考虑其它垫块。4.在搭设钢管模板支撑架前，应先在地面上，放线弹出负一层各主、次梁的垂直投影线，并根据每根梁的高度及相关搭设要求，在地面上划分出支撑架的立杆定位线，作为控23、制搭架的质量依据。根据本工程实际情况，先框架梁，后次梁，最后搭设楼板支撑架，搭设时尽量让梁支撑与板支撑按一定模数相连，当不符合模数时，必须采用普通钢管将梁、板支撑牢固相连，以确保梁、板支撑架的整体稳定性。5.钢管模板支撑架按普通型设置剪刀撑，在架体外周及内部纵距方向宽度为6跨，横距方向为6跨连续满搭设置。剪刀撑由底至顶连续设置，与地面倾斜角度为45至60之间。负一层支撑架体，高跨在扫地杆的设置层连续设置一道水平剪刀撑，梁底300mm处连续设置一道水平剪刀撑，共设两道，低垮梁底连续设置一道水平剪刀撑，与高跨水平剪刀撑连通，纵距方向宽度为6跨，横距方向为6跨连续满搭设置，不同施工段架体均连接在一起24、。使架体稳定性得到保证。6.采用顶托支撑时，顶托上口与水平杆距离严格控制在500mm内，顶托伸出长度控制在250mm内，插入立杆内的长度不得小于150mm。7.支撑架扣件必须拧紧，但也不宜拧得过紧。扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。在主节点处固定水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。8.在作业层施加荷载前必须对支撑架进行验收，验收不合格的支撑架严禁投入使用。9.支撑架搭设的技术要求与允许偏差模板支撑架架体结构实测项目容许偏差序号检查项目允许偏差（mm）1立杆垂直度H/500，且不大于152水平杆水平25、度103可调托撑垂直度54插入立杆深度1505可调底座垂直度56插入立杆深度150注：H为支撑架高度。（二）模板工程本方案主要编制柱、梁、板模板及支撑体系。1.柱模板安装工艺流程模板制作沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定2.梁、板模板安装工艺流程模板制作梁、板底板就位绑扎梁钢筋安装梁侧模、板底模绑扎板钢筋检查验收浇筑砼。3.柱、梁、板模板工程施工准备（1）施工技术人员在施工前必须认真熟悉图纸及相关的规范规程，熟悉各构件轴线位置及标高，给出构件的配模图，根据配模图提出详细的配模计划。（2）模板入场后，必须分规格堆码，进行质量检查，若发现误差过大，则必26、须退换和组织维修。（3）施工前，工长要向工人班组作技术交底。内容包括：工程结构概况介绍，模板选用情况，组拼校正方法，检查标准，楼层施工流程及时间要求，模板拆除条件等。（4）根据轴线控制方法，在楼板上弹出各轴线及构件的平面控制线。4.柱模板安装施工（1）柱模组合柱截面宽度B方向和宽度H方向模板均采用15mm厚优质九夹板，竖楞采用50mm100mm方木，柱截面宽度B方向设置5个竖楞，柱截面宽度H方向设置5个竖楞就位组合拼装，要求组合时必须作到相错组合。组合时，必须在模缝加海绵。（2）柱模夹具柱箍采用482.75双钢管间距200mm设置，对拉螺栓采用M14高强对拉丝杆（B方向和H方向各设1个）。（327、）柱模校正用钢尺对轴线进行校正，偏差不大于5mm；用吊线和钢尺对垂直度进行校正，偏差不大于8mm；用钢尺对内部尺寸进行校正，偏差控制桩+4mm，-5mm范围内。5.梁模板安装施工（1）梁模组合梁底模和梁侧模均采用15mm厚优质九夹板（50mm100mm 木方为小楞）和M14高强对拉丝杆就位组合拼装，要求组合时必须作到相错组合。组合时，必须在模缝加海绵，背后用间距200mm的50mm100mm木方（顺梁竖放）为小楞，保证其整体刚度和平整度。（2）梁模夹具梁侧模夹具（大楞）采用482.75双钢管，间距500mm；侧模设M14高强对拉螺栓，间距：500mm500mm。（3）梁模校正底模板校正根据设计28、施工图上标注的梁、板标高，分别计算出各纵横梁的底板标高，再通过抄测在满堂脚手架上的1.0m标高线，用钢尺将标高引至各梁端头用以控制大、小横杆的高度。拉通线调平梁底小横杆（梁长L4m时，按0.2%起拱），铺设梁底模板，底钣拼装好后，用线锤将地面上弹出的梁控制线吊起来，然后拉通线校正梁底模板。侧模板校正梁侧模校正：梁侧模首先校正梁两端侧模板，校正时用吊线锤吊正后，用短木枋将其与背杆连接支撑，最后拉通线校核梁侧模，并用短木方固定。梁侧模板安装前，梁钢筋必须通过项目部质检员的检查合格，且向监理单位报验，并经设计、监理、建设等单位验收认可后，才能进行梁侧模板安装。由于负一层大梁的断面大，高度较高，且又采29、用木模板体系，为了保证安装质量，梁侧模板采用在现场就位安装。梁侧模安装前，应仔细逐根检查转换梁钢筋骨架的垂直度和在梁底模板上的轴线位置，并按规范要求绑扎好钢筋保护层垫铁和侧面保护层花岗石垫块，以及多排钢筋之间的楞头钢筋。梁侧模就位后应立即将梁侧模板进行拼缝组装，校正侧模的垂直度并作临时稳固。为保证梁的断面尺寸、缩短梁的安装时间，在梁内加设14钢筋内衬（钢筋两端做防锈处理），钢筋内衬间距600mm，与对拉螺栓孔位置错开。在穿对拉螺栓时如遇在原有预设的对拉螺栓孔处，有钢筋阻挡，则须利用便携式电动钻孔机重新钻孔。梁侧模的对拉螺杆安装完毕后，立即用普通钢管作背杠对梁侧模板进行校正、加固。梁、柱节点支模30、梁、柱节点处采用木模现场拼装而成，在柱已浇砼的上部，设48钢管卡具两道，双向布置。为了防止浇筑时有漏浆现象，在已浇砼的上部，砼与模板之间设宽约3cm的海绵带圈通，夹具与板底模之间采用短钢管或木支撑，将接头模板撑牢。5.模板安装质量检查和验收（1）模板的验收过程：施工班组自检施工员和质检员检查报监理单位检查验收合格后填报资料，浇筑砼。（2）模板安装完成，在施工班组自检合格后，浇筑砼前由项目技术负责人组织有关人员进行模板工程施工验收。（3）验收合格后，向监理单位发出报验申请，并配合监理人员全面检查验收，同时作好相关记录。（4）模板验收包括以下内容：板安装必须符合该工程模板设计和技术措施的规定。模板31、安装必须符合施工图所要求的断面尺寸、轴线标高、垫铁、垫块以及预留洞口的位置大小符合要求，同时模板的安装质量必须符合模板工程施工验收规范要求。模板支点及支撑系统必须牢靠，并具有足够稳定性和安全性，连接件中的紧固螺栓、支撑扣件紧固、对拉螺栓的紧固均必须满足规范要求。预留件的规格、数量、位置、稳固可靠，模板内清洁度必须满足要求。轴线、标高自检记录、钢筋隐蔽检查验收记录、预留、预埋件检查记录等相关资料必须齐备。按混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的规定，逐项进行评定验收。支架模板上施工荷载必须符合要求。在模板上运输砼或操作用的走道板必须搭设好。作业面孔洞及临边防护已经形成，垂直作业已设立隔离32、防护措施。（5）模板的拆除施工方法不承重的侧面模板，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模板而损坏，一般常温施工时混凝土强度达到1.2MPa 方可拆模。承重的模板在砼达到下列强度后，才能拆除：构件类型构件跨度（m）达到砼强度标准值百分率板2m50%2m8m100%梁8m75%8m100%悬挑构件100%为加强梁模拆除的科学性，每浇筑一次梁板增压一组5d或7d同条件养护的砼强度，其强度值作为拆模依据。模板的拆除严禁生拉硬撬，破坏砼的外观尺寸。模板拆除原则：先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重的模板；自上而下；支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑。拆模顺序：柱墙模梁侧模板底大楞钢管板底模梁底大楞钢33、管梁底模其余支撑架。严禁模板自由坠落地面，注意防止模板飞出伤人，拆除模板注意分类堆放，注意回收和修复坏损模板。拆模应两人一组，配合默契，防止支撑架在拆除过程中倾倒。当梁体跨度大，应从梁跨中向两侧对称拆除梁底模及支撑架。（三）钢筋工程1.施工准备（1）认真熟悉图纸、规范标准和图集，特别是11G101图集，编制钢筋加工计划。（2）技术负责人和专业钢筋工长在施工前，应向操作班组作出详细的书面技术交底，内容包括各种钢筋的下料、成型方法、质量要求、注意事项等方面的内容。2.钢筋的加工（1）钢筋加工前，须由专职工长对钢筋加工班组进行施工技术交底，说明负一层梁钢筋的特殊性和复杂性，明确钢筋制作的重点和难点，34、以及加工质量对整个负一层施工质量的影响等，要求严格控制钢筋加工成型质量，特别是直螺纹机械连接接头的加工质量。（2）钢筋加工过程中，必须严格按照钢筋加工计划表进行加工。施工班组必须设立专人对每一根梁的主筋和箍筋等的加工质量进行仔细的检查，重点解决好在钢筋加工过程中容易出现加工误差的环节，提高手工或机械操作的准确性。3.钢筋接头梁钢筋均采用级直螺纹套筒连接，柱钢筋D22采用级直螺纹套筒连接，D22采用对焊连接。钢筋接头位置、接头尺寸及搭接长度等必须符合设计和有关规范标准的规定和要求。4.钢筋保护层梁底、板底砼保护层控制均采用花岗石垫块，梁侧模、墙、柱等竖向构件侧面保护层垫块采用带扎丝的砂浆垫块。垫35、块间距根据梁高确定，一般为5001000，搁置于箍筋下面。垫块厚度同保护层厚度。5.钢筋绑扎（另详专项施工方案）6.钢筋安装位置的允许偏差和检验方法项 目允许偏差(mm)检验方法绑扎钢筋网长、宽10钢尺检查网眼尺寸20钢尺量连续三当，取最大值绑扎钢筋骨架长10钢尺检查宽、高5钢尺检查受力钢筋间 距10钢尺量两端、中间各一点，排 距5取最大值保护层厚度基 础10钢尺检查柱、梁5钢尺检查板、墙、壳3钢尺检查绑扎箍筋、横向钢筋间距20钢尺量连接三档，取最大值钢筋弯起点位置20钢尺检查预埋件中心线位置5钢尺检查水平高差+3，0钢尺和塞尺检查（五）砼工程考虑到负一层梁、板结构的重要性，为了严格控制好梁、36、板结构砼浇筑质量，确保架体安全性，应先浇筑柱砼，并将架体与所有柱可靠连接，在梁、板砼浇筑前，应先进行预压试验，预压合格后方可进行梁、板砼浇筑。在梁、板砼浇筑时，项目部选派责任心强，技术水平高，施工经验丰富的管理人员参与全过程的管理；并采用二班制（每班12小时）轮流值班，坚守在砼浇筑作业面，每工作班值班工长不少于2人，项目经理、执行经理和技术负责人也轮流坚守在施工现场，负全面的协调工作和技术指导工作。1.预拌砼到现场的检验（1）对送达现场的商品砼，应按规定测试其坍落度，当坍落度超过商定的上限值时，均应拒收。（2）预拌砼到现场后必须按GB/T50107-2010规定进行见证取样送检。（3）预拌砼入37、场的坍落度测定和试块取样均应由监理现场见证，坍落度测定每一工作班至少两次。2.施工准备（1）砼供应商的准备砼供应商应按项目部提出的配合比要求，提前联系有资质的单位进行砼配合比试配。根据项目部提出的质量控制、运输保障、生产供应等方面提出具体要求，提交砼质量保证措施、有关质量保证资料和砼运输供应保证措施供项目部进行审核。按双方达成的共识，做好相关的技术、材料、设备、人员、物资等方面的准备工作和相关的协调工作。项目部在浇筑负一层砼前，提前3天通知砼供应商进行准备。砼供应商应提前安排，推迟其它项目的砼浇筑，并与本单位的其它分站协调沟通，若出现不能保障生产或运输时，由其它单位应急保障。砼供应商应提前对搅38、拌设施及运输车辆进行全面检查，确保搅拌设施正常运转和有足够的运输车辆。提前确定运输线路和应急运输线路，并与沿途交巡警沟通，发车的须考虑堵车因素，站内通过GPS监视车辆的行进情况，若发现行进不正常时，立即通知后续车辆改走应急运输线路。车辆场内运输利用现有施工临时道路，（临时道路宽8米，垫层为300mm厚片石，面层为200mm厚C30砼，以满足运输车辆通行）。供应商应对砼所用的骨料进行严格冲冼，严格控制砂的细度模数和砂、石的含泥量，并对搅拌站内各种设备和计量器具进行一次全面的检查和校核。（2）砼输送机械设备准备基础顶0层柱砼强度等级为C40，梁、板砼强度等级为C30。施工时先浇筑基础顶0层柱0层梁39、板（注：待柱砼强度达到拆模强度后再浇筑梁、板砼）。因此决定安装2台砼泵机进行砼施工。将2台泵机进行一次全面、彻底的维护检查，排除故障隐患，为砼浇筑做好准备，同时，对原有已经安装好的水平、竖向泵送管进行一次全面的检查。包括所有管卡、泵管、连接支撑架等，对于陈旧的管卡、泵管应及时更换。同时要求砼供应商在站内准备一台输送泵备用。砼浇筑部位的钢筋、模板必须通过项目质检员和监理单位的检查，商品砼供应商须在砼浇筑前对于2台泵送机进行一次全面、彻底的维护检查、验收合格，并已经填报完全各种相关档案资料。浇筑砼期间的天气预报信息应提前向有关单位了解清楚，准备好遮雨用的彩条布。（3）应急电源准备应急电源考虑使用40、应急发电机，浇筑砼前，提前联系好柴油发电机，若出现停电，应在1小时内能够启用应急发电机供电。（4）砼浇筑顺序和方法首先浇筑柱砼，待柱达到拆模强度后，再浇筑梁、板砼，浇筑顺序从短边开始，沿长边向另一端推进。柱浇灌方法和技术要求在柱砼浇筑前，应在浇筑部分周围搭设好安全操作平台。在砼浇筑时，原则上砼的自由落度应2.0m，但在柱砼浇筑时，应在泵送管出料口增设一根高压软管，并将软管伸入柱内进行浇筑，以满足规范相关要求。柱浇筑过程中，应坚持分层浇筑的原则，每层浇筑厚度宜为500mm800mm。振捣泵送砼时，振动棒移动间距宜为400500mm，振捣时间宜为1530s。在浇筑每层振捣完成后，须间隔2030mi41、n后，进行第二次复振，以防柱因砼自身沉降而生产水平裂缝。砼振捣时操作人员必须有丰富经验和专业技能之人实施。应保持砼浇筑的连续性，每层砼浇筑振捣后，在其初凝前，必须覆盖上面一层新砼，以防砼出现冷缝而影响质量。梁、板砼浇筑方法和技术要点负一层梁板结构砼浇筑的顺序安排，按沉降缝划分两个区段，从短边开始，沿长边按“S”形路线向另一端推进。由于梁断面较大，所以应先浇筑梁内砼，待梁上部还有500左右的空间时，方可梁、板一起浇砼。浇筑路线详见下图：砼浇筑路线图由于负一层面积大，配筋多，钢筋与钢筋的间隙较少，这很不利于砼的浇筑和振动棒的插入振捣，也降低了砼的浇筑速度。所以，在砼浇筑时，每一砼出料口处应配备2342、台振动电机和振动棒，其中应准备一根30型振动棒，进行配合浇筑和及时振捣砼。对于局部架筋较密处，应派工人用扁头钢筋棒，将梁上主筋适当调整，使振动棒能顺利插入梁内进行振捣作业；对于梁底筋，由于配筋层数多、间隙小，进行砼振捣时，应尽量让振捣棒落入底部，并适当延长振捣时间，利用振捣棒自身的振捣半径，将梁底部钢筋范围内的砼充分振捣密实。振捣完成后，应及时恢复梁筋的位置。由于砼本身流动性较大，在浇砼时，梁内砼流得较远。因此，应尽量多设几个下料点，并经常移动出料口，使梁内砼高度均匀上升，同时，应配备手电筒和专人，随时查看梁内上层砼的厚度，长度及塑性变形的时间，掌握好上、下层砼的浇筑时间间隙，避免砼出现冷缝，43、影响质量。由于负一层大梁断面大，应严格控制砼的浇筑速度，不可一次浇筑太高，应分层均匀浇筑，每层厚度以500mm为宜，这样，即可使施工荷载均匀施加在下部支撑架上，确保了支撑架的稳定和安全；同时，使砼在水化过程中产生的水化热尽量散发出去，降低了砼内部的温度，减小了砼内部外温差，减少了由于砼内外温差过大而产生温度裂缝的可能性。梁柱节点处砼浇筑是负一层梁、板结构砼施工的重点和难点，应引起足够的重视。由于负一层框架梁在柱内锚固较长，钢筋层数及根数很多。再加上每根柱上同时存在纵、横两方向（局部有三个方向）的框架梁，在该柱穿过或锚固，从而在柱内形成各层钢筋网片，在砼浇筑将非常因难。特别是振捣棒将很难从柱子顶44、面插入柱内，因此，可采用先施工柱，再施工梁的分段施工方法。在负一层梁板砼浇筑前12天，应积极与电业部门、供水部门、交通部门、环保部门取得联系，获得以上部门和社会各界大力支持和配合，以防在砼浇筑过程中出现停电、停水等意外情况，造成无法估量的损失。在砼浇筑过程中，必须委派专人护模、护筋，随时检查模板及支撑情况是否牢固、稳定，随时检查钢筋位置（特别是柱插筋），如有位移，必须立即校正。（5）砼试件留置和编号混凝土试块除按正常规定组数制作外，还应适当增加混凝土的组数，在浇梁板等水平构件时，还须增设混凝土5d或7天、14天及同条件养护试块，用以控制负一层梁板结构拆模及拆架时间；结构同条件养护砼试块实验值，45、以观察负一层梁板结构砼的后期强度发展情况。砼试件的留取、成型、编号、养护各环节要认真控制，以提供试件代表值，正确反映混凝土结构的施工强度。具体方法如下： 试件应注明：部位、时间、砼标号。试件送检应在28d时（试压5d或7d早期强度则不需见证送检）进行，见证取样的试件必须见证人送检（或者见证人签字出示委托单送样），及时返回试件资料，送技术内业整理归档，填报技术资料，并将试件报告单报送监理单位。由专业试件工根据每天浇筑砼的部位、等级、数量、时间，建立台帐。台帐必须如实填写，并根据当天的等级、部位、数量、时间填写砼试件留盘组数，自编号及砼坍落度，以及砼委托单编号以备查证。在浇筑时按照规范要求进行留盘46、取样，并及时填写编号、养护、堆放，随时接受业主、监理或项目技术负责人的检查。（6）楼面砼的水平及平整度的控制楼面砼的水平控制楼面砼的水平控制采用短钢筋桩控制，短钢筋用C122000纵横设置，L=板厚，标高控制钢筋与梁板筋焊接牢固。楼面平整度控制楼面平整度控制：采用4.0m长的水平枋和2.5m长的铝合金尺枋进行找平。（7）砼振捣、压实收光柱、墙采用插入式振捣器，振捣分层厚度不大于0.5m，插入点间距不大于0.5m，在振捣上层砼时，振捣棒插入下层深度不小于20cm，插入式振捣器必须快插慢拨，保证振捣时间和部位，严禁过振和漏振现象。在负一层梁板浇筑过程中，值班工长必须坚守在现场作业面上跟班作业，应着47、重加强砼下料点及振捣方法的指导和其他协调工作，值班工长还应特别重视梁柱节点处内混凝土的振捣工作，以保证振捣密实。梁采用插入式振捣器振捣，梁内砼在初凝前必须进行二次振捣，因负一m层梁断面较大，必须采用分层浇筑方式，每层浇筑厚度不大于500。在振捣上层砼时，振捣棒插入下层深度不小于20mm，由于梁内钢筋较密，振捣棒须直上直下，快插慢拔，以防卡棒。在墙、柱子及梁板砼的振捣过程中，随时注意钢筋的位置及模板的变化，有问题应及时处理后再进行浇筑。板面砼浇筑时，实行二次振捣、二次收面。利用水平板枋和铝合金尺枋找平后，再用铁抹子进行压实、收光、抹面。（8）混凝土养护砼浇筑到一定程度，达到终凝后，即可安排专人进48、行浇水养护，养护时间不得少于14d。同时，为了保证施工质量，竖向构件采用塑料薄膜包裹养护，水平构件采用塑料薄膜、彩条布或湿润麻袋覆盖养护。砼浇捣后由专人负责砼的养护工作，质检员负责监督其养护质量。四、支撑架的检查与验收（一）验收程序1.扣件式钢管模板支撑架在施工准备到投入使用前各阶段，由项目负责人组织安全、质量和施工人员、现场专业监理工程师分以下阶段对相关部位进行分阶段检查验收：（1）施工准备阶段，对进场构配件进行检查验收；（2）在基础完工后架体搭设前，对基础进行检查验收；（3）在搭设完成后，对模板支撑架进行检查验收；（4）在模板施工完成后混凝土浇筑前，对安全防护设施进行检查验收。以上阶段须验49、收合格，经项目技术负责人及现场专业监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。验收检查记录按下表要求执行。扣件式钢管模板支撑架分阶段质量检查验收记录工程名称搭设部位施工单位验收阶段施工日期年 月 日至 年 月 日检查验收日期 年 月 日检查项目及检查结论序检查项目检查过程记录检查结论1234567注： 检查项目按本安全专项施工方案的规定进行。验收签字序验收单位验收人序验收单位验收人2.扣件式钢管模板支撑架在投入使用前，应由项目负责人组织安全、质量和施工人员，监理单位项目总监和专业监理工程师进行总体验收。验收内容应在核查分阶段检查验收记录的基础上，形成总体安装检查验收记录。验收合格，经施工单位项目50、技术负责人、项目负责人及项目专业监理工程师、总监理工程师签字后，方可投入使用。验收检查记录按下表要求执行。扣件式钢管模板支撑架总体安装检查验收记录项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性安全专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况架体构配件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差（mm）实际情况（mm）符合性立杆垂直度（H为架体高度）H/500且15水平杆水平度10可调托撑垂直度5插入立杆深度150mm5立杆顶部伸出自由长度基础承载力梁底纵、横向间距板底纵、横向间距续表检查内容实际情况符合性水平杆梁板底纵51、横向水平杆贯通性梁底纵、横向最大步距板底纵、横向最大步距剪刀撑竖向纵向跨数、跨度横向跨数、跨度剪刀撑距离水平向水平向跨数、跨度剪刀撑距离斜杆与地面夹角斜杆与地面顶紧程度扫地杆离地距离与墙、柱结构物拉结设置其它施工单位检查结论结论： 检查人员： 项目技术负责人： 项目经理：检查日期：年 月 日监理单位验收结论结论： 专业监理工程师： 总监理工程师：验收日期：年 月 日3. 检查与验收应具备以下资料：（1）安全专项施工方案，相关变更文件；（2）构配件、基础、架体、预 压试验、防护设施等各阶段的施工记录及质量检查记录；（3）安装过程中出现的重要问题及处理记录。（二）检查项目1.扣件式钢管模板支撑架52、的构配件应按以下规定进行检查与验收：（1）对进场的钢管等材料的质量合格证、生产许可证、质量（性能）检验报告进行复核，并对其表面观感、重量、壁厚、焊接质量等物理指标进行抽检；（2）对钢管、可调托撑、扣件的外观以及壁厚抽检数量不得低于使用用量的30%，发现质量不符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011附录B表B.0.1的要求、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测；（3）钢管的检查与验收应符合下列规定：1应有产品标识、产品质量合格证、质量检验报告；2应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属53、材料室温拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；其立杆、水平杆、剪刀撑斜杆、立杆连接套管钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793、低压流体输送焊接钢管GB/T 3091及建筑脚手架用焊接钢管YB/T4202中规定的Q235普通钢管，其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢的规定；其材料机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T11352中ZG230-450的规定。3钢管表面锈蚀深度不应超过0.18mm。锈蚀检查应每年一次，检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根钢管锈蚀严重的部位横向截断抽样检查；4钢管弯曲变形应符合建筑施工插槽54、式钢管模板支撑架安全技术规范DBJ50-184-2014附录B表B.0.1的规定；（三）拆除审批程序根据施工经验，模板支撑体系的拆除一般都应在梁板混凝土浇筑至少二周后进行。模板拆除前，应先做同条件养护试件的强度试验，根据混凝土强度试验报告对照结构构件的跨度确定模板及其支架拆除的范围、时间，并填写模板拆除申请表报监理工程师审批。（四）项目部根据本工程质量目标及施工组织要求严格编制质量检查计划，分阶段对各分项工程要达到的质量目标进行制订及检查，并明确各分项工程的质量责任人及评定责任人。（五）施工过程中严格贯彻“三检”制：每道工序进行自检、互检、专职检工作各专业工长及班组必须实行交接工作制，做到上不55、清下不接，层层把关，施工人员必须按企业标准实施对分项工程整个工序过程的全检，专职质量员按规范规定进行各检验批工程质量核定，项目技术负责人进行各分项工程质量核定，并及时报监理工程师核批。（六）坚持隐蔽工程验收制度：对所有的隐蔽工程特别是现浇钢筋、预埋件、预留洞都必须会同建设单位、监理单位代表等进行检查核对，确认无误后办好隐蔽验收记录，方能进行下道工序施工。第五章 施工安全保障措施一、组织保证措施1.项目经理、技术负责人、施工负责人全面参加负一层的具体施工，由项目经理直接参与负一层施工过程的全面协调管理工作，每周召开一次以上的现场生产会议，了解施工生产情况，掌握生产动态，解决施工生产存在的问题，理56、顺各部门间的相互关系，统一认识，促进生产。同时，技术部门和质量部门重点加强配合，所有 人员必须积极配合现场工长，解决技术、施工、质量方面的相关问题。2.科学合理安排好支撑架搭设、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑等分项工程的施工顺序和穿插时间，缩短平行交叉作业的流水间距，加快工程进度，以确保工期。3.在负一层施工阶段，施工部门负责人必须每天上班前召集施工员、班组长会，布置当天工作任务，下班后调查工作实施难点，及时解决。每天检查进度计划实施情况，加快进度，缩短工期，合理组织各班组人员进行流水施工，抓晴天，抢雨后，促使工程进度的完成。4.负一层施工安全最为重要，现场成立以项目经理为核心的负一层施工安全领导57、小组，负责整个楼层施工的安全问题，主要成员如下：组长：项目经理（李昌进）副组长：执行经理（张维楼）项目技术负责人（龚朝辉）组员：现场所有施工管理人员、班组长。其相应系统如下：二、技术安全保证措施1.支撑架的安装与拆除人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。2.支撑架的构配件、基础、安装、安全防护应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011第8.4节的规定进行检查验收，验收合格后方可使用。3.构配件材质和制作质量要求必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011第3章的要求，支撑架构58、配件出厂文件应有产品标识、主要技术参数、产品使用说明书及产品质量合格证。4.支撑架在安装或拆除过程中，应符合下列规定：（1）应设有专人监护施工，发现隐患应立即报告有关人员处理；（2）支撑架安装和拆除过程中，在其安全距离范围以外应设置安全警示标志，必要时设立隔离设施，并派人巡视，严禁非操作人员进入作业范围；（3）安装在2m及以上时，应按现行行业标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80执行；（4）拆除过程中严禁抛掷作业；（5）架体的外电防护应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46的有关规定执行；（6）夜间不得进行支撑架安装与拆除作业；（7）在架体安装或拆除过程中，不应将钢管和配59、件堆放在外防护架体上。（8）安装或拆除过程中如遇中途停歇，应将杆件有效固定，不得松动、浮搁或悬空，确保架体处在安全状态，如停工时间较长应重新检查后方可继续施工；（9）在支撑架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。5.支撑架作业层上施工荷载不得超过设计允许荷载。6.架体4角点及居中位置利用基础防雷与架体可靠连接，以防止雷击。7.在架体6m高度层设置一道水平兜网，防止意外坠落，确保高空作业人员生命安全。三、应急预案1.施工危险源的识别本工程潜在的危险源有：坍塌、高处坠落、物体打击、触电、机械伤害、起重伤害、车辆伤害、火灾等。2.预防措施（1）坍塌（脚手架、模板支撑架搭设和拆除引起的坍塌）60、a.架体搭设严格按照施工方案和规范要求进行，施工前进行技术交底，样板示范，加强检查。b.架体材料进场严格按规范要求验收，不合格的材料不准入场和使用，已入场的立即退出现场。c.施工过程中，模板支架、脚手架搭设好后，组织建设单位和监理单位相关人员进行验收，合格后方可进行下一道工序施工。浇筑砼过程中对架体进行监测与监控。发现异常应立即停止施工。d.模板拆除必须有拆模申请，并经项目技术负责人、监理工程师批准后才能进行，并应进行拆除方法交底，按先搭后拆、后搭先拆、有序进行。（2）高处坠落a.脚手架首层作业层的下一步架体必须满铺脚手板，每隔10米设置一道完整的安全平网，脚手架外侧用备案合格的密目安全网进行61、全封闭，设置高度不小于180mm的挡脚板。b.支模架搭设时，工人必须佩戴备案合格的安全帽、系安全带、操作业下面挂水平安全网。c.人员上下在建筑物外的东、南、西、北四边脚手架内侧搭人行道、人行道架体用482.75钢管，踏步用胶合板，两侧搭防护栏杆并挂设密目安全网。d.负一层操作层防护、将双排外架第一次搭设至10.5米高，超过操作层1.5米，临边满铺竹脚手板进行水平防护，立面搭设钢管扶手（护栏），外挂密目安全网以确保操作层安全。（3）物体打击a.塔吊吊运材料时，对木枋应采用专用吊篮，将木枋装入吊篮内起吊。b.本方案使用的脚手架钢管都为短节拼装，吊运、搁置是关键，采用吊盆吊运、将钢管装入盆内、装入量62、不得超过铁盆高度，吊至作业层时，搁置事先用楠木脚手板搭设好的平台上，不准用钢丝绳绑扎起吊和直接搁放在钢管架上。c.操作工人使用的工具必须装入工具袋内，防止坠落。d.塔吊起运时，凡覆盖范围设警戒线，人员不得入内，起重臂和操作层下严禁站人，严禁上下同时有人作业。e.作业人员必须佩戴备案合格的安全帽。f.安全部门对进入施工现场的人进行安全培训教育，提高安全意识和操作技能。（4）触电a.施工用电严格执行TN-S系统接线安装，使用五芯电缆架空安装，采用总配电箱、分支配电箱、开关箱三级配电。b.开关箱严格执行一机、一闸、一漏、一箱制度。c.供应部门、安全部门对用电材料严格把关必须使用有备案准入证和3C认证63、的材料和配电箱、开关箱。d.对靠近施工现场的外电线路设置绝缘的防护措施、严禁将施工临时电线搭设在脚手架的钢管上使用，对钢管脚手架、支模架进行接地、防漏电措施。（5）机械伤害a.施工机械主要有钢筋调直机、钢筋切断机、钢筋弯曲机、交流电焊机、直螺纹套丝机、木工圆盘锯等，机具操作前，应先对操作工人进行安全技术交底，熟悉操作规程。b.所有机具应安装在平整硬化地面上，安装牢固并定期检查固定情况。c.防护罩防护到位，在防护罩不起作用下严禁使用。（6）起重伤害a.塔吊在支模搭设中是起重的主要机械，塔吊安装验收合格，取得使用许可证后方可使用，司机必须持证上岗，操作室无关人员不得进入。b.起重物件时，起重臂下严64、禁站人，严禁用吊篮上下人。c.严禁斜拉、斜吊或将起吊物长期悬挂空中。d.大风、大雨、大雪、大雾等恶劣天气停止起吊作业，每天上班前要进行试吊，无异常方可起吊，吊运物料必须装入吊篮内捆绑安牢，不得掉落伤人。（7）车辆伤害a.场地内设置钢管栏杆将施工区域与交通区域隔开，施工道路设置醒目的行驶导向牌及警示灯、夜间加强照明。b.车辆行驶速度进行限制，一般不得超过20km/h。c.车辆行驶至沟槽边、基坑边的距离不得小于2m。设置交通协调员负责场内运输车辆调度管理，避免无序进入，影响安全。（8）火灾，做好防火工作、宣传教育、坚持预防为主，本方案主要涉及木工房失火。a.木工作业棚应采用阻燃材料搭设、摆放灭火器65、安装水管、随时可以冲水灭火。b.处于刨花、碎木较多的部位，电动机装设防尘罩，电气设备采用防火密封，电箱下不得堆放材料。c.严禁作业场所吸烟、生火、烧火取暖和电、气焊作业。d.配备足量的灭火器材，分组布置种类合适的灭火器，每组不少于4个，组距不大于20m或25m2一个灭火器，以确保施工安全防火。3.抢救措施（1）坍塌抢救措施a.发生垮塌后，应先检查垮塌外其它地方是否还有可能的垮塌，当确认无危险后，方可实施抢救，如还可能造成二次垮塌，则必须采取有效措施控制。b.受钢管垮塌伤害的人员可能造成内伤、脊柱伤害和骨折，因此也不可急速摇动或拖动伤员。c.应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上。d66、.发现伤员呼吸障碍，应进行口对口的人工呼吸。e.发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血。（2）高处坠落抢救措施一旦发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话“120”给急救叫中心，由土建工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，水、电工长协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克人员，现场山安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最人努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小。（3）物体打击抢救措施a.迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物。b.为67、急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处。c.高处坠落不仅产生外伤，可能还产生内伤，不可迅速移动或摇动伤员身体。d.应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上。e.发现伤员呼吸障碍，应进行口对口的人工呼吸。f.发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血。（4）触电抢救措施a.如果触电地点附近有电源开关或插销，可立即拉开电源开关或拔下电源插头，以切断电源。b.可用有绝缘手柄的电工钳、干燥木柄的斧头、干燥木把的铁锹等切断电源线。也可采用干燥木板等绝缘物插入触电者身下，以隔离电源。c.当电线搭在触电者身上或被压在身下时，68、也可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等绝缘物为工具，拉开提高或挑开电线，使触电者脱离电源。切不可直接去拉触电者。（5）机械伤害抢救措施发生机械伤害事故后，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知生产负责人组织紧急应变小组进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，门卫在大门口迎接来救护的车辆，有程序的处理事故、事件最大限度的减少人员和财产损失。（6）起重伤害抢救措施发生起重伤害事故后，由项目经理负责现场总指挥，69、发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知生产负责人组织紧急应变小组进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，门卫在大门口迎接来救护的车辆，有程序的处理事故、事件最大限度的减少人员和财产损失。（7）车辆伤害抢救措施发生车辆伤害事故后，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知生产负责人组织紧急应变小组进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等70、措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，门卫在大门口迎接来救护的车辆，有程序的处理事故、事件最大限度的减少人员和财产损失。（8）火灾抢救措施发生火情，第一发现人应高声呼喊，使附近人员能够听到或协助扑救，同时通知施工管理部或其他相关部门，安全员负责拨打火警电话；“119。电话描述如下内容：单位名称、所在区域、周田显著标志性建筑物、主要路线、候车人姓名、主要特征、等候地址、火源、着火部位、火势情况及程度。随后到路口引导消防车辆。a.发生火情后，安全员负责断电，施工员负责水源，工长组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使71、川水或液体灭火器灭火以防触心事故发生。b.火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，由张阳准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。c.火灾事故后，保护现场，组织抢救人员和财产，防止事故扩大，必须以最快的方式逐级上报，如实汇报，不得隐瞒。4.组织机构应急响应领导小组：组 长：李昌进副组长：张维楼 龚朝辉组 员：王维伟 羊城建 刘跃忠 董英应急救援领导小组办公室设在项目部现场会议室负一层砼浇筑期间72、，按项目领导、施工员、安全员、材料员、劳务施工员进行编组，按各自职责分工负责。5.应急预案（1）呼救 由最先发现情况的人员大声喊叫，呼叫内容：某某地点发生脚手架坍塌！听到的人将信息报告给最近的管理人员，使消息迅速报告到应急响应领导小组处。（2）报警报警人员负责打急救电话120，报告发生伤亡、伤害的地点、伤害类型，同时必须告知附近最醒目的标志建筑物，以利急救医院迅速判断方位。值班安全员负责将伤亡、伤害情况及时报告公司生产安全部。（3）接车接车人员迅速到路口等待、迎接抢救车辆，引领急救车从具备驶入条件的道路迅速到达事故现场。（4）自救坍塌后，值班安全员先检查塌方处是否还有可能的坍塌危险，当确认无危73、险后方可实施抢救，设立警戒区域，以防围观群众误入坍塌区域内。由值班施工员组织清理坍塌砼、模板、钢筋和脚手架，避免对伤员二次伤害。受砼坍塌伤害的人员不可急速摇动。应由（值班施工员等）多人平托住伤员身体，缓慢将其放置于平坦安全的地面上，由急救医院担架抬到急救车上。（5）现场保护在事故现场内设立警戒区，禁止无关人员进入，保护好现场，配合公安部门调查伤亡、伤害原因。 （6）通信联络建立通讯网络，使各级有关人员能迅速正确地接受伤亡、伤害信息； 单位内的电话要最大限度地保持畅通，直通现场的电话要设专人接听，及时传话。（7）设备、设施保障保证救护器材的供给与完好； 保证伤员救护等工作的运输车辆。（8）信息发74、布负责在应急过程中对媒体和公众的发言人；向媒体和公众发布事故应急信息的决定方法。（9）事故后的恢复程序事故后负责终止应急，恢复正常程序；负责事故中受伤人员的善后处理。6. 应急资源物资准备应急物资的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。主要应急物资见下表。主要应急物资储备表序号材料、设备名称单位数量规格型号备注1汽车吊辆1QY-1625t2电焊机台2BX5003发电机台1150KW储备柴油0.5t4越野车台15客货车台1皮卡0.5t6气割气焊设备套17绝缘鞋双208绝缘手套双2075、9绝缘绳捆5直径122010担架副211对讲机部102km12照明电筒部10可充电式13急救药箱个214防毒面具套1015雨衣套5016安全帽顶10017安全带套2018沙包（袋）个50019彩条布卷520帆布张106*6m21棕绳M1000直径2022铁线t0.51214#23消防器材套107.应急救援路线图四、支撑体系监测监控措施1.监测内容：（1）监测项目：钢筋安装阶段和梁、板砼浇筑阶段支架水平位移及竖向变形。（2）监测点布设：在车库高支模区域均匀布置9个水平位移和竖向变形监测点。2.监测监控措施（1）支撑架搭设、模板安装完成后，必须由质安部、技术部与监理单位进行验收，严格按照施工方案进76、行施工，验收合格签字确认后方可进行混凝土浇筑。（2）成立安全检查监控小组，对在施工过程中架体的监测、施工荷载的情况等各负其责。（3）严格控制砼浇筑过程中堆高情况。（4）严格控制施工荷载情况。（5）浇筑过程中，除护模人员外，另派专人对支撑系统进行监测。监测人员每层派2人，配置对讲机和手机，作为通讯用，并熟记前后仓值班工长的电话。除配置移动式照明外，还需配置手电筒。监测人员通过看或听的方法，监测支撑系统是否有异常或异响。发现异常或异响，监测人员立即通知前后仓值班工长，立即停止砼浇筑。由值班工长会同值班领导，查明异常或异响原因，决定是否整改，若需整改，待整改符合要求后，再继续浇筑砼。（6）监测人员一77、般在距浇筑位置5m外的未浇筑部分进行监测，但需定时或不定时抵近监测，抵近监测时，必须两人同时在场，并只能由一人抵近监测。（7）对梁4001000、5502600进行重点监控，主要是监测模板及支架的沉降情况。每施工段共设9个点，监测点设置方法如下图：（8）对于砼浇筑过程中，为防止由于加载的不均匀，砼泵管水平荷载作用等情况造成支撑架体顶端位移而失稳，在建筑物周边梁外侧立杆上设置4各水平位移观测点。3.监测频率在架体搭设、钢筋安装，砼浇筑过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030 分钟一次。在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。4.高大模板78、支撑系统搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差mm预警值mm检查工具立杆钢管弯曲3mL4m128mm全站仪、水准仪4mL6.5m2012mm全站仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025mm全站仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3022mm全站仪、水准仪立杆脚手架高度H 内变形相对值H/4000.75H/400全站仪、水准仪支撑沉降10mm5 mm全站仪、水准仪5.预压试验（1）预压目的保证满堂支撑架现浇混凝土工程施工质量，保障工程施工安全。 消除支撑架自身非弹性变形的影响，有利于板面线形控制。测量预压时支撑架产生的弹性变形，根据其测量结果对满堂架进行预拱度调整。（2）预压方法预压材料选用砂79、石料，砂石料的堆码按设计梁体的结构自重和分布形式堆放，宽度不小于最大梁（550mm2600mm）的实际投影面积，加载时对称等载预压布置，防止支架偏压失稳。加载顺序按混凝土浇筑的顺序进行，加载时分五次进行。当支架稳定后，即可卸掉砂石料，卸载时要分层卸，全部卸完后，测量底模和地基的标高，计算出支架和地基的弹性变形量。画出弹性变形曲线，作为调整模板预拱度的依据。在预压结束、模板调整完成后，再次检查支架和模板是否牢固。本方案预压方法依据最大梁（550mm2600mm）钢筋砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与最大梁跨恒载与模板重量之和的1.1倍的砂袋。施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用塔吊80、进行吊装就位，并按最大梁（550mm2600mm）结构形式合理布置砂袋数量。 一般梁跨预压时间为72小时。卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。采用分段预压，先预压边跨，再预压中跨，最后预压另一个边跨。在安装好底模后，可对支架进行预压。预压重量为设计荷载（最大梁跨恒载与模板重量之和）的1.1倍，用砂石料进行支架预压。砂石料的堆积高度按梁体自重分布曲线图变化取值，从而使预压荷载的分布与梁体81、荷载的分布相吻合。加载时按照40%、60%、80%、100%、110%设计荷载分五级加载，每级加载完成后，应先停止下一级加载，并应每间隔12小时对支架沉降量进行一次监测。当支架顶部监测点12小时的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载。预压前先在底模和下部支架顶端及支架基础上布设观测点，测量位置设在梁跨的1/2、1/4处及中间，每点位横向均设3点，观测点在模板及地基混凝土上，在底模上顺桥向中间点取消。压重前，测量观测点的原始标高，并作详细记录。按照压重顺序后压重的先卸载，先压重的后卸载的顺序进行卸载。在压重重物全部卸完后对现浇支架全面进行测量并作好记录。（3）预压验收支撑架预压验收应由施工82、单位项目技术负责人会同专业监理工程师和业主现场代表共同参与进行验收。在全部加载完成后的支撑架预压监测过程中，当满足下列条件之一时，应判定支撑架预压合格：各监测点最初24小时的沉降量平均值小于1mm；各监测点最初72小时的沉降量平均值小于5mm。（4）预压验收合格后，方可大面积搭设施工。 五、扬尘控制、文明施工措施（1）对木模通过电锯加工的木屑、锯沫进行及时清理，以免锯沫刮入空气中。（2）砼运输车出施工场地前，必须冲洗，严禁带泥上路。（3）其余按扬尘控制施工方案的要求执行。（4）文明施工按安全文明施工方案的要求执行。 第六章 劳动力计划见劳动力需用计划表：劳动力需用计划表序号工种名称姓名（人数）83、证书号年审时间1项目经理李昌进2项目执行经理张维楼3技术负责人龚朝辉4施工负责人薛佑平李小平5质检员周俊興6专职安全员王维伟羊城建刘跃忠7设备员兼电工李冬8施工员魏永贵张静9焊工110模板工8511钢筋工4112砼工1213外架工1414水电安装工615其他用工20 第七章 计算书 根据本项目特点选择有代表性的梁400*1000、500*2600进行验算，板按180厚验算，剪力墙按300厚计算一、板模板（一）工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度0.18m支架高度8.8m立杆纵距0.9m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆顶84、伸出长度a0.3m扫地杆高度0.2m钢管类型482.75mm面板竹胶合板 厚度：15mm次楞方木50mm100mm，间距0.3m主楞双钢管剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向6跨，横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.136kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载85、不考虑风荷载作用！（二）、模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 9001515/6=33750mm3；截面惯性矩I= 900151515/12=253125mm4；（一）强度验算1、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.18+1.10.18+0.3)+1.42.50.9=8.353kN/mq1=1.35(240.18+1.10.18+0.3)+1.40.72.50.9= 8.059kN86、/m根据以上两者比较应取q1= 8.353kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.90.3=0.324 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 8.3530.32=0.075kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3240.32 +0.213 3.5000.3=0.226kNm取Mmax=0.226KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；=Mmax=0.226106=6.70N/mm2 f=25N/mm2W33750面板强度87、满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.9（240.181.10.180.3+2.5）=6.586kN/m；面板最大容许挠度值: 300/400=0.8mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6776.5863004=0.32mm 0.8mm100EI1004500253125满足要求!（三）、次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩 I =50100100100/88、12=4166667mm4；（一）抗弯强度验算1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.18+1.10.18+0.3)+1.42.50.3=2.784kN/mq1=1.35(240.18+1.10.18+0.3)+1.40.72.50.3= 2.686kN/m根据以上两者比较应取q1= 2.784kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.30.3=0.108kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500kN3、强度验算施工89、荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.12.7840.92=0.226kNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.1080.92+0.2133.5000.9=0.678kNm取Mmax=0.678kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.678106=8.14N/mm2 f=17N/mm2W83333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.62.7840.9=1.503kN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.1080.9+0.653.500=2.390、33kN取V=2.333kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.333103= 0.700N/mm2 fv=1.6N/mm22bh250100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.3（240.181.10.180.3+2.5）=2.195kN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.195900.04=0.23mm 3.6mm100EI100100004166667满足要求!（91、四）、主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.37cm3，截面惯性矩I=20.09cm4，弹性模量E=206000N/mm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11= 1.2(240.18+1.10.18+0.3)+1.42.50.3=2.784kN/mq12= 1.35(240.18+1.10.18+0.3)+1.40.72.50.3= 2.686kN/m根据以上两者比较应取q1= 2.784kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.7840.9=2.792、56kN。次楞作用集中荷载P=2.756kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kNm)支座力自左至右分别为：R1=3.26kN;R2=9.14kN;R3=9.14kN;R4=3.26kN;最大弯矩 Mmax=0.785kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.785106=93.787N/mm2 205N/mm2W8.37103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.3（240.181.10.180.3+93、2.5）=2.195kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.1950.9=2.173kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.825mm。主梁的最大容许挠度值:900/150=6.0mm，最大变形 Vmax =0.825mm 6.0mm满足要求!（五）、可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为9.14kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN。9.14kN 40kN，可调托撑承载力满足要求!（六）、立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效94、应设计值，按最不利的效应设计值确定。不组合风荷载时，立杆轴力设计值按下式计算取较大值：1.20.1368.8+(240.181.10.180.3)0.90.9+1.42.50.90.9=8.954kN；1.350.1368.8+(240.181.10.180.3)0.90.9+1.40.72.50.90.9=8.869kN；立杆轴向力取上述较大值，N=8.954KN。（二）立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹95、性模量，取206000（N/mm2）I钢管的截面惯性矩，取100400（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取35kNm/radly立杆的y向间距，取900mmK=206000100400+900=0.4915003510661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=0.9/1.5=0.60nx单元框架的x向跨数，nx =6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1.77a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.00其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.96、2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.3/1.5=0.20aa1与a2中的较大值，a=0.20H高度修正系数，架体高度8.8m,H=1.08立杆计算长度L0=Hah =1.081.001.771.5=2.87m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取8.954kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=2870/16.0=179，查表=0.223；L0 立杆计算长度，取2870mm，i杆件截面回转半径,取16.0mm；A杆件截面积，取391mm2；f钢材抗97、压强度设计值,取205N/mm2；N=8.954103=102.692N/mm2 f=205 N/mm2A0.223391立杆稳定性满足要求!二、400*1000梁模板（一）工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1梁截面宽度0.4m梁截面高度1m支架高度8.8m楼板厚度0.18m板底立杆纵距la0.9m板底立杆横距lb0.9m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距同板底立杆纵距，0.9m梁侧与梁底立杆横距梁下设置1根立杆,间距500,500mm钢管类型482.75mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1.4m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15mm厚竹胶合板梁底次楞5098、100mm方木，4根梁底主楞双钢管梁侧次楞两根50100mm方木，间距200mm梁侧主楞两根钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向6跨，横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.129kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载不考虑风荷载作用！（二）、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼99、结构工程施工规范GB50666-2011，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于220mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:=0.28245.711.22=46.73 kN/m2=241=24 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1m； - 混凝土坍落度影响修100、正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值24kN/m2。（三）、梁侧模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.224+1.42)1=31.6KN101、/mq2=(1.3524+1.40.72)1=34.36KN/m取较大值q=34.36KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.134.360.202=0.14kNm面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；=Mmax=0.14106=3.73N/mm2 f=25N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 124=24kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67724.0002004=0.21mm 0.5mm100EI1004500281250满足要求!102、（四）、梁侧模板次楞验算次楞采用两根两根50100mm(宽度高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩I =50100100100/12=4166667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=24kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.224+1.42)0.2=6.32KN/mq2=(1.3524+1.40.72)0.2=6.87103、2KN/m取较大值q=6.872KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.16.8720.52=0.172kNm最大支座力：1.1ql=1.16.8720.5=3.78kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.172106=1.032N/mm2 17N/mm2W283333 2满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.66.8720.5=2.062kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.062103= 0.309N/mm2 fv=1.6N/mm22bh2250100 2次楞抗剪强104、度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 240.2=4.8kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6774.85004= 0.024mm 2mm100EI2100100004166667 2满足要求!（五）、梁侧模板主楞验算主楞采用两根钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4180mm3；截面惯性矩I =100400mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.78kN，按集中荷载作用下三跨105、连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.482kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.482106=57.656N/mm2 205N/mm2W24180 2满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.640kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.140mm 3.3mm。满足要求!（六）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次106、楞间距200mm，弯矩M=3.780.15=0.57kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.57106=68.182N/mm2 205N/mm2W24180 2满足要求!（七）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.640kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.206mm N=7.51kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!（九）、梁底模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为15mm。 取梁底主楞间距0.9m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 107、901.51.5/6=33.75cm3；截面惯性矩I= 901.51.51.5/12=25.313cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.133m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2(241+1.51+0.3)+1.42.50.9=31.01kN/mq2=1.35(241+1.51+0.3)+1.40.72.50.9= 33.55kN/m根据以上两者比较应取q= 33.55kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：R1=1.78kN;R2=4.91k108、N;R3=4.91kN;R4=1.78kN;最大弯矩 Mmax = 0.059kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =25 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.059106=1.748N/mm2 25N/mm2W33.75103满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.9（2411.510.3+2.5）=25.47kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.047mm梁底模板的最大容许挠度值: 133/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax = 0.109、047mm 0.3mm满足要求!（十）梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6= 83.333cm3；I=5101010/12= 416.667cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.9m。次楞计算简图荷载设计值 q = 4.91/0.9= 5.456kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.15.4560.92= 0.442 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2110、；=Mmax=0.442106=5.304N/mm2 17N/mm2W83.333103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.65.4560.9=2.946kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.946103= 0.88N/mm2 fv=1.6N/mm22bh250100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =900/250 =3.6 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =3.726/0.9= 4.14N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=111、0.677ql4=0.6774.149004=0.441mm 3.6mm100EI10010000416.667104次楞挠度满足要求!（十一）梁底模板主楞验算主楞采用:双钢管截面抵拒矩W=8.37cm3截面惯性矩I=20.09cm4集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kNm)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=0.5kN;R2=12.39kN;R3=0.5kN;最大弯矩 Mmax=0.436kNm；主楞抗弯强度设计值f(N/mm2) = 205N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.436106=52.091N/mm2 205N/mm2W8.37112、103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算主楞的最大容许挠度值: L/150 =500/150 = 3.3mm或10mm；经计算，主楞的最大变形 Vmax = 0.065mm 3.3mm主楞挠度满足要求!（十二）、可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为12.39kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN。12.39kN 40kN，可调托撑承载力满足要求!（十三）、立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值1、梁底立杆承受梁荷载设计值：12.39kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.28.80.129=1.36kN梁底立杆轴向力设计值：13.75kN;2、梁侧立杆承受梁荷载设计值：113、0.50kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.28.80.129=1.36kN梁侧立杆承受楼板荷载设计值：1.2（24+1.5）0.18+0.3）0.750.9+1.42.50.750.9=6.32kN梁侧立杆轴向力设计值：8.18kN;立杆最大轴向力设计值N=13.75kN（二）立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I钢管的截面惯性矩，取100400（mm4）h立杆步距，取114、1500mmk节点转动刚度，取35kNm/radly立杆的y向间距，取900mmK=206000100400+900=0.4915003510661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=0.9/1.5=0.60nx单元框架的x向跨数，nx =4x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1.41a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.06其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33a115、a1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度8.8m,H=1.08立杆计算长度L0=Hah =1.081.061.411.5=2.42m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取13.75kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=2420/16.0=151，查表=0.305；L0 立杆计算长度，取2420mm，i杆件截面回转半径,取16.0mm；A杆件截面积，取391mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=13.75103=115.299N/mm116、2 f=205 N/mm2A0.305391立杆稳定性满足要求!三、550*2600梁模板（一）、工程参数梁模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1梁截面宽度0.55m梁截面高度2.6m支架高度8.1m楼板厚度0.18m板底立杆纵距la0.9m板底立杆横距lb0.9m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距同板底立杆纵距，0.9m梁侧与梁底立杆横距梁下设置2根立杆,间距500,300,500mm钢管类型482.75mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1.4m立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m面板15mm厚竹胶合板梁底次楞50100mm方木，8根梁底主楞双钢管梁侧次楞两根50100mm方117、木，间距200mm梁侧主楞两根钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm500mm剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向6跨，横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.128kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2（二）、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，118、砼坍落度不大于220mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:=0.28245.711.22=46.73 kN/m2=242.6=62.4 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.6m； - 混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小119、值46.73kN/m2。（三）、梁侧模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=46.73kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.246.73+1.42)1=58.876KN/mq2=(1.3546.73+1.40.72)1=120、65.046KN/m取较大值q=65.046KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.165.0460.202=0.26kNm面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；=Mmax=0.26106=6.93N/mm2 f=25N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 146.73=46.73kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67746.7302004=0.40mm 0.5mm100EI1004500281250满足要求!（四）、梁侧模板次楞验算次楞121、采用两根两根50100mm(宽度高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩I =50100100100/12=4166667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=46.73kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.246.73+1.42)0.2=11.775KN/mq2=(1.3546.73+1.40.72)0.2=13.009K122、N/m取较大值q=13.009KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.113.0090.52=0.325kNm最大支座力：1.1ql=1.113.0090.5=7.15kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.325106=1.950N/mm2 17N/mm2W283333 2满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.613.0090.5=3.903kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=33.903103= 0.585N/mm2 fv=1.6N/mm22bh2250100 2次楞抗123、剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 46.730.2=9.346kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6779.3465004= 0.047mm 2mm100EI2100100004166667 2满足要求!（五）、梁侧模板主楞验算主楞采用两根钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4180mm3；截面惯性矩I =100400mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=7.15kN，按124、集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.912kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.912106=109.091N/mm2 205N/mm2W24180 2满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=5.140kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.272mm 3.3mm。满足要求!（六）、悬挑段强度验算穿梁螺栓距125、梁底距离150mm，次楞间距200mm，弯矩M=7.150.15=1.07kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=1.07106=127.990N/mm2 205N/mm2W24180 2满足要求!（七）、悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=5.140kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.389mm N=13.98kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!（九）、梁底模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为15mm。 取梁底主楞间距0.9m作为计算126、单元。面板的截面抵抗矩W= 901.51.5/6=33.75cm3；截面惯性矩I= 901.51.51.5/12=25.313cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为8根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.079m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2(242.6+1.52.6+0.3)+1.42.50.9=75.08kN/mq2=1.35(242.6+1.52.6+0.3)+1.40.72.50.9= 83.12kN/m根据以上两者比较应取q= 83.12kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力127、分别为：R1=2.59kN;R2=7.45kN;R3=6.34kN;R4=6.61kN;R5=6.61kN;R6=6.34kN;R7=7.45kN;R8=2.59kN;最大弯矩 Mmax = 0.055kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =25 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.055106=1.630N/mm2 25N/mm2W33.75103满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.9（242.61.52.60.3+2.5）=62.19kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经128、计算，最大变形 Vmax = 0.014mm梁底模板的最大容许挠度值: 79/400 =0.2 mm；最大变形 Vmax = 0.014mm 0.2mm满足要求!（十）、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6= 83.333cm3；I=5101010/12= 416.667cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.9m。次楞计算简图荷载设计值 q = 7.45/0.9= 8.278k129、N/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.18.2780.92= 0.671 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.671106=8.052N/mm2 17N/mm2W83.333103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.68.2780.9=4.470kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=34.470103= 1.34N/mm2 fv=1.6N/mm22bh250100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =900/250 =3.6 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷130、载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =5.570/0.9= 6.189N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6776.1899004=0.660mm 3.6mm100EI10010000416.667104次楞挠度满足要求!（十一）、梁底模板主楞验算主楞采用:双钢管截面抵拒矩W=8.37cm3截面惯性矩I=20.09cm4集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kNm)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=22.98kN;R2=22.98kN;最大弯矩 Mmax=0.669kNm；主楞抗弯强度设计值f(N/mm2) =131、 205N/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.669106=79.928N/mm2 205N/mm2W8.37103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算主楞的最大容许挠度值: L/150 =300/150 = 2.0mm或10mm；经计算，主楞的最大变形 Vmax = 0.038mm 2.0mm主楞挠度满足要求!（十二）、可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为22.98kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN。22.98kN 40kN，可调托撑承载力满足要求!（十三）、立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值梁底立杆承受梁荷载设计值：22.98kN;立杆承受支架132、自重荷载设计值：1.28.10.128=1.24kN梁底立杆轴向力设计值：24.22kN;（二）立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I钢管的截面惯性矩，取100400（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取35kNm/radly立杆的y向间距，取900mmK=206000100400+900=0.4915003510661500ax单元框架x向跨距与步距h之比133、，ax =lx/h=0.9/1.5=0.60nx单元框架的x向跨数，nx =4x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1.41a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.06其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架体高度8.1m,H=1.07立杆计算长度L0=Hah =1.071.061.411.5=2.40m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支134、撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：NfAN-立杆轴力设计值，取24.22kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=2400/16.0=150，查表=0.308；L0 立杆计算长度，取2400mm，i杆件截面回转半径,取16.0mm；A杆件截面积，取391mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；N=24.22103=201.116N/mm2 f=205 N/mm2A0.308391立杆稳定性满足要求!四、挡土墙模板验算（一）、工程参数墙体模板参数墙体厚度0.3m墙体砼浇筑高度8.4m面板15mm厚木胶合板次楞钢管，间距2135、00mm主楞双钢管，间距500mm对拉螺栓对拉螺栓直径14mm，间距：450mm450mm荷载参数混凝土下料产生的水平荷载2kN/m2（二）、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于220mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:=0.28245.711=38.3 kN/m2=248.4=201.6 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现136、场测试，为20； V - 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取1m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8.4m； - 混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值38.3kN/m2。（三）、墙侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。137、2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.3kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.238.3+1.42)1=48.76KN/mq2=(1.3538.3+1.40.72)1=53.665KN/m取较大值q=53.665KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.153.6650.202=0.21kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.21106=5.6N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 138.3=38.3kN/m；138、面板最大容许挠度值: 200/250=0.8mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67738.3002004=0.33mm 0.8mm100EI1004500281250满足要求!（四）、墙侧模板次楞验算次楞采用钢管，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4180mm3；截面惯性矩I =100400mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.3kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2139、。均布线荷载设计值为：q1=(1.238.3+1.42)0.2=9.752KN/mq2=(1.3538.3+1.40.72)0.2=10.733KN/m取较大值q=10.733KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.110.7330.52=0.268kNm最大支座力：1.1ql=1.110.7330.5=5.90kN次楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.268106=64.115N/mm2 205N/mm2W4180 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 38.30.2140、=7.66kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 206000N/mm2；=0.677ql4=0.6777.665004= 0.157mm 2mm100EI100206000100400 满足要求!（五）、墙侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8360mm3；截面惯性矩I =200800mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.90kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿墙螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm)2、强度验算最大弯矩Mmax=0141、.752kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.752106=89.952N/mm2 205N/mm2W8360 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=4.213kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.223mm 3.3mm。满足要求!（六）、悬挑段强度验算对拉螺栓距墙底距离150mm，次楞间距200mm，弯矩M=5.900.15=0.89kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.89106=106.142、459N/mm2 205N/mm2W8360 满足要求!（七）、悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=4.213kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.160mm N=11.58kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!五、框架柱模板支撑的设计计算l 本工程的框架柱截面尺寸主要分为：850850、8500600、700700、6001200、600600l 框架柱的模板支撑主要采用15涂塑胶合板模板，50100木方背檩，钢管扣件支撑，配合采用对拉螺栓。（一）143、850850框架柱模板支撑设计1） 新浇砼对模板的侧压力砼入模温度取250C，砼浇筑速度4m/h，砼采用商品砼，坍落度不大于220mm，泵送输料，插入式振捣器振捣，砼柱浇筑高度约4m。按取最小值，故砼对模板的最大侧压力为61.15KN/m2。2） 木胶合板模板受力验算 计算简图如下： 模板宽度取1000mm为计算宽度。 E=50003） 按模板抗弯强度计算4） 按模板允许挠度计算实际制模时，800面50100mm木方内楞间距267mm。5） 柱箍间距及木方背楞验算 (1)按木方内楞抗弯强度计算(木方内楞平放)E=9.5103 (2) 按允许挠度计算 根据以上计算，2483.5钢管外楞间距取6144、00mm。6） 对拉螺栓验算对拉螺栓采用M14，F=17800N对拉螺栓纵向间距即柱箍竖向间距为b=600mm显然符合要求。7） 如果采用钢管扣件柱箍的柱箍设计扣件的抗滑能力为8KN则根据P0.4aF=8则a327，即如果采用钢管扣件柱箍，则柱箍间距须不大于300。6）2483钢管外楞验算（1）材料特性：E=2.05105(2)按抗弯强度计算（3）按挠度计算由上计算采用2483钢管作为柱模外楞，间距大密，不适宜。如采用2483钢管作为柱模外楞，则中间须一道对拉螺栓。如中间不采用对拉螺栓，则外楞采用12.6热轧槽钢。 7）850850框架柱模板支撑构造如下图所示：（二）、600600框架柱模板支145、撑设计1） 新浇砼对模板的侧压力砼入模温度取250C，砼浇筑速度4m/h，砼采用商品砼，坍落度不大于220mm，泵送输料，插入式振捣器振捣，砼柱浇筑高度约4m。按取最小值，故砼对模板的最大侧压力为61.15KN/m2。2） 木胶合板模板受力验算 计算简图如下： 模板宽度取1000mm为计算宽度。 E=5000按模板抗弯强度计算 按模板允许挠度计算实际制模时，600面50100mm木方内楞间距300mm。3） 柱箍间距及木方背楞验算 (1)按木方内楞抗弯强度计算(木方内楞平放)E=9.5103 (2) 按允许挠度计算 根据以上计算，2483.5钢管外楞间距取500mm。4） 对拉螺栓验算对拉螺栓146、采用M14，F=17800N 对拉螺栓纵向间距即柱箍竖向间距为b=500mm显然符合要求。5） 如果采用钢管扣件柱箍的柱箍设计扣件的抗滑能力为8KN则根据P0.4aF=8则a436，即如果采用钢管扣件柱箍，则柱箍间距须不大于400。6） 2483钢管外楞验算（1）材料特性：E=2.05105(2)按抗弯强度计算（3）按挠度计算由上计算采用2483钢管作为柱模外楞，间距控制为不大于400。因而外楞采用12.6热轧槽钢，则外楞间距550布置。 7）600600框架柱模板支撑构造如下图所示：600600截面模板构造示意（三）、其他框架柱的设计其他框架柱的模板设计计算参照4.1.1节、4.1.2节进行。沉降缝侧柱待另一侧结构完毕模板拆除进行其模板安装，沉降缝处粘贴苯塑板，上履三夹板，沉降缝处设对拉螺栓，以保证模板支撑的稳定性。