1、5282.87m综合楼两层框架结构项目高支模工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制说明及编制依据61.1编制依据6二、工程概况：7三、梁模板体系设计：7四、板模板体系设计8五、模板工程质量及进度控制851轴线偏位的预防措施852垂直偏差的预防措施953标高不正确的预防措施95. 4混凝土浇捣方法91.模板安装完成后，先浇捣柱混凝土，然后进行梁板钢筋绑扎。955柱、梁模板胀模的预防措施1056梁模下垂、失稳倒塌的预防措施1057漏浆的预防措施1158拆模时出现缺陷的预防措施1159模板支撑2、系统质量保证措施与控制程序126、建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质。125. 10过程控制程序：125. 11模板及高支模施工管理架构135. 12搭设劳务人员的选用及劳动力计划、施工进度（见附表）14六、安全及文明施工要求15（一）、安全施工要求152、 严禁酒后作业，施工现场严禁嬉戏打闹；15（二）文明及环保施工要求：151、高支模时，禁止酒后作业。154、文明施工，做到工完场清。16（三）安全事故应急救援架构16七、 计算书16（一）泳池梁模板（扣件式）计算书161、强度验算182、挠度验算183、支座反力计算18设计值(承载能力极限状态)18五、小梁验算191、抗弯3、验算202、抗剪验算203、挠度验算204、支座反力计算20梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)20六、主梁验算201、抗弯验算21主梁弯矩图(kNm)212、抗剪验算21Vmax3.456kN223、挠度验算224、扣件抗滑计算22七、立柱验算221、风荷载计算232、稳定性计算23八、可调托座验算23九、立柱地基基础计算24（二）羽毛球场梁模板（扣件式）计算书241、强度验算262、挠度验算263、支座反力计算26设计值(承载能力极限状态)26五、小梁验算271、抗弯验算272、抗剪验算283、挠度验算284、支座反力计算28梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)28六、主梁验算281、抗弯验算4、29主梁弯矩图(kNm)292、抗剪验算29Vmax1.217kN303、挠度验算304、扣件抗滑计算30七、立柱验算301、风荷载计算302、稳定性计算31八、可调托座验算31九、立柱地基基础计算31（三）大堂梁模板（扣件式）计算书321、强度验算342、挠度验算343、支座反力计算34设计值(承载能力极限状态)34五、小梁验算341、抗弯验算352、抗剪验算353、挠度验算364、支座反力计算36梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)36六、主梁验算361、抗弯验算37主梁弯矩图(kNm)372、抗剪验算37Vmax1.251kN373、挠度验算384、扣件抗滑计算38七、立柱验算381、风荷5、载计算382、稳定性计算38八、可调托座验算39九、立柱地基基础计算39（四）泳池屋面板模板（扣件式）计算书401、强度验算412、挠度验算42五、小梁验算421、强度验算432、抗剪验算433、挠度验算43六、主梁验算441、小梁最大支座反力计算44Q1k1.5kN/m2442、抗弯验算443、抗剪验算45Vmax2.67kN454、挠度验算46max0.67mm46七、立柱验算461、长细比验算462、立柱稳定性验算47八、可调托座验算47九、立柱地基基础验算47（五）羽毛球场屋面板模板（扣件式）计算书481、强度验算492、挠度验算50五、小梁验算501、强度验算502、抗剪验算513、6、挠度验算51六、主梁验算521、小梁最大支座反力计算52Q1k1.5kN/m2522、抗弯验算52主梁弯矩图(kNm)533、抗剪验算53Vmax3.12kN534、挠度验算54max0.47mm54七、立柱验算541、长细比验算542、立柱稳定性验算55八、可调托座验算55九、立柱地基基础验算55（六）大堂屋面板模板（扣件式）计算书561、强度验算572、挠度验算58五、小梁验算581、强度验算592、抗剪验算593、挠度验算59六、主梁验算601、小梁最大支座反力计算60Q1k1.5kN/m2602、抗弯验算60主梁弯矩图(kNm)613、抗剪验算61Vmax1.08kN614、挠度验算67、2max0.03mm62七、立柱验算621、长细比验算622、立柱稳定性验算63八、可调托座验算63九、立柱地基基础验算63一、编制说明及编制依据1.1编制依据xx综合楼设计图纸 现行有关工程施工规范、规程和标准、品茗建筑安全计算软件等中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002013）建设工程项目管理规范（GB/T50322006）工程测量规范（GB50206-2007）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG130-2011）建筑施工模8、板安全技术规范（JGJ162-2008）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文 xx省危险性较大的分部分项工程安全管理事实细则赣建安【2010】16号文 我公司现有人、机、料及加工品等实际生产供应能力和装备情况。 施工现场的具体情况等。二、工程概况：2.1 xx综合楼地处xx市xx大道15公里处，建设单位为xx市xx房地产开发有限公司；监理单位为xx工程建设咨询有限公司；施工单位为xx省第六建筑有限公司。综合楼为两层框架结构（局部三层），建设基地面积为3068.98m2,地上建筑面积为：5282.87m2。9、本施工方案所述内容处于：1、 综合楼1-L1-R/1-11-7轴泳池部分，支模搭设高度最高处为7.85m（从原地面标高-0.65m至梁最高处标高7.200），三条梁截面尺寸均为200*1200预应力梁,跨度18m。2、 综合楼1-B1-H/1-71-11轴羽毛球场部分，支模搭设高度最高处为10.81m（从原地面标高-0.65m至梁最高处标高10.16），梁截面尺寸300*900,跨度10.5m。3、 综合楼1-J1-L/1-141-17轴大堂架空部分，支模搭设高度最高处为10.2m（从原地面标高-0.65m至梁最高处标高9.55），梁截面尺寸250*900,跨度12m。三、梁模板体系设计：1、10、综合楼1-L1-R/1-11-7轴泳池部分，材料采用18mm厚覆面木胶合板，小梁采用100*50方木；主梁钢管采用48*3.5mm；梁跨度方向立柱间距600mm，梁两侧立柱间距600mm，步距1500mm；新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200，梁左侧立柱距梁中心线距离300mm，在梁底增加1根立柱，梁底立柱根据混凝土梁梁宽均分布置。2、综合楼1-B1-H/1-71-11轴羽毛球场部分，材料采用18mm厚覆面木胶合板，小梁采用100*50方木；主梁钢管采用48*3.5mm；梁跨度方向立柱间距600mm，梁两侧立柱间距600mm，步距1500mm；新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200，梁左11、侧立柱距梁中心线距离300mm，在梁底增加1根立柱，梁底立柱根据混凝土梁梁宽均分布置。 3、综合楼1-J1-L/1-141-17轴大堂架空部分，材料采用18mm厚覆面木胶合板，小梁采用100*50方木；主梁钢管采用48*3.5mm；梁跨度方向立柱间距600mm，梁两侧立柱间距600mm，步距1500mm；新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200，梁左侧立柱距梁中心线距离300mm，在梁底增加1根立柱，梁底立柱根据混凝土梁梁宽均分布置。四、板模板体系设计1、 综合楼1-L1-R/1-11-7轴泳池部分，板模板采用15mm厚覆面木胶合板，小梁采用50*100方木，泳池屋面板标高为7.8m，结构板厚12、120mm，模板支架高度7.8m，立杆间距900*900，步距1500mm，立杆在混凝土板与中心对称布置，主梁垂直楼板长边方向布置，小梁间距300mm，小梁两端各悬挑300mm。2、 综合楼1-B1-H/1-71-11轴羽毛球场部分，板模板采用15mm厚覆面木胶合板，小梁采用50*100方木，泳池屋面板标高为10.8m，结构板厚120mm，模板支架高度10.8m，立杆间距900*900，步距1500mm，立杆在混凝土板与中心对称布置，主梁垂直楼板长边方向布置，小梁间距300mm，小梁两端各悬挑300mm。3、综合楼1-J1-L/1-141-17轴大堂架空部分，板模板采用15mm厚覆面木胶合板，13、小梁采用50*100方木，泳池屋面板标高为10.2m，结构板厚100mm，模板支架高度10.8m，立杆间距900*900，步距1500mm，立杆在混凝土板与中心对称布置，主梁垂直楼板长边方向布置，小梁间距300mm，小梁两端各悬挑300mm。五、模板工程质量及进度控制51轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁14、模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。52垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的15、作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。53标高不正确的预防措施正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。5. 4混凝土浇捣方法1.模板安装完成后，先浇捣柱混凝土，然后进行梁板钢筋绑扎。2.梁板混凝土浇捣（高支模部分），拟采用汽车天泵由中空对角相交之中点开始浇捣，逐步向外均匀浇捣，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职16、安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣计术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次，发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。3.浇捣混凝土时，安排6人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。55柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm），同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得17、翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。56梁模下垂、失稳倒塌的预防措施立柱必须置于地下室顶板上，并有足够的支承面积或铺设垫板。钢筋混凝土梁的跨度不小于418、m时，安装模板应按设计要求起拱。57漏浆的预防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入19、墙、梁内，且便于拆模。58拆模时出现缺陷的预防措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应按规范要求决定拆模时间。大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。59模板支撑系统质量保证措施与控制程序1、原材料采购之前要做好市场调查，从中选择生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，建立供货关系，并做好20、记录。2、工程施工中的每道工序，每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查证和质量记录来阐明。3、施工过程中严格执行各项标准，并根据本工程的施工合同要求，补充完善内部质量保证体系，保证工程质量合格率达100，确保工程保质保量完成。4、在施工管理中严格执行各项标准，推行全面质量管理，提高管理人员的质量意识，用全员工作质量来保证工程质量。5、细化验收程序，分多层段验收，发现质量问题及时整改，并落实整改责任人，严格执行整改复检制度，真正做到一次验收合格率在90以上。6、建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质。5. 10过程控制程序：检查脚手架、脚手板材质证明、取样复验制定与审核21、模板装配大样中间抽查自检、互检、专检执行验评标准按不同型号挂牌不合格项处理办理模板验收签证手续清理现场、文明施工熟悉图纸和技术资料学习操作规程和质量标准准备工作技术交底书 面 交 底操作人员参加现场模板安装质量评定资料整理模板加工成型钢筋、模板工序交接检查自 检 记 录质量评定记录施 工 记 录材料合格证5. 11模板及高支模施工管理架构 施工管理体系项目经理技术负责人技术负责人安全主任栋号生产主管栋号技术主管机械设备组预算组材料组施工组质安组后勤组栋号长财务室资料组采购组长保安组仓管组长 5. 12搭设劳务人员的选用及劳动力计划、施工进度（见附表）1、搭设支架的工人均选用持证上岗的架子工进行22、，不得采用木工进行模板支架的搭设。搭设前对作业班组进行技术交底及安全交底。2、高支模结构施工劳动力计划（见附表）工种架子工木工钢筋工混凝土工数量（人）306040303、高支模结构施工进度（以实际进度为准）（见附表）序号施工项目内容开始时间结束时间1综合楼1-L1-R/1-11-7轴泳池部分 2014-01-162014-01-262综合楼1-B1-H/1-71-11轴羽毛球场部分 2014-01-012014-01-263综合楼1-J1-L/1-141-17轴大堂架空部分 2014-01-012014-01-26注：梁结构拆除前先将留取的试块试压，强度达到规定要求时才能进行。六、安全及文明施23、工要求（一）、安全施工要求1、 作业人员需要带好安全帽，背好安全带，防止高空坠落及高空落物伤害；2、 严禁酒后作业，施工现场严禁嬉戏打闹；3、 梁底板铺设完毕后要及时固定，防止探头板出现，避免人员坠落；4、 模板及支撑架拆除时，要设置警戒线，安排专人值班，杜绝非作业人员进入拆除区域；5、 支撑架拆除后，严禁直接从高空抛落；6、 砼浇筑前，应组织技术质安人员对整个支撑体系进行检查加固；7、 砼浇筑时，安排专人对支撑架体观察监控及加固；（二）文明及环保施工要求： 1、高支模时，禁止酒后作业。 2、高支模搭拆时，尽量避免大的噪声产生，尽量避免夜间23时后施工； 3、夏季温度较高，应做好工人的防暑降温24、工作及工人劳保用品的发放。 4、文明施工，做到工完场清。 （三）安全事故应急救援架构 组员：郭超 李建忠 冉德 许华强 黄坤 急救中心：120 七、 计算书（一）泳池梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称YKL1新浇混凝土梁计算跨度(m)18混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001200新浇混凝土结构层高(m)7.85梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算25、支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距26、梁左侧立柱距离(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.3527、(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.06kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10737.30.122+0.1211.760.1220.06kNm Mmax/W0.06106/540001.09N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max028、.632qL4/(100EI)=0.63230.71254/(10010000486000)0.01mml/400125/4000.31mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39337.30.12+0.4461.760.121.93kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14337.30.12+1.2231.760.125.6kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92837.30.12+1.1421.760.124.58kN 标准值(正常使用极限状态) R29、1=R5=0.393 q2l=0.39330.70.121.51kN R2=R4=1.143 q2l=1.14330.70.124.39kN R3=0.928 q2l=0.92830.70.123.56kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁截面惯性矩I(cm4)104.17 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.93+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.2-0.12)30、+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.3-0.5/2，(0.6-0.3)-0.5/2/21，5.6+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=5.63kN/m q2max1.51+(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.3-0.5/2，(0.6-0.3)-0.5/2/21，4.39+(0.3-0.1)0.5/44.41kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.630.62，0.31、55.630.320.25kNm Mmax/W0.25106/416706.08N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.630.6，5.630.32.05kN max3Vmax/(2bh0)=32.051000/(210050)0.62N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.416004/(10093501041700)0.37mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)4.413004/(893501041700)0.46m32、ml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.630.6，0.3935.630.6+5.630.33.86kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.88kN，R2R43.86kN，R33.16kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.410.6，0.3934.410.6+4.410.33.03kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.33、59kN，R2R43.03kN，R32.46kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.269106/508053.04N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.456kN max2Vmax/A=23.4561000/48914.14N/mm34、2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.04mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R32.28kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R2.28kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/35、i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.61.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.42135.42kN/m 2)小梁验算 q1max1.76+(0.3-0.1)0.5/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.3-0.5/2，(0.6-0.3)-0.5/2/21，5.08+(0.3-0.1)0.5/36、4=5.11kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.11kN，R29.18kN，R32.11kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax2.11+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1.2+0.3-0.5/2)/21.2，9.18，2.11+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1.2+0.6-0.3-0.5/2)/21.2+0.03/0.69.27kN fN/(A)+Mw/W9267.92/(0.63424)+0.03106/449040.61N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托37、座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2110.07kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)9.27/(10.15)61.79kPafak140kPa 满足要求！（二）羽毛球场梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL2(1)新浇混凝土梁计算跨度(m)10.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)300900新浇混凝土结构层高(m)10.8梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设38、计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)639、00步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/40、12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.01kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、强度验算41、 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12529.770.1520.08kNm Mmax/W0.08106/540001.55N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52123.051504/(10010000486000)0.013mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37528.010.15+0.4371.760.151.69kN R2=1.25q1l=1.2529.770.155.58kN 标准值42、(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37523.050.151.3kN R2=1.25q2l=1.2523.050.154.32kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁截面惯性矩I(cm4)104.17 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.69+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.143、2)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2/21，5.58+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=5.62kN/m q2max1.3+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2/21，4.32+(0.3-0.1)0.3/24.35kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.620.62，0.55.620.1520.22kNm Mmax/W0.44、22106/416705.19N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.620.6，5.620.152.046kN max3Vmax/(2bh0)=32.0461000/(210050)0.61N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.356004/(10093501041700)0.37mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)4.351504/(893501041700)0.03mml/400150/4000.38mm 满足45、要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.620.6，0.3935.620.6+5.620.153.85kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.77kN，R23.85kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.350.6，0.3934.350.6+4.350.152.98kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.5kN，R22.98kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(46、mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.1106/508019.6N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.217kN max2Vmax/A=21.2171000/4894.98N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.02mml/40047、300/4000.75mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.55kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.55kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算48、 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.61.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.16kN/m 2)小梁验算 q1max1.55+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.3-0.3/2，(0.6-0.3)-0.3/2/21，5.09+(0.3-0.1)0.3/2=5.12kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.52kN，R25.82kN，R30.549、3kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.52+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1.2+0.3-0.3/2)/21.2，5.82，0.53+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1.2+0.6-0.3-0.3/2)/21.2+0.03/0.65.91kN fN/(A)+Mw/W5911.85/(0.63424)+0.03106/449028.13N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2150、6.28kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.91/(10.15)39.41kPafak140kPa满足要求！（三）大堂梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称BWKL4新浇混凝土梁计算跨度(m)12混凝土梁截面尺寸(mmmm)250900新浇混凝土结构层高(m)10.2梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑51、混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立52、柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G53、1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.01kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12529.770.1220.06kNm Mmax/W0.54、06106/540001.08N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52123.051254/(10010000486000)0.006mml/400125/4000.31mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37528.010.12+0.4371.760.121.41kN R2=1.25q1l=1.2529.770.124.65kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37523.050.121.08kN R2=1.255、5q2l=1.2523.050.123.6kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁截面惯性矩I(cm4)104.17 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.41+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.9-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.3-0.25/2，(56、0.6-0.3)-0.25/2/21，4.65+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2=4.68kN/m q2max1.08+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.3-0.25/2，(0.6-0.3)-0.25/2/21，3.6+(0.3-0.1)0.25/23.63kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.680.62，0.54.680.320.21kNm Mmax/W0.21106/416705.06N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vm57、axmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.680.6，4.680.31.705kN max3Vmax/(2bh0)=31.7051000/(210050)0.51N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.636004/(10093501041700)0.3mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)3.633004/(893501041700)0.38mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.58、143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.680.6，0.3934.680.6+4.680.33.21kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.62kN，R23.21kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.630.6，0.3933.630.6+3.630.32.49kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.4kN，R22.49kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/59、mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.094106/508018.41N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.251kN max2Vmax/A=21.2511000/4895.12N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.01mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.37kN8kN 60、单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.37kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.61.52/100.03kNm 261、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.16kN/m 2)小梁验算 q1max1.29+(0.3-0.1)0.25/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.3-0.25/2，(0.6-0.3)-0.25/2/21，4.24+(0.3-0.1)0.25/2=4.27kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.35kN，R25.31kN，R30.35kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.3562、+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1.2+0.3-0.25/2)/21.2，5.31，0.35+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1.2+0.6-0.3-0.25/2)/21.2+0.03/0.65.4kN fN/(A)+Mw/W5400.98/(0.63424)+0.03106/449026.23N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR215.71kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值63、fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.4/(10.15)36.01kPafak140kPa满足要求！（四）泳池屋面板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称泳池屋面板，标高7.8m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)3二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(k64、N/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)7.8立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁65、布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板长边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)300，300 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，166、.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G367、k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(38410000281250)0.12mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因L/la取整6000/900取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强68、度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M1-0.071q1静L2-0.107q1活L2-0.0711.070.92-0.1070.94069、.920.14kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.10.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.020.32/2，0.10.32/2+3.150.30.95kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.14，0.6，0.950.95kNm Mmax/W0.95106/8333011.39N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L070、.6071.070.9+0.620.940.91.11kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.3，0.10.3+3.153.18kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.11，2.2，3.183.18kN max3Vmax/(2bh0)=33.181000/(210050)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.63271、0.999004/(10093504166700)0.11mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.993004/(893504166700)0.03mml1/400300/4000.75mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k72、)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q173、静+1.223q1活)L1.1431.140.9+1.2230.570.91.79kN 按悬臂梁，R1q1l=1.70.30.51kN RmaxRmax，R11.79kN; 同理，R1.35kN，R1.35kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.050.91.08kN 按悬臂梁，R1q2l=1.050.30.32kN RmaxRmax，R11.08kN; 同理，R0.81kN，R0.81kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.43kNm Mmax/W0.43106/449095.2N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗74、剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.67kN max2Vmax/A=22.671000/42412.57N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.67mm max0.67mm2.25mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm75、3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.91.52/100.04k76、Nm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.04/0.94.04kN f Nw/(A)+ Mw/W4042.92/(0.21424)+0.04106/449054.4N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.91.52/100.04kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.04/0.977、4.26kN f Nw/(A)+ Mw/W4261.62/(0.21424)+0.04106/449056.84N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.04kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.26/(10.1)42.62kPafak70kPa满足要求！（五）羽毛球场屋面板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称羽毛球场屋面板，标高178、0.8m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)2.25二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基79、本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)10.8立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)225主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板长边的距离(mm)75小梁两端各悬挑长度(mm)300，300 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安80、全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=81、0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(38410000281250)0.12mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小82、梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因L/la取整6000/900取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.783、2.50.32.02kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M1-0.071q1静L2-0.107q1活L2-0.0711.070.92-0.1070.940.920.14kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.10.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，84、q2L12/2+pL1=max2.020.32/2，0.10.32/2+3.150.30.95kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.14，0.6，0.950.95kNm Mmax/W0.95106/8333011.39N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.070.9+0.620.940.91.11kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.3，0.10.3+3.153.18kN VmaxmaxV1，V2，V3m85、ax1.11，2.2，3.183.18kN max3Vmax/(2bh0)=33.181000/(210050)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.999004/(10093504166700)0.11mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.993004/(893504166700)0.03mml1/400300/4000.75mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材86、料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/m q1静0.91.2(G1k+87、 (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.140.9+1.2230.570.91.79kN 按悬臂梁，R1q1l=1.70.30.51kN RmaxRmax，R11.79kN; 同理，R1.12kN，R1.12kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L188、.1431.050.91.08kN 按悬臂梁，R1q2l=1.050.30.32kN RmaxRmax，R11.08kN; 同理，R0.68kN，R0.68kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.56kNm Mmax/W0.56106/4490124.51N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.12kN max2Vmax/A=23.121000/42414.71N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.47mm 跨中max=0.47mm=900/400=2.25mm 悬挑段m89、ax0.2mm=150/400=0.38mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h90、 =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/15.9201.563，查表得，10.179 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.91.52/100.04kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.04/0.94.04k91、N f Nw/(A)+ Mw/W4042.92/(0.18424)+0.04106/449062.48N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.91.52/100.04kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.04/0.94.26kN f Nw/(A)+ Mw/W4261.62/(0.18424)+0.04106/449065.36N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许92、值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.04kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)4.26/(10.1)42.62kPafak70kPa 满足要求！（六）大堂屋面板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称大堂屋面板，标高10.2m新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)9新浇混凝土楼板边宽B(m)3二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计93、算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)10.8立柱纵向间距la(mm)600立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距94、h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板长边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)300，300四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=195、000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5 1=5.97kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max5.970.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.296、4kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.1)1=2.61kN/m 5ql4/(384EI)52.613004/(38410000281250)0.1mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因L/la取97、整-19000/600取整-114，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.50.31.86kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1)0.30.91kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.498、2.50.30.94kN/m M1-0.071q1静L2-0.107q1活L2-0.0710.910.62-0.1070.940.620.06kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.10.62+0.213.150.60.4kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.860.32/2，0.10.32/2+3.150.30.95kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.06，0.4，0.950.95kNm Mmax/W0.95199、06/8333011.39N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.910.6+0.620.940.60.68kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.6+0.6813.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.860.3，0.10.3+3.153.18kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.68，2.18，3.183.18kN max3Vmax/(2bh0)=33.181000/(210050)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k100、+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.1)0.30.84kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.846004/(10093504166700)0.02mml/400600/4001.5mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.843004/(893504166700)0.02mml1/400300/4000.75mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面101、抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.1)+1.40.71.50.31.54kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.30.98kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h102、)b=(0.5+(1.1+24)0.1)0.3=0.9kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.980.6+1.2230.570.61.08kN 按悬臂梁，R1q1l=1.540.30.46kN RmaxRmax，R11.08kN; 同理，R0.81kN，R0.81kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.90.60.62kN 按悬臂梁，R1q2l=0.90.30.27kN RmaxRmax，R10.62kN; 同理，R0.46kN，R0.46kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm)103、 Mmax0.12kNm Mmax/W0.12106/449027.06N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.08kN max2Vmax/A=21.081000/4245.09N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.03mm 跨中max=0.03mm=600/400=1.5mm 悬挑段max0.02mm=150/400=0.38mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线104、至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+22105、00)=3204.848mm 1l01/i3204.848/15.9201.563，查表得，10.179 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.61.52/100.03kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.410.60.6+0.921.40.03/0.61.63kN f Nw/(A)+ Mw/W1630.61/(0.18424)+0.03106/449027.62N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.61.52106、/100.03kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.410.60.6+0.921.40.03/0.61.73kN f Nw/(A)+ Mw/W1727.81/(0.18424)+0.03106/449028.9N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N1.63kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)1.73/(10.1)17.28kPafak70kPa 满足要求！