1、105万平米大商业建筑外脚手架工程安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录 1编制依据11.1国家、行业和地方相关规范规程11.2企业标准11.3相关设计图纸11.4安全管理法规11.5施工组织设计12工程概况12.1工程位置及周边情况12.2 大商业主楼工程概况22.3脚手架工程施工的重点、难点和特点43脚手架体系选择43.1脚手架选型原则43.2脚手架选型44施工安排44.1施工部位及要求工期44.2劳动组织及责任分工44.3施工准备55脚手架设计方案与施工工艺55.1设计方案与技术参2、数55.1.1双排单立杆外悬挑式脚手架构造设计55.2施工工艺135.2.1悬挑脚手架施工工艺135.3材料要求156 脚手架安装质量标准、检查与验收176.1构配件的检查与验收176.2脚手架安装质量标准及搭设和使用前的检查176.3脚手架的验收与使用197施工安全保证措施217.1安全管理和作业人员要求217.2临边防护措施217.3建筑物外立面安全防护217.4搭设作业安全措施227.5拆除作业安全措施227.6脚手架季节性施工安全措施237.7脚手架监测措施237.8操作平台安全要求:248应急预案248.1施工现场组织领导小组248.2事故处理保障体系248.3施工现场各部门职责253、8.4对突发事故、事件应急扑救措施268.5救援方法269脚手架施工图279.1附图-地上部分结构施工阶段现场平面布置图279.2附图二悬挑工字钢布置图；2710. 普通型钢悬挑扣件式双排脚手架计算书2710.1大商业公寓悬挑架计算书2710.2 写字楼悬挑架计算书4110.3 酒店悬挑架计算书561编制依据1.1国家、行业和地方相关规范规程 序号名 称编 号1扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020112建设施工现场安全防护标准DBJ01-83-20033建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-914建筑施工安全检查标准JGJ59-20115建筑结构荷载规范GB50009-2001（204、06版）6钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-20081.2企业标准中xx公司安全生产管理手册（ZJQ00-GL-028-2010）。1.3相关设计图纸本工程结构、建筑施工图纸1.4安全管理法规 序号名 称编 号1建设工程安全生产管理条例（2003年国务院393号令）2危险性较大的分部分项工程安全管理方法建质（2009）87号1.5施工组织设计本工程施工组织设计2工程概况2.1工程位置及周边情况本工程位于xx市。总建筑面积约为105万平米，其中地上25栋1228层高层住宅楼、写字楼、五星级酒店、公寓、多层沿街商业及地下车库。住宅部分地下一层，基础埋深为0.000（标高83.5、600 m）下6.1m，大商业部分地下二层，基础埋深为0.000（标高83.000 m）下11.4013.5m；地下部分建筑面积约为18.6万平米，地上建筑面积约为87.4万平米，建筑密度55%。主楼分别为2栋公寓、2栋写字楼、1栋酒店，均为筏板基础。根据公寓、写字楼、酒店建筑层高及结构形式等特点,公寓楼夹层以上、写字楼标准层以上、酒店夹层以上来搭设型钢悬挑架。2.2 大商业主楼工程概况2.2.1 公寓22层、写字楼23层、酒店16层,均为地下二层。2.2.2 结构工程概况大商业、公寓、写字楼、工程建筑结构概况1建筑面积规划总建筑面积105万 地上总建筑面积262044规划建设用地面积68746、1地下总建筑面积70616地上层数地下层数27层2层层高：3.8米层高：5.7米、5.4米2地下车库 地下二层 层高： 5.7米、5.4米3高度基础底标高10.9米 基坑深度13.5米4结构形式基础类型主楼：平板式筏基，车库：独立基础+防水板结构类型主楼：框架核心筒结构体系；车库：框架5结构断面尺寸基础底板厚度0.4m、0.5m、1.6m、2.05m；外墙厚度300mm、400mm；内墙厚度200mm、250mm、300mm、400mm等；柱断面800mm800mm、700mm700mm、600mm600mm等；楼板120mm、250mm等；6后浇带 设置详见基础图7楼梯结构形式板式楼梯8抗震7、等级为二级，抗震设防烈度：7度9钢筋类型HPB300级()；HRB335级()；HRB400级();10钢筋接头形式绑扎连接钢筋直径d16机械连接钢筋直径d1611钢筋规格HPB300级()钢筋直径：6,8,10等；HRB335级()：HRB400级()：8,10,12,14,16,18,20,22,25,28,30等；12钢筋保护层厚度基础底板：40mm；地下外墙或板与土壤基础一侧：25mm；地下外墙内侧、内墙、板：20mm；地上外墙内侧、内墙、板：15mm；地下梁：25mm；地下柱：25mm；地上梁：20mm；地上柱：20mm。并且以上保护层厚度均需大于同出钢筋直径。13保护层垫块地下室墙8、柱、梁侧面、板保护层采用塑料卡和塑料垫块14其他质量目标：合格工程。五星级酒店工程建筑结构概况1建筑面积规划总建筑面积32000 地上总建筑面积23840规划建设用地面积6300地下总建筑面积8160地上层数地下层数27层2层层高： 3.8 米层高：5.7、5.4米地下车库 地下二层 层高： 3.8 米3高度基础底标高-13.5米 基坑深度12米4结构形式基础类型主楼：梁板式筏基，车库：独立基础+防水板结构类型主楼：框架剪力墙；车库：框架结构断面尺寸基础底板厚度0.4m、0.5m、1.6m、2.1m；外墙厚度300mm、400mm；内墙厚度200mm、250mm、300mm、400mm等；柱9、断面800mm800mm、600mm600mm等；楼板120mm、250mm等；后浇带设置详见基础图楼梯结构形式板式楼梯抗震等级地下二层及以上为二级，抗震设防烈度：7度钢筋HPB300级()；HRB335级()；HRB400级();钢筋接头形式绑扎连接钢筋直径d16机械连接钢筋直径d16钢筋规格HPB300级()钢筋直径：6,8,10等；HRB335级()：HRB400级()：8,10,12,14,16,18,20,22,25,28,30等；钢筋保护层厚度基础底板：40mm；地下外墙或板与土壤基础一侧：25mm；地下外墙内侧、内墙、板：20mm；地上外墙内侧、内墙、板：15mm；地下梁：25m10、m；地下柱：25mm；地上梁：20mm；地上柱：20mm。并且以上保护层厚度均需大于同出钢筋直径。保护层垫块地下室墙、柱、梁侧面、板保护层采用塑料卡和塑料垫块其他质量目标：合格工程。2.2.3施工平面布置图 地上部分结构施工阶段现场平面布置图。2.2.4标准层结构平面图2.3脚手架工程施工的重点、难点和特点2.3.1 本工程为存在层高变化问题，给脚手架平面布置、构造设计、施工搭设及成本带来一定的难度。3脚手架体系选择3.1脚手架选型原则根据本工程的总体施工部署，脚手架基本搭设原则如下：为保证不影响整体结构施工，公寓楼、写字楼、酒店施工阶段脚手架采用双排单杆悬挑式外脚手架。此架用于结构施工及装修11、施工使用，同时也作为安全防护。3.2脚手架选型结合本工程结构形式、实际施工特点、建筑物搭设工字钢外挑脚手架。起步搭设位置分别为公寓楼夹层以上、写字楼标准层以上、酒店夹层以上。此架一架三用，既用于结构施工和装饰施工，同时作为安全防护。4施工安排4.1施工部位及要求工期 时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日外脚手架20145122014920主体结构、装修4.2劳动组织及责任分工4.2.1劳动组织管理层责任人：xx 责任工程师：安 全 员：劳动层负责人： 架子工长：安 全 员：4.2.2项目部根据现场实际情况，设置工长3名，主要负责脚手架的搭设及验收工作，并协助现场安全人员做好现场的质量及安全12、工作。xx负责1栋，邹鹏辉负责2栋，王有明负责2栋。4.2.3施工队伍配备架子工长协助项目部工长进行现场管理工作。4.2.4根据施工需要，需要配备专业架子工90人，经安全教育后持证上岗。4.2.5脚手架搭设应根据结构施工进度，严禁无防护进行结构施工。4.3施工准备4.3.1技术准备施工前做好方案交底工作，及时组织有关人员认真学习施工方案，领会方案意图。并向架设和使用人员进行书面安全技术交底。熟悉与了解相关的规范、规程、标准等。4.3.2材料计划4.3.2.1悬挑脚手架钢梁大商业主楼、写字楼、酒店4.3.3施工准备清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水通畅。进场的脚手架、扣件等必须经过现场物资13、质量、安全人员的检查合格后方可进行施工现场使用。进场的钢管必须进行防锈处理。经检验合格的材料进场后，应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。施工前对架子工进行安全三级教育及进场教育，考试合格后方可进入施工现场施工，且架子工必须持证上岗。脚手架外立杆、水平杆刷黄色油漆，剪刀撑刷红白相间警示色。5脚手架设计方案与施工工艺5.1设计方案与技术参数双排单立杆外悬挑式脚手架构造设计.1总体方案本工程结构施工主要采用20b#工字钢悬挑式脚手架。型钢平面布置具体详见详见附图二悬挑工字钢平面布置图。.2挑架具体位置及高度序号平面分段位置悬挑次数架体高度悬挑梁选型1公寓A、B楼第一次夹层底板114、0层底板17.85m20b工字钢第二次10层底板16层底板18.9m20b工字钢第三次16层底板21层底层15.75m20b工字钢第四次21层底板屋面12.8m20b工字钢2写字楼E、F 第一次3层底板8层底板18m20b工字钢第二次8层底板13层底板18m20b工字钢第三次13层底板18层底板18m20b工字钢第四次18层底板23层底板18m20b工字钢第五次23层底板屋面7.5m20b工字钢3酒店第一次夹层底板9层底板16.95m20b工字钢第二次9层底板14层底板18.5m20b工字钢第三次14层底板16层顶板13.9m20b工字钢第四次16层顶板女儿墙顶7.5m20b工字钢.3悬挑脚手15、架设计参数公寓主楼悬挑脚手架设计参数序号项目参数序号项目参数1立杆纵距La= 1.5m6连墙件竖距hw=3.0m2立杆横距Lb=0.9m7连墙件横距50 m以下lw=4.5m50 m以上lw=3.0m3步距h=1.5m7离墙距离300mm架体高度13m20b工字钢5脚手板50mm厚木脚手板10钢丝绳无阳台16， 619+1钢丝绳4500有阳台及角部加强部位16 619+1钢丝绳1500写字楼悬挑脚手架设计参数序号项目参数序号项目参数1立杆纵距La= 1.5m6连墙件竖距hw=3.0m2立杆横距Lb=0.9m7连墙件横距50 m以下lw=4.5m50 m以上lw=3.0m3步距h=1.5m7离墙16、距离300mm架体高度13m20b工字钢5脚手板50mm厚木脚手板10钢丝绳无阳台16， 619+1钢丝绳4500有阳台及角部加强部位16 619+1钢丝绳1500酒店悬挑脚手架设计参数序号项目参数序号项目参数1立杆纵距La= 1.5m6连墙件竖距hw=3.0m2立杆横距Lb=0.9m7连墙件横距50 m以下lw=4.5m50 m以上lw=3.0m3步距h=1.5m7离墙距离300mm架体高度13m20b工字钢5脚手板50mm厚木脚手板10钢丝绳无阳台16， 619+1钢丝绳4500有阳台及角部加强部位16 619+1钢丝绳1500.4悬挑脚手架架体构造（1）角部加强部位工字钢悬挑架构造.5 17、悬挑钢梁平面布置详附图二悬挑工字钢布置图.6悬挑钢梁构造做法工字钢梁选用型号悬挑长度L1锚固长度L2工字钢梁总长度L钢丝绳架体高度10m20b#1250mm1875mm4000mm16， 619+1钢丝绳4500架体高度10m20b#5.1.1.7立杆采用双排单立杆，内立杆与外墙距离控制在300。每根立杆必须落在悬挑钢梁的短钢管上。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接18、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向的错开距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆顶端高出女儿墙1m，高出檐口上皮1.5m。5.1.1.8大横杆大商业主楼、写字楼、酒店设置步距1500mm。大横杆设置在立杆的内侧，其长度不小于3跨。大横杆接长采用对接扣件。对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于5019、0mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。本工程采用木脚手板，大横杆应作为小横杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。对接扣件的开口方向应当向上或向内设置。5.1.1.9 小横杆 主节点处必须设置一根小横杆，并用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。小横杆探出外立杆的长度100mmL150mm。 作业层上非主节点处的小横杆，每隔1.2m设置一道小横杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。 本脚手架使用木脚手板，双排脚手架的小横杆两端均应采用直角扣件固定在大横杆上。5.1.1.10脚手板本工程采用木脚手板。采用杉木或松木板，其板20、厚度不小于50mm，板宽200250mm，板长为4m（规格应基本一致），两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。作业层脚手板应铺满、铺稳，离开结构外边缘不大于100mm，底部挂密目网封闭，同时脚手架在与楼板相接处用模板进行封闭，防止物体从空隙处坠落伤人。脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时,可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾覆。脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根小横杆，脚手板外伸长度应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。双排外架立面密目安全网挂设在21、脚手架内侧，因此立杆间距、横杆水平、小横杆外露长度，剪刀撑的顺直、剪刀撑的间距等必须统一，以达到外架的文明施工标准。.11拉结点构造设置1.采用刚性连墙件（48钢管）与建筑物可靠连接。2.根据连墙杆的横向位置，拉结方式采用：连墙杆在楼板附近（楼板预埋48钢管）单管与预埋钢管用直角扣件拉结；连墙杆伸门窗洞口单管夹固拉结；连墙杆伸过墙体单管夹固拉结。如下图：根据现场实际情况采用抱柱形式对架体与结构主体进行连接，如下图：3、连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。4.连墙件应从底层第一步大横杆处开始设置，第一步连墙杆抱柱与建筑物可靠连接。5.连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，22、与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。5.1.1.12剪刀撑和横向斜撑布置外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，并由底至顶连续设置，剪刀撑的底部要插到悬挑梁处，每道剪刀撑联系不小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面夹角宜在4560之间。剪刀撑斜杆的接长采取搭接方式。搭接长度不应小于1m，应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 在脚手架四个拐角和中间每隔六跨设置一道横向斜撑。横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。斜撑杆宜采用旋23、转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑杆在一跨内跨越两个步距时，宜在相交的大横杆处，增设一根横向水平杆，将斜撑杆固定在其伸出端上。本工程的剪刀撑构造详见下图。5.1.1.13防护设施在铺脚手架的操作层上，设置1.5m高的两道护身栏和一道0.2m高的挡脚板。立挂密目安全网，并在作业层下步架处设一道水平兜网，须形成一个全封闭施工环境。里侧除了设置挡脚板外，增加一道水平护栏。操作层施工时，应在其下面兜挂大眼安全网。每隔四步加设一道大眼水平兜网。安全网外边沿要明显高于内边沿5060cm。外架子和结构边缘之间也用大眼网兜设严密。自顶层操作层的脚24、手板往下计，每隔12m满铺一层脚手板。脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目安全网采用15006000mm的规格，用网绳（镀锌丝）绑扎在大横杆外立杆里侧。5.1.1.14塔吊、外用电梯、卸料平台等需要断开或开口处除在断开部位增加拉结点外，还需设置横向斜撑。5.1.1.15卸荷装置设置要求悬挑脚手架采取钢丝绳保险体系，钢丝绳规格16, 619+1， 4500，钢丝绳不参与架体的受力计算。详.4”-悬挑脚手架架体构造。角部加强部位钢丝绳采用构造卸荷措施，钢丝绳规格16, 619+1， 1500，钢丝绳参与架体的受力计算。详.4”-悬挑脚手架架体构造。5.2施工工艺5.2.1悬挑脚手架施工工艺5.225、.1.1悬挑脚手架的安装（1）悬挑脚手架的搭设顺序加工支撑件水平挑件纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。（2）加工支撑件 采用20b#工字钢作为支撑件，在楼板上埋设吊钩作拉环，吊钩用直径为16mm的圆钢制作，每端锚入楼板内的锚固长度为300，端部做成弯勾，露出楼板混凝土面层高220mm，露出楼板外的部分做成方形，宽度为150mm，埋设位置按本方案“5.1.1.6”。工字梁在通过剪力墙部位时。工字钢支撑件的安装位置和长度按本方案“5.1.1.5”，在端部中间钻一直径为30mm的圆孔，用于连接拉结钢丝绳的绳扣，工字钢上焊两根25长200mm的短钢管，用于插入26、脚手立杆，一根焊于距端部100mm，两根短管之间的距离为900mm。与设置支撑件位置相对应的墙或梁的水平向预埋20的钢筋锚环，用于拉结钢丝绳与梁拉结（见附图），支撑件及预埋吊钩的横向间距按支撑件平面布置图。 （3）安装支撑件用塔吊吊起工字钢，将工字钢支撑件穿入地锚压环内，并将压环与工字钢间的间隙用木楔塞紧，工字梁伸出外墙外边线1200mm，然后在外端部连上钢丝绳，钢丝绳两端各用3个绳卡卡紧，两端用花篮螺栓连结，连接钢丝绳的楼板预埋直径为16mm的圆钢拉环每端锚入楼板内的锚固长度为300，端部做成弯勾，露出楼板混凝土面层高50mm。（4）搭设扫地杆将立杆插入挑梁上焊接的短钢筋上，同时在立杆下部绑27、一道扫地杆，以确保脚手架底部的稳定。（5）搭设立杆、水平杆、小横杆及剪刀撑根据验算，外脚手架立杆纵向距离不大于1500mm，横距为900，所有支撑件均按此距离限制设置，只能小，不能大。在搭设立杆后，按步距搭设水平杆和小横杆，水平杆与立杆相连，大横杆距工字钢面200mm开始搭设。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧。 立杆和大横杆必须用十字扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。小横杆贴近立杆设置，搭于大横杆上。在立杆之间可根据需要加设小横杆，但在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。在立杆、水平杆及小横杆搭设后，设置剪刀撑。剪刀撑沿架高连续布置，斜杆与地面夹角为4560，每6根立杆开始加设，剪刀28、撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设24个扣结点。(6）每层设连墙杆，连墙件采用刚性连接，垂直间距为层高，水平间距为4.5m（50米以上3.0m）。连墙杆用483.0的钢管，它与脚手架，建筑物的连接采用直角扣件。 (7)铺设脚手板及挂安全网脚手板操作层应满铺。脚手板与小横杆用铁丝固定，严禁出现端头超出支承横杆250mm以上的探头板。所有脚手架立面均挂安全网。安全网设平网和立网。同时，为防止施工中落物，底层亦应满铺脚手板。5.2.1.2悬挑脚手架的拆除 拆除程序应遵守由上而下的原则，先搭后拆的原则，及先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑、而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般拆除顺序为清理29、建筑垃圾安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆悬挑工字钢拆除）不准分立面拆除或在上下两步同时进行拆除。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，应先抱住立杆再拆最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件。然后托住中间，再解两端扣。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不应被破坏，如墙杆被拆除前，应临时加设支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至最后一根长钢管的高度的时候，应先在适当的位置临时抛撑加固，后拆连墙件。 悬挑工字钢拆除，取出工字钢前端的木楔，将工字钢缓30、缓拖入建筑物内，并对圆钢进行切除，用人货电梯运至楼下，放置指定地点。凡已松开连接的杆件必须及时取出、放下，以免误扶、误靠，引起危险；拆下的杆件和脚手板应及时吊运至地面，禁止自架上向下抛掷。每拆除一层架管后，各工种需对外墙、管线等及时进行修补，待项目部技术人员进行验收后,方可进行下一层外架的拆除。在拆除前，必须完成以下准备工作：全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求。拆除安全技术交底，应由总包责任工程师向分包单位逐级进行交底。清除脚手架上杂物及地面障碍物。拆除应符合以下要求：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。所有连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或31、数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。5.3材料要求5.3.1钢管钢管应选用符合现行国家标准GB/T13793直缝电焊钢管或GB/T3091低压流体输送用焊接钢管中Q235-A级的普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准GB/T700碳素结构钢的有关规定。立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑等均采用直径48、壁厚3.0mm钢管，壁厚最小值不得小于3.0mm。无严重锈蚀、变曲、压扁或裂纹的钢管。新购进的钢管内部刷防32、锈漆两道，外壁刷防锈漆一道和面漆两道，在使用一段时间后，由于防锈层的破坏，应重新进行防锈处理。钢管必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告；外径和壁厚符合质量要求；并且端部应平整。钢管的尺寸、表面质量和外形应符合规范要求。钢管上严禁打孔。5.3.2扣件本工程脚手架扣件共采用三种：直角扣件、旋转扣件和对接扣件。应使用与钢管管径相匹配的扣件，以保证二者的贴合面紧密严实，扣紧时接触良好，保证扣件与钢管间的摩擦力。严禁使用有脆裂变形、滑丝、锈蚀等的扣件，禁止使用未经检验或加工不合格的扣件。扣件的活动部份应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。扣件质量应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15833、31）的规定。新扣件应有生产许可证、法定单位的检测报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。5.3.3钢丝绳钢丝绳16、619+1、抗拉强度为1400mpa及相应的钢丝绳锁具，要求有出厂合格证明。钢丝绳必须是无断丝、无锈蚀等缺陷的合格钢丝绳。钢丝绳应符合现行国家标准钢丝绳（GB/T8918）的规定。5.3.4工字钢悬挑梁工字钢及U型螺栓连接件应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢或低合金高强度结构钢（GB/T1591）的有关规定。工字钢20b采用国标产品，截面宽度、高度、腹板厚度符合国家34、验收规范及允许偏差。5.3.5脚手板脚手板应符合现行行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定。采用400025050mm的木脚手板，不得用开裂、腐朽的木材，两端各设直径为4mm8#镀锌钢丝箍两道。5.3.6密目网、水平安全网立网采用密目安全网，水平网采用菱形网目安全网，安全网网绳、网绳的直径、网眼尺寸、承载能力符合现行国家标准安全网（GB5725）及密目式安全网（GB16909）的规定，同时必须具有产品质量检验合格证。已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。6 脚手架安装质量标准、检查与验收6.1构配件的检查与验收项目要 求抽检35、数量检查方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。-检查资料钢管钢管表明应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重修饰等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数目测钢管外径及壁厚外径48mm；壁厚大于等于3mm。3%游标卡尺测量扣件不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理。全数目测脚手板木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。全数36、目测安全网安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网；密目网式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300mm以内。全数目测6.2脚手架安装质量标准及搭设和使用前的检查6.2.1脚手架地基必须坚实，无积水，垫板符合标准要求。6.2.2脚手架的节点连接须安全可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩在4065Nm之间。6.2.3连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。6.2.4搭设的容许偏差：项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立柱垂直度最后验收垂直度-100经纬仪或卷尺或吊线搭设中检查偏差的高度37、（m）H=27H=1020H=2040H=30603间距步距20钢板尺柱距50排距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水准尺同跨内、外纵向水平杆高差105脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺6扣件安装主节点处各扣件距主节点的相互距离150mm钢板尺同步立柱上两个相邻对接扣件的高差500mm钢卷尺立柱上的对接扣件距主节点的距离h/3纵向水平杆上的对接扣件距主节点的距La/3钢卷尺扣件安装扣件螺栓拧紧力矩4065N.m扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面夹角45-60角尺8脚手板外伸长度（mm）对接a=130150mm，L300mma为外伸长度，l为对接长度卷尺搭接a100mm, 38、L200mma为外伸长度，l为搭接长度6.2.5安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检验数目与质量判定标准按下表规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091150151280281500501120012013200581320325012357106.39、2.6安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。6.2.7脚手架钢管颜色必须统一、一致。6.3脚手架的验收与使用6.3.1脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查验收，检查合格后，方允许继续搭设或使用：(1)基础完工后及脚手架搭设前。(2)作业层施加荷载前。(3)每搭设完1013m高度后。(4)搭设完毕达到设计高度后。(5)施工中停止使用超过30天，在重新使用之前。(6)连续使用达六个月。(7)遇到六级以上大风或大雨，地震等强力因素作用之后；寒冷地区开冻后。(8)在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及有安全隐患存在的情况时。6.3.2脚40、手架验收由工程项目技术负责人组织，公司安全部、项目安全部及其他有关人员参加，经验收合格后方可使用。并报公司安全部备案。6.3.3进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：（1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第“8.2.38.2.5”条的规定。（2）本方案及相关技术交底文件。6.3.4脚手架使用中，应定期检查下列项目:（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（4）立杆沉降与垂直度的偏差是否符合本方案“6.2.4”项次1、2的规定。（5）安全防护措施是否符合要求；（6）是否超载。6.3.5脚手41、架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达4个月；施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前，应组织相关从员重新进行验收，合格方可使用；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后，相关人员应及时对脚手架进行检查，发现问题及时进行整改，整改完成后经验收符合要求再进行使用；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时，立即停止使用，并上报安全部门，待隐患消除后，由安全部门验收符合要求后再进行使用。垫板符合标准要求。脚手架立杆垂直度应1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：不大于50mm。纵向大横杆的水平偏差应1/250，且全42、架长的水平偏差值不大于50mm。脚手架的节点连接须安全可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩在4060Nm之间。作业层铺板、安全防护措施等应符合上述要求。脚手架搭设完毕后，需经项目工程部、安全部和公司安全部共同验收合格后方可使用。脚手架的使用作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人、材、机）不得超过以下规定值：结构脚手架取3KN/m，作业层2层；装修脚手架取2KN/m，3层。架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行，严禁在架面上奔跑或退行及打闹。作业人员在架上的最大作业高度以可进行正常操作为度。禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加高度。在作业中禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件、43、整体性杆件，连接坚固的连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经总包主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。工人在架上作业中，注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（楼）道，严禁攀岩脚手架。在每步架作业完成之后，必须将架上剩余材料、物品移至室内。每日收工前清理架面，将架面上材料、物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，及时清理落入安全网内的材料、物品和倾倒垃圾。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。每班作业时，先检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可上44、架作业，在作业中发现有不安全情况和迹象时，立即停止作业，进行检查解决后才能恢复正常作业，发现异常危险情况立即撤离架上所有作业人员。7施工安全保证措施7.1安全管理和作业人员要求7.1.1安全管理人员要求 详本方案“4.2-劳动组织及责任分工”。7.1.2搭设作业的人员要求搭拆脚手架属于高处作业。凡从事架子搭设作业的人员，必须经过身体检查，凡患有高血压、心脏病、癫痫病等和其它不适应于高处作业的人员一律不准从事架子搭拆作业。架子操作人员必须熟知本工种有关的规范规程，持证上岗。7.2临边防护措施分层施工的楼板施工层、楼梯口和楼梯边，必须安装临时护栏。顶层楼梯口应随工程结构进度安装正式防护栏杆。防护材45、料采用483.0mm的管材，用扣件固定，立杆间距1.5米，防护栏杆高1.5m，设上中下三道横杆，并加挂安全立网封闭，并在栏杆下边设置挡脚板。横杆长度大于2m时，必须加设栏杆柱。当在混凝土楼面、屋面或墙面固定时，可用结构柱、预埋件与钢管或钢筋焊牢。在楼板施工层，防护栏杆设置步距中间位置，在楼层部位的外脚手架外侧设置楼层分格板，分格板采用120mm宽废旧的多层板，多层板外侧刷红白斜格纹，每层分格板必须连续设置。7.3建筑物外立面安全防护建筑外脚手架挂密目安全网。7.4搭设作业安全措施7.4.1搭设架子前，应由责任工程师对操作人员进行安全技术交底并履行签字手续。7.4.2在架上作业的工人应穿防滑鞋和46、配挂好安全带，为了便于作业和安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，不得有探头板。7.4.3当暂时无法铺设脚手板时，用来落脚或抓握、把持的杆件均应为稳定的构架部分。位于立杆接头之上的自由立杆不得用作把持杆。7.4.4架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件时应掌握好重心，平稳传递。7.4.5对每完成一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。7.4.6作业工人应佩带工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。7.4.7架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。7.4.8每次收工以前，所有上架材料必须全部清运掉，不要留在架子上，而且架体要形成稳定结构。7.4.9在搭设作业进行47、中，地面上的配合人员应躲开可能落物的区域。7.4.10现场人员必须戴安全帽。搭设脚手架的操作人员必须持证上岗。要服从统一管理，不得自行其事。7.4.11在脚手架搭设过程中，必须设置警戒区域，非作业人员不得进入，并设专人进行看护。7.5拆除作业安全措施7.5.1搭拆脚手架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格，持证上岗。7.5.2所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺要求。7.5.3 凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。7.5.4 拆除脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。7.5.5拆除现场必须设警戒区48、域，张挂醒目的警戒标志，警戒区域内严禁非操作人员通行或脚手架下方继续组织施工。拆除楼层和地面分别设专职监护人员不间断的进行监护，监护人员必须履行职责，每个监护人员配备对讲机。7.5.6作业区内电线及其设备有防碍时，应该事先与有关单位联系拆除转移或加防护。7.5.7 各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。7.5.8六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的拆除作业。7.5.9夜间实施拆除作业，应具备良好的照明设备，否则严禁拆除作业。7.5.10所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺要求。7.5.11工人在拆架子过程中，注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰49、撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹。7.6脚手架季节性施工安全措施7.6.1雨季施工安全措施施工过程中，应随时观察脚手架的变化情况，大风雨过后，要观察有无变化，发现问题及时处理。架子四角应设避雷装置，防止脚手架受雷击损坏。六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施。工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等均应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。7.6.2冬季施工安全措施对高空作业的人员要作好安全教育，正确使用安全防护用品，遇有大雪或五级以上大风时应停止高空作业，以保证安全。加强对架子工的管理，严禁违章作业，严守操作50、规程，管理人员要经常检查，以防事故发生。7.7脚手架监测措施脚手架搭设过程中有专职安全员进行监督管理，发现危险情况及时告知并制止。搭设过程中应进行立杆垂直度监测，每10米进行一次检查，其允许偏差值按最后验收的相对值计算而得。达到设计高度后进行架体验收，并符合脚手架搭设的技术要求、允许偏差。遇有六级大风与大雨后或春季开化后进行架体验收。停止使用超过一个月后，对架体重新验收。在脚手架使用中，应每15天检查下列项目：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、等构造是否符合要求；（2）架体底部是否有积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动；（4）立杆的垂直度偏差是否符合要求；（5）安全防护51、措施是否符合要求；（6）是否超载。7.8操作平台安全要求:7.8.1卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；7.8.2斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；7.8.3卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；7.8.4卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；7.8.5卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；7.8.6钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；7.8.7卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应52、及时修复；7.8.8操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。8应急预案外脚手搭设和拆除施工，施工区域施工极可能发生高空坠落、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、及物体打击紧急情况进行应急准备和响应。8.1施工现场组织领导小组组长： xx副组长：xx、组员：8.2事故处理保障体系 事件发生事故现场保护事故调查总结教训优化管理车辆保障司机：xx器材设备保障负责人：抢救组组长：通讯组组长：救护组组长：人员培训负责人：xx目标最大限度的减少损失8.3施工现场各部门职责8.3.1现场领导小组职责：负责落实施工生产工作，应急救护的各项制度。每月召开53、会议，专门研究施工现场的安全工作。随时对施工现场进行检查，坚持做到“安全第一，预防为主，综合治理”。 8.3.2现场总指挥职责：xx保持高度警惕。做好防范工作，一旦发生迅速赶到现场，组织人员进行抢险，救护，及时报警，及时向外联系并向上级部门报告，并分析事故类型。8.3.3抢救组长职责：xx接到报警，立即赶到现场，抢救伤员及物品。8.3.4救护组长职责：xx接到报警，立即组织人员赶赴现场，救治受伤人员，对于轻伤员应现场进行救护临时处理，对于重伤员组织车辆迅速送往医院抢救，途中必须采取相应的救护手段（如人工呼吸、止血等）或拨打120急救。8.3.5通讯组长职责：xx接到报警必须了解事故的类型，然后54、迅速报警刑事案件拨打110工伤事故，同时派专人在路口和事故现场引导进入现场的各种车辆。8.3.6警卫组职责：发现其他不安定事件，立即向上级领导报告。及时报警，组织警卫人员在事故现场周围设置警戒线，保护好现场，防止坏人破坏，事故状态扩大阻碍破案。8.4对突发事故、事件应急扑救措施8.4.1立即抢救伤员。如：呼吸、心脏停止跳动根据受伤情况进行人员呼吸（每分钟16-18次）和胸外心脏积压（每分钟70次）。8.4.2事故现场首睹人员立即拨打120急救电话，请求支援，条件许可时立即把伤员送到医院。8.4.3现场负责人或安全员立即封闭现场，进行现场保护。8.4.4现场有关人员到路口要救护车辆。8.4.5项55、目负责人立即向上级管理部门报告。8.5救援方法8.5.1高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人56、同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。8.5.2物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会57、危及伤员的生命安全。4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。9脚手架施工图9.1附图-地上部分结构施工阶段现场平面布置图9.2附图二悬挑工字钢布置图；10. 普通型钢悬挑扣件式双排脚手架计算书10.1大商业公寓悬挑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2011)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 脚手架搭设体系剖面图 脚手架搭设体系正立面图 脚58、手架搭设体系平面图一、参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从距地面30m处开始搭设，搭设高度H：18.9m；顶步栏杆高：1.1m；内立杆距离墙长度a：0.3m；立杆步距h：1.6m；总步数：11步；立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：0.9m；小横杆伸出内立杆长度a1：0.1m；扫地杆距地：0.2m；采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为48 3；连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为扣件连接；连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；脚手架沿墙纵向长度l：40m；2.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：59、1层；(2)风荷载参数本工程地处黑龙江xx市，基本风压Wo：0.4kN/m2；地面粗糙度类别为：B类(城市郊区)；(2)静荷载参数1)脚手板参数选用木脚手板，按规范要求铺脚手板；脚手板自重：0.35kN/m2；铺设层数：1层；2)挡脚板参数选用木脚手板(220484000)，仅作业层设挡脚板挡脚板自重：0.075kN/m；挡脚板铺设层数：1层；3)防护栏杆铺脚手板层设防护栏杆，每步防护栏杆根数为1根，总根数为1根；4)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目网自重：0.01kN/m2；3.支撑参数支撑60、系统搭设形式为斜拉式-钢丝绳不受力(规范推荐)；主梁截面特征：工字钢，工字钢型号：20b号工字钢；型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用压环钢筋方式，钢筋直径16mm；楼板混凝土强度等级：C30；选用钢丝绳为619，钢丝绳吊点与主梁的垂直距离：6.3m。二、小横杆的计算 小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。1.均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值：q=0.033+0.3501.5/2+31.5/2 = 2.546 kN/m；作用在小横杆上的荷载设计值：q=1.2（0.033+0.3501.5/2）+161、.431.5/2 = 3.505 kN/m；2.强度验算最大弯矩 M = ql2/8 =3.5050.92/8 = 0.355 kN.m； 最大应力计算值 = M / W =0.355106/4.49103=79.037 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值=79.037N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度 = 5ql4/384EI = 5.02.5469004/(3842.0610510.78104)=0.979 mm； 小横杆实际最大挠度计算值=0.979mm 小于最大允许挠度值min（900/150，10）=6.000mm，满足要求！三、大62、横杆的计算小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。1.小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.52.5460.9(1+0.1/0.9)2=1.414 kN；内排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.53.5050.9(1+0.1/0.9)2=1.947 kN；外排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.52.5460.91+(0.1/063、.9)2=1.160 kN；外排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.53.5050.91+(0.1/0.9)2=1.597 kN；2.大横杆受力计算大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 64、变形图(mm)计算得到内排大横杆： 最大弯矩：M= 0.518 kN.m 最大变形：= 2.534 mm 最大支座反力：F= 4.252 kN计算得到外排大横杆(计算过程从略)： 最大弯矩：M= 0.426 kN.m 最大变形：= 2.088 mm 最大支座反力：F= 3.499 kN3.强度验算最大应力计算值 = 0.518106/4.49103=115.341 N/mm2；大横杆实际弯曲应力计算值=115.341N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4.挠度验算最大挠度=2.534mm；大横杆实际最大挠度计算值=2.534mm 小于最大允许挠度值min（1500/165、50，10）=10.000mm，满足要求！四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为4.252 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为3.499 kN；作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.252kN 8.000kN，内立杆采用单扣件，其抗滑承载力66、的设计计算满足要求！作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=3.499kN 8.000kN，外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值计算(1)结构自重标准值NG1k采用48 3钢管。外立杆：NG1k= gk H=0.127618.900=2.411 kN；内立杆：NG1k= gk H=0.106418.900=2.010 kN；(2)构配件自重标准值NG2k1)脚手板的自重标准值NG2k1采用木脚手板，自重标准值gk1=0.35kN/m2 ，铺设层数n1=1层。外立杆：NG2k1= 67、n10.5lblagk1 = 10.50.91.50.35=0.236 kN；内立杆：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 1（0.50.9+0.1）1.50.35=0.289 kN；2)挡脚板的自重标准值NG2k2采用木脚手板(220484000)，自重标准值gk2=0.075kN/m ，铺设层数n2=1层。 外立杆：NG2k2= n2lagk2 = 11.50.075=0.113 kN；3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采用48 3钢管，自重标准值gk3=0.0333kN/m ，总根数n3=1根。外立杆：NG2k3= n3（lagk3+0.0132）= 1（1.50.68、0333+0.0132）=0.063 kN；4)围护材料的自重标准值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= laH gk4 =1.518.90.01=0.283 kN；5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在大横杆上的小横杆根数n4=1根，铺设层数n5=1层，采用48 3钢管，自重标准值gk6=0.0333kN/m。外立杆：NG2k5= n5n4（0.5lbgk6+0.0132） = 11（0.50.90.0333+0.0132）=0.028 kN；内立杆：NG2k5= n5n4（0.5lb+69、a1）gk6+0.0132 = 11（0.50.9+0.1）0.0333+0.0132= 0.032 kN；6）构配件自重标准值NG2k合计外立杆：NG2k=0.236+0.113+0.063+0.283+0.028=0.724 kN；内立杆：NG2k=0.289+0.032=0.320 kN；2.活荷载标准值计算活荷载按照1个结构作业层（荷载为3 kN/m2）计算，活荷载合计值Qk=3 kN/m2。外立杆：NQk= 0.5lblaQk = 0.50.91.53=2.025 kN；内立杆：NQk =（0.5lb+a1）laQk =（0.50.9+0.1）1.53=2.475 kN；3.风荷载标70、准值计算Wk=zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0 = 0.4 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=1.3j =1.30.869=1.130；j为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部z= 1.420，脚手架顶部z= 1.658；经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架底部Wk = 0.41.4201.130 = 0.642 kN/m2； 脚手架顶部Wk = 0.41.6581.130 = 0.749 kN/m2；六、立杆稳定性计算(一)基本数据计算1.立杆71、长细比验算依据扣件式规范第5.1.9条：长细比= l0/i = kh/i=h/i（k取为1）查扣件式规范表5.2.8得： = 1.500；立杆的截面回转半径：i = 1.590 cm；= 1.5001.6100/1.590=150.943立杆实际长细比计算值=150.943 小于容许长细比210，满足要求！2.确定轴心受压构件的稳定系数长细比= l0/i = kh/i=1.1551.5001.6100/1.590=174.340；稳定系数查扣件式规范附录A.0.6表得到：= 0.234；3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw = 0.91.4WkLah2/10经计算得到，各段弯矩Mw为： 脚72、手架底部 Mw= 0.310kNm；(二)外立杆稳定性计算1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) + MW/W f外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.91.4NQk =1.2（2.411+0.724）+ 0.91.42.025= 6.313 kN； = 6312.685/(0.234424)+310480.739/4490 = 132.780 N/mm2；组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值=132.780N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) f外立杆的轴心压力设计值 N73、 =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.411+0.724）+ 1.42.025= 6.596 kN； = 6596.185/(0.234424)=66.488 N/mm2；不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值=66.488N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(三)内立杆稳定性计算全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。 = N/(A) f内立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.010+0.320）+ 1.42.475= 6.262 kN； = 6261.533/74、(0.234424)=63.115 N/mm2；内立杆实际抗压应力计算值=63.115N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 10.070 kN；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.600 m2；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.070 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 1600/15.9的结果查表得到 =0.583；A = 4.24 cm2；f=75、205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.5834.2410220510-3 = 50.672 kN；Nl=13.070kN Nf=50.672kN，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=13.070kN 双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！八、悬挑梁受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.3 m，l = 76、2.3 m，m1 = 1.2m，m2 = 0.3 m；k=1.3/2.3 = 0.565k1=1.2/2.3 = 0.522k2=0.3/2.3 = 0.13悬挑梁的截面惯性矩I = 2500 cm4，截面抵抗矩W = 250 cm3，截面积A = 39.5 cm2，线密度G = 31.1 kg/m。外立杆轴向力设计值N1= 6.596 kN；内立杆轴向力设计值N2= 6.262 kN；悬挑梁自重荷载 q=1.231.19.810-3=0.373kN/m把以上数据代入公式，经过计算得到：支座反力 RA = 17.116 kN支座反力 RB = -4.258 kN最大弯矩 MA = 9.794 77、kNm 最大应力 = 9793881.399 /( 1.05 250000 )= 37.310 N/mm2悬挑梁的最大应力计算值=37.310 N/mm2 小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!最大挠度 max= 2.286 mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2400 mm。悬挑梁的最大挠度2.286mm 小于最大容许挠度2400/250mm，满足要求!九、悬挑梁稳定性计算悬挑梁采用20b号工字钢,计算公式如下： = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB500178、7-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，依钢结构设计规范(GB50017-2003) 附表B，按照下面公式调整： 得到 b=0.929。经过计算得到最大应力 = 9.794106 /( 0.929250000 )= 42.170 N/mm2；悬挑梁的稳定性计算 =42.170N/mm2 小于f=215N/mm2，满足要求!十、拉绳的受力计算钢绳做安全储备，按照承受全部荷载计算，通过软件电算程序计算得到钢绳的支点从左至右支座反力分别为：R1=7.918kN。水平悬挑梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生79、的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=8.060kN。十一、拉绳的强度计算1.钢丝拉绳的内力计算钢丝拉绳的轴力RU取最大值进行计算，为RU=8.060 kN 选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。 Fg = Fg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg138.500kN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg= 19.621kN80、 Ru8.060kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。2.钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=8.060kN钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(8060.4434/(3.142502) 1/2 =10.1mm；实际拉环选用直径D=20mm 的HPB235的钢筋制作即可（扣件架规范第6.10.4条规定吊环应使用HPB235钢筋且直径20mm）。十二、锚固段与楼板连接的81、计算水平悬挑梁与楼板压点采用压环钢筋，拉环强度计算如下：水平悬挑梁与楼板压点的拉环受力 R=4.258/2=2.129kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；水平悬挑梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；依据扣件架规范第5.6.7条，当采用2个锚点时承载力应乘以0.85的折减系数，所以吊环应力不应大于500.85=42.5N/mm2； A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=2.129103/(201.0622)=5.295N/mm82、2；水平悬挑梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于42.5N/mm2，满足要求！十三、脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： 长杆总长度(m) L = 1.1H(n+la/hn-2la/h) 小横杆数(根) N1 = 1.1(H/2h + 1)n 直角扣件数(个) N2 = 2.2(H/h + 1)n 对接扣件数(个) N3 = L/l 旋转扣件数(个) N4 = 0.3L/l 脚手板面积(m2) S = 1.1(n-2)lal83、b 其中 n -立杆总数(根) n=56； H -搭设高度(m) H=18.9； h -步距(m) h=1.6； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=0.9； 代入得： 长杆总长度(m) L =1.118.9(56 + 1.556/1.6 - 2 1.5/1.6)=2216.734； 小横杆数(根) N1 =1.1 (18.9 /(21.6) + 1) 56 = 426； 直角扣件数(个) N2 =2.2 (18.9 / 1.6 + 1) 56 = 1579； 对接扣件数(个) N3 =2216.734 / 6.00 = 370； 旋转扣件数(个) N4 =0.84、3 2216.734 / 6.00 = 111； 脚手板面积(m2) S =1.1 (56-2) 1.5 0.9=80.190。根据以上公式计算得长杆总长2216.734m；小横杆426根；直角扣件1579个；对接扣件370个；旋转扣件111个；脚手板80.190m2。10.2 写字楼悬挑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2011)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 脚手架搭设体85、系剖面图 脚手架搭设体系正立面图 脚手架搭设体系平面图一、参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从距地面30m处开始搭设，搭设高度H：18m；顶步栏杆高：1.6m；内立杆距离墙长度a：0.3m；立杆步距h：1.8m；总步数：9步；立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：0.9m；小横杆伸出内立杆长度a1：0.1m；扫地杆距地：0.2m；采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为48 3；连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为扣件连接；连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；脚手架沿墙纵向长度l：40m；2.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活荷载：3kN/86、m2；结构脚手架同时施工层数：1层；(2)风荷载参数本工程地处黑龙江xx市，基本风压Wo：0.4kN/m2；地面粗糙度类别为：B类(城市郊区)；(2)静荷载参数1)脚手板参数选用木脚手板，按规范要求铺脚手板；脚手板自重：0.35kN/m2；铺设层数：1层；2)挡脚板参数选用木脚手板(220484000)，仅作业层设挡脚板挡脚板自重：0.075kN/m；挡脚板铺设层数：1层；3)防护栏杆铺脚手板层设防护栏杆，每步防护栏杆根数为1根，总根数为1根；4)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目网自重：0.087、1kN/m2；3.支撑参数支撑系统搭设形式为斜拉式-钢丝绳不受力(规范推荐)；主梁截面特征：工字钢，工字钢型号：20b号工字钢；型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用压环钢筋方式，钢筋直径16mm；楼板混凝土强度等级：C30；选用钢丝绳为619，钢丝绳吊点与主梁的垂直距离：7.2m。二、小横杆的计算 小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。1.均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值：q=0.033+0.3501.5/2+31.5/2 = 2.546 kN/m；作用在小横杆上的荷载设计值：q=1.2（0.0388、3+0.3501.5/2）+1.431.5/2 = 3.505 kN/m；2.强度验算最大弯矩 M = ql2/8 =3.5050.92/8 = 0.355 kN.m； 最大应力计算值 = M / W =0.355106/4.49103=79.037 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值=79.037N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度 = 5ql4/384EI = 5.02.5469004/(3842.0610510.78104)=0.979 mm； 小横杆实际最大挠度计算值=0.979mm 小于最大允许挠度值min（900/150，10）=689、.000mm，满足要求！三、大横杆的计算小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。1.小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.52.5460.9(1+0.1/0.9)2=1.414 kN；内排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.53.5050.9(1+0.1/0.9)2=1.947 kN；外排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.5290、.5460.91+(0.1/0.9)2=1.160 kN；外排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.53.5050.91+(0.1/0.9)2=1.597 kN；2.大横杆受力计算大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 91、剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到内排大横杆： 最大弯矩：M= 0.518 kN.m 最大变形：= 2.534 mm 最大支座反力：F= 4.252 kN计算得到外排大横杆(计算过程从略)： 最大弯矩：M= 0.426 kN.m 最大变形：= 2.088 mm 最大支座反力：F= 3.499 kN3.强度验算最大应力计算值 = 0.518106/4.49103=115.341 N/mm2；大横杆实际弯曲应力计算值=115.341N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4.挠度验算最大挠度=2.534mm；大横杆实际最大挠度计算值=2.534mm 小于最大92、允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为4.252 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为3.499 kN；作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.252kN 8.000kN，93、内立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=3.499kN 8.000kN，外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值计算(1)结构自重标准值NG1k采用48 3钢管。外立杆：NG1k= gk H=0.119318.000=2.147 kN；内立杆：NG1k= gk H=0.098018.000=1.763 kN；(2)构配件自重标准值NG2k1)脚手板的自重标准值NG2k1采用木脚手板，自重标准值gk1=0.35kN/m2 ，铺设层数n194、=1层。外立杆：NG2k1= n10.5lblagk1 = 10.50.91.50.35=0.236 kN；内立杆：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 1（0.50.9+0.1）1.50.35=0.289 kN；2)挡脚板的自重标准值NG2k2采用木脚手板(220484000)，自重标准值gk2=0.075kN/m ，铺设层数n2=1层。 外立杆：NG2k2= n2lagk2 = 11.50.075=0.113 kN；3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采用48 3钢管，自重标准值gk3=0.0333kN/m ，总根数n3=1根。外立杆：NG2k3= n3（lagk3+095、.0132）= 1（1.50.0333+0.0132）=0.063 kN；4)围护材料的自重标准值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= laH gk4 =1.5180.01=0.270 kN；5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在大横杆上的小横杆根数n4=1根，铺设层数n5=1层，采用48 3钢管，自重标准值gk6=0.0333kN/m。外立杆：NG2k5= n5n4（0.5lbgk6+0.0132） = 11（0.50.90.0333+0.0132）=0.028 kN；内立杆：NG2k596、= n5n4（0.5lb+a1）gk6+0.0132 = 11（0.50.9+0.1）0.0333+0.0132= 0.032 kN；6）构配件自重标准值NG2k合计外立杆：NG2k=0.236+0.113+0.063+0.270+0.028=0.710 kN；内立杆：NG2k=0.289+0.032=0.320 kN；2.活荷载标准值计算活荷载按照1个结构作业层（荷载为3 kN/m2）计算，活荷载合计值Qk=3 kN/m2。外立杆：NQk= 0.5lblaQk = 0.50.91.53=2.025 kN；内立杆：NQk =（0.5lb+a1）laQk =（0.50.9+0.1）1.53=2.97、475 kN；3.风荷载标准值计算Wk=zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0 = 0.4 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=1.3j =1.30.868=1.128；j为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部z= 1.420，脚手架顶部z= 1.648；经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架底部Wk = 0.41.4201.128 = 0.641 kN/m2； 脚手架顶部Wk = 0.41.6481.128 = 0.744 kN/m2；六、立杆稳定性计算98、(一)基本数据计算1.立杆长细比验算依据扣件式规范第5.1.9条：长细比= l0/i = kh/i=h/i（k取为1）查扣件式规范表5.2.8得： = 1.500；立杆的截面回转半径：i = 1.590 cm；= 1.5001.8100/1.590=169.811立杆实际长细比计算值=169.811 小于容许长细比210，满足要求！2.确定轴心受压构件的稳定系数长细比= l0/i = kh/i=1.1551.5001.8100/1.590=196.132；稳定系数查扣件式规范附录A.0.6表得到：= 0.188；3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw = 0.91.4WkLah2/10经计算99、得到，各段弯矩Mw为： 脚手架底部 Mw= 0.392kNm；(二)外立杆稳定性计算1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) + MW/W f外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.91.4NQk =1.2（2.147+0.710）+ 0.91.42.025= 5.980 kN； = 5979.965/(0.188424)+392411.394/4490 = 162.522 N/mm2；组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值=162.522N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) f100、外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.147+0.710）+ 1.42.025= 6.263 kN； = 6263.465/(0.188424)=78.687 N/mm2；不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值=78.687N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(三)内立杆稳定性计算全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。 = N/(A) f内立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（1.763+0.320）+ 1.42.475= 5.965 kN101、； = 5965.487/(0.188424)=74.943 N/mm2；内立杆实际抗压应力计算值=74.943N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 11.245 kN；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14.245 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 1600/15.9的结果查表得到 =0.583；A102、 = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.5834.2410220510-3 = 50.672 kN；Nl=14.245kN Nf=50.672kN，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=14.245kN 双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！八、悬挑梁受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中103、，m =1.3 m，l = 2.3 m，m1 = 1.2m，m2 = 0.3 m；k=1.3/2.3 = 0.565k1=1.2/2.3 = 0.522k2=0.3/2.3 = 0.13悬挑梁的截面惯性矩I = 2500 cm4，截面抵抗矩W = 250 cm3，截面积A = 39.5 cm2，线密度G = 31.1 kg/m。外立杆轴向力设计值N1= 6.263 kN；内立杆轴向力设计值N2= 5.965 kN；悬挑梁自重荷载 q=1.231.19.810-3=0.373kN/m把以上数据代入公式，经过计算得到：支座反力 RA = 16.275 kN支座反力 RB = -4.046 kN最大104、弯矩 MA = 9.306 kNm 最大应力 = 9305804.208 /( 1.05 250000 )= 35.451 N/mm2悬挑梁的最大应力计算值=35.451 N/mm2 小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!最大挠度 max= 2.173 mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2400 mm。悬挑梁的最大挠度2.173mm 小于最大容许挠度2400/250mm，满足要求!九、悬挑梁稳定性计算悬挑梁采用20b号工字钢,计算公式如下： = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表105、钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，依钢结构设计规范(GB50017-2003) 附表B，按照下面公式调整： 得到 b=0.929。经过计算得到最大应力 = 9.306106 /( 0.929250000 )= 40.068 N/mm2；悬挑梁的稳定性计算 =40.068N/mm2 小于f=215N/mm2，满足要求!十、拉绳的受力计算钢绳做安全储备，按照承受全部荷载计算，通过软件电算程序计算得到钢绳的支点从左至右支座反力分别为：R1=7.528kN。水平悬挑梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUico106、si为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=7.632kN。十一、拉绳的强度计算1.钢丝拉绳的内力计算钢丝拉绳的轴力RU取最大值进行计算，为RU=7.632 kN 选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。 Fg = Fg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg138.500kN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得107、到：Fg= 19.621kN Ru7.632kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。2.钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=7.632kN钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(7631.8454/(3.142502) 1/2 =9.9mm；实际拉环选用直径D=20mm 的HPB235的钢筋制作即可（扣件架规范第6.10.4条规定吊环应使用HPB235钢筋且直径20mm）108、。十二、锚固段与楼板连接的计算水平悬挑梁与楼板压点采用压环钢筋，拉环强度计算如下：水平悬挑梁与楼板压点的拉环受力 R=4.046/2=2.023kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；水平悬挑梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；依据扣件架规范第5.6.7条，当采用2个锚点时承载力应乘以0.85的折减系数，所以吊环应力不应大于500.85=42.5N/mm2； A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=2.023103/(201.06109、22)=5.031N/mm2；水平悬挑梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于42.5N/mm2，满足要求！十三、脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： 长杆总长度(m) L = 1.1H(n+la/hn-2la/h) 小横杆数(根) N1 = 1.1(H/2h + 1)n 直角扣件数(个) N2 = 2.2(H/h + 1)n 对接扣件数(个) N3 = L/l 旋转扣件数(个) N4 = 0.3L/l 脚手板面积(m2) S 110、= 1.1(n-2)lalb 其中 n -立杆总数(根) n=56； H -搭设高度(m) H=18； h -步距(m) h=1.8； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=0.9； 代入得： 长杆总长度(m) L =1.118(56 + 1.556/1.8 - 2 1.5/1.8)=1999.800； 小横杆数(根) N1 =1.1 (18 /(21.8) + 1) 56 = 370； 直角扣件数(个) N2 =2.2 (18 / 1.8 + 1) 56 = 1356； 对接扣件数(个) N3 =1999.800 / 6.00 = 334； 旋转扣件数(个) N111、4 =0.3 1999.800 / 6.00 = 100； 脚手板面积(m2) S =1.1 (56-2) 1.5 0.9=80.190。根据以上公式计算得长杆总长1999.800m；小横杆370根；直角扣件1356个；对接扣件334个；旋转扣件100个；脚手板80.190m2。10.3 酒店悬挑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2011)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 脚手112、架搭设体系剖面图 脚手架搭设体系正立面图 脚手架搭设体系平面图一、参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从距地面30m处开始搭设，搭设高度H：18.85m；顶步栏杆高：1.8m；内立杆距离墙长度a：0.3m；立杆步距h：1.85m；总步数：9步；立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：0.9m；小横杆伸出内立杆长度a1：0.1m；扫地杆距地：0.4m；采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为48 3；连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为扣件连接；连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；脚手架沿墙纵向长度l：40m；2.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布113、活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：1层；(2)风荷载参数本工程地处黑龙江xx市，基本风压Wo：0.4kN/m2；地面粗糙度类别为：B类(城市郊区)；(2)静荷载参数1)脚手板参数选用木脚手板，按规范要求铺脚手板；脚手板自重：0.35kN/m2；铺设层数：1层；2)挡脚板参数选用木脚手板(220484000)，仅作业层设挡脚板挡脚板自重：0.075kN/m；挡脚板铺设层数：1层；3)防护栏杆铺脚手板层设防护栏杆，每步防护栏杆根数为1根，总根数为1根；4)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密114、目网自重：0.01kN/m2；3.支撑参数支撑系统搭设形式为斜拉式-钢丝绳不受力(规范推荐)；主梁截面特征：工字钢，工字钢型号：20b号工字钢；型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用压环钢筋方式，钢筋直径16mm；楼板混凝土强度等级：C30；选用钢丝绳为619，钢丝绳吊点与主梁的垂直距离：7.4m。二、小横杆的计算 小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。1.均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值：q=0.033+0.3501.5/2+31.5/2 = 2.546 kN/m；作用在小横杆上的荷载设计值：q=115、1.2（0.033+0.3501.5/2）+1.431.5/2 = 3.505 kN/m；2.强度验算最大弯矩 M = ql2/8 =3.5050.92/8 = 0.355 kN.m； 最大应力计算值 = M / W =0.355106/4.49103=79.037 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值=79.037N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度 = 5ql4/384EI = 5.02.5469004/(3842.0610510.78104)=0.979 mm； 小横杆实际最大挠度计算值=0.979mm 小于最大允许挠度值min（900/1116、50，10）=6.000mm，满足要求！三、大横杆的计算小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。1.小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.52.5460.9(1+0.1/0.9)2=1.414 kN；内排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.53.5050.9(1+0.1/0.9)2=1.947 kN；外排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb1+(a1/l117、b)2=0.52.5460.91+(0.1/0.9)2=1.160 kN；外排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.53.5050.91+(0.1/0.9)2=1.597 kN；2.大横杆受力计算大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯118、矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到内排大横杆： 最大弯矩：M= 0.518 kN.m 最大变形：= 2.534 mm 最大支座反力：F= 4.252 kN计算得到外排大横杆(计算过程从略)： 最大弯矩：M= 0.426 kN.m 最大变形：= 2.088 mm 最大支座反力：F= 3.499 kN3.强度验算最大应力计算值 = 0.518106/4.49103=115.341 N/mm2；大横杆实际弯曲应力计算值=115.341N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4.挠度验算最大挠度=2.534mm；大横杆实际最大挠度计算值=2.53119、4mm 小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为4.252 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为3.499 kN；作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.252kN 120、8.000kN，内立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=3.499kN 8.000kN，外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值计算(1)结构自重标准值NG1k采用48 3钢管。外立杆：NG1k= gk H=0.117718.850=2.219 kN；内立杆：NG1k= gk H=0.096418.850=1.818 kN；(2)构配件自重标准值NG2k1)脚手板的自重标准值NG2k1采用木脚手板，自重标准值gk1=0.35kN/m2121、 ，铺设层数n1=1层。外立杆：NG2k1= n10.5lblagk1 = 10.50.91.50.35=0.236 kN；内立杆：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 1（0.50.9+0.1）1.50.35=0.289 kN；2)挡脚板的自重标准值NG2k2采用木脚手板(220484000)，自重标准值gk2=0.075kN/m ，铺设层数n2=1层。 外立杆：NG2k2= n2lagk2 = 11.50.075=0.113 kN；3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采用48 3钢管，自重标准值gk3=0.0333kN/m ，总根数n3=1根。外立杆：NG2k3= n3122、（lagk3+0.0132）= 1（1.50.0333+0.0132）=0.063 kN；4)围护材料的自重标准值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= laH gk4 =1.518.850.01=0.283 kN；5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在大横杆上的小横杆根数n4=1根，铺设层数n5=1层，采用48 3钢管，自重标准值gk6=0.0333kN/m。外立杆：NG2k5= n5n4（0.5lbgk6+0.0132） = 11（0.50.90.0333+0.0132）=0.028 k123、N；内立杆：NG2k5= n5n4（0.5lb+a1）gk6+0.0132 = 11（0.50.9+0.1）0.0333+0.0132= 0.032 kN；6）构配件自重标准值NG2k合计外立杆：NG2k=0.236+0.113+0.063+0.283+0.028=0.723 kN；内立杆：NG2k=0.289+0.032=0.320 kN；2.活荷载标准值计算活荷载按照1个结构作业层（荷载为3 kN/m2）计算，活荷载合计值Qk=3 kN/m2。外立杆：NQk= 0.5lblaQk = 0.50.91.53=2.025 kN；内立杆：NQk =（0.5lb+a1）laQk =（0.50.9+124、0.1）1.53=2.475 kN；3.风荷载标准值计算Wk=zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0 = 0.4 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=1.3j =1.30.868=1.128；j为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部z= 1.420，脚手架顶部z= 1.657；经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架底部Wk = 0.41.4201.128 = 0.641 kN/m2； 脚手架顶部Wk = 0.41.6571.128 = 0.748 kN/m125、2；六、立杆稳定性计算(一)基本数据计算1.立杆长细比验算依据扣件式规范第5.1.9条：长细比= l0/i = kh/i=h/i（k取为1）查扣件式规范表5.2.8得： = 1.500；立杆的截面回转半径：i = 1.590 cm；= 1.5001.85100/1.590=174.528立杆实际长细比计算值=174.528 小于容许长细比210，满足要求！2.确定轴心受压构件的稳定系数长细比= l0/i = kh/i=1.1551.5001.85100/1.590=201.580；稳定系数查扣件式规范附录A.0.6表得到：= 0.178；3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw = 0.91.126、4WkLah2/10经计算得到，各段弯矩Mw为： 脚手架底部 Mw= 0.414kNm；(二)外立杆稳定性计算1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) + MW/W f外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.91.4NQk =1.2（2.219+0.723）+ 0.91.42.025= 6.081 kN； = 6081.351/(0.178424)+414391.299/4490 = 172.942 N/mm2；组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值=172.942N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2.不组合风荷载时,外立杆的稳定127、性计算 = N/(A) f外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.219+0.723）+ 1.42.025= 6.365 kN； = 6364.851/(0.178424)=84.410 N/mm2；不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值=84.410N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(三)内立杆稳定性计算全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。 = N/(A) f内立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（1.818+0.320）+ 1.42.128、475= 6.031 kN； = 6030.791/(0.178424)=79.980 N/mm2；内立杆实际抗压应力计算值=79.980N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 11.617 kN；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 11.100 m2；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14.617 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 1600/15.9的结果129、查表得到 =0.583；A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.5834.2410220510-3 = 50.672 kN；Nl=14.617kN Nf=50.672kN，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=14.617kN 双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！八、悬挑梁受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 130、= m2/l。本方案算例中，m =1.3 m，l = 2.3 m，m1 = 1.2m，m2 = 0.3 m；k=1.3/2.3 = 0.565k1=1.2/2.3 = 0.522k2=0.3/2.3 = 0.13悬挑梁的截面惯性矩I = 2500 cm4，截面抵抗矩W = 250 cm3，截面积A = 39.5 cm2，线密度G = 31.1 kg/m。外立杆轴向力设计值N1= 6.365 kN；内立杆轴向力设计值N2= 6.031 kN；悬挑梁自重荷载 q=1.231.19.810-3=0.373kN/m把以上数据代入公式，经过计算得到：支座反力 RA = 16.503 kN支座反力 RB 131、= -4.107 kN最大弯矩 MA = 9.447 kNm 最大应力 = 9447058.948 /( 1.05 250000 )= 35.989 N/mm2悬挑梁的最大应力计算值=35.989 N/mm2 小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!最大挠度 max= 2.207 mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2400 mm。悬挑梁的最大挠度2.207mm 小于最大容许挠度2400/250mm，满足要求!九、悬挑梁稳定性计算悬挑梁采用20b号工字钢,计算公式如下： = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的132、受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，依钢结构设计规范(GB50017-2003) 附表B，按照下面公式调整： 得到 b=0.929。经过计算得到最大应力 = 9.447106 /( 0.929250000 )= 40.676 N/mm2；悬挑梁的稳定性计算 =40.676N/mm2 小于f=215N/mm2，满足要求!十、拉绳的受力计算钢绳做安全储备，按照承受全部荷载计算，通过软件电算程序计算得到钢绳的支点从左至右支座反力分别为：R1=7.642kN。水平悬挑梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = R133、Uicosi其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=7.742kN。十一、拉绳的强度计算1.钢丝拉绳的内力计算钢丝拉绳的轴力RU取最大值进行计算，为RU=7.742 kN 选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。 Fg = Fg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg138.500kN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢134、丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg= 19.621kN Ru7.742kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。2.钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=7.742kN钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(7741.8734/(3.142502) 1/2 =9.9mm；实际拉环选用直径D=20mm 的HPB235的钢筋制作即可（扣件架规范第6.10.4条规定吊环应使用HPB135、235钢筋且直径20mm）。十二、锚固段与楼板连接的计算水平悬挑梁与楼板压点采用压环钢筋，拉环强度计算如下：水平悬挑梁与楼板压点的拉环受力 R=4.107/2=2.054kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；水平悬挑梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；依据扣件架规范第5.6.7条，当采用2个锚点时承载力应乘以0.85的折减系数，所以吊环应力不应大于500.85=42.5N/mm2； A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=2.0136、54103/(201.0622)=5.107N/mm2；水平悬挑梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于42.5N/mm2，满足要求！十三、脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： 长杆总长度(m) L = 1.1H(n+la/hn-2la/h) 小横杆数(根) N1 = 1.1(H/2h + 1)n 直角扣件数(个) N2 = 2.2(H/h + 1)n 对接扣件数(个) N3 = L/l 旋转扣件数(个) N4 = 0.3L/l137、 脚手板面积(m2) S = 1.1(n-2)lalb 其中 n -立杆总数(根) n=56； H -搭设高度(m) H=18.85； h -步距(m) h=1.85； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=0.9； 代入得： 长杆总长度(m) L =1.118.85(56 + 1.556/1.85 - 2 1.5/1.85)=2069.017； 小横杆数(根) N1 =1.1 (18.85 /(21.85) + 1) 56 = 376； 直角扣件数(个) N2 =2.2 (18.85 / 1.85 + 1) 56 = 1379； 对接扣件数(个) N3 =2069.017 / 6.00 = 345； 旋转扣件数(个) N4 =0.3 2069.017 / 6.00 = 104； 脚手板面积(m2) S =1.1 (56-2) 1.5 0.9=80.190。根据以上公式计算得长杆总长2069.017m；小横杆376根；直角扣件1379个；对接扣件345个；旋转扣件104个；脚手板80.190m2。