1、编号：SJHN.JZY-XX高层住宅工程首开双排单立杆外脚手架施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 编制依据4第二章 工程概况52.1、工程简介52.2、建筑概况52.3、结构概况62.4、脚手架设计概况72.5、外脚手架方案说明72.6、本工程脚手架特点与施工关键72.7、工程目标8第三章 施工计划83.1、脚手架施工进度计划83.2、外脚手架施工材料计划83.3、施工设备计划93.4、劳动力计划9第四章 脚手架设计94.1、各构件的选型、选材及要求94.2、脚手架及构造设计1142、.3、悬挑钢梁设计（悬挑脚手架）174.4、卸荷钢丝绳的设计204.5、连墙点的设计224.6、上下斜道的设计244.7、卸料平台的设计254.8、安全通道设置264.9、楼层临边防护274.10、施工电梯的防护设置284.11、电梯井道304.12、特殊部位的处理31第五章 施工工艺325.1、脚手架的搭设325.2、脚手架的验收345.3、脚手架的使用与维护355.4、脚手架的拆除36第六章 施工质量和安全保证措施366.1、组织保障366.2、质量保证措施376.3、施工安全技术措施406.4、监测监控42第七章 文明施工措施437.1、电梯井洞口防护措施437.2、结构临边防护措施443、7.3、楼梯间防护措施447.4、文明施工措施447.5、环境保护措施457.6、成品保护措施45第八章 施工应急救援预案458.1、应急救援机构458.2、应急救援机构职责458.3、应急救援工作程序468.4、应急救援装备468.5、应急救缓药品468.6、应急救援措施46第九章 计算书483.5米悬挑式扣件钢管脚手架计算书485米悬挑式扣件钢管脚手架计算书61悬挑脚手架阳角型钢计算书73悬挑卸料平台计算书76第十章 附图：8310.1、 1#、7#楼悬挑外架布置图8310.2、 1#、7#楼悬挑外架立面图8310.3、 1#、7#楼节点详图8310.4、 1#、7#楼剪刀撑详图8310.4、5、 1#、7#楼悬挑工字钢支设大样图83第一章 编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2011版4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011中国建筑工业出版社；5、钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社；6、建筑结构荷载规范GB50009-20127、混凝土结构设计规范GB50010-2010中国建筑工业出版社；8、钢管脚手架扣件(GB/5831-2006)；9、碳素结构钢(GB/T700-2006)；10、直缝电焊钢管(GB5、/T13793-2008)；11、特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5306-85)12、施工图纸及施工组织设计13、建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；14、建筑施工计算手册中国建筑工业出版社；15、PKPM施工安全设施计算软件第二章 工程概况2.1、工程简介序号项 目内 容1工 程 名 称C地块二期项目1#、7#楼2工 程 地 点3建 设 单 位4设 计 单 位5监 理 单 位6建 筑 面 积46244.227建筑设计使用年限50年8建筑抗震设防烈度7度9抗震等级三级，局部二级10工 期591天11计划开竣工日期2017-4-2开工，2018-12-8竣工（具体开工日期以施工许可证6、日期为准）12质量要求合格工程2.2、建筑概况工 程 名 称C地块二期项目1#、7#楼建 筑 功 能高层住宅建筑用地面积1#楼790.33，7#楼790.33总建筑面积46244.22建 筑 层 数地下2层，地上27层层 高1#楼：-2层2.85 m ，-1层2.7m，127层2.9m。 7#楼：-2层3.35 m ，-1层3.1m，127层2.9m。0.000绝对标高1#楼：85高程4.500m7#楼：85高程5.400m建筑总高度1#楼79.05m7#楼79.65m建 筑 耐 火 等 级一级屋 面 防 水 等 级一级人 防 抗 力 等 级无人防2.3、结构概况序号 部位项目地下室地上结构17、混凝土强度等级地下室承台、基础梁、底板、柱墩、混凝土强度均为C35 P6上部墙柱见单体C45、C40、C35、C30。梁、板、楼梯的混凝土强度等级均为C30防水混凝土抗渗等级0.00以下防水混凝土抗渗等级为P6,屋面设计抗渗等级为P62钢筋主要采用HPB300级钢、HRB335级钢、 HRB400级钢。受力预埋件的锚筋应采用HPB300级HRB335级、 或HRB400级，吊环应采用HPB300焊条：E43系列用于焊接HPB300钢筋、Q235B钢板型钢；E50系列用于焊接HRB335钢筋；E55系列用于焊接HRB400热轧钢筋。不同材质时，焊条应与低强度等级材质匹配。3基础地基基础设计等级为8、甲级，建筑桩基设计等级为甲级。主楼采用高强预应力混凝土管桩PHC 600 AB 130 C80 45米。沉桩方式为锤击柱。4结构形式1#、7#楼：采用现浇钢筋混凝土剪力墙结构；5抗震等级抗震等级为三级。局部二级。6抗震设防烈度为7度，设防类别为丙类。2.4、脚手架设计概况本工程脚手架工程采用工字钢悬挑双排单立杆外脚手架及落地式双排单立杆外脚手架两种类型，悬挑双排单立杆外脚手架采用16#工字钢悬挑，六层以上采用悬挑式脚手架，1#、7#楼分别在6层、12层、18层和24层悬挑4次；详见附后立面图。设计参数表如下表所示：构件名称楼号悬挑脚手架搭设参数构配件选型每次悬挑高度悬挑层纵距横距步距吊环卡环型9、钢：工字钢钢丝绳卸载1#和7#楼（27层）6层1.5m0.8m1.8m圆钢20圆钢20水平段设16#；阴阳角设16# 16每个悬挑段设有一道17.4m12层17.4m18层17.4m24层17.4m备注：六层以下脚手架采取落地式脚手架, 2.5、外脚手架方案说明1、本方案包括型钢悬挑式外脚手架、人行马道、落地式安全通道、临边及洞口防护、楼梯口防护、卸料平台和施工电梯口构造做法及相关要求。2、本工程防护棚采用落地式双层防护棚，沿各塔楼出入口、塔楼四周及工地周边所有塔吊覆盖到的区域（含办公室）搭设，具体构造详见施工安全通道大样。3、卸料平台采用型钢悬挑式，具体做法详见专项方案。4、未说明之处，参照10、现行规范及标准要求。2.6、本工程脚手架特点与施工关键立杆采用双排单立杆，内排立杆离墙面的距离0.35m，由于本工程线条及凸窗等较多，故必须保证距离凸窗、外装饰板等（腰线除外）外凸结构，如无法保证间距，结构突出部分预留穿杆孔，外架立杆穿孔往上继续搭设。本工程建筑造型独特，建筑边拐角较多，对悬挑杆的布置存在困难，如果不能按照正常布置，可增长杆长或者悬挑型钢锚固要求设置大于1.5米部位在悬挑工字钢上平放16工字钢做立杆基础，平放的工字钢与悬挑型钢焊接在一起且焊接质量合格。工程所有卸料平台、防护棚及塔吊附着结构等必须保证与外架相对独立，严禁别的结构应该承受的荷载传递到脚手架上，以免改变脚手架的设计意11、图。2.7、工程目标工程质量目标：市合格工程 安全文明施工目标：争创“市安全文明工地”。第三章 施工计划3.1、脚手架施工进度计划序号使用部位搭设时间拆除时间使用时间11#楼2017年8月2018年7月12个月27#楼2017年8月2018年7月12个月3.2、外脚手架施工材料计划序号材料名称型号规格单位数量用途采购方式1钢管483.01000t钢管架自购2竹芭子脚手板/10000施工层脚手板自购3模板14厚6000人行斜道踏步板、踢脚板、封闭层自购4密目安全网/3万外立面封闭网自购5直角扣件/10.5万个立杆、纵横水平杆连接自购6旋转扣件/2000个剪刀撑、斜撑连接自购7对接扣件/5000个12、立杆竖向接头自购8钢丝绳162000m架体卸荷自购9钢丝绳121000m架体卸荷自购10工字钢I1640 t悬挑架钢梁自购3.3、施工设备计划序号设备名称单位数量备注1架子扳手把30架子工搭设和拆除架子用2力矩扳手把5检查架子扣件拧紧力度是否达到要求3倒链把5调整架子水平弯曲度3.4、劳动力计划根据我司施工的组织形式，施工现场按两个区同时展开作业。 施工队成立由队长为组长的领导班子，每区一个班组，明确人员分工，各行其责，每个区施工时每个班组人员组织如下组 长：施工队队长技术员、质检员：各一名，负责对施工人员的技术交底、检查施工质量；安全员：各一名，负责配合项目部安全员，做好安全文明施工；序号工13、种数量用途1安全员2负责现场安全监督工作2现场工长1责协调现场施工3技术员1技术交底4质检员1检查施工质量5架工（包含施工队长）30脚手架搭设拆除6普工10竹芭子、安全网、水平兜网等铺设及拆除第四章 脚手架设计4.1、各构件的选型、选材及要求 钢管1、钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、连墙件等，其颜色除剪力撑钢管采用黄黑色外，其余钢管均采用黄色。2、脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢管的规定。弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用。3、14、脚手架钢管采用外径为48mm，壁厚3.0mm的钢管，其横向水平杆最大长度不应大于2m，其它杆最大长度不应超出6m，且每根钢管的最大重量控制在25.8kg。4、新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面偏差不应大于1.7mm。5、旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3ml4mm时，不应大于12mm；当4ml6m时，不应大于20mm;水平杆斜杆的弯曲l6m，不应大于30mm。6、搭设架体所需钢管，应现场取样15、，送往具有相应检验资质的试验单位进行力学试验。试验结果应满足设计要求。 扣件1、扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。2、扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。3、扣件不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹16、配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。4、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达45-60Nm时，不得发生破坏。5、扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换。 脚手板脚手板采用68钢筋焊接而成的钢片网或竹芭子脚手板，每片钢片网的尺寸为10001200，其长度方向钢筋间距不应大于50mm，短向方向钢筋间距不应大于300mm，每块质量不宜大于30kg。防护棚顶层脚手板采用木脚手板，其余采用竹芭片。 安全网安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目117、00cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.86m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，大面积选用绿色，每四步架挂一步黄色安全网。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。施工层外脚手架与建筑物的空隙应挂设水平兜网。 钢丝绳1、钢丝绳采用公称抗拉强度1400MPa，绳股619+1，规格为12和16两种。2、钢丝绳断丝数在一个节距内超过10%、钢丝绳锈蚀或表面磨损达40%以及有死弯、结构变形绳芯挤出等情况时，应报废停止使用，绳卡及花蓝调节螺杆规格必须与钢丝绳相匹配。 型钢挑梁1、钢梁采用热轧槽钢，其材质应分别符合现行标准普通碳素结构钢技术条件（GB/T700）、低合金结构钢技术18、条件（GB1591）、桥梁碳素钢及普通低合金钢板技术条件（YB168）的规定。2、焊接构件的焊缝应符合相关焊接规范要求。3、工字钢采用I16型，规格为160889.96。为防止脚手架立杆滑移，工字钢上立杆位置应焊接150mm高25的钢筋短头或钢套管对立杆加以固定。 吊环、箍环1、钢丝绳吊环采用HPB300级20钢筋，不得使用冷拉后的钢筋。2、钢梁箍环采用HPB300级20钢筋，不得使用冷拉后的钢筋。4.2、脚手架及构造设计（1）立杆脚手架立杆横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m，靠墙立杆距外墙面距离取350mm,立杆与纵横向扫地杆间采用扣件连接牢固。脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布19、置，使钢管立杆的对接接头交错布置，钢管接头率小于50%，高度方向相互错开500mm且不在同一步距，立柱接头除在顶端可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，相邻立柱对接头位置应设在不同的大横杆横距中，沿高度方向错开的距离大于500mm且不在同一步距范围内。（见下图）图1：脚手架接头位置错开图（2）纵横水平杆1）大横杆：步距为1.8m，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3，相邻步架的大横杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况。2）小横杆：水平间距为750mm，贴近立杆布置，搭于大横杆之下并用直角扣件扣紧，小横杆外伸出立杆100mm。20、图2：大小横杆设置图（3）扫地杆内外排扫地杆的轴线距离为800mm；纵横向扫地杆距地面的高度取200mm。上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。（4）剪刀撑脚手架外侧全立面全高连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。做法详见下图：脚手架立面效果图图4：剪刀撑设置图（5）脚手板1）脚手架规格为：竹芭片或采用800mmx1000mm的钢钯网片，两端应采用直径为8mm的镀锌钢丝各设两道箍。 脚手21、板可对接平铺，也可搭接铺设。对接平铺时，接头处必须设置两根横向水平杆，脚手板外伸长度130150，两块脚手板的外伸长度之和不大于300。搭接铺设时，接头必须设在横向水平杆上，搭接长度大于200，伸出横向水平杆的长度不小于100，严禁有超过支承横杆250mm以上的探头板出现。2）作业层脚手板要满铺、铺稳，离开墙面120150。脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但两端要固定可靠。图5：脚手架铺设图（6）防护设施1）护栏和挡脚板：作业层采用483.0钢管设一道护栏和档脚板，上栏杆高度为1.2m，作业层脚手板挡板宽度200mm。每个作业层下，挂设一道挡脚板，防止坠物伤人。2）超出施工作业22、面1.2m处设置一道临时护身栏，并设置挡脚板。3）防护棚的设置：每道悬挑段设置防护棚一道，在棚上要满铺钢钯网片，棚边要设置500mm 高的挡板，张挂安全网。图6：防护棚做法详图4）安全网挂设：随外脚手架的搭设，外架外侧挂好绿色安全立网，立网挂在外排立杆脚手架内侧，保证外脚手架全封闭。4.3、悬挑钢梁设计（悬挑脚手架）根据工程施工的总体安排，1#、7#楼主楼六层以上采用工字钢悬挑式双排单立杆外脚手架（六层以下和地下室楼层采用落地式双排单立杆外脚手架）,以便于地下部分早拆架体，便于地下室外墙防水施工和土方回填土。各楼层主楼水平段采用16#工字钢悬挑，最高悬挑高度约17.4m，工字钢预埋间距1.5m23、，转角位置工字钢加密处理，采用U型埋件固定工字钢（见下图）图7：悬挑层做法详图图8：悬挑工字钢固定U型埋件做法详图图9：悬挑脚手架立面效果图在工字型钢面设置立杆的位置焊接B25高150mm的钢筋桩，立杆下端套在钢筋桩上，以防止立杆滑移（宜在现场拉通线焊接）；因为要在工字型钢悬挑端部拉钢丝绳，所以在工字型钢底部点焊钢筋头防止钢丝绳滑移，离端头5cm，高5cm，穿钢丝绳斜拉。图10：工字钢加工大样图4.4、卸荷钢丝绳的设计每个悬挑段6层，悬挑层上去3层用12钢丝绳进行卸载，横向卸载间距1.5m，钢丝绳上段与预埋好的吊环拉结，吊环距离结构边不小于100，吊环采用20的圆钢制作，如下图所示：图11：吊24、环埋件做法详图图12：卸载层做法详图图13:钢丝绳绳卡作法4.5、连墙点的设计1、水平方向： LA=3.0m，垂直方向按照层高每层都设。2、拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每1.5米设一拉结点。连墙件采用483.0，Q235钢管，锚固长度不小于250，离梁边距离大于150，横向和竖向钢管采用双扣件连接。如下图所示：图14：边梁处连墙件做法详图 15：柱子处连墙件做法详图图16：洞口处连墙件做法详图4.6、上下斜道的设计各类人员上下脚手架必须走斜道，严禁攀爬脚手架，斜道靠近脚手架设置，人行斜道宽度为1.2米，坡度为1：3，拐弯处设置平台，通道及平台按照临边防护要求设25、置防护栏杆及挡脚板。脚手板铺设时横向水平杆中间增设斜向栏杆。脚手板顺铺时，接头采用搭接，下面板压住上面板。斜道设置防滑条，间距300mm，如下图17：上下斜道做法详图4.7、卸料平台的设计卸料平台详见专项施工方案（1）平台的平面尺寸主要考虑模板和木枋的长度和钢支撑长度，外挑长度按4m，宽度2.5m设计；（2）主梁选用16号工字钢，次梁选用16号工字钢，次梁与主梁焊接，其间距为1m；上面铺5025Omm木脚手板；（3）平台一端搁置在钢筋混凝土梁上，用两个卡环固定，另一端用钢丝绳通过螺栓斜拉固定在上一楼层的梁上，如下图所示：图18：卸料平台平面详图（4）卸料平台的取值以塔吊一吊的重量为参考依据,即26、限载1.5t,并严禁集中堆载,实际计算时考虑施工的不确定因素较多,偏于安全考虑,取均布施工荷载3kN/m2。即平台按总受力3kN/m22.5m4m=3t计算,并以集中荷载为3kN验算平台的受力状况。（5）卸料平台材料规格及要求钢平台的主次梁均采用热轧普通槽钢，fy=215MPa；卡环及吊环采用HPB235钢制作；花篮螺栓及绳卡的选用须与钢丝绳配套；选用50x250mm木脚手板。图19：卸料平台地锚固定详图（同工字钢的固定预埋件）4.8、安全通道设置4.9、楼层临边防护建筑楼层临边四周，无围护结构时，必须设防护栏杆，如下图所示：4.10、施工电梯的防护设置为了确保外用电梯的使用安全，需在外用电梯27、位置处的阳台上搭设外用电梯防护架子和安全防护门，用扣件式脚手架搭设，主要的立杆和横杆采用双杆，脚手杆全部采用黄色48x3.0钢管，并用扣件连接成整体。安全防护门采用内平开式，用防护架子内侧挂绿色密目安全网，如下图所示：施工电梯的转料平台左右两侧需设置护身栏杆，起步200mm高档脚杆，洞口上起步为200 mm高档脚杆，从平台横杆起三道横杆步距600mm。挡脚杆与电梯防护架子门外侧立杆相连，上面两道横杆与立杆连接（遇到阳台或挑出的平台做短立杆架起，短立杆阳台根部设置），注意端部短立杆要与防护架子立杆离开一段距离保证推拉门向外侧自由推拉。护身栏杆在外侧与装修外脚手架连接一道保证稳定，护身栏杆上满挂密28、目安全网，如下图所示：4.11、电梯井道电梯井道脚手架采用满堂架搭设，立杆间距根据井洞尺寸均分1.2m，悬挑层次及悬挑梁规格同外架，横穿井道布置，伸入楼板长度300mm，每根钢梁两端预埋16钢筋4.12、特殊部位的处理内排立杆离墙面的距离0.35m、1.05m，由于本工程线条及凸窗等较多，故必须保证距离凸窗、阳台等外凸结构0.15m，卸载钢丝绳如果不能按照正常拉设，可采用预留穿孔措施处理。本工程建筑造型独特，建筑边拐角较多，对悬挑杆的布置存在困难，如果不能按照正常布置，可增长杆长或者悬按型钢锚固要求设置大于1.5米部位在悬挑工字钢上平放16#工字钢做立杆基础，平放的工字钢与悬挑型钢焊接在一起且29、焊接质量合格，如下图所示：悬挑工字钢在阳角处构造大样图第五章 施工工艺5.1、脚手架的搭设（1）工艺流程：摆放扫地杆（贴近地面的大横杆）逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆扣紧安装第一步大横杆（与各立杆扣紧）安装第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时斜撑杆（上端与第二道大横杆扣紧）第三、四步大横杆和小横杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板（2）立杆基础处理：本工程六层以下部分立杆立于100厚C15混凝土垫层上，六层以上支设在16#工字钢上。 （3）搭设顺序：脚手架搭设选取一个角部为开始点，向两边延伸交圈搭设； （4） 布置扫地杆：根据测量放线布置纵横向扫地杆，内外排扫地杆的轴线距离为30、800mm；纵横向扫地杆距地面的高度取200mm；（5） 立杆设置：1）根据测量定位依次竖起立杆，靠墙立杆距外墙面距离取350mm,立杆与纵横向扫地杆间采用扣件连接牢固；2）脚手架立杆横距0.8m，纵距1.5m；脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm且不在同一步距，立柱接头除在顶端可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，相邻立柱对接头位置应设在不同的大横杆横距中，沿高度方向错开的距离大于500mm且不在同一步距范围内。（6）大横杆、小横杆设置：1）装设第一步的纵向和横向水平杆，随校正立杆之后予以固定，并按此顺序依次向上搭设；231、）大横杆：步距为1.8m，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的1/3；相邻步架的大横杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况；3）小横杆：水平间距为750mm，贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。小横杆外伸出立杆100mm。（7）连墙件设置 1)水平方向：间距LA=3.0m，垂直方向按照层高。 2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每1.5米设一拉结点。 3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设32、可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。（8）剪刀撑脚手架外侧全立面全高连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。（9）脚手板铺设1) 脚手板规格为：3cm厚竹芭片或者钢网片，宽度800mm，两端应采用直径为8mm的镀锌钢丝各设两道箍。 木脚手板可对接平铺，也可搭接铺设。对接平铺时，接头处必须设置两根横向水平杆，脚手板外伸长度130150，两块脚手板的外伸长度之和不大于300。搭接铺设时，接头必须设在横向水平杆上，搭接长度大于200，33、伸出横向水平杆的长度不小于100，严禁有超过支承横杆250mm以上的探头板出现。2）作业层脚手板要满铺、铺稳，离开墙面120150。脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但两端要固定可靠，防止倾翻。首层必须满铺脚手板进行全封闭，自操作层的脚手板往下计，宜每2层满铺一层脚手板。板与板之间紧靠，并绑扎牢固，不得有松动；脚手板不得伸出小横杆以外200mm以上，否则应加设小横杆。脚手板搭设图如下：200100脚手板搭接构造（10） 防护设施搭设1）护栏和挡脚板：作业层采用483.0钢管设一道护栏和档脚板，上栏杆高度为1.2m，作业层脚手板挡板宽度200mm。每个作业层下，挂设一道钢板网或者竹34、排，防止坠物伤人。2）超出施工作业面1.2m处设置一道临时护身栏，并设置挡脚板。3）防护棚搭设：6层设置防护棚一道，在棚上要满铺木脚手板，棚边要设置1m 高的挡板，在棚上再挂一层安全网，以防止高空坠落物反弹出防护棚外伤人。4）安全网挂设：随外脚手架的搭设，外架外侧挂好绿色安全立网，立网挂在外排立杆脚手架内侧，保证外脚手架全封闭。同时，为防止施工中落物，底层亦应满铺脚手板。端部立杆采用硬质25塑料管压阴角与主立杆绑扎，保证端部角度方正，上下垂直成线。（11）其他要求本脚手架施工均布荷载按2.0kN/m2，同时施工2层，施工时不得超载使用。5.2、脚手架的验收（1） 构配件的质量要求：脚手架搭设中35、所使用的钢管、扣件、安全网、脚手板等要符合国家相关规范、标准以及东莞市相关文件的要求。（2）脚手架的检查与验收1）、搭设方案审批手续齐全，技术交底齐全、具体、准确。2）、制作架体的钢材、焊条应有材料质保书，有防锈处理，无开裂、严重变形。（3）脚手架及其基础应在下列阶段进行检查与验收：预埋件施工过程；基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完1013m高度后；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后；停用超过一个月等。预埋件施工过程中，特别是钢筋制作、绑扎过程中，重点检查预埋件底下加强筋的设置是否到位，加强筋主要起增强预埋件抗拔的能力作用，但凡加强筋未按照要求设置的，一律不允许浇筑混凝土36、。脚手架张拉、悬挂前应对预埋件进行现场检查，不合格的应采取相应的补救措施，绝不允许在不合格的预埋件上安装工字钢。（4）脚手架使用中，应定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；落地架地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；防护措施是否符合要求；是否超载等。（5）脚手架搭设的技术要求、允许偏差：项次项目技术要求允许偏差（mm）1地基基础表面坚实平整排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直整体垂直度2080m1003间距步距20纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20同跨内两根纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸37、长度外伸500mm-506扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150mm同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500mm立杆上对接扣件至主节点的距离步距/3纵向水平杆件上的对接扣件至主节点的距离纵距/3扣件螺栓拧紧力矩4065Nm7剪刀撑斜杆与地面的倾角45608脚手板外伸长度对接伸出长度130150，对接出两支点距离300搭接伸出长度100mm，搭接长度200mm5.3、脚手架的使用与维护(1)设专人每天对脚手架进行巡回检查，检查立杆、垫板有无下沉、松动，架体所有扣件有无滑扣、松动，架体各部构件是否完整齐全。(2)作好脚手架基础排水，下雨过后要对脚手架架体基础进行全面检查，严禁脚手架基底积水下沉。38、(3)操作层施工荷载不得超过270KG平方米，不得将横杆支撑、缆风绳等固定在脚手架上，严禁在脚手架上悬挂重物。(4)严禁任何人任意拆除脚手架上任何部件。(5)遇有六级以上大风、大雾、大雨和大雪天气应暂停脚手架作业，在复工前必须检查无问题后方可继续作业。5.4、脚手架的拆除悬挑脚手架拆除工艺流程：安全网拆除栏杆拆除拆除脚手板拆除剪刀撑拆除小横杆拆除抱柱连接及斜撑杆拆除大横杆拆除立杆拆除钢丝绳拆除底部大横杆使用乙炔切除工字钢1.外脚手架拆除遵循由上而下，先绑者后拆、后绑者先拆的原则。拆除前要先进行拆除安全技术交底，并清除脚手架上的杂物及地面障碍物，检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构39、造要求。2.拆除安全网：首先拆除网片之间的连接点，然后解开与脚手架连接处的铁丝，并及时下运。3.拆除钢管架时，首先松开与要拆除的钢管相连接的连接件，然后拿开钢管并下运到地面，此时这根钢管拆除完成。其他钢管均依次进行。4.脚手板的拆除：松开固定用的钢筋、铁丝，拆除脚手板，下运至地面。5.拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应不大于两步，如果高差大于两步要增设两墙件加固。6.当脚手架拆除至下部最后一根长立杆的高度时，要先搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7.待悬挑架所覆盖楼层的工作全部完成后，即可拆除此40、段架体。切不可拆架体之前先拆掉卸载钢丝绳。必须在上部立杆及大横杆等拆除之后，方可拆除出挑横杆。第六章 施工质量和安全保证措施6.1、组织保障项目部成立以项目经理为组长的领导小组，负责脚手架的搭设施工质量、安全和进度。人员分工如下：岗位责任划分项目经理负责项目的全面工作。总工程师负责外架技术及质量管理及各部门间的协调工作工程经理全面负责施工现场外架的工程进度及文明施工管理工作安全总监全面负责外架日常安全管理及安全检查工作。技术员做好外架施工技术交底安全员协助安全总监工作及日常现场安全检查。材料员按施工进度要求做好外架材料统筹及进场库管员外架材料的检验、发放、入库工作资料员做好外架安全资料及上级部41、门发的各项整改回复。6.2、质量保证措施 构配件允许偏差（详见表） 脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见表）6.3、施工安全技术措施总要求1、施工前要有详细可行的施工方案，并按照相关规范要求进行受力验算；2、构架单元不缺少基本的稳定构造杆部件；整体按规定设置斜杆、剪刀撑、连墙杆或撑、拉件；3、在通道、洞口以及其他需要加大尺寸或承受超规定荷载的部位，根据需要设置加强杆件或构造；4、杆件相交位置的联结点符合构造要求，联接件的安装和紧固力符合要求；5、脚手架立杆的基础应平整夯实，具有足够的承载力和稳定性，立杆之下必须设置垫座和垫板；6、脚手架的连墙点、撑拉点和悬空挂点必须设置在能可靠地承受撑拉荷载的42、结构部位，必要时应进行结构验算；7、脚手架上的安全防护设施应能有效地提供安全防护，防止架上的人员和物品发生坠落；8、架上作业时，不要随意拆除结构杆件和连墙件，因作业需要必须拆除某些杆件和连墙点时，必须经技术人员同意并采取可靠的加固措施后方可拆除；9、架上作业时，不要随意拆除安全防护设施，未设置或设置不符合要求时，必须补设或改善后才能上架进行作业； 扣件式钢管脚手架1、安装要求1）外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用；2)开始搭设立柱时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；3)当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；43、4)封闭式脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角柱固定；5)连墙件应均匀布置，形式宜优先采用花排，也可以并排；6)剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵横向水平杆等同步搭设；7)扣件规格必须与钢管外径相同；8)脚手板应铺满、铺稳。在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动；2、拆除要求1)拆除前必须全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合安全要求；制定拆除方案并详细交底；2)拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业；3)所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；4)当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，44、应先设置连墙件和横向支撑加固；5)各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔； 悬挑架1、悬挑架仅是施工的一个操作平台和防护栏杆，其本身所能承受的荷载很小，在使用时，严禁在架体上堆放任何施工材料。加固模板的支撑严禁支在悬挑架上。2、悬挑架在使用过程中，安全员要随时检查架体的各个杆件、扣件是否牢固，扣件是否扣紧。3、施工队要随时将落在架体上的砼等垃圾清理干净。4、悬挑架严禁用塔吊整体吊运。必须人工拆除。5、在用塔吊吊运东西时，严禁碰撞悬挑架铺一层密目网。6、每段架体的最下面的一层防护兜网必须满7、搭设上段架体时，不得利用下段架体作为受力点。8、拆除下段架体时，不得碰动上段悬挑架。 避雷本工程脚手45、架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-88）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用10镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。地线与建筑物楼层内的避雷系统位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步46、电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。6.3.5 外架防上翻措施 本工程外架搭设高度为83.1米，且周边无密集建筑群遮蔽，在风力作用下很易发生上翻。为做好防上翻的措施，采取在11层、17层、23层位置预埋20吊环,使用16钢丝绳从该楼层反拉到上层外架立杆,操作与外架卸荷操作类似,只是方向相反。斜拉钢丝绳6跨一根，但每角部不小于一条，示意图附后。6.4、监测监控（1）脚手架杆件的设置和连接，连墙件、支撑、预埋件、钢丝47、绳、防护棚等的构造是否符合要求；（2）脚手架立杆基础是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）脚手架扣件螺栓是否松动；（4）脚手架立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范的规定；（5）安全防护措施是否符合要求；（6）脚手架是否有超载现象。主要监测监控项目及要求表：项次项目控制值报警值控制仪器控制方法及频率1悬挑工字钢挠度小于8mm6mm全站仪测量观测，7天锚固段无松动有松动肉眼锤子轻巧，0.5天2立杆垂直单步2.0+1.8，-1.8全站仪测量观测，每步一次整体垂直度（80m以下）50+40，-40全站仪测量观测，7天3钢丝绳断丝率小于5%4%肉眼肉眼统计，7天预埋吊环旁砼裂缝小于0.3mm0.248、mm卡尺卡尺统计，7天拉结端滑动小于2mm1mm卡尺卡尺统计，7天4连墙件扣件小于0.3mm0.2mm卡尺卡尺统计，7天人为损坏程度无人为损坏轻微人为损坏肉眼肉眼统计，0.5天5防护棚变形小于15mm10mm全站仪测量观测，7天6卸料平台挠度小于8mm6mm全站仪测量观测，7天锚固段无松动有松动肉眼锤子轻巧，0.5天断丝率小于5%4%肉眼肉眼统计，7天预埋吊环旁砼裂缝小于0.3mm0.2mm卡尺卡尺统计，7天拉结端滑动小于2mm1mm卡尺卡尺统计，7天第七章 文明施工措施7.1、电梯井洞口防护措施1、电梯井口设置不低于1.2m高的自闭式防护门，用12的螺纹钢筋，按照水平间距50cm，竖向间距149、5cm焊制而成，并在防护门上挂设防护责任牌。2、电梯井内搭设内防护架，塔楼采用落地架。每隔3层且不大于10m使用模板封闭。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。7.2、结构临边防护措施1、在结构楼层周边能出人部位设置防护栏杆，使用钢筋做防护栏材料：主柱B18mm，上层水平筋B16mm，下层水平筋B14mm。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.8m-2.0m，钢筋立杆预埋混凝土内。7.3、楼梯间防护措施楼梯梯段临边采用钢筋焊制的防护栏杆，立杆钢筋预埋在混凝土内，间距1.5m-1.8m。防护栏杆高度1.1m，立杆设置三根。7.4、文明施工措施1、所有操作人员应持证上岗，身体健康，操作人员进入现50、场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。2、每一楼层外架搭设完毕后，必须验收合格方可使用。脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，检查验收合格方可使用：1.操作层上施加荷载前；2.每搭设完10m高度后；3.达到设计高度后。3、防雷接地措施，采用镀锌扁铁或圆钢与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大于设计要求值。4、高空作业要正确使用“三宝”，遇六级大风、大雾和下雨等天气时，应立即停止作业。六级以上大风与大雨以后需对脚手架进行检查及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。5、焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。6、外脚51、架上不得堆放钢筋，模板等材料。7、拆除时严禁乱丢及高空坠物。8、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。9、脚手架搭设应沿建筑物四周一步一步升高，不得上下两步同时施工。10、不允许将电源线拉在脚手架上。11、脚手架随建筑物增高而增高，并超过施工层一个步架高。12、施工中严格控制施工荷载，不得将模板支架、泵送砼的输送管等固定在脚手架上，以防超载。13、使用期间严禁任意拆除连墙件，主接点处的大、小横杆及扫地杆。14、在脚手架上进行电、气焊时，必须有防火措施和专人看守。15、拆除脚手架时地面应作围拦和警戒标志，并派专人看护，严禁一切非操作人员入内。16、拆除时不得污染外墙面和破坏门窗。17、拆除前52、应将脚手架上存留的材料、杂物等清理干净，拆除后的钢管应分类堆放，零配件应装入容器，然后用塔吊或人货电梯运送至地面，严禁将材料、杂物等直接抛掷至地面。18、拆下来的各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁将构配件抛掷至地面。19、运至地面的构配件须及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。7.5、环境保护措施1、搭设架子时，要轻拿轻放，减小噪音。2、清理螺母和螺杆的机油应妥善保管，不得乱扔，要做到单独存放和处置，减少化学气体的排放。3、在施工过程中产生的各种废弃物，应分类放置，最后由项目部统一集中处理。4、所用的各种卡子，由工程室统一管理，组织施工队回收利用，降低能53、源消耗。 7.6、成品保护措施1、搭设用的钢管、脚手板按规定码放整齐规矩，且下面均垫好方木；2、各种卡子的螺母和螺杆使用前均上好机油，且旋转灵活；3、搭设架子时，钢管、卡子、脚手板要轻拿轻放，严禁随便乱扔；4、每层抱柱子的钢管不能直接与柱子接触，必须垫废的短方木； 5、严禁用钢管撬其它东西或在其上面放其它承重的东西；6、拆架子时，必须从上到下传递钢管、脚手板，严禁从上往下抛。第八章 施工应急救援预案在悬挑脚手架搭设施工、使用过程中和拆除施工可能发生高空坠落、架体坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对施工过程中可能发生的高空坠落、架体坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。火警：119 公安：54、110 医疗：120 交通：1228.1、应急救援机构组 长：；任总指挥 电话（24小时开通）：副组长：；现场总指挥 电话（24小时开通）：组 员：（紧急联络员）、8.2、应急救援机构职责1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2、负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。8.3、应急救援工作程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报55、公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。4、事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。5、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，56、查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查6、项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。8.4、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。8.5、应急救缓药品（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。8.6、应急救援措施1、高空坠落应急救援措施1) 当施工现场发生高处坠落57、事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。2) 项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口58、等候120的到来由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点59、的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案。 2、坍塌事故应急救援措施架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。1)架体发生坍塌时，现场管理60、人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。2) 项目应急小组得知情况后，指挥营救工作，并拨打急救电话。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。3) 在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板61、的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。4) 在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。5) 被埋人员被救出以后，在专62、业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。6) 在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至63、救护车到达的地带。7) 伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。8) 紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。9) 对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。第九章 计算书3.5米悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝64、土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/65、m2，高度变化系数1.5200，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度1.85米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.15m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 66、活荷载标准值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值67、进行强度验算： =0.316106/4491.0=70.365N/mm2大横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.927mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支68、座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.821 =0.3669、8106/4491.0=81.922N/mm2小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.600800.0800.0800.0/(482.06105107780.0)=0.633mm最大挠度和 70、V=V1+V2=0.642mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.2071、0=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10717.400=1.866kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10031.500(0.800+0.350)/2=0.259kN(72、3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5003=0.720kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.106kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W073、 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.520 Us 风荷载体型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.5201.248 = 0.569kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.106+0.91.42.400=6.751kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.106+1.42.400=7.087kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW74、 = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.5691.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.087kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=475、.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；经计算得: =7087/(0.19424)=88.199N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.751kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=176、.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.348kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (77、N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；经计算得到 =6751/(0.19424)+348000/4491=161.614N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 238.154kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1150mm，水平支撑梁的截78、面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=7.09kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=8.854kN,R2=6.202kN,R3=-0.119kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.314106/(1.05141000.0)+2.0379、61000/2610.0=9.653N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =1.31106/(0.929141000.00)=10.03N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉80、力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=9.085kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=9.085kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0009.085/0.850=85.503kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强81、度1400MPa，直径14.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=9.085kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=90854/(3.1416652)1/2=10mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.202kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 82、f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=62024/(3.1416165.752)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.20kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土83、楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于6201.70/(3.1416201.5)=65.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.20kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 6.84、20根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 5.74106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0240 = 1-(1-20.0240)1/2=0.0250s = 1-0.0250/2=0.9880楼板压点负弯矩配筋为 As = 5.74106 / (0.9880105.0210.0) = 285、63.4 mm2附：脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算； 根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L -长杆总长度(m)； N1 -小横杆数(根)； N2 -直角扣件数(个)； N3 -对接扣件数(个)； N4 -旋转扣件数(个)； S -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=34； H -搭设高度(m) H=17.4； h -步距(m) h=1.8； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=0.8； 长杆总长度(m) L =1.117.4(34+1.534/1.8-21.5/186、.8)=1161.16 小横杆数(根) N1=1.1(17.4/3.6+1)34=218 直角扣件数(个) N2=2.2(17.4/1.8+ 1)34=798 对接扣件数(个) N3=1161.16/6=194 旋转扣件数(个) N4=0.31161.16/6=59 脚手板面积(m2) S=1.1(34-2)1.50.8=42.24 根据以上公式计算得长杆总长1161.16；小横杆218根；直角扣件798个；对接扣件194个； 旋转扣件59个；脚手板42.24m2。悬挑脚手架计算满足要求！5米悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构87、荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚88、手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.5200，体型系数1.2480。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.05米，建筑物内锚固段长度2.65米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.85m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/89、m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.090、94+0.1171.120)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.316106/4491.0=70.365N/mm2大横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.927mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆91、的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公92、式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.821 =0.368106/4491.0=81.922N/mm2小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.600800.0800.08093、0.0/(482.06105107780.0)=0.633mm最大挠度和 V=V1+V2=0.642mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.20094、kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10717.400=1.866kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 95、= 0.10031.500(0.800+1.050)/2=0.416kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5003=0.720kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.263kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400k96、N风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.520 Us 风荷载体型系数：Us = 1.248经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.5201.248 = 0.569kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.263+0.91.42.400=6.940kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.263+1.497、2.400=7.276kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.5691.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.276kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=98、1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；经计算得: =7276/(0.19424)=90.551N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆99、的轴心压力设计值，N=6.940kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷100、载设计值产生的弯矩，MW=0.348kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=164.00N/mm2；经计算得到 =6940/(0.19424)+348000/4491=163.966N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 200.877kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距101、离墙体1050mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1850mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=7.28kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=11.068kN,R2=4.745kN,R3=-0.105kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度 f=M102、/1.05W+N/A=2.910106/(1.05141000.0)+3.5301000/2610.0=21.010N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =2.91106/(0.929141000.00)=22.22N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水103、平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=11.617kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=11.617kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0104、0011.617/0.850=109.336kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=11.617kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=116174/(3.1416652)1/2=11mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.745kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公105、式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=47454/(3.1416165.752)1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.75kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20m106、m； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于4745.23/(3.1416201.5)=50.3mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.75kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4107、.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 4.75根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 6.29106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0270 = 1-(1-20.0270)1/2=0.0270s = 1-0.0270/2=0.9870楼板108、压点负弯矩配筋为 As = 6.29106 / (0.9870105.0210.0) = 289.0 mm2附：脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算； 根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L -长杆总长度(m)； N1 -小横杆数(根)； N2 -直角扣件数(个)； N3 -对接扣件数(个)； N4 -旋转扣件数(个)； S -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=108； H -搭设高度(m) H=17.4； h -步距(m) h=1.8； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) 109、lb=0.8； 长杆总长度(m) L =1.117.4(108+1.5108/1.8-21.5/1.8)=3757.82 小横杆数(根) N1=1.1(17.4/3.6+1)108=693 直角扣件数(个) N2=2.2(17.4/1.8+ 1)108=2534 对接扣件数(个) N3=3757.82/6=627 旋转扣件数(个) N4=0.33757.82/6=188 脚手板面积(m2) S=1.1(108-2)1.50.8=139.92 根据以上公式计算得长杆总长3757.82；小横杆693根；直角扣件2534个；对接扣件627个； 旋转扣件188个；脚手板139.92m2。悬挑脚手架计算110、满足要求！悬挑脚手架阳角型钢计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体350mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2500mm。型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图一、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 111、P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为: 5.691kN型钢固接处的支撑力为: 14.572kN型钢最大弯矩 Mmax图中距离 |MP|=(2.5002.500+0.3000.300+2.5000.3001.414+5.8005.800)1/2=6.406m图中角度 MPQ=arcsin(5.800/6.406)=1.132图中角度 OPQ=arctg(0.083/2.500)=0.033每根钢丝绳的拉力112、 T=5.691/2/sin(1.132)=3.143kN水平型钢的轴向力 N=23.143cos1.132cos0.033=2.668kN型钢抗弯计算强度: f=M/1.05W+N/A=7.453106/(1.05141000.0)+2.6681000/2610.0=51.366N/mm2型钢计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=1.65由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其值bb=0.899113、经过计算得到强度 =7.45106/(0.899141000.00)=58.79N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!三、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=3.143kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取10.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.0003.143/0.850=36.979kN。选择6114、19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径9.3mm。钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=31434/(3.1416652)1/2=6mm四、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =140mm2；其中 N 对接焊缝轴向力，N=2.668kN； F 对接焊缝切向力，F=14.572kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=140m115、m2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝正应力强度 = 2668.01/140.00 = 19.06N/mm2；焊缝剪应力强度 f = 14572.39/140.00 = 104.09N/mm2；焊缝总强度为 181.29N/mm2；对接焊缝的强度计算满足要求!悬挑脚手架阳角型钢计算满足要求！悬挑卸料平台计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础116、设计规范GB50007-2011建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁的悬挑长度4.00m，插入结构锚固长度2.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。次梁间距1.00m，与主梁焊接连接。容许承载力均布荷载3.00kN/m2，最大堆放材料荷载3.00kN。脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。栏杆采用冲压117、钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.80m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.80m。一、次梁的计算次梁选择16号工字钢，间距1.00m，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m(2)最大容许均布荷载为3.00kN/m2； Q2 = 3118、.001.00=3.00kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.20kN/m经计算得到: q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.35+0.20)+1.43.00 = 4.86kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.43.00=4.20kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 4.862.502/81-4(0.10/2.50)2+4.203.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过119、计算得到强度 =6.40106/(1.05141000.00)=43.22N/mm2；次梁的抗弯强度计算 f,满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=1.65由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其值用b查表得到其值为0.884经过计算得到强度 =6.40106/(0.884141000.00)=51.31N/mm2；次梁的稳定性计算 f,满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择120、16号工字钢，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.16kN/m Q1 = 0.16kN/m(2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值: q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.16+0.20) = 0.43kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.20.35+1.43.00)0.502.50/2+1.20.202.50/2)(1+20.10121、/2.50)=3.44kNP2=(1.20.35+1.43.00)1.002.50/2+1.20.202.50/2)(1+20.10/2.50)=6.56kNP3=(1.20.35+1.43.00)1.002.50/2+1.20.202.50/2)(1+20.10/2.50)+4.20/2=8.66kNP4=(1.20.35+1.43.00)1.002.50/2+1.20.202.50/2)(1+20.10/2.50)=6.56kNP5=(1.20.35+1.43.00)0.502.50/2+1.20.202.50/2)(1+20.10/2.50)=3.44kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集122、中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为13.71kN最大弯矩 Mmax3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =10.36106/1.05/141000.0+8.981000/2610.0=73.44N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构123、件整体稳定系数，查钢结构设计规范附录得到：b=0.99由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其值用b查表得到其值为0.770经过计算得到强度 =10.36106/(0.770141000.00)=95.49N/mm2；主梁的稳定性计算 f,满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=16.39kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=124、16.391kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.00016.391/0.850=192.838kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=1125、6.391kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范2010中9.7.6规定f = 65N/mm2；所需要的吊环最小直径 D=163914/(3.1416652)1/2=15mm六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)： 地锚螺栓数量n = 6个根据主梁剪力图可得最大支座力3.924kN,由地锚螺栓承受，所以每个地锚螺栓承受的拉力 Nt = 3.924/6=0.654kN钢丝绳的拉力对水平杆产生轴压力RUcos,水平杆的轴压力由地锚螺栓的剪切力承受，所以每个地锚螺栓承受的剪力 Nv=(RUcos)/n = 1.497kN每个地锚螺栓受剪面数目 nv = 1.0每个地锚螺栓承受的直径 d =20mm每个地锚螺栓承受的直径 de =16.93mm地锚螺栓抗剪强度设计值 fvb =170.0N/mm2地锚螺栓抗拉强度设计值 ftb =170.0N/mm2经过计算得到每个地锚螺栓受剪承载力设计值 Nvb = 1.03.14162020170.0/4=53.407kN每个地锚螺栓受拉承载力设计值 Ntb = 3.141616.9316.93170.0/4=38.270kN经过计算得到公式左边等于0.033每个地锚螺栓承载力计算满足要求!悬挑卸料平台计算满足要求！