1、编号：SJHN.JZY-XX高层住宅及沿街商铺竖向构件与水平构件整体浇筑专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 编制依据2第二章 工程概况2第三章 工艺概述2第四章 工法优点3第五章 适用范围4第六章 工艺原理4第七章 施工工艺及操作要点4第一节、施工工艺流程4第二节、操作要点5第八节 材料和机具设备 7第九章 质量控制措施8第一节、模板支架8第二节、混凝土浇筑119.2.1、混凝土浇筑的一般要求119.2.2、梁、板混凝土浇筑129.2.3、墙混凝土浇筑139.2.4、柱混凝土浇2、筑139.2.5、楼梯混凝土浇筑139.2.6、养护14第三节、组织及管理措施14第十章 安全管理措施15第十一章 工程计算书1611.1、顶板1611.2、柱2311.3、梁3311.4、模板支架对楼盖影响分析47第一章 编制依据1、xx市xx综合整治开发项目广汇xx城A2区一期工程设计施工图纸2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）3、建筑工程施工质量验收统一标准（GBJ50300-2001s）4、建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)6、建筑施工常用数据手册（第二版）7、建筑分项工程施工工艺3、标准（第二版）8、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）9、建筑工程模板施工手册10、其它同类结构形式工程模板施工方案第二章 工程概况 22222。建筑层数：地下2层为汽车库；一三层沿街部分为商铺；7#10#、16#楼二层至三十三层为住宅，11#、12#楼二层至二十六层为住宅。建筑结构形式：钢筋混凝土框架-剪力墙结构；结构安全等级为二级，地基基础设计等级为丙级，建筑结构类别为丙类，结构设计使用年限50年，建筑抗震设防类别为标准设防类，抗震设防烈度为 6 度。防火设计建筑分类：一类。建筑耐火等级：地上一级，地下一级。防火分区：地下两层均分为八个防火分区；地上三层商业均分为三个防火分区4、；住宅每单元每层为一个防火分区。疏散：住宅单体每单元设置两部防烟楼梯； 商业用房设置防烟楼梯及封闭楼梯。防水等级：屋面防水等级为级，局部为级；地下室防水等级为二级（顶部种植部分为一级）。第三章 工艺概述随着社会的进步，人们物质文化水平的提高，高层建筑已经融入到人们的生产生活中。特别是在目前土地资源紧张，高层建筑在大中城市已悄然兴起，剪力墙结构已是高层建筑中的一种普通形式。高层混凝土剪力墙模板施工从一开始的小模板拼装、到全钢大模板，到竹模板方木组合，再到目前的木胶合模板钢管组合拼装，墙与顶板混凝土一次浇筑，装拆方便，减少对塔吊的使用率，加快施工进度，在施工中已成为一种趋势。施工工艺的不断改进，使5、工程质量不断提高，施工成本逐渐降低。向科技要效益，以创新求发展，为企业在市场竞争中赢得了主动权。本工艺法在xx等地均采用整体一次浇筑，该工法中内墙模板背楞、顶板主龙骨采用直径48mm钢管，墙体钢筋绑扎与顶板模板支设几乎同时进行，顶板钢筋与墙体支设模板也几乎同时进行，两者互不影响，一次浇筑的方法：1、先浇筑墙柱砼，应在墙柱砼浇筑完毕后停歇11.5h，使其初步沉实，再继续浇筑梁、板混凝土浇筑。2、施工时必须遵循低强度等级混凝土不能流入高强度等级混凝土部位的原则，对于不同强度等级混凝土的梁柱，柱子混凝土强度等级一般高于梁，其混凝土接缝应设置在梁中呈45倾斜面，在梁顶面离开柱子1倍梁高的距离，在梁底离6、开柱子2倍梁高的距离。3、梁、板同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，既先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。第四章 工法优点1、主体施工速度快2、减少了施工工序3、施工条件简单，人工易操作，木胶合模板重量轻，防水、耐磨、耐酸碱、易钉，保温性能好，易脱模，并可两面使用，不必全依靠塔吊进行垂直运输。4、节约木材，内墙基本全采用钢管作背楞，原来内墙模板背楞、顶板主龙骨采用510cm（此规格方料均按419cm计算）方木，现采用直径48mm钢管。5、模板成型加工工艺简便，工人易于掌握，操作性和普及性强。6、柱头7、平整外观好，无柱头夹渣，且柱头核心部位无孔洞形象。7、竖向墙柱模板只需备一层料即可，下一层料倒运到上一层，人工运即可。8、浇筑混凝土不用接管，采用布料机，来回移动方便，浇筑混凝土速度快。9、本工法施工方法先进，施工组织得力，在众多的高层建筑中应用广泛，相比竹模板方木组合模板体系，取消了墙体竖背楞、横楞、顶板主龙骨方木，用A483钢管代替，间距相对加大，钢管可以租赁，租赁费远远低于购置木材的费用，比背楞全是方木的支撑体系节省木材50%以上，效益相当可观。第五章 适用范围适用于各类高层剪力墙、短肢剪力墙、框架剪力墙结构的施工，本工程均为框架剪力墙结构，3米标准层拟采用梁板柱一次浇筑混凝土工艺。非标8、准层、地下室、斜屋面不采用此工艺施工方法。第六章 工艺原理1、木胶合模板钢管组合模板体系面板采用14mm厚木胶合镜面板，墙体竖肋采用A483mm钢管，模板的横背楞采用A483mm钢管，穿墙螺栓从两根钢管的空档穿过，采用山形卡固定，使之成为一个整体。顶板用木胶合模板覆盖在6080mm方上，下部采用满堂脚手架活动可调节接头支撑，使墙体和顶板模板成为一个封闭整体。待混凝土强度达到1.2Mpa时，即可拆除墙体模板，顶板混凝土达到规范规定强度值时可拆除顶板模板。2、外墙外模板采用14mm木胶合模板，墙体竖肋采用6080mm方木，模板的横背楞采用直径483mm钢管，采用U型套钢筋套丝固定住钢管，支设时用塔9、吊吊起整片模板，到指定定位置，穿墙螺栓从两根钢管的空档穿过，采用山形卡固定，使之成为一个整体。3、外墙架子采用工字钢悬挑双排架或落地架，用于外圈工作和外围护。第七章 施工工艺及操作要点第一节、施工工艺流程绑扎墙体钢筋 搭设满堂红脚手架验收墙体钢筋 拼装墙体一侧模板 支顶板模板拼装另一侧墙体模板 绑扎顶板钢筋 验收顶板钢筋 浇筑混凝土拆墙体模板 绑扎上层墙体钢筋第二节、操作要点7.2.1、墙体模板采用1830915mm木胶合模板拼接，高度为楼层净高-10mm，竖龙骨采用A483mm钢管，间距为200mm左右，板与板之间连接，竖向缝用方料铁钉钉住，横向缝不用。穿墙螺杆眼间距一般以600700mm分10、布，距地300mm,竖向700间距，横向600mm间距，遇墙洞口边缘可适当调整，孔眼采用直径15钻头钻孔。7.2.2、墙板采用竖向连接，板顶高度至平台底面相吻合用铁钉连接，严禁出现后补现象，如需后补一律在墙板下口。每块竖向板背后墙体内支撑为预制水泥块支撑，位置在每根螺杆的边缘布置，严禁随意摆放（拼缝处均匀布置），不得少用，把一侧墙体模板支好后，再放水泥块支撑。7.2.3、墙内套管一律采用外露板面，便于螺杆安装、拆除，重复使用。 内墙1 内墙27.2.4、所有门窗框、一切封头和相邻处，必须拼缝严密，防止漏浆。单墙和封头板必须按照几何尺寸使用对拉螺杆，横头同钢管扣件连接并加固。 堵头1 堵头2 梁11、底支模7.2.5、支模顺序是先做顶板，后做墙体，每框平台架子搭设根据每框顶板的开间尺寸，均匀排布，连接杆上下扣牢。7.2.6、外墙、电梯井和楼梯间的模板必须把板向下伸至导墙上，脚边封好方料，用螺杆进行对拉，确保不错台、漏浆和涨模。 外墙1 外墙27.2.7、所有墙体必须在统一轴线上拉好通线，截面尺寸控制在3mm，上下垂直度控制在4mm，顶板标高控制在规定范围内，允许误差3mm，墙与顶板交接要紧密连接。7.2.8、顶板模板支设时，要合理计划好立杆的间距，立杆间距控制在900-1100mm之间，每根立杆不得少于3道水平横杆，即底下设一道扫地杆，中间设一道，顶部设一道拉杆。主龙骨采用A483mm钢管12、，次龙骨采用6080mm方木，间距不大于200mm，顶板模板必须保持水平，防止出现波浪形。7.2.9、顶板模板与墙体模板连接，接缝必须紧密，不得出现漏浆。 浇筑完成后1 浇筑完成后2 浇筑完成后3 第八节 材料和机具设备本工法体系涉及的主要施工设备及材料如下表：14mm厚木胶合模板、A483mm钢管、6080mm方木、A15PVC穿墙套管、A12穿墙螺栓、手使电锯、扳手、手锯、锤子、钉子等。主要施工设备及材料表序号名称及规格单位数量备注1木胶合镜面模板183091514 mm（长宽厚）张根据墙面、房间顶板尺寸拼装 2方木6080mm根若干，长度根据实际尺寸墙面封堵头、顶板次龙骨3钢管A483m13、m根若干，长度根据实际尺寸墙体模板竖楞、横楞、顶板主龙骨使用4木工手枪钻（采用15钻头）把模板钻眼用 5穿墙螺栓，A12圆钢通丝螺杆，长度为墙厚500mm，配螺母套若干 6A15PVC穿墙套管，长度为墙厚50mm个若干7水泥块支撑，长度同墙厚块若干放在墙体钢筋上，支撑模板，保证墙厚8电动台锯台79手使电锯个10园钉个若干11山形卡个固定双钢管12步步紧个备注以上设备、各种安全设施根据现场实际情况设置。本工法所需要设备均为常见的小型设备，设备加工容易，工艺成熟，操作简便，一般采用本工法进行施工均容易实现。第九章 质量控制措施第一节、模板支架9.1.1、模板安装必须保证轴线和截面尺寸准确，垂直度和14、平整度符合规定要求。9.1.2、模板安装后应保证整体的稳定性，确保施工中模板不变形、不错位、不涨模。9.1.3、全部使用扣件式钢管满堂支模架，严禁模板支架直接利用钢管横杆和扣件传力的错误做法，梁板受力立杆必须分开设置。钢管立柱顶部必须设可调支托，扣件式钢管支架立柱接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接。1-楼板面；2-垫木；3-纵横向扫地杆；4-水平剪刀撑；5-立杆；6-竖向剪刀撑；7-纵横向水平拉杆；8-U型顶托；9-通长托木；10-立档；11-斜撑9.1.4、模板的拼缝要平整，堵缝措施要整齐牢固，不得漏浆。模板与砼的接触应清理干净。、模板安装和预埋件、预留空洞允许偏差及检验方法应符合规定。、模15、板对位螺杆设计位置应避开建筑结构钢筋。、选择高层镜面模板，以提高砼结构观感质量。、墙柱脚必须设置压脚板和清扫口，且堵缝严密。 墙与梁板拉结做法9.1.9、楼梯施工缝模板的做法采用后插板施工法,楼梯施工缝留设于剪力最小的每跑楼梯约1/3处；9.1.10、在上跑楼梯砼浇筑时，施工缝表面应剔凿清理干净露出石子。接槎处浇水湿润，用同砼配合比无石子砂浆细致振实，形成一体。第二节、混凝土浇筑9.2.1、混凝土浇筑的一般要求9.2.1.1、浇筑混凝土时应分段分层进行，每层浇筑高度应根据结构特点、钢筋疏密决定。一般分层高度为插入式振动器作用部分长度的1.25倍，最大不超过500。平板振动器的分层厚度为200。16、9.2.1.2、开动振动棒，振捣手握住振捣棒上端的软轴胶管，快速插入砼内部，振捣时，振动棒上下略为抽动，振捣时间为2030秒，但以砼面不再出现气泡、不再显著下沉、表面泛浆和表面形成水平面为准。使用插入式振动器应做到快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振动棒作用半径的1.5倍（一般为300400），靠近模板距离不应小于200。振捣上一层时应插入下层混凝土面50100，以消除两层间的接缝。平板振动器的移动间距应能保证振动器的平板覆盖已振实部分边缘。9.2.1.3、浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次17、层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种及混凝土初凝条件确定，一般超过2小时应按施工缝处理。9.2.1.4、混凝土浇筑时应派专人经常观察模板钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形或堵塞情况，发现问题应立即浇灌并应在已浇筑的混凝土初凝前修整完毕。9.2.1.5、浇筑完毕后，检查钢筋表面是否被砼污染，并及时擦洗干净。9.2.2、梁、板混凝土浇筑9.2.2.1、梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。9.2.2.2、和板连成整体高度大于1m的梁，允许单18、独浇筑，其施工缝应留在板底以下23cm处。浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料，用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。9.2.2.3、梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时先将梁筋用48钢管撑开，以保证混凝土下满梁柱节点，节点混凝土振捣密实后，将钢管拔掉，再次振捣梁面部位。9.2.2.4、施工缝位置：宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间1/3范围内。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜槎。施工缝宜用木板或钢丝网挡牢。9.2.2.5、浇筑板混凝土的虚铺厚度应略19、大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。9.2.2.6、施工缝处须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.2mpa时，才允许继续浇筑。在继续浇筑混凝土前，施工缝混凝土表面应凿毛，易除浮动石子，并用水冲洗干净后，先浇一层水泥浆，然后继续浇筑混凝土，应细致操作振实，使新旧混凝土紧密结合。9.2.2.7、当柱（墙）混凝土设计强度比梁（板）高两个等级及以上时，节点处砼施工应符合下列要求：不得采用泵送方式输送砼，砼坍落度宜不大于100m20、m；先浇筑墙柱砼，应在墙柱砼浇筑完毕后停歇11.5h，使其初步沉实，再继续浇筑梁、板混凝土浇筑。且距高强度构件边缘不应小于500mm；当梁高在700mm时必须分层浇筑成阶梯形。即采用由一端开始用“赶浆法”。9.2.3、墙混凝土浇筑9.2.3.1、如柱、墙的混凝土强度等级相同时，可以同时浇筑，反之宜先浇筑柱混凝土，预埋墙锚固筋，待拆柱模后，再绑剪力墙钢筋、支模、浇筑混凝土。9.2.3.2、墙浇筑混凝土前，先在底部均匀浇筑5cm厚与墙体混凝土成分相同的水泥砂浆，并用铁锹入模，不应用料斗直接灌入模内。9.2.3.3、浇筑墙体混凝土应连续进行，间隔时间不应超过2h，每层浇筑厚度控制在60cm左右，因此21、必须预先安排好混凝土下料点位置和振捣器操作人员数量。9.2.3.4、振捣棒移动间距应小于50cm，每一振点的延续时间以表面呈现浮浆为度，为使上下层混凝土结合成整体，振捣器应插入下层混凝土5cm。振捣时注意钢筋密集及洞口部位，为防止出现漏振，须在洞口两侧同时振捣，下灰高度也要大体一致。大洞口的洞底模板应开口，并在此处浇筑振捣。9.2.3.5、混凝土墙体浇筑完毕之后，将上口甩出的钢筋加以整理，用木抹子按标高线将墙上表面混凝土找平。9.2.4、柱混凝土浇筑9.2.4.1、柱浇筑前底部应先填以510cm厚与混凝土配合比相同减石子砂浆，柱混凝土应分层振捣，使用插入式振捣器时每层厚度不大于50cm，振捣棒22、不得触动钢筋和预埋件。除上面振捣外，下面要有人随时敲打模板。9.2.4.2、柱高在3m之内，可在柱顶直接下灰浇筑，超过3m时，应采取措施（用串桶）或在模板侧面开门子洞安装斜溜槽分段浇筑。每段高度不得超过2m，每段混凝土浇筑后将门子洞模板封闭严实。9.2.4.3、柱子混凝土应一次浇筑完毕，如需留施工缝时应留在主梁下面。无梁楼板应留在柱帽下面。在与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后停歇11.5h，使其获得初步沉实，再继续浇筑。9.2.5、楼梯混凝土浇筑9.2.5.1、楼梯段混凝土自下而上浇筑，先振实底板混凝土，达到踏步位置时再与踏步混凝土一起浇捣，不断连续向上推进，并随时用木抹子（或塑料抹子）将踏步23、上表面抹平。9.2.5.2、施工缝位置：楼梯混凝土宜连续浇筑完，多层楼梯的施工缝应留置在楼梯段1/3的部位。9.2.6、养护9.2.6.1、混凝土楼板浇筑完毕后，在12h以内加以覆盖和浇水，浇水次数应能保持混凝土有足够的润湿状态，养护期一般不少于7昼夜，专人养护。楼板薄膜养护9.2.6.2、模板的拆除墙体强度达到1.2Mpa或不碰掉棱角即可拆除，施工中一般12小时以后即可拆除，并模板拆除后，立即浇水润湿，同时覆盖薄膜，使薄膜通过水与砼墙体紧密结合，墙体四角处用胶带粘贴薄膜，防止风鼓破坏薄膜养护，对拉螺栓套管周围处穿透薄膜即可。 墙柱薄膜养护1 墙柱薄膜养护2 墙柱薄膜养护3 第三节、组织及管理24、措施6.4.1、模板工程施工中应做到技术交底到现场、至个人,实地示范,以保证模板按照设计及规范要求施工,并督促工人对工程质量、安全的重视和材料的合理使用。6.4.2、在模板支设过程中,采取设立专人负责、定点定线的管理办法，确保模板施工中全过程质量受控。检查人员按模板施工控制内容的要求，组织现场每日巡检管理。项目部人员除对模板施工中材料的使用和工程质量、安全督促外，每天应对所有施工的部位跟踪自检，及时发现问题，落实整改措施。6.4.3、在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。6.4.4、各道工序实行交按验收制度，以工程质量验收规范、质量评定标准、有利于提高质量、加快进度的指令质量管理依据，抓住施25、工中的各道环节，针对易发生的质量通病，实行全面方位的检查和督促，做到跟踪检查，走动管理，旁站监督。第十章 安全管理措施7.1、模板安装前，由项目技术负责人向作业班组长做书面安全技术交底，再由班组长向操作人员做安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉图纸及模板工程的施工设计。7.2、模板的安装必须按模板的施工技术措施进行，严禁任意变动。7.3、穿墙螺栓必须拧紧牢固，保证墙体竖直。7.4、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。7.5、支柱全部安装完毕后，应及时沿纵向和横向加设水平支撑。7.6、楼板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。7.7、安26、装模板时要注意防触电、电锯伤手、钉子扎脚。7.8、支设外墙拼装好的大模板时，要注意与塔吊协调作业，五级以上大风禁止吊装。7.9、混凝土浇筑过程中，必须设置专人看模。7.10、设混凝土布料机位置，必须加增设立杆和剪刀撑，且看模人员严禁站于布料机下方。7.11、楼板模板应按设计要求控制板面荷载，不得集中堆放脚手架杆、钢筋、混、凝土、混凝土泵送管等材料和机具，防止施工荷载过于集中导致模板变形、失稳。7.12、模板的拆除墙体强度达到1.2Mpa或不碰掉棱角即可拆除，施工中一般12小时以后即可拆除，顶板模板待混凝土达到规定强度后，才可拆除。7.13、现场人员必须戴安全帽。要服从统一管理，不得自行其事。727、.14、板面混凝土堆积高度严格制在400mm,浇筑过程振捣棒不宜直接与模板接触。第十一章 工程计算书11.1、顶板板模板(满堂扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2012、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2011)等规范编制。一、参数信息:横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方28、木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :483； 图229、 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算: 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1102/6 = 35.933 cm3；I = 1103/12 = 25.153 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 251.1 = 3.685 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.1= 1.1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:23002= 53658 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 53658/30、35933.333 = 1.493 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.493 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：4/(100EI)=l/250其中q =q1面板最大挠度计算值 3004/(1009500104)=0.085 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.085 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=499/6 = 531、4 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.3 = 1.005 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q20.3 = 1.626 kN/m；22 = 0.197 kNm；方木最大应力计算值 106/54000 = 3.643 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.643 N/32、mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 1.1 = 1.073 kN；方木受剪应力计算值 = 3 103/(2 4090) = 0.447 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.447 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；最大挠度计算值 11004 /(10090002430000)= 0.455 mm；最大允许挠度 =1100/ 33、250=4.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.455 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=4.49 cm3；I=13.08 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.789kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.727 kNm ；最大变形 Vmax = 2.124 mm ；最大支座力 Qmax = 7.165 kN ；最大应力 2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应34、力计算值 161.985 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.124mm 小于 1100/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG13 = 0.387 kN；(2)模板的自重(kN)：NG21.1 = 0.424 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 251.1 = 3.63 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.441 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷35、载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1.1 = 3.63 kN；GQ = 10.411 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.411 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L36、0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L01.5，1.5+20.1=2.963； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.71； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.963；L0 / i = 2962.575 / 15.9=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；424) = 118.619 N/mm2；立杆稳37、定性计算 = 118.619 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！11.2、柱柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、混凝土结构设计规范GB50010-2012、钢结构设计规范(GB 50017-2011)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图选择标准层最大的柱，3#楼kZ2（38、9轴）柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；一、参数信息柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):550；柱箍合并根数:2；竖楞材料:圆钢管；竖楞合并根数:1；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计39、值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 140、- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 380 mm，41、且竖楞数为4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =380.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q10.90=11.901kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=1.386kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.901+1.386=13.287 kN/m；380105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/42、Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 550104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm22；面板的最大应力计算值： 1051042；面板的最大应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =380.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q10.90=11.901kN/m； 43、倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=1.386kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.901+1.386=13.287 kN/m；380.0 = 3029.524N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3029.524N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 550mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33029.544、24/(25502；面板截面抗剪强度设计值: fv2；面板截面的受剪应力 2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv2，满足要求！最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:4/(100EI)0.5511.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =380.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 550105 mm4；面板最大容许挠度: = 380 / 250 = 1.52 mm；面板的最大挠度计算值: 4/(100105) = 0.970 mm；面45、板的最大挠度计算值 =0.97mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.52mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为550mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4； 竖楞方木计算简图支座最大弯矩计算公式：2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =550.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q10.900=8.223kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q46、20.900=0.958kN/m； q = 8.223+0.958=9.180 kN/m；105Nmm； =M/(xW)f其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3103； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm22；竖楞的最大应力计算值: 1051032；竖楞的最大应力计算值 2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =205N/mm2，满足要求！最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max4/(100EI)=l/2500.22 = 9.18 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =550.0mm ； 47、E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 210000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4105；竖楞最大容许挠度: = 550/400 = 2.2mm；竖楞的最大挠度计算值: 4/(100105) = 0.251 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.251mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 0.9 + 1.4 20.9)0.248、2 0.55 = 2.92 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.923 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.731 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.780 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 730806.12 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 77.45 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 1081062 小于 柱箍的抗弯强度设计值49、 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.78 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.78mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；20.9)0.38 0.55 = 5.05 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 10.584 kN； 50、H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.778 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.301 mm；柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 778460.15 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 82.505 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 1081062 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.301 mm；柱箍最大容许挠度: = 60051、 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.301mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；10510-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.584 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=10.584kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要52、求!11.3、梁梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2012、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2011)等规范编制。选择3#楼标准层最大的梁段:KLy6（9轴）。一、参数信息梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支53、撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材54、抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：14.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：2；主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：4055、.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:t12V1/2 F=H其中 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚56、度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 503； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：1l22l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q117.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q24=2.8kN/m；57、计算跨度: l = (600-120)/(4-1)= 160mm；(600-120)/(4-1)2(600-120)/(4-1)2104Nmm；12(600-120)/(4-1)/1000=2.422 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: 1041042；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (600-120)/(4-1)=160mm； E-面板材质的58、弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 504；面板的最大挠度计算值: (600-120)/(4-1)4/(1006000105) = 0.069 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(600-120)/(4-1)/250 = 0.64mm；面板的最大挠度计算值 =0.069mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.64mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和59、弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.121 kNm，最大支座反力 R= 2.665 kN，最大变形 = 0.086 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 105104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！60、（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.086mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.665kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2499/6 = 108cm3；I = 24999/12 = 486cm4；E = 10000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.293 kNm，最大支座反力61、 R= 4.797 kN，最大变形 = 0.126 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: 105105 = 2.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；主楞的受弯应力计算值 2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.126 mm主楞的最大容许挠度值: = 180/400=0.45mm；主楞的最大挠度计算值 =0.126mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.45mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板62、底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100014104mm3； I = 10001414105mm4； 按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1(24.00+1.50)0.60+0.301.00=18.720kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2(2.00+2.00)1.00=5.600kN63、/m；q=18.720+5.600=24.320kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/82002105Nmm；RA=RB =Mmax1051042；梁底模面板计算应力 =3.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=15.600kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；2；面板的最大允许挠度值: =200.00/2564、0 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 52004/(3846000105)=0.284mm；面板的最大挠度计算值: =0.284mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I65、=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算:计算公式如下:212 = 0.243 kNm；最大应力 106/54000 = 4.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)1 = 1.459 kN；方木受剪应力计算值 = 31000/(24090) = 0.608 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.608 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!66、方木挠度验算:计算公式如下:4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 10004 /(10010000243104)=0.678mm；方木的最大允许挠度 1000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.678 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.200)/42(0.600-0.120) 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.403 kN；最大弯矩 Mmax=0.68167、 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.175 mm；最大应力 106/4490=151.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 151.6 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.403 kN ；脚手架钢管的自重： N23=0.465 kN；N =3.403+0.465=3.868 68、kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo1.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计69、算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；424) = 43.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！11.4、模板支架对楼盖影响分析1. 计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取5.0M,楼板承受的荷载按照线均布考虑。70、宽度范围内配筋3级钢筋,配筋面积As=1640 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4200mm110mm,截面有效高度 ho=90 mm。平均按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 楼板计算长边5.0m,短边为4.2 m；楼板计算范围跨度内摆放65排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q = 2 1.2 0.110 ) + 1 1.2 65/5.000/4.200 ) + 1.4 (2.000 + 1.000) = 12.260 kN/m2；12.260 = 61.298 kN71、/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算4.2002 = 68.555 kN.m；验算楼板混凝土强度的平均气温为15，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到5天后混凝土强度达到48.300%,C25混凝土强度近似等效为C12.070。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=5.794N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 此楼板所能承受的最大弯矩为:M1 = ；结论：由于 所以第5天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。楼板计算长边5.0m,短边为4.2 m；楼板计算范围跨度内摆放65排脚72、手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为q = 3 1.2 0.110 ) + 2 1.2 65/5.000/4.200 ) + 1.4 (2.000 + 1.000) = 16.600 kN/m2；16.599 = 82.997 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算4.2002 = 92.822 kN.m；验算楼板混凝土强度的平均气温为15，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天后混凝土强度达到69.100%,C25混凝土强度近似等效为C17.280。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.294N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 此楼板所能承受的最大弯矩为:M2 = ；结论：由于 所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。为了保证工程质量，从最不利安全质量考虑，顶板模板待混凝土达到规定强度后，方才可拆除模板。