1、高尚社区16栋高层住宅工程标准层普通模板安装施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录第一章 编制依据6第一节 主要法律、法规6第二节 编制说明8第二章，工程概况9第三章 模板方案选择9第一节 方案选择依据9第二节 材料选择9梁模板(扣件钢管架)10第三节 模板方案10第四章、技术保证条件11第五章、施工计划13一、施工进度计划13第六章、施工工艺技术15一、技术参数15二、工艺流程151、墙模板162、梁扣件163、柱模板164、板扣件16三、施工方法161、模板安装的一般要求162、模板定位1632、构造要求16四、检查验收17(1) 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；17(4) 模板接缝应严密，不得漏浆。17(3) 浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；17(5) 以上均为全数观察检查。17第五节、施工安全保证措施20一、组织保障20二、技术措施21(1) 底板模板安装顺序及技术要点22(2) 墙体模板安装顺序及技术要点22(3) 梁模板安装顺序及技术要点22(4) 楼板模板安装顺序及技术要点22(5) 柱模板安装顺序及技术要点22(1) 墙体模板安装技术要点22(2) 梁、板模板安装技术要点22(3) 柱模板安装技术要点22(6) 拆除完的模板严禁堆放在外脚手架上。233、三、应急预案231、目的232、应急领导小组及其职责233、应急反应预案234、应急通信联络24四、监测监控241、过程管理242、浇捣混凝土管理253、安全管理措施254、环境保护措施255、监测措施27第六节、劳动力计划29一、专职安全生产管理人员29二、特种作业人员29第七节、计算书及相关图纸30【计算书】30一、参数信息301.基本参数302.主楞信息303.次楞信息304.面板参数305.木方和钢楞30二、墙模板荷载标准值计算31三、墙模板面板的计算311.抗弯强度验算322.抗剪强度验算323.挠度验算33四、墙模板主次楞的计算331.次楞的抗弯强度验算332.次楞的抗剪强度验算34、43.次楞的挠度验算341.主楞的抗弯强度验算362.主楞的抗剪强度验算363.主楞的挠度验算37五、穿墙螺栓的计算37梁模板(扣件钢管架)计算书37一、参数信息391.模板支撑及构造参数392.荷载参数393.材料参数394.梁底模板参数395.梁侧模板参数39二、梁侧模板荷载计算40三、梁侧模板面板的计算401.强度计算402.挠度验算41四、梁侧模板支撑的计算411.次楞计算412.主楞计算43五、梁底模板计算451.抗弯强度验算462.挠度验算46六、梁底支撑的计算461.荷载的计算462.方木的支撑力验算473.支撑小横杆的强度验算47七、梁跨度方向钢管的计算491.梁两侧支撑钢管的5、强度计算502.梁底支撑钢管的强度计算51支撑钢管计算弯矩图(kNm)52八、扣件抗滑移的计算53九、立杆的稳定性计算531.梁内侧立杆稳定性验算532.梁外侧立杆稳定性验算54十、立杆的地基承载力计算55十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验561.模板支架的构造要求562.立杆步距的设计563.整体性构造层的设计564.剪刀撑的设计565.顶部支撑点的设计566.支撑架搭设的要求577.施工使用的要求57十二、梁模板工程材料匡算:57板模板(扣件钢管架)计算书58一、参数信息581.模板支架参数582.荷载参数583.楼板参数584.材料参数58二、模板面板计算591、荷载计算6026、强度计算603、挠度计算60三、模板支撑方木的计算601.荷载的计算612.强度验算613.抗剪验算614.挠度验算61四、板底支撑钢管计算62五、扣件抗滑移的计算63六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)631.静荷载标准值包括以下内容632.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载633.立杆的轴向压力设计值计算公式63七、立杆的稳定性计算63立杆的稳定性计算公式63八、楼板强度的计算641. 楼板强度计算说明642.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求64q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.12 ) +65九、立杆的地基承载力计算65十、梁模板工程材料匡算:65柱模7、板计算书66一、参数信息661.基本参数662.柱箍信息673.竖楞信息674.面板参数675.木方和钢楞67二、柱模板荷载标准值计算67三、柱模板面板的计算671.面板抗弯强度验算722.面板抗剪验算723.面板挠度验算72四、竖楞计算721.抗弯强度验算732.抗剪验算733.挠度验算73五、B方向柱箍的计算741. 柱箍抗弯强度验算752. 柱箍挠度验算75六、B方向对拉螺栓的计算75七、H方向柱箍的计算751.柱箍抗弯强度验算772. 柱箍挠度验算77第八章 模板质量预防措施77 模板专项施工方案第一章 编制依据本施工方案是依据业主提供工程设计图及施工合同、国家现行规范、标准、通用图集8、以及我公司企业标准、成熟管理经验等编制而成。第一节 主要法律、法规一、二、三、四、五、六、七、现行主要规范、规程、标准表序号类别名 称编号或文号1国标工程建设标准强制性条文房屋建筑部分2002版2国标建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020013国标混凝土结构施工图整体表示方法、制图规则和构造详图06G101144国标工程测量规范GB5002620075国标屋面工程质量验收规范GB5020720026国标建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20017国标建筑地基基础工程施工质量验收规范GB5020220028国标混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420029国标建设9、工程项目管理规范GB/T 50326-200510国标建筑防腐蚀工程施工验收规范GB50212200211国标建筑综合布线工程施工及验收规范GB50312200012行标钢筋混凝土高层建筑设计及施工规范JGJ3200213行标施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200514行标建筑机械使用安全技术规程JGJ33-200115行标建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200816行标建筑施工安全检查标准JGJ59-9917行标建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（2002年版）JGJ130-200118第二节 编制说明本方案仅适用于xx市xx标准层普通模板工程施工范围。楼层高于8米，跨度大于10、16米或施工总荷载在15KN/或集中线荷载在20KN/均单独编制高大模板专项施工方案。第二章，工程概况本项目为xx花园工程； 建设单位：设计单位：勘查单位：监理单位：施工总承包单位：本项目由16栋高层组成的高尚社区；工程地点：位于xx市；结构类型：属于框架剪力墙结构；本项目拟建：地下一层，1#-4#楼，11#-16#楼为18层；5#，6#楼为23层； 7#-10# 楼为25层。建筑最高约：79.8m；标准层层高：3m ；建筑类型；地下一层主要为停车场及设备功能用房；地上建筑为商住楼；总建筑面积约：17.5万平方米；合同总工期：680个工作日。 第三章 模板方案选择第一节 方案选择依据本工程考虑11、到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验， 模板采用木模板，支撑系统采用钢管脚手架及木楞，散装散拆施工工艺。第二节 材料选择按混凝土的要求12、进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。墙模板采用18mm厚国产多层胶合板，木方作楞，配套穿墙高强螺栓M14使用。竖向内楞采用100100 木方，水平外楞采用2483.5。加固通过在木方处打孔拉结穿墙螺栓固定在木方上。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空（或人防）墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。柱模板采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用100100 木方，柱箍采用2483.5围檩加固，采用可回收M14对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用4813、3.5钢管斜向加固（尽量取45）。梁模板(扣件钢管架)面板采用18.000mm胶合面板100100木方（内楞）现场拼制，圆钢管483.5（外楞）支撑，采用可回收M14对拉螺栓进行加固。梁底采用100100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管。板模板(扣件钢管架)采用18mm厚胶合面板，板底采用100mm100mm方木支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管。第三节 模板方案根据本工程情况，就各部位所采用的方案如下表所地示： 第四章、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第14、五章、施工计划一、施工进度计划墙模板/梁扣件/柱模板/板扣件1、按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。2、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T15、 228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。3、扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手架扣件标准GB 15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部16、位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。其他材料见下表【墙模板】面板材料胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方穿墙螺栓M12 墙模板设计简图【梁模板(扣件钢管架)】面板材料18mm厚胶合面板主楞材料木方次楞材料木方梁底支撑方木支架钢管483.5【板模板(扣件钢管架)】面板材料18mm厚胶合面板板底支撑方木支撑立杆材料483.5【柱模板】面板材料18mm厚胶合面板竖楞材料木方柱箍材料圆钢管螺栓型号17、M12第六章、施工工艺技术一、技术参数【墙模板】主楞支撑根数2主楞间距(mm)450次楞支撑根数2次楞间距(mm)225穿墙螺栓水平间距(mm)225穿墙螺栓竖向间距(mm)450【梁模板(扣件钢管架)】立杆沿梁跨度方向间距(m)0.6立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1梁支撑架搭设高度(m)5.5梁两侧立杆间距(m)1承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆承重连接方式双扣件梁底纵向支撑根数4梁截面宽度(m)0.3梁截面高度(m)0.6主楞间距(mm)266次楞根数4主楞竖向支撑点数量4穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)500竖向支撑点到梁底距离依次为118、50，300，450，600模板自重(kN/m2)0.3钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)17.848振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4【板模板(扣件钢管架)】立杆纵距(m)1立杆横距(m)1立杆步距(m)1.5模板支架搭设高度(m)3立杆上端伸出至模板支撑点的长度(m)0.1板底支撑间距(mm)300立杆承重连接方式双扣件施工均布荷载标准值(kN/m2)1【柱模板】柱截面宽度B方向对拉螺栓根数0柱截面宽度B方向竖楞根数3柱截面高度H方向对拉螺栓根数0柱截面高度H方向竖楞根数3柱箍间距(mm)4519、0柱箍合并根数1二、工艺流程1、墙模板单块就位组拼安装工艺流程组装前检查安装门窗口模板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。预拼装墙模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。2、梁扣件弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位20、置与相邻模板连接牢固办预检。3、柱模板搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。4、板扣件搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检。三、施工方法1、模板安装的一般要求(1) 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。(2) 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢21、固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1) 两块模板之间拼缝 1mm；2) 相邻模板之间高低差 1mm；3) 模板平整度 2mm；4) 模板平面尺寸偏差 3mm。2、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(1.2MPa)，即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500mm控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。3、构造要求(1)22、 水平杆1) 设置纵向水平加固杆应连续，并形成水平闭合圈；2) 在底部门架下端应加封口杆，门架的内、外两侧应设通长扫地杆；3) 水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣紧；(2) 剪刀撑1) 剪刀撑和加固杆必须与门架同步搭设；2) 水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢；3) 剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为4560度，剪刀撑宽度宜为48m；4) 剪刀撑应采用扣件与门架立杆扣紧；5) 剪刀撑斜杆若采用搭接接长，搭接长度不宜小于600mm，搭接处应采用两个扣件扣紧； (3) 周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 用抱柱的方式（如连墙23、件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、模板及其支架必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定：(1) 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；(2) 具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；(3) 构造简单，拆装方便，并便于钢筋的绑扎与安装，以及满足混凝土的浇筑与养护等工艺要求；(4) 模板接缝应严密，不得漏浆。2、模板安装应满足混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204要求：(1) 模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿，但模板内不应有积水；(2) 模板与混24、凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；(3) 浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；(4) 对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板；(5) 以上均为全数观察检查。3、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定，预埋件和预留孔洞的允许偏差见下表项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，0 注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50225、04规定，现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法见下表项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查 注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。5、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定，预制模板安装允许偏差及检查方法见下表项 目允许偏差（mm）检验办法长 度板、梁5钢尺量两角边，取其中较大值薄腹梁、桁架10柱0，-10墙、板0，-5宽 26、度板、墙板0，-5钢尺量一端及中部，取其中较大值梁、薄腹板、桁架、柱+2，-5高（厚度）板+2，-3钢尺量一端及中部，取其中较大值墙 板0，-5梁、薄腹板、桁架、柱+2，-5侧向弯曲梁、板、柱L/1000且15拉线、钢尺量最大弯曲处墙板、薄腹板、桁架L/1000且15板表面平整度32m靠尺和塞尺检查相邻两板表面高度差1钢尺检查对角线板7钢尺量两个对角线墙 板5翘 曲板、墙板L/1500调平尺在两端量测设计起拱薄腹板、桁架、梁3拉线、钢尺量跨中 注：L为构件长度（mm）。第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施1、0000以下模板安装要求(1) 底板模板安27、装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度=底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。(2) 墙体模板安装顺序及技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺28、寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。(3) 梁模板安装顺序及技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2%)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。(4) 楼板模板安装顺序及技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2%)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。(5) 柱模板安装顺序及技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。2、0.000以上模板安装要求(1) 墙体模板安装技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体29、内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。(2) 梁、板模板安装技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2%)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。(3) 柱模板安装技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。3、水平混凝土构件模板支撑系统拆除(1) 拆除模板时，混凝土的强度必须达到一定的要求，如混凝土没有达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留30、混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除；(2) 拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支后拆。后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除；(3) 拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方；拆除的模料上铁钉应及时拔干净，以防扎伤人员；(4) 拆除模板时，要站在安全的地方，严禁用撬棍或铁锤乱砸。拆除跨度较大的支撑时，应先从跨中开始，分别向两端拆除；对活动部件必须一次性拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故；水平拉31、撑，应先拆除上一道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑；(5) 拆除要从上到下，不得向地面抛掷模板及支撑。多层模板支柱拆除时，当上层楼正灌注混凝土时，下层的支撑不得拆除，待混凝土达到设计要求后再进行拆除下层支撑；(6) 拆除完的模板严禁堆放在外脚手架上。三、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救32、险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(33、A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及34、时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人： 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。四、监测监控1、过程管理(1) 施工前管理1) 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不35、得使用；2) 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2) 施工中管理要点1) 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2) 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3) 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4) 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3) 质量管理措施1) 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工36、联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁布的混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2) 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3) 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4) 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模37、板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5) 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6) 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7) 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8) 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9) 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10) 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员38、及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11) 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12) 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13) 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。2、浇捣混凝土管理(1) 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正39、式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2) 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3) 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4) 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。(5) 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。3、安全管理措施(1) 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3) 登高作业时，各种配件40、应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4) 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5) 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6) 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7) 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8) 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)41、 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10) 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11) 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(12) 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。4、环境保护措施(1) 安全警示标志牌1) 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；2) 安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息42、；3) 如安全文明标志在使用中，要用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。(2) 现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。(3) 场容场貌1) 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清；2) 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。(443、) 材料堆放1) 建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求；2) 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳；3) 现场工人操作做到活完料净脚下清；4) 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；5) 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。(5) 现场防火1) 不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡；2) 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使44、用；3) 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。(6) 垃圾清运1) 在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道；2) 建立健全卫生责任制；3) 提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到；4) 施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴；5) 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去；6) 整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。(7) 环保及不扰民措施1) 施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过文明安全工地的要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保45、领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。2) 施工现场环保工作措施环境46、管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘监测。为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。环境保护体系图。对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防47、遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝，并经常测试。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措48、施，做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，49、做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。5、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下50、沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(651、) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作52、，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 （项目经理）组长，负责协调指挥工作；（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、特种作业人员高支模开始时间2011年.11月.20高支模工期（天）25作息时间（上午）6：0010：30作息时间（下午）15：0019：30砼工程量（m3）480高支模建筑面积（m2）480木工（人）65钢筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）25水电工（人）5其它工种（人）7第七节、计算书及相关图纸【计算书】墙模板计算书xx花园工程 ；工程建设地点：xx长安镇增田村；属于结构；地上25层；地53、下1层；建筑高度：78m；标准层层高：3m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):22554、；穿墙螺栓水平间距(mm):225；主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E55、(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，56、取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q57、1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4500.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.18.277225.02+0.1171.701225.02= 5.20104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩58、 : W = bh2/6 = 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 5.20104 / 2.43104 = 2.1N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =2.1N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4500.900=8.2759、7kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m；面板的最大剪力：V = 0.68.277225.0 + 0.6171.701225.0 = 1353.5N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1353.5N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31353.5/(245018.60、0)=0.251N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.251N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.45 = 7.664N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 225mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=2161、.87cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.9mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.662254/(10060002.19105) = 0.101 mm；面板的最大挠度计算值: =0.101mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 488/62= 85.334cm3；I = 4888/122= 341.334cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M 62、= 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2250.900=4.139kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.230.90=0.851kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.14.139450.02+0.1170.851450.02= 1.04105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.53163、04mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.04105/8.53104 = 1.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2250.900/2=2.069kN/m； 倾倒64、混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.230.90/2=0.425kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.62.069450.0+ 0.6170.425450.0 = 676.8N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 676.8N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3676.8/(2465、0.080.02)=0.159N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.159N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.23=3.83 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=366、.41106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6777.66/24504/(10090003.41106) = 0.035 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；次楞的最大挠度计算值 =0.035mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm67、) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.220.451.430.220.452.495kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 225mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.21104 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.21104/8.99103 = 2.5 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =2.5N68、/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 364.7N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =2364.7/848.230=0.860N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =0.86N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度69、计算值: = 0.003mm；主楞的最大容许挠度值: = 0.9mm；主楞的最大挠度计算值 =0.003mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.9mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉70、力为: N = 0.65 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=0.645kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！梁模板(扣件钢管架)计算书xx花园工程 ；工程建设地点：xx长安镇增田村；属于结构；地上25层；地下1层；建筑高度：78m；标准层层高：3m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按71、规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:kL13。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.00；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型72、为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv73、(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：6；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；主楞到梁底距离依次是：10mm，20mm，40mm，80mm，160mm，320mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(m74、m)：40.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.075、00 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 481.81.8/6=25.92cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其76、中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4817.85=10.28kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.484=2.688kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.110.283002 + 0.117 2.6883002 = 1.21105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.280.3+1.22.6880.3=4.36kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.21105 / 2.59104=4.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的77、受弯应力计算值 =4.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=10.28N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 481.81.81.8/12=23.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.283004/(10095002.33105) = 0.254 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的78、最大挠度计算值 =0.254mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.360/(0.600-0.120)=9.084kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2488/6 = 85.33cm3；I = 24888/12 = 341.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大79、弯矩 M = 0.116 kNm，最大支座反力 R= 3.026 kN，最大变形 = 0.046 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.16105/8.53104 = 1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 160/400=0.4mm；次楞的最大挠度计算值 =0.046mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.4mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞80、传递的集中力，取次楞的最大支座力3.026kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2888/6 = 170.67cm3；I = 28888/12 = 682.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.159 kNm，最大支座反力 R= 3.480 kN，最大变形 = 0.015 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.81、59105/1.71105 = 0.9 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =0.9N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.015 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.015mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混82、凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 85.711818/6 = 4.63103mm3； I = 85.71181818/12 = 4.17104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.300.09=1.605kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.09=0.480kN/m；q=1.83、605+0.480=2.085kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.11.6051002+0.1170.481002=2.17103Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.41.6050.1+0.450.480.1=0.086kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.11.6050.1+1.20.480.1=0.234kN =Mmax/W=2.17103/4.63103=0.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计84、算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=1.337kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6771.6051004/(10095004.17104)=0.003mm；面板的最大挠度计算值: =0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.4mm，满足要求！六、梁底支撑的计85、算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=0.234/0.086=2.731kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=888/6 = 85.33 cm3；I=8888/12 = 341.33 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.125ql2= 0.1252.7310.0862 = 0.86、003 kNm；最大应力 = M / W = 0.003106/85333.3 = 0 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.6252.7310.086 = 0.146 kN；方木受剪应力计算值 = 30.1461000/(28080) = 0.034 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.034 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要87、求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 = 0.5212.73185.7144 /(1009000341.333104)=0mm；方木的最大允许挠度 =0.0861000/250=0.343 mm；方木的最大挠度计算值 = 0 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.343 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.086kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=0.234kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=4.0500.086(1.20.12024.000+1.488、2.000)+1.220.086(0.600-0.120)0.300=2.201kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.245 kN；N2=N3=2.276 kN；最大弯矩 Mmax=0.119 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.048 mm；最大应力 =0.119106/5080=23.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 23.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底89、支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.245 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.101 kNm ；最大变形 max = 0.1 mm ；最大支座力 Rmax = 1.883 kN ；最大应力 =M/W= 0.101106 /(5.08103 )=19.9 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=90、205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 19.9 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.1mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.276 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.937 kNm ；最大变形 max = 0.932 mm ；最大支座力 Rmax = 15.217 kN ；最大应力 =M/W= 0.937106 /(5.08191、03 )=184.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 184.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.932mm小于600/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值92、,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=15.217 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.276kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495.5=0.983kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.00-0.30)/2)0.600.30=0.205 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载93、: N4=1.2(1.20/2+(1.00-0.30)/2)0.600.120(1.50+24.00)=2.093 kN； N =2.276+0.983+0.205+2.093=5.557kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高94、支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964m；lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.428；钢管立杆受压应力计算值； =5557.322/(0.428489) = 26.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 26.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全95、因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.2 按照表2取值1.01；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.01(1+0.12) = 1.436m；lo/i = 1436.22 / 15.8 = 91；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.654；钢管立杆受压应力计算值； =5557.322/(0.654489) = 17.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f 96、= 205N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 4.553/Sin45o = 6.438kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(5.5-0.6)/Sin45o = 1.238kN； N = 6.438+ 1.238 = 7.677kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 45o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：97、W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.185； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/Sin = 1.1851.71/0.707 = 2.849m；lo/i = 2848.933 / 15.8 = 180；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.22；钢管立杆98、受压应力计算值； =7676.657/(0.22489) = 71.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 71.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.2 按照表2取值1.01 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.01(1+0.12) = 1.436m；lo/i = 1436.22 / 15.8 = 91；由长细比 lo/i 的结果99、查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.654；钢管立杆受压应力计算值； =7676.657/(0.654489) = 24N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 24N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc =100、 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =5.557/0.25=22.229 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 5.557 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=22.229 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。101、2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任102、何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要103、求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十二、梁模板工程材料匡算: 本工程梁截面尺寸为 0.3m0.6m；板厚=120mm；梁净跨l0 3.6m；立杆沿梁跨度方向间距la=0.104、6m，梁底承重立杆横向间距lb=1.2m，步距h=1m；梁底增加承重立杆2根；立杆承重连接方式双扣件；梁底支撑小横杆6根；单根立杆钢管长度2.86m；剪刀撑5步4跨；梁模板支架计算高度5.5m； 梁底支撑小楞垂直梁截面，梁底支撑小楞4根，材质为方木8080mm；梁侧次楞为木楞，4080mm；竖向设置，间距300mm；梁侧主楞为木楞，8080mm；横向设置，根数6根；对拉螺栓6道水平间距300mm；面板材料为胶合面板。材料需求统计：支架部分： 立杆长度：143.92m； 水平杆件长度：171.4m； 剪刀撑长度：17.9m； 直角扣件(双)：28只； 对接扣件：0只； 旋转扣件：14只；非支架部105、分： 面板面积：4.54m2； 梁底支撑小楞长度：14.4m； 梁侧次楞长度：23.04m； 梁侧主楞长度：86.4m； 对拉螺栓根数：78只；板模板(扣件钢管架)计算书xx花园工程 ；工程建设地点：xx长安镇增田村；属于结构；地上25层；地下1层；建筑高度：78m；标准层层高：3m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m106、):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木107、方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自108、重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0.15.423002= 48780 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI109、)=l/250其中q =q1= 3.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.353004/(100950048.6104)=0.04 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.04 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=488/6 = 42.67 cm3；I=bh3/12=4888/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30110、.12+0.350.3 = 1.005 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.005+1.40.3 = 1.626 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.62612 = 0.163 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.163106/42666.67 = 3.811 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.811 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值111、 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.6261 = 0.976 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.976103/(2 4080) = 0.457 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.457 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.00510004 /(10090001706666.112、667)= 0.443 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.443 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.626kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.547 kNm ；最大变形 Vmax = 1.399 mm ；最大支座力 Qmax = 5.913 kN ；最大应力 = 547354.96/5080 = 107.747 N/mm2；支撑钢113、管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 107.747 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.399mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或114、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 5.913 kN；R Mmax= 12.288所以第10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.685/0.25=34.739 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.685 kN；基础底面面积115、 ：A = 0.25 m2 。p=34.739 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！十、梁模板工程材料匡算: 本工程楼板的计算厚度=120mm，混凝土净板长La=4m，混凝土净板跨Lb=4.5m，立杆横向间距la=1m，立杆纵向间距lb=1m，步距h=1.5m，板底支撑形式为方木，支撑间距300mm，立杆承重连接方式为双扣件；材料需求统计：支架部分： 立杆长度：57.6m； 水平杆件长度：38m； 剪刀撑长度：27.74m； 直角扣件：20只； 对接扣件：20只； 旋转扣件：36只；非支架部分： 面板面积：18m2； 板底支撑长度：337.5m；柱模板计算书xx花园工程 ；工程建设地点116、：xx长安镇增田村；属于结构；地上25层；地下1层；建筑高度：78m；标准层层高：3m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm117、):250.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强118、度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇119、筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只120、考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.220.040.450.90=9.737kN/m；振捣混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871kN/m； 柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=0.734kN，R2=2.446kN，R3=0.734kN 柱截面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支121、座反力为R1=0.428kN，R2=1.427kN，R3=0.428kNMmax =44027.550Nmm；Vmax=1222.988N；max=0.047mm；Rmax=2445.975N1.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=45018.018.0/6=2.43104mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 4.40104 / 2.43104 = 1.812N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.81122、2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1222.988N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31222.988/(245018.0)=0.226N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.226N/mm2 小于 面板截面抗123、剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 200 / 250 = 0.8 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.047mm；面板的最大挠度计算值 =0.047mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.8mm,满足要求！四、竖楞计算本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/61 = 42.67cm3；I = 40808080/121 = 170.67cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=124、2445.975/450.000=5.435N/mm 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.15.435450.0450.0= 1.10105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.10105/4.27104 = 2.58N125、/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.58N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.65.435450=1467.585N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31467.585/(240.080.01)=0.688N/mm2；竖楞截面抗剪强度设126、计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.688N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.71106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.44450.04/(1009000.01.71106) = 0.098 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.098mm 小于 127、竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0781=5.08cm3；I = 12.1871=12.19cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 40.9)0.18 0.45 = 2.16 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.161 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.475 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变128、形: = 0.668 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 475417.64 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5078 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 89.16 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =4.75108/(1.055.08106)=89.16N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.668 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 m129、m；柱箍的最大挠度 =0.668mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0781=5.08cm3；I = 12.1871=12.19cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.440.9)0.105 0.45 = 1.26 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 1.261 kN； H方向柱箍弯矩图(kN130、m)最大弯矩: M = 0.230 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.186 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 230055.32 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5078 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 43.147 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =2.30108/(1.055.08106)=43.147N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: 131、= 0.186 mm；柱箍最大容许挠度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 =0.186mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1mm，满足要求!第八章 模板质量预防措施一、梁模板缺陷1现象 梁身不平直，粱底不平，下挠：梁侧模炸模(模板崩坍)；拆模后发现梁身侧面鼓出有水平裂缝、掉角、上口尺寸加大、表面毛糙；局部模板嵌入柱梁间，拆除困难。2原因分析(1)模板支设未校直撑牢，支撑整体稳定性不够。(2)模板没有支撑在竖硬的地面上。混凝土浇筑过程中，由于荷载增加，泥土地面受潮降低了承载力，支撑随地面下沉变形。(3)梁底模未按设计要求或规范规定起拱；未根据水平线控制模板标高。(4)侧模承载能132、力及刚度不够，拆模过迟或模板未使用隔离剂。(5)木模板采用黄花松或易变形的木材制作，混凝土浇筑后变形较大，易使混凝土产生裂缝、掉角和表面毛糙。(6)木模在混凝土浇筑后吸水膨胀，事先未留有空隙。3防治措施 (1)梁底支撑间距应能保证在混凝土自重和施工荷载作用下不产生变形。支撑底部如为泥土地面，应先认真夯实，铺放通长垫木，以确保支撑不沉陷。梁底模应按设计或规范要求起拱。(2)梁侧模应根据梁的高度进行配制，若超过60cm，应加钢管围檩，上口则用圆钢插入模板上端小孔内。若梁高超过700mm，应在梁中加对穿螺栓，与钢管围檩配合，加强梁侧模刚度及强度：(3)支梁木模时应遵守边模包底模的原则。梁模与柱模连接133、处，应考虑梁模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短，使木模在混凝土浇筑后不致嵌入柱内。(4)木模板梁侧模下口必须有夹条木，钉紧在支柱上，以保证混凝土浇筑过程中，侧模下口不致炸模。(5)梁侧模上口模横档，应用斜撑双面支撑在支柱顶部。如有楼板，则上口横档应放在板模龙骨下。(6)梁模用木模时尽量不采用黄花松或其他易变形的木材制作，并应在混凝土浇筑前充分用水浇透。 二、深梁模板缺陷1现象梁下口炸模，上口偏歪；粱中部下挠。2原因分析(1)下口围檩未夹紧或木模板夹木未钉牢，在混凝土侧压力作用下，侧模下口向外歪移。(2)梁过深，侧模刚度差，中间又未设对拉螺栓或对拉螺栓间距偏大。(3)支撑按一般经验134、配料，梁混凝土自重和施工荷载未经核算，致使超过支撑能力，造成梁底模板及支撑承载能力及刚度不够而下挠。(4)斜撑角度过大(大于60o)，支撑不牢造成局部偏歪。3防治措施 (1)根据深梁的高度及宽度核算混凝土振捣时的重量及侧压力(包括施工荷载)。钢模板外侧应加双排钢管围擦，间距不大于500mm，并沿梁的长方向每隔500800mm加穿对拉螺栓，螺栓外可穿40钢管或25的PVC管，以保证梁的净宽，并便于螺栓回收重复使用。木模采取50mm厚模板，每400500mm加一拼条(宜立拼)，根据梁的高度适当加设横档。一般离梁底300400mm处加16mm对拉螺栓，沿梁长方向相隔不大于1000mm，在梁模内螺栓可135、穿上钢管或硬塑料套管撑头，以保证梁的宽度，并便于螺栓回收，重复使用。(2)木模板夹木应与支撑顶部的横担木钉牢。(3)梁底模板应按规范规定起拱。(4)单根深梁模板上口必须拉通长麻线(或铅丝)复核，两侧斜撑应同样牢固. 三、楼梯模板缺陷1现象楼梯侧帮露浆、麻面，底部不平。2原因分析(1)楼梯底模采用钢模板，遇有不能满足模数配齐时，以木模板相拼，楼梯侧帮模也用木模板制作，易形成拼缝不严密，造成跑浆。(2)底板平整度偏差过大，支撑不牢靠。3防治措施(1)侧帮在梯段处可用钢模板，以2mm厚薄钢板模和8号槽钢点焊连接成型，每步两块侧帮必须对称使用，侧帮与楼梯立帮用U形卡连接。(2)底模应平整，拼缝要严密，136、符合施工规一范要求，若支撑杆细长比过大，应加剪刀撑撑牢。(3)采用胶合板组合模板时，楼梯支撑底板的木龙骨间距宜为300500mm，支承和横托的间距为8001000mm，托木两端用斜支撑支柱，下用单楔楔紧，斜撑问用牵杠互相拉牢，龙骨外面钉上外帮侧板，其高度与踏步口齐，踏步侧板下口钉l根小支撑，以保证踏步侧板的稳固。 四、板模板缺陷1。现象板中部下挠；板底混凝土面不平；采用木模板时梁边模板嵌入梁内不易拆除。2原因分析(1)模板龙骨用料较小或间距偏大，不能提供足够的强度及刚度，底模未按设计或规范要求起拱，造成挠度过大。(2)板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠。(3)板137、底模板不平，混凝土接触面平整度超过允许偏差。(4)将板模板铺钉在梁侧模上面，甚至略伸入梁模内，浇筑混凝土后，板模板吸水膨胀，梁模也略有外胀，造成边缘一块模板嵌牢在混凝土内(图15-15a)。3防治措施 (1)楼板模板下的龙骨和牵杠木应由模板设计计算确定，确保有足够的强度和刚度，支承面要平整。 (2)支撑材料应有足够强度，前后左右相互搭牢增加稳定性；支撑如撑在软土地基上，必须将地面预先夯实，并铺设通长垫木，必要时垫木下再加垫横板，以增加支撑在地面上的接触面，保证在混凝土重量作用下不发生下沉(要采取措施消除泥地受潮后可能发生的下沉)。 (3)木模板板模与梁模连接处，板模应铺到梁侧模外口齐平，避免模138、板嵌入梁混凝土内。(4)板模板应按规定要求起拱。钢木模板混用时，缝隙必须嵌实，并保持水平一致。 五、墙模板缺陷1。现象(1)炸模、倾斜变形，墙体不垂直。(2)墙体厚薄不一，墙面高低不平。(3)墙根跑浆、露筋，模板底部被混凝土及砂浆裹住，拆模困难。(4)墙角模板拆不出。 2原因分析 (1)相邻模板未设置围檩或围檩间距过大，对拉螺栓选用过小或未拧紧；墙根未设导墙，模板根部不平，缝隙过大。 (2)模板制作不平整，厚度不一致，相邻两块墙模板拼接不严、不平，支撑不牢，没有采用对拉螺栓来承受混凝土对模板的侧压力，以致混凝土浇筑时炸模；或因选用的对拉螺栓直径太小或间距偏大，不能承受混凝土侧压力而被拉断。 (139、3)混凝土浇筑分层过厚，振捣不密实，模板受侧压力过大，支撑变形。(4)角模与墙模板拼接不严，水泥浆漏出，包裹模板下口。拆模时间太迟，模板与混凝土粘结力过大。3防治措施(1)墙面模板应拼装平整，符合质量检验评定标准。(2)有几道混凝土墙时，除顶部设通长连接木方定位外，相互间均应用剪刀撑撑牢。 (3)墙身中间应根据模板设计书配制对拉螺栓，模板两侧以连杆增强刚度来承担混凝土的侧压力，确保不炸模(一般采用1216mm螺栓)。两片模板之间，应根据墙的厚度用钢管或硬塑料撑头，以保证墙体厚度一致。有防水要求时，应采用焊有止水片的螺栓。(4)每层混凝土的浇筑厚度，应控制在施工规范允许范围内。(5)模板面应涂刷140、隔离剂。(6)墙根按墙厚度先浇灌150200mm高导墙作根部模板支撑，模板上口应用扁钢封口，拼装时，钢模板上端边肋要加工两个缺口，将两块模板的缺口对齐，板条放入缺口内，用U形卡卡紧。(7)龙骨不宜采用钢花梁，墙梁交接处和墙顶上口应设拉结，外墙所设的拉顶支撑要牢固可靠，支撑的间距、位置宜由模板设计确定。六、雨篷模板缺陷1现象雨篷根部漏浆露石子，混凝土结构变形。2原因分析(1)雨篷根部底板模支立不当，混凝土浇筑时漏浆。(2)雨篷根部胶合板模板下未设托木，混凝土浇筑时根部模板变形。(3)悬挑雨篷其根部混凝土较前端厚，模板施工时，模板文撑未被重视，未采取相应措施。3防治措施 (1)认真识图，进行模板翻样，重视悬挑雨篷的模板及其支撑，确保有足够的承载能力、刚度及稳定性。 (2)雨篷底模板根部应覆盖在梁侧模板上口，其下用50mm100mm木方顶牢，混凝土浇筑时，振点不应直接在根部位置。 (3)悬挑雨篷模板施工时，应根据悬挑跨度将底模向上反翘25mm左右，以抵消混凝土浇筑时产生的下挠变形。 (4)悬挑雨篷混凝土浇筑时，应根据现场同条件养护制作的试件，当试件强度达到设计强度的100以上时，方可拆除雨篷模板。