1、框支-剪力墙结构住宅小区工程高层转换层钢筋、砼专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月第1章 转换层工程概况生态苑一期高层工程(1#3#楼)转换层层高(9.55m)较高，框支柱、框支梁、框架梁的截面较大，楼层板厚度(0.2m)较厚，对模板制安、钢筋制绑及砼浇捣具有较高的技术要求，为保证工程质量，避免安全事故的发生，为此特编制该方案以指导该工程转换层安全顺利施工!1.1 设计概况：生态苑一期高层工程(13#楼)为“框支-剪力墙”结构，该工程转换层均设在主体结构二层，在二层上下部的柱截面尺寸、位置均作了较2、大的变化，在二层上部的大部分柱均为梁上柱。1.2 转换层框支柱概况：? 分别设有矩形、长方形、L形、Z字形、U形及工字形等极不规则的形状，对模板的支设、安装及加固造成极大的困难。? 框支柱的柱身断面尺寸较大，钢筋布置较密。? 框支柱钢筋全部为二级钢，钢筋直径为2032。1.3 转换层框支梁概况：? 框支梁截面尺寸分别有5002000、6002000、7002000、8002000、11002000、13002250、22501500等。? 框支梁跨度一般在5m、6m、7m等，最大跨度为8.3m。? 框支梁钢筋全部为三级钢，钢筋直径为2032。? 框支梁底筋大部分只有一排，大梁配筋均为两排，梁底3、部最大配筋为42根32钢筋。? 框支梁面筋除部分一般梁只有一排外，其余大梁配筋均为两排。? 框支梁腰筋间距均为200mm。1.4 转换层结构板概况：? 转换层结构板100、120、大部分为200。? 转换层结构板底、面配筋均为12150。1.5 转换层砼概况：? 框支柱砼强度C50，框架柱、花架柱砼强度C30，梁板砼强度C40，砼强度不统一，浇捣难度较大。? 梁、柱钢筋多而密，梁截面相对较大。? 转换层层高为9.55M，相对较高,给柱砼的浇捣带来较大困难。? 板面标高变化较大，给梁板砼的浇捣带来较大困难。第2章 转换层各工序施工流程2.1 结构层各工序施工流程：首层施工放线首层柱钢筋制绑及二层4、框支梁底板模板制安首层柱模板制安首层柱砼浇捣(浇至首层梁底弯锚段底部往下500位置)二层框支梁钢筋制绑二层框支梁侧模制安二层板模制安二层板钢筋制绑二层剪力墙柱放线定位二层剪力墙柱插筋二层梁板砼浇捣砼养护。? 施工放线施工流程：首层楼面控制线首层轴线首层柱边线二层楼面控制线二层轴线二层柱边线。? 首层柱施工流程：柱钢筋制绑柱模制安及加固首层梁底部柱砼浇捣柱模板拆除及砼养护。? 二层框支梁施工流程：梁模支架搭设及加固梁底板模制安二层框支梁钢筋制绑梁侧板模制安二层梁板砼浇捣砼养护。? 二层板施工流程：板模支架搭设及加固板模制安板钢筋制绑二层梁板砼浇捣砼养护。2.2 施工流水段的划分：本工程转换层施工5、段作业按1#3#楼建筑物位置、建筑物间的沉降伸缩缝等划分为五个施工段，即1#施工段、2#-A施工段、2#-B施工段、3#-A施工段、3#-B施工段。? 1#楼因在地下室出首层地面后未同2#楼连接，故1#楼独立划分为一个施工段施工。? 2#楼、3#楼分别各在中部设有一条沉降伸缩缝，故2#楼、3#楼划分为2#-A施工段、2#-B施工段、3#-A施工段、3#-B施工段。? 施工段的划分如下图:2.3 施工时间：按总计划要求每段在25天内施工完成，具体计划安排如下：? 1#楼因只有一个施工段，故只能一个工序一个工序的施工，下一道工序的施工只有待上一工序施工完成后进行。? 2#、3#楼的施工可以划分为两6、个施工段进行流水施工，当一个工序在最开始施工的施工段上完成后可转入第二个施工段继续进行，依此类推,以此避免产生窝工现象。第3章 施工测量香蜜湖第一生态苑一期高层工程(13#楼)由于在转换层上下的结构发生变化，相应在该位置的施工放线也应作一定的调整，为此特编制该章节以指导施工放线工作。3.1 首层楼面控制线及上部结构内控点布置? 该项工作在首层楼面砼浇捣完毕并可上人后进行。? 根据基坑四周设置的外控点用全站仪或经纬仪引测放出各控制线，并在砼地面上弹出相应的墨线。? 按“测量方案”在首层楼面上布置出上部结构的内控点，并按要求作好相应的保护措施。3.2 首层轴线、柱及梁边线? 该项工作在首层楼面控制7、线施测完毕后进行。? 根据基坑四周引测放出控制线用30m、50M、5m钢卷尺分别按设计图纸放出首层轴线，并在砼地面上弹出相应的墨线。? 根据设计图纸轴线用5m钢卷尺施放出各柱边线，并在砼地面上弹出相应的墨线以作为柱子安装模板的依据。? 根据设计图纸轴线用5m、30m、50M钢卷尺施放出各梁边线，并在砼地面上弹出相应的墨线以作为梁支架搭设、加固及梁模板安装的依据。3.3 二层楼面控制线、轴线、柱边线? 该项工作在二层楼面框架梁钢筋绑扎安装完毕后进行。? 根据首层布置的内控点利用相应楼板位置预留的300mm300mm激光传递孔引测放出二层楼面控制线，并在相应的梁钢筋上作出油漆标记。? 根据二层楼面8、控制线用5m、30m、50M钢卷尺引测放出经转换层变化后的主轴线，并在相应的梁钢筋位置作出标记。? 根据二层经转换变化后的主轴线放出所有截面变化的框架柱、框支柱及需重新预插的梁上柱，并在相应的梁钢筋位置作出标记。3.4 高程控制测量? 在该工程开工前将业主方提供的坐标控制点高程引测到施工现场且不受沉降影响的标志物上，用红油漆作好标记并作为该工程各栋建筑物、构筑物、室内外相对标高及高程控制的依据。? 在首层楼面板砼浇捣完成后将各建筑物首层+1.000m相对标高引测到框支柱竖筋上,用红油漆作好标记并作为转换层框支柱顶面、结构梁、结构板等底、面标高施工的依据。? 在二层楼面板钢筋绑扎完毕后，将二层楼9、面板的板面标高引测到板面控制桩上并作为板面砼浇捣的依据。? 在二层楼面板砼浇捣前将各建筑物二层+1.000m相对标高引测到剪力墙柱竖筋上,用红油漆作好标记并作为转换层框支柱顶面、结构梁、结构板等砼面标高施工的依据。? 由于部分柱筋为插筋，砼浇捣时还得借助水准仪控制砼浇捣面标高。第4章 转换层模板施工本工程转换层层高(9.55m)较高；框支柱、框支梁、框架梁的截面较大，形状不规则；楼层板厚度(0.2m)较厚，对模板制作、安装及加固具有较高的要求!4.1 模板体系选择及施工工艺： 主要部位配模方案：序号工程部位模板支撑及加固体系1框支柱九夹板散拼由50100mm木方、483.5mm钢管、12高强对10、拉螺栓及相应夹具等组成2 梁板、楼梯九夹板散拼(封闭式楼梯)由50100mm木方、可调节钢支撑、483.5mm钢管、碗扣式脚手架组成以及12高强对拉螺栓组成。3电梯井九夹板散拼由50100mm木方、483.5mm钢管以及碗扣式脚手架组成以及12高强对拉螺栓组成。4梁、柱接头九夹板散拼由50100mm木方、可调节钢支撑、483.5mm钢管以及12高强对拉螺栓组成4.1.2 施工准备? 对施工班组做详细的技术交底，对高支模等作专项计算。? 钢筋等隐蔽工程检查合格后，由项目部通知后有关施工人员方可进行墙、梁、柱模板支设。? 每个施工段内支模顺序是：框支柱模板框支梁底模板框支梁侧模板楼板模板梁柱接头。11、4.1.3 模板施工工艺流程? 模板施工顺序为：支架柱墙模板梁模板顶板模板粱柱头模板。? 其中各段施工工艺流程：柱模：放线木模板拼装第一块拼装第二块背枋条连接螺栓背钢管调垂直及加固；梁、板模：轴线水平线复核搭设支架支梁底模支梁侧模支顶板模验收。4.2 楼梯模板支设? 将楼梯底模2钉于倾斜的木楞1上，楼梯的踏步钉在侧板10上，并用反扶梯基4、木楞6和顶木5进行加强定位，斜撑7与木楞1成90地支撑楼梯模板、斜撑用木楔固定于木板上。? 踏步模板采用全封闭，在梯段中间开一个300宽振捣孔，用作加强楼梯砼振捣。在踢步面板支设时，可先将踢面面板11和踢面板先钉在木楞6上，呈“L”形，然后再钉到侧板10上。12、见下图：4.3 高支模设计及验算 工程概况深圳香蜜湖第一生态苑一期高层(13#楼)转换层层高为9.55m，根据深圳市的有关规定，层高超过4.0米的模板支设即为高支模，必须进行专项的模板及支架设计，以确保施工安全并进行验算。 模板设计计算的相关参数及计算公式 .1 模板及支撑系统的相关参数本次施工模板支撑系统材料拟采用九夹板、木方、焊接钢管和对拉螺栓。根据简明施工计算手册(第二版)、混凝土结构工程以及相关规范和资料内容， 确定所用材料相关参数如下:? 模板采用915mm1830mm18mm(宽长厚)九夹板，有关力学计算参数如下：弹性模量E=9.5103N/mm2，抗弯强度fm=13N/mm2，抗13、剪强度=2.2N/mm2。? 支撑柱、墙、梁模板的小楞采用50100mm木方，有关力学参数如下：弹性模量E=9.5103N/mm2,抗弯强度fm=13N/mm2，抗剪强度=1.4N/mm2。? 支撑小楞的钢管采用双排483.5mm焊接钢管, 有关力学计算参数如下：弹性模量E=2.1105N/mm2,抗弯强度f=215N/mm2，抗剪强度=110N/mm2，A=489mm2，I=12.19104mm4，W=5.08103mm3。? 对拉螺栓采用12高强对拉螺栓（容许拉力达到750N/mm2），螺栓外加PVC套管,经试拉其容许最大拉力N=57KN,其12高强对拉螺栓、螺帽、夹具等见以下两张图片(施14、工时必须强制采用，并不得更换)：.2 模板验算的计算公式? 柱、墙、梁的侧压力计算公式? 式中：砼的重力密度，取25kN/m3；t新浇砼的初凝时间，取200/(T+15)，取4h；T砼的入模温度，取25；V砼的浇筑速度，取10m/h；H砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，柱取5m；墙取3.5m；梁取2m；1外加剂影响修正系数，取1.2；2砼坍落度影响修正系数，取1.15。 柱模板的设计计算.1 相关参数资料及荷载计算 ? 根据工程实际情况，本次设计选用KZZ1为计算对象，2栋、3栋(2-23)、(2-30)/(2-N)轴处KZZ1：800mm2500mm9550mm(宽长高)? 柱模板基本参15、数 柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=2500mm，H方向对拉螺栓6道， 柱模板的计算高度 L = 7700mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距150mm。 柱箍采用圆钢管483.5，每道柱箍2根钢箍，间距400mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 柱模板计算简图.2 柱模板荷载标准值计算? 强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力。? 新浇砼侧压力计算:根据前述公式参数计算得出新浇砼侧压力标准值 F1=96.0116、kN/m2 实际计算中采用新浇砼侧压力标准值 F1=96.01kN/m2 倾倒砼时产生的荷载标准值 F2= 3kN/m2。 .3 柱模板面板的计算? 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下: 面板计算简图? 面板强度计算 支座最大弯矩计算公式: 跨中最大弯矩计算公式: 其中: q强度设计荷载(kN/m)； q=(1.285.87+1.43)0.4=42.9kN/m d竖楞的距离，d=150mm； 面板截面抵抗矩 W=4001818/6=21600mm3 经过计算得到=M/W =0.097106/21600=4.469N/mm2 面板的计算强度小于15N/mm217、,满足要求!? 抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT 其中:最大剪力 Q=0.60.1542.898=3.86kN 截面抗剪强度计算值 T=33861/(240018)=0.804N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求!? 面板挠度计算 最大挠度计算公式: 其中 q砼侧压力的标准值，q=85.870.4=34.348kN/m； E面板的弹性模量，取6000N/mm2； I面板截面惯性矩I=400181818/12=194400mm4； 经过计算得到v=0.677(85.870.4)1504/(118、006000194400)=0.101mm v面板最大允许挠度，v=150/250 = 0.6mm； 面板的最大挠度满足要求!.4 竖楞方木的计算? 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.153m。 荷载计算值 q =1.2960.153+1.430.153=18.283kN/m? 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.142/0.5=18.283kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.5119、8.283=5.485kN 最大支座力 N=1.10.518.283=10.056kN 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 51010/6 = 83.33cm3； I = 5101010/12 = 416.67cm4；? 抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.457106/83333.3=5.49N/mm2 抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!? 抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35485/(250100)=1.645N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.7N/mm2 抗剪强度20、计算满足要求!? 挠度计算 最大变形 v=0.67715.2365004/(10095004166666.8)=0.163mm 最大挠度小于500/250,满足要求!.5 B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P=(1.296+1.43)0.1250.5=7.46kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到： 最大变形 vmax=0.121mm 最大支座力 Qmax=21.454kN 抗弯计算强度 f=0.717106/10160000=70.521、7N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400/150与10mm,满足要求!.6 B方向对拉螺栓的计算 计算公式: NN=fA 其中 N对拉螺栓所受的拉力； A对拉螺栓有效面积 (mm2)； f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取750N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力17.17kN。 经计算B方向采用12高强螺栓达到受力要求!.7 H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P=(1.296+1.43)0.1530.5=9.14kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.22、m)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到： 最大变形 vmax=0.121mm 最大支座力 Qmax=21.454kN 抗弯计算强度 f=0.717106/10160000=70.57N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400/150与10mm,满足要求!.8 H方向对拉螺栓的计算 计算公式: NN = fA 其中 N对拉螺栓所受的拉力； A对拉螺栓有效面积 (mm2)； f12高强对拉螺栓，容许拉力达到750N/mm2； 经计算H方向采用12高强螺栓达到受力要求!.9 柱模板小结? 具体结构详见“柱模板结构23、图”及支撑系统:? 模板:915183018mm(宽长厚)九夹板? 内楞:501004000(长)木方,间距为150mm? 外楞:双排483.5mm焊接钢管,间距沿竖向中下部500,中上部500mm。? M12高强对拉螺栓：竖向中距500，水平向中距400420mm，距柱边统一为200mm。 墙模板的设计计算根据工程实际情况，本次设计选用2栋核心筒(2-13)、(2-40)/(2-A)(2-D)轴500厚剪力墙为计算对象。.1 墙模板基本参数? 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将24、墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。? 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=7500N/mm2，抗弯强度f=17N/mm2。? 内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距150mm。? 外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距400mm。? 穿墙螺栓水平距离400mm，穿墙螺栓竖向距离400mm，直径M12高强对拉螺栓, 螺栓外加PVC套管。 墙模板组装示意图.2 墙模板荷载标准值计算? 强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力。? 新浇砼侧压力计算: 根据前述公式参数计算得出新浇砼侧压力标准值 F1=85.87kN/m2 25、实际计算中采用新浇砼侧压力标准值 F1=85.87kN/m2 倒砼时产生的荷载标准值 F2=4kN/m2。.3 墙模板面板的计算? 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图? 强度计算: =M/W f 其中:面板的强度计算值(N/mm2)； M面板的最大弯距(N.mm)； W面板的净截面抵抗矩,W=401.81.8/6=21.6cm3； f面板的强度设计值(N/mm2)。 M=ql2/10 其中： q作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇砼侧压力设计值,q1=1.20.485.87=41.22kN/m； 26、倾倒砼侧压力设计值,q2=1.40.44=2.24kN/m； l计算跨度(内楞间距),l=150mm； 面板的强度设计值f=17N/mm2； 经计算得到，面板的强度计算值4.527N/mm2； 面板的强度验算 f,满足要求!? 挠度计算: v=0.677ql4/100EIv=l/250 其中 q作用在模板上的侧压力，q=34.35N/mm； l计算跨度(内楞间距),l=150mm； E面板的弹性模量,E=7500N/mm2； I面板的截面惯性矩,I=401.81.81.8/12=19.44cm4； 面板的最大允许挠度值,v=0.6mm； 面板的最大挠度计算值, v=0.081mm； 面板的挠度27、验算 vv,满足要求!.4 墙模板内外楞的计算? 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。? 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6=83.33cm3； I=5101010/12=416.67cm4； 内楞计算简图? 内楞强度计算:=M/Wf 其中 内楞强度计算值(N/mm2)； M内楞的最大弯距(N.mm)； W内楞的净截面抵抗矩； f内楞的强度设计值(N/mm2)。 M=ql2/10 其中 q作用在内楞的荷载，q=(1.285.87+1.44)0.15=16.3kN/m； l内楞计算跨度(外楞间距),l = 400mm28、； 内楞强度设计值f=13N/mm2； 经计算得到，内楞的强度计算值3.129N/mm2； 内楞的强度验算f,满足要求!? 内楞的挠度计算 v= 0.677ql4/100EIv=l/250 其中 E内楞的弹性模量,E=9500N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,v=1.6mm； 内楞的最大挠度计算值, v=0.056mm； 内楞的挠度验算 vv,满足要求!? 外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管483.5； 外钢楞截面抵抗矩 W=5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I=12.1929、cm4； 外楞计算简图? 外楞强度计算: = M/Wf 其中 外楞强度计算值(N/mm2)； M外楞的最大弯距(N.mm)； W外楞的净截面抵抗矩； f外楞的强度设计值(N/mm2)。 M=0.175Pl 其中 P作用在外楞的荷载，P=(1.285.87+1.44)0.40.4=17.38kN； l外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=400mm； 外楞强度设计值f=205N/mm2； 经计算得到，外楞的强度计算值119.765N/mm2； 外楞的强度验算f,满足要求!? 外楞的挠度计算: v=1.146Pl3/100EIv=l/400 其中 E外楞的弹性模量,E=210000N/mm2； 外30、楞的最大允许挠度值,v=1mm； 外楞的最大挠度计算值, v=0.197mm； 外楞的挠度验算 vv,满足要求!.5 穿墙螺栓的计算 计算公式: NN=fA 其中 N穿墙螺栓所受的拉力； A穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取750N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 12 穿墙螺栓有效直径(mm): 10 穿墙螺栓有效面积(mm2): A=76 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): N=57 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N=13.739 穿墙螺栓强度验算满足要求!.6 墙模板小结? 具体结构详见“墙体模板结构图” 墙体模板及支撑系统。? 模板：91518301831、mm(宽长厚)九夹板? 内楞：50100mm木方,间距为150mm? 外楞：双排483.5mm焊接钢管,间距沿竖向中下部400,中上部500mm。? M12高强对拉螺栓：中下部竖向及水平向中距500，中上部竖向500mm，距柱边统一为200mm。 梁模板的设计计算本工程框支梁截面尺寸分别有5002000、6002000、7002000、8002000、11002000、13002250、22501500等梁，在设计计算中应分别以以上截面尺寸进行验算，最后确定出相应的设计数据，设计中拟采用下列数据：? 支架立杆：采用483.5mm焊接钢管，管顶设可调节的顶丝撑，对5008002000梁设四根立杆32、支柱，立杆纵横向间距均为450450；对11002000、13002250梁设五根立杆支柱，立杆纵横向间距均为450450；22501500梁设七根立杆支柱，立杆纵横向间距均为450450。? 对拉螺栓：采用12高强对拉螺栓，沿跨度方向的间距均为500；对梁高在1500内梁设3道；对梁高在2000内梁设4道;对梁高超过2000的梁设5道, 螺栓外加PVC套管。? 梁底木枋：采用501002000木枋，其搁置间距为200mm。? 梁侧木枋：采用501002000木枋，其搁置间距为：对梁高在2000内梁250mm；对梁高超过2000的梁为200mm。? 梁底侧模板：采用915183018mm(宽长33、厚)九夹板，散支散拆。.1 转换层梁设计验算(仅验算13002250梁木模板与支撑).1.1 梁侧模板、穿梁螺栓的计算.1.1.1 梁侧模板基本参数? 计算断面宽度1300mm，高度2250mm，两侧楼板高度200mm，模板面板采用普通胶合板。? 内龙骨间距250mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。? 高强对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距150+400+400+450+450mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。 模板组装示意图.1.1.2 梁侧模板荷载标准值计算? 强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇砼侧压力。? 34、新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值: 根据前述公式参数计算得出新浇砼侧压力标准值 F1=50kN/m2 实际计算中采用新浇砼侧压力标准值 F1=50kN/m2 倒砼时产生的荷载标准值 F2= 4kN/m2。.1.1.3 梁侧模板面板的计算? 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算，面板的计算宽度取2m。 荷载计算值 q=1.2502+1.442=131.2kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=2001.81.8/6=108cm3； I=2001.81.81.8/12=97.2cm4； 计算简图 弯35、矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)? 经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=13.12kN；N2=36.08kN；N3=36.08kN；N4=13.12kN。 最大变形 V=0.5mm? 抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.8210001000/108000=7.593N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15N/mm2； 面板的抗弯强度验算 ff,满足要求!? 抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=319680/(2200018)=0.82N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2 抗剪强度验算 TT，满足要求!? 挠度计算 面板最大挠度计算值 v=36、0.476mm 面板的最大挠度小于250/250,满足要求!.1.1.4 梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q=36.08/2=18.04kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大支座 F=8.025kN 经过计算得到最大变形 V=0.1mm 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6=83.33cm3； I=5101010/12=416.67cm4；? 内龙骨抗37、弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.360106/83333.3=4.32N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求!? 内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT 截面抗剪强度计算值 T=34199/(250100)=1.26N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.7N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!? 内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.1mm 内龙骨的最大挠度小于450/250,满足要求!.1.1.5 梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力38、。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)? 经过连续梁的计算得到： 最大变形 vmax=0.231mm 最大支座力 Qmax=17.253kN 抗弯计算强度 f=0.702106/10160000.0=69.09N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!.1.1.6 对拉螺栓的计算 计算公式: NN=fA 其中 N对拉螺栓所受的拉力； A对拉螺栓有效面积 (mm2)； f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取750N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2):39、 A=76 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N=57 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N=16.756 对拉螺栓强度验算满足要求!.1.2 1300*2250梁支撑架立杆、梁底模板、木枋、立杆顶托梁等的计算.1.2.1 基本参数? 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 ? 模板支架搭设高度为7.45米，基本尺寸为：梁截面 BD=1300mm2250mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.5米，梁底增加5道承重立杆。梁顶托采用100100mm木方。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板砼荷载以集中力40、方式向下传递。 集中力大小为F=1.2250.20.50.2=0.6kN。.1.2.2 模板面板计算? 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1=252.251.3+0.351.3=73.58kN/m 活荷载标准值 q2=(2+2)1.3=5.2kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=1301.81.8/6=70.20cm3； I=1301.81.81.80/12=63.18cm4；? 抗弯强度计算：f=M /Wf 其中 f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M面板的最大弯距(N41、.mm)； W面板的净截面抵抗矩； f面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2； M=0.1ql2 其中 q荷载设计值(kN/m)； 经计算得到M=0.1(1.273.58+1.45.2)0.20.2=0.382kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.38210001000/70200=5.446N/mm2 面板的抗弯强度验算 ff,满足要求!? 抗剪计算：T=3Q/2bhT 其中最大剪力 Q=0.6(1.273.58+1.45.2)0.2=11.469kN 截面抗剪强度计算值T=314336/(2130018)=0.919N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.4N/mm2 抗剪强度验算 42、TT，满足要求!? 挠度计算：v=0.677ql4/100EIv=l/250 面板最大挠度计算值 v=311469/(2130018)=0.735mm 面板的最大挠度小于200/250,满足要求!.1.2.3 梁底支撑木方的计算.1.2.3.1 梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,荷载的计算：? 钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=252.250.2=11.25kN/m ? 模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350.2(22.250+1.3)/1.3=0.312kN/m ? 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(243、+2)1.30.2=1.04kN 均布荷载 q=1.211.25+1.20.312=13.875kN/m 集中荷载 P=1.41.04=1.456kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN)? 经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.317kN；N2=6.315kN；N3=5.429kN；N4=6.315kN；N5=1.317kN。 经过计算得到最大弯矩 M=0.244kN.m 经过计算得到最大支座 F=6.315kN 经过计算得到最大变形 V=0.1mm 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6=83.33cm3； I=510101044、/12=416.67cm4；? 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.244106/83333.3=2.93N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求!? 木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT 截面抗剪强度计算值T=33.445/(250100)=1.034N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.7N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!? 木方挠度计算 最大变形 v=0.1mm 木方的最大挠度小于450/250,满足要求!.1.2.3.2 梁底顶托梁计算? 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。 托梁计算简图45、 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M=0.612kN.m 经过计算得到最大支座 F=15.744kN 经过计算得到最大变形 V=0.1mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=101010/6=166.67cm3； I=10101010/12=833.33cm4；? 顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.612106/166666.7=3.67N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!? 顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值T=346、3445/(2100100)=0.517N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.7N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!? 顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.1mm 顶托梁的最大挠度小于450/250,满足要求!.1.2.4 扣件抗滑移的计算? 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): RRc 其中 Rc扣件抗滑承载力设计值,取8kN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；? 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 .1.2.5 立杆的稳定性计算? 立杆的稳定性计算公式 其中 N立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=147、5.74kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重N2=1.20.1397.7=1.288kN N=15.744+1.288=17.032kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.58 A立杆净截面面积 (cm2)； A=4.89 W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值，f=205N/mm2； l0计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1) l0=(h+2a) (2) k1计算长度附加系数48、，按照表1取值为1.185； u计算长度系数，参照扣件式规范表；u=1.70 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m； 公式(1)的计算结果：=176.71N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：=90.13N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a) (3) k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.01；公式(3)的计算结果：=125.74N/mm2，立杆的稳定性计算f,满足要求!.2 梁模板总结经验算,对梁模板的所有假定均满足荷载,并可作为施工的依据!具体为:49、? 支架立杆：采用483.5mm焊接钢管，管顶设可调节的顶丝撑，对5008002000梁设四根立杆支柱，立杆纵横向间距均为450450；对11002000、13002250梁设五根立杆支柱，立杆纵横向间距均为450450；22501500梁设七根立杆支柱，立杆纵横向间距均为450450。? 对拉螺栓：采用12高强对拉螺栓，沿梁跨度方向的间距均为500；对梁高在12001500内梁设3道，从梁底部往上部尺寸分别为200，400，450；对梁高在2000内梁设4道，从梁底部往上部尺寸分别为200，400，450，500;对梁高超过2000的梁设5道，从梁底部往上部尺寸分别为150，400，400，50、450，450。12高强对拉螺栓外加PVC套管。? 梁底木枋：采用501002000木枋，其搁置间距为200mm。? 梁侧木枋：采用501002000木枋，其搁置间距为：对梁高在2000内梁250mm；对梁高超过2000的梁为200mm。? 梁底、侧面模板：采用915183018mm(宽长厚)九夹板，散支散拆。 板模板的设计计算 该工程转换层最大板厚200mm，凭施工经验假定如下，并作相应的验算，当验算合格后，方可作为施工的依据：? 模板:915183018mm九夹板，散支散拆。? 小楞:50100mm木方,间距为300mm? 大楞:483.5mm焊接钢管,间距为900mm? 立柱:483.551、mm焊接钢管,间距为900900mm。.1 相关荷载参数? 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。? 模板支架搭设高度为8.8米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，立杆的横距 l=0.9米，立杆的步距 h=1.50米。采用的钢管类型为483.5。 图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元.2 模板面板计算? 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1=250.20.9+0.350.9=4.815kN/m 活荷载标准值 q2=(2+2)0.9=3.6kN/m 面板的截面惯性矩I和截52、面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=901.81.8/6=48.6cm3； I=901.81.81.8/12=43.74cm4；? 抗弯强度计算: f=M/Wf 其中 f面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M面板的最大弯距(N.mm)； W面板的净截面抵抗矩； f面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2； M=0.100ql2 其中 q荷载设计值(kN/m)； 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.09710001000/48600=2.003N/mm2 面板的抗弯强度验算 ff,满足要求!? 抗剪计算: T=3Q/2bhT 其中最大剪力 Q=0.6(1.2453、.815+1.43.6)0.3=1.947kN 截面抗剪强度计算值 T=31947/(290018)=0.18N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求!? 挠度计算:v=0.677ql4/100EIv=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6778.4153004/(1007500437400)=0.141mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!.3 支撑木方的计算 木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。.3.1 荷载的计算? 钢筋混凝土板自重(kN/m) q11=250.20.3=1.5kN/m： ? 模板的自重线荷载(kN/m)：q54、12=0.350.3=0.105kN/m ? 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2=(2+2)0.3=1.2kN/m 静荷载 q1=1.21.5+1.20.105=1.926kN/m 活荷载 q2=1.41.2=1.68kN/m.3.2 木方的计算? 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q=3.245/0.9=3.606kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.93.606=1.947kN 最大支座力 N=1.10.93.606=3.57kN 截面惯性矩55、I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33cm3； I=5101010/12=416.67cm4；? 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.292106/83333.3=3.51N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求!? 木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T=3Q/2bhT 截面抗剪强度计算值 T=31947/(250100)=0.584N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!? 木方挠度计算 最大变形 v =0.6772.8059004/(10095004166656、66.8)=0.315mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!.4 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到： 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.984mm 最大支座力 Qmax=11.662kN 抗弯计算强度 f=0.857106/5080.0=168.66N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!.5 扣件抗滑57、移的计算? 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.66kN? 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12kN。? 为防止板下支架滑移，应将板下支架顶部水平受力杆底部采用双扣件抗滑。 .6 立杆的稳定性计算荷载标准值.6.1 静荷载标准值包括以下内容：? 脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.1298.7558、0=1.130kN，钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 ? 模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN ? 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2000.9000.900=4.050kN .6.2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2+2)0.9000.900=3.240kN.6.3 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG + 1.4NQ.7 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式: 其中 N 立杆的轴心压力设计值，59、N = 11.09kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 60、a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 115.08N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 58.70N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016； 公式(3)的计算结果： = 82.78N/mm2，立杆的稳定性计算 2，8758100梁8758100悬臂构件-1004.6 梁板模板支架搭设技术要求： 模板支架搭设通用要求? 模板支架选用扣件式钢管满堂架搭设，钢61、管直径为4.8cm，48钢管相应的技术参数见下表：外 径，d壁 厚t截面积A（cm2）惯性矩I（cm2）截面模量A（cm2）回转半径A（cm2）每米长质量（kg/m）（mm）48 3.54.8912.195.081.583.84? 支架底端必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底端上的200mm处。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 支架构造、立杆步距等的设置? 立杆接长除板顶层顶步可采用搭接外（采用搭接应用双扣件紧固），其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。? 对大梁立杆顶部应采用双扣件连接。? 对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置62、：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。? 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。? 支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。若支架立杆底部设可调支座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。? 转换层（首层）施工时，-1层及-2层梁板模板满堂架不得拆除，待转换层施工完毕砼达到规范规定的强度后方可拆除。? 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；? 高支撑架水平杆步距以0.9-63、1.5m为宜，不得超过1.5m。 本工程转换层模板支架由于层高较高（达9.55m），其剪刀撑的设置及构造应符合要求：? 剪刀撑的设置：垂直于梁方向间距为2000并向上连续设置，平行于梁间距为3000。? 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数：剪刀撑斜杆与地面的倾角 45 50 60剪刀撑跨越立杆的最多根数n765? 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。? 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于是150mm。? 沿支架四周外立面应满64、足立面满设剪刀撑。 顶部支撑点的设计：? 在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；? 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；? 支撑在顶部的横杆与立杆的连接扣件应采用“双扣件”；? 立杆顶部采用顶托支撑梁、板模板。 支撑架搭设的要求：? 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；? 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；? 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； 施工使用的要求：? 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施65、工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；? 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；? 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 4.7 转换层荷栽对首层及以下结构的要求：? 地下一层、地下二层的梁板模板及支架的拆除必须在相应栋号结构的转换层梁板砼施工完毕7天，并经项目部总工程师下达书面通知后方可拆除。? 施工放线时相应放出转换层框支大梁的支架立杆位置，并在砼板面上弹出相应的墨线。? 支架底端必须加设钢板底座，钢板的尺寸为1001005mm，钢板底座底直接落在砼面上，具体大样详后附图。66、? 对转换层框支大梁底部位置的梁板结构进行加强处理，其立杆的位置应以转换层框支大梁的立杆对应设置或在其传力位置底部。第5章 转换层钢筋施工转换层框支柱、框架柱截面有矩形、长方形、L形、Z字形、U形及工字形，钢筋全部为二级钢，钢筋直径为2032；框支梁、框架梁截面有5002000、6002000、7002000、8002000、11002000、13002250、22501500等，框支梁、框架梁主筋全部为三级钢，钢筋直径为2032，框支梁最大跨度为8.3m；转换层结构板底、面配筋均为12150。5.1 钢筋抽料、制作的通用要求 钢材的进场、检验与标识? 我项目部将按议标文件中要求的厂家钢材,并67、在长期给我公司合格供应商名录里挑选几家，进行综合评审，进货时货比三家，选定最后的做为本工程的钢材供应商。严把进货关。? 进货验收：钢材在进场时由材料员、专职质检员对钢材进行检验。钢材每捆（盘）上挂有：两个标牌（注明生产厂家、生产日期钢号、炉罐号、钢筋级别、直径标记）并附有质量证明书。? 检查每批由同牌号、同炉罐号、同规格，同交货状态钢筋组成，重量不大于60t。并从中抽取5%进行外观检查，钢筋表面不得有裂纹，结疤和折叠、钢筋表面允许有凸块，但不超过横肋高度，钢筋表面允许其它缺陷的深度和高度不得大于所在部位尺寸的允许偏差，钢筋每1m弯曲度不应大于4mm。? 从每批钢筋中任选两根钢筋，每根取两个试样68、分别进行拉伸试验（包括屈服点，抗拉强度和伸长率）和冷弯试验。如有一项试验结果不符合要求，则从同一批中另取双倍数量的试样重作各项试验。如仍有一个试样不合格，则该批钢筋为不合格品，需退回厂家。? 热轨钢筋在加工过程中发现脆断，焊接性能不良或机械性能显著不正常现象时，应进行化学成分分析或其它专项检验。? 依照ISO9000族2000标准，执行本公司产品标识和可追溯工作程序建立合格钢材堆码区，要求分规格堆码，挂标识牌，注明钢材等级、规格、产地、数量等，钢筋必须检验合格方可进入合格钢材堆码区。此堆码区为该1#3#高层区工程单独设置。 钢筋翻样? 我项目部将派专业工长对图纸钢筋进行翻样，工程技术负责人对翻69、样单进行审核之后才进行下一步的钢筋制作与加工。? 根据本工程的实际情况，翻样时依据图纸结构说明及03G-101标准图集进行。? 钢筋下料长度的计算：根据图纸尺寸考虑钢筋的锚固长度，接搭长度；闪光对焊增加闪光量，电渣压力焊增加钢筋熔化量25mm。? 箍筋的尺寸计算考虑梁筋的根数、直径、等分钢筋间距并满足钢筋保护层要求。 钢筋的制作与加工? 根据工程实际情况，考虑钢筋的垂直运输问题，我项目部预计在现场设立两个钢筋加工房以便钢筋的吊运，见现场平面布置图。? 每一个钢筋加工房布置，两台钢筋弯曲机，一台钢筋截断机。? 钢筋的制作加工严格按经审批后的翻样单进行，并对制作与下料统筹安排，如何利用原材，做到尽70、量节省材料。? 钢筋的调直：本工程所采用f6.5、f8钢筋为盘圆线材。需现场调直，钢筋调直采用卷扬机，调直时冷拉率控制在3%左右，不大于4%。? 钢筋的切断：钢筋在切断之前应在工作台上标出尺寸要求，对钢筋有劈裂、缩头或严重的弯头予以切除。? 钢筋的弯曲成型：钢筋在弯曲成型时，根据钢筋直径合理选择弯曲直径，级钢材选直径为4d。? 对于直径为f6、f8、f10的钢筋为满足规范要求，同时做到美观大方一律采用手工制作箍筋。5.2 钢筋连接 闪光对焊? 对焊人员的操者作必须持有证件，在上岗操作之前对其进行检测考核，合格后方才正式上岗。? 焊接参数的选择：对焊参数数值(mm)调伸长度1.01.5d闪光留量71、810mm预热留量47mm顶锻留量46.5mm? 在焊接之前，应清除钢筋端头的铁锈、污泥等，如钢筋有弯应先截除。焊接完毕后，不能马上松开夹具，等接头变为红黑色之后才松开夹具，平稳取出钢筋，以免钢筋产生弯曲。焊接好钢筋架空堆放并做好标识，同时确保焊接场地防风、防雨，以免接头发生骤然冷却，发生脆断。 电渣压力焊? 对本工程竖向钢筋采用电渣压力焊，利用四台BX2-1000型交流弧焊机。焊接时根据钢筋直径大小选择焊接参数。? 焊接参数的选择：规格焊接电流（A）电弧过程电压（V）电渣过程电压（V）电弧过程时间（S）电渣过程时间（S）钢筋熔化量162002504045222714420251825030072、155203003501752235040018625400450216? 外观检查：检查接头外观焊包是否饱满，有无明显烧伤痕迹，检查钢筋轴线是否偏位，偏位不得超过钢筋直径的0.1d，且不得大于2mm，接头弯折处不大于4，如出现此种情况对接头截除后予以重焊。? 拉伸实验：在一层中同种规格小于等于300个接头作为一批，现场取三个接头进行拉伸试验。试验合格方可使用在工程中，如不合格则取双倍数量的试样进行复验，复验如达不到要求，此批为不合格品，予以截除重新焊接。 钢筋直螺纹连接本工程粗钢筋直螺纹连接按镦粗直螺纹钢筋接头行业标准和钢筋机械连接通用技术规程JGJ107-1996（局部修订版1998）配套73、执行，并由专业施工队伍进行施工，我方进行质量控制。.1 使用要求? 不同工况下，丝头应满足下列使用要求：适用于标准型接头的丝头，其长度应为1/2套筒长度，公差为+1P（P为螺距）以保证套筒在接头的居中位置；适用于加长型接头的丝头，其长度应大于套筒长度，以满足只转动套筒进行钢筋连接的要求。? 不同工况下，套筒应满足下列使用要求：标准型套筒应便于正常情况下连接钢筋；变径型套筒应满足不同直径钢筋的连接要求；扩口型套筒应满足钢筋较难对中工况下，要便于入口连接。.2 材料要求? 用于镦粗的钢筋应符合现行国家标准钢筋混凝土用热扎带肋钢筋GB1499的要求。? 套筒与锁母材料宜使用优质碳素结构钢或合金结构钢74、。应有供货单位质量保证书。.3 制造工艺要求? 钢筋下料时，切口端面应与钢筋轴线垂直，不得有马蹄形或挠曲，端部不应调直后下料。? 镦粗头的基圆直径大于丝头螺纹外径，长度应大于1/2套筒长度，过渡段坡度应1:3。? 镦粗头不得有与钢筋轴线相垂直的横向表面裂纹。? 不合格的镦粗头，应切去后重新镦粗，不得对镦粗头进行二次镦粗。? 如选用热镦工艺镦粗钢筋，则应在室内进行钢筋镦头加工。? 加工钢筋丝头时，应采用水溶性切削润滑液，当气温低于0时应有防冻措施，不得在不加润滑液的情况下套丝。? 钢筋丝头的螺纹应与连接套筒的螺纹相匹配，公差带应符合GB197的要求，可选用6f。? 套筒内螺纹的公差应符合GB1975、7，可选用6H。? 套筒表面应进行防锈处理；套筒材料、尺寸、螺纹规格，公差带及精度等级应符合产品设计图纸的要求。.4 外观质量要求? 丝头：牙形饱满，牙顶宽超过0.6mm秃牙部分累计长度不超过一个螺纹周长；外形尺寸，包括螺纹直径及丝头长度应满足产品设计要求。? 套筒：表面无裂纹和其它缺陷；外形尺寸包括套筒内螺纹直径及套筒长度应满足产品设计要求；套筒二端应加塑料保护塞。? 接头：接头拼接时用管钳扳手拧紧，应使两个丝头在套筒中央位置相互顶紧；拼接完成后，套筒每端不得有一扣以上的完整丝扣外露，加长型接头的外露扣数不受限制，但应有明显标记，以检查进入套筒的丝头长度是否满足要求。5.3 柱子钢筋预插、绑76、扎及焊接 由于转换层位置所有柱子截面变化，大部分柱竖筋伸到转换层(二层)即到顶部，大部分柱竖筋将重新预插，大部分柱竖筋直径变小，其处理措施如下： 到转换层(二层)即到顶的柱竖筋的处理? 柱竖筋直径25mm时，采用机械连接接长，钢筋抽料时应注意每根竖筋到顶的竖直段长度、弯锚长度等。? 柱竖筋的弯锚部分一次制作成型，不得将竖直段和弯锚段分开制作。? 柱顶纵筋应自框支柱边缘算起，弯锚入框支梁或楼层板内LaE。? 柱顶纵筋应锚固在顶层梁内，当柱宽大于梁宽，梁宽范围之外的柱纵筋无法锚入梁内时，应将这部分纵筋锚入现浇板中，无法锚入梁内和板内的柱纵筋应互相焊接。 重新预插的的柱竖筋的处理? 插入下层柱内的上77、柱竖筋埋入下层柱内的深度为1.5LaE，LaE为：a、柱竖筋直径25mm时为29d。b、柱竖筋直径25mm时为32d。? 插入框支梁、框架梁内的柱竖筋埋入楼面梁内的深度要求为竖直段0.5LaE、平直段12d，LaE为：a、柱竖筋直径25mm时为29d。b、柱竖筋直径25mm时为32d。? 在墙上起柱，在墙顶面标高以下锚固范围内的柱箍筋按上柱非加密区箍筋要求设置。梁上起柱，在梁内设两道柱箍筋。 柱竖筋直径变化的处理? 框支柱部分纵筋延伸到上层剪力墙楼板顶，原则上为能通的则通！? 柱竖筋直径变小时，采用电渣压力焊、直螺纹或绑扎搭接连接。? 采用电渣压力焊连接上下层柱竖筋时应注意：a、采用直径小的钢78、筋的电渣压力焊焊接参数(即焊接电流和焊接通电时间)。b、上下柱竖筋应通心通肋。? 上柱竖筋比下柱竖筋多时，按上柱竖筋的直径锚入下层柱内的深度为LaE，LaE为：a、柱竖筋直径25mm时为29d。b、柱竖筋直径25mm时为32d。 柱竖筋焊接时注意事项 ? 在竖筋电渣压力焊时，如发现裂纹、偏心、弯折、咬边、未熔合、焊包不匀、气孔、烧伤、焊包下流时，应采取必要的防止措施进行纠正或割除后重新焊接，不同直径钢筋连接时，一次连接钢筋直径规格不宜超过二级。? 直螺纹连接时：受力钢筋采用A级接头时，同一截面的接头百分率不大于50%，采用SA级接头时，接头的百分率不受限制；钢筋弯折点与接头端头距离不宜小于2079、0mm；不同直径钢筋连接时，一次连接钢筋直径规格不宜超过二级。 柱钢筋绑扎：由于转换层梁钢筋的弯锚较长，为便于转换层梁钢筋绑扎，柱钢筋的绑扎应分三次进行：? 绑扎转换层梁钢筋的弯锚段下部柱钢筋，并将中、上部柱箍筋套入柱上。? 待梁筋弯锚入柱内后将梁柱节点位置的核心箍绑扎、焊接就位。? 柱钢筋绑扎完毕后挂同保护层厚度同厚的塑料垫块。? 转换层梁钢筋，绑扎转换层梁筋弯锚段的柱钢筋。5.4 梁钢筋连接及绑扎 梁钢筋连接转换层梁钢筋连接按“工程施工联系单SZ016”要求，梁内主筋25mm的采用机械连接；梁内主筋25mm的采用闪光对焊、电弧焊等。? 采用普通焊接连接时，级钢筋采用E43系列焊条，级钢筋采80、用E50系列焊条, 级钢筋采用E55系列焊条。? 对机械接头作下列规定：受力钢筋采用A级接头时，同一截面的接头百分率不大于50%，采用SA级接头时，接头的百分率不受限制；钢筋弯折点与接头端头距离不宜小于200mm；不同直径钢筋连接时，一次连接钢筋直径规格不宜超过二级。? 闪光对焊主要是对材料的短料加以利用，对焊接接头应满足以下规定：设置在同一构件内的焊接接头应相互错开；焊接接头距钢筋弯折处，不应小于钢筋直径的10倍；任一焊接接头中心至长度为钢筋直径d的35倍且不小于500mm的区段内，同一钢筋不得有两个接头；在该区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率，在受拉区不宜超过50%81、。? 电弧焊主要有搭接焊、绑条焊等，实际施工时视工程情况选用。? 注意：在大梁的平直段不设焊接接头；所有焊接接头应设在弯锚段满足45d后设置；采用搭接焊时满足焊接长度10d，或采用对焊。 梁钢筋绑扎由于在转换层所有柱截面均改为L形断面、条形、U形及其它异型断面后，所有下层柱竖筋均伸到转换层即到顶，而到顶柱竖筋均需弯锚到转换层梁、板内，由此给梁钢筋绑扎造成极大的不便，再加上上层柱竖筋预插入梁内后，梁钢筋的绑扎更加困难。.1 施工顺序梁钢筋制作按设计位置搭设主梁(框支梁)面筋、腰筋、底筋搁放支架主梁面筋安装、焊接就位穿主梁箍筋主梁面筋绑扎主梁底筋安装、焊接就位主梁底筋绑扎主梁腰筋安装、焊接就位主梁82、腰筋绑扎次梁(框架梁、次梁)钢筋绑扎水电预埋安装梁(框支梁、框架梁、次梁)侧板、板模板制安板底钢筋绑扎板面钢筋绑扎隐蔽验收砼浇捣。.2 框支梁钢筋绑扎? 搭架、摆放主梁钢筋：、搭设主梁各排底筋、面筋及腰筋钢管搁置架，立杆间距不超过1000mm(比设计位置略高200mm,若大梁模板钢管立杆合适时可利用该立杆搭设)。底筋、面筋及腰筋的分隔可在立杆上加横杆解决。、摆放主梁底筋腰筋面筋。要求搭一排横杆摆放一排钢筋，注意各排钢筋的根数、型式、位置，不要放错或混淆。、穿主梁箍筋(从内箍到外箍)，并调整到位。? 主梁面筋绑扎：、绑扎第一排面筋。、穿第一、二排面筋间251000的钢筋垫铁，长为梁宽减40mm。83、拆卸第一排面筋搁置架，绑扎第二排梁面筋。、穿第二、三排面筋间251000的钢筋垫铁，长为梁宽减40mm。、拆卸第二排面筋搁置架，绑扎第三排梁面筋。? 主梁底筋绑扎：、绑扎第一排底筋。、穿第一、二排底筋间251000的钢筋垫铁，长为梁宽减40mm。、拆卸第二排底筋搁置架，绑扎第二排底筋。、穿第二、三排底筋间251000的钢筋垫铁，长为梁宽减40mm。、拆卸第三排底筋搁置架，绑扎第三排底筋。、穿第三、四排底筋间251000的钢筋垫铁，长为梁宽减40mm。、拆卸第四排底筋搁置架，绑扎第四排梁边底筋。? 主梁腰筋及拉钩钢筋绑扎：拆卸腰筋搁置架，绑扎各排腰筋及拉钩钢筋，为便于提升各排腰筋及绑扎，应从上84、到下绑扎各排腰筋及拉钩钢筋。? 主梁钢筋绑扎完毕后放置保护层垫块，该工程转换层主梁底筋保护层采用废花岗石块加工制作成5050垫块，主梁侧面保护层采用塑料垫块。? 主梁钢筋吊放就位：先用塔吊，葫芦吊着，逐根逐排的拆卸支撑主梁钢筋的所有钢管，吊放就位时注意：、不要将整根主梁钢筋的重量交由塔吊及葫芦支承。、不要全部拆卸支撑主梁钢筋的所有钢管后再放塔吊及葫芦。、要用塔吊，葫芦吊一个点，拆卸离开主梁钢筋的钢管；再用塔吊，葫芦吊另一个点，拆卸离开主梁钢筋的钢管；如此反复地逐根逐排的拆卸支撑主梁钢筋所有钢管。、拆卸支撑主梁钢筋的钢管时应遵循先两端后中间的原则进行。5.5 板钢筋绑扎? 板的钢筋网，除靠近外围85、两行钢筋的相交点全部扎牢外，中间部分交叉点可间隔交错扎牢，但必须保证受力钢筋不产生位置偏移；双向受力的钢筋必须全部扎牢。? 楼板底筋钢筋保护层采用同板底筋保护层厚度同厚的塑料垫块来保证。? 板底筋采取在模板上划线的办法来控制间距，板面筋采用马凳来控制板厚，马凳设置间距按楼层建筑面积10001000mm设置，其型式如下图： 5.6 钢筋的验收 本工程转换层的钢筋由于比较复杂，且层高较高，故对钢筋的验收应分部位、分层进行验收，上道工序未验收通过时不得进入下道工序施工，具体如下：? 钢筋验收的总顺序为：框支柱钢筋框支梁钢筋楼板及综合钢筋。? 框支柱钢筋验收：框支梁面筋锚固端下部柱身钢筋制作、焊接、绑86、扎验收上部柱身及梁柱交接的核心位置钢筋制作、焊接、绑扎验收柱筋到顶弯锚段的验收。? 框支梁钢筋验收：面筋弯锚段的验收面筋制作、焊接、绑扎验收腰筋的制作、焊接、绑扎验收底筋的制作、焊接、绑扎验收。第6章 转换层砼施工6.1 转换层砼施工的难度? 框支柱的柱身断面尺寸较大、高度较高、钢筋布置较密,对框支柱砼的浇捣造成较大的困难。? 框支柱砼强度为C50，花架柱砼强度为C30，而梁板砼强度为C40，且框支梁高度较高，对框支柱、框支梁交接核心区位置(C50砼强度)的砼强度不易控制。? 框支梁钢筋按规范要求应锚入梁底柱下部LaE，对框支柱砼的浇捣也造成一定的困难。6.2 砼浇捣顺序 转换层砼浇捣受梁、柱87、钢筋绑扎的影响，每段砼的浇捣均将分三次浇捣完成，如下所述：? 第一次浇捣框支柱、核心筒框支柱等C50普通砼，浇捣位置为框支梁面筋锚固底端往下500mm的位置。? 第二次浇捣框支柱C50普通砼及框支梁C40砼。? 第三次浇捣所有转换层花架柱C30砼、梁板及楼梯C40砼，该次砼在第二次砼浇捣完成后接着进行。6.3 砼浇捣时的运输机械? 输送泵：担负框支梁、框架梁、次梁C50砼、花架柱C30砼及楼板C40砼的运输工作。? 汽车泵或塔吊：输送或吊运C50骨架墙、柱砼及大梁C40砼以及为避免结构产生砼施工冷缝而配合砼输送泵浇捣梁板砼等。6.4 技术要求? 转换层C40砼坍落度采用120140mm，C5088、砼坍落度采用140160mm，级粉煤灰，高标号低热水泥。? 为保证大梁在砼浇捣时在柱身内无垃圾、杂物等，应在柱模底部或二次支模的中部开设清扫口，以便在砼浇捣前将柱身内垃圾、杂物等清洗干净。? 砼振动泵从柱顶往下振动，并随浇捣面逐步往顶部提升，直致浇捣到施工缝位置或设计标高。? 第二次振捣砼时，振动泵必须插入下层砼内不少于500mm。? 板面标高控制：、柱四大角竖筋上设控制标高。、梁板中部焊接设置控制标高。? 由于浇捣砼破坏的模板及踩(压)坏的钢筋及时修复。? 清洗输送泵管的污水排放到楼板外面，禁止排入要浇捣的结构梁、板及墙、柱内！6.5 施工要求? 在浇捣砼前，对梁、板、柱及墙内的杂物和钢筋上89、的油污等清理干净；对模板的缝隙和孔洞应堵严；对木模板应浇水湿润，但不得积水。? 对模板及其支架、钢筋及预埋件必须进行检查，并作好记录，并经业主、监理及设计院验收达到图纸、规范要求后方可浇捣砼。? 砼自高处倾落的自由高度不得超过23m(对梁板结构为2m;柱墙等竖向结构为3m)。? 在浇捣竖向结构（即墙或柱）砼前，应先在底部填50100mm厚与砼内砂浆成分相同的水泥砂浆；浇筑中不得发生离析现象；当浇筑高度超过3m时，应采用串筒、溜管或振动溜管使砼下落。? 在振捣框支柱砼时，应专门派一人用手电筒照射振捣点位，避免产生漏振部位或钢筋卡振动泵的事发生。? 在框支柱砼振捣中，应在柱底部专门派二人用钉锤敲打90、柱模板，看是否有空响不实的部位，若存在应立即叫振动工补振或加密振点。? 浇筑砼应连续进行。当必须间歇时，其间歇时间应控制在前层砼凝结之前（约2小时），将次层砼浇筑完毕。? 采用振捣器捣实砼时应：、每一振点的振捣延续时间应使砼表面呈现浮浆和不再沉落。、当采用插入式振捣器时，捣实砼的移动间距，不宜大于振捣器作用半径的1.5倍；捣实轻骨料砼的移动间距，不宜大于其作用半径；振动器与模板的距离，不应大于其作用半径的0.5倍，并应避免碰撞钢筋、模板、预埋管、吊环、预埋件等；振捣器插入下层砼内的深度不小于500mm。? 采用泵送砼应符合下列规定：、砼的供应，必须保证输送砼的泵能连续工作。、输送管线宜直，转弯91、宜缓，接头应严密，如管道向下倾斜，应防止混入空气，产生阻塞。、泵送前应先用适量的与砼内成分相同的水泥砂浆润滑输送管内壁；预计泵送间歇时间超过45min或当砼出现离析现象时，应立即用压力水或其它方法冲洗管内残留的砼。、在泵送过程中，受料斗内应具有足够的砼，以防止吸入空气产生阻塞。? 在砼浇捣过程中，随时观察模板，支架、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应及时采取措施加固或整改。? 砼的养护：楼板采用蓄水50mm养护14天，侧墙及柱在砼浇捣2天后松动模板封模养护7天，7天后拆模挂麻袋养护7天；顶板及梁侧模必须在3天后方可拆模，拆模后洒水养护不小于7天，框支梁底模必须封模养护14天，拆模92、后洒水养护不小于7天。? 洒水的次数应能保持砼处于润湿状态；已浇捣的砼强度未达到1.2N/mm2以前，不得在其上踩踏。? 砼的表面处理要求按如下方法进行：铝合金刮平砼提浆机提浆磨平扫帚扫毛。? 柱、墙在施工缝顶面的处理可按如下方法进行：在砼终凝前用扫帚扫除表面浮浆，用钢筋将柱、墙的表面划毛；在砼初凝前在砼表面洒20mm40mm啐石，注意啐石与啐石之间应有一定的空隙；砼硬化后用石匠凿毛。第7章 施工安全注意事项? 戴好安全帽，并系好安全带。? 钢筋焊接前必须经动火审批后，方可进行施工。? 钢筋焊接时，配备灭火器一个，旁站一人负责灭火及动火周边安全。? 由于梁钢筋绑扎是在未铺平板模板的情况下进行，为此，梁钢筋运输，绑扎时必须作好必要的临时操作平台或操作架后再进行作业。? 在大梁钢筋吊放就位时，大梁的下方禁止站人。? 操作工人连续工作时间不得超过12个小时，即禁止操作工人疲劳作业。? 临边洞口注意防护，禁止嘻笑打闹！? 输送泵管出口前禁止站人，避免泵管内砼喷出时伤人。? 塔吊料斗未落地时，禁止操作工人爬上塔吊料斗上方下放砼料！? 其它未涉及的安全事宜严格按照建筑施工安全操作规程有关条款执行。