1、小区项目外挑脚手架架构要求防护验收拆除施工设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1.编制依据42.工程概况42.1 设计概况42.2 脚手架工程难点42.3 采用的脚手架形式53、脚手架的构造设计54、施工准备54.1、技术准备54.2机具准备64.3 主要材料准备6扣件64.4 作业条件准备75、防护外挑脚手架搭设的架构要求75.1 构造要求75.2悬挑双排脚手架的搭设的施工技术要求10(2) 埋件留设12(6) 电梯井筒脚手架的搭设135.5 脚手架使用时的注意事项145.6 脚手架的安全防护12、55.6.4 结构临边防护措施155.6.5 楼梯间防护措施155.6.6 防雷避电措施166、 脚手架搭设质量标准166.1、脚手架阶段检查与验收166.2脚手架搭设技术要求，允许偏差及检查方法167、 脚手架拆除177.1、拆除前必须完成以下准备工作177.2、拆除脚手架的技术要求178、安全管理179、 脚手架计算书189.1、选调式扣件钢管脚手架计算书181、 均布荷载值计算182、 抗弯强度计算193、 挠度计算19简支梁均布荷载作用下的最大挠度19二、 大横杆的计算191、 荷载值计算192、 抗弯强度计算203、 挠度计算20大横杆自重均布荷载引起的最大挠度20三、 扣件抗滑力的3、计算201.荷载值计算20四、脚手架荷载标准值21风荷载标准值应按照以下公式计算21五、 立杆的稳定性计算211、 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算212、 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算22六、 连墙件的计算22七、 悬挑梁的受力计算23八、 悬挑梁的整体稳定计算24九、 锚固段与楼板连接的计算24一、小横杆的计算251.均布荷载值计算252.抗弯强度计算263、 挠度计算26简支梁均布荷载作用下的最大挠度26二、大横杆的计算261、 荷载值计算262.抗弯强度计算264、 挠度计算27大横杆的自重均布荷载引起的最大挠度27三、 扣件抗滑力的计算271.荷载值计算27四、脚手架荷载标准值274、风荷载标准值应按照以下公式计算28五、立杆的稳定性计算281、 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算282、 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算29六、 连墙件的计算29七、联梁的计算30八、悬挑梁的受力计算31九、 悬挑梁的整体稳定计算32十、 锚固段与楼板连接的计算321.编制依据序号名 称编 号1XX小区项目施工图纸2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20013混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024建筑施工安全检查标准JGJ59-995建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-906钢结构设计规范GB50017-20037建筑结构荷载规范GB50009-200185、XX小区工程施工组织设计2.工程概况2.1 设计概况本工程为XX市XX区XX小区，2#、3#、4#住宅楼。本工程住宅为钢筋砼剪力墙结构，商业为钢筋砼框架结构。本建筑抗震设防烈度为8度；设计使用年限为50年；地下室防水等级为二级；建筑类型为高度二类；耐火等级地下为一级，地上为二级。架子工程相关的设计概况详见下表：序号项目内容1建筑面积总建筑面积（m2）52000群楼面积（m2）4303.62建筑檐高相对0.00群楼（m）7.8各楼檐口（m）10#：58；12#：56.2；13#：56.2；16#：56.553结构形式主体结构形式剪力墙结构屋盖结构形式全现浇砼平屋面结构标准层（m）2.9m顶层（m6、）2.9m5外墙装修局部玻璃幕墙2.2 脚手架工程难点 . 本工程结构有悬挑梁板，并且剪力墙轴跨间距较大，悬挑脚手架体，连墙杆搭设困难。 .本工程结构外墙设有混凝土剪力墙，并且沿外墙设有楼梯间，此处悬挑横梁设置较困难，外防护脚手架在拆除时困难较大。 .本工程外挑架需重点控制脚手架的搭设高度，并且在施工过程中，保持间距、水平距离一致。 .个别部位存在上下交叉作业，安全防护存在困难，施工安排时应注意在大模板吊运安装和脚手架搭拆时下禁止施工作业。2.3 采用的脚手架形式 本工程结构外形比较方正，外装修为局部玻璃幕墙和铝板幕墙，不考虑装修外脚手架，结构外檐有悬挑梁板，外挑架不堆放大模板、材料等物品，主7、要功能以外防护为主。 .本工程采用工字钢悬挑横梁钢管扣件式防护脚手架。 .悬挑脚手架按4层为一个搭设单元，每一搭设单元搭设最大高度为16.2米。 .各楼的外挑架从2层开始搭设。3、脚手架的构造设计 3.1.悬挑横梁：悬挑横梁采用16#工字钢，钢梁间距1.50米，钢梁长度及悬挑长度根据实际情况而定，并符合以下各条要求。 3.2.立杆：外防护脚手架，立杆纵距1.5米，横距0.8米，里排立杆距墙间距0.25米 3.3.水平杆：水平横杆步距1.5米，操作面楼层处外侧增加一道拦腰杆。 3.4.地锚：地锚采用16钢筋，每道横梁设置两道，第一道距结构边梁外边0.20.5米，第二道距钢梁内端头100mm。 38、.5.钢梁长度及外挑长度和脚手架搭设高度：.各楼搭设高度16.2m，悬挑横梁采用采16#工字钢，钢梁长度4.0米，外挑1.72米，锚固段长2.2米。. 楼梯间、电梯井以外的其他部位，悬挑横梁采用16#工字钢，横梁长度为3.0米，外挑长度1.10m，锚固段长1.9米，最大搭设高度为16.2米。. 楼梯间、电梯井部位，钢梁外挑长度为1.1米，钢梁总长和锚固段长度根据实际情况而定，以满足结构能够预埋地锚为准，但锚固段长度不宜小于1.9米。3.6外挑架按四层设计，每四层为一个搭设单元，轮番搭设、拆除；上下单元不做连接和固定。3.7.由于结构剪力墙轴线距离较大，需根据实际情况在剪力墙中间楼板处预埋短钢管9、地锚，增设拉墙件。4、施工准备 4.1、技术准备 .组织各岗位管理人员到位，并进行相关培训。 .审图：组织施工技术人员认真查阅图纸，对各楼层层高、外轮廓变化部位以及玻璃幕墙埋件安装部位进行仔细核对。 .技术交底：进行逐级技术交底。脚手架搭设前，由项目技术负责人组织脚手架施工方案的编制人员向脚手架工长、安全员进行施工方案交底。施工方案交底后，由脚手架工程工长根据脚手架工程施工方案，结合本工程实际情况对施工作业班组进行书面技术交底。交底应注重针对性和可操作性。4.2机具准备 准备脚手架搭设所需的力矩扳手等工具。4.3 主要材料准备 钢管杠件 （1）本工程钢管杆采用483.5mm焊接钢管，其物理性能10、应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定，每根钢管的最大质量不超过25Kg，最大长度横向水平杆不超过2.0M，其它杆件不超过6.5m，其截面特征应符合下表规定：钢管截面积A（mm2）惯性矩I（mm4）抵抗矩W（mm3）回转半径i（mm）每米质量（kg/m）483.54.8910312.191045.0010315.83.84 （2）钢管进场时必须提供生产许可证、产品合格证及法定检测单位的检测报告。 （3）脚手架搭设前应对钢管脚手管进行外观质量检验（旧钢管应逐件检查），钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面11、等的偏差及旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合规范规定。其允许偏差详见下表：序号项目允许偏差检查工具1钢管工具外径48壁厚0.50.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220水平杆、斜杆的钢管弯曲 l1.5m30（4）经检查合格的钢管脚手管经除锈、涂刷防锈漆后，按照公司CI管理要求立杆涂刷黑黄色油漆，剪刀撑涂刷深蓝色油漆，并分类码放备用。 扣件 .1 本工程采用锻铸铁扣件，其材质应符合钢管脚手架扣件（15831）的规定，在螺栓拧紧力矩达65N.M时，扣件不得发12、生破坏。 .2 扣件进场时必须提供生产许可证、产品质量合格证及法定检测单位的检测报告。 .3 扣件在进场后第一次使用前，必须按照钢管脚手架扣件规定，进行外观质量检查（旧扣件应逐件检查），并抽取扣件样本进行力学性能和扭力距指标复验。严禁使用外观检验或力学性能复验不合格的扣件。 .4新旧扣件使用前均应进行防锈处理。 .5 扣件与钢管的贴面必须严格整形，应保证钢管与扣件扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，扣件的开口处应保持不小于5mm的距离。旋转扣件的旋转面之间应有1mm间隙。 脚手板 本工程采用木制脚手板，其材质应符合木结构设计规范（GBJ5）中级材质的规定，其厚度不小于50mm，宽度不小于200m13、m，长度约4米。脚手板使用前在板两端100mm处用直径为4mm的镀锌钢丝箍两道，腐朽、扭曲、斜纹、破裂的脚手板不得用于本工程。 安全网本工程水平网采用锦纶材料制成的菱形网目安全网，网眼不得大于10cm，立网采用绿色聚乙烯密目网。安全网出厂前必须有国家指定的监督检测部门批量验证和产品质量合格证。安全网应阻燃，在储运中必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子。已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。 型钢必须采用正规厂家生产的产品，进场必须有出厂合格证等材质证明。严禁使用非标产品。4.4 作业条件准备 脚手架搭设前需将搭设部位的杂物14、清理干净，确保脚手架基础部位地面平整。 搭设悬挑脚手架部位悬挑支撑杆件和悬挑杆件安装、埋环随结构施工提前埋设完毕。 预留孔随结构施工提前埋设完毕。 当遇到降板区型钢横梁不能落地时，应提前准备好垫木与楼板垫平。5、防护外挑脚手架搭设的架构要求 5.1 构造要求 a、立杆：横距lb为0.80m，纵距la为1.5m。相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，并在高度方向错开的距离步小于500mm，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，内立杆距外墙面0.25m，每立杆顶端高出结构操作面不小于1.5m。立杆应座落在型钢的15、翼缘中间，固定在焊接的钢筋头上。 b、大横杆：步距为1.5m，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，相邻接头水平距离不小于500mm，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。 c、大横杆采用对接扣件连接，用直角扣件与立杆扣紧。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm，并四周要交圈。d、立杆在脚手架中是承受压力，但不是轴向受压，而是偏心受压，因为大横杆绑在立杆的一侧，给立杆的是一个偏心荷载，所以立杆的承载能力就会明显下降。为了改善这一情况，增加脚手架的整体稳定性，提高立杆受力性能，把大横杆放在双排脚手架的里侧，这样设置，一方面可以缩短小横杆的跨距，另一方16、面也可使脚手架里外两排立杆同时受偏心荷载而产生的弯矩方向相反，通过节点处设置的小横杆，将里外两排立杆连接固定形成整体构架，共同作用，使里外两立杆弯矩产生相互抵消作用，减小弯形，从而提高脚手架的整体稳定性。e、小横杆：在主节点处设置小横杆，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。间距1.0m，并贴近立杆布置。小横杆杆长10001200mm，内侧距外墙面150mm，小横杆内挑内立杆100mm，外挑外立杆不少于100mm。f、剪刀撑：本工程脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，剪刀撑应联系45根立杆，斜杆与地面夹角为4560度。剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增17、24个扣结点，其中，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。g、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1200mm，搭接处至少应有三处扣件固定，剪刀撑斜杆搭接作法详见下图：h、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。i、当架体不能交圈时需在架体开口处应设置横向剪刀撑，纵横向斜撑应随立杆、纵向水平杆、横向水平杆等同步搭设。j、连墙件：本工程外脚手架均采用刚性连墙件，按二步三跨设置，且连墙杆设置在楼板上具有抗水平力作用的结构部位。k、在结构每一T形墙处设一组拉杆与外架拉接。在顶板上，距离结构外皮0.31.0m处预埋18、钢筋环或短管头，用钢管与脚手架可靠拉结。在脚手架的转角处。悬挑脚手架在架体断开处，必须在楼板上或剪力墙中设置拉墙件地锚和拉环，与挑架采用钢管拉接牢固。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构里面垂直，并尽量靠近主节点。连墙杆伸出扣件距离应大于100mm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近剪力墙的小横杆可直接作连墙杆用。由于计算连墙件单扣件抗滑移力部满足要求，所有连墙件必须采用双扣件。l、 扫地杆：在脚手架立杆底端以上200mm处纵横向设置地杆，并与立杆连接牢固。由于脚手架落在型钢梁上，故为防止立杆偏位滑移，在所有立杆的下面的悬挑梁中间焊接50mm高钢筋短头。m、 脚手板：脚手板采用松木19、厚50mm，宽200350mm、长度不少于3.6m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业按一层考虑。悬挑脚手架底层满铺脚手板，并设置安全网防护。n、 脚手板设置在小横杆上，并在脚手板两端80mm处用直径为1.2mm的镀锌铁丝箍绕23圈固定。脚手板两端与小横杆可靠固定，以防倾翻。o、 脚手板应平铺、满铺铺稳，接逢中设两根小横杆，各杆距接逢的距离均不大于150mm。靠墙一侧脚手板离墙的距离不应大于150mm，脚手板板下设置水平兜网，拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。p、 护栏和挡脚板：在铺脚手板的操作层上外侧设二道护栏，高度为1.2m。同时设置挡脚20、板，采用木跳板铺设，高180mm。q、 上人斜道：本工程各楼不搭设上人斜道，采用室内楼梯作为施工人员上下通道，楼梯模板支设时应考虑行人问题，模板支设要考虑行人安全和方便，楼梯踏步拆模后要及时进行楼梯踏步防护，作好成品保护，防止人为破坏。5.2悬挑双排脚手架的搭设的施工技术要求 悬挑架的搭设、拆除顺序： a、搭设顺序：放线 梁板内预留地锚（剪力墙上预留孔洞） 安装型钢横梁并固定 搭设底部里排的扫地大横杆 竖里排底立杆并固定（固定前应吊线，确保立杆垂直） 竖同排第二根底立杆并固定 搭设大横杆 同样步骤装设外排的立杆、大横杆 进一步检查立杆垂直度并搭设小 横杆 搭设第二步大横杆、小横杆 依次向前搭设21、 第一、二步搭设完毕 搭设第三步杆 在第三步大横杆下的立杆与悬臂杆跟部之间搭设斜撑杆（并与相邻立、横杆连接） 随搭设进程要求及时搭设连墙杆及剪力撑、垂直、水平斜拉杆 搭设作业层间横杆（间距750mm），铺设脚手板，搭设作业层栏杆，铺挡脚板，挂安全网。 b、拆除顺序：先搭设的后拆，后搭设的先拆。即安全网（挡脚板、脚手板） 小横杆 大横杆 立杆 连墙杆 剪刀撑。不允许先行拆除连墙杆。 脚手架搭设施工要求 a、水平横梁：采用单根16#工字钢，构件纵向间距为1.5m，外伸长度为1.1m，其中水平悬挑梁通过预埋在结构楼板及边梁内锚环固定的，杆件结构内锚固长度为1.85m。固定用锚环需随主体结构施工进行 22、预留预埋（剪力墙穿型钢处预留洞尺寸宽*高为150*250），并应确保其位置的准确性。固定悬挑构件的主体结构混凝土强度应达到设计强度50%。b、立杆：纵向间距1.5m，排距0.80m，里排立杆距外墙的距离为.25m，立杆座在悬挑横梁上。杆件相交伸出的探头长度均应大于10cm，以防杆件滑脱。纵向水平杆、横向水平杆伸出脚手架外立面的长度应基本一致。c、纵向水平杆、横向水平杆、连墙件的设置同构造要求。立杆顶端高出女儿墙1m，高出檐口1.5m。d、剪刀撑：阶段性悬挑架剪刀撑在外脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置，剪刀撑跨越立杆的根数为45根，斜杆与地面的倾角为4560。e、在主节点处固定纵向水平杆、23、横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离应小于150mm，对接扣件应开口朝上或朝内、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度应不小于100mm，扣件螺栓拧紧力矩不应小于40N.m，并不大于65N.m。对接扣件的开口应朝上或朝内。f、卸载：本工程各各楼悬挑架十层以下最大搭设高度为16.2米，十层以上最大搭设高度为14.0米，悬挑横梁安全系数满足要求，暂不考虑卸载。g、外挑脚手架搭设应从一个角部开始，并向两边延伸交圈搭设，按定位依次固定，校正立杆垂直之后再予以固定。脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于10cm（且不大于30cm），以防杆件滑脱，剪刀撑、斜杆等整体拉接杆件和连墙件应随搭升的24、架子一起及时设置。在 设置第一排连墙件前，脚手架应设置必要数量的抛撑，以确保构架稳定和架上作业人员的安全。h、施工操作层应沿纵向满铺脚手板，做到严密、牢固、铺平、铺稳，不得有空隙、探头板、飞跳板。必要时应予绑扎固定，不得有超过 50mm的间隙.架子上不准留单块脚手板。脚手板铺设可采用对接或搭接铺设。对接铺设时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度不得大于150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度应不小于100mm。脚手板对接、搭接铺设形式详见下图：作业层端部脚手板长度不得超过150mm，其板25、长两端用12短钢筋压盖，并用16#铁丝与横向水平杆绑扎牢固。拐角、斜道平台处的脚手板应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。i、施工人员在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。施工人员必须戴好安全帽、系好安全带，工具及零配件要放在工具袋中，不得单人进行搭设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。j、在搭设中不得随意改变悬挑架设计、减少杆配件设置和对挑杆纵距作100mm的架构尺寸放大，确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。k、对脚手架进行定期检查，发现有杆件变形、扣件松动、沉降明显等变化及时进行处理。l、架设材料要随上随用，以免放26、置不当时掉落。收工以前，所有上架材料必须全部搭设上，不要留在架子上，而且要形成稳定结构。 特殊部位脚手架的搭设 （1）转角部位的阶段性悬挑架杆件布置形式详见下图：(2) 埋件留设悬挑架每隔4层挑一次，为保证外脚手架与结构楼层有较好的拉结，除按构造措施外,在每层剪力墙中间（边梁上）现浇楼板上提前预埋400mm长的短钢管，以便和悬挑横杆钢管连成整体增强其刚度，并保证拉墙件间距满足不大于两步三跨。悬挑层预埋16短钢筋环固定型钢悬挑梁。详见下图：(3)各楼电梯井的外挑架横梁长度为不小于4.0米，应穿过电梯井内侧墙固定，搭设示意见下图：(5) B座楼梯间紧邻外墙，悬挑横梁设置较为困难，本方案采用在平台处27、设置挑梁，外挑架部位架设联系横梁的方式，休息平台处的悬挑钢梁长度跨越楼梯间，地锚加长，悬挑横梁布设示意图：(6) 电梯井筒脚手架的搭设电梯井筒结构阶段不使用脚手架，采用钢管搭设的周转平台，利用大模板穿墙螺栓孔穿通长28钢筋固定，钢筋一端打拐，一端加直螺纹套筒，防止钢筋脱落，钢筋支架沿井筒短向设置，间距和大模板间距相同，一般为800，且不大于1000，每个井筒最少不得少于3根，电梯井首层设置水平安全网和硬防护一层，上部每隔4层水平挂设两层安全网，安装阶段电梯井脚手架由电梯厂家直接直接负责搭设，电梯井周转平台搭设见下图：5.5 脚手架使用时的注意事项5.5.1 剪力墙大模板施工严禁使用外架承重，大28、模板安装前应利用一层混凝土墙上的大模板穿墙孔加固承重，边梁模板加固不得借用外架支顶。5.5.2 作业层每1m2架面实用的 施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值不得大于3Kn/m2。不得将模板支架、揽风绳、泵送泵管等固定在脚手架上，严禁在双排脚手架上悬挂起重设备。5.5.3 挑架架面上严禁放散装材料，加上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具。靠近悬挑脚手架部位施工长管件，必须放置稳固，防止滑脱，落物伤人；严禁架上人员在架面上跑、跳。5.5.4 作业人员在架上的最大作业高度应以可进29、行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板增加操作高度。5.5.5 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固杆件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应补强措施，并在作业完成后，及时予以恢复。5.5.6 施工人员在架上作业中，应注意自我安全保护和他人安全保护，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息，不要在架面上急匆匆地行走，相互躲让时应应避免身体失衡，严禁任何施工人员在脚手架上倒退行进。5.5.7 人员上下脚手架必须走安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。5.5.8 每班施工人员上架作业时，应先行检查有30、无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业，发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。5.5.9 在每步架的作业完成后，必须将架上剩余物品移至各层楼面（室内）；每天收工前应清理架面，将垃圾及时清运，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁自架上抛掷材料物品和倾倒垃圾。5.5.10 在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆31、下的模板材料落架外。5.5.11 在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物，并同时准备防火措施，一但着火时，及时予以扑灭。5.5.12 雨、雪上架作业时，应把架面上的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。并且采取相应的防滑措施。5.5.13 在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。5.5.14 架体长度不得大于6.0米，每次提升前必须认真检查其连接件是全部拆除完毕，并不得和外挑架连接，所有连接拆除完后方可提升，外架提升安装完毕后及时将外挑架端部作好封头杆和拉墙件，每次提升必须32、经过验收合格后方可使用。5.6 脚手架的安全防护5.6.1 本工程外脚手架外排立杆里侧用绿色密目安全网封闭，安全网采用双股18#铅丝（或尼龙绳）将网纲与纵向水平杆牢固绑扎。5.6.2 本工程脚手架作业层下需设置一道水平安全网，脚手架与结构外檐之间的距离采用脚手板和水平安全网封闭。5.6.3 本工程脚手板施工操作面外侧应设一道1200mm高护身栏杆、一道中栏杆以及一道180mm高的挡脚板。建筑物楼层林边四周，未砌筑、安装维护结构时，必须设两道防护栏杆，并立挂安全网。5.6.4 结构临边防护措施在结构四周边线内500mm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用483.5钢管，其高度不低于1.2m、立杆33、间距不大于1.5m、竖向每隔600mm设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三角架。沿钢管长度方向刷黑黄间隔的油漆、挂醒目标志牌，护身栏杆四周挂密目安全网、设警示牌；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。建筑物四周防护：外挑架下部第一个单元拆除后要及时在七层顶板处，沿建筑物四周设置水平兜网，水平兜网按两层设置，宽度6.0米，距屋面高度不小于6.0米，水平交圈。七层以上各层脚手架拆除后，每隔五层沿建筑物四周设置一道不小于3.0米宽的水平兜网，水平兜网外高里低。5.6.5 楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架作安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做两道1.2米高的护身栏杆，侧边底部设1834、0mm高的挡脚板。5.6.6 防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针各各楼各设两根，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1米，设置在脚手架对角立杆上，并将所有最上层大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用440的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体，接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用两道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电35、压的危害，防止接地电线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁铁宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。6、 脚手架搭设质量标准6.1、脚手架阶段检查与验收 脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查、合格后方可使用： 脚手架搭设前。作业层上施加荷载前。达到设计高度后。遇有六级以上大风、大雨。6.2脚手架搭设技术要求，允许偏差及检查方法项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法1立杆垂直度最后验收垂直度-100经纬仪检查过程检查水平偏差搭设高度21020720402间距步距-20钢36、板尺纵距-50横距-203纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪同跨内两根纵向水平杆高差-104扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150mm-钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差500mm-钢卷尺立杆上对接扣件至主节点的距离1/3纵向水平杆步距-钢卷尺纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离1/3力杆纵距-钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.m-扭力扳手5剪刀撑斜杆与地面的倾角45 60-直尺6脚手板外伸长度对接外伸长度不大于150mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm-钢卷尺搭接搭接长度大于200mm,伸出横向水平杆的长度不小于100mm-钢卷尺7、 脚手架拆除7.1、拆除前必须完成以37、下准备工作 全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体系是否符合构造要求。 对脚手架上遗留的各种材料及杂物进行全面清除。 拆除时进行技术交底及安全教育。 拆除时设围禁区，设置明显标记，排专人负责警戒。7.2、拆除脚手架的技术要求 脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，其拆除顺序为：护身栏、脚手板 横向水平杆 剪刀撑 纵向水平杆 立杆 悬挑脚手架悬挑构件。 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，高差大于两步时需增设连墙件加固。 当脚手架采取分段、分立面拆除时，不拆除的脚手架两端需先设置连墙件或横向支撑加固。 当脚手架拆至下部38、最后一根长立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。 脚手架拆除时，各种脚手架构配件必须及时分段集中吊运或人工传递至楼内，严禁抛扔。脚手架拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已经松脱连接的杆件。 脚手架拆除时，操作人员必须服从统一指挥，上下呼应，严禁上下同时作业，松开有关扣件时应通知其他相关工作人员，以免发生坠落事故。8、安全管理 8.1 脚手架使用的钢管、扣件及紧固件，在进场后第一次使用前必须进行外观质量检验，并抽取扣件样本进行力学性能和扭力矩指标复验，合格后方准使用。 8.2 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则39、GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。凡患有高血压、心脏病、癫痫病等和其它不适应于高处作业的人员一律不准从事架子搭拆作业。脚手架搭设和拆除前，必须对脚手架作业人员进行安全技术交底。8.3 搭设脚手架人员必须戴安全帽、穿防滑鞋，在无可靠防护高度大于2m以上处作业必须系好安全带,使用工具要放在工具套内。8.4 本工程脚手架设计允许同时施工的操作层数为1层，结构施工阶段、材料、模板不准落在外脚手架上。8.5 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、混凝土及砂浆泵管固定在脚手架上，脚手架上严禁悬挂起重设备。8.6 六级及六级以上大风和雾、雨天气时40、应停止脚手架作业，雨后架子操作前应有防滑措施。8.7 脚手架应有避雷装置，雨期施工前应对脚手架接地电阻进行遥测，其接地电阻值不应大于10。8.8 脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点处的纵横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙杆件、悬挑脚手架的任何悬挑件。8.9在脚手架上进行电气焊作业时，要有防火措施和专人看守。8.10脚手架使用过程中，应对脚手架杆件的设置和连接进行定期检查。8.11 脚手架搭设和拆除时，作业区域应设临时围栏和警戒标志，派专人看守，严禁非作业人员进入危险区。8.12 在脚手架搭设与拆除过程中，架子工应做好配合，协调动作，禁止单人进行装设或拆除较重杆件及其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等41、不安全的作业。8.13 在脚手架未经检查、验收前除架子工外，严禁其他人员攀爬，验收后任何人不得擅自拆改。需做局部拆改时，必须征得脚手架施工技术负责人同意。8.14 脚手架间断处（或转角间断处）应做封头护栏。9、 脚手架计算书 9.1、选调式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）. 计算的脚手架为双排脚手架，五层架体搭设高度最高为16.2米，立杆采用单立管。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.2米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，步距1.50米。 采用的钢管类型为483.0。 连墙42、件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工1层，脚手板共铺设3层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、 小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1、 均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/3=0.175 kN/m 活荷载标准值 Q = 3.0001.5043、0/3=1.500 kN/m 荷载的计算值 q=1.20.0381.20.1751.41.500=2.356 kN/m2、 抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩。计算公式如下： Mqmax=ql2/8M=2.3560.8002/8=0.188kN.m小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。3、 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式： Mqmax= 荷载标准值q=0.0380.175+1.500=1.713KN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.713800.04/（3842.06105107780.0）=0.412mm 小横杆的44、最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、 大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1、 荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031Kn脚手板的荷载标准值 P2=0. 3500.8001.500/3=0.140kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200 kN 荷载计算值 P=（1.20.0311.20.1401.41.200）/2=0.942 kN2、 抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最布利分配45、的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mmax=0.08ql2集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax=0.267pl M=0.08（1.20.038）1.50020.2670.942 =0.386106/4491.0=85.89N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3、 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下： Vmax=0.677集中荷载最大挠度计算公式如下：Vpmax=1.883大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6670.0381500.004（1002.060105107780.000）=46、0.06mm集中荷载标准值 P=0.0310.1401.200=1.371kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1.8831370.7201500.003/(1002.060105107780.000)=3.92mm最大挠度和：V=V1+V2=3.982mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求！三、 扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）； RRc其中 Rc扣件抗滑承载力设计值，取 8.0KN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058k47、N 脚手板的荷载标准值 P2=0. 3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800 kN 荷载的计算值 P=1.20.0581.20.2101.41.800=2.841 kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载下滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN；四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1） 每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为48、0.1195 NG1=0.12016.200=1.936 kN（2） 脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2=0.35031.500（0.8000.250）/2=0.827 kN（3） 栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m ）本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3=0.1501.5003/2=0.338 kN（4） 吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005 NG4=0.0051.50016.200=0.122 kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.222 kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向49、力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NG=3.00011.5000.800/2=1.800kN风荷载标准值应按照以下公式计算Wk=0.7UzUsW0其中， W0基本风压（kN/M2）,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）附录表D.4的规定，采用：W0=0.35 Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）附录表的规定采用：Uz=1.250 Us风荷载体系系数：Us=1.134 经计算得到,风荷载标准值Wk=0.70.3501.2501.134=0.347 kN/m2 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 50、N=1.2NG+0.851.4NQ 经计算得到，底部立杆得到最大轴向压力N=1.23.2221.41.800=6.386kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式 Mw=0.851.4WkLah2/10 其中 Wk风荷载标准值（kN/m2） la立杆的纵距（m） h步距（M）。 经计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.851.40.3471.5003五、 立杆的稳定性计算1、 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 =f其中N立杆的轴心压力设计值，N=6.386kN；i计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k计算长度附加系数，取1.55；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；lo计51、算长度（m），由公式lo=kuh确定，lo=0.1551.5002=2.599；A立杆净截面面积，A=4.239cm2；W立杆净截面模量（地抗矩），W=4.491cm3；由长细比确定，为2599/16=163；轴心受压轴线受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到0.286；钢管立杆受压强度设计值（N/mm2）；经计算得到=6386/（0.27424）=56.164N/mm2f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00 N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f满足要求！2、 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算=+f其中N立杆的轴心压力设计值，N=6.386kN；i计算立杆的截面回转半径，52、i=1.60cm；k计算长度附加系数，取1.55；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；lo计算长度（m），由公式lo=kuh确定，lo=0.1551.5002=2.599；A立杆净截面面积，A=4.239cm2；W立杆净截面模量（地抗矩），W=4.491cm3；由长细比确定，为2599/16=163；轴心受压轴线受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到0.286；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.139kN.m；钢管立杆受压强度设计值（N/mm2）；经计算得到=6008/（0.27424）+139000/4491=83.897N/mm2f钢管立杆抗压强53、度设计值，f=205.00 N/mm2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f满足要求！六、 连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： N1=N1w+No 其中， N1w风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算： N1w=1.4wkAw wk风荷载标准值，Wk=0.347kN/m2；Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.004.50=13.5002;No连墙件约束脚手架平面变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000 经计算得到N1w=6.564kN，连墙件轴向力计算值N1=11.564kN 连墙件轴向力设计值Nf=Af 其中 ，轴心受压立杆的稳定系数，由长细54、比l/i=25.00/1.60的 结果查表得到=0.96； A=4.24cm2；f=205.00N/mm2。 经计算得到Nf=83.433kN NfN1 ,连墙件的设计值计算满足要求！ 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算达得到N1=11.564kN大于扣件的抗滑力8.0kN， 不满足要求!七、 悬挑梁的受力计算选调脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。支座反力计算公式RA=N(2+k2+k1)+（1+k）2RB=-N(k2+k1)+（1-k2）支座弯矩计算公式MA=-N（m2+m1）-C点的最大挠度计算公式Vmax=(1+k2)+ (155、+k1)+ (-1+4k2+3k3)+ (2+3k1)（m-m1）+(2+3k2)(m-m2)其中 k=m/1，k1=m1/1, k2=m2/1.本工程算例中，m=1100m，1=1900mm，m1=250mm,m2=1050mm.水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm2,截面模具（抵抗矩）W=141.00cm2。受脚手架作用集中强度计算荷载N=6.39kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m K=1.10/1.90=0.58 K1=0.25/1.90=0.13 K2=1.05/1.90=0.55代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=56、17.723kN支座反力 RB=4.214kN最大弯矩 MA抗弯计算强度 f=8.450106/（1.05141000.0）=57.078N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！ 受脚手架作用集中计算荷载N=3.221.80=5.02kN 水平钢梁自重计算荷载q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=2.940mm按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2200.0mm。水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/400，满足要求！八、 悬挑梁的整体稳定计算水平钢梁采57、用16号工字钢，计算公式如下：=f其中，b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB500170-2003）附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB580017-2003）附录其值b=0.929经过计算得到强度=8.45106/（0.929141000.00）=64.51N/mm2；水平钢梁的稳定性计算f,满足要求！九、 锚固段与楼板连接的计算1、 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.214kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 =f 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每各拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f=5058、N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=42144（3.1416502）1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2、 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘接力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式h 其中 N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=4.21kN； d楼板螺栓的直径； fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于4213.99/（3.1416201.5）=44.7mm。3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝59、土局部承压的螺栓拉力要满足公式 N（b2-）fcc其中 N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=4.21kN； d楼板螺栓的直径； b-楼板内螺栓在锚板边长，b=5d=100mm； fcc混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.95N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6Kn 楼板混凝土局部承压计算满足要求！9.4、楼梯间处悬挑梁外带联系横梁式扣件钢管脚手架计算书计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.2米，立杆采用单立管。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.2米，立杆采用单立管。搭设尺寸为；立杆的纵距1.60米，立杆的横距0.80米，步距1.5米。采用的钢管60、类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.80米。施工均布荷载为3.0n/，同时施工1层，脚手板共铺设3层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用10号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P61、2=0.3501.600/3=0.187kN/m活荷载标准值Q=3.0001.600/3=1.600kN/m荷载的计算值q=1.20.0381.20.1871.41.600=2.510kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下；Mmax=q12/8M=2.5100.8002=0.201106/5080.0=39.529N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3、 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：Vpmax=荷载标准值q=0.038+0.187+1.600=1.825kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=562、.01.825800.04/(3842.06105121900.0)=0.388mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求！二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1、 荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.3500.8001.600/3=0.149kN/m活荷载标准值Q=3.0000.8001.600/3=1.280kN/m荷载的计算值q=1.20.0311.20.1491.41.280=2.004kN63、2.抗弯强度计算最大弯矩考虑大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.08q12集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=0.267plM=0.08(1.20.038)1.6002+0.2671.004=0.438106/5080.0=86.291N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！4、 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：Vmax=集中荷载最大挠度计算公式如下：Vpmax=大横杆的自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381600.004（64、1002.060105121900.000）=0.07mm集中荷载标准值 P=0.0310.1491.280=1.460kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度荷载标准值q=0.038+0.187+1.600=1.825kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V1=5.01.825800.04/(3842.06105121900.0)=0.388mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求！V1=1.8831460.0531600.003/（1002.060105121900.000）=4.48mm最大挠度和V=V1+V2=4.552mm大横杆的最大挠度小于1600.0/1565、0与10mm，满足要求！三、 扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范）：RRc其中 Rc扣件抗滑承载力设计值，取 8.0KN； R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.600=0.061kN 脚手板的荷载标准值 P2=0. 3500.8001.600/2=0.224kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.600/2=1.920 kN 荷载的计算值 P=1.20.0611.20.2241.41.920=3.031 kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 当直角扣件的拧紧力矩达406566、N.m时，试验表明：单扣件在12KN的荷载下滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN；四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1） 每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1195 NG1=0.13916.200=2.258kN（2） 脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2=0.35031.600（0.8000.250）/2=0.882 kN（3） 栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m ）本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 67、NG3=0.1501.6003/2=0.360 kN（4） 吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005 NG4=0.0051.60016.200=0.130 kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.630kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NG=3.00011.6000.800/2=1.920kN风荷载标准值应按照以下公式计算Wk=0.7UzUsW0其中， W0基本风压（kN/M2）,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）附录表D.4的规定，采用：W0=0.368、5 Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）附录表的规定采用：Uz=1.250 Us风荷载体系系数：Us=0.872 经计算得到,风荷载标准值Wk=0.70.3501.2500.872=0.267 kN/m2 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ 经计算得到，底部立杆得到最大轴向压力N=1.23.6300.851.41.920=6.641kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ 经计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.6301.41.920=7.044kN 风荷载设计值产生的69、立杆段弯矩Mw计算公式 Mw=0.851.4WkLah2/10 其中 Wk风荷载标准值（kN/m2） la立杆的纵距（m） h步距（M）。 经计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.851.40.2671.6001.5002/10=0.114kN.m五、立杆的稳定性计算1、 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 =f其中N立杆的轴心压力设计值，N=7.044kN；i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k计算长度附加系数，取1.55；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；lo计算长度（m），由公式lo=kuh确定，lo=0.1551.5002=2.599；A立杆净截面面积，A=4.8970、0cm2；W立杆净截面模量（地抗矩），W=5.080cm3；由长细比确定，为2599/16=164；轴心受压轴线受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到0.262；钢管立杆受压强度设计值（N/mm2）；经计算得到=7044/（0.26489）=54.886N/mm2f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00 N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f满足要求！2、 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算=+f其中N立杆的轴心压力设计值，N=6.641kN；i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k计算长度附加系数，取1.155；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；lo计71、算长度（m），由公式lo=kuh确定，lo=0.1551.5002=2.599；A立杆净截面面积，A=4.890cm2；W立杆净截面模量（地抗矩），W=5.080cm3；由长细比确定，为2599/16=164；轴心受压轴线受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到0.262；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.114kN.m；钢管立杆受压强度设计值（N/mm2）；经计算得到=6641/（0.26489）+114000/5080=74.265N/mm2f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00 N/mm2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f满足要求！六、 连墙件的计算连墙件的轴72、向力计算值应按照下式计算： N1=N1w+No 其中， N1w风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算： N1w=1.4wkAw wk风荷载标准值，Wk=0.267kN/m2；Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.004.80=14.4002;No连墙件约束脚手架平面变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000 经计算得到N1w=5.384kN，连墙件轴向力计算值N1=10.384kN 连墙件轴向力设计值Nf=Af 其中 ，轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=25.00/1.58的 结果查表得到=0.96； A=4.89cm2；f=205.00N/mm2。73、 经计算得到Nf=96.246kN NfN1 ,连墙件的设计值计算满足要求！ 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算达得到N1=11.564kN大于扣件的抗滑力8.0kN， 不满足要求!七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，p=7.04kN计算简图如下支撑按照简支梁额计算公式 RA=RB=P+P Mmax=其中n=3.20/1.60=2经过简支梁的计算得到支座反力（考虑到支撑的自重）RA=RB=(2-1)/27.04+7.04+3.200.10/2=10.72kN通过传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重）23.527.043.200.10=14.40 kN最大弯矩（考虑74、到支撑的自重）Mmax=2/87.043.200.103.203.20/8=5.76 kN.m水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！八、悬挑梁的受力计算选调脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。支座反力计算公式RA=N(2+k2+k1)+ （1+k）2RB=-N(k2+k1)+（1-k2）支座弯矩计算公式MA=-N（m2+m1）-C点的最大挠度计算公式Vmax=(1+k2)+ (1+k1)+ (-1+4k2+3k3)+ (2+3k1)（m-m1）+(2+3k2)(m-m2)其中 k=m/1，k1=m1/1, k2=m75、2/1.本工程算例中，m=1100m，1=1900mm，m1=250mm,m2=1050mm.水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm2,截面模具（抵抗矩）W=141.00cm2。受脚手架作用传递集中力 P=14.40kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m K=1.10/1.90=0.58 K1=0.25/1.90=0.13 K2=1.05/1.90=0.55代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=39.238kN支座反力 RB=9.698kN最大弯矩 MA=18.870kN.m抗弯计算强度 f=18.870106/（1.051410076、0.0）=127.460N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！ 受脚手架作用集中计算荷载N=3.631.92=5.55kN 水平钢梁自重计算荷载q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=3.246mm按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2200.0mm。水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/400，满足要求！九、 悬挑梁的整体稳定计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下：=f其中，b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB500170-2003）附录B得到：77、b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB580017-2003）附录其值b=0.929经过计算得到强度=18.87106/（0.929141000.00）=144.06N/mm2；水平钢梁的稳定性计算f,满足要求！十、 锚固段与楼板连接的计算1、 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.698kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 =f 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每各拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=96984（3.1416502）1/2=12mm水平钢78、梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2、 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘接力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式h 其中 N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.70kN； d楼板螺栓的直径，d=20mm； fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于9698.25/（3.1416201.5）=102.9mm。3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 N（b2-）fcc其中 N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.70kN； d楼板螺栓的直径，d=20mm； b-楼板内螺栓在锚板边长，b=5d=100mm； fcc混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求！