1、写字楼、住宅及商业建设项目钢管落地脚手架搭设施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、 工程概况4二、搭设方式5三、双排悬挑脚手架的构造设计63、立柱构造要求64、纵向水平杆构造要求65、横向水平杆的构造要求：76、竹片板的构造要求：77、连墙件布置及构造要求78、剪刀撑与横向支撑的构造要求：89、门洞构造要求：8四、安全施工措施8五、应急措施9六、应急措施10七、文明施工要求10钢管落地脚手架计算书12三、纵向水平杆验算141、抗弯验算152、挠度验算153、支座反力计算15四、横向水平杆验2、算151、抗弯验算152、挠度验算163、支座反力计算16五、扣件抗滑承载力验算17六、荷载计算171、立杆承受的结构自重标准值NG1k172、脚手板的自重标准值NG2k1173、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2174、围护材料的自重标准值NG2k317构配件自重标准值NG2k总计17七、立杆稳定性验算181、立杆长细比验算18查规范表C得，=0.188182、立杆稳定性验算18八、连墙件承载力验算19九、立杆地基承载力验算19悬挑脚手架阳角型钢计算书19一、参数信息19二、阳角型钢计算201、型钢受力计算212、型钢整体稳定性计算223、拉绳强度计算234、型钢与建筑物连接的计算23对接焊缝3、在正应力与剪应力作用计算公式为23一、参数信息:241.脚手架参数242.活荷载参数243.风荷载参数254.静荷载参数255.水平悬挑支撑梁256.拉绳与支杆参数25二、小横杆的计算:271.均布荷载值计算282.强度计算283.挠度计算:28qmax = 5ql4/384EI28三、大横杆的计算:281.荷载值计算292.强度验算29Mmax = 0.08ql2293.挠度验算29max = 0.677ql4/100EI30四、扣件抗滑力的计算:30五、脚手架立杆荷载的计算:30考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为31六、立杆的稳定性计算:31考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式32七、连墙4、件的计算:32八、悬挑梁的受力计算:34经过连续梁的计算得到35九、悬挑梁的整体稳定性计算:36十、拉绳的受力计算:37RAH = RUicosi37十一、拉绳的强度计算:37Fg = aFg/K37十二、锚固段与楼板连接的计算:382.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：38普通型钢悬挑脚手架计算书39一、参数信息:391.脚手架参数392.活荷载参数393.风荷载参数394.静荷载参数405.水平悬挑支撑梁406.拉绳与支杆参数40二、小横杆的计算:411.均布荷载值计算422.强度计算423.挠度计算:42qmax = 5ql4/384EI42三、大横杆的计算:4215、.荷载值计算432.强度验算43Mmax = 0.08ql2433.挠度验算43max = 0.677ql4/100EI44四、扣件抗滑力的计算:44五、脚手架立杆荷载的计算:44考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为45六、立杆的稳定性计算:45考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式46七、连墙件的计算:46八、悬挑梁的受力计算:48经过连续梁的计算得到49九、悬挑梁的整体稳定性计算:50十、拉绳的受力计算:51RAH = RUicosi51十一、拉绳的强度计算:51Fg = aFg/K51十二、锚固段与楼板连接的计算:522.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：527、其他计6、算（根据工程实际情况确定）52脚手架施工方案一、 工程概况工程名称：xxxx一期工程施工单位：本工程总建筑面积68056m2，其中写字楼1栋（T1#楼）地上二十二层,住宅楼2栋(T2#楼、T3#楼)地上三十二层，商业楼地上一四层，地下一层,地下室人防面积3764M2,建筑物总高度96.6m.框架剪力墙结构,剪力墙抗震等级为二级，框架抗震等级为三级，建筑安全结构等级为三级。本工程设计标高T1#楼T2#楼T3#楼0.000相当于绝对标高26.4m。二、搭设方式1、本工程T1主楼A区最大高度达到96.645m，B区最大高度达到106.215m，其中A区1层至三层搭设落地式脚手架，B区脚手架搭设高度相7、同与A区脚手架搭设高度在同一标高，(从四层以上全部采用附着于主体结构的工字钢梁支撑的悬挑式钢管脚手架)。T2、 T3、主楼最大高度达到96.3 m，1层至三层搭设落地式脚手架，(从三层以上全部采用附着于主体结构的工字钢梁支撑的悬挑式钢管脚手架)。2、脚手架搭设结合建筑物结构形式，根据本公司类似工程的施工管理经验和工程具体情况并考虑安全、实用、施工方便、节省费用等原则，本工程的脚手架搭设以建筑施工扣件式钢管等脚手架安全技术规范为依据，突出本工程特色。搭设前钢管重新刷油漆，立杆、大小横杆为黄色；外架剪刀撑为双杆搭设，刷黄黑相间油漆；地面底步架子立杆和上下斜道立杆、护栏扶手栏杆均刷黄黑相间油漆。外墙8、脚手架采用483.5扣件式钢管脚手架。按悬挑高度不能大于18M，我方T1楼A区将按排在4层、8层、12层、16层、屋面层各设置悬挑架一次，B区脚手架搭设高度相同与A区脚手架搭设高度在同一标高处悬挑。T2、T3区按排将在3层、9层、15层、21层、27层、各设置悬挑架一次。3、本工程外围护网选用张力好的密目塑料安全网，硬质防护每道悬挑层设置一次，采用竹片板.4、整个扣件式钢管脚手架的设计与施工，将完全遵照国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）执行。三、双排悬挑脚手架的构造设计1、本工程T1楼四层以下、T2、T3、T4三层以下采用落地式钢管脚手架，构造方式同悬挑9、双排脚手架一样，立杆间距1.5m/根，外水平管0.6m/根，内水平管1.8m/根，剪刀撑上到顶，下到底，左右到边布置。2、悬挑工字钢采用16号工字钢，工字钢间距1.5m，悬挑双排脚手架立杆落在工字钢上，工字钢顶端用16#钢丝绳斜拉在上层结构上，另一端与预埋于楼层面的埋件焊接牢固。其搭设示意图附后。 3、立柱构造要求立杆各接头必须采用对接扣件对接，对接应符合以下要求：立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立柱的搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。410、纵向水平杆构造要求纵向水平杆设置在横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上。纵向水平杆在操作层的间距不宜大于400mm。纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。5、横向水平杆的构造要求：双排架的横向水平杆两端采用直角扣件固定在立柱上，靠墙一侧的外伸长度不应大于250mm。6、竹片板的构造要求：竹片板应垂直于纵向水平杆方向铺11、设，应采用对接平铺，四个脚应用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。自顶层操作层的脚手板往下计，宜每隔10m满铺一层脚手板。7、连墙件布置及构造要求连墙件应采用花排均匀布置，连墙件宜靠近主节点设置，并采用刚性节点，偏离主节点的距离不应大于300mm。连墙件垂直间距、水平间距一般不应大于6m，连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。当竹片板下部不能设连墙件时可采用抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度至60度之间，连接点中心距主节点的距离不应大于300mm，抛撑在连墙件后方可拆除。连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙12、面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。8、剪刀撑与横向支撑的构造要求：每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在57根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间。24m以下的双排脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。剪刀撑斜杆的接头除顶层可采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接，搭接要求跟以上构造要求同。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。横向支撑的斜杆应在12步内，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆应采用旋13、转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。9、门洞构造要求：洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于150mm。洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部；增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。四、安全施工措施1、悬挑脚手架的搭、拆人员必须是经过考核合格的专业架子工，并持证上岗。2、所有操作人员必须戴安全帽，穿防滑鞋等。3、高处、临边及洞口边作业时，必须系安全带。4、配件必须严格检查合格后方可使用。5、悬挑脚手架上的施工荷载应小于1.5吨（含集中荷载），严禁放置重物。6、六级及六级以上大风和雾、雨、雪等恶劣天气应停止在14、外架上作业。雨后上架作业应采取防滑措施。7、拆除悬挑脚手架时，地面设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员进入围栏内五、应急措施1)应急人员组织组长：（项目经理）副组长：（项目副经理、技术负责人、总施工）组员：(专职安全员、机修班长、临电班长、架子班长)应急联系电话：（组长、副组长的手机、办公电话） 2)、应急物资准备3) 项目部应配备常用应急救援物品（如常用外伤药品、急救担架、急救绷带、应急照明灯等）。4)材料员负责相关应急物资的采购工作，项目经理确保购买应急物资的资金到位。5) 仓库管理员负责应急物资保管，并负责日常维护、检查，确保各种应急物资和机械性能良好，随时能替补使用。6) 15、专职安全员定期或不定期对应急物资实施监督检查，确保异常情况出现时能有效地投入使用。六、应急措施1、如发现架体基础沉降变形过大采取回填或注浆处理；2、如架体倾斜或变形过大，采用活动葫芦校正后增加连墙件；3、 架体密目网或脚手片着火，立即组织人员用就近配置的灭火器和浇水灭火，切断相关电源，并拨打119通知消防部门；4、如发生架体倒塌，立即采取急救措施，保护好现场，通知相关部门。七、文明施工要求1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋，现场禁止吸烟。2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。3、禁止酗酒人员上16、架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。4、装、卸人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡高血压、贫血病、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。6、悬挑脚手架安装验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。7、悬挑脚手架上不允许堆积材料，硬质防护层隔段时间要清理一次。8、要保证悬挑脚手架的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。9、施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工17、具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。10、六级以上（含六级）大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施悬挑式脚手架底座基本要求附图：钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)18脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)18双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板18、自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区湖北省武汉市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.2，0.9，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.32，0.24，019、.19 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.85/(2+1)+1.430.85/(2+1)=1.35kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.85/(220、+1)+30.85/(2+1)=0.98kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.351.52=0.3kNm =Mmax/W=0.3106/4490=67.6N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.9815004/(100206000107800)=1.516mm max1.516mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.351.5=2.23kN 正常使用极限状态 Rmax=1.121、qla=1.10.981.5=1.62kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.23kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.62kN q=0.033=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.63106/4490=140.12N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.589mmminlb/150，10min850/150，105.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.25kN22、五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.23/2=1.11kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=2.25kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H18双立杆计算高度H118脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1=(0.1248+0.033+1.52/20.033/1.8)18=3.35kN 双内立杆：NGS1k=23、3.35kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/1/2=18/1.81.50.850.351/1/2=2.23kN 双内立杆：NGS2k1=2.23kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=18/1.81.50.141/2=1.05kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.518=0.27kN 构配件自重标准值NG2k总计 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=2.23+1.05+0.27=3.55kN 双内立24、杆：NGS2k=NGS2k1=2.23kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.85(23)/2=3.82kN 内立杆：NQ1k=3.82kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.851.4NQ1k=1.2(3.35+3.55)+ 0.851.43.82=12.83kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.851.4NQ1k=1.2(3.35+2.23)+ 0.851.43.82=11.24kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H18双立杆计算高度H118双立杆受力不均匀系数KS025、.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=k h=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13210 满足要求！ 查规范表C得，=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+1.4NQ1k=1.2(3.35+3.55)+1.43.82=13.63kN =KSNS/(A)=0.613630.86/(026、.188424)=102.6N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 双立杆的轴心压力设计值NS=1.2(NGS1k+NGS2k)+0.851.4NQ1k=1.2(3.35+3.55)+0.851.43.82=12.83kN Mws=0.851.4Mwk=0.851.4klah2/10=0.851.40.191.51.82/10=0.11kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(12827.61/(0.188424)+0.11/4490)=96.55N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚27、手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h3la=1.40.3221.831.5=7.18kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表D得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.18+3)103/(0.99489)=20.98N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.18+3=10.18kN112=12kN 满足要求！九、立杆地基承载28、力验算 地基土类型粘性土地基承载力标准值fak(kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.83/(10.25)51.31kPafak140kPa 满足要求！悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息 1、荷载参数脚手架联梁传递支座力F(kN)12 2、阳角型钢构造参数型钢支撑形式两根钢丝拉绳立杆横向间距或排距Lb(m)0.8内排架距离墙长度a(m)0.25阳角型钢长度L(m)3点M到Q点的距离D1(m)3.3O点到Q点的距离D2(m)0.2支点P到建筑物角点O的距离D3(m)2 3、阳角型钢材料参数型钢型号16号工字钢钢丝绳规格29、型号619二、阳角型钢计算 水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。 型钢截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W =141cm3，截面积A =26.1cm2。平面图侧面图 1、型钢受力计算 脚手架联梁传递支座力F=12kN; 水平钢梁自重荷载 q=1.220.59.810-3=0.241 kN/m 经过连续梁的计算得到 型钢支点的支撑力为RA=8.486kN; 型钢固接处的支撑力为RB=16.237kN; 型钢最大弯矩 Mmax=6.193kNm; 图中距离|MP|= (3.3003.300+0.2000.200+2.0002.000)1/2=3.864m 图中角度30、 MPQ=arcsin(3.300/3.864)=58.655 图中角度 OPQ=arctan(0.7070.200 /(2.000 + 0.707 0.200)=3.778 每根钢丝绳的拉力 T=8.486/2/sin(58.655)=4.968kN 水平型钢的轴向力 N=24.968cos(58.655)cos(5.711)=5.143kN 型钢最大应力计算值 = Mmax/(1.05W)+N/A=6.193106/(1.05141103)+5.143103/(26.1102)=43.8N/mm2 型钢的最大应力计算值 = 43.8 N/mm2 f=215 N/mm2，满足要求！ 2、型钢31、整体稳定性计算 水平型钢采用16号工字钢 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)，得到 b=1.07-0.282/b = 1.07-0.282/2=0.929。 经过计算得到最大应力 =Mmax/(bWx)=6.19106/( 0.929141103)= 47.278 N/mm2 型钢的最大应力计算值 = 47.278 N/mm2 f=215 N/mm2，满足要求！ 3、拉绳强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力为4.968kN； 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计32、算公式： Fg=Fg/K 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数，取9。 计算中Fg取4.968kN，=0.85,K=9，得到：d=10.3mm。选择619钢丝绳,最小直径必须大于11mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 =N/A f 其中 f 为吊环抗拉强度，取f=50.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算; 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环33、最小直径:D=(2T /f/)0.5 =(24.968103/50/3.142) 1/2 =8mm； 4、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 =N/A f=F/A (2+3f2)1/2 1.1ft 其中 N - 对接焊缝轴向力,N=5.14kN; F - 对接焊缝切向力，F=16.24kN； A - 水平钢梁满焊的截面积，A=26.1cm2； fc - 对接焊缝的抗压强度，fc=215N/mm2； ft - 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv - 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/34、mm2； 经过计算得到焊缝正应力= N/A =5.143103/(26.100102)=1.97N/mm2； 焊缝剪应力f=F/A =16.237103/(26.100102)=6.221N/mm2； 对接焊缝的折算应力(1.971.97+36.2216.221)0.5=10.954N/mm2； 对接焊缝的正应力=1.970N/mm2小于焊缝的抗压强度215.000N/mm2，满足要求； 对接焊缝的剪应力f =6.221N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000N/mm2，满足要求； 对接焊缝的折算应力10.954N/mm2小于1.1ft =203.500N/mm2，满足要求！普通型钢悬挑脚手35、架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆36、与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处武汉市，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):37、0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度 2 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重38、标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/2=0.225 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/2=2.25 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.225+1.42.25 = 3.46 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =3.460.82/8 = 0.277 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =61.647 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =61.647 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=20539、 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.225+2.25 = 2.508 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.02.5088004/(3842.06105107800)=0.602 mm；小横杆的最大挠度 0.602 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0330.8=0.027 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 040、.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q= 30.81.5/2=1.8 kN；荷载的设计值: P=(1.20.027+1.20.18+1.41.8)/2=1.384 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.213Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2131.3841.5= 0.442 kNm；M = M1max + M2max = 0.41、006+0.442=0.448 kNm最大应力计算值 = 0.448106/4490=99.817 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 99.817 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.615P42、l3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.027+0.18+1.8）/2=1.003kN = 1.6151.00315003/ ( 100 2.06105107800) = 2.463 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+2.463=2.514 mm；大横杆的最大挠度 2.514 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的43、抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.81/2=0.013 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.013+0.05+0.18)+1.41.8=2.812 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力44、的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(0.801/2)0.033/1.8019.20 = 2.538kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.8+0.3)/2 = 0.99 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 45、kN/m2 NG4 = 0.0051.519.2 = 0.144 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.122 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.122+ 0.851.43.6= 9.231 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.122+1.43.6=9.987kN；六、立杆的稳定性计算46、: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.450.740.214 = 0.05 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.051.51.82/10 = 0.029 kNm；考虑风47、荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.231 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 9.987kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压48、立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 9230.688/(0.188424)+28849.566/4490 = 122.226 N/mm2；立杆稳定性计算 = 122.226 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 9986.688/(0.188424)=125.285 N/mm2；立杆稳定性计算 = 125.285 N/mm2 小于 立杆49、的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.45 = 0.062 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.938 kN；连墙件50、的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.938 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 5.938 Ru11.685KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=11.685kN钢丝拉绳(斜51、拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(116854/(3.142502) 1/2 =12.2mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.262kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓52、与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 262/(3.142201.57)=2.656mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.262kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 10.066kN； d - 楼53、板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)16.7/1000=161.754kNN=10.066kN经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=10.07 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 500154、7-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为2.00 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用55、途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3m，建筑物内锚56、固段长度 3.2 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 2.6 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/2=0.225 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/2=2.25 kN/m；荷载的计算值57、: q=1.20.033+1.20.225+1.42.25 = 3.46 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =3.460.82/8 = 0.277 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =61.647 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =61.647 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.225+2.25 = 2.508 kN/m ； qmax = 5ql4/58、384EI最大挠度 = 5.02.5088004/(3842.06105107800)=0.602 mm；小横杆的最大挠度 0.602 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0330.8=0.027 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q= 30.81.5/2=1.8 kN；荷载的设计值: P=(1.20.027+1.20.18+1.41.8)/2=1.38459、 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.213Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2131.3841.5= 0.442 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.442=0.448 kNm最大应力计算值 = 0.448106/4490=99.817 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 99.817 N/mm2 小于 大横杆的60、抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.615Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.027+0.18+1.8）/2=1.003kN = 1.6151.00315003/ ( 100 61、2.06105107800) = 2.463 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+2.463=2.514 mm；大横杆的最大挠度 2.514 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向62、作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.81/2=0.013 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.013+0.05+0.18)+1.41.8=2.812 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m63、 NG1 = 0.1248+(0.801/2)0.033/1.8019.20 = 2.538kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.8+2)/2 = 2.52 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.519.2 = 0.144 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.652 kN；活荷载为施工荷载标准值64、产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.652+ 0.851.43.6= 11.067 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.652+1.43.6=11.823kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2；65、 z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.450.740.214 = 0.05 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.051.51.82/10 = 0.029 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.067 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心66、压力设计值 ：N = N= 11.823kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆67、抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11066.688/(0.188424)+28849.566/4490 = 145.259 N/mm2；立杆稳定性计算 = 145.259 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11822.688/(0.188424)=148.318 N/mm2；立杆稳定性计算 = 148.318 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度68、计算z0.92，s0.214，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.45 = 0.062 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.938 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.938 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 200069、/15.9的结果查表得到 =0.417，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.4174.2410-4205103 = 36.246 kN；Nl = 5.938 Ru27.72KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=27.72kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢70、丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(277204/(3.142502) 1/2 =18.8mm；实际拉环选用直径D=20mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：螺栓未受拉力，无须计算，节点按构造做法即可。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 3.391kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)16.7/1000=161.754kNN=3.391kN经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=3.39 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求! (如不能满足要求，需对楼板进行加固处理。)7、其他计算（根据工程实际情况确定）