1、住宅悬挑梁及屋面花架悬挑梁板超高支模专项施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1.工程概况52.编制依据93.施工安排及资源配置计划93.1 施工手续及证件93.2施工进度计划103.3劳动力计划103.4.材料供应114. 外脚手架选型125.施工工艺135.1落地支撑架135.2悬挑支撑架206. 工艺要求257. 检查验收268.支撑架变形监测及维护268.1 监测监控项目268.2. 监测部位278.3. 监测频率及监测方法278.4. 使用过程中的看护288.5 支撑架检查、维护22、89.施工安全保证措施299.1、钢筋、模板、支架安装的安全技术措施295、施工过程中的检查项目应符合下列要求：299、多人共同操作时，必须密切配合、协调一致、互相响应。309.2、模板、支架拆除的安全技术措施3110、已拆除了模板的结构，不应在结构上加荷载。3210.支撑架应急预案3210.1工作原则3210.2组织机构职责及成员335、损管组立即切断电源，并组织物质抢救，尽量减少损失。3910.2.10触电事故应急处理395、对触电者的救治方法：4010.2.11高空坠落事故应急处理4010.2.12脚手架坍塌失稳事故应急处理4110.2.13基础下沉及架子整体不均匀下沉应急处理4211.3、支撑架设计计算（见后附）42X户型十层悬挑梁落地式扣件钢管脚手架计算书43一、大横杆的计算:441.均布荷载值计算442.抗弯强度计算453.挠度计算45三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度46二、小横杆的计算:461.荷载值计算462.抗弯强度计算463.挠度计算47小横杆自重均布荷载引起的最大挠度47三、扣件抗滑力的计算:481.荷载值计算48单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!48四、脚手架荷载标准值:48五、立杆的稳定性计算:501.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算502.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算511.荷载的计算：57(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：57(2)模板的自重线荷载4、(kN/m)：57(1)抗弯强度计算59(2)抗剪计算59(3)挠度计算59木方的截面力学参数为60(1)木方抗弯强度计算60(2)木方抗剪计算60(3)木方挠度计算60Y户型屋面花架悬挑式扣件钢管脚手架计算书661.均布荷载值计算672.抗弯强度计算673.挠度计算68二、小横杆的计算681.荷载值计算682.抗弯强度计算693.挠度计算69三、扣件抗滑力的计算70四、脚手架荷载标准值71五、立杆的稳定性计算721.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算722.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算73六、连墙件的计算74七、联梁的计算75八、悬挑梁的受力计算76九、悬挑梁的整体稳定性计算78十、支杆的受5、力计算78十一、支杆的强度计算79十二、锚固段与楼板连接的计算801.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：803.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：814.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：81楼板压点负弯矩配筋为82一、模板面板计算851.荷载的计算：85(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：85(2)模板的自重线荷载(kN/m)：85(1)抗弯强度计算87(2)抗剪计算87(3)挠度计算87木方的截面力学参数为88(1)木方抗弯强度计算88(2)木方抗剪计算88(3)木方挠度计算881.工程概况建设单位：设计单位：监理单位：地勘单位：施6、工单位：本工程本工程共13栋17+1层剪力墙结构塔楼，塔楼无地下室。塔楼共设计、及X反、Y反、Z反户型，标准层面积X户型683.58 m2，Y户型585.58m2，Z户型631 m2，标准层层高3m，屋面建筑高度55.45m。由于X反户型与X户型互为镜像设计，Y反户型与Y户型互为镜像设计，Z反户型与Z户型互为镜像设计，反户型涉及悬挑的结构按本方案施工。X户型外立面设计修改图纸中，东单元十层背立面二及西单元十二层3#阳台、屋面花架原设计为钢结构装饰梁，现改为现浇混凝土梁（下图所示）。东单元悬挑梁外挑最大处4.45m，斜梁长8.2m，梁截面主要尺寸为250*1000mm，200*1000mm，西单7、元悬挑梁外挑最大处4.8m，斜梁长8.4m，梁截面主要尺寸为200*600mm。屋面花架梁西单元N-HN-C/N-4轴、N-9N-15/N-ACN-AB轴，东单元N-28N-37/N-TN-W轴范围悬挑出剪力墙外墙，外挑最大处2.6m，跨度最大为10m，梁截面尺寸为200*600mm，板厚120mm。Y户型外立面设计修改图纸中，东单元屋面花架原设计为钢结构，现改为现浇混凝结构（下图所示）。东单元南侧部分花架外挑出剪力墙外墙，外挑最大处4.5m，斜梁长16m，梁截面尺寸为200*750mm，悬挑板厚为120mm。Z户型外立面设计修改图纸中，东单元屋面花架原设计为钢结构，现改为现浇混凝结构（下图所8、示）。西单元东北角花架外挑出剪力墙外墙，外挑最大处2.3m，梁长11.8m，梁截面尺寸为200*700mm，悬挑板厚为120mm。由于X户型悬挑三角架梁、花架悬挑梁及Y、Z户型花架悬挑梁板外挑跨度大且悬挑高度超高，若采用二次浇筑施工的方法，无法保证成型后的整体结构质量，对结构抗裂存在质量隐患，因此对X户型东单元十层悬挑梁采取从室外地面搭设全高落地满堂扣件式支撑架作为模板支撑及操作平台防护架，整体一次性进行浇筑，其余悬挑结构搭设悬挑工字钢梁支撑脚手架。X户型东单元十层悬挑梁落地支撑架搭设高度为27.8m，在室外地面碾压密实系数达到0.94后，浇筑200mm厚C15素混凝土作为满堂架基础。X户型西9、单元十二层悬挑梁悬挑支撑架搭设高度为2.55m，屋面悬挑花架梁悬挑支撑架搭设高度为6.4m，Y户型悬挑花架梁板悬挑支撑架搭设高度为5m，Z户型悬挑花架梁板悬挑支撑架搭设高度为6m。由于搭设高度超高，需进行专家论证后方可施工。X户型东单元十层悬挑梁X户型西单元十二层悬挑梁X户型花架悬挑梁悬挑范围Y户型花架悬挑梁板悬挑范围Z户型花架悬挑梁板悬挑范围2.编制依据1、施工图纸、设计修改通知单；2、建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2011）；3、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-1991）；5、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）10、；6、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；7、建筑施工特种作业人员管理规定（建制（2008）75号文）8、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；9、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）10、建筑施工组织设计规范（GB50502-2009）11、PKPM施工软件（CMIS-V4.0-2014版）3.施工安排及资源配置计划3.1 施工手续及证件所有架子工必须具备特种作业操作证或特种作业临时操作证、文昌市安全资格上岗证（接受相应三级安全教育）及暂住证等准许施工证件，架子工资格证书应符合建筑施工特种作业人员管理规定（建质（2008）75号文），外地特种作业11、操作证必须在文昌市相关部门备案。支撑架搭设前必须对现场操作人员进行安全技术交底，并仔细查阅图纸和现场及施工方案，做到搭设外支撑架前心中有数，并按照方案把各种用线施放到现场。3.2施工进度计划根据现场施工时的实际需求，外支撑架的搭设时间为悬挑结构施工前四天，拆除时间为悬挑梁结构混凝土强度达到100%：悬挑结构施工进度计划横道图说明：此计划横道图是以单栋楼单一悬挑部位为对象编制，其中工期以天数计算。3.3劳动力计划3.3.1专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监督力度，现场必须有专职安全员负责管理。3.3.2分包管理人员分包单位必须派专人对每栋楼悬12、挑梁的支撑架支撑体系的搭拆、模板支设、钢筋绑扎工作进行负责。3.3.3施工人员施工劳动力表表3-1序 号工 种人 数备 注X户型十层悬挑梁X户型十二层悬挑梁X、Y、Z花架梁每栋楼1架 子 工624上 岗 证2杂 工2123木 工2244钢筋工2243.4.材料供应（1）钢管采用48.3mm，壁厚3.6mm。钢管须符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793和低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中规定的Q235普通钢管要求，并符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。（2）直角、旋转、对接扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造13、缺陷，扣件与钢管的接触要良好。（3）脚手板采用木脚手板，规格为200 mm X4000 X 50mm。 （4）立面安全网采用2000/100cm2，安全网比重0.01KN/的绿色阻燃密目网，水平兜网用大眼网，网的强度、耐火性均应符合国家规范要求，续燃、阻燃时间不得小于4S。（5）模板采用14mm厚优质红模。木方为48*88mm。对拉螺栓直径为14mm 。（6）悬挑钢梁为18#工字钢，悬挑连梁及斜支撑为16#工字钢。单栋楼材料需求表表3-2 材料立杆及大横杆(m)小横杆(m)直角扣件(个)对接扣件(个)旋转扣件(个)木脚手板(m)18#工字钢(m)16#工字钢(m)X户型东单元十层悬挑梁695014、/198013501420180/X户型西单元十二层悬挑梁14020604261806824X户型花架悬挑梁32050420/70500170260Y户型花架悬挑梁板30096380/60110112276Z户型花架悬挑梁板31032190/4090102804. 外脚手架选型本工程悬挑结构支撑脚手架具体搭设情况如下：表4-1X户型东单元十层悬挑梁X户型西单元十二层悬挑梁X户型花架悬挑梁Y户型花架悬挑梁板Z户型花架悬挑梁板落地架悬挑架悬挑架悬挑架悬挑架纵距La600mm750mm7500mm600mm7500mm主梁间距/1500mm1500mm1200mm1500mm步距Lb900mm12015、0mm1200mm1200mm1200mm横距 h600mm800mm800mm600mm800mm小横杆伸出100mm100mm100mm100mm100mm脚手架搭设高度27.8m2.55m6.4m6m5m由于立杆位置根据悬挑结构实际尺寸布置，因此支撑架体搭设前需按立杆平面布置图准确预埋工字钢埋件及留洞，并定位放线立杆位置后方可搭设，以免影响架体受力。落地支撑架搭设时，靠墙面采用横杆顶紧墙面，并与墙面及梁采取钢管硬拉结，拉结点为每层四跨，间距均不得大于3米。除梁底及梁两侧立杆采用双立杆全高搭设外，其余采用单立杆。5.施工工艺5.1落地支撑架本工程仅X户型东单元十层悬挑梁采取全高落地支撑架搭16、设形式。5.1.1基础地面碾压密实系数达到0.94后，浇筑200mm厚C15素混凝土垫层后养护7天。垫层外侧设排水沟，立杆下方垫50mm厚木跳板。5.1.2立杆由于此架体超高且梁截面较大，对梁底及梁两侧立杆采用双立杆搭设至顶，其余部分采用单立杆。落地架采取放大脚形式，在15米以下支撑架搭设范围为6.8*10.2m，15米以上支撑架搭设范围为4.8*8.4m，在15米处采用斜撑对上部支撑架撑扶。立杆平面布置如下图：15米以下范围立杆平面布置 5-115米以上范围立杆平面布置 5-215米处立杆斜撑立面图 5-35.1.3横杆及抱柱、连墙件根据架体搭设位置，架体有两面可与剪力墙进行拉结，对紧靠剪力17、墙的一面，采用横杆与剪力墙顶紧，同时通过抱剪力墙柱梁及拉结连墙预埋钢管与主体结构进行钢性连接，拉结点为每层四跨，纵横及竖向间距不得大于3米，连墙件及抱墙柱梁扣件采用双扣件，连墙杆长6m。支撑架抱墙柱梁示意图 5-3连墙件拉结示意图 5-4架体顶部两步均应在每两个主节点横杆中间各增设一道横杆作为加强杆。加强杆设置示意图 5-55.1.4剪刀撑垂直剪刀撑沿架体周边内外由下至上连续设置，垂直剪刀撑杆件的底端与地面顶紧夹角宜为4560度；水平剪刀撑按架体对角设置，除扫地杆、最顶水平杆位置分别设置一道外，中间每层均设置一道。剪刀撑宽度为3-5m。15m以下剪刀撑平面布置示意图 5-6 15m以上剪刀撑平18、面布置示意图 5-7剪刀撑立面布置示意图 5-85.1.5次愣与主愣梁底次愣采用木方平行于梁设置，设置两道主愣为钢管，垂直于梁设置，间距按支撑架立杆间距一半300mm设置，梁侧面次愣采用木方垂直于梁间距250mm设置，主愣为钢管平行于梁间设置2道。5.1.6对拉螺栓根据梁截面大小，1000mm高的梁中间设置两道对拉螺栓，按间距300mm+300mm+400mm设置。5.1.7操作平台为便于工人操作和保障操作工人安全，在梁底下第2步水平横杆上搭设操作平台，用50mm厚木脚手板沿梁两侧通铺。5.1.8安全防护水平防护按每隔3层设置一道水平挑网进行防护。操作平台外侧加挂一道安全立网。5.2悬挑支撑架19、本工程X户型西单元十二层及X、Y、Z屋面花架均采用悬挑支撑架。悬挑水平钢梁固定于屋面板上，未施工的屋面板需预埋拉环，已施工屋面的22#、24#楼需在屋面板上穿孔，采用钢板螺栓固定悬挑钢梁。型钢悬挑梁构造（1）型钢水平挑梁采用18号工字钢，工字钢必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈能力，型钢水平悬挑梁的纵向间距为上部支撑架的立杆纵向间距的两倍，X、Z户型悬挑主梁间距为1500mm，Y户型花架悬挑主梁间距为1200mm。悬挑钢梁悬挑长度与锚固长度比值为1：1.25。水平悬挑工字钢梁上固定16号工字钢连梁，立杆直接支承在连梁上。上部支撑架立杆与连梁支承结构应焊200mm高的直径25mm三级钢作为固定点20、，以确保上部架体的稳定，定位点离悬挑梁端部不小于100mm。悬挑主梁下采用16#工字钢作为斜撑从下一层回撑，回撑间距同主梁间距，并采用钢管拉杆在斜梁中部回拉，扣件采用双扣件。由于Y户型花架外挑较大，Y户型悬挑主梁立杆下部斜撑采用两道，其余户型采取一道斜撑。（2）型钢水平挑梁尾端应在两处及以上固定在钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢的U型钢筋拉环或锚固螺栓采用一级圆钢，直径为16mm，用于锚固的U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯型。U型钢筋拉环与型钢之间间隙应用硬木楔双向楔紧。型钢悬挑梁固定端应采用两个及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁板层钢筋位置，并应与混凝土梁板底层钢筋焊接或绑扎牢固。其锚固21、长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中的钢筋锚固的规定。22#、24#楼由于屋面已施工完成，采取屋面板水磨钻孔方式开孔，用钢板螺栓固定型钢主梁。5.2.2悬挑层预埋拉环做法在悬挑层顶板混凝土浇筑前，按平面布置图位置埋设拉环，拉环采用直径为16mm的一级钢,在建筑物梁、板上埋拉环，拉环挂于现浇板底网片钢筋上。根据悬挑型钢主梁的排布，部分型钢主梁存在交叉相叠情况，因此叠于上部的型钢主梁锚固端拉环高度应为400mm。拉环做法详图如下： 5.2.3支撑斜梁细部做法支撑斜梁底部采用预埋拉环作为斜撑的抱箍，做法同悬挑主梁拉环，安装斜梁时将拉环调整到与斜梁水平。由于22#、24#楼已结构封22、顶，需在斜梁底部楼板处采用水磨钻机钻孔安装钢板，斜梁端部焊接钢板后与楼板采用M20螺栓连接。斜撑顶部和主梁支撑点焊接250*200*15mm钢板，采用20螺栓连接。钢筋抱箍示意图 钢板螺栓板连接示意图5.2.4型钢悬挑支撑架平面布置X户型西单元十二层悬挑梁悬挑型钢平面布置X户型花架悬挑梁悬挑型钢平面布置Y户型花架悬挑梁悬挑型钢平面布置Z户型花架悬挑梁悬挑型钢平面布置5.2.5抱柱花架施工时先浇筑结构柱，后浇注梁板。悬挑架搭设时通过结构抱柱与主体进行拉结，拉结杆采用双扣件。5.2.6剪刀撑垂直剪刀撑沿架体内外侧由下至上连续设置，垂直剪刀撑杆件夹角宜为4560度；水平剪刀撑按架体对角设置，除扫地杆23、最顶水平杆位置分别设置一道外，中间设置一道。5.2.7搭设平台由于悬挑梁外挑处无脚手架，搭设悬挑脚手架时施工无操作平台及防护，因此需在悬挑钢梁搭设处下一层预先搭设悬挑操作防护平台。悬挑操作平台防护架搭设同此部位支撑架，水平钢梁位置、长度、锚固做法同此部位悬挑支撑架，仅不搭设斜撑钢梁。6. 工艺要求1、支撑支撑架搭设前按搭设范围将地面平整夯实，密实系数达到0.94，浇筑200mm厚C15素混凝土垫层，养护7天后才能搭设架体，并在垫层外侧设置排水沟。支撑架搭设材料需提前进场，做好搭设工作准备，并由管理人员对班组进行安全技术交底。2、架体搭设前，要根据图纸立杆平面图布置间距，在地面放架体立杆定位线24、。立杆底部加垫脚手板，离地200mm设纵横扫地杆，水平斜撑每层设置一道，沿支撑架周圈设置垂直剪刀撑，剪刀撑杆件的底端与地面顶紧。3、按设计标高调整立杆的标高，然后安装底模板，并拉线找平。X户型悬挑梁梁端处挑高上翘，挑高高度取梁外挑长度的1.5/100，花架对梁板起拱，起拱高度取梁长度的3/1000。4、X户型悬挑梁钢筋在底模板支好后绑扎，找正位置和垫好保护层垫块，清除垃圾杂物，经检查合格后，即可安装侧模板。钢筋绑扎按悬挑梁图集施工，按要求对主筋弯起，保证钢筋锚固长度达到规范要求，并根据梁高设置构造钢筋。5、根据墨线安装梁侧模板、竖档和压条。根据梁截面高度设置对拉螺栓。混凝土浇筑过程中分层浇筑，25、厚度不大于300mm。6、考虑到泵送对支架的扭动和泵送混凝土出口对模板的侧冲力，不直接将混凝土泵送到悬挑模板上。即将混凝土直接放至吊桶，由塔吊吊上施工层进行施工。7、混凝土的浇筑方向应自内侧悬挑部位向悬挑部位逐渐推出，施工的过程不准在悬挑部位堆载混凝土。混凝土振捣点间距不得大于300mm，上层振捣时应插入下层50mm，振捣时间为15s左右至表面冒浆，振捣过程中不得碰到钢筋或模板。8、支撑架拆除前，报总包及监理单位批准后，由管理人员对操作人员做安全技术交底，拆除过程中设置围栏及警示线，并由专人看守。支撑架垫层混凝土于室外工程施工时同其它支撑架基础垫层一起凿除清运。7. 检查验收7.1、钢管扣件的26、检查应符合下列规定：钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管的外径、壁厚、端面的偏差应满足规范的要求。钢管应涂有防锈漆。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺丝出现滑丝的严禁使用。对安装好的扣件要全面检查，要用力矩扳手检查扣件的拧紧度是否达到规定要求，扣件拧紧力矩为4060Nm。7.2、悬挑工字钢不得有变形，壁厚需符合要求，预埋件不得偏位或松动。7.3、模板支撑系统在搭设完成自检合格后，报总包单位验收。由总包项目安全总监组织现场有关人员进行寻挑梁支撑体系验收，验收合格后报监理单位验收。悬挑梁支撑体系经验收合格后，分包单位方可组织人员悬挑梁的施工作业。27、8.支撑架变形监测及维护8.1 监测监控项目对支撑架搭设前后及使用过程中检查下列项目：（1） 基础沉降观测；（2） 杆件的设置和连接，连墙件、剪刀撑等的构造是否符合要求；（3） 扣件、螺栓是否松动，悬挑工字钢是否变形；（4） 检查其立杆的沉降与垂直度的偏差是否超出规范要求；（5） 安全防护措施是否符合要求；（6） 浇筑过程中派专人看护，发现架体变形或异常响声，应及时将操作人员撤离；（7） 在监测期，当偏差超出预警限值时或发现安全问题时，应按照经过项目技术负责人审定签字或紧急情况下经过项目技术负责人确认的技术措施进行处理，并将技术措施报公司备案，重大问题，技术措施应报公司批准；（8） 对架体进行28、调整加固前，应设置警戒区域，禁止非架子施工人员进入警戒区；（9） 对架体进行调整加固作业，有专职安全人员、架子工班组长监护和安全撤出措施。8.2. 监测部位架体基础应参照主楼设置监测点，监测点应设置在支撑架基础外边点处；架体沉降在架体转角处底部设置监测点，相对主体结构进行观察；架体垂直偏差在架体转角处最顶部立杆设有纵横向水平杆处，设置监测点，相对主体结构进行观察。8.3. 监测频率及监测方法（1）监测频率基础完工后及支撑架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完6-8m高度后；达到搭设高度后；遇有六级大风与大雨后；（2）监测仪器（3）报警值支撑架在每一层的搭设中，派专人检查架体和支座的情况，发现支29、座下沉、架体倾斜和变形的情况应及时解决。8.4. 使用过程中的看护支撑架在验收合格通过投入使用后，浇筑过程中派专人看护，发现架体变形或异常响声，应及时将操作人员撤离。8.5 支撑架检查、维护（1）检查架体钢管有无变形；（2）检查支撑架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意支撑架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。（3）各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。（4）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四周是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。（5）连墙件的检查，检查连墙件是否齐全和完30、好，有无松动、移动，如发现上述问题应及时更换调整并采取卸荷措施。（6）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。（7）检查支撑架的荷载情况，使其不超过设计荷载，支撑架上严禁堆放主要承重材料，仅供人员施工使用或，不得多人挤在一起，使用机具、材料等尽量放在支撑架里侧，以减小倾覆力矩。9.施工安全保证措施9.1、钢筋、模板、支架安装的安全技术措施1、从事悬挑支撑体系作业的人员，应经安全技术培训和考核，持证上岗。从事高处作业人员，应定期体31、验，不符合要求的不得从事高处作业。2、搭设支撑架、安装模板及进行钢筋绑扎时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3、模板及钢管架料和扣件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、楞梁、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。4、在安装作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。5、施工过程中的检查项目应符合下列要求：立杆底部混凝土强度必须达到设计要求方可支顶。垫木应满足设计要求。立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载.扫地杆、水平拉杆、32、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。6、在高处安装模板时，周围应设安全网及操作平台，平台满铺脚手板，并应加设防护栏杆。7、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。支撑架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。支架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。8、对扣件式钢管支架，除应有合格证外，对所用扣件应采用扭矩板进行抽检，达到合格后方可承力使用。9、多人共同操作时，必须密切配合、协调一致、互相响应。10、施工用的临时照明和行灯的电压当为满堂模板及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆33、线。11、有关避雷、防触电和架空线路的安全距离应符合国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46的有关规定。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。12、支撑架搭设过程中应设置围栏及警戒线，并排专人看守，严禁作业过程中有人进入施工范围。13、模板安装应符合国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定。14、模板安装时，应有人接应，随装随运，严禁抛掷。不得将支架支搭在模板上。15、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停34、歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。16、作业人员严禁攀登模板、斜撑等，不得在高处的墙顶、梁或其模板上行走。17、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施，待修复或排除险情后，方可继续施工。18、混凝土浇筑时，应由安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，快速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可继续施工。19、在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。20、当遇大雨、大雾或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5级及以上35、风力时，应停止高空吊运作业。雨停止后，应及时清除模板和地面上的积水。9.2、模板、支架拆除的安全技术措施1、模板支架拆除前需由管理人员对操作人员做好安全技术交底。搭设支撑架、安装模板及进行钢筋绑扎时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。2、当混凝土未达到规定强度100%不得提前拆除。模板的拆除应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的有关规定执行。3、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，板手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。4、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作36、业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。5、拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。6、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。7、高处拆模板，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。8、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。9、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或37、相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。10、已拆除了模板的结构，不应在结构上加荷载。11、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨后应先清扫施工现场，方可进行工作。12、当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。13、当立柱的水平拉杆超出2步时，应首先拆除2步以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。14、拆除过程中，作业人员应站在安全处，做好自我保护。10.支撑架应急预案10.1工作原则10.1.1以人为本、安全第一把最大程度地预防和减少工程施工突发事故造成的施工人员伤亡作为首要任务，切实加38、强应急救援人员的安全防护。充分发挥建筑从业人员自我防护的主观能动性，充分发挥专业救援力量的骨干作用。10.1.2统一领导、分级负责在市建筑工程事故应急指挥部统一领导下，各成员单位按照各自职责和权限，负责建设工程施工突发事故的应急管理和应急处置工作，各施工单位要认真履行安全生产责任主体的职责，建立健全安全生产应急工作机制。10.1.3充分准备、科学救援采用先进技术，充分发挥专家作用，实行科学民主决策，采用先进的救援装备和技术，增强应急救援能力，确保应急救援的科学、及时、有效。10.1.4预防为主、平战结合坚持预防为主的方针，做好预防、预测和预警工作。做好常态下的风险评估、物资储备、队伍建设、装备39、完美、预案演练等工作。10.2组织机构职责及成员10.2.1成员领导小组组织机构组织结构图10-110.2.2职责（1）组长由项目经理 xx 担任，是第一负责人，全面负责应急预案的组织领导及物资、资金的保障，负责对重大事件组织或上报处理工作。（2）副组长由项目副经理 xx 担任，负责报警、防台、防汛和后勤等专业组的管理和督查工作。（3）副组长由项目安全总监 xx 担任，负责对救护和消防、保卫等专业组织的管理和督查工作。（4）报警组由综合办公室负责人 xx 担任，保卫组配合，其职责：1）建立内部联络网，即编制应急领导小组和专业组负责人的电话或手机号码卡，并公布于众（附后）。2）建立外部联络网，即40、编制当地医院（或急救中心）、疫病控制中心、消防大队、派出所、环保局、气象站、安监站、社区等部门的联络人和联系电话卡，并公布于众（附后）。3）负责工地现场值班或接收报警信息和电话工作。4）一旦发生事故负责立即向内部、外部有关方联系，取得及时解决。（5）救护组由现场经理 xx 负责，消防、保卫组配合，其职责：1）组织救护组，对救护人员进行现场人员伤害救护基本知识教育和必要时可作演习。2）向后勤组提出救护物资、药物等需求。3）一旦发生需救护事件，及时赶到现场进行紧急救护，保健员负责送护。（6）消防/保卫组由工程部经理 xx 负责，组织年轻力壮、机灵、有责任心和正义感的员工建立义务消防队，其职责：1）41、对参加消防/保卫组人员进行消防保卫基本知识教育和必要时可作扑火演习。2）向后勤组提出消防/保卫的物资需求。3）一旦发生火情或保安事故，立即进入现场，投入抢险救灾和保卫工作。（7）防台/防汛组由项目部安全员 xx 负责，消防保卫组、水电工配合，其职责：1）学习防汛/防台基本知识。2）向后勤组提出防台/防汛的物资要求。3）一旦发生预测到险情，立即进行防范工作；发生险情立即投入抢险和抢救工作。10.2.3生产安全事故报告程序流程生产安全事故报告程序流程图10-210.2.4生产安全事故应急救援程序流程生产安全事故应急救援程序流程图10-310.2.5本工程生产安全事故应急救援领导小组成员名单 表1042、-1序号姓名职务移动电话1项目经理2项目副经理3区域经理4机电部经理5物资部经理6综合办公室主任7安全总监8技术负责人10.2.6应急救援器材、设备目录表10-2序号名称用途序号名称用途1急救箱消毒15担架转运伤员2绷带止血、包扎16电锯清除障碍3止血药物止血17千斤顶支护4温度计测量体温18沙袋垫路5手术剪清理黏结衣物等19担架救护6扳手消除障碍20铁锹清除障碍7钢钎支付21镐清除障碍8大锤消除障碍22大型照明灯具照明9手电筒照明23指挥旗指挥联络10大剪清除障碍24绳索救护11撬棍支护25脚手架支护12灭火器消灭火源26氧气瓶救护13消防斧救护14水桶灭火10.2.7应急救援联络网公告（143、）外部联络xx镇卫生院 电话：xx 地址：xx镇 救援路线图10-4市消防大队 电话：市公安局 电话：市城管大队 电话：市质监站 电话：（2）报警及气象电话号码匪警：110 救护：120 火警：119 气象；12110.2.8脚手架各类事故、事件的预防及预警（1） 危险源监控施工前、施工中进行危险源识别、评价，制定管理措施；针对重大危险源制定管理方案；根据施工特点制定出风险点控制方案，并严格落实逐级审批制度。（2） 预警行动 脚手架出现变形等征兆； 脚手架失稳坍塌及造成人员伤亡。10.2.9火灾事故应急处理1、火灾发生时，确定火灾的类型（电火灾、危险品火灾、易燃物火灾）和火势大小，并立即报告防44、火领导小组，防火领导小组启动防火应急预案。a、电气火灾：断电拉闸，采用干粉或1211灭火器扑灭； b、木屑等非化学品、气体火灾：采用水、干砂和泡沫、酸碱灭火器扑灭。 c、油料、气体及化学品火灾：采用干粉或1211灭火器扑灭的同时用水冷却容器，防止爆炸。2、防火领导小组根据火灾的类型和火势大小选用相应的消防器材组织义务消防队进行扑救。3、疏散组根据现场情况确定疏散、逃生通道，组织逃生疏散，并负责维持秩序和清点人数。4、对外联络组立即拨打119通知消防队，报警时要讲明起火地点，火势大小，火灾的类型和公司电话，并派人到路口接警指示消防通道。5、损管组立即切断电源，并组织物质抢救，尽量减少损失。6、救45、护组负责负伤人员处置，根据伤情的严重程度确定是现场施救还是送医院救治（急救电话120）或是请医务人员到现场组织施救。10.2.10触电事故应急处理当发生人身触电事故时，首先使触电者脱离电源，迅速急救，关键是“快”！对于低压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源： 1、如果触电地点附近有电源开关或插销，可立即拉开电源开头或拔下电源插头，切断电源。2、可用有绝缘手柄的电工钳、干燥木柄的斧头、干燥木把的铁锹等切断电源线，也可采用干燥木板等绝缘物插入触电者身下，以隔离电源。 3、当电线搭在触电者身上或被压在身下时，也可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等为工具，拉开或挑开电线，使触电者脱离电源。切46、不可直接去拉触电者。4、对于高压(1KV以上)触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源：1）、立即通知有关部门停电。2）、带上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关。3）、用高压绝缘杆挑开触电者身上的电线。4）、触电者如果在高空作业时触电，断开电源时要防止触电者摔下来造成二次伤害。5、对触电者的救治方法：1）、如果触电者伤势不重，神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力或触电者曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电者安静休息，不要走动，严密观察并送医院。2）、如果触电者伤势较重，已失去知觉，但心脏跳动和呼吸还存在，应将触电者抬到空气畅通处，解开衣服，让触电者平直仰卧，并用软衣47、服垫在身下，使其头部比肩稍低，以免妨碍呼吸，如天气寒冷要注意保温，并迅速送往医院，如果发现触电者呼吸困难，发生痉挛，应立即准备对心脏停止跳动或者呼吸停止后的抢收救。3）、如果触电者伤势较重，呼吸或心脏跳动停止或二者都已停止，应立即进行口对口人工呼吸法及胸外心脏挤压法进行抢救，并送医院，在送医院的途中不能停止抢救。4）、人触电后会出现神经麻痹、呼吸中断、心脏停止跳动、呈现昏迷不醒状态，通常都是假死，不能误判成“死人”草率从事。5）、对于触电者，特别是高空坠落的触电者，要特别注意搬运问题，很多触电者除电伤外还有摔伤，搬运不当，如折断的肋骨扎入心脏，可造成伤亡。6）、对于假死的触电者，要迅速持久的进48、行抢救，经医生的诊断确定死亡后，才能停止抢救。10.2.11高空坠落事故应急处理1、发现事故发生人员立即高呼，提醒现场有关人员立即通知现场负责人，由安全员负责呼叫急救电话“120”或附近医院到现场救护，现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，生产负责人带领有关责任师及外包队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员送外救护，切断相关电源，防止发后触电事故，保安值勤人员在大门口迎接救护车辆及人员并疏导交通。2、现场进行清理、抬运物品，集中人力先抢救受伤或被压人员，最大限度的减少重伤程度。3、出现受伤人员时应保持伤员呼吸道畅通，清除伤员口、鼻、咽、喉部的异物血块等并进行简易的包扎止血。若49、伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定；预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。4、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行人工胸外心脏按压、人工呼吸等急救措施并即时送入医院进行救治。5、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制、受伤部位、受伤程度等第一手资料。10.2.12脚手架坍塌失稳事故应急处理1）脚手架失稳坍塌应迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置。2）划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除50、或割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如无人员伤亡，立即实施脚手架加固处理等处置措施。以上行动须由持架子工技师证书或有经验的安全员及工长统一安排。3）抢救受伤人员时集中情况的处理如确认伤员已死亡，立即保护现场。如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血：a立即联系120、999急救车，并说明伤情。为取得最佳抢救效果，还可根据伤情联系专科医院。b外伤大出血，急救车未到前，现场采取止血措施。c骨折：注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者一律用担架或平板，不得一人抬肩、一人抬腿。一般性外伤：a视伤情送往医院，防止破伤风。b轻微内伤，送往医院检查51、。4）在救援时根据情况考虑所采取措施的安全性和风险，经讨论确认安全无误后再实施救援，避免因采取措施不当而引发新的伤害或损失。5）现场处理完毕，工地须对出现事故征兆或失稳的脚手架整改、修复、加固，按照规范的规定，经验收合格后方可恢复使用。10.2.13基础下沉及架子整体不均匀下沉应急处理脚手架基础应在地下室回填完成后浇筑，回填土前必须把基底内的积水淤泥和杂物等清除干净。检查回填土的质量，不能把带有杂草的土用于回填，验收合格后进行填土。回填要先深后浅分层夯实，每层不超过300mm。并经检测符合设计规范要求后，进行脚手架的基础硬化，防止由于土方回填的质量问题造成脚手架的不均匀沉降而形成新的重大危险源52、。当外脚手架基础下沉及架体整体不均匀沉降严重，无法满足正常施工时，应及时停止脚手架上的作业，找出架体发生沉降原因，当无法采用加固措施继续使用脚手架时应及时按照方案及规范要求进行脚手架的拆除，并重新处理基础后重新搭设。11.支撑架设计计算（见后附）X户型东单元十层悬挑梁落地式扣件钢管脚手架计算书Y户型屋面花架悬挑式扣件钢管脚手架计算书X户型十层悬挑梁落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N53、/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度27.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距0.60米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距0.90米。钢管类型为482.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距1.80米，水平间距1.80米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设1层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数0.1380。地基承载力标准值140kN/54、m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.600/2=0.105kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.600/2=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.105=0.169kN/m 活荷载的计算值 q55、2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.169+0.101.260)0.6002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.169+0.1171.260)0.6002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.059106/4248.0=13.922N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁56、均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.105=0.141kN/m活荷载标准值 q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.141+0.9900.900)600.04/(1002.06105101950.0)=0.061mm大横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0360.600=0.021kN脚手板的荷载标准值 57、P2=0.3500.6000.600/2=0.063kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6000.600/2=0.540kN 荷载的计算值 P=1.20.021+1.20.063+1.40.540=0.857kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.036)0.6002=0.130106/4248.0=30.718N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷58、载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.036600.004/(3842.060105101950.000)=0.003mm集中荷载标准值 P=0.021+0.063+0.540=0.624kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=624.300600.0600.0600.0/(482.06105101950.0)=0.134mm最大挠度和 V=V1+V2=0.137mm小横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.59、2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0360.600=0.021kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.6000.600/2=0.063kN 活荷载标准值 Q=3.0000.6000.600/2=0.540kN 荷载的计算值 R=1.20.021+1.20.063+1.40.540=0.857kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN60、；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1189 NG1 = 0.11927.800=3.305kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35010.600(0.600+0.200)/2=0.084kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1700.6001=0.102kN(4)吊挂的安全设施荷载，包61、括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0100.60027.800=0.167kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.658kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00010.6000.600/2=0.540kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数： Us = 0.138经计算得到：Wk = 0.5001.6700.138 = 62、0.115kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.23.658+0.91.40.540=5.070kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.23.658+1.40.540=5.145kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.63、91.40.115五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.145kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5000.900=1.559m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 长细比，为1559/16=97 0 允许长细比(k取1)，为1350/16=84 210 长细比验算满足要求! 轴心受64、压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.610； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =5145/(0.61397)=21.236N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.070kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5000.65、900=1.559m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 长细比，为1559/16=97 0 允许长细比(k取1)，为1350/16=84 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.610； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.007kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =5070/(0.61397)+7000/4248=22.585N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，66、连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 305.365kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=16.79 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 3.66+0.54=4.20kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 56.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；k67、c = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 140.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为27.8m，梁截面 BD=250mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，68、立杆的步距 h=0.90m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4888mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.60m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=169、.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 270、5.5001.0000.300=7.650kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.300(21.000+0.250)/0.250=0.540kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.2500.300=0.150kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.357.650+1.350.540)=9.951kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.150=0.132kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截71、面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.001.401.40/6 = 9.80cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 30.001.401.401.40/12 = 6.86cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.310kN N2=1.310kN最大变形 V = 0.996mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.08610001000/98072、0=8.776N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31310.0/(2300.00014.000)=0.468N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.996mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.310/0.300=4.367kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q73、=0.6ql = 0.60.3004.367=0.786kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.3004.367=1.441kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.808.808.80/6 = 61.95cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.808.808.808.80/12 = 272.59cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.039106/61952.0=0.63N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗74、剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3786/(24888)=0.279N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.413kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.413300.04/(1009000.002725888.0)=0.008mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一75、) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.338mm最大支座力 Qmax=1.310kN抗弯计算强度 f = M/W =0.229106/4248.0=53.97N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管76、计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.122mm最大支座力 Qmax=2.817kN抗弯计算强度 f = M/W =0.138106/4248.0=32.38N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立77、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.82kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.817kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.12427.800=4.203kN N = 2.817+4.203=7.020kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；78、 A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=0.90m； l0 计算长度，取0.900+20.300=1.500m； 长细比，为1500/16.0=94 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.639；经计算得到=7020/(0.639397)=27.644N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式79、为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.6700.138=0.115kN/m2 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1150.6000.9000.900/10=0.006kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=2.817+0.91.23.460+0.90.980、1.40.006/0.600=7.032kN经计算得到=7032/(0.639397)+6000/4248=29.186N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！Y户型屋面花架悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度6.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距0.60米，立杆的横距0.60米，内排架距离81、结构2.50米，立杆的步距1.20米。采用的钢管类型为482.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距1.80米。施工活荷载为19.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设1层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.9700，体型系数0.1380。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度5.00米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布82、置2根立杆。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物4.00m，支杆采用16号工字钢。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.600/2=0.105kN/m 活荷载标准值 Q=19.0000.600/2=5.700kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.105=0.83、169kN/m 活荷载的计算值 q2=1.45.700=7.980kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.169+0.107.980)0.6002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.169+0.1177.980)0.6002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.342106/4248.0=80.553N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!384、.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.105=0.141kN/m活荷载标准值 q2=5.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.141+0.9905.700)600.04/(1002.06105101950.0)=0.354mm大横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0360.600=085、.021kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.6000.600/2=0.063kN 活荷载标准值 Q=19.0000.6000.600/2=3.420kN 荷载的计算值 P=1.20.021+1.20.063+1.43.420=4.889kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.036)0.6002 =0.735106/4248.0=173.091N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载86、与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.036600.004/(3842.060105101950.000)=0.00mm集中荷载标准值 P=0.021+0.063+3.420=3.504kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=3504.300600.0600.0600.0/(482.06105101950.0)=0.751mm最大挠度和 V=V1+V2=0.754mm小横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣87、件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0360.600=0.021kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.6000.600/2=0.063kN 活荷载标准值 Q=19.0000.6000.600/2=3.420kN 荷载的计算值 R=1.20.021+1.20.063+1.43.420=4.889kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其88、抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1189 NG1 = 0.1196.000=0.713kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35010.600(0.600+2.500)/2=0.326kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1700.6001=0.102kN(4)吊89、挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0100.6006.000=0.036kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.177kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 19.00010.6000.600/2=3.420kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.970 Us 风荷载体型系数：Us = 0.138经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.590、001.9700.138 = 0.136kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.21.177+0.91.43.420=5.721kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.21.177+1.43.420=6.200kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产91、生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.200kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 长细比，为2079/16=130 0 允许长细比(k取1)，为1800/16=112 210 长细比验算满足要求! 轴心受92、压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.401； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =6200/(0.40397)=38.907N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.721kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.93、200=2.079m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 长细比，为2079/16=130 0 允许长细比(k取1)，为1800/16=112 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.401； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.015kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =5721/(0.40397)+15000/4248=39.386N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 N94、l，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 90.601kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=6.20kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.20/0.60=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/26.20+6.20+1.200.20/2=9.42kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 23.10+6.20+1.200.20=12.64kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax抗弯计算强度 f=1.9095、106/141000.0=13.45N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为600mm，内侧脚手架距离墙体2500mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力 N=12.64kN水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 悬挑脚96、手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=4.636kN,R2=22.367kN,R3=0.130kN,R4=0.455kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=3.653106/(1.05185000.0)+12.4111000/3060.0=22.859N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体97、稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=1.65由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.899经过计算得到强度 =3.65106/(0.899185000.00)=21.96N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=5.572kN RD2=24.231kN十一、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴98、力RD我们均取最大值进行计算，为RD=24.231kN 下面压杆以16号工字钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 24.23kN； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.06； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.89cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 6.50m； A 受压斜杆净截面面积，A =26.10cm2； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 150.01 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体99、预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=24.231kN； lwt为焊接面积，取2610.00mm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 24230.86/2610.00 = 9.28N/mm2。斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.130kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N100、/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=1304/(3.1416165.752)1/2=1mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.13kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度101、。经过计算得到 h 要大于129.99/(3.1416161.5)=1.7mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.13kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于84.2kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 102、其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 0.20106/(1.00014.3000.61000105.02)=0.0020 = 1-(1-20.0020)1/2=0.0020s = 1-0.0020/2=0.9990楼板压点负弯矩配筋为 As = 0.20106 / (0.9990105.0210.0) = 8.9 mm2悬挑脚手架计算满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据103、规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.0m，梁截面 BD=200mm750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。104、木方4888mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁单侧的楼板厚度0.12m，梁单侧的楼板计算长度0.60m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.75+0.20)+1.402.00=25.990kN/m2由永久荷载效应控105、制的组合S=1.3525.500.75+0.71.402.00=27.779kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1200.6000.600=1.338kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载106、的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7500.600=11.475kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.600(20.750+0.200)/0.200=1.020kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.2000.600=0.240kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3511.475+1.351.020)=15.181kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.240=0.212kN面107、板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.401.40/6 = 19.60cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.001.401.401.40/12 = 13.72cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.624kN N2=1.624kN最大变形 V = 0.311mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗108、弯强度计算值 f = M/W = 0.08610001000/19600=4.388N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31623.0/(2600.00014.000)=0.290N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.311mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.624/0109、.600=2.707kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6002.707=0.974kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6002.707=1.786kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.808.808.80/6 = 61.95cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.808.808.808.80/12 = 272.59cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.097106/61952.0=1.57N/110、mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3974/(24888)=0.346N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.083kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.083600.04/(1009000.002725888.0)=0.074mm木111、方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.563mm最大支座力 Qmax=2.553kN抗弯计算强度 f = M/W =0.692106/4248.0=162.93N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大112、挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.844mm最大支座力 Qmax=5.488kN抗弯计算强度 f = M/W =0.536106/4248.0=126.18N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于120113、0.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.49kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.488kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1396.000=1.014kN N = 5.488+114、1.014=6.502kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=6502/(0.363397)=45.129N/mm2；不考115、虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.5001.9700.126=0.124kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1240.8001.2001.200/10=0.016kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=5.488+0.91.20.835+0.90.91.40.016/1.200=6.518kN经计算得到=6518/(0.363397)+16000/4248=49.052N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！