1、正本83700平方米多高层公寓三期模板工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录模板工程专项施工方案9第一章 工程概况9第二章 编制依据9第三章 模板工程概况103、模板形式103.1地下室模板103.2结构模板103.3 架体基础做法123.4防雷措施12第四章 施工部署121、施工流水段的划分122、混凝土浇捣设备133、混凝土浇捣注意事项134、施工准备：145.1管理层准备145.2劳动力组织145.3技术准备14第五章 模板材料的选择14第六章 模板安拆操作工艺14b、模板的基准定位工作152、剪2、力墙模板153、梁、板模板164、楼梯模板165、后浇带施工175.1、底板后浇带：175.2 梁板后浇带175.4 后浇带的浇捣和养护：17第七章 模板及其支撑总要求191、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；1912、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；19第八章 质量保证措施201、质量标准20第九章 安全保证措施226、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。22第十章 模板检查和验收要求23现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法23第十一章 支撑体系检查和验收231、对使用的钢管检查以下内容：232、脚手架使用中，应定期检查的内容243、验收24第十二章 应急预案2413、应急领导小组253.6、报警联络方式26第十三章 注意事项26第十四章 模板及支撑体系计算27地下室600900梁模板（扣件式）钢管支架计算书27四、面板验算301、强度验算312、挠度验算313、支座反力计算31五、小梁验算311、抗弯验算332、抗剪验算333、挠度验算334、支座反力计算34六、主梁验算341、抗弯验算342、抗剪验算353、挠度验算354、支座反力计算35七、2号主梁验算36Vmax1.893kN374、支座反力计算37八、纵向水平钢管验算371、抗弯验算382、抗剪验算383、挠度验算384、支座反力计算38九、可调托座验算381、扣件抗滑移验算392、可调托座验算4、39十、立柱验算391、长细比验算392、风荷载计算393、稳定性计算39十一、高宽比验算40满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！40一、荷载组合40二、支撑体系设计41模板设计剖面图41三、面板验算421、下挂侧模421、抗弯验算422、挠度验算423、支座反力验算42四、小梁验算421、下挂侧模431、抗弯验算432、抗剪验算433、挠度验算434、主梁所受支座反力计算44R下挂max1.728kN44五、主梁验算441、抗弯验算442、抗剪验算453、挠度验算454、最大支座反力计算45六、对拉螺栓验算45地下室400800梁模板钢管支架计算书45四、面板验算481、强度验算492、挠度验5、算493、支座反力计算49五、小梁验算491、抗弯验算512、抗剪验算513、挠度验算514、支座反力计算52六、主梁验算521、抗弯验算522、抗剪验算533、挠度验算534、支座反力计算53七、纵向水平钢管验算531、抗弯验算542、抗剪验算543、挠度验算544、支座反力计算55八、扣件抗滑移验算55九、立柱验算551、长细比验算552、风荷载计算553、稳定性计算55十、高宽比验算56H/B=4/108=0.037356三、支撑体系设计57模板设计剖面图58四、面板验算581、下挂侧模581、抗弯验算592、挠度验算593、支座反力验算59五、小梁验算591、下挂侧模591、抗弯验算66、02、抗剪验算603、挠度验算604、主梁所受支座反力计算60R下挂max1.659kN60六、主梁验算611、抗弯验算612、抗剪验算623、挠度验算624、最大支座反力计算63七、对拉螺栓验算63地上200530梁模板（扣件式）钢管支架计算书63四、面板验算651、强度验算662、挠度验算663、支座反力计算66五、小梁验算661、抗弯验算682、抗剪验算683、挠度验算684、支座反力计算68六、主梁验算691、抗弯验算692、抗剪验算693、挠度验算704、支座反力计算70七、纵向水平钢管验算701、抗弯验算712、抗剪验算713、挠度验算714、支座反力计算72八、扣件抗滑移验算727、九、立柱验算721、长细比验算722、风荷载计算723、稳定性计算72R13.04kN，R23.04kN73十、高宽比验算73H/B=2.9/2.5=1.16373十一、立柱支承面承载力验算73F1=N=6.666kN731、受冲切承载力计算732、局部受压承载力计算74地下室一层顶板200mm厚板模板（扣件式）钢管支架计算书751、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200875模板设计剖面图(模板支架纵向)77四、面板验算781、强度验算792、挠度验算790.192mmL/250300/2501.2mm79五、小梁验算791、强度验算802、抗剪验算803、挠度验算80六、主梁验算808、1、小梁最大支座反力计算812、抗弯验算823、抗剪验算824、挠度验算835、支座反力计算83七、扣件抗滑移验算83八、立柱验算831、长细比验算842、立柱稳定性验算84九、高宽比验算85H/B=4/3.05=1.311385地上130mm厚板模板（扣件式）钢管支架计算书85四、面板验算881、强度验算892、挠度验算890.126mmL/250300/2501.2mm89五、小梁验算891、强度验算902、抗剪验算903、挠度验算90六、主梁验算911、小梁最大支座反力计算912、抗弯验算923、抗剪验算924、挠度验算935、支座反力计算93七、扣件抗滑移验算93八、立柱验算941、长9、细比验算942、立柱稳定性验算94九、高宽比验算95H/B=2.9/3.3=0.879396十、立柱支承面承载力验算96F1=N=8.556kN961、受冲切承载力计算962、局部受压承载力计算97地下350厚墙模板计算书97三、面板布置98模板设计立面图99四、面板验算991、强度验算992、挠度验算100五、小梁验算1001、强度验算1002、挠度验算1013、支座反力计算101六、主梁验算1011、强度验算1012、挠度验算102七、对拉螺栓验算102地下室800800柱模板计算书102三、面板验算1031、强度验算1042、挠度验算104四、小梁验算1051、强度验算1052、抗剪验算10、1053、挠度验算1064、支座反力计算106Rmax=4.051106五、柱箍验算1061、柱箍强度验算1072、柱箍挠度验算109长边柱箍变形图(mm)109六、对拉螺栓验算109第一章 工程概况工程名称：XXXX多高层公寓三期一标段项目建设单位：基坑围护设计单位：设计单位：勘察单位：监理单位：施工单位：工程地点：本工程总建筑面积83700平方米，其中地下建筑面积21970平方米。1#、5#、9#楼建筑面积为15592.98平方米，建筑物最高点标高为82.75米，共26层；6#、10#楼建筑面积为8646.94平方米，建筑物最高点标高为97.25米，共31层。本工程0.000相当于黄海高程11、5.900米。设计室内外高差0.2米，地下车库层高4.0米，自行车车库层高2.7米，一楼架空层层高5.0米，二层及以上层高2.9米。本工程主体结构采用：钢筋混凝土框剪结构，抗震等级为四级；主体结构的设计使用年限为50年，地下室防水等级为二级；建筑防火分类为一类，耐火等级为一级；抗震设防烈度6度，抗震设防类别为丙类基础设计等级为乙级，桩基安全等级为二级。基础形式为桩承台加筏板基础，地下室筏板结构厚度400mm、局部600mm，剪力墙厚度350mm、300、250，顶板主要厚度200mm。承台、底板、剪力墙、柱、板混凝土标号均为C35，抗渗等级P6。第二章 编制依据1、XX多高层公寓三期施工图纸。12、2、主要规范和规程。 2.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011） 2.2 浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 DB33/1035-2006 2.3建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）2.4砼模板用胶合板 （GB/T17658-2008）2.5钢管脚手架扣件 （GB15831-2006） 2.6 木结构设计规范 （GBJ50005-2003）2.7 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91） 2.8建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011）2.9混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015） 2.10混凝土结13、构设计规范（GB50010-2010） 2.11建筑结构荷载规范（GB50009-2012） 2.12钢结构设计规范（GB50017-2003） 2.13建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013） 2.14省、市现行的有关安全生产和文明施工规定3、品茗安全计算软件。第三章 模板工程概况1、本工程地下室模板支撑体主要采用扣件式钢管模板支架、顶托式钢管模板支架，标准层模板支撑体系主要采用扣件式钢管模板支架，钢管使用483.0钢管，采用可铸锻性铁制作的扣件，本方案只针对普通模板的做法。2、工程地下室大部分为一层，局部二层。地下一层车库层高为4.00m，主楼部分地下一层自行车库层高为2.714、0m，局部地下二层层高为2.70m。车库顶板主要厚度150、200mm、250mm，地下室底板主要厚400、600mm；支模架最大搭设高度为5.3m。剪力墙厚度350、300、250、200mm。主楼一层架空层层高5.0m，标准层层高为2.900m。一层以上楼板厚度180、130、120、100mm。3、模板形式 3.1地下室模板 底板与承台、集水井坑中坑模板：底模 C15砼垫层；立模为砖胎模，模板挂模。3.2结构模板地下顶板结构：剪力墙、顶板模板、楼梯模板、梁模：15mm厚模板； 二层以上结构：剪力墙、顶板模板、楼梯模板、柱、梁模：15mm厚模板。柱截面尺寸部位柱截面尺寸(mm)地下室柱6015、06006008007008008008006001200100010006009007007006001230600400400400地上室顶板层至屋顶机房层柱200200200300200400200500200550200600200700200800200900300600400400250700梁截面尺寸部位梁截面尺寸（mm）地下室梁300800400800500800600900600820500850500900350800450820600850200300200400300400200520250400200450200700二层结构至屋顶机房结构梁200300200400216、00530200650200600200570300400250530150400柱、墙模板做法：1、本工程柱面板0.00以下采用15mm厚的模板（计算厚度15mm)，柱模板竖楞采用截面5070mm方木，柱箍采用圆钢管483.0（计算壁厚483.0），每道柱箍2根钢管箍，0.00以上采用15mm厚的模板，柱模板竖楞采用截面5070mm方木，柱箍采用圆钢管483.0（计算壁厚483.0），每道柱箍2根钢管箍。2、墙模板的背部支撑由两层龙骨组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨为钢管；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组为双钢管，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模17、板面板采用九合板，厚度h=15mm（计算厚度15mm)。内楞采用钢管483.0，计算壁厚483.0，每道内楞1根钢管。外楞采用双钢管483.0，计算壁厚483.0，3.3 架体基础做法本工程搭设支架场地要求平整、坚实，承载力满足上部结构荷载的要求，沉降变形在允许范围内。地下室结构架体基础：400、600厚钢筋混凝土筏板。主体结构架体基础：180、130、120、100厚钢筋混凝土板楼板。3.4防雷措施采用在脚手架四周每隔2030米，采用16圆钢分别与脚手架立杆及主体结构接地干线主筋焊接连接。第四章 施工部署本工程模板种类主要有钢筋混凝土承台加筏板基础模板，剪力墙模板，连梁、框架梁模板，楼梯、楼18、板模板等类型。结构构件较大、较重对模板安装和支撑都有较高要求。我们必须认真对待，仔细研究，贯彻落实。1、材料进场，必须由质量员检查合格后方可投入使用；2、施工机械进场必须由安全员初验，公司复验合格后方可使用；3、为节省原材料和提高模板的周转率定1名专业人员配模；4、成立专门研究小组，讨论模板设计的安全性、可行性和经济性。5、方案制定后进行传阅和登记，务必使专业班组和管理人员领会设计意图，保证现场与方案的一致性；1、施工流水段的划分1.1地下室 :地下室结构施工按后浇带划分为12个施工段，混凝土分层分段浇捣。 1.2上部结构：按各区块及各栋号自然层划分施工段。2、混凝土浇捣设备2.1本工程结构的19、所有砼均采用商品混凝土；2.2混凝土输送设备为固定泵与汽车泵。3、混凝土浇捣注意事项3.1在有条件的楼层上浇筑砼时均采用自中间向两边扩展浇捣的方式进行，以防止支模架产生偏心受力。3.2在混凝土浇捣过程中严禁混凝土堆积过高（一般不能高出楼面100），需及时将输送到位的砼振平、振开，以防堆载超过设计荷载。3.3钢筋等材料不能直接集中堆于支模架上面；浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时采取相应措施解决。3.4 模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。4、施工准备：5.1管理层准备项目部配备一名木工工长，负责施工现场的20、安排、指导、监督与验收。劳务队配三名木工工长，负责项目部与劳务队间的工作协调。5.2劳动力组织根据本工程施工组织设计和各阶段工作量，模板工程劳动组织如下：地下结构工程施工配备木工60120人，地上结构工程施工配备木工6090人，按流水段组织流水施工。5.3技术准备5.3.1 根据施工组织设计、施工图纸要求计算模板配置数量，确定各部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。5.3.2项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。5.3.3根据施工进度，施工工长提前制定模板进场或加工计划。第五章 模板材料的选择本工程主要构件为剪力墙、框架柱、框架梁和楼板，模板工程量大、21、面广，保证模板不炸模、不移位是该部位模板设计的重点。为了确保工程质量和安全目标，模板材料选用15厚9151830模板作为结构构件的模板;方木采用5070的方木(计算截面为5070mm），梁底横杆采用483.0钢管（计算壁厚3.0）。 材料名称规格单位数量进场时间模板9151830M230000基础垫层钢管483.0T3200基础垫层方木5070M350000基础垫层扣件铸铁只640000基础垫层伞型夹铸铁只30000基础垫层第六章 模板安拆操作工艺第一节 模板安装前准备工作a、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否22、符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。b、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。c、标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。d、竖向模板的支设应根据模板支设图。e、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。f、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。第二节 模板支设集中加工：1、模板集中加工必须采用精密锯木机。2、锯木机旁边放置木屑收集箱和灭火器，每天工完场清。323、墙柱模板在集中加工场统一弹线钻洞，每块模板标注正反面。4、方木使用前应过刨，保证截面尺寸一致。1、柱模板工艺流程：搭设安装架 模板安装就位 检查对角线、垂直和位置 安置柱箍 安装梁口的柱模 全面检查校正 群体固定冲洗封底。主要方法：a、基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。b、柱、墙根部清理干净。c、柱、梁接槎部位处加垫海棉。柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，d、为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接。2、剪力墙模板支设工序：检查 清理 放模板就位线 安放面角模板 安放内模 安装穿墙螺栓 安装外模、固定 调整模板间隙、找垂直度 检查、验收模板。剪力墙支模前24、必须涂刷水性脱模剂。模板底部每个转角处留置清扫口。所有墙体的竖向模板的阴角、阳角加设5070方木与模板固定，并且在板梁角部也必须加设5070方木。 对于剪力墙的门洞的模板支撑，必须保证水平支撑间距控制在600mm以内，并且在门洞顶部加设45度的斜撑，以确保门洞的侧模刚度。为了确保剪力墙的质量，内外墙板的拉结设14对拉螺栓（地下室外墙、水池墙板对拉螺杆中间焊止水片），纵横间距450mm，最下一道螺杆离地200mm，上部限定在450mm左右。3、梁、板模板梁模安装工艺：弹梁轴线并复核 搭支模架 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与25、相邻模板连固楼板模安装工艺：搭支架 测水平 摆5070木楞 调整楼板模标高及起拱 铺九合板模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。所有跨度4m的梁必须起拱2-3，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。所有1.5mm板缝必须用胶带纸封贴。梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。、梁高大于700的梁侧模板，在梁内加对拉螺栓。、板底支撑形式地下室采用扣26、件和顶托，主楼地上部分扣件：4、楼梯模板梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板。楼梯模板支撑用钢管架支设牢固。模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。 5、后浇带施工5.1、底板后浇带：底板后浇带的模板采用钢筋作骨架，铺设2层钢丝网片作为侧模支护；内侧钢丝网采用10目外侧钢丝网采用3目。为保证结构施工质量，后浇带钢筋骨架不得焊于底板钢筋上，为抵抗砼侧压力加设斜拉筋和水平拉筋。钢板止水片严禁钻孔，止水片处立27、筋应断开，与止水片的锚固筋焊接。 后浇带临时封闭措施：后浇带放置期间，为防止杂物、污水进入带内，采取以下封闭措施：上部用15mm厚胶合板板封闭。5.2 梁板后浇带梁、板后浇带支模采用钢筋骨架铺钢丝网支护，参底板后浇带做法。梁板底采用独立支撑的形式，后浇带封闭前，后浇跨处梁、板模板的支撑不得拆除，同时后浇带跨内不得施加其他荷载，以保证结构安全。梁、板后浇带保护同底板，为防止高空落物打击和雨水进入地下室，在顶板上架设防护棚。 5.3 墙体后浇带：墙板后浇带模板的设置同普通墙板，保留墙板后浇带两侧的穿墙螺栓，采用外罩15mm厚复合板加以保护，用膨胀螺栓固定。其顶部应作防水保护措施。外墙后浇带放置期间28、，为确保室外土方的回填和防水施工，对后浇带采取临时封闭措施：侧壁防护采用120mm挡土墙，顶部采用胶合板覆盖。底部留设集水坑，发生集水时用小型水泵抽排。5.4 后浇带的浇捣和养护：、后浇带封闭时间：对于伸缩后浇带，在两侧混凝土龄期达到45天后封闭；沉降后浇带在高层主体结顶后根据沉降情况由设计单位确认后方可封闭。由于考虑温度作用效应，后浇带封闭的环境温度应选择在1518。、后浇带浇捣前要进行二侧施工缝凿毛和后浇带内的清理，将模板杂物清除、表面浮渣、松散砼剔除干净，钢筋及止水钢板铁锈和水泥浆清除干净，露出坚实粗糙的面，并冲洗干净，排除积水，用喷雾器喷水使其充分湿润。、采用比两侧混凝土高一个等级的商29、品泵送混凝土，掺入膨胀剂和抗裂纤维。混凝土要振捣密实，防止漏振，避免过振，采用斜面分层施工，振捣工作从浇筑层的下端开始，逐渐上移，以保证混凝土的质量。、待混凝土初凝后，应覆盖薄膜进行保温保湿养护，待水化热峰值过后，砼温度下降后，可撒薄膜，覆盖草袋并洒水养护，两种养护时间总计不少于14天，待28天龄期后楼板及顶板后浇混凝土强度达到100%并经质检员认可后，方可拆除模板及支撑。第三节 模板拆除a、拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。b、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。c、模板拆30、除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。d、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。e、板模拆除，先拆除斜拉杆或斜支撑再卸掉柱箍和串心螺杆，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。f、墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使31、模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。g、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。防水混凝土终凝后应立即进行养护，养护时间不得少于14天。拆模时间比普通混凝土推迟2天，且混凝土表面温度与环境温度差应132、5。后浇带两侧应做好支撑，在后浇带混凝土达到设计强度前，该跨下部模板支撑不应拆除。第七章 模板及其支撑总要求1、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；3、构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；4、模板支架沿支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；提高模板刚度和稳定性；5、支撑立杆应设垫板，模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底坐上皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆的33、纵横距离不得大于1200mm。6、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接，对接搭接应符合规范的要求。7、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合规范的要求。每步的纵、横向水平杆应双向拉通。8、模板接缝严密不漏浆，在浇筑混凝土前应浇水湿润，但模板内不应有积水；9、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁、不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓；10、跨度4000或者悬挑2000的梁按设计23要求起拱；4000的单向板或双向板（双向板为短跨），要求支模时跨中起拱L/400；11、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞不得遗漏，且安装牢固，其质量要满足规范要求；34、12、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；13、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，涂刷时不得玷污钢筋，最好采用水性隔离剂，不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；14、支模架搭设的相关数据要按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到技术负责人的认可。第八章 质量保证措施1、质量标准本工程为质量目标为一次性验收合格，按照质量目标施工要求，制定模板配制质量的规范要求主控项目：模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。一般项目： 1、模板接缝无漏浆，并浇水湿润。2、模板与混凝土接触面清理干净并涂刷隔离剂，3、浇筑混凝土前，模板内杂物清理干净。 2、质量保证措施1）、组织质量管理35、网络结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格的项目质量管理班子。2）、建立质量责任制从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任制。使质量责任制纵向到底，横向到边，并直接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。3）、加强公司对项目的考核：公司对项目部实行定期考核和检查制度，并将考核结果纳入年度考核内容，与年底奖金挂钩，对检查中发现的问题，不仅要提出整改意见，更应提出改进措施，使之质量不断提高36、。4）、把好材料质量关全部材料，进场时应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。5）、把好施工质量关认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2011和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质37、量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。6）、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。7）、混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。8）、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。9）、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。10）、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶38、带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。11）、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。12）、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。13）、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。14）、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。15）、阴、阳角模必须严格按照模板设39、计图进行加固处理。16）、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。17）、模板本身缝隙刮腻子嵌缝。第九章 安全保证措施1、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑滑鞋，并应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施，脚手架不得与模板支架相连。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把40、活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。10、在架空输电线路下安装板时，应41、停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）的专业架子工。安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。上岗人员应定期体检，并体检合格。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。第十章 模板检查和验收要求模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。验收应形成记录。在涂刷模板隔离剂时，不得玷污钢筋和混凝土接槎42、处。预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，0 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查第十一章 支撑体系检查和验收1、对使用的钢管检查以下内容：查看钢管材料产品质量合格证、质量检验43、报告。检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管必须涂有防锈漆。钢管表面锈蚀深度不得大于0.5mm。钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5mm，立杆钢管3-4m长度的弯曲不得大于12mm、4-6.5m长度的不得大于20mm。检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。有必要时按现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定抽样检测。旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。2、脚手架使用中，应定期检查的内容检查地基是否积水、底座是否松动，立杆是否悬空。检查扣件螺栓44、是否松动。安全防护措施是否符合要求。3、验收基础：查看基础表面坚实平整，表面是否积水，垫板是否晃动，检查方法：观察。立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量。6m高处，立杆偏差不得大于20mm。3m高度的垂直允许偏差为10mm。间距检查：脚手架步距不得大于20mm、纵距不得大于50mm、横距不得大于20mm，用钢卷尺测量。纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于10mm，用水平仪或水平尺测量。扣件安装： 同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm，用钢卷尺测量； 扣件螺栓拧紧扭力矩40-50N.m，用扭力扳手检测； 剪刀撑斜杆与地面的倾角4560，用45、角尺检测。4、其他未尽事宜按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006的相关要求执行。第十二章 应急预案坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高46、效；充分体现应急救援的“应急精神”。1、应急领导小组组长： 现场总指挥，安全总负责，并协调工作副组长： 现场总负责 ；安全负责人组员： （技术负责人）-技术交底、方案实施、质量检查 （质量员）、（总施工）-技术交底、方案实施、质量检查 （施工员）-现场施工指挥、安全检查 （材料员）-材料采购、验收检查组长、副组长职责：立即启动应急预案，组织人员抢救伤员；组员职责：a、安全员董伟成负责与医院、公安、消防部门联系，详细说明事故地点、情况、并派专人接应；b、材料员凌群勇现场物质、车辆调配；c、根据提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施，指导抢险抢修组实施应急方案和措施，修补实施中的应急方案和47、措施存在的缺陷，绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。d、实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进，寻找受害者并转移至安全地带，在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害，抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。2、应急材料序号材 料 名 称规 格数 量1千斤顶60T2只2钢管4.83.510T3扣件直扣、旋转扣件各1500只4槽钢16L=4.5m 10根5方木5070mm10m36手动葫芦4只7手电筒10把3、应急措施3.1、浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方48、，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。3.2、一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。3.3、发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。3.4、触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应49、立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。3.5、坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤50、的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的 伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。3.6、报警联络方式火警电话119 急救电话120 公安电话110第十三章 注意事项1、模板堆放时，下面垫方木，保持自稳。2、拆模时，不得用大锤硬砸硬撬，用撬棍时在撬棍下垫木方，以免损坏砼表面，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。3、操作和运输过程中，不得抛掷模板。拆下的模板、扣件、螺栓等分类码放，模板堆放场地应平整。4、拆下51、的模板认真检查质量，如发现表面不平、起皮、空鼓等现象时，及时更换。5、安装和拆除模板时，注意不要破坏已预埋管线、预埋盒等。6、模板安装过程中，不得随意开孔。涉及到钢管支撑、木方、脚手板等材料，不得随意乱锯、切断。7、浇筑砼时，派专人检查模板情况，出现问题及时解决。8、梁、板、多层板模板加工、使用完毕后，分类码放，存放地点设防雨措施。第十四章 模板及支撑体系计算地下室600900梁模板（扣件式）钢管支架计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构52、荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL101混凝土梁截面尺寸(mmmm)600900模板支架高度H(m)4模板支架横向长度B(m)108模板支架纵向长度L(m)200梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值53、Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)354、00,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)22面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G55、1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)123.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+056、.121q1活L20.10728.0060.152+0.1211.7640.1520.072kNm Mmax/W0.072106/375001.926N/mm2f22N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63223.051504/(10010000281250)0.026mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39328.0060.15+0.4461.7640.151.769kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.57、14328.0060.15+1.2231.7640.155.125kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92828.0060.15+1.1421.7640.154.201kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39323.050.151.359kN R2=R4=1.143q2L=1.14323.050.153.952kN R3=0.928q2L=0.92823.050.153.209kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm358、)64小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.769/11.769kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max5.125,4.201,5.125/1= 5.125kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.769/11.769kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.6/4 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.9-0.2)=0.425kN/m 梁右侧模板传59、递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.9-0.2)=0.425kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72(0.45-0.6/2)/21=0.636kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72(0.9-0.45)-0.6/2)/21=0.636kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.769+0.036+0.425+0.6360、6=2.867kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.125+0.036=5.162kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.769+0.036+0.425+0.636=2.867kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.867,5.162,2.867=5.162kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.359/11.359kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max3.952,3.209,3.952/1= 3.952kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R61、5/b=1.359/11.359kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.9-0.2)=0.35kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.9-0.2)=0.35kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.2)(0.45-0.6/2)/21=0.414kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.2)(0.9-0.45)-0.6/2)/21=0.414kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.359+0.03+0.35+62、0.414=2.153kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.952+0.03=3.982kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.359+0.03+0.35+0.414=2.153kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.153,3.982,2.153=3.982kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.1620.452，0.55.1620.320.232kNm =Mmax/W=0.232106/64000=3.63N/mm2f=11.44N/mm63、2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.55.1620.45，5.1620.31.549kN max=3Vmax/(2bh0)=31.5491000/(26080)0.484N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)53.9824504/(3847040256104)0.118mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)3.9823004/(87040256104)0.224mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL64、1+qL2=max5.1620.45,0.55.1620.45+5.1620.3=2.71kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.505kN,R2=2.71kN,R3=2.224kN,R4=2.71kN,R5=1.505kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.9820.45,0.53.9820.45+3.9820.3=2.091kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.13kN,R2=2.091kN,R3=1.7kN,R4=2.091kN,R5=1.13kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计65、算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.084106/4490=18.691N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.112kN max=2Vmax/A=21.1121000/4245.246N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.013mmL/250300/2501.2mm66、 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.473kN，R2=4.854kN，R3=4.854kN，R4=0.473kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.353kN，R2=3.718kN，R3=3.718kN，R4=0.353kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力67、不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR2，R30.6=Max4.854，4.8540.6=2.913kN，PmaxR2，R30.6Max3.718，3.7180.6=2.231kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.459106/4490=102.186N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax1.893kN max=2Vmax/A=21.8931000/4248.932N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.847mm68、L/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=3.933kN，R2=6.263kN，R3=6.263kN，R4=3.933kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=6.261/0.6=10.435kN，P3=6.263/0.6=10.438kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗69、剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R4=0.473kN，PmaxR1，R40.353kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.075106/449016.592N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.307kN max2Vmax/A=20.3071000/4241.45N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.134mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.639kN，R2=1.01770、kN，R3=1.017kN，R4=0.639kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=1.017kN，R4=1.017kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max1.017,1.0171.017kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P310.438kNN=30kN 满足要求！ 十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483.5立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q271、35立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.496 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.290.91.82/100.096kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92127.172、62kN/m 2)小梁验算 q1max1.619+0.91.2(0.3-0.1)0.6/4+0.5(0.9-0.2)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91max0.45-0.6/2，(0.9-0.45)-0.6/2/21，4.684+0.91.2(0.3-0.1)0.6/4=4.717kN/m 同上四八计算过程，可得： R10.901kN，P29.507kN，P39.507kN，R40.901kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+0.91.20.15(4-0.9)+Mw/lbmax0.901+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.2)73、+1.40.91(1+0.45-0.6/2)/20.9，9.507，9.507，0.901+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(1+0.9-0.45-0.6/2)/20.9+0.502+0.096/0.910.116kN fN/(A)+Mw/W10116.158/(0.496424)+0.096106/449069.483N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4/108=0.0373 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！侧模计算 一、荷载组74、合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8240.917.28kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.917.28+1.40.9223.515kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k17.28 kN/m2 二、支撑体系设计小75、梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500结构表面的要求结构表面外露 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)200200梁下挂侧模高度(mm)700700 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度76、取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承123.51523.515kN/m Mmax0.125q1l20.12523.5150.2520.184kNm Mmax/W0.184106/375004.899N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正117.2817.28kN/m max517.282504/(38410000281250)=0.312mm250/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=77、23.5150.255.879kN 正常使用极限状态 R下挂ql=17.280.254.32kN 四、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=5.879kN/m Mmax/W0.118106/640001.837N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.1761078、00/(28060)0.367N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=4.32kN/m max0.088mm350/400=0.875mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max2.352kN 正常使用极限状态 R下挂max1.728kN 五、主梁验算主梁验算方式三等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(c79、m4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=maxR下挂max0.6=Max2.3520.6=1.411kN 正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max1.7280.6=1.037kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) Mmax/W0.353106/449078.567N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=21.4111000/4246.656N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、80、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.091mm=500/400=1.25mm 悬挑段max0.572mm=2250/400=1.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=4.162/0.6=6.937kN 六、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.956.9376.591kNNtb12.9kN 满足要求！ 地下室400800梁模板钢管支架计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称地下室顶板WKL26混凝土梁截面尺寸(mmmm)400800模板支架高度H(m)4模板支架横向长度B(m)181、08模板支架纵向长度L(m)200梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.471地基粗糙程度B类模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z1.294风荷载体型系数s1.04 三、模82、板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距133每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计83、简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)17面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5000 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.484、0.72126.671kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.124.9080.1332+0.1171.7640.13320.048kNm Mmax/W0.048106/375001.279N/mm2f17N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q85、2L4/(100EI)=0.67720.5133.3334/(1005000281250)0.031mmL/250133.333/2500.533mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.424.9080.133+0.451.7640.1331.434kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.124.9080.133+1.21.7640.1333.935kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.420.50.1331.093kN R2=R3=1.1q2L=1.120.50.1333.00786、kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4560小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14.96小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.496小梁截面抵抗矩W(cm3)27小梁弹性模量E(N/mm2)8800小梁截面惯性矩I(cm4)81小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.434/11.434kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max3.935,3.935/1= 3.935kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.434/11.434kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-87、0.1)0.4/3 =0.032kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.8-0.2)=0.365kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.8-0.2)=0.365kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72(0.45-0.4/2)/21=1.06kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72(0.988、-0.45)-0.4/2)/21=1.06kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.434+0.032+0.365+1.06=2.891kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.935+0.032=3.968kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.434+0.032+0.365+1.06=2.891kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.891,3.968,2.891=3.968kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.093/11.093kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q189、中MaxR2,R3/b = Max3.007,3.007/1= 3.007kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.093/11.093kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/3 =0.027kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.2)=0.3kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.2)=0.3kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.2)(0.45-0.4/2)/21=0.69kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.2)(0.9-0.45)-90、0.4/2)/21=0.69kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.093+0.027+0.3+0.69=2.11kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.007+0.027=3.033kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.093+0.027+0.3+0.69=2.11kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.11,3.033,2.11=3.033kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.9680.452，0.53.9680.191、20.1kNm =Mmax/W=0.1106/27000=3.72N/mm2f=14.96N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.53.9680.45，3.9680.10.893kN max=3Vmax/(2bh0)=30.8931000/(24560)0.496N/mm2=1.496N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)53.0334504/(384880081104)0.227mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)3.0331004/(8880081104)0.005mm2l2/2502100/92、2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.9680.45,0.53.9680.45+3.9680.1=1.786kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.301kN,R2=1.786kN,R3=1.786kN,R4=1.301kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.0330.45,0.53.0330.45+3.0330.1=1.365kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.95kN,R2=1.365kN,R3=1.365kN,R4=0.95kN 93、六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.206106/4490=45.943N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.703kN max=2Vmax/A=22.7031000/42412.752N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm94、) max0.042mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.384kN，R2=5.407kN，R3=0.384kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.282kN，R2=4.066kN，R3=0.282kN 七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/95、mm2)125 RmaxR1，R2，R3=max0.384，5.407，0.384=5.407kN，RmaxR1，R2，R3max0.282，4.066，0.282=4.066kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.852106/4490189.673N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax3.515kN max2Vmax/A=23.5151000/42416.579N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max1.543mmL/250900/2503.6mm96、 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=7.299kN，R2=11.625kN，R3=11.625kN，R4=7.299kN 同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=0.826kN，R2=11.625kN，R3=0.826kN 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 扣件最大受力NmaxR1，R2，R311.625kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 九、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值97、f(N/mm2)200支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.496 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.4710.91.82/100.156kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92124.408kN/m 2)小梁验算 q1max1.317+0.91.2(0.3-0.1)0.4/3+0.5(0.898、-0.2)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，3.61+0.91.2(0.3-0.1)0.4/3=3.639kN/m 同上四七计算过程，可得： R10.733kN，R210.527kN，R30.733kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.20.15(4-0.8)+Mw/lbmax0.733+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(1+0.45-0.4/2)/20.9，10.527，0.733+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.2)+199、.40.91(1+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+0.518+0.156/0.911.218kN fN/(A)+Mw/W11217.973/(0.496424)+0.156106/449088.086N/mm2f200N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4/108=0.0373 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！梁侧模板计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称WKL26，地下室顶板混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400800新浇混凝土梁计算跨度(m)10.6 二、荷载组合侧压力计算100、依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9混凝土侧压力折减系数0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kcH0.8240.815.36kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.915.36+1.40.9221.182kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k15.36 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖101、直向布置小梁间距300主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600结构表面的要求结构表面外露 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)200200梁下挂侧模高度(mm)600600 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2400对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2400对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，102、b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承121.18221.182kN/m Mmax0.125q1l20.12521.1820.320.238kNm Mmax/W0.238106/375006.355N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正115.3615.36kN/m max515.363004/(38410000281250)=0.576mm300/400=0.75mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=21.1820.103、36.355kN 正常使用极限状态 R下挂ql=15.360.34.608kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4560小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)27小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)81 1、下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=6.355kN/m Mmax/W0.127106/270004.707N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.2711000/(260104、45)0.706N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=4.608kN/m max0.336mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max2.288kN 正常使用极限状态 R下挂max1.659kN 六、主梁验算主梁验算方式三等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.7105、8主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=maxR下挂max0.6=Max2.2880.6=1.373kN 正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max1.6590.6=0.995kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.275106/449061.158N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=21.8681000/4248.8106、1N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.067mm=600/400=1.5mm 悬挑段max0.256mm=2200/400=1mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=Max3.241,2.849/0.6=3.241/0.6=5.401kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.955.4015.131kNNtb12.9kN 满足要求！地上200530梁模板（扣件式）钢管支架计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称标准107、层KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)200530模板支架高度H(m)2.9模板支架横向长度B(m)2.5模板支架纵向长度L(m)5梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.471地基粗糙程度108、B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z1.294风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范J109、GJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)17面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5000 取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.53)+1.42，1.35(0.1+(24+1110、.5)0.53)+1.40.72118.306kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.53)113.615kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12518.3060.220.092kNm Mmax/W0.092106/375002.441N/mm2f17N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=513.6152004/(3845000281250)0.202mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1L=0.518.111、3060.21.831kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R2=0.5q2L=0.513.6150.21.362kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14.96小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.496小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)8800小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.831/11.831kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R2/b=1.831/11.831kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.112、1)0.2/2 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.53-0.1)=0.261kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.53-0.1)=0.261kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(0.5-0.2/2)/21=1.154kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72(1-0113、.5)-0.2/2)/21=1.154kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.831+0.024+0.261+1.154=3.27kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.831+0.024+0.261+1.154=3.27kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max3.27,3.27=3.27kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.362/11.362kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R2/b=1.362/11.362kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.2/2 =0.02kN/m 114、梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.53-0.1)=0.215kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.53-0.1)=0.215kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.1)(0.5-0.2/2)/21=0.602kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.1)(1-0.5)-0.2/2)/21=0.602kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.362+0.02+0.215+0.602=2.199kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.362+0.02+0.115、215+0.602=2.199kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max2.199,2.199=2.199kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.270.52，0.53.270.120.102kNm =Mmax/W=0.102106/64000=1.597N/mm2f=14.96N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.53.270.5，3.270.10.818kN max=3Vmax/(2bh0)=30.8181000/(26080)0.255N116、/mm2=1.496N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.1995004/(3848800256104)0.079mml1/250500/2502mm 2ql24/(8EI)2.1991004/(88800256104)0.001mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.270.5,0.53.270.5+3.270.1=1.635kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.635kN,R2=1.635kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,117、0.5qL1+qL2=max2.1990.5,0.52.1990.5+2.1990.1=1.099kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.099kN,R2=1.099kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.654106/4490=145.657N/mm2f=205N/mm2 满足要求！118、 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.635kN max=2Vmax/A=21.6351000/4247.712N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.947mmL/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.635kN，R2=1.635kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=1.099kN，R2=1.099kN 七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2119、)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 RmaxR1，R2=max1.635，1.635=1.635kN，RmaxR1，R2max1.099，1.099=1.099kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.286106/449063.727N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax1.063kN max2Vmax/A=21.0631000/4245.013N/mm2125N/mm2 120、满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.572mmL/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=2.207kN，R2=3.515kN，R3=3.515kN，R4=2.207kN 同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=3.515kN，R2=3.515kN 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R23.515kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！ 九、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(m121、m2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)200支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.496 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.47111.82/100.173kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.53)+1.40.92116.972kN/m 2)小梁122、验算 q1max1.697+0.91.2(0.3-0.1)0.2/2+0.5(0.53-0.1)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91max0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2/21，1.697+0.91.2(0.3-0.1)0.2/2=2.828kN/m 同上四七计算过程，可得： R13.04kN，R23.04kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+0.91.20.15(2.9-0.53)+Mw/lbmax3.04+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(1+0.5-0.2/2)/21，3.04+0.91.2(0.5123、+(24+1.1)0.1)+1.40.91(1+1-0.5-0.2/2)/21+0.384+0.173/16.666kN fN/(A)+Mw/W6666.484/(0.496424)+0.173106/449070.229N/mm2f200N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=2.9/2.5=1.163 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十一、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)10混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.33混凝124、土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.889立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=6.666kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0125、 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.889N/mm2，=126、1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=720mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.889+0.250)172080/1000=35.844kNF1=6.666kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab127、/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.33N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.3310000/1000=337.365kNF1=6.666kN 满足要求！地下室一层顶板200mm厚板模板（扣件式）钢管支架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结128、构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高4.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)200模板支架高度H(m)4模板支架纵向长度L(m)7.6模板支架横向长度B(m)3.05 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集129、中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板130、支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.2)+1.42.131、5，1.35(0.1+(24+1.1)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.2)15.12kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/88.680.32/80.098kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.32/8+3.150.3/40.237kNm MmaxmaxM1，M2max0.098，0.2370.237kNm Mmax/W0.237106/132、375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=55.123004/(38410000281250)=0.192mm 0.192mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式简支梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k133、)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.2)+1.40.72.50.3=2.669kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/82.66912/80.334kNm M2q2L2/8+pL/40.09712/8+3.151/40.8kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.6690.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791134、kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.334，0.8，0.7910.8kNm =Mmax/W=0.8106/64000=12.495N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.52.66911.334kN V20.5q2L+0.5p0.50.0971+0.53.151.624kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.6690.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.334，1.624，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(26080)0.992N135、/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.2)0.31.596kN/m 挠度,跨中max5qL4/(384EI)=51.59610004/(3849350256104)0.868mmL/2501000/2504mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.5962504/(89350256104)0.033mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N136、/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.71.50.32.409kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.2)0.31.656kN/m 承载能力极限状态 137、按简支梁，Rmaxq1L2.40912.409kN 按悬臂梁，R1q1l12.4090.250.602kN RmaxRmax，R12.409kN; 正常使用极限状态 按简支梁，Rmaxq2L1.65611.656kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.6560.250.414kN RmaxRmax，R11.656kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.839106/4490=186.796N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vm138、ax/A=24.8541000/42422.898N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.442mm=1000/250=4mm 悬挑段max1.176mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=7.191kN，R2=7.907kN，R3=8.868kN，R4=4.943kN 图二 支座反力依次为R1=6.018kN，R2=8.436kN，R3=8.436kN，R4=6.018kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算139、可知，扣件受力N8.868kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)483立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=140、2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551800=3159mm =maxl01，l0/i=3159/15.9=198.679=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.910.3 = 2.365kN/m 同上四六步计算过程，可得： R17.059kN，R28.282kN，R38.706kN，R45.908kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l0141、1/i=3041.577/15.9=191.294 查表得，0.197 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max7.059，8.282，8.706，5.908=8.706kN f N1/(A)8706/(0.197424)104.229N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.07611.82/100.031kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max7.059,8.282,8.706,5.908+0.031/1=8.737kN f N1w/(A)+ Mw/W8737/(0.197424)+0.142、031106/4490111.504N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm =l0/i=3648.645/15.9=229.475 查表得，1=0.139 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max7.059,8.282,8.706,5.908+11.20.154=9.426kN f=N/(1A)9.426103/(0.139424)=159.936N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.07611.82/100.031kN143、m Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max7.059,8.282,8.706,5.908+11.20.154+0.031/1=9.457kN f=Nw/(1A)+Mw/W9.457103/(0.139424)+0.031106/4490=167.366N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4/3.05=1.3113 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！地上130mm厚板模板（扣件式）钢管支架计算书 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标准层新144、浇混凝土楼板板厚(mm)130模板支架高度H(m)2.9模板支架纵向长度L(m)5.8模板支架横向长度B(m)3.3 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.145、30.15地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应146、搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.13)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.13)+1.40.72.5 1=6.782kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15k147、N 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.13)13.363kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/86.7820.32/80.076kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.32/8+3.150.3/40.237kNm MmaxmaxM1，M2max0.076，0.2370.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.3633004/(38410000281250)=0.126mm 0.126mmL/2148、50300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.13)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.13)+1.40.72.50.3=2.099kN/m149、 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.13)0.3=1.154kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.15412+0.1250.945120.262kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.09712+0.2033.150、151，0.1250.09712+0.1883.1510.646kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0990.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.262，0.646，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/64000=12.352N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.1541+0.6250.94511.312kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0971+0.6883.1151、52.228kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0990.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.312，2.228，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(26080)0.992N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.13)0.31.069kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.06910004/(1009350256104)0.233mmL/2501000/152、2504mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.0692504/(89350256104)0.022mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+153、1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.71.50.31.786kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)0.31.219kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.30.567kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.13)0.31.129kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.78612.233kN 按悬臂梁，R1q154、1l11.7860.250.447kN RmaxRmax，R12.233kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.12911.411kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.1290.250.282kN RmaxRmax，R11.411kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.777106/4490=173.149N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=24.51000/42421.225155、N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=1.228mm=1000/250=4mm 悬挑段max1.002mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=6.665kN，R2=7.329kN，R3=8.22kN，R4=4.582kN 图二 支座反力依次为R1=5.579kN，R2=7.819kN，R3=7.819kN，R4=5.579kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 按上节计算可知，扣件受力N8.22kNRc=kc12=0156、.8512=10.2kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1100立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)483.5立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1100+2200)=2079mm 非顶部立柱段：l0=157、k2h =11.7551800=3159mm =maxl01，l0/i=3159/15.9=198.679=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.910.3 = 1.733kN/m 同上四六步计算过程，可得： R16.465kN，R27.585kN，R37.973kN，R45.411kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1100+2200)=2401.245mm 1=l01/i=2401.245/15.158、9=151.022 查表得，0.305 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max6.465，7.585，7.973，5.411=7.973kN f N1/(A)7973/(0.305424)61.653N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1511.82/100.061kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max6.465,7.585,7.973,5.411+0.061/1=8.034kN f N1w/(A)+ Mw/W8034/(0.305424)+0.061106/449075.711N159、/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm =l0/i=3648.645/15.9=229.475 查表得，1=0.139 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max6.465,7.585,7.973,5.411+11.20.152.9=8.495kN f=N/(1A)8.495103/(0.139424)=144.139N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1511.82/100.061kNm Nw =MaxR1,R2,R3,160、R4+1GqH+Mw/lb=Max6.465,7.585,7.973,5.411+11.20.152.9+0.061/1=8.556kN f=Nw/(1A)+Mw/W8.556103/(0.139424)+0.061106/4490=158.76N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=2.9/3.3=0.8793 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)130混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N161、/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=8.556kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或162、集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=163、0.737N/mm2，=1，h0=h-20=110mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=840mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)1840110/1000=47.669kNF1=8.556kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混164、凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90210000/1000=279.531kNF1=8.556kN 满足要求！地下350厚墙模板计算书 一、工程属性新浇混凝土墙名称地下室W350新浇混凝土墙墙厚(mm)350混凝土墙的计算高度(mm)4000混凝土墙的计算长度(mm)7500165、 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244min29.868，9629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22244166、1121/2，244min29.87，9629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立167、面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)17面板弹性模量E(N/mm2)5000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450152/616875mm3，Ibh3/12450153/12126562.5mm4 1、强度验算 qbS承0.4538.05617.125kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.086kNm Mmax/W0.086106/168755.074N/mm2f17N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.4529.87=13.442kN/m 面板变形图(mm) 0.442mml/40168、0200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、强度验算 qbS承0.27538.05610.465kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.327kNm Mmax/W0.327106/640005.11N/mm2f16.2N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.27529.87=8.214kN/m 小梁变形图(mm) 0.341mml/400450/4001.12169、5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=4.414kN，R2=.R36=3.923kN，R37=5.395kN 六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面惯性矩I(cm4)22.49 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.217kNm Mmax/W0.217106/417052.046N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.111mml/400450/4001.125mm170、 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax450，450/2+200450mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+250475mm N0.95mnS承0.950.450.47538.0567.728kNNtb17.8kN满足要求！ 地下室800800柱模板计算书 柱模板（设置对拉螺栓）计算书 一、工程属性新浇混凝土柱名称A楼3层KZ11新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)4000新浇混凝土柱短边边长(mm)800 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-171、2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，244min34.348，9634.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，244min34.35，9634.35172、kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3330.948.33343.499kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10173、.91.35bG4k0.91.350.4534.3518.781kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.7810.22-0.1210.7940.22-0.084kNm Mmax/W0.084106/(1/6450152)4.991N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4534.3515.458kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63215.4582004/(1008925(1/12450153)0.138mml/40174、0200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.243.4998.7 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.211kNm Mmax/W0.211106/641033.29N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.137kN max=3Vm175、ax/(2bh0)=32.1371000/(26080)0.668N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.234.356.87 kN/m 小梁变形图(mm) 0.15mm1.125mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.051 正常使用极限状态 Rmax=3.199 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间176、集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=800/(5-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.051kN P=Rmax/2=2.026kN 正常使用极限状态： Rmax3.199kN P=Rmax/2=1.599kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.278kNm，N15.96kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=800/(5-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.051kN P=Rmax/2=2.026kN 正常使用极限状态： Rm177、ax3.199kN P=Rmax/2=1.599kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.278kNm，N25.96kN M/Wn0.278106/(4.49103)61.978N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.124mml/4001.298mm 20.124mml/4001.298mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N5.962=11.92kNNtb17.8kN 满足要求！ N5.962=11.92kN26kN满足要求！