1、6.3万33层商住楼脚手架搭设、拆除工程安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1. 编制依据52.工程概况53.施工部署53.1 安全防护领导小组53.2总体思路64.构造要求及技术措施64.1扣件式钢管脚手架64.1.1地基处理64.1.2立杆74.1.3大横杆74.1.4小横杆74.1.5纵、横向扫地杆74.1.6剪刀撑84.1.7脚手板84.1.8连墙件94.1.9防护设施94.2 型钢悬挑脚手架104.2.1水平悬挑梁104.2.2 立杆设置124.2.3 大横杆、小横杆、剪刀撑设置2、134.2.4 脚手板、脚手片的铺设要求154.2.5 防护栏杆164.2.6 连墙件164.3卸料平台185.安全防护措施195.1安全通道防护棚195.2悬挑水平防护棚205.2.3钢丝绳235.3结构临边及电梯井洞口防护措施245.4楼梯间防护措施275.5防雷避电措施276.脚手架的搭设及拆除施工工艺286.1落地式钢管脚手架搭设施工工艺.286.2脚手架的拆除施工工艺297.卸料平台安装施工技术措施及其它注意事项298.劳动力及材料、机具配备309.质量保证体系 9.1构配件允许偏差319.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法329.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准3210.安全施工3、技术措施3310.1材质及其使用的安全技术措施3310.2脚手架搭设的安全技术措施3310.3脚手架上施工作业的安全技术措施3410.4 脚手架监测监控3510.5脚手架拆除的安全技术措施3610.5.6每天拆架下班时，不应留下隐患部位。3711.应急预案3711.1 目的3711.2 应急领导小组及其职责37(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。37(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。3711.3 应急反应预案37(1) 事故报告程序38(2) 事故报告38(3) 现场事故应急处理3811.4 应急通信联络3912.计算书4012.1型钢悬挑式脚手架计算书40（14、）脚手架参数40（2）活荷载参数40（3）风荷载参数40（4）静荷载参数40（5）水平悬挑支撑梁40（6）拉绳与支杆参数41（1）均布荷载值计算42（2）强度计算42（3）挠度计算:42（1）荷载值计算43（2）强度验算43（3）挠度验算43(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m45(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m245不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式4512.2型钢悬挑卸料平台计算书51型钢悬挑式_卸料平台平面布置图52（1）抗弯强度53（2）挠度验算54（3）支座反力计算54（1）强度验算55（2）挠度验算56（3）支座反力计算575、12.3安全通道防护棚计算书581、抗弯验算612、挠度验算61max=1.52 mm623、支座反力计算62p1=Pk=1 kN621、抗弯验算632、挠度验算633、支座反力计算64第1层防护层传递给斜撑荷载计算64（1）纵向斜撑验算64f=205N/mm265（2）横向斜撑验算65f=205N/mm266（1）纵向斜撑验算67f=205N/mm267（2）横向斜撑验算67N=N21+N22=5.527 kN681、防护棚结构自重NG1k682、防护棚构配件自重NG2k693、冲击荷载标准值NQk69NQk=Pk=1 kN691、立杆长细比验算69立杆自由长度h取立杆步距1.5m692、立6、杆稳定性验算69查规范JGJ130-2011表C得，= 0.3469f=205N/mm269Pfak=140 kPa 满足要求！701. 编制依据 1.1 施工图纸 1.2 主要规范、规程 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011) 1.2.4建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)1.2.5建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)1.3 施工组织设计 1.4 参考手册 2.工程概况xxxx公园项目位于xx县xx片区一号区域地块，毗邻xx高速路下道口，距xx主城至7、xx93公里左右。由xxxx公司投资建设，xx公司设计，xxxx公司监理，xxxx公司承建该项目的6#、7#、13#楼。6#、7#、13#楼总建筑面积约63809.69m2，均为商住楼。层高为3米，建筑层数地上33层为住宅，地下1层为商业，建筑高度99.0米。3.施工部署 3.1 安全防护领导小组 安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建文明现场、样板工地的根本要求。为此项目经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下： 组 长：xx(项目经理)-负责协调工作 副组长：xx（执行经理)- 负责协调工作副组8、长：xx（技术副经理)-技术总部署副组长：xx（生产副经理)- 现场施工总指挥组员：xx（工长）-方案编制、技术交底 、现场施工协调组员：xx(安全员)-现场施工指挥、质量检查 3.2总体思路 结合本工程结构形式、实际施工特点，标准层采用型钢悬挑外架，悬挑架以下建筑周围采用扣件式双排钢管脚手架。脚手架搭设采用双排双立杆。立杆距结构外沿0.30m，排距(横距)为0.85m、纵距为1.5m，大横杆步距为1.5m。卸料平台采用悬挑式型钢平台，水平防护大棚采用型钢悬挑大棚。4.构造要求及技术措施 4.1扣件式钢管脚手架4.1.1地基处理 四周外脚手架以硬化夯实的回填土作为基础，所有的基础必须平整。基础9、上、底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。 4.1.2立杆 全楼脚手架采用双排单立杆，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距主节点的距离不宜大于步距的1/3。 4.1.3大横杆 大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50c10、m。 4.1.4小横杆 每一立杆与大横杆相交处(即主节点)，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设12根小横杆，其最大间距不大于75cm。 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置.4.1.5纵、横向扫地杆 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。4.1.6剪刀撑 本脚手架剪刀11、撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。 剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。 剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。 横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈之字型、在里、外排立柱之间上下连12、续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。4.1.7脚手板 作业层满铺一层脚手板，脚手板采用竹跳、厚5cm、宽30cm、长度不少于3.5m。在作业层下部架设一道水平兜网，随着作业层上升，每间隔两层设置一道水平兜网。首层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。 脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。 脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙13、的距离120-150mm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。 在脚手架下边设置严密固定的高度不低于18cm的挡脚板，下边距离底面的空隙不应大于10mm。4.1.8连墙件 连墙件采用两步三跨，竖向间距 4.5 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接。连墙杆用483.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。 在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5m处预埋HPB300钢筋(加工尺寸与悬挑架预埋件相同)，用483.5的钢管与脚手架可靠拉结。在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首层设置两道连14、墙件。 连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点(距主节点的距离不大于30cm)。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。4.1.9防护设施 脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.86.0m的规格，用网绳绑扎在架体里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度4.5m处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。 作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。4.2 型钢悬挑脚手架4.2.1水平悬挑梁(1)15、水平悬挑梁采用16号工字钢，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同（1.5m），立杆直接支承在悬挑梁上。为保证上部脚手架立杆与挑梁支承结构有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定，在工字钢悬挑端部焊接150-200mm直径25的钢筋，将立杆套在钢筋上，并同时在立杆下部设置扫地杆。(2)工字钢锚固端长度为悬挑端的1.25倍，当转角处工字钢太密集无法保证锚固端长度的时候，在锚固端端部采用钢管配合顶托撑于上层的楼板或梁底部。当转角处悬挑端端部间距过大无法满足架体立杆间距时，在架体立杆相对应部位为设置横向工字钢，且与悬挑工字钢有效连接，保证架体立杆置于型钢上。(3)在工字钢悬挑端设置一根16、61916的钢丝绳，拉到楼上边梁处，该钢丝绳作为保险设置，不纳入力学计算内。 (4)工字钢锚固段预埋两道16 mm圆钢，锚入板底筋以下，圆钢间距200mm，第一道距离工字钢端部200mm，见右图：4.2.2 立杆设置(1) 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/417、00。(3) 因外立面有部分线条板挑出长度为250mm，故在外架施工时，钢管将穿过线条板。(4) 钢管穿板时将采取预埋100PVC套管。(5) 拆除钢管后，及时封孔，采用膨胀砼进行封堵确保板面完整不漏水。4.2.3 大横杆、小横杆、剪刀撑设置(1) 纵向水平杆亦设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接其要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离里不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用大街时；大街长度不应小于1m，应等间距设置318、个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向不平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2； 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平19、杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm。 使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。(3) 高度在24m以下的单、双排脚手架均必须在脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接20、长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4.2.4 脚手板、脚手片的铺设要求(1) 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；(2) 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于21、300mm（如图）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（如图）。(3) 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(4) 作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上； （a）脚手板对接； （b）脚手板搭接(5) 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支；(6) 自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。4.2.5 防护栏杆(1)22、 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2) 选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。4.2.6 连墙件 (1) 连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形23、布置； 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。(2)对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。(3) 连墙件的构造应符合下列规定： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接； 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的24、钢丝拧成一股，使用的不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。(4) 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。 架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。4.3卸料平台 本工程采用悬挑式型钢卸料平台，规格为4.0m2.0m1.2m(长宽高)悬挑长度为4.0m。选用材料为14a号槽钢焊接制作，强度和刚度经过验算，限重为800kg；卸料平台的栏杆选用钢管焊接组合，高度1200mm，竖向杆件间距110mm；卸料平台的斜拉钢丝绳通过计算确25、定。钢丝绳与钢平台的水平夹角宜4560。根据工程主体工程和装饰工程阶段的施工需要，在施工时采用平台进行材料转运，具体位置在对砌体工程施工影响较小的地方，同时保证材料转运方便。5.安全防护措施 5.1安全通道防护棚为保证施工人员安全出入， 在负一层设置安全通道，将双排外架挑空两根立杆、跨越三步三跨，大小为4.0m4.5m(宽高)。出入口处再搭设6.0m4.0m5.3m(长宽高)双层硬质防护棚，上铺50mm厚的脚手板。具体详见“安全通道防护棚计算书”外架入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口12步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固26、定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。详见右图：5.2悬挑水平防护棚本工程主楼临近主公路，为保证施工安全及车辆、行人的安全，在各楼栋第20层沿建筑周边设置悬挑水平防护棚，采用型钢悬挑防护，悬挑长度4m。具体布置详各栋工程水平防护布置平面图。 5.2.1主钢梁布置：型钢悬挑防护棚外挑主钢梁采用I16工字钢，27、工字钢间距2.0m，悬挑段长4.0m,锚入主体结构段长2.0m。施工前预埋318钢筋锚环，形成封闭环，为防止板集中受力，封闭环下采用20厚钢筋垫铁。工字钢由塔吊配合吊至楼面标高，由外向内插入锚环并控制好内外长度，把锚环内垫好钢板，在内侧末端用钢管顶撑在上层楼面，临时固定好。次梁布置工字钢面布置横向及纵向钢管，间距500，钢管和工字钢采用12#铁丝绑扎牢固，必须有效的防止钢管与工字钢相互滑移而发生意外。纵向钢管放置在横向钢管上，并与工字钢平行置于两工字钢之间，紧靠工字钢一侧再设置一根纵向钢管，增加钢管小横梁的稳定性。5.2.3钢丝绳每根工字钢斜拉钢丝绳采用13(619)钢丝绳，斜拉到相对防护层楼28、上一层边梁上，钢丝绳下拉点必须放置在防滑钢筋限制的前端防止钢丝绳向后滑移，上拉点在上层边梁上，抱住整个梁，钢丝绳须绷紧，并扣紧绳卡。脚手板和竹胎板面板在横向钢管上满铺3m长竹跳板，竹跳板与钢管之间用12#铁丝绑扎牢固，拼缝严密，主跳板与工字钢平行和纵向钢管高度一致。在竹跳板和纵向钢管上满铺一层200010006竹胶板。防护拦杆搭没1)、水平防护架平台外边采用483.5mm钢管做防护栏杆，高度1.5m，内侧满铺竹胶板，外侧满挂密目安全网。2)、水平防护架平台与建筑物之间在建筑物边梁处用483.5mm钢管搭设1.1米高的防护栏杆，禁止施工人员进入水平防护架平台。5.3结构临边及电梯井洞口防护措施 29、在尚未装栏杆或栏板的阳台等各种平台周边，楼层周边及水平洞口采用三道扁钢进行防护，第一道离地面200mm，以上两道间距500mm，采用6膨胀螺栓将扁钢两端固定在结构墙柱上，当水平防护长度大于2米时，在中间加设钢管立柱。立柱底部焊5mm厚钢板，采用10膨胀螺栓将立柱固定在地面。如下图所示： 砌体施工后，在电梯门口设置不低于1.2m高的开启式防护门，用12的螺纹钢筋、按水平间距30cm、竖向间距40cm焊制而成，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。 井筒内每隔一层在入口处设置一个用钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。30、 5.4楼梯间防护措施 的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。 5.5防雷避电措施 避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。一共置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性31、凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线道机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于8。同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离(一般不小于3m)以免发生击穿事故。6.脚手架的搭设及拆除施工工艺 6.1落地式钢管脚手架搭设施工工艺. 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载实验、材料配备定位设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小模杆大横杆(搁栅)剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根32、据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。在搭设首届脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外33、排，后立内排。 6.2脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等(一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆)。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节34、时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度(约6.5m)时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。7.卸料平台安装施工技术措施及其它注意事项（1）、卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装，重点检查各焊接节点是否完好，杆件是否开裂、弯曲，如发现缺陷应立即进行修复。（2）、卸料平台安装由专业人员进行安装，吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使35、用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。要求提升一次验收一次。（3）卸料平台安装由现场塔吊进行吊装，平台的钢丝绳采用4根吊装钢丝分别固定在预埋的吊环或框架梁上。（4）安装就位后，立即用专用花篮螺栓连接4根钢丝绳，调整螺栓使平台水平，最好挑出端略高30mm。拧紧花篮螺栓伤防止已套入的钢丝绳滑出。（5）安装完毕后，进行试吊装，检查使用情况是否正常并进行验收。（6）平台的左右两侧必须装置固定的防护栏杆，栏杆下方设置200mm高的挡板，平台挑出端应设置活动防护栏杆，不进行操作时，应及时封闭，并采用专人用铁锁锁好。（7）平台不能长期堆放材料，掉入平台的材料应及时搬出。（8）平台根部采用螺栓与板面36、固定。（9）单位工程负责人应向架设卸料平台的工作人员和使用人员进行技术交底。（10）现场安全员和设备管理人员经常检查卸料平台，是否安全可靠。8.劳动力及材料、机具配备 8.1劳动力配备 工 种人 数任 务架子工35负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制8.2材料配备 名称数量规格无缝钢管75624 m48mm3.5mm脚手板31.5m3厚5cm、宽30cm密目安全网2650 m21.8m6.0m水平安全网26000m2直角扣件22000个旋转扣件16300个对接扣件16350个钢丝绳85根69、15.5钢丝绳16根69、20.0卡具660个GD21卡具96个GD22花篮螺栓90个M37、22镀锌铁丝7500 m直径1.2mm9.质量保证体系 9.1构配件允许偏差 序号项目允许偏差(mm)检查工具1无缝钢管尺寸-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度(=1+2)0.50游标卡尺9.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法 项次项目技术要求允许偏差检查方法与工具1地基表面坚实平整观察基础排水不积水垫板不晃动底座不滑动2H=27用经纬仪H=1020H=2040H=3060H=4080H=501003间距步距20钢板尺纵距50横距204小横杆外伸长度外伸500-50钢板尺注：H为搭设中检查偏差的高度（m），详见JGJ130-20119.3扣件拧紧抽样检38、查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量(个)抽检数量(个)允许的不合格数1连接立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件;接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非主节点处)12013200501010.安全施工技术措施 10.1材质及其使用的安全技术措施 10.1.1扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kn。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。10.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 10.1.3钢管有严重锈39、蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 10.1.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料混用。 10.1.5严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。 10.2脚手架搭设的安全技术措施 10.2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75以上才能施工。 10.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。 10.2.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连40、墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 10.2.4脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 10.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。 10.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。 10.2.7外脚手架的卸荷严格采用15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。 10.3脚手架上施工作业的安全技术措施 10.3.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不41、得任意拆除脚手架部件。 10.3.2严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kNm2，确保较大安全储备。 10.3.3结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。 10.3.4当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 10.3.5各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 10.3.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 10.4 脚手架监测监控10.4.1 钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通42、大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。10.4.2 外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。10.4.3 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。10.4.4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。10.4.5 外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。10.4.6 严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。10.4.7 保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。10.4.8 结构外脚手架每支43、搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。10.4.9 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10.4.10 结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。10.4.11 当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。10.4.12 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。10.5脚手架拆除的安全技术措施 10.5.1拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报44、请批准，进行技术交底后才准工作。 10.5.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。 10.5.3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 10.5.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 10.5.5在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10.5.6每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 10.5.7拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防45、触电事故。 10.5.8所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 10.5.9所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 10.5.10拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。11.应急预案11.1 目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。11.2 应急领导小组及其职责应急领导小组由组长：xx、副组长：xx、xx及项目成员等构成。(1) 领导各单位应急46、小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。11.3 应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人47、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直48、至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。11.4 应急通信联络项目负责人：xx 手机：安全员：龙强 手机：技术负责人：xx 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。12.计算书12.1型钢悬挑式脚手架计算书参数信息:（1）脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 49、m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.7m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.50 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；（2）活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；（3）风荷载参数本工程地处xx，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系50、数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；（5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.6 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；（6）拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑51、物拉结。 小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.035 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/2=0.262 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/2=2.25 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.035+1.20.262+1.42.25 = 3.507 kN/m； 小横杆计算简图（2）强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =3.5070.72/8 = 0.2152、5 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =45.419 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =45.419 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！（3）挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.035+0.262+2.25 = 2.548 kN/m ； 最大挠度 = 5.02.5487004/(3842.06105113600)=0.34 mm；小横杆的最大挠度 0.34 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 700 / 150=4.667 与10 mm，满足要求！ 大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆53、在大横杆的上面。（1）荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0350.7=0.025 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350.71.5/2=0.184 kN；活荷载标准值: Q= 30.71.5/2=1.575 kN；荷载的设计值: P=(1.20.025+1.20.184+1.41.575)/2=1.228 kN； 大横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0351.51.5=0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.54、2131.2281.5= 0.392 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.392=0.399 kN.m最大应力计算值 = 0.399106/4730=84.27 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 84.27 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03515004 /(1002.06105113600) = 0.052 mm；集中荷55、载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.025+0.184+1.575）/2=0.892kN = 1.6150.89215003/ ( 100 2.06105113600) = 2.077 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+2.077=2.129 mm；大横杆的最大挠度 2.129 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.056、0kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0350.71/2=0.012 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0351.5=0.053 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.71.5/2=0.184 kN；活荷载标准值: Q = 30.71.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.012+0.053+0.184)+1.41.575=2.504 kN；R 857、.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(0.701/2)0.035/1.8018.00 = 2.370kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3531.5(0.7+0.5)/2 = 0.945 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1431.5/2 = 0.315 kN；(4)吊58、挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.765 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 30.71.52/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规59、定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.411.128 = 0.316 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.765+ 1.43.15= 8.928 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.765+ 0.851.43.15= 8.267 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3161.5 1.82/10 = 0.18360、 kN.m；立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.928 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W =61、 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8928/(0.188450)=105.536 N/mm2；立杆稳定性计算 = 105.536 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.267 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: 62、L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8266.86/(0.188450)+182662.906/4730 = 136.335 N/mm2；立杆稳定性计算 = 136.335 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；63、每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.163 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.163 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 500/15.9的结果查表得到 =0.915，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf64、 = 0.9154.510-4205103 = 84.409 kN；Nl = 12.163 Nf = 84.409,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 12.163小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.2 m，l = 1.6 m，m1 = 0.5 m65、，m2 = 1.2 m；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=3.765+3.15=6.915kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.6110-378.5 =0.205 kN/m；k=1.2/1.6=0.75k1=0.5 / 1.6 = 0.312k2=1.2 / 1.6 = 0.75代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 21.434 kN支座反力 RB = -7.276 kN最大弯矩 MA = 11.904 kN.m 最大应力 = 11903527.2 /( 1.05 141000 )= 80.40266、 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 80.402 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N= 3.765 +3.15 = 6.915 kN水平钢梁自重计算荷载 q= 0.003 78.5 = 0.205 kN/m最大挠度 max= 4.039 mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2400 mm水平支撑梁的最大挠度 4.039 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2400/400 mm,满足要求!悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计67、算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988 235 /( 2400160235) = 1.29由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.852。经过计算得到最大应力 = 11.904106 /( 0.852141000 )= 99.095 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 99.095 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=7.276 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度68、计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=7275.7964/(3.142502)1/2 =9.625 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。12.2型钢悬挑卸料平台计算书 12.2.1构造参数卸料平台名称型钢悬挑卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4平台宽度B(m)2卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋主梁间距L1(m)2次梁间距s(m)1次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)0.3外侧钢丝绳离墙水69、平距离a1(m)3.4外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3钢丝绳夹个数312.2.2荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.1212主梁自重Gk3(kN/m)0.1424栏杆、挡脚板类型栏杆、覆面木胶合板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)8堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.312.2.3设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图面板验算模板类型木脚手板模板厚度t(mm)100截面抵抗矩W(c70、m3)1666.67抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板受力简图如下： 计算简图(kN) 取单位宽度1m进行验算 q=1.2Gk11+1.4(1.3QK1+Pk/S)1=1.20.391+1.4(1.32+8/2)1=9.708kN/m 抗弯验算： Mmax=0.100qs2=0.1009.70812=0.971kNm =Mmax/ W=0.971106/(1666.67103)=0.582N/mm2f=15N/mm2 面板强度满足要求！次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)391.47截面抵抗矩Wx (cm3)62.14抗弯强度设计值f(N/mm2)20571、弹性模量E(N/mm2)206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q1=(1.2Gk1+1.41.3 Qk1)s+1.2Gk2=(1.20.39+1.41.32)1+1.20.1212=4.253kN/m p1=1.4Pk=1.48=11.2kN 正常使用极限状态： q2=(Gk1+Qk1)s+Gk2=(0.39+2)1+0.1212=2.511kN/m p2=Pk=8kN （1）抗弯强度 计算简图(kN) Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1L1/4=4.253(22/8-02 =Mmax/(xWX)=7.727106/(1.0562.14103)72、=118.423N/mm2f=205N/mm2 次梁强度满足要求！ （2）挠度验算 计算简图(kN) max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=2.5120004/(384206000391.47104)(5-24(0/2)2)+820003/(48206000391.47104)=0.65mm=L1/250=2000/250=8mm 次梁挠度满足要求！ （3）支座反力计算 承载能力极限状态： R1=q1B/2=4.2532/2=4.253kN 正常使用极限状态： R2=q2B/2=2.5112/2=2.511kN主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型73、号14a号槽钢截面面积A(cm2)18.51截面回转半径ix(cm)5.52截面惯性矩Ix(cm4)563.7截面抵抗矩Wx (cm3)80.5抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000 根据建筑施工高处高处作业安全技术规范（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态： q1=1.2(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2(0.142+0.150+0.010)=0.363kN/m p1=1.4Pk/2=1.48/2=5.6kN R1=4.253kN 正常使用极限状态： q2=Gk374、+Gk4+Gk5=0.142+0.150+0.010=0.302kN/m p2=Pk/2=4kN R2=2.511kN （1）强度验算 计算简图(kN) 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) R左=13.018KN Mmax=9.488kNm N=R左/tan=R左/(h1/a1)= 13.018/(3.000/3.400)=14.754kN =Mmax/(xWX)+N/A=9.488106/(1.0580.500103)+14.754103/18.51102=120.223 N/mm2f=205.000 N/mm2 主梁强度满足要求！ （2）挠度验算 计算简图(kN) 变形图(kNm) max=75、5.767mmT外=19.676kN 钢丝绳强度满足要求！拉环验算拉环直径d(mm)18抗拉强度(N/mm2)50 =T外/(2A)=19.676103/23.14(18/2)2=38.681 N/mm2 f= 50N/mm2 拉环强度满足要求！焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)8钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)120 f=T外/(helw)=19.676103/(28.000120.000)=10.248N/mm2ffw=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！12.3安全通道防护棚计算书搭设参数立杆纵距la(mm)1500立杆横距lb(mm)4000立杆步距h(mm)150076、防护棚高度H(mm)5300防护层层数n2上下防护层间距h1(mm)800斜撑与立杆连接点到地面的距离h2(mm)3000顶层水平钢管搭设方式钢管沿纵向搭设水平钢管间距a(mm)800横向斜撑与顶层防护层连接点到立杆的距离l1(mm)1800纵向外侧防护布置方式斜撑纵向外侧斜撑与顶层防护层连接点到立杆的距离l2(mm)1500钢管类型483.5扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8立杆布置格构柱格构柱截面边长a1(mm)800立杆计算长度系数11.3斜撑计算长度系数21.3 计算简图：荷载设计防护层防护材料类型竹串片脚手板防护层防护材料自重标准值gk1(kN/m2)0.35栏杆与挡脚板类型77、栏杆、木脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标准值gk2(kN/m)0.14纵向外侧防护荷载标准值gk3(kN/m)0.2高空坠落物最大荷载标准值Pk(kN)1纵向水平杆验算钢管抗弯强度设计值205钢管截面惯性矩I(mm4)121900钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面抵抗矩W(mm3)5080 承载力使用极限状态 格构柱 q=1.2(gk1a+0.038) =1.2(0.350.8+0.038)=0.382kN/m p=1.4Pk=1.41=1.4kN 正常使用极限状态 格构柱 q1=gk1a+0.038 =0.350.8+0.038=0.318kN/m p1=Pk =1 kN 1、抗弯78、验算 Mmax=0.378 kNm =Mmax/W=0.378106/5080=74.349N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=1.52 mm minmaxa1，la，l2-a1/150，10 = minmax800，1500，1500-800/150，10 =10mm max 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax=1.455 kN横向水平杆验算钢管抗弯强度设计值205钢管截面惯性矩I(mm4)121900钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面抵抗矩W(mm3)5080 承载力使用极限状态 格构柱： F=1.2(gk1a+0.03879、)(la+ a1)/2=1.2(0.350.8+0.038)(1.5+0.8)/2=0.439 kN p=1.4Pk=1.41=1.4 kN 正常使用极限状态 格构柱： F1=(gk1a+0.038)(la+ a1)/2=(0.350.8+0.038)(1.5+0.8)/2=0.366 kN p1=Pk=1 kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.535106/5080=105.287N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=4.02mmminmax(l1-a1, lb, a1)/150，10 = minmax(1800-800, 4000, 800)/80、150，10 =10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax=2.014 kN扣件抗滑承载力验算扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 Rmax =2.014 kNRc =0.88=6.4 kN 满足要求！斜撑稳定性验算斜撑计算长度系数21.3钢管抗弯强度设计值205钢管截面惯性矩I(mm4)121900钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面抵抗矩W(mm3)5080 1=arctan( l1/(H-h2)=arctan(1800/(5300-3000)=38.047 2=arctan( l2/(H-h2)=arctan(1500/(5300-3000)=81、33.111 第1层防护层传递给斜撑荷载计算 （1）纵向斜撑验算 承载力使用极限状态 格构柱： F=1.2(gk1a+0.038)=1.2(0.350.8+0.038)=0.382 kN/m p=1.4Pk=1.41=1.4 kN 纵向斜撑计算简图如下： 纵向斜撑最大支座反力：R1max =2.425 kN 纵向斜撑轴向力： N11= R1max/cos2=2.425/cos33.111=2.895 kN N=N11=2.895=2.895 kN 斜撑自由长度：h= h1/cos2=0.8/cos33.111=0.955 m 斜撑计算长度l0=k2h=1.1551.30.955=1.434 m82、 长细比= l0/i=1434.08/15.8=90.765250 满足要求！ 查规范JGJ130-2011表C得，= 0.661 = N/(A) =2895.272/(0.661489)=8.957N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！ （2）横向斜撑验算 承载力使用极限状态 格构柱： F=1.2(gk1a+0.038)(la+ a1)/2=1.2(0.350.8+0.038)(1.5+0.8)/2=0.439 kN p=1.4Pk=1.41=1.4 kN 横向斜撑计算简图如下： 横向斜撑最大支座反力：R2max =2.014 kN 横向斜撑轴向力： N21= R2max/cos1=283、.014/cos38.047=2.558 kN N=N21=2.558 kN 斜撑自由长度：h= h1/cos1=0.8/cos38.047=1.016 m 斜撑计算长度l0=k2h=1.1551.31.016=1.525 m 长细比= l0/i=1525.32/15.8=96.539250 满足要求！ 查规范JGJ130-2011表C得，= 0.618 = N/(A) =2557.915/(0.618489)=8.464N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！ 第2层防护层传递给斜撑荷载计算 （1）纵向斜撑验算 承载力使用极限状态 格构柱： F=1.2(gk1a+0.038)=1.2(084、.350.8+0.038)=0.382 kN/m 纵向斜撑计算简图如下： 纵向斜撑最大支座反力：R1max =0.332 kN 纵向斜撑轴向力： N12= R1max/cos2=0.332/cos33.111=0.396 kN N=N11+N12=2.895+0.396=3.291 kN 斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cos2=(5.3-(2-1)0.8-3)/cos33.111=1.791 m 斜撑计算长度l0=k2h=1.1551.31.791=2.689 m 长细比= l0/i=2688.9/15.8=170.183250 满足要求！ 查规范JGJ130-2011表C85、得，= 0.245 = N/(A) =3291.424/(0.245489)=27.473N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！ （2）横向斜撑验算 承载力使用极限状态 格构柱： F=1.2(gk1a+0.038)(la+ a1)/2=1.2(0.350.8+0.038)(1.5+0.8)/2=0.439 kN 横向斜撑计算简图如下： 横向斜撑最大支座反力：R2max =2.338 kN 横向斜撑轴向力： N22= R2max/cos1=2.338/cos38.047=2.969 kN N=N21+N22=5.527 kN 斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cos1=(586、.3-(2-1)0.8-3)/cos38.047=1.905 m 斜撑计算长度l0=k2h=1.1551.31.905=2.86 m 长细比= l0/i=2859.98/15.8=181.012250 满足要求！ 查规范JGJ130-2011表C得，= 0.218 = N/(A) =5527.124/(0.218489)=51.848N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！立杆稳定性验算立杆布置格构柱钢管截面惯性矩I(mm4)121900立杆计算长度系数11.3钢管截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8钢管抗弯强度设计值205立杆截面面积A(mm2)489 立杆荷87、载计算 1、防护棚结构自重NG1k 钢管长度： L=n(la+ a1) (lb+2a1)/a+1)/2+ lb+2( l12+(H- h2)2)0.5+4H=2(1.5+0.8)(4+20.8)/0.8+1)/2+4+2(1.82+(5.3-3)2)0.5+45.3=53.441m 扣件数量： m=2n(lb+2a1)/a-3)/2+14=22(4+20.8)/0.8-3)/2+14=24个 NG1k=0.038L+0.015m=0.03853.44+0.01524=2.412kN 2、防护棚构配件自重NG2k 防护层防护材料自重标准值NG2k1=ngk1(la+ a1)(lb+ 2a1)/288、=20.35(1.5+0.8)(4+20.8)/2=4.508 kN 栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2=gk2(la+ a1)=0.14(1.5+0.8)=0.322 kN 纵向外侧防护自重标准值NG2k3=gk3(la+ a1)=0.2(1.5+0.8)=0.46 kN NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=4.508+0.322+0.46=5.29 kN 经计算得到，静荷载标准值：NGk= NG1k + NG2k=2.412+5.29=7.702 kN 3、冲击荷载标准值NQk NQk=Pk=1 kN 立杆荷载设计值：N=1.2NGk+ 1.4NQk=1.27.702+ 1.89、41=10.643 kN 立杆的稳定性验算 1、立杆长细比验算 立杆自由长度h取立杆步距1.5m 立杆计算长度l0=k1h=1.1551.31.5=2.252m 长细比= l0/i=2252.25/15.8=142.547210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 查规范JGJ130-2011表C得，= 0.34 = N/4/(A) =10642.572/4/(0.34489)=16.003N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！立杆地基承载力验算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak(kPa)140地基承载力调整系数kc1垫板底面积A(m2)0.25 立杆底垫板平均压力P=N/(kcA)=10.643/(10.25)=42.57 kPa Pfak=140 kPa 满足要求！