1、4万32层住宅楼主楼及地下室项目模板安装施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、 工程概况6二、模板工艺流程：6三、原材料质量要求71、所有原材料进场需要合格证。73、木方断面须达到设计要求，且不腐烂，木质优良。7四、模板工程施工准备7五、模板的配制7六、地下室底板砖胎模的施工8七、主体模板的施工81、柱模板82、墙模板9103、梁、板模板104、楼梯模板10楼梯支模示意图11八、变形缝部位剪力墙模板的施工12九、檐沟、空调隔板、阳台等处的装饰线条12十、模板的验收121、模板及其支架必须符合下列2、规定：123、模板安装后允许偏差：124、预留孔洞及预埋件偏差应符合规范要求。13十一、模板的拆除13十二、注意事项13十三、质量保证措施149、模板安装质量检查表14十四、模板工程安全技术措施16剪力墙模板计算书18梁模板计算书66四、面板验算691、强度验算702、挠度验算703、支座反力计算70五、小梁验算701、抗弯验算712、抗剪验算723、挠度验算724、支座反力计算72梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)72六、主梁验算721、抗弯验算73主梁弯矩图(kNm)732、抗剪验算73Vmax5.34kN733、挠度验算744、扣件抗滑计算74七、立柱验算741、风荷载计算742、稳定性3、计算74八、可调托座验算75模板施工专项方案一、 工程概况 建设单位： 设计单位： 监理单位： 施工单位： xx一期住宅工程，位于 xx市永和路北测，友谊路西侧。本工程一标段包括1#楼、2#楼住宅楼主楼及地下室，1#主楼地上32层，高度 99,.6 米，建筑面积为 1.5万m2，2#主楼地上32层，高度 99.6 米，建筑面积为 1.5万m2，地下车库建筑面积1万m2，总建筑面积约4万m2，建筑结构形式为剪力墙结构，建筑结构安全等级为二级，抗震设防烈度为六度，合理使用年限为50年。地下车库：地下车库为1层，层高为4.2m，框柱断面为600400，外墙厚度300；地下室顶板厚300、350mm，4、主要梁断面为800600、600600等。1#、2#楼：地下室负2层2.8m高，负1层2.8m高，外墙300厚，底板厚1200，楼板厚180；主体首层3.6m高，标准层为3m高，墙300、250mm、200mm厚，楼板厚120，主要梁断面为200420、200870、250400等。本工程模板支撑系统：采用48脚手钢管支撑系统。二、模板工艺流程： 1）地下室底板以下部分采用砖胎膜施工。 2）地下室部分工艺流程：先搭满堂脚手架立柱模、墙模拆柱模、墙模梁模、顶板模 3）标准层工艺流程：先搭排架剪力墙模立梁、板模三、原材料质量要求1、所有原材料进场需要合格证。2、对钢管、扣件进场不仅要有合格证，而且5、还必须送检，达到合格要求才能使用。3、木方断面须达到设计要求，且不腐烂，木质优良。4、多层板必须达到15厚，且必须锯开检查，检查其密实情况，强度要求是否达到要求。四、模板工程施工准备组织技术员、木工班组长认真学审图纸，编制模板配置施工图，为模板施工做好技术准备。根据施工进度计划，确定标准层配制四套模板，以确保工程施工所需。五、模板的配制模板采用15厚胶合板作为模板面板，背枋用4595木方，对拉螺杆采用14。根据结构施工图纸按结构尺寸列出模板规格和数量进行配制。对于楼梯、阳台、线条等形状较复杂的结构件可采用放大样方法配制模板。配制模板尺寸时要考虑模板拼装接合需要，适当加长或缩短某一部分长度，还应6、遵守边模包底模的原则。梁模与柱模连接处应考虑模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般就略为缩短，使砼浇筑后不致嵌入柱内。模板拼制时，板边要找平刨直，接缝严密，不得漏浆，木方上有疵病的部位，应截去，钉子的长度应为木板厚度的1.52.5倍。每块木板与木档相叠处至少钉2个钉子，第二块板的钉子要向第一块模板方向斜钉，使拼缝严密。模板长向拼缝宜采用错开布置，以增加模板整体刚度。根据模板配制图预留出预埋铁件及预留洞的位置。对配制好的模板应在其反面编号并分清规格，使用部位，分别堆放保管，以免错用。柱、墙模板应弹出其中心线，以便模板安装后校正。六、地下室底板砖胎模的施工1、1#楼、2#楼电梯井相对于地下室板底-7、3.6m，因此电梯井全部用240砖墙，M5水泥砂浆砌筑，内批1：2水泥砂浆作胎膜，同时外墙的砖胎模到止水钢板高度一半。2、地梁、承台，采用砖胎模，用粘土砖（24011553）M5水泥沙浆砌筑厚240，均由垫层砌至板底标高。当砖胎膜长度大于3m时，应每隔2m设置370370砖柱。砖模砌好后内抹1：2水泥砂浆，粉刷厚度为20。3、地下车库排水沟、集水坑用240厚砖墙M5水泥沙浆砌筑。七、主体模板的施工本工程均采用钢木组合式模板施工，墙、梁、柱、板模板选用15厚胶合板和4595木方制作，采用48钢管、扣件、14螺杆作为支撑和固定系统。 1、柱模板柱模板用15厚胶合板作为模板面板，4595木方作立枋，8、根据截面尺寸配制而成的的定尺模板，立枋间距100，柱箍用48钢管和14螺杆组合而成。柱模板安装设“”形抱箍和螺栓拉紧紧固，柱箍间距500，为保证柱模的侧向刚度，柱四周用活动钢顶撑顶牢。在模板砼初凝前预埋6钢筋作为钢管斜撑的支撑点。待柱头内杂物清理干净，钢筋验收合格并做好隐蔽手续后，方可安装柱模，柱脚采用木方定位方法：即砼初凝前在柱边大约5处埋设钢筋，待终凝后安装4595木方，木方的内边与柱边线平齐，并根据钢筋上所提供的水平进行拉线找平，若木方与混凝土有空隙，先用小木块垫好，待钉牢后，由泥工用同柱混凝土配合比相同的砂浆批灰，嵌缝严密（防止部分板面不平导致混凝土浇筑时柱脚漏浆）。但应注意勿使座灰砂9、浆进入柱内，模板就位后正好与柱边平齐。2、墙模板墙主要为筒体和剪墙，墙模用15厚胶合板制作，背枋为4595，间距100，围檩用48钢管和14螺栓组成。围檩间距上、下道离楼面200，中间450所有螺栓外穿20塑料套管，螺栓可重复周转使用，（地下室采用止水螺栓）螺栓纵向间距为450，横向间距为450。为保证墙模的侧向刚度，墙四周采用活动支撑顶牢，钢管顶撑下脚采用砼初凝前预埋钢筋加以固定。待墙筋验收合格并办好隐签手续后，即进行墙模的安装，对墙脚的施工同柱采用木方定位方法，外侧模板及核心筒部位下脚的施工同柱外边模板的施工，采用预埋螺杆的方法。对楼梯间核心筒部位模板的安装轴线，垂直度应加强复核控制，防止10、造成筒体墙体错台。地下室剪力墙支模图电梯井支模图3、梁、板模板（1）梁板模的施工：梁板模使用的材料同上，地车库和标准层均采用排架搭设。（2）排架搭设：所有梁部位梁宽800处纵向（梁方向为纵向）间距为500，横向间距1200，梁下加承重杆一道；梁宽350及以下排架纵向 800，横向800，所有主梁下部排架均应加扫地杆，排架与柱墙用钢管顶牢，并加剪刀撑，地下车库板部位排架间距一律为800800，主楼板部位排架间距为900900。（3）当梁板跨度超过4M时，梁应按2起拱，板按1起拱。4、楼梯模板本工程主要采用板式楼梯，位于剪力墙内筒中。由于剪力墙采用定型大模板施工，故筒内楼梯采用预埋梯口梁盒（或预留11、钢筋）、预留板钢筋、滞后结构一层的方式施工。斜板下设两排立杆，纵向间距1000，每2根立杆设置一道斜撑，如图所示。楼梯支模示意图1-1剖面图水平杆步高1500,离地面150高设置纵横向交圈扫地杆。梯段斜板搁置在4根纵向斜置的钢管上，梯级模板采用斜置的定型木扶梯基和反扶梯基固定，其中沿梯井位置纵向设扶梯基，用20厚杉木板制成；沿梯段中部及靠剪力墙位置设反扶梯基，用40厚杉木板制成。八、变形缝部位剪力墙模板的施工变形缝处两边为剪力墙，模板采用大模板，统一配制，用15厚胶合板做面板，4595木枋作背枋，拼合成剪力墙所需面积，然后根据螺杆的纵横向间距弹出“十”字线，用16钻头在十字交叉点进行打眼，模板12、应大小相同，孔眼一致，背枋的间距一致。九、檐沟、空调隔板、阳台等处的装饰线条对于装饰线条，可利用夹板做成定型模板，编号重复使用。十、模板的验收1、模板及其支架必须符合下列规定：（1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确，必须要符合图纸设计要求。（2）具体足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠承受新浇筑砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。（3）构造应简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求。（4）模板的接缝应严密，不得漏浆。2、模板与砼的接触面应涂隔离剂（脱模剂），对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用，严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。3、模13、板安装后允许偏差：a、轴线偏差5；b、底模上表面标高5；c、柱、墙、梁截面尺寸+4，-5；d、相邻两板表面高低差2；e、表面平整（2M长度上）5；f、层高垂直全高5M时6；全高5M时8。4、预留孔洞及预埋件偏差应符合规范要求。5、模板验收时，应由项目工程师带队，施工、质检、安全等人员全部到现场参加验收，合格后方可进行下道工序施工。十一、模板的拆除防水砼不宜过早拆模，一般需7天后方可拆模，且控制砼表面与环境温差不超过25，拆模时应注意勿使模板的防水砼结构受损，不承重构件的侧模应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受到损坏，（砼强度大于1N/）方可拆除；承重模板应在砼达到下列强度以后，方能拆除（按14、设计强度等级的百分率计）板、梁：跨度为2M及小于2M 50%跨度大于2M至8M 75%梁（跨度为8M及小于8M） 75%承重结构（跨度大于8M） 100%悬挑梁和悬挑板 100%承重模板拆除应以项目工程师开出的拆模通知为准，对已拆除模板及支架的结构，应在砼强度达到设计要求后，才允许承受全部计算荷载，施工中不得超载使用，严禁堆放过量建筑材料，当承受施工荷载大于设计荷载时，必须经核算加设临时支撑。拆除顺序拆柱模、墙模拆梁模拆板模十二、注意事项1、浇筑时 ，应派责任心较强的木工看护模板，如量较大，应多设人员看护，发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑，并采取紧固措施，若爆模或支撑下沉变形严重时，应通15、知项目部有关负责人到现场提示方案，并及时采取补救措施。2、浇筑时，看模人应勤检查，浇筑现场负责人应加强抽查，以便做到有问题尽早发现，尽早解决。3、浇筑时，加强振动人员技术素质培训，遵循砼操作规程，严禁振动棒抵触模板，使模板变形。4、在现浇面上模板严禁集中堆放。5、脚手架钢管不应放在现浇板上，只允许放在脚手架上。6、多余的模板应即时清理干净，用塔吊从楼面上吊下来，集中固定地点堆放，以利于现场文明施工。7、模板拆除后，模板上的铁钉应及时拔除，以免铁钉扎伤脚。十三、质量保证措施1、执行质量目标管理，模板分项力争多创优良，实测测点合格率90%以上，应加强对原材料、半成品、成品的检查验收及管理工作。2、16、严格按照设计图纸施工，按施工规范施工，按施工方案施工，认真履行模板分项技术交底程序，将设计变更、操作规程、施工工艺、技术要求、技术措施和质量标准向各级施工人员进行详细的讲解交底，让作业人员真正了解各项技术要求。3、对模板分项工程施工必须坚持“三检制”层层把关，不合格一律返工。4、保证工程结构构件部分形状尺寸和相互位置的正确。5、控制好轴线、标高，不同种类的模板、支撑体系，应具备足够的强度，刚度和稳定性。6、模板安装后应仔细检查和各部位构件是否牢固，在浇筑砼过程中要经常检查，若发现变形，松动等现象要及时修整加固。7、固定在模板上的预埋件和预留洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。8、模板拆除的顺17、序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则，拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。9、模板安装质量检查表模板安装工程检验批质量验收记录表GB50204-2002（） 010601020101单位（子单位）工程名称分部（子分部）工程名称验收部位施工单位项目经理施工执行标准名称及编号施工质量验收规范的规定施工单位检查评定记录监理(建设)单位验收记录主控项目1模板支撑、立柱位置和垫板第条2避免隔离剂沾污第条一般项目1模板安装的一般要求第条2用作模板地坪、胎膜质量第条3模板起拱高度第条4预埋件、预留孔允许偏差预埋钢板中心线位置（）3预埋管、预留孔中心线位置（18、）3插筋中心线位置（）5外露长度（）+10,0预埋螺栓中心线位置（）2外露长度（）+10,0预留洞中心线位置（）10尺寸（）+10,05模板安装允许偏差轴线位置（）5底模上表面标高（）5截面内部尺寸（）基础10柱、墙、梁+4,-5层高垂直度（）不大于5m6大于5m8相邻两板表面高低差（）2表面平整度（）5施工单位检查评定结果专业工长（施工员）施工班组长项目专业质量检查员： 年 月 日 监理（建设）单位验收结论专业监理工程师：（建设单位项目专业技术负责人）： 年 月 日说明：1.主控项目：安装现浇结构的上层摸板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺19、设垫板。对照设计观察检查。涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢板和混凝土接搓处。观察检查。2。一般项目：模板安装的一般要求。观察检查。模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。用做模板的地坪、胎膜等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉。裂缝、起砂或起鼓。观察检查。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土现浇楼面，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1。水准仪、拉线和20、尺量检查。固定在模板上的预埋件。预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。十四、模板工程安全技术措施1、模板支撑搭设前需编制施工方案，方案应经公司总工程师和监理单位审批。2、支拆模板前应向参加作业人员进行详细安全技术交底。3、严格按方案要求进行支拆模板，支模应规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序，严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同垂直面安装、拆模。架设模板时，严格按设计计算的支撑系统进行认真检查，凡立柱间距、材料规格、接头方法及剪刀撑设置等均要进行检查，并作好记录。21、4、支设悬挑形式的模板时，应有稳定的立足点。作业面孔洞及临边作业时，无可靠防护措施，必须佩带安全带。5、浇混凝土前，按施工方案要求，应对模板上的施工荷载进行检查，模板上的堆料和施工设备应合理分散堆放。6、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须佩戴安全带，并应系牢。7、模板拆前，混凝土强度必须达到设计要求，并经项目副经理和监理单位批准后，才能进行。8、拆模时必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须干净、彻底，不得留有悬空模板。拆下的模板要及时清理堆放整齐。9、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和22、空中滑落。10、安装与拆除5M以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上、下在同一垂直面操作。11、对4米以上的排架及悬挑结构模板支撑稳定性、刚度、强度应作重点安全检查，不符合规定要求一律不准下道工序施工。12、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。13、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳系牢后升降，不得乱抛，模板、配件、木方严禁从高处掷下，高空拆除模板时，应有专人指挥，并在下面标出工作面，用绳子和红白旗加以围护，暂停人员过往。14、支撑、牵杠等不得搭在门框和脚手架上，通道中间的斜撑，拉杆等应设在1.8M高以下。15、支模过程中，如需中途停歇23、，应将支撑搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。16、楼板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。17、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板下口，在拆除楼梯模板时，要注意整快模板掉下，拆模人员要站在门洞外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。18、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上、下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让掉物，增强自我保护和相互保护的安全意识。19、拆模时，必须一次性拆清，不得留下无撑模板，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片（段）模板全部24、拆除后，方准将模板配件、支架等及时清理，堆放整齐。20、拆下的模板配件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷隔离剂，以备待用。附件：剪力墙模板计算书一、工程属性砼墙特性地下室Q1砼墙厚度(mm)300砼墙高度(mm)4200砼墙长度(mm)8000 二、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)100主梁最大悬挑长度D(mm)150对拉螺栓水平间距s(mm)450主梁固定方式对拉螺栓主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道200第2道650第3道1100第4道1550第5道2000第6道2450第7道2900第8道3350第9道3800 简图25、如下： 墙模板(支撑不等间距)剖面图墙模板(支撑不等间距)正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.152.51/2，244.2min46.083，100.846.083kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(k26、N/m2)2 有效压头高度hG4k/c46.08/241.92m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.246.080+1.42.000，1.3546.080+1.40.72.00057.75kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k46.080kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型木模板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据规范JGJ162，面板验算按27、简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.057.7557.75kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=57.750.1002/8=0.07kNm Mmax/W0.07106/37500=1.93N/mm2f=37 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1.046.0846.08kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI)=546.081004/(38410584281228、50)=0.02mm=l/250=100/250=0.40mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格4595小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）14.85小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）67.688小梁截面惯性矩I（cm4）321.516小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1 1、强度验算 qlSmax1.0000.10057.7515.78kN/m qminlSmin1.0000.1002.5200.25kN/m 验算简图 弯矩图 Mmax0.12kNm Mmax/W0.12106/67688=1.71N/mm2f=14.85 N/mm2 满足要求！29、 2、挠度验算 qmaxlSmax1.0000.10046.084.61kN/m qminlSmin1.0000.10000kN/m 验算简图 变形图 max0.04mm=l/250=450/250=1.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 R1=2.51 /=2.51/1.000=2.51kN R2=2.53 /=2.53/1.000=2.53kN R3=2.62 /=2.62/1.000=2.62kN R4=2.59 /=2.59/1.000=2.59kN R5=2.63 /=2.63/1.000=2.63kN R6=2.42 /=2.42/1.000=2.42k30、N R7=1.82 /=1.82/1.000=1.82kN R8=1.12 /=1.12/1.000=1.12kN R9=0.77 /=0.77/1.000=0.77kN 正常使用极限状态 剪力图 R1 = 2.00 / = 2.00/1.000 = 2.00 kN R2 = 2.02 / = 2.02/1.000 = 2.02 kN R3 = 2.09 / = 2.09/1.000 = 2.09 kN R4 = 2.06 / = 2.06/1.000 = 2.06 kN R5 = 2.09 / = 2.09/1.000 = 2.09 kN R6 = 1.93 / = 1.93/1.000 =31、 1.93 kN R7 = 1.41 / = 1.41/1.000 = 1.41 kN R8 = 0.89 / = 0.89/1.000 = 0.89 kN R9 = 0.47 / = 0.47/1.000 = 0.47 kN 4、抗剪验算 Vmax1.35kN Vmax/(2bh)=1.35*103/(2*45*95)=0.16N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格513主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）5.13主梁截面惯性矩I（cm4）13.08主梁合并根数n2主梁受力不均匀系32、数0.5主梁计算方式三等跨梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态： RmaxMax2.505，2.534，2.618，2.587，2.625，2.421，1.816，1.121，0.7670.52.625=1.312kN。 正常使用极限状态： RmaxMax1.999，2.022，2.089，2.064，2.095，1.929，1.408，0.888，0.4710.52.095=1.048kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0.23kNm Mmax/W0.23106/5130=44.49N/mm2f205 N/mm2 满足要求！ 233、支座反力计算 剪力图 第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)11.41/=11.41/0.5=22.81kN 计算方法同上，可依次知： 第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)11.54/=11.54/0.5=23.07kN 第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)11.92/=11.92/0.5=23.84kN 第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)11.78/=11.78/0.5=23.56kN 第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)11.95/=11.95/0.5=23.91kN 第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)11.03/=11.03/0.5=22.05kN 第7道支撑34、所受主梁最大反力Rmax(7)8.27/=8.27/0.5=16.54kN 第8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)5.10/=5.10/0.5=10.21kN 第9道支撑所受主梁最大反力Rmax(9)3.49/=3.49/0.5=6.98kN 3、挠度验算 验算简图 变形图 max0.05mm=l/250=450/250=1.8mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 支撑横向验算间距： mmaxs，s/2+D max450，450/2+150=450mm 支撑竖向验算间距： n1=35、(h1+h2)/2 =(200+650)/2=425mm n2(h3-h1)/2(1100-200)/2450mm n3(h4-h2)/2(1550-650)/2450mm n4(h5-h3)/2(2000-1100)/2450mm n5(h6-h4)/2(2450-1550)/2450mm n6(h7-h5)/2(2900-2000)/2450mm n7(h8-h6)/2(3350-2450)/2450mm n8(h9-h7)/2(3800-2900)/2450mm n8=H-(h8+h7)/2 =4200-(3800+3350)/2625mm n=maxn1,n2,n3,n4,n5,n6,36、n7,n8,n9=625mm N=0.5 mn Smax0.50.450.62557.75128.1212625kNNtb17.8kN 满足要求！地下车库600400柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。一、工程属37、性新浇混凝土柱名称地下室KZ1新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)4200新浇混凝土柱短边边长(mm)400 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.2min29.868，100.829.868kN/m2倾38、倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.2min29.87，100.829.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设39、计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.1460.122-0.1210.8820.122-0.029kNm Mmax/W0.029106/(1/6500152)1.573N/mm2f14.74N/mm2 40、满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.8714.935kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63214.9351204/(1008925(1/12500153)0.016mml/400120/4000.3mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4595小梁截面惯性矩I(cm4)321.516小梁截面抵抗矩W(cm3)67.688小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1238.0564.567 kN/m 小梁弯矩图(kNm)41、 Mmax0.12kNm Mmax/W0.12106/67.6881031.779N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1229.873.584 kN/m 面板变形图(mm) 0.048mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算柱箍类型槽钢柱箍合并根数2柱箍材质规格8号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm4)101.3柱箍截面抵抗矩W(cm3)25.3柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.821kNm，N42、13.233kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.543kNm，N22.586kN M/Wn0.821106/(25.3103)32.439N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.214mml/4002.05mm 20.078mml/4001.55mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N3.2332=6.466kNNtb17.8kN 满足要求！ N343、.2332=6.466kN26kN 满足要求！350厚楼板模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下车库顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)350新浇混凝土楼板边长L(m)7.45新浇混凝土楼板边宽B(m)7 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(44、kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)3.85立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置45、在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)125立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计46、算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.35)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.35)+1.40.72.5 1=13kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.47、91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max130.152/8，0.1220.152/8+2.2050.15/4= 0.083kNm Mmax/W0.083106/375002.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.35)1=8.885kN/m 5ql4/(384EI)58.8851504/(38410000281250)0.021mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4548、95小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 因L/la取整7450/800取整9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.35)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.35)+1.449、0.72.50.151.986kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.35)0.151.656kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.150.331kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.6560.82+0.1210.3310.820.139kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.150.055kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.50、181pLmax0.0770.0550.82+0.212.2050.8，0.1070.0550.82+0.1812.2050.80.373kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.9860.12/2，0.0550.12/2+2.2050.10.221kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.139，0.373，0.2210.373kNm Mmax/W0.373106/676905.512N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.6560.8+0.620.3310.80.968kN V20.651、07q2L+0.681p0.6070.0550.8+0.6812.2051.528kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.9860.1，0.0550.1+2.2052.21kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.968，1.528，2.212.21kN max3Vmax/(2bh0)=32.211000/(29545)0.776N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.35)0.151.363kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.3638004/(100935032152、5200)0.117mml/250800/2503.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.35)+1.41.5，1.35(053、.5+(1.1+24)0.35)+1.40.71.50.151.891kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.35)0.151.692kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.150.283kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.35)0.15=1.393kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.6920.8+1.2230.2830.81.825kN 按悬臂梁，R1q1l=1.8910.10.189kN54、 RmaxRmax，R11.825kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.3930.81.274kN 按悬臂梁，R1q2l=1.3930.10.139kN RmaxRmax，R11.274kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.753kNm Mmax/W0.753106/4490167.803N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.189kN max2Vmax/A=25.1891000/42424.477N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) 55、max0.856mm 跨中max=0.856mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.325mm=100/250=0.4mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.75518056、0=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.679=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.81.82/100.071kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+0.91.410.80.8+0.91.40.071/0.88.048kN f Nw/(A)+ Mw/W804857、.387/(0.197424)+0.071106/4490112.067N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.81.82/100.071kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.35)+0.91.410.80.8+0.91.40.071/0.88.24kN f Nw/(A)+ Mw/W8240.387/(0.1358、9424)+0.071106/4490155.531N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N8.048kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！300厚顶板模板计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范(GB50017-2003)等规范编制。一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室车库顶板标高-1.45m新浇混凝土楼板板厚(mm)300新浇混凝土楼板59、边长L(m)7.25新浇混凝土楼板边宽B(m)7.2 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化60、系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)3.9立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)25立柱距混凝土板长边的距离(mm)400主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)20，20主梁两端各悬挑长度(mm)200，200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板61、类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.3)+1.42.62、5，1.35(0.1+(1.1+24)0.3)+1.40.72.5 1=11.475kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max11.4750.32/8，0.1220.32/8+2.2050.3/4= 0.167kNm Mmax/W0.167106/375004.446N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.3)1=7.63kN/m 5ql4/(38463、EI)57.633004/(38410000281250)0.286mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 因L/la取整7250/800取整9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为20mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(64、G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.3)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.3)+1.40.72.50.33.516kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.3)0.32.854kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.30.662kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1072.8540.82+0.1210.6620.820.247kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.30.65、109kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.1090.82+0.212.2050.8，0.1070.1090.82+0.1812.2050.80.376kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.5160.022/2，0.1090.022/2+2.2050.020.044kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.247，0.376，0.0440.376kNm Mmax/W0.376106/676905.552N/mm2f15.466、4N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6072.8540.8+0.620.6620.81.714kN V20.607q2L+0.681p0.6070.1090.8+0.6812.2051.555kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.5160.02，0.1090.02+2.2052.207kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.714，1.555，2.2072.207kN max3Vmax/(2bh0)=32.2071000/(29545)0.774N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k67、)h)b=(0.3+(24+1.1)0.3)0.32.349kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6322.3498004/(10093503215200)0.202mml/250800/2503.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)68、h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.3)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.3)+1.40.71.50.33.324kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.3)0.32.927kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.3)0.3=2.409kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.14369、q1静+1.223q1活)L1.1432.9270.8+1.2230.5670.83.231kN 按悬臂梁，R1q1l=3.3240.020.066kN RmaxRmax，R13.231kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1432.4090.82.203kN 按悬臂梁，R1q2l=2.4090.020.048kN RmaxRmax，R12.203kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.733kNm Mmax/W0.733106/4490163.322N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vma70、x5.057kN max2Vmax/A=25.0571000/42423.852N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.81mm 跨中max=0.81mm=800/250=3.2mm 悬挑段max0.702mm=200/250=0.8mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比71、验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.679=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.81.82/100.071kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.72、2(0.5+(24+1.1)0.3)+0.91.410.80.8+0.91.40.071/0.87.085kN f Nw/(A)+ Mw/W7084.547/(0.197424)+0.071106/4490100.528N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.81.82/100.071kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+73、1.1)0.3)+0.91.410.80.8+0.91.40.071/0.87.277kN f Nw/(A)+ Mw/W7276.547/(0.139424)+0.071106/4490139.177N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 按上节计算可知，扣件受力N7.085kNRc=kc12=0.912=10.8kN 满足要求！主楼120厚板计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-201074、 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称标高15.570m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6.8新浇混凝土楼板边宽B(m)3.7 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及75、其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)2.88立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)50主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)200，50主梁两端各悬挑长度(mm)50，50结构表面的要求76、结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9ma77、x1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.152/8，0.1080.152/8+3.150.15/4= 0.118kNm Mmax/W0.118106/37500378、.158N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1121504/(38410000281250)0.007mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 因L/la取整6800/900取整7，按四等跨连续梁79、计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.151.009kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.150.537kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.472kN/m M80、10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.5370.92+0.1210.4720.920.093kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.049kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0490.92+0.213.150.9，0.1070.0490.92+0.1813.150.90.598kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.0090.22/2，0.0490.22/2+3.150.20.631kNm Mmax81、maxM1，M2，M3max0.093，0.598，0.6310.631kNm Mmax/W0.631106/676909.321N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.5370.9+0.620.4720.90.557kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0490.9+0.6813.152.172kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.0090.2，0.0490.2+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.557，2.172，3.163.16kN max3Vmax/(2bh082、)=33.161000/(29545)1.109N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.150.497kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.4979004/(10093503215200)0.069mml/250900/2503.6mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.4972004/(893503215200)0.003mml1/250200/2500.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/m83、m2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.150.852kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.84、1+24)0.12)0.150.569kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.150.283kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.15=0.527kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.5690.9+1.2230.2830.90.897kN 按悬臂梁，R1q1l=0.8520.20.17kN RmaxRmax，R10.897kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.5270.90.542kN 按悬臂梁，R1q2l=0.5285、70.20.105kN RmaxRmax，R10.542kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.523kNm Mmax/W0.523106/4490116.507N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.359kN max2Vmax/A=23.3591000/42415.844N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.695mm 跨中max=0.695mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.143mm=50/250=0.2mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强86、型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.679=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.38687、(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.91.82/100.079kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.91.40.079/0.94.545kN f Nw/(A)+ Mw/W4545.371/(0.197424)+0.079106/449072.093N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.755180088、=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.91.82/100.079kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.91.40.079/0.94.788kN f Nw/(A)+ Mw/W4788.371/(0.139424)+0.079106/449098.922N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可89、知，扣件受力N4.545kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！梁模板计算书以800600梁为例计算。一、工程属性新浇混凝土梁名称DKL25新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)800600新浇混凝土结构层高(m)4.2梁侧楼板厚度(mm)300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模90、板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)367,633梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数091、梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=92、0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10718.7110.22+0.1211.7640.220.089kNm Mmax/W0.08910693、/375002.363N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63215.42004/(10010000281250)0.055mml/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39318.7110.2+0.4461.7640.21.628kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14318.7110.2+1.2231.7640.24.709kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=094、.92818.7110.2+1.1421.7640.23.876kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39315.40.21.21kN R2=R4=1.143 q2l=1.14315.40.23.52kN R3=0.928 q2l=0.92815.40.22.858kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下95、图： q1max1.628+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4+0.5(0.6-0.3)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.72max0.5-0.8/2，(1-0.5)-0.8/2/21，4.709+0.91.35(0.3-0.1)0.8/4=4.757kN/m q2max1.21+(0.3-0.1)0.8/4+0.5(0.6-0.3)+(0.5+(24+1.1)0.3)max0.5-0.8/2，(1-0.5)-0.8/2/21，3.52+(0.3-0.1)0.8/43.56kN/m 1、抗弯验算 Mm96、axmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.7570.92，0.54.7570.320.412kNm Mmax/W0.412106/676906.091N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.7570.9，4.7570.32.599kN max3Vmax/(2bh0)=32.5991000/(24595)0.912N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.569004/(10093503215200)0.491mml/25097、900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)3.563004/(893503215200)0.12mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.7570.9，0.3934.7570.9+4.7570.34.894kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.505kN，R2R44.894kN，R34.037kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.5698、0.9，0.3933.560.9+3.560.33.663kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.075kN，R2R43.663kN，R32.99kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.242106/508047.692N/mm2f=205N/mm2 满足要求！99、 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.34kN max2Vmax/A=25.341000/48921.84N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.08mml/250367/2501.468mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R42.059kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R2.059kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.100、9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.496 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.82/100.073kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+0.91.42118.9kN/m 2)小梁验算 q1max1.51+(0.3-0.1)0.8/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)101、0.3)+0.91.41max0.5-0.8/2，(1-0.5)-0.8/2/21，4.357+(0.3-0.1)0.8/4=4.397kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.947kN，R26.838kN，R36.838kN，R41.947kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.15(4.2-0.6)+Mw/lbmax1.947+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.3)+0.91.41(0.9+0.5-0.8/2)/20.9，6.838，6.838，1.947+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.3)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.8/2)/20.9+0.54+0.073/17.451kN fN/(A)+Mw/W7450.699/(0.496424)+0.073106/449051.631N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R317.358kNN30kN 满足要求！