1、47.2米高住宅楼悬挑及落地式钢管脚手架拆除工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录一、编制依据33、建筑施工手册（第五版）；3二、工程概况4三、施工外架搭设方案4四、搭设顺序5五、脚手架搭设构造要求61、纵向水平杆的构造要求：62、横向水平杆的构造要求63、脚手板的设置74、立杆要求：75、连墙杆86、剪刀撑与横向斜撑9六、脚手架的搭设10（一）、施工准备10（二）、搭设103、立杆搭设要求：114、纵向水平杆搭设要求：115、横向水平杆搭设要求：1110、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设要求2、：1211、脚手架的铺设要求：12七、脚手架搭设注意事项131、按照规定底构造方案和尺寸进行搭设，并注意杆件的搭设顺序。136、随时校正杆件的垂直和水平偏差，避免偏差较大。13八、脚手架的拆除132、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：143、拆除脚手架时，必须符和以下规定：14九、脚手架检查与验收152、进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：153、脚手架使用中，应定期检查下列项目：15十、防电、避雷、防大风及防火措施168、在施工层附近必须设置灭火器材。17十一、“四口、五临边”安全防护措施171、分层施工的楼梯和楼梯段边必须搭设临时护栏。17十二、脚手架的维护与管理182、使用完毕3、的脚手架（包括构配件）应急时回收入库，分类堆放。18十二、脚手架的安全管理199、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。20十三、悬挑架外挑验算书20（一）、参数201.脚手架参数202.活荷载参数203.风荷载参数214.静荷载参数215.水平悬挑支撑梁216.拉绳与支杆参数21（二）、大横杆的计算:221.均布荷载值计算232.强度计算233.挠度计算:24三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度24（三）、小横杆的计算:251.荷载值计算252.强度计算253.挠度计算26（五）、脚手架荷载标准值:27风荷载标准值应按照以下公式计算28（六）、立杆的稳定性计算:29（七）、连墙件的4、计算:30（八）、悬挑梁的受力计算32（十）、拉绳的受力计算:35十一、拉绳的强度计算:35（十二）、锚固段与楼板连接的计算:37 一、编制依据1、*小区一期工程施工图纸； 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ1302011）；3、建筑施工手册（第五版）；4、建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)；5、碳素结构钢GB/T700；6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）7、建筑施工现场安全检查标准(JGJ59-2011)6、同类型工程的施工经验。二、工程概况本工程为*小区1#5#楼及地下车库工程，地下统一为一层，1#、2#、3#楼地上16层，4#楼地上15、1层，5#楼地上12层，1#、2#楼建筑高度47.2米，3#楼建筑高度45.1米，4#楼建筑高度32.2米，5#楼建筑高度35.1米。本工程为XX苑一期工程建筑面积约5万平方米，建筑耐久年限50年，结构类型为框剪结构。三、施工外架搭设方案从工程实际情况：该工程外架采用两种体系进行搭设，本工程施工时先施工5栋主楼至五层后再施工地下车库部分，主楼在地下室至三层顶施工时外架采用落地式钢管脚手架，从四层底开始使用悬挑式钢管脚手架，主楼主体施工到四层后开始拆设底下落地脚手架，开始施工地下车库，地下车库采用落地式钢管脚手架。主楼标准层四层以上（包含四层）采用型钢挑梁，钢丝绳斜拉体系悬挑式外脚手架。采用I16、6工字钢作为挑梁，内压端采用两排18钢筋压环（形状如上图所示）；另一端用钢丝绳满拉到上一层梁上，拉结绳通过花篮螺丝作为收紧设备，调节螺丝松紧程度确保钢丝绳受力基本相同。钢丝绳采用16的，锚固均用三个绳卡卡紧，锚固接头长度要求大于50。考虑大模板施工进出模板的方便，双排落地式及悬挑式脚手架均采用 483.5钢管扣件。双排外架立杆横距0.9m，立杆纵距1.5m，步距为1.8m，内排立杆距建筑物墙体0.4m，五步三跨满设剪刀撑，连墙件采用两步三跨。在建筑物四周现浇梁板与工字钢梁对应部位埋设16钢筋拉环以便连接拉架钢丝绳，穿墙孔加40PVC套管以便固定钢丝绳，但墙内要用钢丝绳卡环卡牢，或在剪力墙上预留7、100100mm的洞，内用483.5钢管与钢丝绳卡环卡牢。工字钢梁穿过楼面上钢筋拉环用木楔卡死卡牢，工字钢筋外端用钢丝绳与拉环连接。悬挑式脚架与主体结构的连接，在外墙结构洞连接上部相应部位埋设483.5钢管柱，或在剪力墙上预留100100mm的洞，用钢管扣件卡牢的钢性连接的方法，并连接在外立杆节点附近位置。四、搭设顺序悬挑式脚手架搭设顺序：施工至三层顶板时在楼面上埋设钢筋拉环 注楼层砼 待砼凝固后，安装工字钢挑梁，用木楔将水平型钢挑梁卡死在予埋钢筋拉环上 摆放纵向水平杆（大横杆） 逐根树立杆 随即与扫地杆扣紧 装扫地小横杆并与立杆扣紧 安装第一步大横杆（与各立杆扣紧）并适当绑扎抛撑 安装第一步8、小横杆（与各立杆扣紧） 绑扎脚手板的小横杆 铺脚手板 安装第二步大横杆与各立杆扣紧 安装第二步小横杆（与各立杆扣紧） 绑扎脚手板的小横杆 铺脚手板 外排第三步大横杆 设临时连墙杆 铺脚手板 绑扎栏板 满挂密目安全网并绑扎牢固 埋钢管桩，浇灌施工层砼 设连墙杆 加设剪刀撑 第三步大横赶和小横杆 第三步脚手板小横杆 铺脚手板 绑扎栏杆，挂密目安全网 第四步大横杆和小横杆 铺脚手板 绑扎栏杆 外排第五步大横杆 满挂密目安全网并绑扎牢固 随着工程进度搭设下一步脚手板。五、脚手架搭设构造要求1、纵向水平杆的构造要求：纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接必须符合下列规定： a、纵向水9、平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相林接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于总距的1/3。b、塔接长度不应小于1.0m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至塔接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。c、当使用木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上或用8#铁丝绑扎牢固。2、横向水平杆的构造要求a、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不大10、于0.4倍架子宽度，且不应大于500mm；b、作业层上非主接点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；c、当使用木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手板的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在水平杆上。3、脚手板的设置a、作业层脚板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；b、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横水平杆当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平干支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板的外伸长度不应大于11、300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。c、作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支撑可靠地固定。 4、立杆要求：（1）每根立杆底部必须与工字钢有可靠连接，采用200mm长25的钢筋按照立杆间距焊于工字钢上。（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆纵横向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上， （3）脚手架底层步距不大于1.8m。（4）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距必须符合规范要求。（5）立杆接长除顶12、层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，其必须符合如下要求：a、立杆上的对接扣件交错布置：两根立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。b、搭接长度不小于1.0m，采用不少于两个旋转扣件固定端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。（6）立杆顶端须高出女儿墙顶1.0m，高出檐口顶1.5m。5、连墙杆（1）连墙杆的数量设置：高度小于50m的双排脚手架竖向间距不得大于三倍步距，水平间距不得大于三倍纵距，每根连墙杆覆盖面积不得大于40m2。（2）连墙杆的布置：a、靠近主节点设置，偏离13、主节点的距离不得大于300mm；b、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。c、连墙件采用菱形布置。d、一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件， 连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。（3）连接墙的构造应符合下列规定：a、连接墙中的连接杆或筋宜呈水平设置， 当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接：b、连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用的顶撑，顶撑应可靠的顶在混凝土梁，柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股。也可采用直径不小于6mm的钢筋。（4）当14、脚手架下部暂不能设连墙件时可设抛撑。抛撑应采用长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾斜角在45度60度间；连接点中心至主接点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。6、剪刀撑与横向斜撑（1）、双排脚手架必须设剪刀撑与横向斜撑。（2）、剪刀撑的设置要求：a、剪刀撑按五步三跨设置，斜杆的倾角宜在45度60度之间。b、设置剪刀撑，应由底至顶连续设置。c、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1.0m，采用两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。d、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端头或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm15、。（3）、横向斜撑的设置要求：a、横向斜撑应在同一节间，由底至顶层之字型连续布置，斜撑应用旋转扣件固定在立杆上，旋转扣件中心线至主节间的距离不大于150mm；b、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；c、高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。六、脚手架的搭设用扣件式钢管搭放的脚手架，是施工的临时结构，要随施工过的各种垂直和水平荷载。因此脚手架必须有足够的承载力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以保16、证安全施工。（一）、施工准备单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向搭设和使用人员进行技术交底。脚手架采用483.5A3焊接钢管，扣件用可锻铸铁扣件，其机械性能和化学成分应符合有关规范规定和技术标准，对进场的钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。搭设脚手架所用的钢管、扣件使用前必须进行挑选。有变形、裂缝、磨损严重的钢管和有砂眼、裂纹、断裂、松扣等不合格的扣件严禁使用。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳、堆放场地不得有积水。（二）、搭设1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻墙件以上二步。2、每搭完一步脚手架后，必须校正步距、纵距，横17、距及立杆的垂直度。3、立杆搭设要求：a、严禁将外径不同的钢管混合使用；b、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离必须符合规范的构造要求；c、当搭至有连墙件的构点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，必须及时设置连墙件；d、顶层立杆搭设长度与立杆顶端伸处建筑物的高度应符合规范构造要求。4、纵向水平杆搭设要求：a、纵向水平杆的搭设必须符合规范的构造规定；b、在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外脚部立杆固定。5、横向水平杆搭设要求：a、搭设横向水平杆应符合构造规定；b、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm；6、纵向、横向扫地杆18、搭设要求。7、连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设要求：a、连墙件搭设必须符合构造规定。当脚手架施工至操作层高出连墙件二步时，必须采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；b、剪刀撑、横向撑搭设应符合规范规定，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。8、门洞搭设应符合规范规定。9、扣件安装要求：a、扣件规格必须与钢管外径相同；b、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m；c、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的距离不应大于150mm；d、对接扣件开口应朝上或朝内；e、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100m19、m。10、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设要求：a、栏杆和挡脚板均应设在外立杆的内侧；b、上栏杆上皮高度应为1.2m；c、挡脚板高度不应小于180mm，中栏杆应居中设置。11、脚手架的铺设要求：a、脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；b、采用对接或搭接时均应符合规范构造规定： c、在拐角、斜道平台口处的脚手版，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；d、自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。e、悬挑脚手架底步架必须用木脚手板或竹串片脚手板铺满、铺严，与建筑物之间缝隙应覆盖严实。12、搭设完脚手架后，应随时挂设安全网。安全网采用防火阻燃密目式安全网（200目），规格为18020、06000mm，设立于立杆和护身栏内侧，满挂围护，安全网应封严，与脚手架固定牢靠。七、脚手架搭设注意事项1、按照规定底构造方案和尺寸进行搭设，并注意杆件的搭设顺序。2、拧紧扣件拧进程度要适当，要求扭力矩控制在45kgf.m为宜。3、扣件开口应朝上，但用于连接大横杆的对接扣件开口应朝架子内侧，螺栓朝上，避免开口朝上，以防雨水进入。4、搭设工人必须持有效上岗证上岗，搭设或拆除脚手架时必须佩带安全带，操作时必须先扣好扣环，再进行操作。5、搭设时必须及时与结构拉接或采取临时支撑，以确保搭设过程的安全。6、随时校正杆件的垂直和水平偏差，避免偏差较大。7、没有完成的脚手架，每日完工时一定要确保架子稳定，以21、免发生意外。8、搭设完脚手架后，必须组织有关人员进行分层分段验收，必须细致的检查每一个受力构件位置、扣紧质量等是否满足要求，并做好记录，合格后方可使用。八、脚手架的拆除1、拆除脚手架必须认真向操作人员进行安全技术交底，拆除时应设警戒区，设置明显标志，并有专人警戒，禁止行人进入。2、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：a、全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； b、根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；c、应由单位工程负责人进行安全技术交底；d、清除脚手架上杂物及地面障碍物。3、拆除脚手架时，必须符和以下规定：a、拆除作业必须由上22、而下逐层进行，严禁上下同时作业；b、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；c、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范构造规定设置连墙件和横向斜撑加固。4、严格遵守拆除顺序，由上至下，后绑者先拆，先绑者后拆。一般是先拆栏杆、脚手架，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。5、拆下的扣件和配件应用滑轮及绳索及时送至地面，严禁高空抛扔。卸料时应符合下列规定：a、各构配件严禁抛掷至地面；b、运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。九、脚手架检查与验收1、脚手架及其地基23、基础应在下列阶段进行检查与验收： a、基础完工后及脚手架搭设前；b、作业层上施加荷载前；c、每搭设完1013m高度后；d、达到设计高度后；e、遇到六极大风与大雨后；寒冷地区开冻后；f、停用超过一个月。2、进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：a、扣件式脚手架安全技术文件（JGJ1302011）规定； b、施工组织设计及变更文件； c、技术交底文件。3、脚手架使用中，应定期检查下列项目：a、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。b、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；c、扣件螺栓是否松动；d、高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范规定。24、e、安全防护措施是否符合要求；f、是否超载；4、脚手架搭设的技术要求，允许偏差与检验方法，应符合“脚手架搭设的技术要求，允许偏差检查表”规定。5、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应用扭力扳手检查，抽样方法应随机分部原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，按下表的规定确定，不合格的必须拧紧，直至合格为止。项次检查项目安装扣件数量（个）检查数量（个）允许不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主接点处）519091150125、5128028150050112001201320058132032501235710十、防电、避雷、防大风及防火措施1、在高低压线路下方均不得搭设脚手架，脚手架的外侧边沿与外电架空线路边线之间必须保持足够的安全距离；2、脚手架防雷接地可用建筑物本身防雷接地系统，每隔30m左右予埋穿墙钢套管或钢筋吊环，并与主体结构防雷装置部位的竖向钢筋焊接牢固，防雷接地装置电阻不大于30；3、外脚手架的连墙杆应严格按要求设置，并固定牢靠内外用扣件卡死连墙的水平间距为46m，竖相间距为45.4m；4、在施工期间工地必须设专人负责天气预报资料，通报全体施工人员，以便安排工作和采取措施；5、在施工期间遇有雷雨、大风26、天气时，脚手架上的操作人员必须离开，停止作业；6、垂直悬挂密目安全网和兜挂水平安全网（孔径2cm）均采用阻燃防火安全网。安全网必须具有合格证、安全检查证和准用证；7、在脚手架高处焊接作业时，须采用非燃性材料做接火盘，大风天气须设挡风板，防止火花飞溅造成板及防护设施燃烧，引发火灾事故。严格执行动火审批制度（电器焊属三级动火）；8、在施工层附近必须设置灭火器材。十一、“四口、五临边”安全防护措施1、分层施工的楼梯和楼梯段边必须搭设临时护栏。2、提升架和脚手架等建筑物通道两侧边，必须搭设防护栏杆；地面通道上部搭设安全防护棚。施工提升架入口用14钢筋焊成高为1.8m的铁栅门，其钢筋间距为100mm，不27、上人时随手关门。3、一般情况下允许搭设各种垂直运输接料平台，若确实需要搭设接料平台时，除两侧设置防护栏杆外，平台应设置安全门或活动防护栏杆，并且接料平台应根据荷载计算后要有详细的设计计算书，径有关技术负责人和监理及安全部门审核后方可施工，确保施工安全。4、尚未安装栏杆或栏板的阳台，以及尚未砌砖墙下口结构外墙流洞处，载脚手架分段拆除时，必须搭设1.8m高防护栏杆，并挂密安全网围护。防护栏杆应与墙体连接牢固。5、电梯井洞口必须设防护栏杆或固定栅门，固定栅门高1.8m，宽1.8m，下部焊180mm高档脚板，栅门用14钢筋焊成，钢筋间距150mm。6、现浇板上的预留洞口，必须设置牢固的盖板，以防物体从28、洞口附落伤人。7、施工现场通道附近的各类洞口与坑槽等处，除设置防护设施和安全标志外，夜间还应设置红灯警示。8、建筑物外架四周除挂满密目安全网防护外，在建筑物四周地面必须搭设防坠隔离棚和通道隔离棚，防坠隔离棚搭设宽为6m。9、施工现场附近的人行通道和操作棚，必须搭设双层安全防护棚，防护棚用竹笆覆盖蓬严。10、所有的防护棚栏杆和防护门用红、白油漆间隔涂刷作醒目标志。11、凹进建筑物平面的采光井以及电梯井内如无脚手架，应没三层并最多隔10m通过螺栓孔挂设水平安全网。十二、脚手架的维护与管理1、搭设完脚手架后，架体应满刷黄色防锈漆。连墙杆刷红色油漆，防护栏杆刷黄色油漆挡脚板刷黄、黑色油漆间距150mm29、。2、使用完毕的脚手架（包括构配件）应急时回收入库，分类堆放。3、凡弯曲、变形的栏杆应现调直，损坏的构配件应先修复后方能入库存放。4、定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理，扣件须涂油，螺栓用煤油清洗涂机油防锈。5、脚手架使用的扣件、螺母、垫片等小配件极易丢失，在支设时及时将多余件收回存放，在拆除时及时检修，不得乱放丢失。6、建立健全脚手架工具材料的领发、回收、检查和维修制度，按照谁使用谁维修谁管理的原则，实行限额领用方法，以减少丢失和损耗。十二、脚手架的安全管理 1、脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，30、合格者方可持证上岗。 2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 3、脚手架的构配件质量与搭设质量，按规范规定进行检查验收合格后方准使用。 4、作业层上的施工荷载必须符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、拦风绳、泵送砼和砂浆的运输管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 5、当有六级及六级以上的大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除做业，雪后上架作业应有防滑措施，并应清除积雪。 6、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部修改须经技术部门同意后由架子工操作。 7、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、纵、横向扫地杆、连墙件等所有架子部位。 8、保证脚手架体的31、整体性，严禁与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 9、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。 10、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防护措施和专人看守。 11、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等须按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。 12、搭拆脚手架时：地面应设围栏和警戒标志，并排专人看守，严禁非操作人员入内。十三、悬挑架外挑验算书（一）、参数1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.70米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 11.6 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为32、0.40米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距5.10 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数陕西省西安市地区，基本风压为0.350，风荷载高度变化系数z为0.840，风荷载体型系数s为1.200；考虑风荷载；4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1337；脚手板自重标准值(kN/m2):0.33、300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号槽钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00； 楼板混凝土标号:C30； 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000； 钢丝绳与墙距离为(m):2.900； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.30 m。 （二）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强34、度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3000.900/(2+1)=0.090 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0000.900/(2+1)=0.900 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.090=0.154 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.40.900=1.260 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算 35、最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1541.7002+0.101.2601.7002 =0.400 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1541.7002-0.1171.2601.7002 =-0.471 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.400106,0.471106)/5080.0=92.717 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 92.717 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！3.挠度计算: 最大挠度36、考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.090=0.128 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.900 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1281700.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.9001700.04/(1002.06105121900.0) = 3.253 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表。大横杆的最大挠度小于 1700.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!（三）、小横杆的计算: 小横杆按照简37、支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.700 = 0.065 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3000.9001.700/(2+1)=0.153 kN；活荷载标准值：Q=3.0000.9001.700/(2+1) =1.530 kN；荷载的计算值: P=1.2(0.065+0.153)+1.4 1.530 = 2.404 kN； 小横杆计算简图2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式38、如下: Mqmax = 1.20.0380.9002/8 = 0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4040.900/3 = 0.721 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.726 kN.m； = M / W = 0.726106/5080.000=142.883 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.038900.04/(3842.060105139、21900.000) = 0.013 mm ；P2 = p1 + p2 + Q = 0.065+0.153+1.530 = 1.748 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1748.280900.0(3900.02-4900.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 1.801 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.801 = 1.815 mm； 小横杆的最大挠度小于 (900.000/150)=6.000 与 10 mm,满足要求!（四）、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件40、承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值: P1 = 0.0380.900=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3000.9001.700/2=0.230 kN；活荷载标准值: Q = 3.0000.9001.700 /2 = 2.295 kN；荷载的计算值: R=1.2(0.035+0.230)+1.42.29541、=3.530 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1307 NG1 = 0.13111.600 = 1.516 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30021.700(0.900+0.3)/2 = 0.612 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11 NG3 = 0.14021.700/2 = 42、0.238 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.70011.600 = 0.099 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.465 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.9001.7002/2 = 4.590 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)2006版规定采用： Wo = 0.350 kN/m43、2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 0.840 ；Us - 风荷载体型系数：Us =1.200 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3500.8401.200 = 0.247 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.22.465+ 1.44.590= 9.384 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.22.465+ 0.851.44.590= 8.420 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M44、W计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2471.7001.8002/10 = 0.162 kN.m；（六）、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.384 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 45、； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9384.000/(0.186489.000)=103.169 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 103.169 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.420 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 46、lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8419.764/(0.186489.000)+161870.426/5080.000 = 124.436 N/mm2；立杆稳定性计算 = 124.436 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！（七）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算47、： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.247 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 18.360 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 6.348 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 11.348 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=400.000/15.800的结果查表得到0.933； A = 4.89 cm2；f=205.0048、 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9334.89010-4205.000103 = 93.529 kN； Nl=11.348Nf=93.529,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=11.348小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 （八）、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 9349、4.50 cm4，截面抵抗矩W = 116.80 cm3，截面积A = 25.15 cm2。 受脚手架集中荷载 N=1.22.465 +1.44.590 = 9.384 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.225.1500.000178.500 = 0.237 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1 = 11.714 kN； R2 = 8.102 kN； R3 = -0.242 kN。 最大弯矩 Mm50、ax= 1.978 kN.m； 截面应力 =M/1.05W+N/A= 1.978106 /( 1.05 116800.0 )+ 0.000103 / 2515.0 = 16.128 N/mm2； 水平支撑梁的计算强度 =16.128 小于 215.000 N/mm2,满足要求！（九）、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度 b = 570 10.065.0 235 /( 1300.0160.0235.0) = 1.78 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到51、 b值为0.912。 经过计算得到强度 = 1.978106 /( 0.912116800.00 )= 18.575 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 18.575 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求!（十）、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=12.837kN 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=12.837k52、N 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取12.837kN，=0.820,K=8.000,得到： 钢丝绳最小直径必须大于等于16.000mm才能满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12.837kN 钢丝拉绳53、(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=(1283.6864/3.142125.000) 1/2 =12.000mm;（十二）、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.102kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=8101.6144/(3.142502)1/2 =1054、.156mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.102kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 18.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 8101.614/(3.14218.0001.430)=100.187mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.102kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 18.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2； 经过计算得到公式右边等于112.19 kN 大于锚固力 N=8.10 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!