1、高53.9米住宅楼悬挑式扣件钢管脚手架安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据5二、工程概况6三、脚手架方案的选择及用途:6四、脚手架工程施工安排:61.脚手架工程施工组织机构：6施工，其主要组织机构见下图：项目部组织机构图64.材料进场安排：75.作业人员证件：86.技术准备：8五、材料要求81、扣件82、钢管83、型钢94、脚手板95、安全网96、挡脚板9六、脚手架施工方案9（一）双排落地脚手架：93、落地式脚设顺序手架搭:12（二）悬挑脚手架搭设前的准备工作131、搭设形式1422、施工工艺15连墙件双扣件连接示意图15（四）、悬挑脚手架搭设顺序17（五）卸料平台搭设：17（六）转角处的脚手架搭设：19悬挑构件系统在阳角处布置图21（七）、进门防护棚：22七、脚手架的安全防护22八、脚手架搭架设构造要求224、扣件：235、作业层、斜道的栏杆和档脚板的搭设应符合：236、脚手板铺设：237、安全网的张设23九、脚手架使用与维护242、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。24十、脚手架的质量检查及验收和管理24十一、脚手架的拆除251、拆除准备工作252、拆除脚手架时，应符合下列规定：25十二、脚手架配件的管理和保养25十三、脚手架安全技术措施261、3、技术质量要求262、安全措施26十四、脚手架应急预案271、应急预案的原则272、危险性分析273、可能发生的事故特征284、应急预案工作流程图285、应急组织机构296、周边可利用资源297、应急小组成员各岗位职责298、应急响应30十五、其它防护措施30悬挑式扣件钢管脚手架计算书34一、小横杆的计算351.均布荷载值计算352.抗弯强度计算353.挠度计算36简支梁均布荷载作用下的最大挠度36二、大横杆的计算361.荷载值计算362.抗弯强度计算373.挠度计算37大横杆自重均布荷载引起的最大挠度37三、扣件抗滑力的计算38单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!38四、脚手架荷载标准值38风4、荷载标准值应按照以下公式计算39五、立杆的稳定性计算401.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算40 长细比，为2599/16=163402.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算41 长细比，为2599/16=16341六、连墙件的计算42七、悬挑梁的受力计算43C点最大挠度计算公式44八、悬挑梁的整体稳定性计算45九、锚固段与楼板连接的计算451.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：453.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：46混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式464.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：47悬挑式扣件钢管脚手架阳角部位计算书47一5、小横杆的计算481.均布荷载值计算492.抗弯强度计算493.挠度计算49最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度49二、大横杆的计算501.荷载值计算502.抗弯强度计算503.挠度计算51大横杆自重均布荷载引起的最大挠度51三、扣件抗滑力的计算51单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!52四、脚手架荷载标准值52风荷载标准值应按照以下公式计算53五、立杆的稳定性计算530.卸荷计算规范外内容，供参考531.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算55 长细比，为2685/16=168552.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算56 长细比，为2685/16=16856六、连墙件的计算56连墙件双扣件连接6、示意图58七、联梁的计算58按照集中荷载作用下的简支梁计算58八、悬挑梁的受力计算59经过连续梁的计算得到59九、悬挑梁的整体稳定性计算60水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下60十、拉杆的受力计算61各支点的支撑力 RCi=RUisini61十一、拉杆的强度计算61十二、锚固段与楼板连接的计算621.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：62水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为623.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：63混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式634.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：63悬挑卸料平台计算书65一、次梁的计7、算651.荷载计算66Q1 = 0.350.50=0.18kN/m662.内力计算66内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下663.抗弯强度计算664.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算67二、主梁的计算67主梁选择16b号槽钢U口水平，其截面特性为671.荷载计算68经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为682.内力计算68悬挑卸料平台主梁计算简图693.抗弯强度计算704.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算70三、钢丝拉绳的内力计算:71各支点的支撑力 RCi=RUisini71四、钢丝拉绳的强度计算:71五、钢8、丝拉绳吊环的强度计算:72钢板处吊环强度计算公式为72六、锚固段与楼板连接的计算72水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为72一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011；2、建筑施工安全检查标准（JGJ592011）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）4、安全网(GB5725-2009)5、安全带(GB6095-2009)6、建筑施工安全技术（参考书）7、扣件式钢管脚手架搭设要求与设计计算（中国建筑工业出版社）；8、施工图纸和相关文件；9、施工组织设计二、工程概况1、工程名称：*2、工程地址：*。3、质量目标：达到国家现行建筑工程质量标准合格等级。49、建设单位：*5、监理单位：*6、设计单位：*7、勘探单位：*，位于*千山西路南侧、贸易街西侧；17#楼住宅楼，剪力墙结构，东西长34米，南北宽17.75米，*建筑面积为11286.05m2，地上十八层，地下二层，高度53.95米，住宅楼负一层层高2.92、负二层层高3.22米，一层层高为3.6m，二层层高为3.3m，三到十八层层高均为2.9米。自然条件：基本风压：0.35KN/m2，地面粗糙度B类;基本雪压0.30KN/m2，标准冻结深度650mm；建筑场地类别为类，属可进行建设的一般场地，天然地基承载力为120Kpa。本工程0.00米相当于绝对标高45.45米。施工工期拟定为： 2015年10、10月10日开工，2016年12月30日竣工。总工期日历天数450天。三、脚手架方案的选择及用途:地下室至三层顶采用落地式钢管脚手架，脚手架搭设高度为15.94m。根据施工组织设计的要求及本工程的具体情况，自3层顶开始搭设悬挑式脚手架，悬挑梁采用16#工字钢，工字钢梁间距为1.500m。所有挑梁尾端均采用预埋16钢筋套环，一次悬挑6层（即17.4m），分3次悬挑，悬挑楼层分别为3、9、15。因该外架为结构脚手架、防护脚手架，施工荷载（作业层上人员、材料、器具的重量）的标准值取2kN/m2。四、脚手架工程施工安排:1.脚手架工程施工组织机构：施工，其主要组织机构见下图：项目部组织机构图资料员：*11、技术负责人：*项目经理：*测量员：*库管员： *材料员：*安全员：*质检员：*2.劳动力安排：本工程脚手架工程计划投入劳动力详见下表：工种 人数住宅楼架子工12人塔吊司机及信号工4人3.工程施工流水段划分本工程为单体工程，整栋楼作为一个施工段。4.材料进场安排：根据本工程脚手架施工所需材料量制定材料进场计划表如下：名 称规 格数 量48钢管6m1980根4m200根1.5m840根钢管扣件直角扣10000个旋转扣1800个对接扣2000个木脚手板2504000mm300块垫板0.050.24m90根安全网绿色密目网1.56m3900m2大眼网白色大眼网36m500m2钢丝绳619+1，绳芯1312、000m5.作业人员证件：施工前首先检查各工种是否有上岗证和上岗证有效性，对没有上岗证的不允许上岗，上岗证过期的责令其进行年审，并办理相关手续。6.技术准备：a、组织各岗位管理人员到位，进行相关培训。B、审图：组织施工技术人员认真查阅图纸，对各楼层层高、外轮廓变化部位以及埋件部位进行仔细核对。C、技术交底：进行逐级技术交底。脚手架搭设前，由项目技术负责人组织脚手架施工方案向脚手架工程责任工程师、安全员进行施工方案交底。施工方案交底后，由脚手架责任工程师根据脚手架施工方案，结合本工程实际情况对施工作业班组进行书面交底。交底应注重针对性和可操作性。7.机具准备：备齐脚手架搭设所用的力矩扳手等工具，13、力矩扳手应有相关合格证明和手续。五、材料要求1、扣件本工程脚手架采用锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；在螺栓柠紧扭力矩达65N.m时，扣件不得发生破坏。扣件使用前必须全数检查，表面有裂纹、气孔、疏松、砂眼、变形、滑丝等锻造缺陷的扣件必须剔除，禁止使用。2、钢管钢管采用现行国家标准直径电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。型号选取用483.0MM钢管，每根钢管的最大质量不超过25kg，最大长度6米，钢管表面应平直光滑14、，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、打孔和深的划道；钢管外径、壁碍、端面偏差都必须控制在规范允许的范围内；使用前进行内外除锈和防锈处理，并定期复涂以保持良好。3、型钢选取用16号标准工字钢，其质量应符合GB309282规定，有锈蚀弯曲、损坏裂纹者均应剔除；在外端部焊接（25钢筋）、高150mm，作为立杆插点刷防锈漆；用以限制立管滑脱；使用前进行内外除锈和防锈处理，并定期复涂, 以保证外观形象。4、脚手板本工程所采用的脚手板均为杉木或松木较坚硬的木板，其宽度为200300mm，其材质应符合国家标准木结构设计规范（GBJ5）中级材质的规定。脚手板厚度为50mm，长度为4000mm，单块板15、不宜超过30Kg。但在施工过程中根据需要进行调整。局部采用有一定强度的竹脚板补强。脚手板使用前在板两端100mm处用为8#的镀锌铅丝箍两道，腐朽、扭曲、斜纹、破裂的板不得用于本工程。5、安全网立面采用绿色聚乙烯密目网，每100CM2不少于2000目的密目安全网;所有外脚手架管里侧，均采用61.5m的密目安全网封闭。本工程平面采用棉纶材料制成的棱形安全网，网眼不得大于10cm；安全网必须有生产许可证和质量合格证。安全网应阻燃，在储运中必须通风、遮光、隔热，同时避免化学物品的侵蚀，搬运禁止使用钩子。已使用过的安全网必须经过检查和试验后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。6、挡脚板采用10mm厚16、200mm高木板，外侧刷醒目油漆标志。六、脚手架施工方案（一）双排落地脚手架：落地式脚手架步距h=1.8m、纵距L=1.5m、横距b=0.8m；内排立杆距墙外皮0.3m，接头必须错开，并布置在不同的布局内，其接头距大横杆的距离不应大于步距的1/3，立杆垂直偏差不大于架高的1/200，同时全高不大于100mm,立杆开始搭设时，应每隔6跨设直一根抛撑，直至架体安装稳定，方可根据情况拆除；大横杆与立杆要用十字扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏，上下横杆接头位置错开布置；小横杆伸出内、外排立杆0.1m每层楼与主体进行可靠连接，保证架体整体稳定；一层楼层处及作业层铺设脚手板，下设随层网，且沿脚手架全高范围内每17、隔10米设一道层间兜网；脚手架里侧满挂密目网，设剪刀撑，在两端及中间不得超过15米。剪刀撑与水平面夹角宜为45度左右，剪刀撑沿架高连续设置，并与相交的立杆或大横杆扣紧，斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200mm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于500mm，对接扣件应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度不小于100mm。脚手板铺设：每层的工作面必须铺设脚手板，并且设置护身栏杆和挡脚板，栏杆和挡脚板必须设置在外立管的内侧，上栏杆的上皮高度不小于1.2m，挡脚板高度不小于180mm，中栏杆应居中设置；作业层脚手板满铺、铺稳，离开墙面120-150mm,脚手板应设置在三根横向水平杆上。当18、脚手板长度小于2m，可支撑在两根水平杆上，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设可采用对接平铺，也可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130-150mm,两块板外伸长度的和不大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须在横向水平管上，搭接长度大于200mm，其伸出水平杆的长度不小于100mm；作业层端部脚手板探头长度取150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠的固定；在脚手板（的两端、转角；沿板长方向间隔1.5-2.0mm；坡道和平台的两端；其它可能发生滑移和翘起的部位）、必须固定。在搭设脚手架时，每完成一步必须及时校正立杆的垂直度、大小横杆19、的水平度，使脚手架的步距、排距、纵距上下始终保持一致。大小横杆伸出脚手架外立面的长度基本一致。3、落地式脚设顺序手架搭:搭设顺序：做好搭设前的准备工作（材料准备、场地清理、安全技术交底等）铺设垫板放置纵向扫地杆根据立杆间距逐根树立杆，并与纵向扫地杆扣牢安装横向扫地杆，并与立杆或横向扫地杆扣牢安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）安装第一小横杆（与各立杆或大横杆扣牢）第二步大横杆第二步小 横杆加设临时抛撑（上端与第二步大横杆扣牢）设置联墙后即可折除第三、四大小横杆设联墙杆立立杆加设剪力撑铺脚手板护身栏杆和挡脚板立挂安全网（剪刀撑及各联墙点、斜杆等拉结杆件随搭升的架体一起设置。搭设前先将基底平整、夯实，20、不得积水并按照规定挖好排水沟；搭设时架子底部铺设30050mm的松木板作为脚手架底垫，最下层立杆底部做铁板支垫。自一个角部依次向两边延伸交圈搭设，竖底立杆，底端与纵、横向扫地杆链接固定后，每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向水向杆（与立杆扣件固定）和横向水平杆（小横杆、靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定），开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，以保护脚手架的稳定性。校正立杆垂直和水平杆水平，使其符合要求后，按4565Nm力矩拧紧扣件螺栓，形成脚手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构造质量，设置连墙件，按第一步架的作业程序21、和要求搭设第二步、第三步。随着搭设过程及时装设连墙件和剪刀撑，剪刀撑距离不得超过15米，装设作业层间横杆、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板及架体内挂密目网，底部设随层平网，向上10米设一道兜网，使整个脚手架全封闭。（二）悬挑脚手架搭设前的准备工作1、根据本方案设计要求，在三层结构层顶板上部悬挑梁采用16#标准工字钢，在建筑物楼层正对脚手架立杆处设置两道16 U型预埋，一道设在离外墙1.7m处，一道设在离外墙1.5米处。用来固定悬挑梁；每层设卸载点来提高脚手架的保险系数，卸载材料采用6191钢丝绳，与连墙相连接。固定连墙件洞口使用结构预埋专用短钢管、剪力墙预留洞和门窗洞口。同时按照悬挑梁设计伸22、出位置在剪力墙根部预留孔洞，规格：宽高=130mm190mm。2、本工程悬挑梁采用16#标准工字钢，搭设前根据本方案中设计的横距尺寸，及悬挑梁计算需要长度，准备悬挑梁，同时在梁上铺设50mm厚的脚手板。3、结构加强措施：由于阳角处为关键部位，为了提高整体强度悬挑梁处采用6191钢丝绳进行拉结。25焊接钢筋挑梁锚固段4、悬挑钢梁做法：钢梁顶端向里100mm处、900mm处分别焊一根200mm高的小于立杆内径的钢管或直径为25的钢筋插入立杆内固定。悬挑钢梁焊接钢筋示意图（三）悬挑脚手架搭设形式及施工工艺 1、搭设形式本工程三层顶以上采用分段悬挑斜拉式钢管脚手架，每六层悬挑一次。脚手架为双排扣件式钢23、管脚手架，立杆纵距L=1.5m、横距b=0.80m,横杆步距h=1.5m；伸出内立杆0.1m，悬挑梁采用16#普通热扎工字钢，一端通过预埋铁环与建筑物梁板锚固，另一端挑出建筑物；2步3跨设置一道水平连墙件与主体结构连接，连墙件连接方式见下图；脚手架底部及作业层铺设脚手板，同时下设层间和每隔10m设层间兜网，脚手架外立杆里侧满挂密目网。2、施工工艺（1）悬挑梁固定工艺：将悬挑梁贴着结构层楼面，垂直建筑物工字钢悬挑梁悬挑长度1.2m,锚固长度1.7m；角部挑梁用悬挑长度2.1m,锚固长度3.1 m；用木塞填塞铁环与工字钢之间的空隙，限制工字钢上下左右摆动；一端穿过剪力墙，与剪力墙锚固或穿过门窗洞口24、通过扣件钢管与建筑物连接。 连墙件双扣件连接示意图（2）脚手架与建筑物拉接：2步3跨设置一道水平钢管连接件，连墙件采用扣件连接。钢管一端通过扣件与脚手架纵向水平杆相连，另一端穿过剪力墙，与剪力墙锚固或穿过门窗洞口、框架柱，通过扣件钢管与建筑物连接。注：1.拉点按两步三跨设一组进行连接。2.拉点与主体梁、柱连接，里外锁紧卡牢。3.拉接横杆，探出外架体立杆不少于100mm。4.拉点必须连接在外脚手架的两根大横杆上。混凝土墙体外双排架连墙件2步3跨设置示意图（3）脚手架外侧剪刀撑设置：水平方向按立杆纵距4跨，斜杆与地面的倾角成4560连续竖向向上设置，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平25、杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小于100cm，用三个扣件等距离布置，扣件位置距钢管端头处不小于10cm处。剪刀撑节点详图（四）、悬挑脚手架搭设顺序1、搭设顺序：根据悬空尺寸放置悬挑梁根据上述施工工艺固定底层立杆套入悬挑部位焊制的立杆底座上其余搭设过程同三层以下落地式脚手架。（五）卸料平台搭设：卸料平台宽度为3米，从外墙外侧挑出5米；卸料平台要求活荷载重不大于2KN/平米，最大材料堆放荷载不大于2KN；主次梁及加劲板均采用普通碳素钢，并采用相应焊条焊接，主龙骨采用16b号槽钢，次吊龙骨采用12.6号槽钢，间距0.5m，牵引钢丝26、绳及保险绳采用619+1钢丝绳；外侧钢丝绳上固定点应垂直卸料平台5340mm处，水平距离主体结构4000mm，两道钢丝绳距离0.5m。斜拉钢丝绳应为大于45度角。脚手板采用50mm厚木板，挡脚板采用10mm厚木板，不得有腐朽，护身栏杆采用普通架管，中间横杆高度0.6m,上横杆高度为1.2m,用密目网封闭。（示意图见附图）（六）转角处的脚手架搭设：采用双排脚手架，钢管类型为483.0，搭设高度为17.4米，立杆采用单立管；悬挑水平钢梁及悬挑水平钢梁上面的联梁均采用16#工字钢，悬挑水平钢梁最大挑出长度2.3米,最小锚固长度3.5米，挑梁最大间距不大于2.1米；立杆的纵距1.50m，立杆的横距0.27、80米，内排架距离结构0.60米，立杆的步距1.50米；连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距4.20米；悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，第一道支撑与墙的距离为2.20米，而拉杆采用选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm。卸荷钢丝绳采取1段卸荷，上部拉绳点与墙支点的距离为2.9米，钢丝绳预埋拉环规格同悬挑水平钢梁的预埋（示意图见附图）附图一附图二 16#钢丝绳斜拉断头用三个扣件紧固结构楼面 两根48架管斜顶 结构楼面 3333333 悬挑构件系统在阳角处布置图（七）、进门防护棚：本工程进门防护棚长6米，宽度为门洞两侧各向外0.5米，防护棚上面铺双层28、50mm厚木板，上下间隔60Cm,防护棚两侧设两道防护栏杆，立面挂密目安全网。七、脚手架的安全防护 本工程外脚手架立杆里侧采用绿色密目安全网封闭，安全网采用12#铅丝将网与纵向水平杆绑扎牢固；本工程脚手架作业层下设一道水平安全网，脚手架与结构外墙之间采用脚手板或水平安全网封闭；本工程脚手架施工操作面外侧设一道1200mm高护身栏杆、一道60cm中栏杆以及一道180mm高的挡脚板，建筑物临边四周，未砌筑、安装维护结构时，必须设置两道防护栏杆，并挂安全网。八、脚手架搭架设构造要求1、立杆：立杆纵距1.5米，立杆横距0.8米，允许搭设偏新式5mm，垂直允许偏差10mm。除顶层步可采用搭接外，其余各层29、各步接头必须采用对接扣件连接。立杆顶端须高出女儿墙上皮1米，高出檐口上皮1.5米。立杆对接、搭接符合下列规定。a、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主接点的距离不大于步距1/3。b、搭接长度不应小于1米，应采用不少于2个旋转扣件固定，顶端扣件盖板的确良边缘至杆端距离不应小于100mm。2、纵向水平杆：步距1.8米，设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；全长平整度不能超过10mm；采用对接扣件连接。对接搭接应符合下列规定：a、纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步30、或同跨内；不同步或不同跨两个相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向借开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3；b、纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上，同一步中纵向水平杆应四周交圈。3、横向水平杆：主接点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点上直角两扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端外伸悬挑部分长度不应小于200；作业层上非主节点处设横向水平杆，根据脚手板的需要等间距设置，最大间隔距不应大于纵距的1/2；横向水平杆用直角扣件固定在纵向水平杆上。4、扣件：a、对接操件开口应朝上或朝内31、；b、各杆件端头伸出扣件盖板边缘不应小于100mm。5、作业层、斜道的栏杆和档脚板的搭设应符合：a、栏杆和档脚板均应搭设在外立杆的内侧；b、上栏杆上皮高度应为1.2米c、挡脚板高度不应小于180mm；d、中栏杆应居中设置。6、脚手板铺设：a、首层和作业层脚手板应铺满、铺稳，用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上，离开墙面120150cm；b、在拐角、斜面平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。c、脚手架四角应有防雷击装置，将架体与结构预留避雷钢筋通过镀锌扁铁焊接成一体。7、安全网的张设a、安全网的技术要求安全网绳必须使用优质合格产品，并经物资部、安全部实测检查验收合格后方可投入使32、用。所有绳的湿干能力比不得低于75%。b、安全网的使用规则和搭设方法：（1）使用规则新网必须有产品质量合格证,旧网必须有允许使用的证明书或合格的检验记录。安装时，在每个系结点上，边绳应与支撑物（架）靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布，其距离不得大于750mm。系结点应符合搭结方便，连接牢固又容易解开，受力后不会散脱的原则。有筋绳的网在安装时也必须把筋绳连接在支撑物（架）上。多张网连接使用时，相邻部分应靠紧或重叠，连接绳材料与网相同，强力不得低于其网绳强力。安装平网应外高里低，以15为宜, 网不宜绑紧；安装立网时要注意安装平面与水平面垂直，立网底部必须与脚手架全部封严。要保证安全33、网受力均匀，必须经常清理网上落物,网内不得有积物。安全网安装后，必须经专职安全员检查验收合格签字后方能使用。（2）水平安全网的搭设方法架子上水平兜网设置，每10m架设一道兜，兜网设置在小横杆上方,周边用12#铅丝与架子绑扎牢固。施工作业面外侧防护不低于1.5m，同时张设水平网与钢管架子绑扎牢固。架体外侧全部张挂密目安全网。九、脚手架使用与维护1、由于本脚手架按照防护脚手架设计，不得在脚手架堆放荷载，严禁悬挂起重设备。2、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。3、作业人员在脚手架的最大作业高度应以可以进行正常操作为度，不得在架体上垫加器物以增加高度。4、未经项目经理、技术负责人34、和项目安全员共同签字审批，任何人不得随意拆除脚手架上的构架杆件、整体性杆件、连续紧箍固件和连墙件。5、项目部专人定期清理脚手架上的建筑垃圾，更换破损安全网，检查连墙件等是否松动，发现异常现象及时整改。任何工种上架作业时必须提前检查脚手架，确保无安全隐患方能上人。十、脚手架的质量检查及验收和管理1在架子基础、分段荷载措施完成后，应由技术、工程、分包等部门（单位）按分段、部位、搭设和防护等项目进行检查、验收，并填写验收单，合格方可进行搭设和使用。2在搭设过程中，如需使用，必须由施工负责人组织相关人员进行检查，符合要求后方可上人。3架子未经检查、验收前，除架子工外，严禁其他人员攀登，验收后任何人不35、得拆改，需做局部拆改时，须经施工负责人同意后由架子工操作。4建立有效的外架安全管理机构和定期检查、复查制度，由安全主管主持检查和验收。十一、脚手架的拆除1、拆除准备工作a、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求：b、应根据检查结果补充完善施工方案中的拆除顺序和措施，经项目部技术、安全主管部门批准后方可实施。c、应由工长和安全员进行拆除安全技术交底。d、应脚手架上杂物及地面障碍物全部清除。2、拆除脚手架时，应符合下列规定：a、拆除作业必须由上至下逐层拆除，严禁上下同时作业；b、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，36、如果高差大于两步应增设连墙件加固；c、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；d、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范的规定设置连墙件和横向斜撑加固；e、拆下的杆件与零配件，应分堆，用吊车吊下，严禁高空抛物；f、拆下的杆件与零配件运至地面时，应随时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管；g、当遇恶劣天气（如风力在5级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架的拆除工作。十二、脚手架配件的管理和保养1、使用完毕的脚手架应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地平整。排水良好，下设支垫，并用防水材料覆盖。配件、零件应37、入库存度。2、凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构件应修复，方能入库存放，否则应更换。3、要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理，凡湿度较大地区每年应涂刷油漆一次。扣件要涂油。4、脚手架的扣件、螺母、垫板、插销等小配件极易丢失，在搭拆施工时应及时回收、保养、入库。5、建立健全脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度，按照谁使用、谁维修、谁管理的原则，实行限额领用或租赁的方法，以减少丢失和损耗。十三、脚手架安全技术措施1、技术质量要求1）质量要求a、扣件的使用不得缺少，脚手架扣件螺栓应拧紧，以免影响结构安全。b密目安全网悬挂整齐、美观、牢固。c、钢管涂刷的油漆颜色均匀、美观。剪刀撑刷兰漆。238、)技术要求a、钢管上严禁打孔、开槽，严禁48与51钢管混用。b主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，严禁擅自拆除。c、立杆除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。d、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。e、剪刀撑、横向斜撑等应随立杆、纵横向水平杆等同步搭设。2、安全措施a、搭拆脚手架必须由经按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规程（GB5036）培训并考核合格的持证架子工承担；并经常进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适于高空作业者，不得上脚手架操作。b、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件应放入工具袋内，穿防39、滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。c、脚手架登高扶梯必须在脚手架外侧单独设置，并应于脚手架连接，数量可根据工程而定，但不得使用脚手架内的直爬梯，严禁在脚手架、井架等处上下攀登。d、如果上下层同时进行工作，上下两层间必须设有专用防护棚或其它隔离措施，否则不允许在同一垂直线的下方工作。e、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑及临时支撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作、铺好脚手板，同时设一道随脚手架高度提升的安全网。f、吊运脚手板及脚手架钢管等须用专用的保险吊钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。j、在搭拆脚手架时，如果杆件等尚未绑扎牢固，或已拆开绑扎，均不得中途停40、止。k、严禁在脚手架上堆放物料，钢模板、木料及施工多余的材料应放置在楼层内，以确保脚手架畅通，不超载使用。严禁在脚手架上拉缆风绳和设置起重把杆或搭挂三角小平台。l、架子安装后，应经上级主管部门验收合格后方准使用。m、外装修、结构交叉施工阶段双排脚手架上口应张挂6m宽双层平网，且网上加设双层密目安全网，以上按每4层设一道3m宽平网防护。n、遇有恶劣气候（如风力在六级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作和高空作业。o、施工现场中的脚手板、斜道板、跳板和交通运输道路，都应该随时清扫；雨期施工中必须采取适当的防滑措施。p、脚手板必须使用50mm厚的坚固木板，凡是腐朽扭挠、破裂和横向透节的木41、板都不能使用。q、脚手架的活载负荷量，本脚手架按照围护脚手架设计不得堆放荷载，如果负荷量时，架子应当适当加固并经重新验算。i、各种形式的脚手架在使用过程中，在未经过技术、安全部门批准的情况下严禁私自拆改脚手架的构件和防护十四、脚手架应急预案1、应急预案的原则坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急42、救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。2、危险性分析脚手架搭设、拆除与使用作业过程中，可能引发事故的危险因素有：基础不平、未夯实；无排水系统基础易积水；无底座或垫板；钢管无产品质量合格证，钢管表面不平直光滑，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管未涂防锈漆，钢管打孔；旧钢管锈蚀严重，钢管弯曲变形；扣件无生产许可证；材质不符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；扣件有裂缝、变形，螺栓出现滑丝；扣件未作防锈处理；扣件螺栓拧紧扭力矩小于40Nm或大于65Nm；冲压钢脚手板有裂纹、开焊与硬弯，脚43、手板未涂防锈漆；木脚手板的宽度小于200mm，厚度小于50mm，使用有腐朽、裂缝、斜纹及大横透节的板材；立杆未设置可靠连接，或连墙件布置间距不符合要求，或未设置揽风绳；脚手架未设剪刀撑 ；两根相邻纵向水平杆的对接接头设置在同步或同跨内；相邻接头在水平方向错开的距离小于500mm；接头中心至最近主节点的距离大于纵距的1/3；作业层脚手板未铺满、铺稳，脚手板有探头板；不设置上下专用通道或专用通道设置不符合要求；脚手架临边未设置密目式安全网；顶层作业平台不设防护栏杆或高度低于1.2米，未设中栏杆；未设置挡脚板或挡脚板高度小于180mm；每搭完一步脚手架后，未按规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂44、直度；脚手架上堆载过大、堆载不平衡；遇有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，未停止脚手架搭设与拆除作业；雨、雪后上架作业没有防滑措施，没扫除积雪；在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业；未按施工方案进行施工；非架子工从事脚手架的搭设、拆除；靠近外电架空线搭设脚手架，在带电设备附近搭设脚手架。3、可能发生的事故特征根据本工程施工特点的情况，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程重大危险因素可能导致的事故伤害类型有：坍塌、物体打击、高空坠落等，应着重对上述危险因素进行预控。4、应急预案工作流程图根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境因素的识别和评价，特制定45、本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。其应急准备和响应工作程序见下图：危险源及环境因素辩识、评价编制应急预案成立抢险领导小组组建抢险队、救护队配备应急物资、设备应急知识教育培训定期评审实施应急预案进行评审、修订未发生发生5、应急组织机构组 长：副组长：成 员：6、周边可利用资源周边可利用资源见下表序号周边资源联系方式联系人用 途备注1查号台114电话号码查询2急救中心120人员伤亡急救3火 警119火灾报警救援4治安事故报警110治安报警救援7、应急小组成员各岗位职责1.）组长职责：1)决定是否存在或可能46、存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制； 2)复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程； 3)指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视； 4)与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作出安排； 5)在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作； 6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。2.）副组长职责： 1)评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失； 2)如有必要，在救援服务机构47、来之前直接参与救护活动； 3)安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；4)设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。3.）抢险抢修人员职责 1)实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。 2)寻找受害者并转移至安全地带。 3)在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。 4)抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。8、应急响应1）紧急救援的一般原则：以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援关键是速度，因为大多数脚手架坍塌、高处坠落、物体打击伤害是属于大出血伤害，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识48、，凡发现伤害事故要立刻使用进行通报，并服从紧急工作组成员的指挥。2）应急预案的启动：当作业现场发生意外事故时，现场管理人员组织现场作业人员进行抢救，拔打120急救电话，并迅速上报。小组组长或副组长接到报告后，立即决定启动应急救援预案，成立现场抢险指挥部，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位的质安室向建委或政府部门请示启动上一级救援预案。应急预案起动后，各职能小组应在第一时间按职能要求49、组织相应的人员、物质赶到现场参与救援行动。警戒疏散组应设立警戒区，清理拆除事故现场的闲杂人员，如联系了其他协同单位参与抢险，要安排人员在各岔路口等候指引其他救援机构的抢险人员。通讯联络组及时将抢救现场的实况汇报经抢救指挥部，并将指挥部制定的抢救方案及时传达给抢险组。抢险组接到指挥部的抢救方案后，应按抢救方案组织人力、物力进行抢救。物质、后勤组按到抢险指令后，应根据指挥部的要求组织相关物质及时送往抢险现场。救护组在接到指挥部参加救护行支的指令后，要带好急救用品、物品赶到抢险现场，对伤员进行清洗、包扎、止血等急救处理；然后再将伤员抬到岔路口等候“120”急救车。应急救援行动由指挥部跟据救援行动的现50、状，及必要性进行评价后，宣布救援行动结束。行动结束后，要充分辩识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清除，方可恢复正常工作状态。十五、其它防护措施1、“三宝”防护 1）进入施工现场的任何人员必须按标准佩戴好安全帽。 2）凡在高处作业或悬空作业，必须系挂好符合标准和作业要求的安全带。 3）高处作业点的下方必须设挂安全网。 2、高处作业临边安全防护措施1）电梯井、管道井在井底上方2m处设一道用木板或竹架板全封闭的首层防护。首层防护以上每隔23层设一道水平防护网。电梯井、管道井和住宅楼设有飘窗的立面洞口，应采用定型的钢筋网片制做的栅栏，用膨胀螺栓固定。各类平面，立面洞口设置的防护措施，应挂设“未经许51、可，严禁拆除”等标识， 2）未安装栏杆的楼梯边、阳台边、上人斜道外侧边、卸料平台周边、屋面周边、框架楼层周边、物料提升机、施工电梯接料口外侧边、基坑周边等临边部位，应搭设牢固的防护栏杆。防护栏杆高度1.01.2m，设两道水平杆，外挂密目网封闭，卸料平台、出料口、物料提升机，施工电梯接料口，应设定型制做的安全防护门，防护门高度在1.61.8m，防护门上悬挂醒目的开启关闭的具体安全规定。3）通道口防护：设防护棚，防护棚应为不小于5厚的木板或两道相距50的竹笆。4）预留洞口防护：用木板全封闭；短边超过1.5m长的洞口，除封闭外四周还应设有防护栏杆。5）垂直方向交叉作业防护：设置防护隔离棚或其他设施。52、6）高空作业防护：有悬挂安全带的悬索或其他设施；有操作平台；有上下的梯子或其他形式的通道3、攀登与悬空作业措施 1)所有各类人员的上下都必须在规定的通道行走，不允许利用臂架或脚手架杆件与施工设备进行攀登，不得在阳台之间等非规定通道进行攀登，也不得任意利用吊车臂架等施工设备进行攀登。也可采用载人的垂直运输设备。2)悬空作业处应有牢靠的立足处，并必须视具体情况，配置防护栏网、栏杆或其他安全措施。3)悬空作业所用的索具、脚手板、吊篮、吊笼、平台等设备，均需经地技术鉴定或检验方可使用。4)支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，严禁在上下同一垂直面上53、装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照专项施工方案进行。支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。低于3m的可使用马蹬操作。支设悬挑形式的模板时，应有固定的立足点。5)钢筋绑扎时的悬空作业，必须符合下列要求：1)绑扎钢筋和安装钢筋骨架时，必须搭设脚手架和马道。2)绑扎圈梁、挑梁、挑檐、外墙和边柱等钢筋时，应搭设操作平台和张挂安全网。6)浇筑离地2m以上的砼构件时应设操作平台，不得直接站在模板或支撑件上操作，特殊情况下如无可靠的安全设施，必须系好安全带并扣好保险钩，或架设安全网。 7）安装门、窗及玻璃时，严禁操作人员站在樘子、阳台栏板上操作操作。门、窗临时固定，封填材料未54、达到强度，以及电焊时，严禁手拉门、窗进行攀登。在高处外墙安装门、窗无外脚手时，应张挂安全网。无安全网时，操作人员应系好安全带，其保险勾应挂在操作人员上方的可靠物件上。进行各项窗口作业时，操作人员的重心应位于室内，不得在窗台上站立，必要时应系好安全带操作。4、交叉作业的防护 作业人员在进行上下立体交叉作业时，不得在上下同一垂直面上作业。下层作业位置必须处于上层作业物体可能坠落范围之外；当不能满足时，上下之间应设隔离防护层。5、作业警示、监护 在高处作业范围以及高处落物的伤害范围须设置安全警示标志，并设专人进行安全监护，防止无关人员进入作业范围和落物伤人 6、监控措施1）、脚手架施工前应编制专项施55、工方案，必须有施工图和设计计算书，且符合安全技术条件，经施工企业技术负责人签字并加盖单位公章，经项目总监理工程师批准后，并在专职安全管理人员监督下实施。 2）、悬挑架的搭设应符合相关规范要求并编制专项施工方案，方案应包括架体与建筑物连接及支承等构造详图、荷载取值、使用要求，架体搭设、维护及拆卸等安全技术措施。悬挑架依附的建筑结构应是钢筋混凝土结构或钢结构。 3）、悬挑架在搭设中，作业人员应当服从施工总承包单位对施工现场的安全生产管理，持证上岗。 4）、悬挑架的支承结构应为型钢制作的悬挑梁或悬挑桁架等，不得采用钢管；其节点应螺栓联结或焊接，不得采用扣件连接。与建筑结构的固定方式应经设计计算确定，56、并经工程设计单位认可。同一单位工程的外脚手架不得采用两种或两种以上的架体材料搭设。 5）、悬挑梁制作采用的型钢，其型号、规格、固端和悬挑端尺寸的选用应经设计计算确定，与建筑结构连接应采用水平支承于建筑梁板结构上的形式，与建筑物连接必须可靠，连接强度应经计算确定。 6）、悬挑架架体应采用刚性连墙件与建筑物牢靠连接，连墙件应设置在与悬挑梁相对应的建筑物结构上，严禁采用钢筋铁丝等柔性连墙件。 7）、悬挑支承结构安装完后，应对其进行检查验收，合格后方可进行构架搭设。 8）、脚手架应在外侧立面沿整个长度和高度上设置连续剪刀撑。 9）、构架底部与悬挑结构应连接牢靠，不得滑动或窜动。构架底部应设置纵向和横向57、扫地杆，扫地杆应贴近悬挑梁（架）。 10）、架体立面转角处，架体与塔吊、电梯、物料提升机、卸料平台等设备需要断开或开口处应有加强措施。 11）、卸料平台应单独搭设，其荷载应直接传递给工程结构或地面，不得传递给脚手架架体。 12）、悬挑架构配件采用的原、辅材料材质及性能应符合现行国家标准、规范的要求，按规定进行进场验收和检验。焊接件严重变形且无法修复或严重锈蚀的，螺栓连接件变形、磨损、锈蚀严重或螺栓损坏的，悬挑支承件变形、磨损严重的；其它不符合要求的，其构件均不得使用。 13）、沿架体外围必须用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并顺环扣逐个与架体绑扎牢固。 14）、 悬58、挑架搭设完后，总承包单位应按相关规范以及专项施工方案等的要求组织有关单位进行验收，并签字确认，验收合格方可使用。 15）.悬挑架应按专项施工方案的要求正确使用，不得随意扩大使用范围；架体上的施工荷载必须符合设计要求，不得超载或集中堆载；架体上的建筑垃圾及其他杂物应及时清理。 16）、悬挑架在使用过程中严禁在架体上推车、拉结吊装缆绳；利用架体吊运物料；物料平台与架体相连接；任意拆除架体结构件或连墙件；拆除或移动架体上安全防护设施；利用架体支顶模板和其它影响架体安全的作业。 17）、挑架拆卸前，应对作业人员进行安全技术交底并对拟拆卸悬挑架的完好性进行检查。 18）、拆除工作必须按专项施工方案及安全59、操作规程的要求进行。拆卸时应有可靠的防止人员与物料坠落措施，严禁抛掷物料。 19）、夜间或遇大风及雷雨等天气，不得进行安装与拆卸作业。 20）、悬挑架搭设、拆卸作业时，应设置警戒区，禁止无关人员进入施工现场。施工现场应当设置负责统一指挥的人员和专职监护的人员。各工序应当定岗、定人、定责。作业人员应当严格执行施工方案及有关安全技术规定悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度60、折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.7100，体型系数1.0880。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬61、挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.462、2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.5110.8002=0.281106/4491.0=62.544N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.02.551800.04/(3842.06105107780.0)=0.613mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连63、续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=(1.20.031+1.20.210+1.41.800)/2=1.404kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 64、M=0.08(1.20.038)1.5002=0.377106/4491.0=83.936N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.031+0.210+1.800=2.041kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1462040.7201500.003/(1002.0665、0105107780.000)=3.56mm最大挠度和V=V1+V2=3.614mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.66、20.058+1.20.210+1.41.800=2.841kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1196 NG1 = 0.12017.400=2.081kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(0.67、800+0.300)/2=1.155kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.517kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其68、中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.710 Us 风荷载体型系数：Us = 1.088经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2501.7101.088 = 0.465kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.517+0.91.43.600=9.956kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.517+1.43.600=10.460kN风荷载设69、计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.460kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.70、239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =10460/(0.27424)=91.998N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.956kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=171、.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为2599/16=163 0 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.198kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (72、N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =9956/(0.27424)+198000/4491=131.608N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = 73、m2/l。本工程算例中，m = 1200mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1100mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10.46kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.20/1.50=0.80 kl=0.30/1.50=0.20 k2=1.10/1.50=0.73代入公式，经过计算得到支座反力 RA=31.281kN支座反力 RB=-9.696kN最大弯矩 MA抗弯计算强度 f=14.821106/(1.74、05141000.0)=100.110N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.52+3.60=8.12kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=4.906mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于75、0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =14.82106/(0.929141000.00)=113.15N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.696kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为11076、.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=96964/(3.1416110.502)1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.70kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于9696.43/(3.1416201.5)=102.9mm。3.水平钢梁与77、楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.70kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,78、期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 7.27106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0470 = 1-(1-20.0470)1/2=0.0480s = 1-0.0480/2=0.9760楼板压点负弯矩配筋为 As = 7.27106 / (0.976085.0210.0) = 417.4 mm2悬挑脚手架计算满足要求！悬挑式扣件钢管脚手架阳角部位计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-279、012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构0.60米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主80、结点间增加一根小横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.7100，体型系数1.0880。卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离3倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=9.0，上吊点与下吊点距离2.9m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.30米，建筑物内锚固段长度3.50米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆81、按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=3.5111.2002=0.632106/4491.0=140.725N/mm2小横杆的计算强度小82、于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.02.5511200.04/(3842.06105107780.0)=3.102mm小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN脚手板的荷载标准83、值 P2=0.3501.2001.500/2=0.315kN 活荷载标准值 Q=3.0001.2001.500/2=2.700kN 荷载的计算值 P=(1.20.046+1.20.315+1.42.700)/2=2.107kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002=0.561106/4491.0=124.981N/mm2大横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最84、不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.046+0.315+2.700=3.061kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.1463061.0801500.003/(1002.060105107780.000)=5.33mm最大挠度和V=V1+V2=5.392mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力85、按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.2001.500/2=0.315kN 活荷载标准值 Q=3.0001.2001.500/2=2.700kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.315+1.42.700=4.227kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；86、双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1196 NG1 = 0.12017.400=2.081kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.200+0.600)/2=1.890kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安87、全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50017.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.252kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.200/2=5.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.710 Us 风荷载体型系数：Us = 1.088经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2501.7101.08888、 = 0.465kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.25.252+0.91.45.400)/21.50=9.830kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.25.252+1.45.400)/21.50=10.397kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m89、)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算规范外内容，供参考卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到1=arctg2.90/(1.20+0.60)=1.0152=arctg2.90/0.60=1.367最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为29.489kN和29.489kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为31.190kN和31.190kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=36.71 T290、=31.85 F1=19.36 F2=6.45 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为36.709kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于9.00036.709/0.850=388.689kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm。不满足要求!吊环强度计算公式为 = T / A f其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范2010中规定f = 65N/mm2；A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(73418.9504/3.1416/65/2)1/2=27mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 91、其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.397kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.500=2.685m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为2685/16=168 0 允许长细比(k取1)，为2325/16=146 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.251； 钢管立92、杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得: =10397/(0.25424)=97.757N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.830kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.500=2.685m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W93、 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为2685/16=168 0 允许长细比(k取1)，为2325/16=146 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.251； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.198kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；经计算得到 =9830/(0.25424)+198000/4491=136.467N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 294、54.113kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=31.19kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/231.19+31.19+1.500.20/2=31.34kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+31.19+1.500.20=31.49kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax抗弯计算强度 f=0.06106/141000.0=0.40N/mm2水平支撑梁95、的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1200mm，内侧脚手架距离墙体600mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力 N=31.49kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑96、脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=35.363kN,R2=30.188kN,R3=-1.142kN最大弯矩 Mmax抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=11.363106/(1.05141000.0)+24.3881000/2610.0=86.094N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=297、.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =11.36106/(0.929141000.00)=86.75N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=42.957kN十一、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=42.957kN 拉绳的强度计算：如果上面采用98、钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00042.957/0.850=404.299kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径28.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=42.957kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按99、照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=429574/(3.1416652)1/2=21mm十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=30.188kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=301884/(3.1416110.502)1/2=14mm水平100、钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 30.19kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于30188.18/(3.1416201.5)=320.3mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴101、向拉力，N = 30.19kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 =102、 100-15 = 85mm；s = 52.83106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.3410 = 1-(1-20.3410)1/2=0.4360s = 1-0.4360/2=0.7820楼板压点负弯矩配筋为 As = 52.83106 / (0.782085.0210.0) = 3784.4 mm2悬挑脚手架计算满足要求！悬挑卸料平台计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2103、010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁的悬挑长度5.00m，插入结构锚固长度1.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用12.6号槽钢U口水平，主梁采用16b号槽钢U口水平。次梁间距0.50m，外伸悬臂长度0.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。脚手板采用木板，脚手104、板自重荷载取0.35kN/m2。栏杆采用木板，栏杆自重荷载取0.17kN/m。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.00m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.34m。一、次梁的计算次梁选择12.6号槽钢U口水平，间距0.50m，其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.350.50=0.18kN/m(2)最大容105、许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.000.50=1.00kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.12kN/m经计算得到: q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.18+0.12)+1.41.00 = 1.76kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.42.00=2.80kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 1.763.0023.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经106、过计算得到强度 =4.08106/(1.0562140.00)=62.45N/mm2；次梁的抗弯强度计算 f,满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.053.0235/(3000.0126.0235.0)=0.72由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录其值用b查表得到其值为0.676经过计算得到强度 =4.08106/(0.67662140.00)=97.01N/mm2；次梁的稳定性计算 f,满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准107、作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16b号槽钢U口水平，其截面特性为面积A=25.15cm2,惯性距Ix=934.50cm4,转动惯量Wx=116.80cm3,回转半径ix=6.10cm截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.17kN/m Q1 = 0.17kN/m(2)型钢自重荷载 Q2=0.19kN/m经计算得到，静荷载计算值: q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.17+0.19) = 0.44kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.20.35+1.42.00)0.253.00/2108、+1.20.123.00/2)=1.43kNP2=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP3=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP4=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP5=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP6=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)+2.80/2=4.03kNP7=(1.20.35109、+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP8=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP9=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP10=(1.20.35+1.42.00)0.503.00/2+1.20.123.00/2)=2.63kNP11=(1.20.35+1.42.00)0.253.00/2+1.20.123.00/2)=1.43kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑110、卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为16.70kN最大弯矩 Mmax3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =8.54106/1.05/116800.0+12.511000/2515.0=74.62N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.06111、5.0235/(5000.0160.0235.0)=0.46经过计算得到强度 =8.54106/(0.463116800.00)=157.90N/mm2；主梁的稳定性计算 f,满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=20.86kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=20.861kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉112、力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于7.00020.861/0.850=171.800kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=20.861kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范2010中规定f = 65N/mm2；所需要的吊环最小直径 D=208614/(3.1416652)1/2=17mm六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.323kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范规定f = 65N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=83234/(3.1416652)1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。悬挑卸料平台计算满足要求！