1、34层小区住宅建筑基础模板及支撑系统专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据1二、工程概况11、设计概况12、现场情况23、模板工程设计概况2三、施工安排31、质量目标32、施工部位及工期要求33、人员准备3四、施工准备31、技术准备32、主要机具准备43、主要材料准备4五、主要施工方法及措施41、流水段划分42、楼板模板及支撑配置层数43、隔离剂的选用及使用注意事项54、支模架搭设要求55、模板设计66、模板的现场制作及要求197、模板拆除20六、质量标准及保证措施211、质2、量标准212、质量通病的防治223、质量保证措施23七、安全措施24八、成品保护措施24九、计算书251、地下室.柱模板（设置对拉螺栓）计算书252、标准层墙模板（木模板）计算书343、地下室顶梁模板（扣件式、梁板分离）计算书414、地下室顶板模板（扣件式）计算书515、标准层梁模板（碗扣式、梁板分离）计算书646、标准层2.9米层高板模板（碗扣式）计算书757、标准层复式5.9米层高板模板（扣件式）计算书84模板专项施工方案一、编制依据1、XX院工程施工图纸2、XX院工程施工组织设计3、建筑结构荷载规范 GB5000920124、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20135、建筑工3、程冬期施工规程 JGJ/T104-20116、建筑工程大模板技术规程JGJ/74-20037、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20118、建筑机械使用安全技术规程 JGJ 33-20129、建筑施工安全检查标准 JGJ 59-201110、关于加强建设工程施工现场大模板工程施工安全管理的通知 20061039 号二、工程概况1、设计概况序号项 目内容1建 筑 功 能住宅2建筑面积总建筑面积87722.44 3建筑层数地下1层地上34层4建 筑檐 高（H）99.9m5结构形式基础结构形式高层桩基础，低层天然基础基础底板筏板主体结构形式剪力墙06主要 结构 断面 尺寸基础底板厚度4、()高层1600、其他400顶板梁尺寸()500*1000等墙体厚度()200、250、300、350、400柱截面尺寸(mm)700*900、650*650等上部梁尺寸()300*500等楼板厚度()120、1407楼梯结构形式钢筋混凝土板式楼梯2、现场情况（1）施工现场场地较狭小，基础施工阶段模板及支撑系统堆放区均设在9区；待地下室施工出0.000后，主体结构施工阶段模板及支撑系统堆放区设置在地下室顶板。（2）模板场地必须硬化，用于加工、堆放模板，搭设插放架放置定型模板，并设走桥和防护栏杆等附属设施。（3）集中加工车间、顶板模板等木工加工棚设置在地下室顶板指定部位，并在塔吊工作半径内。（45、）具体加工车间及堆场等，详见（附图1、2）3、模板工程设计概况模板体系设计参数表序 号部位面板支撑体系连接件1地 下 部 分柱15mm 厚多层板6080mm 木方，柱箍采用16#槽钢，斜向48 钢管支撑。高强对拉螺栓板.无梁板（层高3.8m）15mm 厚 多层板主龙骨采用 50503mm方钢管，间距700mm，次龙骨采用 6080mm木方间距250mm，立杆间距700mm，采用48长3.5m满堂红钢管支撑。扣件、U 型托梁（层高3.8m）15mm 厚 多层板主龙骨采用 100100mm木方，间距900mm，次龙骨采用 6080mm木方间距150mm，立杆间距900mm，采用48长3.5m满堂红6、钢管支撑。扣件、U 型托2地 上 部 分板（标准层 高2.9m）15mm 厚 多层板主龙骨采用 50503mm方钢管，间距1200mm，次龙骨采用 6080mm木方间距300mm，立杆间距1200mm，采用48长2.5m满堂红钢管支撑。扣件、U 型托梁（标准层2.9m）15mm 厚 多层板主龙骨采用 100100mm木方，间距1000mm，次龙骨采用 6080mm木方间距300mm，立杆间距1200mm，采用48长2.5m满堂红钢管支撑。扣件、U 型托剪力墙（标准层2.9m）15mm 厚 多层板6080mm木方，柱箍采用48 钢管. 高强对拉螺栓3楼梯楼梯15mm 厚 多层板楼梯及休息平台底模7、采用 15 厚双面覆塑 多层板作板面，6080mm 方木作龙骨。踏步模板采用木模板。扣件、U 型托4楼板板15mm 厚 多层板满堂红脚手架扣件、U型托（以上内容根据模板体系设计情况按实填写）三、施工安排1、质量目标整体质量目标：为“合格”工程，由第三方检测评估综合评分不低于85分。2、施工部位及工期要求部位施 工 时 间基 础 底 板2017年11月1日2017年11月30日地下室结构部分2017年12月1日2017年12月30日首层6层2018年1月1日2017年2月15日7层结构封顶2018年3月1日2018年9月30日3、人员准备项 目班组工人数量（人）后台木模加工20顶板模板安装1008、墙体、柱模板安装80模板清理20四、施工准备1、技术准备（1）认真审阅图纸，会同水、电、设备等专业，认真进行图纸会审，确保留洞及预 埋件的位置正确，发现问题及早解决。工长、技术、质检等管理人员以及施工操作人员 应提前学习有关规程、规范，熟悉施工组织设计和方案。（2）提前做好加工订货工作；做好模板的翻样工作， 并对模板零件、螺栓等材料预先提出加工计划。（3）技术员认真熟悉图纸，编制模板配模图，现场配备大型裁板机进行集中拆板。（配模图见附图4）2、主要机具准备（根据区域公司标准化设置集中加工配模选机械设备）名称数量型号功率(kVA)进场日期平刨2MB5032.2使用现场设备压刨2MB1067.5使9、用现场设备电锯2MJ2365.5使用现场设备手提电锯10W-651-A1.05使用现场设备电焊机2BX1-300 A25使用现场设备大型裁板机1Q11-4X200010.5集中裁板3、主要材料准备（1）根据模板设计，本工程模板配置所需主要材料及数量如下： （紧供参考）序号材料名称规格配置数量进场时间1木模板15mm45000m随进度要求陆续进场248 钢管立杆2.5m5000根随进度要求陆续进场348钢管横杆6m8000根随进度要求陆续进场448钢管立杆3.2m2000根随进度要求陆续进场548钢管横杆5m8000根随进度要求陆续进场6U 型顶托40500mm16000个随进度要求陆续进场7方10、木6080mm65000米随进度要求陆续进场8方木100100mm10000米随进度要求陆续进场9槽钢16#1200米随进度要求陆续进场10方钢50503mm20000米随进度要求陆续进场（2）其他材料辅助材料：海棉条、橡胶带、木楔子、钉子、铁丝、对拉螺栓、PUC套管。五、主要施工方法及措施1、流水段划分地下室分为9个施工段，以后浇带划分；主体按栋号分为12个施工段：分别为1#、2#、3#、513#楼。2、模板及支撑配置层数每栋楼标准层配备3层顶板模板及支模架、2层剪力墙模板,满足进度要求所需。3、隔离剂的选用及使用注意事项为模板便于脱模，且脱模后墙面平整光洁，应对模板表面涂刷隔离剂，以尽量减11、少模板与砼的粘结；新多层板不用涂刷隔离剂，周转三次以上用棉丝沾水性脱模剂擦拭。4、支模架搭设要求应福建省地方规范要求，支模架必须为梁板分离式搭设，详见下图： 梁板分离式支模架搭设 后浇带支模架独立支撑图5、模板设计（1）筏板模板设计筏板侧模主要采用木模板，部分采用以砖代模。地下室墙体第一道水平施工缝非人防区留置在基础底板上返300mm 处，人防区在基础底板上返500mm。导墙模板支设在22水平钢筋支撑上，水平间距 600 一道，板面采用 15mm 覆膜多层板拼装，主龙骨采用48 钢管双拼，次龙骨采用6080 的木方，支撑采用钢筋下与底板钢筋绑扎。筏板模板图 （2）基础筏板后浇带模板筏板后浇带做12、法（3）集水井、电梯井及柱墩模板做法基坑模板做法：基坑模板图柱墩支模做法： 柱墩模板图（4）墙体模板根据图纸结构尺寸，确定各墙体木模配制方案。墙体采用 15mm 厚多层板，木模板竖楞为60mm80mm方木间距250mm，为避免模板板面的钉眼留痕，在模板面事先用电钻打出直径4mm的凹槽刷两道封边漆，然后用70mm自攻螺钉将方木钉于面板上，螺钉间距200mm。自攻螺钉面上刷一道防锈漆，最后用铁腻子找平钉帽。横楞为483.0 mm 钢管双拼，间距 500mm，墙体采用14 mm 穿墙螺栓通过“山”型件拉结，螺栓双向间距500500mm，钢筋顶模棍采用8 两头焊80mm的钢筋头或水泥支撑，竖向间距1013、00mm，横向间距1000mm。支撑龙骨采用48 钢管双向支撑。地下室外墙及人防墙穿墙螺栓放置止水片，止水钢片采用50503mm钢板中间打16mm的孔，穿墙螺栓外侧采用锥型橡胶块。每块模板与相邻模板连接方法：在模板边龙骨上打14 孔，两块模板用12 钩头螺栓连接，如下图：阴阳角模板的加工：现场模板制作技术质量要求:a.模板距两端 1/6 长度及中间处用通长 100100mm 木方垫起（木模雨雪天气应用塑料 布遮盖）；堆放高度1.5m。b.对于所有加工后的模板表面平整度不得大于士 2mm。对加工的每一块模板都要按规 格进行分类，用红漆在背面标注其编号，并在自检合格的前提下分批报验，报验时写报 验14、单，注明使用部位和编号。c.模板的管理，现场设模板堆放区，模板堆放应分规格、分类型集中堆放。墙体模板安装施工工艺流程：楼层放线弹控制线模板底部找平设备管线、门窗洞口预留预埋隐检验收、交接检安装模板安放横楞及穿墙螺栓（或钢筋顶模棍）固定斜拉支撑调整垂直度固定模板自检预检验收、交接检下道工序施工。墙体模板剖面图及立面图 外边墙柱模板安装大样（模板下挂200mm）墙体安装技术要点：a.安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，根据墙体位置线在楼、地面上弹出墙体 50cm 控制线。b.按图纸位置安装门洞口模板及其他预埋件，并进行检查。c.安装前要对墙和模板位置线及楼地面标高进行验收，根15、据控制线安装模板就位，为避免混凝土跑浆出现烂根现象，支模前在模板下皮楼板剔除表面浮浆找平，加粘 3mm 厚海绵条。d.根据模板安装图就位模板，按从角部到中间的原则，先安装阴阳角，向互相垂直的两个方向组拼，以便减少临时支撑设置。e.为使模板接缝平齐不漏浆，拼装前预先在模板边肋处沿模板板面粘贴6080mm 自粘海 绵条。f.对拉螺栓（外墙带止水环）和钢筋顶模棍，钢筋头要刷红油漆。g.模板安装时，要边就位，边校正，并随即安装加设支撑，保证穿墙螺栓与墙模保持垂直，调整斜撑和拉杆， 将斜撑与预埋的长 500mm 的25 钢筋地锚连接，校对模板垂直平整后，拧紧穿墙螺栓。h.模板安装完毕后，进行自检，检查扣16、件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密,办理预检手续。（5）柱模板本工程柱模均采用15mm厚覆膜多层板柱模，柱模安装高度为梁下皮，柱与主次梁节点处模板现场加工制作。柱模施工工艺：弹柱模位置线 模板就位 检查对角线、垂直度和位置 安装柱箍 全面检查校正。安装方法：a.模板按要求加工为4片，就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，模板与模板交接处粘贴海棉条。b.通排柱，先安装两端柱；经校正、固定后，拉通线校正中间各柱，并通过花蓝螺栓或可调螺杆调节、校正柱模的垂直度；打砼时，利用通线观察模板有无变形走位及时调整。c. 地下柱截面尺寸主要分类： 第一类正方形，截面尺寸为600*600：竖楞采用6080木方17、，间距为150mm。柱箍为16#槽钢配合14螺栓或为48钢管双拼配合14螺栓，最下一道距地200mm，向上间距400mm。第二类长方形，截面尺寸为700800、700900、600700、600800、的柱模板（以700900为例）：长边柱模竖楞为6080木方，间距为150mm，短边柱模竖楞同第二类。柱箍为14#槽钢配合14螺栓，最下一道距地200mm，向上间距400mm。d.柱模的斜撑：柱上口柱箍采用48钢管，与48钢管斜支撑扣件固定。地锚用14钢筋环，钢筋环与柱距离为3/4柱高，钢筋环内穿钢管与斜支撑扣件固定，钢筋环内钢管距地100，下部用木楔背实。柱每个方向设2道斜撑。e.柱与主次梁交接18、处模板的柱头模板，现场根据结构尺寸加工制作模板，采用15mm厚覆模多层板模板制作，安装时与框架柱的搭接高度250mm。（6）附墙柱模板有附墙柱的墙体模板采用多层板模板，模板次肋采用60*80木方，间距250mm，外楞采用48双钢管，横（内）、纵(外）向主楞间距均为600mm。穿墙螺栓水平间距为600mm，竖向间距为不大于400mm（与附墙柱保持一致）。墙体穿墙螺栓直径为14mm，外套PVC套管，套管长度同墙宽。详见下图：弹好墙边线及50cm控制线、外模下口20 cm水平线及外墙大角10cm控制线及角模位置线。在钢筋上弹出标高线。（7）梁模板梁模板采用15厚多层板模板。次龙骨采用5*10方木，主19、龙骨采用48钢管。a施工工艺流程.弹出梁轴线及水平线并复核 搭设梁模支架 安装梁底楞 安装梁底模板 梁底起拱 绑扎钢筋 安装梁侧模 安装斜撑和穿墙螺栓 校核梁模尺寸、位置 与相邻模板加固。b安装方法在柱墙上弹出梁的轴线、位置线和水平线并复核。带通线搭设梁支柱，梁次楞与梁底模板预先加工好，并按要求起拱。当跨度3.8m时，起拱高度为全跨度3。梁侧模与6080木方背楞预先加工成一体，待梁筋绑扎完毕，清除杂物后进行安装，模板拼缝处粘贴海棉条。c.梁支撑体系：梁高小于等于650mm及梁宽小于500mm时：梁底5*10木方次龙骨间距不大于150mm，（300mm宽梁次龙骨为3道）；主龙骨采用48钢管做大楞20、，间距不大于1.2m，两端固定在顶板立柱上；立杆间距1.2m，立杆排距1.2m，支模架立杆每个节点均须设置拉杆，步距1.5m。由于立柱间距较大，在梁中附加一道立杆，防止梁底弯曲变形。附加立杆必须与支模架的每道拉杆采用扣件固定。在梁的下口安装夹具，通过14螺栓使夹具能够控制梁底不跑位，夹具间距不大于600mm。梁高大于650mm，小于等于800mm，且梁宽等于500mm时：梁底5*10木方次龙骨间距不大于150mm，（500mm宽梁次龙骨为5道）；主龙骨采用48钢管做大楞，间距不大于0.45m，两端固定在顶板立柱上；立杆间距0.9m，立杆排距1.2m，支模架立杆每个节点均须设置拉杆，步距1.5m21、。由于立柱间距较大，在梁中附加一道立杆，防止梁底弯曲变形。附加立杆必须与支模架的每道拉杆采用扣件固定。在梁中设一排对拉螺栓，间距不大于600mm。d梁与方柱交接处模板节点在梁柱交接处，在支设梁模板时，先做抱柱模板，抱柱模板在梁头处需切豁口，见下图。（8）楼板模板本工程楼板采用15厚多层板模板a工艺流程：搭设支架 安装纵、横木木楞 调整楼板下皮标高及起拱 铺设多层板模板 检查模板上皮标高、平整度。b多层板模板安装：对于不够整模板的楼板，拼缝不放在梁板、墙板交接处，尽量选在顶板大面处，拼缝严密，并用塑胶带进行粘贴。梁板节点处，铺板时重点控制板头与梁侧模上口在一条线上，避免将来出现错台。柱砼浇筑时高22、出23cm；弹线切割后高出梁底5mm。墙与顶板节点：为保证墙与顶板按槎处不留施工缝痕迹，墙体砼浇筑时高出23cm；弹线切割后高出板底5mm，多层板与墙体接触面贴粘贴密封条，粘贴时，粘在多层板上口往下5mm位置，避免密封条吃进顶板。c楼板支撑：楼板采用满堂红脚手架体系支撑。立杆间距顺主龙骨方向为800mm、垂直于主龙骨方向为1200mm，横杆第一排距地300cm，往上间距不大于1.5m，立杆接头位置拉杆不小于1道，扫地杆与最顶部拉杆必须设置。在设置布料杆部位，需在布料杆的四个支撑脚下各加设一根立杆，与其他立杆采用钢管扣接。多层板模板次楞采用60*80方木，主楞采用48钢管，次楞间距25cm(如果23、次楞木方平放，间距不大于20 cm)；主楞间距1.2m。支架的支柱从边跨一侧开始，依次逐排安装，立杆前先弹纵、横第一排立杆位置线。支架搭设完毕后，检查板下龙骨与支柱连接及支架安装的牢固性，并依据给定的水平线，调节支模翼托的高度，将大楞找平。模板支撑见下图：b.顶板支模时将木方沿墙在顶板模板下皮处设置，能有效的封闭和漏浆，如下 图：c.在浇筑顶板时，顶板与外墙交接的地方采用多层板挡模，挡模的固定利用外墙模板的第一道穿墙螺栓眼，挡模板的高度为顶板厚度上下各增加 50mm，底部利用外墙穿墙螺栓眼固定（地下外墙螺栓暂不割掉），上部采用8钢筋与楼板附加钢筋固定。 详见下图：（9） 楼梯模板a.楼梯底板模24、板采用双面覆膜多层板，次楞采用6080mm木方，间距300mm，梯板支撑次龙骨沿纵向分布。b.采用普通钢管483.0做支撑架，立杆纵横间距不大于1mm，横杆步距不大于1200mm。c.楼梯踏步模板采用定型木模板，踏步阳角预先埋设钢筋护角。d.楼梯踏步在浇筑前按图纸要求预埋楼梯栏杆埋件。e.梁侧模板采用钢管卡固。f.楼梯水平施工缝留设在梯板斜段距两端1/3-1/4跨度范围。g.搭设支撑脚手架时采用钢管抱柱或抱梁或采用斜撑保证其稳定性。h.模板接缝处贴5cm宽胶带防止漏浆。（10）檐口模板a.檐口模板采用15厚多层板，60*80木方背楞现场制作，采用48钢管支撑，墙体穿墙螺栓直径为14mm。穿墙螺25、栓水平间距为500mm，竖向间距为500mm。b.墙体内楞采用60*80木方、外楞采用48钢管，内楞间距为400mm(竖向)，外楞（横向）间距为500mm（双排）。c.墙体内部设模板支撑铁，两端涂刷防锈漆，竖向设置2道（根据墙体高度）。第一排距地20cm。（11）加强带模板由于加强带混凝土必须与相邻混凝土同时浇筑，拟采用采用多层板隔断，混凝土浇筑时先浇筑加强带混凝土，然后浇筑相邻混凝土，在混凝土初凝前将多层板撤出，再振捣密实。（12）施工缝模板水平施工缝：由于本工程墙柱混凝土与顶板混凝土一起浇筑，因此水平施工缝留置位置均在楼板上表面平。施工缝模板无需特殊留置。在混凝土初凝后及时拆除，混凝土表面26、进行剔凿，露出石子为止。垂直施工缝：施工缝位置严格按预先计划的位置留设（留设位置为梁板跨中1/3位置），楼板施工缝模板采用多层板固定，在多层板后上下口均设附加钢筋与顶板钢筋绑扎固定牢固；梁施工缝采用钢丝网后加木条固定。在混凝土初凝后及时拆除，混凝土表面进行剔凿，露出石子为止。楼梯施工缝：施工缝留置在上三步位置，用多层板分隔，附加钢筋与楼梯钢筋绑扎固定。在混凝土初凝后及时拆除，混凝土表面进行剔凿，露出石子为止。6、模板的现场制作及要求（1）木质模板加工要求及质量标准 多层板下料尺寸准确，采用专用切割机裁割，防止毛边、飞边、破茬。模板裁口处及时用封边漆保护，减少裁口处再次产生毛边或遇水膨胀、松散变27、形。材料进场均应有合格证和检测报告。序号模板类型加工偏差（mm）检验方法1顶板木模板接缝宽1.5观察及用木楔型塞尺检查2截面尺寸2对角线尺量（2）对制作与加工的管理和验收的具体要求木模板在工地现场加工，模板的配置设专人负责。木工加工组根据图纸对模板进行精确翻样，加工成型后，首先由加工组进行自 检，发现问题及时整改；再由质检员对加工进行专检，控制模板加工允许偏差在规定的范围内；使用前，由安装组对木制加工品再进行交接检，影响使用的立即返回整修。（3）木模加工配置完成后，应按使用部位分别编号，并码放平整，备用模板应遮盖保护，以免变形。（4）模板及木方子应注意防雨保存，避免受潮变形。（5）现场模板堆放28、场地必须夯实平 整或做硬化处理。（6）木模板拆除后应及时清理，用棉丝将浮浆清除干净。对于锯割过的模板，应及时刷封边漆。7、模板拆除（1）模板拆除应严格执行拆模申请制度，由工长提前填写拆模申请，注明混凝土浇筑 时间、浇筑部位、同条件试块强度，由技术部门签署意见，同意后方可拆除模板。（2）顶板底模拆除顺序：水平杆立杆支撑体系主龙骨次龙骨顶板模板。先保留跨中支撑，以承受上部施工荷载，然后拆除拉杆。拆去支撑以前，在次龙骨下增加临时支撑，以确保主龙骨拆完时，不至全面脱落。以出入口或已拆完的房间为 出发点，拆支撑和龙骨时，由远向近，然后人工拆除模板，由近向远，一气呵成，将整 个房间的模板全部拆完，不得遗留29、。严禁野蛮拆运，拆除时尤其注意对模板边角的保护。（3）侧模拆除的要求1）梁在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。2）高温施工时应留置砼同条件试块，作为拆除穿墙螺栓的依据，防止过晚拆不出来， 损坏模板。3）模板拆除时，必须先拆双母口板、再拆露出子口的模板、最后拆除阴阳角。严禁拆除顺序错乱。4）角模两侧的混凝土墙面对其吸附力较大，或因角模移位被混凝土包裹，因此拆除时需先将模板外表的混凝土剔除，然后用撬棍从下部撬动，先将角模脱出，不得用大锤砸角模，以免造成破坏，影响后序施工。（4）顶板、梁、模拆除的要求1）混凝土强度符合下表规定后，方可拆除底模。构件底模应达到设计 强度的 %30、设计强度应达到强度（Mpa）板6m跨度8m75C2518.756m跨度8 mC3025板跨度8 m100C3030悬臂构件任何跨度100C30302）拆除底模时要搭设高凳，拆下的模板由拆模人员传递至楼板面堆放，严禁野蛮拆 模，以免损坏模板。3）底模支撑需保持三层连续支撑。4）对悬挑构件的支撑（如阳台、空调板、飘窗板等）采用连续支撑，待结构工程结束再拆除支撑。5）支撑拆除水平杆拆除：在每层顶板混凝土浇筑完毕三天后即可拆除，用于下个流水段施工。立杆及龙骨的拆除：在每个房间内应先拆除中间立杆，留周边靠墙立杆托住龙骨；拆除时，先松动支撑上的调节扣（以不能自动松动倾倒为止），逐根将立杆拆除；最后拆除靠墙31、的立杆时先松动立杆的调节扣，使主龙骨与立杆稍微脱离，然后在两侧分别设一名拆除人员，站在靠墙的木梯子上，将主龙骨拿下，依此方法在房间内从里向门口退着拆除。随着逐根主龙骨的拆除，次龙骨会慢慢的顺着其铺设方向与主龙骨脱离，在最 后一根主龙骨压住次龙骨的情况下，操作人员先松动一侧的主龙骨底下的立杆， 另一个人站在次龙骨的旁边，将次龙骨拆除下来，依次进行，渐渐的退至门口。 严禁站在和次龙骨下移相对的方向，以免次龙骨滑下伤人。（5）后浇带模板的拆除时间及要求施工后浇带的填补，应在主体结构施工完毕用比设计强度等级提高一级的微膨胀 砼浇筑。顶板模板拆除时，应保留后浇带的模板及支撑，至后浇带砼浇筑后，强度达到132、00%方可拆除。六、质量标准及保证措施1、质量标准达到工程施工质量验收规范的合格标准，质量目标是：确保安济杯，制定模板配制质量的规范要求。主控项目：模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。一般项目：（1）模板接缝无漏浆，并浇水湿润。（2）模板与混凝土接触面清理干净并涂刷隔离剂，（3）浇筑混凝土前，模板内杂物清理干净。现浇结构模板安装的允许偏差,要求符合下表的规定。 项次项 目允许偏差 (mm)控制偏差(mm)1轴线位置（柱、墙、梁）332底模上表面标高333截面尺寸（柱、墙、梁）324每层垂直度325相邻两板表面高底差216表面平整度227预埋管、预留孔中心线位置228预埋螺栓中心线位置233、2外露长度+5 0+5 -09预留洞中心线位置5+5 -0截面内部尺寸+5 0+5 -02、质量通病的防治（1）梁柱节点变形；（2）模板拼缝不严产生漏浆；（3）模板拼缝处不平，使混凝土工程出现错台；（4）模板清理不干净或隔离剂涂刷不均匀，或使用的隔离剂不当产生粘模；（5）模板里面的杂物清理不干净产生混凝土夹杂物；（6）竖向模板下口堵缝不严使柱根、墙根产生烂根；（7）对墙体阴角模板固定不牢，造成结构阴角胀模或跑模；（8）冬期施工模板保温不好产生混凝土受冻；（9）门窗洞口模板或预留洞口模板变形产生洞口不方正；（10）单侧支模时，模板易上浮产生跑模；（11）拆除后浇带模板时，不注意对后浇带进行支顶，34、使结构产生裂缝；（12）悬挑模板拆除时，不注意正确的支顶，使结构产生裂缝；（13）拆除模板时，不及时清理、集中堆放，在楼板上造成过大的施工荷载，使楼板产生裂缝；（14）拆除模板的方法不当使模板损坏严重，并对模板造成冲击荷载；（15）不注意对模板的维护、维修和保养，不仅影响工程质量，还降低了模板的周转次数。3、质量保证措施（1）本项目开展全面质量管理工作,严格按照一案三工序法组织施工,严格按照图纸要求、按照工艺标准、按照规范要求施工,并坚持自检、互检和交接检的工作方法。（2）由技术部、物资部、质检员对进场的模板、支撑和加工材料,进行认真检查,不合格的禁止采用。（3）为了保证施工质量，对进场的班组35、人员进行考核，通过后才可以上岗。（4）保证测量放线结构施工中轴线位置、标高位置的准确。（5）墙、柱合模前，墙、柱及梁内设置模板支撑铁（长度为墙厚-2mm），支撑铁端头刷防锈漆。根据墙、柱高度，设置3-4道支撑铁，第一道距地15cm左右，水平间距1000mm，以保证模板位置准确。（6）墙、柱模板拼装前，先在墙根部，柱位置线以外粘贴海棉条。（7）所有支撑、龙骨及柱箍的规格、间距经计算确定，安装时严格执行。（8）梁板应按规格要求起拱。（9）通排柱、剪力墙、主次梁要拉通线对模板进行校正，通线拉好后，不要撤，随打砼，设专人观察模板有无变形走位，及时调整模板。（10）所有模板拼缝处均粘贴海棉条，与砼面接触36、的模板面粘贴密封条。（11）严格执行同条件试块砼强度达标制度，不达标绝不拆模。（12）本工程提倡节约，反对浪费，严禁长料短用，对于浪费者长料短用者一旦发现，给予本材料十倍罚款。七、安全措施（1）必须严格执行项目制定的安全生产责任制,各负其责。（2）坚持周一安全教育活动,总结上周工作情况,对本周的工作安排,有针对性的教育,并认真记录。施工前，做好安全技术交底工作，做好文字记录并签字齐全。（3）支模应按顺序进行，模板及支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，不准在拆除的模板上进行操作。（4）水平拉杆不准钉在脚手架等不稳定的物体上。（5）模板支撑要求符合施工组织设计及方案的要求，不得擅自更改。（37、6）拆模时按顺序逐块拆除，模板拆除后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除顶板时，设临时支撑，确保安全施工。（7）拆模板时，对活动部件一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，将活动部分固定牢靠，以免发生事故。（8）在4m以上高空拆除模板时，不让模板等材料自由下落，更不得大面积同时撬落。（9）模板上的小配件等装入专用箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。（10）基槽上口的1m范围内不堆放模板及支承件。塔吊运模板有专人负责指挥。（11）做好现场多层板及其它易燃品的堆放管理。（12）施工作业时，施工人员必须遵守现场的安全操作规程，戴好安全帽，穿好防滑鞋，不得违章指挥，违章操作。38、（13）工作中,特殊工种持证上岗,且不让非本工种人员从事特种作业。八、成品保护措施（1）拆模时，不得用大锤硬砸硬撬，用撬棍时在撬棍下垫木方，以免损坏砼表面，防止砼墙面及窗洞口等处出现裂纹。（2）操作和运输过程中，不得抛掷模板。拆下的模板、扣件、螺栓等分类码放，模板堆放场地应平整。（3）拆下的模板认真检查质量，如发现变形、边受损等现象时，及时修理，拆下的零星配件用箱或袋收集，不得随意散落放置。（4）安装和拆除模板时，注意不要破坏已预埋管线、预埋盒等。（5）模板安装过程中，不得随意开孔。涉及到钢管支撑、木方、脚手板等材料，不得随意乱锯、切断。浇筑砼时，派专人检查模板情况，出现问题及时解决。（6）梁39、板、多层板模板加工、使用完毕后，分类码放，存放地点设防雨措施。九、计算书1、地下室.柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 A、工程属性新浇混凝土柱名称地下1层D-L/D-3轴KZ9新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱的计算高度(mm)2700新浇混凝土柱短边边长(mm)700 B、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新40、浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.7min29.868，64.829.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.7min29.87，64.829.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.41、9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 C、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.442、529.8716.331kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.3310.1752-0.1210.7940.1752-0.056kNm Mmax/W0.056106/(1/6450152)3.346N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63213.4421754/(1008925(1/12450153)0.071mml/400175/4000.438mm 43、满足要求！ D、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.17538.0566.66 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.208kNm Mmax/W0.208106/641033.252N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax1.768kN max=3Vmax/(2bh0)=44、31.7681000/(26080)0.553N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.17529.875.227 kN/m 小梁变形图(mm) 0.217mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.433 正常使用极限状态 Rmax=2.694 E、柱箍验算 柱箍材质规格16号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm4)934.5柱箍截面抵抗矩W(cm3)116.8柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后45、，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=900/(7-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.433kN P=Rmax/2=1.717kN 正常使用极限状态： Rmax2.694kN P=Rmax/2=1.347kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.196kNm，N15.266kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=700/(5-1)=175mm=0.175m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.433kN P=Rmax/2=1.717kN 正常使用极限状态： Rmax2.694kN P=Rmax/46、2=1.347kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.261kNm，N25.312kN M/Wn0.261106/(116.8103)2.236N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.001mml/4001.042mm 20.002mml/4001.312mm 满足要求！ F、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N5.3122=10.624kNNtb17.8kN 满足要求47、！ N5.3122=10.624kN26kN 满足要求！2、标准层墙模板（木模板）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 A、工程属性新浇混凝土墙名称1楼134层1/21轴Q01新浇混凝土墙墙厚(mm)400混凝土墙的计算高度(mm)2900混凝土墙的计算长度(mm)3800 B、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影48、响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.9min29.868，69.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.9min29.87，69.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，49、1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 C、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图 D、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10050、00 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500152/618750mm3，Ibh3/12500153/12140625mm4 1、强度验算 qbS承0.538.05619.028kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.149kNm Mmax/W0.149106/187507.928N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.529.87=14.935kN/m 面板变形图(mm) 0.538mml/400250/4000.625mm 满足要求！ E、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm251、)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、强度验算 qbS承0.338.05611.417kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.357kNm Mmax/W0.357106/640005.575N/mm2f16.2N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.329.87=8.961kN/m 小梁变形图(mm) 0.336mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=5.056kN，R2=.R14=5.056kN，R15=6.067kN F、主梁验算主梁材质及类型52、双钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面惯性矩I(cm4)22.49 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.633kNm Mmax/W0.633106/4170151.752N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.236mml/400500/4001.25mm 满足要求！ G、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+25050053、mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2+250500mm N0.95mnS承0.950.50.538.0569.038kNNtb17.8kN 满足要求！3、地下室顶梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003A、工程属性新浇混凝土梁名称地下室D-9/D-S、T轴KL3(1)混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001000模板支架高度H(m)4模板支架横向长度B(m)7.2模板支架纵向长度54、L(m)14.3梁侧楼板厚度(mm)250 B、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.065地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)12风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 C、模板体55、系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁底两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)500板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)650板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)417,583梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数056、结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图D、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.957、max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10731.1040.1252+0.1211.7640.12520.055kNm Mmax/W0.05558、106/375001.476N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63225.61254/(10010000281250)0.014mmL/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39331.1040.125+0.4461.7640.1251.626kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14331.1040.125+1.2231.7640.1254.714kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L59、=0.92831.1040.125+1.1421.7640.1253.86kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39325.60.1251.258kN R2=R4=1.143q2L=1.14325.60.1253.658kN R3=0.928q2L=0.92825.60.1252.97kN E、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态：60、 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.626/11.626kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.714,3.86,4.714/1= 4.714kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.626/11.626kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.5/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1-0.25)=0.456kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1-0.25)=0.456kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.61、9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72(0.65-0.5/2)/21=1.999kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72(0.65-0.5/2)/21=1.999kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.626+0.03+0.456+1.999=4.111kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.714+0.03=4.744kN/m 右侧小梁荷载q右q1右62、+q2+q3右+q4右 =1.626+0.03+0.456+1.999=4.111kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.111,4.744,4.111=4.744kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.258/11.258kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max3.658,2.97,3.658/1= 3.658kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.258/11.258kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4 =0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边63、小梁荷载q3左10.5(1-0.25)=0.375kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.25)=0.375kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.65-0.5/2)/21=1.355kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.65-0.5/2)/21=1.355kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.258+0.025+0.375+1.355=3.013kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.658+0.025=3.683kN/m 右侧小梁荷载q右q64、1右+q2+q3右+q4右 =1.258+0.025+0.375+1.355=3.013kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.013,3.683,3.013=3.683kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1254.7440.92，0.54.7440.220.48kNm =Mmax/W=0.48106/64000=7.505N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6254.7440.9，4.7440.22.65、668kN max=3Vmax/(2bh0)=32.6681000/(26080)0.834N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5213.6839004/(1009350256104)0.526mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)3.6832004/(89350256104)0.031mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.7440.9,0.3754.7440.9+4.7440.2=66、5.337kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.625kN,R2=5.337kN,R3=4.376kN,R4=5.337kN,R5=4.625kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.6830.9,0.3753.6830.9+3.6830.2=4.143kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.39kN,R2=4.143kN,R3=3.369kN,R4=4.143kN,R5=3.39kNF、主梁验算主梁类型方钢管主梁截面类型(mm)50503主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值67、(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)19.47可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.386106/7790=49.542N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.498kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=8.498100050502-(50-6)442/(81947006)36.207N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.089mmL/250417/25068、1.668mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.464kN，R2=10.686kN，R3=10.686kN，R4=1.464kN G、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R410.686kNN30kN 满足要求！ H、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l69、0=h=1800mm =l0/i=1800/15.9=113.208=150 长细比满足要求！ 查表得，0.496 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0650.91.82/100.021kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92129.916kN/m 2)小梁验算 q1max1.485+0.91.2(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1-0.25)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91max070、.65-0.5/2，0.65-0.5/2/21，4.297+0.91.2(0.3-0.1)0.5/4=4.324kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.29kN，R29.634kN，R39.634kN，R41.29kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+0.91.20.15(4-1)+Mw/lbmax1.29，9.634，9.634，1.29+0.486+0.021/110.141kN fN/(A)+Mw/W10141.401/(0.496424)+0.021106/449052.9N/mm2f205N/mm2 满足要求！ I、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规71、范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4/7.2=0.5563 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！4、地下室顶板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003A、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室顶板.无梁板新浇混凝土楼板板厚(mm)350模板支架高度H(m)3.8模板支架纵向长度L(m)8.4模板支架横向长度B(m)8.72、1 B、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.50.128地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷73、载体型系数s0.5 C、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) D、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连74、续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.35)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.35)+1.40.72.5 1=13kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.35(0.1+(24+1.1)0.35)1=10.795kN/m q1活=0.75、9(QcQ1k)b=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.35)18.885kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.110.7950.252+0.1172.2050.2520.084kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1220.252+0.276、132.2050.25，0.10.1220.252+0.1752.2050.250.118kNm MmaxmaxM1，M2max0.084，0.1180.118kNm Mmax/W0.118106/375003.147N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6778.8852504/(10010000281250)=0.084mm 0.084mmL/250250/2501mm 满足要求！ E、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵77、抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.35)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.35)+1.40.72.50.25=3.311kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.35)0.25=2.76kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.9178、.40.72.50.250.551kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.250.091kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.760.92+0.1250.5510.920.335kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0910.92+0.2032.2050.9，0.1250.0910.92+0.1882.2050.90.408kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL179、=max3.3110.252/2，0.0910.252/2+2.2050.250.554kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.335，0.408，0.5540.554kNm =Mmax/W=0.554106/64000=8.658N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.760.9+0.6250.5510.91.862kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0910.9+0.6882.2051.568kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.3110.25，0.0910.25+2.20580、2.228kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.862，1.568，2.2282.228kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2281000/(26080)0.696N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.35)0.252.271kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.2719004/(1009350256104)0.324mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=2.2712504/(89350256104)0.81、046mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ F、主梁验算主梁类型方钢管主梁截面类型(mm)50503主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)19.47主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.41.5，1.35(0.582、+(24+1.1)0.35)+1.40.71.50.253.151kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.35)0.252.82kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.250.331kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.35)0.252.321kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.1510.93.545kN 按悬臂梁，R13.1510.250.788kN RmaxRmax，R13.545kN; 正常使用83、极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.3210.92.611kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.3210.250.58kN RmaxRmax，R12.611kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=1.162106/7790=149.149N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=8.055100050502-(50-6)442/(81947006)34.317N/mm2=84、125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.988mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.899mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=11.759kN，R2=12.413kN，R3=14.145kN，R4=7.768kN 图二 支座反力依次为R1=9.67kN，R2=13.372kN，R3=13.372kN，R4=9.67kN G、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N14.145kNN30k85、N 满足要求！ H、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2200)=2218mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=286、632mm =maxl01，l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.910.25 = 3.1kN/m 同上四六步计算过程，可得： R111.57kN，R213.157kN，R313.917kN，R49.515kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1200+2200)=2561.328mm 1=l01/i=2561.328/15.9=161.09 查表得，087、.271 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max11.57，13.157，13.917，9.515=13.917kN f N1/(A)13917/(0.271424)121.118N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1280.91.52/100.033kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max11.57,13.157,13.917,9.515+0.033/0.9=13.954kN f N1w/(A)+ Mw/W13954/(0.271424)+0.033106/4490128.791N88、/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/15.9=191.229 查表得，1=0.197 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max11.57,13.157,13.917,9.515+11.20.153.8=14.601kN f=N/(1A)14.601103/(0.197424)=174.804N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1280.91.52/100.033kNm Nw =MaxR189、,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max11.57,13.157,13.917,9.515+11.20.153.8+0.033/0.9=14.638kN f=Nw/(1A)+Mw/W14.638103/(0.197424)+0.033106/4490=182.597N/mm2=205N/mm2 满足要求！ I、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.8/8.1=0.4693 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！5、标准层梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技90、术规范JGJ166-2008 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 A、工程属性新浇混凝土梁名称1楼标准层1-17/1-B、C轴KL4（1）混凝土梁截面尺寸(mmmm)300500模板支架高度H(m)2.9模板支架横向长度B(m)7.9模板支架纵向长度L(m)6梁侧楼板厚度(mm)140 B、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m91、3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)1浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.045地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 C、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁底两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800立柱伸出92、顶层水平杆长度a(mm)450斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(93、mm)0 设计简图如下：平面图立面图 D、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Q2k)b=1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.4(1+1)118.22kN/m q1静1.2G1k+(G2k+G3k)hb1.20.1+(24+1.5)0.94、5115.42kN/m q1活1.4(Q1k+Q2k)b1.4212.8kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)+1(Q1k+Q2k)b1(0.1+(24+1.5)0.5)+12114.85kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12518.220.1520.051kNm Mmax/W0.051106/375001.366N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52114.851504/(10010000281250)0.014mmminL/150，10min150/150，101mm 满足要求！95、 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37515.420.15+0.4372.80.151.051kN R2=1.25q1L=1.2518.220.153.416kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37514.850.150.835kN R2=1.25q2L=1.2514.850.152.784kN E、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)93596、0小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.051/11.051kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.416/1= 3.416kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.051/11.051kN/m 小梁自重：q21.2(0.3-0.1)0.3/2 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.20.5(0.5-0.14)=0.216kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.20.5(0.5-0.14)=0.216kN/m 梁左侧楼板传递97、给左边小梁荷载q4左1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.4(1+1)(0.6-0.3/2)/21=1.714kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.4(1+1)(0.6-0.3/2)/21=1.714kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.051+0.036+0.216+1.714=3.017kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.416+0.036=3.452kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.051+0.036+0.216+1.714=3.017kN/m 小梁最大荷载q98、=Maxq左,q中,q右=Max3.017,3.452,3.017=3.452kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.835/10.835kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max2.784/1= 2.784kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.835/10.835kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.5-0.14)=0.18kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.5-0.14)=0.18kN/m99、 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.14)+1(1+1)(0.6-0.3/2)/21=1.353kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.14)+1(1+1)(0.6-0.3/2)/21=1.353kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.835+0.03+0.18+1.353=2.398kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.784+0.03=2.814kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.835+0.03+0.18+1.353=2.398kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左100、,q中,q右=Max2.398,2.814,2.398=2.814kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.4521.22，0.53.4520.220.621kNm =Mmax/W=0.621106/64000=9.709N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.53.4521.2，3.4520.22.071kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0711000/(26080)0.647N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！101、 3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.81412004/(3849350256104)3.174mmminl1/150，10=min1200/150，108mm 2ql24/(8EI)2.8142004/(89350256104)0.024mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.4521.2,0.53.4521.2+3.4520.2=4.142kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.62kN,R2=4.142kN,R3=3.62k102、N 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.8141.2,0.52.8141.2+2.8140.2=3.377kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.878kN,R2=3.377kN,R3=2.878kN F、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)100100主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁截面惯性矩I(cm4)833.33可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.356106/103、166670=2.138N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.309kN max=3Vmax/(2bh0)=33.3091000/(2100100)0.496N/mm2=1.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.036mmminL/150，10=min600/150，104mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.311kN，R2=10.76kN，R3=0.311kN G、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力Nmax104、R1，R2，R310.76kNN30kN 满足要求！ H、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1800+2450=2700mm =l0/i=2700/15.9=169.811=230 长细比满足要求！ 查表得，0.248 2、风荷载计算 Mwc1.4klah2/100.91.40.0451.21.82/100.022kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工碗扣式105、钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008公式5.6.2-2： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.92117.94kN/m 2)小梁验算 q1max1.033+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.5-0.14)+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.92max0.6-0.3/2，0.6-0.3/2/21，3.364+1.2(0.3-0.1)0.3/2=3.4kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.303kN，R210.519kN，R30.303kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+1.20.15(2.9-0.5)+M106、w/lbmax0.303，10.519，0.303+0.432+0.022/1.210.969kN fN/(A)+Mw/W10969.231/(0.248424)+0.022106/4490109.218N/mm2f205N/mm2 满足要求！ I、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=2.9/7.9=0.3672 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！6、标准层2.9米层高板模板（碗扣式）计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ107、166-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 A、工程属性新浇混凝土楼板名称1标准层1-12、13/1-B、C轴板新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)2.9模板支架纵向长度L(m)3模板支架横向长度B(m)3 B、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k108、(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.50.163地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5C、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1800斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图D、面板验算面板类型覆面木胶合板面109、板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.92.51=7.351kN/m q1静=0G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 11.35(0.1+(24110、+1.1)0.12)1=4.201kN/m q1活=0(QcQ1k)b=1(1.40.92.5)1=3.15kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.14.2010.22+0.1173.150.220.032kNm Mmax/W0.032106/375000.841N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1122004/(10010000281250)=0111、.012mm 0.012mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ E、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.92.50.21.524kN/m 因此，q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.12112、)0.20.894kN/m q1活01.4cQ1kb=11.40.92.50.20.63kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.8941.22+0.1250.631.220.274kNm M2q1L12/2=1.5240.22/20.03kNm MmaxmaxM1，M2max0.274，0.030.274kNm =Mmax/W=0.274106/64000=4.287N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.8941.2+0.6250.631.21.143kN113、 V2q1L11.5240.20.305kN VmaxmaxV1，V2max1.143，0.3051.143kN max=3Vmax/(2bh0)=31.1431000/(26080)0.357N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.66212004/(1009350256104)0.299mmL/2501200/2504.8mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.6622004/(89350256114、104)0.006mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ F、主梁验算主梁类型方钢管主梁截面类型(mm)50503主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)19.47主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.92.50.21.578kN/m q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h115、)b11.35(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.948kN/m q1活01.4cQ1kb 11.40.92.50.20.63kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.702kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.5781.22.367kN 按悬臂梁，R11.5780.20.316kN RmaxRmax，R12.367kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.7021.21.054kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.7020.20.14kN RmaxR116、max，R11.054kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=1.563106/7790=200.592N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.825100050502-(50-6)442/(81947006)29.078N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=1.449mm=1200/250=4.8mm 悬挑段max0.655mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载117、能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=9.744kN，R2=15.11kN，R3=15.11kN，R4=9.744kN G、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N15.11kNN30kN 满足要求！ H、立柱验算斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 118、=(h+2a)/i=(1800+2450)/15.9=169.811=180 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 =l0/i=2700.000/15.9=169.811 查表得，1=0.248 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max9.744,15.11,15.11,9.744+11.350.152.9=15.697kN f=N/(1A)15.697103/(0.248424)=149.279N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0Qcklah2/1011.40.90.1631.21.82/100.08kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4119、+1GqH+Mw/lb=Max9.744,15.11,15.11,9.744+11.350.152.9+0.08/1.2=15.764kN f=Nw/(1A)+Mw/W15.764103/(0.248424)+0.08106/4490=167.733N/mm2=205N/mm2 满足要求！ I、高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=2.9/3=0.9672 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！7、标准层复式5.8米层高板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 120、2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 A、工程属性新浇混凝土楼板名称1楼标准层3-5/B-C轴客厅复试层板新浇混凝土楼板板厚(mm)140模板支架高度H(m)5.8模板支架纵向长度L(m)7.7模板支架横向长度B(m)4.3 B、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及121、设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.50.128地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5C、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)122、250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) D、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G123、3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.14)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.14)+1.40.72.5 1=7.053kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.14)1=3.903kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G124、(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.14)13.614kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.9030.252+0.1173.150.2520.047kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.252+0.2133.150.25，0.10.1080.252+0.1753.150.250.168kNm MmaxmaxM1，M2max0.047，0.1680.168kNm Mmax/W0.168106/375004.487N/mm2f15N/m125、m2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.6142504/(10010000281250)=0.034mm 0.034mmL/250250/2501mm 满足要求！ E、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q126、1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.14)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.14)+1.40.72.50.25=1.817kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.14)0.25=1.03kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.787kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.0127、312+0.1250.787120.227kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.08112+0.2033.151，0.1250.08112+0.1883.1510.645kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.8170.252/2，0.0810.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.227，0.645，0.790.79kNm =Mmax/W=0.79106/64000=12.344N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625128、q1静L+0.625q1活L0.6251.031+0.6250.78711.136kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0811+0.6883.152.218kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.8170.25，0.0810.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.136，2.218，3.173.17kN max=3Vmax/(2bh0)=33.171000/(26080)0.991N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.14)0.250.954129、kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.95410004/(1009350256104)0.208mmL/2501000/2504mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.9542504/(89350256104)0.019mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ F、主梁验算主梁类型方钢管主梁截面类型(mm)50503主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)7.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)19.47主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根130、数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.71.50.251.556kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.14)0.251.084kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.250.472kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24131、+1.1)0.14)0.251.004kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.55611.945kN 按悬臂梁，R11.5560.250.389kN RmaxRmax，R11.945kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.00411.254kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.0040.250.251kN RmaxRmax，R11.254kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.632106/7790=81.147N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算132、 主梁剪力图一(kN) max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.063100050502-(50-6)442/(81947006)13.051N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.424mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.024mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=6.662kN，R2=7.926kN，R3=7.926kN，R4=6.662kN G、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托133、座受力N7.926kNN30kN 满足要求！H、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h134、 =11.7551800=3159mm =maxl01，l0/i=3159/15.9=198.679=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.910.25 = 1.519kN/m 同上四六步计算过程，可得： R16.504kN，R27.738kN，R37.738kN，R46.504kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/15.9=135、191.294 查表得，0.197 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max6.504，7.738，7.738，6.504=7.738kN f N1/(A)7738/(0.197424)92.64N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.12811.82/100.052kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max6.504,7.738,7.738,6.504+0.052/1=7.79kN f N1w/(A)+ Mw/W7790/(0.197424)+0.052106/4490104.843N/m136、m2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm =l0/i=3648.645/15.9=229.475 查表得，1=0.139 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max6.504,7.738,7.738,6.504+11.20.155.8=8.782kN f=N/(1A)8.782103/(0.139424)=149.009N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.12811.82/100.052kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max6.504,7.738,7.738,6.504+11.20.155.8+0.052/1=8.834kN f=Nw/(1A)+Mw/W8.834103/(0.139424)+0.052106/4490=161.472N/mm2=205N/mm2 满足要求！I、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5.8/4.3=1.3493 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！