1、31.55万53层住宅及商铺工程标准层模板专项安全施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 编制依据4第二章 工程概况52.1 工程主要情况52.2 设计简介52.3 墙柱简介5第三章 施工安排63.1 工程施工目标63.1.1 工期目标63.1.2 质量目标63.1.3 安全目标6第四章 施工准备与资源配置计划74.1 施工准备74.1.1 技术准备74.1.2 现场准备74.1.3 主要工程材料74.1.4 工程施工主要周转材料和施工机具配置计划9第五章 施工方法及工艺要求105.1 施工工2、艺105.1.1 支撑架主要参数105.1.2 支撑架主要参数11模板组拼12模板定位12支撑体系搭设125.2 模板支撑体系设计、支撑方法及模板演算13标准层楼板模板支撑13标准层梁模板支撑26墙模板支撑54柱模板支撑625.2.5 梁侧模：72剪力墙门窗洞口模板、预留洞口模板设计805.3 模板拆除825.3.1 模板拆除原则82墙模板拆除82楼板模板拆除83第六章 质量标准及技术控制措施836.1进场材料的质量标准836.3模板工程质量控制886.4 质量通病及预防措施896.5 材料节约措施906.6 成品保护90第七章 安全、文明施工、环境与职业健康措施91第八章 应急救援预案9283、.1 应急救援预案的目的928.2 预案的适用范围928.3 应急救援指挥机构的设置938.3.1 指挥机构的设置和职责938.3.2 项目应急救援小组名单及应急救援报警和联络方式938.4 应急救援抢险队伍人员、物资设备948.5 事故处理程序958.6 教育、训练968.7 互相协议968.8 应急救援措施968.9 架体搭设安全事故预防措施99第一章 编制依据建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2011；混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2015；建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-2013；钢筋混4、凝土高层建筑结构技术与施工规程；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）；建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）；建设工程安全生产管理条例；关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号文；本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；第二章 工程概况2.1 工程主要情况序号项目主要内容1工程名称xx中央文化区K4地块二期2建设工程地点项目位于xx市3建设规模总建筑面积约315568（其中地上面积233068，地下5、车库及设备用房建筑面积82500）；住宅199938，避难层3000，配套设施2500，底商27630，地下室825004结构形式框架结构；5建筑层数2栋52层、4栋53层住宅楼，3栋12层独立商铺（一二层均为销售商铺），3栋2层住宅底商（一二层均为销售商铺）6建设单位7设计单位8监理单位9勘察单位10总承包单位2.2 设计简介本工程3层以上为标准层，层高3150，板厚100、120、150，采用扣件模板式支撑体系，与外防护脚手架分开，梁及墙柱截面尺寸见下表：1）、柱截面尺寸简介：200*400、400*400、500*500、400*600、600*600、500*1500、500*16006、500*2000。2.3 墙柱简介2）、剪力墙厚度为600mm，500mm， 400mm， 250mm， 200mm；3）、梁截面尺寸见下表：表2.2-1 梁截面尺寸KL6-1500*580XL6-1200*650L6-1200*650LL6-1500*1200KL6-2200*600XL6-2200*650L6-2200*550LL6-2500*730KL6-3200*400XL6-3200*650L6-3250*600LL6-3250*600KL6-5300*600XL6-4200*650L6-4200*420LL6-4500*1200KL6-6200*400XL6-5200*650L67、-5150*400LL6-5500*1200KL6-7300*600L6-6200*400LL6-6500*1200KL6-8200*400L6-7200*550LL6-7500*1200KL6-9200*550L6-8200*400LL6-8500*1200KL6-10400*580L6-9200*400LL6-9500*1200KL6-11250*400L6-10LL6-10400*780KL6-12300*670L6-11LL6-11500*730KL6-13200*650L6-12LL6-12600*780KL6-14200*580L6-13LL6-13600*730KL6-152008、*580LL6-14500*1200KL6-16200*400LL6-15600*730KL6-17500*600KL6-18200*500KL6-19200*400KL6-23200*400KL6-24300*400KL6-25500*580第三章 施工安排3.1 工程施工目标3.1.1 工期目标按照施工部署要求按期完成。3.1.2 质量目标一次性验收合格。3.1.3 安全目标达到xx市安全文明示范样板工地要求。第四章 施工准备与资源配置计划4.1 施工准备4.1.1 技术准备（1）组织工程技术人员熟悉图纸，对照规范，熟悉、掌握本工程施工组织设计及模板施工方案。（2）对照图纸及本方案，对模板9、工程需要的各种材料数量的进行计算、校核,及时提出模板工程材料采购计划及材料租赁计划,明确进场时间、数量、规格。（3）组织对施工班组的技术交底。4.1.2 现场准备（1）中心线和位置线的放线：首先用经纬仪引测建筑物的柱轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线，墙模板要弹出模板的内、外边线，以便于模板安装与校正。（2）标高测量：根据模板实际标高的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。（3）墙柱部位交接处剔凿：为了能使墙柱混凝土与下楼层的混凝土很好的接合，在其交界处剔凿。另外，在外墙、外柱部位，继续安装模板前，要10、设置模板承垫带，并用仪器校正，使其平直。（4）设置模板定位基准：采用钢筋定位，即根据构件断面尺寸加工定位卡环绑扎在柱根部，以保证钢筋与模板位置的准确。（5）隐检：检查水、电管线预埋情况，预埋件、预留孔洞埋设的牢固程度和准确性，办完钢筋、水电的隐检手续，再进行模板安装。 主要工程材料（1）设计要求在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。（2）模板材料1）标准层墙体模板：采用15mm 厚胶合板、50100 木方和钢管作楞，配套对拉螺栓（16）使用。外墙采用止水片（40403）的对拉螺栓。2）框架柱模板：采用15mm 厚木胶合板在木工棚内制作施工现场组拼，11、背楞采用50100方木，加固采用483 钢管围檩加固，配套对拉螺栓（16）使用。4）顶板及梁模板：采用15mm 厚木胶合板和50100木方现场拼制，48钢管顶撑现场拼制，支撑采用扣件式钢管顶撑脚手架，由立杆、横杆、纵横向剪刀撑、扫地杆、纵横向水平杆、50*100木方垫块支座、支托组成。50100 木方作楞。后浇带内免拆模板采用钢筋骨架钢丝网片围封。5）楼梯： 底模采用木胶合板，木方作楞，钢管顶撑；踏步采用定型化钢模板。支模体系立杆间距水平杆步距同楼板，混凝土浇筑三天后可拆除中部横向水平杆。 工程施工主要周转材料和施工机具配置计划 1、材料计划主要材料配备计划表序号名 称规格数量备 注115mm12、多层板18090cm52000张模板2钢管48335000米支撑、脚手架3扣件直角，对接，万向30000只模板、脚手架4方木50100400m3模板及支撑5脚手板3000504002000块6对拉螺栓1680000根7止水片4040336000片8脱模剂5T水性剂9铁钉16T10止水钢板30034000m2、中小型机械需用计划主要机械设备及进场计划表 序号机械名称型 号功率数量备 注1平刨机MT1043KW8台开工前进场2交流电焊机BX1-31515KVA 12台开工前进场3木工圆盘锯MJ1064KW12台开工前进场4压刨机MB10428台适时进场5砂轮机12台适时进场6小型电器若干适时进场713、其它设备若干适时进场第五章 施工方法及工艺要求5.1 施工工艺5.1.1 支撑架主要参数模支撑类型截面尺寸梁（板）跨度（mm）支撑架高度（mm）支撑架基础梁两侧立杆间距（梁宽+600）梁两侧立杆和梁底顶撑立杆沿梁跨方向间距梁底带顶托立杆根数小梁（木方）根数或间距主梁（钢管）根数纵横水平杆步距纵横扫地杆离地高度备注梁150*400、200*400、200*420、200*500、200*550、200*580、200*600、200*650、250*400、250*600、300*400、300*600、300*670、400*580、400*78060003150钢筋混凝土楼板800 900 14、100010001200212002001、支撑架主材：钢管、扣件、顶托要做见证取样复检报告。2、支撑架搭设要分阶段检查和逐级检查验收（班组、项目、公司）。3、梁底木方间距100，主梁采用两根钢管是顶托居中受力，梁底立杆400宽以下的梁一根，400以上的据情况增加，梁立杆与板支撑系统连为整体。4、水平剪刀撑每四步且不大于4m设置一道，宽度四至六米。5、高支模区域架体四周必须满设竖向剪刀撑，剪刀撑宽度不超过四跨且宜为四至六米。500*580、500*600、500*730、500*1200600*730、600*780600031501100 12001000210021200板100 120 15、15035003150/1200/150212005.1.2 支撑架主要参数测量定位放线安装竖向模板安装支撑体系校正模板垂直度并复核模板标高穿插安装对拉螺杆检查验收绑扎竖向钢筋测量定位放线搭设满堂支模架安装梁底模和其中一侧模板安装梁另一侧模板安装楼板模板绑扎梁钢筋复核模板技术参数检查验收模板质量进入下道工序进入下道工序图1.1-1 竖向结构模板安装流程图图1.1-2梁板结构模板安装工艺流程5.1.3模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸进行组拼，并进行编号，非标准层模板采用同部位的标准层模板，不足之处适当加以补充；模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，拼装要求详见下表。序号项目允许偏差16、1两块模板之间拼缝12相邻模板之间高低差13模板平整度24模板平面尺寸偏差35.1.4模板定位1）中心线和位置线的放线当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(1.2MPa)， 即用手按不松软、无痕迹，方可上人进行轴线投测。首先引测建筑的边柱或墙轴线并以该轴线为起点，引出每条轴线。根据轴线位置弹出用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。2）标高测量当墙混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙上。3）找平工作模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。可用在浇17、注砼前在墙体钢筋上焊接短钢筋间距1.5m以确定砼的浇注高度，在砼初凝时将砼刮平。4）设置模板定位基准 墙体模板根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋焊成定位梯子支撑筋，焊在墙体两根竖筋上，起到支撑作用，间距1200mm；柱模板，在基础和柱模上口用钢筋焊成井字形套箍撑位模板并固定竖向钢筋。5）基层处理模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷脱模剂。5.1.5支撑体系搭设1. 梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数。2. 木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔18、紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3. 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续19、式剪刀撑。4、满堂模板在外侧周圈应设置由下至上竖向连续剪刀撑，中间纵横向每隔10米左右设置由下至上竖向连续剪刀撑，其宽度宜为46米，并在剪刀撑顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560度。当支架立柱高度超过5m时，应在外侧周圈立柱和中间有结构柱的部位，按水平间距69米，竖向间距23米与建筑结构设置一个固结点。5. 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用搭接，并应用铁钉钉牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm20、处进行固定。5.2 模板支撑体系设计、支撑方法及模板演算5.2.1标准层楼板模板支撑扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020112、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)150楼板边长L(m)8楼板边宽B(m)5模板支架高度H（m）3.15主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)1.2立柱横向间距lb(m)1.2水平杆步距h(m)1.2顶步水21、平杆步距(m)0.7立杆自由端高度a(mm)300次梁间距a(mm)200次梁悬挑长度a1(mm)300主梁悬挑长度b1(mm)300可调托座内主梁根数/结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.02是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市湖北(省)xx市(市22、)地面粗糙度类型/简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)1+1.42.51=8.378kN/m由永久荷载控制的组合：q2=123、.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)1+1.40.72.51=7.938kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(8.378,7.938)=8.378kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)1=4.878kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.24、35(0.3+(24+1.1)150/1000)1=5.488kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图Mmax= 0.199kNm=Mmax/W=0.199106/24000=8.308N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)150/1000)1=4.065kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.002mm=200/400=0.5mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变25、荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000+1.42.5200/1000=1.676kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000+1.40.72.5200/1000=1.588kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(1.676,1.588)=1.676kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+（G26、2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000=0.976kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+（G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000=1.099kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kNm)Mmax= 1.094kNm=Mmax/W=1.094106/(83.333103)=13.127N/mm2f=15N/mm227、满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax= 3.793kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.79310362.5103/(341.333104510)=1.389N/mm2= 2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000=0.813kN/m （图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)max=0.16mm=1.21000/400=3 mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施28、工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000+1.41.5200/1000)=1.256kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k29、+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000+1.40.71.5200/1000)=1.252kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.256,1.252)=1.256kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)150/1000)200/1000=0.813kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.642kNRkmax=1.063kN还30、需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图(kNm)Mmax= 1.159kNm=Mmax/W= 1.159106/(8.9861000)=129.026N/mm2f= 205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图(kN)Vmax= 5.113kNmax=QmaxS/(Ib0)=5.131、1310006.084103/(21.5661041.210)=12.02 N/mm2=120 N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图(mm)max=0.061 mm=1.2103/400=3mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=10.902kN六、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, 1、2按JGJ130-2011附录C取用l01= k1(h+2a)=11.714(1.2+2300/1000)=3.085ml02=k2h =12.4921.2=2.99m取两值中的大值l0=max(l01, l02)=max(3.032、85,2.99)=3.085m=l0/i=3.0851000/(1.5910)=194=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=3.0851000/(1.5910)=194根据1查JGJ130-2011附录得到=0.191N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.5+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)1.21.2=12.076kNf=N1/(A)=12.0761000/(0.191(4.24100)=149.117N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l33、02/i=2.991000/(1.5910)=188.075根据1查JGJ130-2011附录得到=0.203N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.5+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)1.21.2+0.91.23.150.205=12.774kNf=N3/(A)=12.7741000/(0.203(4.24100)=148.516N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=10.902 kNN=10.902 kNN=150kN 满足34、要求5.2.2标准层梁模板支撑标准层梁构件截面尺寸见下表：150*400200*400250*400300*400400*580500*580600*730200*420250*600300*600400*780500*600600*780200*500300*670500*730200*550500*1200200*580200*600200*650根据梁宽将梁模板支撑分为两类设计，500宽以下为一类，500及以上为第二类分别取400*780,500*1200的梁作为验算对象。1）对400*780的梁进行演算扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200835、2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)780混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)6新浇筑混凝土结构层高FH(m)3.15计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度150斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)1垂直36、梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)1.2梁侧楼板立杆的横距lb1(m)1.2立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4次梁悬挑长度a1(mm)300结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.02是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市湖北(省)xx市(市)地面粗糙度类型37、/2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)780/1000)1+1.42.51=27.968kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)h38、b+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)780/1000)1+1.40.72.51=29.977kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(27.968,29.977)=29.977kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)780/1000)1=24.468kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)780/1000)1=27.39、527kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.171kNm=Mmax/W=0.171106/24000=7.127N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)780/1000)1=20.39kN/m（图7）简图（图8）挠度图=0.002mm=400/(4-1)400)=0.333mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(40、24+1.5)780/1000)400/1000/(4-1)+1.42.5400/1000/(4-1)=3.729kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)780/1000)400/1000/(4-1)+1.40.72.5400/1000/(4-1)=3.997kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(3.729,3.997)=3.997kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.41、1)780/1000)400/1000/(4-1)=3.18kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.3+(24+1.1)780/1000)400/1000/(4-1)=3.578kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=1.193kNm=Mmax/W=1.193106/(85.3331000)=13.982N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=4.4542、4kNmax=VmaxS/(Ib)=4.45410362.5103/(341.333104510)=1.631N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)0.15)0.3=(0.3+(24+1.1)780/1000)400/1000/(4-1)=2.65kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.177mm=11000/400=2.5mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加43、立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.5根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.5)780/1000)400/(4-1)1000)+1.41.5400/(4-1)1000)=3.144、59kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.5)780/1000)400/(4-1)1000)+1.40.71.5400/(4-1)1000)=3.447kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(3.159,3.447)=3.447kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.5)780/1000)400/(4-1)1000)=2.692kN/m此时次梁的荷载简图如下45、（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=3.674kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=2.869kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.553kNm=Mmax/W=0.553106/(8.9861000)46、=61.539N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 6.512kNmax=QmaxS/(Ib)=6.51210006.084103/(21.5661041.210)=15.309N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.002mm=11000/(1+1)/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.871kN非端支座最大支座反力为：R2=13.023kN47、五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.871kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=13.023kNN=150kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.501(1.2+2400/1000)=3.002ml02=k2h=12.3991.2=2.879m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.002,2.879)=3.002m=l0/i=3.0021000/(1.5910)=188.805=210满48、足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1551.501(1.2+2400/1000)1000/(1.5910)=218.07根据1查JGJ130-2011附录得到=0.203梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)1.21.2=13.418kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.871kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=14.289kNf=NA/(A)49、=14.2891000/(0.203(4.24100)=166.011N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.1552.3991.21000/(1.5910)=209.12根据1查JGJ130-2011附录得到=0.166此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2Hgk=14.289+1.20.065(2.37+(780-150)/1000)=14.524kNf=NC/(A)=14.5241000/(0.166(4.24100)=204.653N/mm2=205N/mm2满足要求2）梁取500*1200作为验算对象：扣件式梁模板安全计算50、书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1200混凝土梁宽b(mm)500混凝土梁计算跨度L(m)6新浇筑混凝土结构层高FH(m)3.15计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011模板荷载传递方式可调托座扣件传力时扣件的数量/梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度151、50斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)1垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.1水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)1.2梁侧楼板立杆的横距lb1(m)1.2立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m5次梁悬挑长度a1(mm)300结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.0252、是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市湖北(省)xx市(市)地面粗糙度类型/2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)1200/1000)1+1.42.51=40.82k53、N/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)1200/1000)1+1.40.72.51=44.435kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(40.82,44.435)=44.435kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)1200/1000)1=37.32kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k54、)hb=1.35(0.5+(24+1.5)1200/1000)1=41.985kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.182kNm=Mmax/W=0.182106/24000=7.594N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1200/1000)1=31.1kN/m（图7）简图（图8）挠度图=0.002mm=500/(5-1)400)=0.313mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=55、1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)1200/1000)500/1000/(5-1)+1.42.5500/1000/(5-1)=5.103kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)1200/1000)500/1000/(5-1)+1.40.72.5500/1000/(5-1)=5.554kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(5.103,5.554)=5.554kN/m计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组56、合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)1200/1000)500/1000/(5-1)=4.563kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.3+(24+1.1)1200/1000)500/1000/(5-1)=5.133kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（图11）简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kNm)Mmax=1.255kNm=Mmax/W=1.255106/(85.3331000)=14.711N/mm2f57、=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)Vmax=4.869kNmax=VmaxS/(Ib)=4.86910362.5103/(341.333104510)=1.783N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)0.15)0.3=(0.3+(24+1.1)1200/1000)500/1000/(5-1)=3.803kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)max=0.253mm=11000/400=2.5mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平58、钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:3跨距为：(等跨)0.367根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.5)12059、0/1000)500/(5-1)1000)+1.41.5500/(5-1)1000)=4.408kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.5)1200/1000)500/(5-1)1000)+1.40.71.5500/(5-1)1000)=4.858kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(4.408,4.858)=4.858kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+160、.5)1200/1000)500/(5-1)1000)=3.863kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=5.178kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4.116kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯61、矩图(kNm)Mmax=0.398kNm=Mmax/W=0.398106/(8.9861000)=44.337N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主梁剪力图(kN)Vmax= 7.779kNmax=QmaxS/(Ib)=7.77910006.084103/(21.5661041.210)=18.288N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主梁变形图(mm)max=0.001mm=1.11000/(2+1)/400=0.917mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。62、故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.132kN非端支座最大支座反力为：R2=13.115kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.132kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=13.115kNN=150kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.501(1.2+2400/1000)=3.002ml02=k2h=12.3991.2=2.879m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.00263、,2.879)=3.002m=l0/i=3.0021000/(1.5910)=188.805=210满足要求2、立柱稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=1.1551.501(1.2+2400/1000)1000/(1.5910)=218.07根据1查JGJ130-2011附录得到=0.203梁两侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.1)150/1000)+1.4(1+2)1.21.2=13.418kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.132kN由于梁中间立杆和两侧立64、杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=13.55kNf=NA/(A)=13.551000/(0.203(4.24100)=157.429N/mm2=205N/mm2满足要求3、立柱稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=1.1552.3991.21000/(1.5910)=209.12根据1查JGJ130-2011附录得到=0.166此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2Hgk=13.55+1.20.065(1.95+(1200-150)/1000)=13.785kNf=NC/(A)=13.7851000/(0.166(4.24100)=196.165、43N/mm2=205N/mm2满足要求5.2.3墙模板支撑1）200mm，250mm，300mm，400mm、500mm、600mm厚墙模板支撑，取600mm厚墙为验算对象：二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土墙厚度h(mm)500混凝土墙计算高度H(mm)5500混凝土墙计算长度L(mm)5000次梁布置方向水平方向次梁间距a(mm)300次梁悬挑长度a1(mm)200主梁间距b(mm)450主梁悬挑长度b1(mm)200次梁合并根数1主梁合并根数2对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450混凝土初凝时间t0(h)5混凝土浇筑速66、度V（m/h)2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14荷载参数混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2（图1）纵向剖面图（图2）立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222451.21.1520.5=51.523kN/m2F2=cH245500/1000=132kN/m2标准值G4kminF1,F251.523kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：当墙厚大于1067、0mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当墙厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.251.523+1.4(12+(1-1)4),1.3551.523+1.40.7(12+(1-1)4)=64.364kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k51.523kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm68、3Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。1、强度验算qbS164.364=64.364kN/m（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.724kNmMmax/W0.724106/37500=19.309N/mm2f30N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=151.523=51.523kN/m（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）面板变形图max0.054mm300/400=0.75mm满足要求五、次梁验算qaS300/100064.364=19.309kN/mqkaSk300/100051.523=15.457kN/m169、抗弯强度验算（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）梁弯矩图Mmax0.386kNmMmax/W0.386106/(83.3331000)=4.634N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax4.517kN=VmaxS0/(Ib)=4.51710362.5103/(416.667104510)=1.355N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图0.104mm450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=8.804KNRmaxk=7.048KN六、主梁验算因主梁的跨度一般是较70、大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简图如下：（图12）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图13）主梁弯矩图Mmax1.761kNmMmax/W1.761106/(8.51000)=203.154N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图14）主梁剪力图Vmax11.428kN=VmaxS0/(Ib)=11.42810005.72103/(20.381041.1210)=28.638N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）主梁变形图1.022mm450/400=1.125mm满足要求4、支座71、反力计算对拉螺栓承受的支座反力：N=20.232KN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N0.95XYFs0.95XY(1.2G4k+1.4Q3k)0.95450/1000450/1000(1.251.523+1.42)=12.433kNNtb=17.8kN满足要求5.2.4柱模板支撑1）框支柱截面尺寸为：1200*1700mm，1800*1800mm支撑体系，以1800*1800mm为验算对象：柱模板的截面宽度 B=1800mm，B方向对拉螺栓4道，对拉螺杆；16； 柱模板的截面高度 H=1800mm，H方向对拉螺栓4道，对拉螺杆；16； 柱模板的计算高度 L = 5000mm， 柱箍间距计算72、跨度 d = 450mm。 柱箍采用双钢管48mm2.8mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞6根，H方向竖楞6根。二、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土柱边长L(mm)1800混凝土柱边宽B(mm)1800混凝土柱计算高度H(mm)5000柱长边次梁根数m6柱短边次梁根数n6最低处柱箍距底部距离a(mm)300柱箍间距b(mm)450柱箍合并根数2柱长边对拉螺栓根数X3柱短边对拉螺栓根数Y3混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数173、.2结构表面要求表面外露材料参数柱箍类型圆钢管柱箍规格483次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、樟木平行方向)对拉螺栓规格M14（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH245000/1000=120kN/m2标准值G4kminF1,F241.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据墙厚的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k 74、=0.9max(1.241.218+1.42,1.3541.218+1.40.72)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k41.218kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算qbS151.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kNm)Mmax0.84kNmMmax/W0.84106/37500=22.397N/mm2f375、0N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图qkbSk=141.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)max=0.089mm450/400=1.125mm满足要求五、小梁验算柱箍的道数：e=e(H-a)/b,eZ=10次梁上部悬挑长度a1=H-a-eb=5000-300-10450=200mm根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载qMax(L/m,B/n)S300/100051.844=15.553kN/mqkMax(L/m,B/n)S76、k300/100041.218=12.365kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图Mmax0.7kNmMmax/W0.7106/(83.3331000)=8.399N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图Vmax=4.734kN=VmaxS0/(Ib) = 4.73410362.5103/(416.667104510)=1.42N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图=0.625mm450/400=1.125mm满足要求4、支座反力计算Rmax=9.4kNRmaxk=7.473kN六、柱箍验算取s=MaxL/(77、X+1),B/(Y+1)=max(1800+(100+48)2)/(3+1),(1800+(100+48)2)/(3+1)=524mm为计算跨度。荷载主要有次梁传递至柱箍，简化为每跨作用两个集中力。（图12）承载能力极限状态受力简图1、强度验算（图13）弯矩图(kNm)Mmax0.861kNmMmax/W0.861106/(8.51000)=101.241N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）剪力图(kNm)Vmax=12.934kN=VmaxS0/(Ib)= 12.9341035.72103/(20.381041.1210)=32.413N/mm2fv125N/mm2满足78、要求3、挠度验算（图15）正常使用极限状态受力简图（图16）变形图0.011mm524/400=1.31mm满足要求4、支座反力计算Rmax=16.158kN七、对拉螺栓验算NRmax=16.158kN17.8kN满足要求2）框架柱支撑体系以700*700mm为验算对象：柱模板的截面宽度 B，B方向对拉螺栓1道，对拉螺杆；16； 柱模板的截面高度 H，H方向对拉螺栓1道，对拉螺杆；16； 柱模板的计算高度 L = 500mm， 柱箍间距计算跨度 d = 900mm。 柱箍采用双钢管48mm3mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 示意图：计算书：计79、算参数柱模板的截面宽度 B=700.000mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L =5000mm，柱箍间距计算跨度 d =900mm。柱箍采用双钢管48mm3mm柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm，B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。新浇混凝土侧压力标准值 F1=18.04kN/m2倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3.60kN/m2计算简图柱模板计算简图材料特性 面板的厚度15.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.60N/80、mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论柱模板面板的计算1. 抗弯计算强度 f=M/W=0.19106/32400.0=5.712N/mm2面板的抗弯强度验算 f f满足要求!2.抗剪强度计算 T=33.27/(2600.018.0)=0.454N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.6810.8340.04/(1006000.00291600.0)=0.560mm面板的最大挠度小于340.0/250满足要求!竖楞木方的计算1.竖楞木方抗弯强度计算 f=M/W=0.327181、06/52650.0=6.203N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2满足要求!2.竖楞木方抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=33266/(23990)=1.396N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.600N/mm2满足要求!3.竖楞木方挠度计算 v =0.667qd4/100EI=0.6676.132600.004/ (1009500.02369250.0)=0.239mm竖楞木方最大允许挠度，v =600.000/250mm满足要求!B方向柱箍的计算1.抗弯计算强度f=M/W=0.394106/8496000.0=46.375N/mm2抗弯计算强度小于205N/mm2满82、足要求!2.挠度计算v =0.125mm支撑钢管的最大挠度小于553.333/150与10mm满足要求!B方向对拉螺栓的计算对拉螺栓最大容许拉力值: N =17.850kN对拉螺栓所受的最大拉力 N =8.019kN满足要求!H方向柱箍的计算1.抗弯计算强度f=M/W=0.451106/8496000.0=53.084N/mm2抗弯计算强度小于205N/mm2满足要求!2.挠度计算v =0.159mm支撑钢管的最大挠度小于586.667/150与10mm满足要求!H方向对拉螺栓的计算对拉螺栓最大容许拉力值: N =17.850kN对拉螺栓所受的最大拉力 N =8.595kN满足要求!5.2.583、 梁侧模：螺杆垂直间距300，水平间距500，次梁为横向木方，主梁为竖向双钢管。梁侧模（木模）计算书一、计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003二、计算参数基本参数混凝土梁两侧楼板情况梁两侧有板梁计算跨度楼板厚度h(mm)150梁计算跨度L（m）6混凝土梁截面高度H(mm)1200混凝土梁截面宽度B(mm)500次梁布置方向次梁横向次梁布置根数n6次梁悬挑长度b1(mm)300对拉螺栓道数3对拉螺栓横向间距(mm)500主梁间距b(mm)10084、0主梁悬挑长度b2(mm)300混凝土初凝时间t0(h)4混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影响修正系数1.15外加剂影响修正系数1.2混凝土浇筑方式溜槽、串筒或导管结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)对拉螺栓规格M14（图1） 剖面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH241200/1000=28.8kN/m2标准值G4kminF1,F228.8kN/m2承载能力极限状态85、设计值根据梁厚的大小确定组合类型：当梁厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k当梁厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k则：S=0.9max(1.228.8+1.4(12+(1-1)4),1.3528.8+1.40.7(12+(1-1)4)=36.756kN/m2正常使用极限状态设计值SkG4k28.8kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按单跨简支梁计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。Wbh2/6=1000122/6=24000mm3，Ibh3/12=1000123/12=186、44000mm4其中的h为面板厚度。面板的计算跨度为a=(H-h-次梁截面宽度)/n=(1200-150-50)/1000/6=0.1671、强度验算（图2）承载能力极限状态受力简图qbS136.756=36.756kN/m（图3）面板弯矩图(kNm)Mmax0.128kNmMmax/W0.128106/24000=5.318N/mm2f31N/mm2满足要求2、挠度验算qkbSk=128.8=28.8kN/m（图4）正常使用极限状态受力简图（图5）面板变形图max0.006mm240/400=0.6mm满足要求五、次梁验算次梁承受的荷载为：qaS24036.756=8821.44N/mqka87、Sk24028.8=6912N/m由于次梁为水平向，所以可以按三跨连续梁计算，跨度取对拉螺栓横向间距。1、抗弯强度验算（图6）承载能力极限状态受力简图（图7）梁弯矩图Mmax0.397kNmMmax/W0.397106/(85.3331000)=4.652N/mm2f15N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图8）次梁剪力图(kN)Vmax3.789kN=VmaxS0/(Ib)= 3.78910362.5103/(341.333104510)=1.388N/mm2fv2N/mm2满足要求3、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）次梁变形图0.045mm1000/400=2.5mm满足88、要求4、支座反力计算Rmax=6.462KNRmaxk=4.186KN六、主梁验算主梁按连续梁计算，又因为主梁端部有悬挑部分，故可按有悬挑的连续梁计算，计算简图如下：（图11）承载能力极限状态受力简图1、抗弯强度验算（图12）主梁弯矩图Mmax1.292kNmMmax/W1.292106/(8.9861000)=143.817N/mm2f205N/mm2满足要求2、抗剪强度验算（图13）主梁剪力图Vmax10.968kNm=VmaxS0/(Ib)= 10.96810006.084103/(21.5661041.210)=25.786N/mm2fv120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）正89、常使用极限状态受力简图（图15）主梁变形图0.536mm500/400=1.25mm满足要求4、支座反力计算对拉螺栓承受的最大支座反力为：N=2.3816.462=15.385kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓拉力值N：N15.385kNNtb=17.8kN满足要求5.2.6剪力墙门窗洞口模板、预留洞口模板设计剪力墙门窗洞口模板、预留洞口模板设计：采用多层板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型钢模。定型钢模尺寸，根据墙厚，洞口的高度和宽度来制作。利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。对于门窗洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证混凝土的密实度。5.2.7 边梁模板支撑设计楼层外围周圈边梁、连梁模板支撑体系设计同普90、通梁，但梁底立杆间距，水平杆步距需加密即梁底立杆间距600mm，中部增加一道水平杆，最外侧水平立杆位于梁底结构边缘50mm处，梁底支撑立杆平均分布与内外侧立杆之间，详见下图：5.3 模板拆除5.3 模板拆除5.3.1 模板拆除原则(1)模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，方可拆模。(2)模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa （依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。承重性模板，其混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2015 ）及相关规范要求，方可拆除。(3)模板91、拆除，遵循先安后拆、后安先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。(4)拆除后的模板及其配件，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放。(5)拆除后的模板材料，应及时清除面板砼残留物，涂刷隔离剂。(6)拆除后的模板及支承材料应按照一定顺序堆放，根据平面布置拆除后的模板、木方临时堆放于每户客厅位置，距楼板边缘不小于一米，堆放高度不大于一米，卸料平台安装完成后吊运至工作面，尽量保证上下对称使用。(7)严格按规范规定的要求拆模，严禁为抢工期、节约材料而提前拆模。(8)模板拆除后，对于结构的棱角部位，要及时进行保护，以防止损伤。5.3.2墙模板拆除(1)墙模板在92、混凝土强度达到1.2MPa ，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。(2)拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙 上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。(3) 阴角模拆除：角模的两面都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模位移，被混凝土握裹，因此拆除可能有时遇到困难。需先将模板外表的混凝土剔除，然后用小锤敲高出部分的角模，进行脱模。角模拆除后，凸出部分的混凝土应及时剔凿，凹进部位或93、掉角处应用同强度等级的水泥砂浆及时修补。(4)门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定件，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。5.3.3楼板模板拆除(1)楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。(2)模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。(3)模板拆除后94、，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第六章 质量标准及技术控制措施6.1进场材料的质量标准(1)本工程模板全部采用木胶合板模板，进场模板质量标准如下：外观质量检查标准（通过观察检验）:任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2。(2) 钢管：钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔。外径和壁厚偏差不得大于0.5mm；钢管两端应平整，偏差不得大于1.7mm。新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试95、验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。(3)扣件：本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。6.2模板分项工程质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002 ）96、及相关规范要求。6.2.1一般规定(1)模板及其支架应根据工程结构形式荷载大小地基土类别施工设备和材料供应等条件进行设计模板及其支架应具有足够的承载能力刚度和稳定性能可靠地承受浇筑混凝土的重量侧压力以及施工荷载。(2)在浇筑混凝土之前应对模板工程进行验收 。模板安装和浇筑混凝土时应对模板及其支架进行观察和维护发生异常情况时应按施工技术方案及时进行处理。(3)模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。6.2.2模板安装主控项目(1)安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照97、模板设计文件和施工技术方案观察。(2)在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。一般项目(1)模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； (2) 用作模板的地坪胎模等应平整光洁不得产生影响构件质量的下沉裂缝、起砂或起鼓 检查数量:全数检查 检验方法:观察(3)对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10098、03/1000检查数量：按规范要求的检验批，在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间。对大空间结构板可按纵横轴线划分检查面抽查10%且不少于3面； 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。(4)固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应下表的规定。检查数量：按规范要求的检验批，在同一检验批内对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不应少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且不得小于3面。检验方法：钢尺检查。预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差(99、mm)预埋钢板中心线位置3预埋管预留孔中心线位置3插 筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留洞中心线位置10尺 寸+10,0注：检查中心线位置时，应沿纵横两个方向量测，并取其中的较大值(5)现浇结构模板安装允许偏差检查数量：按规范要求的检验批, 在同一检验批内,对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3 间；对大空间结构墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面板可按纵横轴线划分检查面抽查10%且均不少于3面现浇结构模板安装允许偏差和检验方法表项次项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移柱、墙、梁5尺100、量2底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量3截面模内尺寸基础10尺量柱、墙、梁4，54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或拉线、尺量层高大于5m85相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺垂直2线尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度10，010预留孔洞中心线位移10拉线、尺量尺寸10，011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线612插筋中心线位移5尺量外露长度10，06.2.3模板拆除主控项目 (1)底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求当设计无具体要求时混凝土强度应符合规定底模拆除时的混凝土强度等级结构类型101、结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502, 8758100梁8758100悬臂构件100检查数量:全数检查 检验方法:检查同条件养护试件强度试验报告 (2)后浇带模板的拆除和支顶应按设计及规范要求执行。检查数量:全数检查 检验方法:观察一般项目 (1)侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤 检查数量:全数检查 检验方法:观察 (2)模板拆除时不应对楼层形成冲击荷载拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运 检查数量:全数检查 检验方法:观察施工质量技术控制措施6.2.4模板垂直度控制(1)对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方102、可模板安装。(2)模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm ，平整度不超过2mm； (3)模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。(4)混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。6.2.5顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。6.2.6模板的变形控制(1)墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）或设置同墙厚的内撑。(2)浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严103、防振捣不实或过振，使模板变形。(3)门窗洞口处对称下混凝土；(4)模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；6.2.7模板的拼缝、接头(1)模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；(2)钢模板如发生变形时，及时修整。(3)木模板拼缝做法如下图所示其它注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前向施工队伍的进行书面形式的技术交底。(1)胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。(2)进场木枋先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。(3)模板104、配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。(4)墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。(5)墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm 。(6)门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。(7)支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。(8)在窗台模板下口中间留置2 个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。(9)梁、板模板清扫口留在梁下口，清105、扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。(10)跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。(11)合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，检查合格后方可合模。(12)为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。(13)木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。(14)模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。(1106、5)装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。(16)拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。6.3模板工程质量控制 模板工程质量控制程序6.4 质量通病及预防措施1）模板加工 质量通病：后台模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面变形，尺寸偏差大。门窗及预留洞模板制作马虎。防治措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所有龙骨加工精度，对加工的模板严格检查验收。2）墙、柱模板 质量通病：胀模、漏浆、混凝土出现蜂窝，烂根。墙混凝土表面粘模、掉角。防治措施：支模前按图纸弹好轴线和断面尺寸，矫正钢筋位置，墙柱模板外侧底107、部先用砂浆填缝，浇砼前先在底部浇筑30mm后同标号砂浆，防止漏浆烂根。3）顶板模板现象质量通病：板中部下挠，板底与墙、梁四周不平，板模伸入墙、梁内“吃模”，板缝跑浆，出现麻面、蜂窝。防治措施：板模下部支撑按详图间距布置，支撑垫木方。拉好水平杆和剪力撑，支撑采用满堂脚手架，严格控制顶标高。纵横木枋格栅经过压刨，保证尺寸一样大，并拉通线找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷膜剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。6.5 材料节约措施(1)在使用钢管作支撑和横杆时，要108、以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，要满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。(2)不得在放置好的木模上随意践踏重物冲击；木背楞分类堆放,不得随意切断或锯割(3)根据图纸精心排板，每块板每根梁尽量少拼缝(4)安装多余扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放。(5)模板拆除扣件不得乱丢，集中堆放后运走(6)拆除模板按标识吊运到模板堆放场地,由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂,标识不清的模板重新标识；做到精心保养,以延长使用期限(7)制定材料节约管理奖罚制度：拆除模板要按操作要求施工，严禁猛撬、生砸、及大面积撬落，尽可能不损坏木模板，便于周转使用，对109、拆下的模板及时清除表面油污。并进行整修刷好脱模剂，以便再用。对故意破坏模板，且不整修、不保养，重新用新料配置上层模板等按配置模板量的实际进场价格进行罚款。6.6 成品保护(1)上操作面前模板上的脱模剂不得流坠，以防污染结构成品。(2)为防止破坏模板工序必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好的顶板模板上焊接钢筋时，加垫薄钢板或其他阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，需用木方作垫进行。(3)拆下的模板，如有变形，及时进行修理。(4)门窗洞口，柱、墙的阳角，楼梯踏步用木胶合板边角料加工护角保护。(5)进场后的模板临时堆放时，要放稳垫平，110、必须用编织布临时遮盖，使用前，必须涂刷水性脱模剂，遇雨时，及时覆盖塑料布。(6)模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷，以防口角损坏并保证安全。(7)施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防模板损坏或变形。第七章 安全、文明施工、环境与职业健康措施(1)模板施工前，必须进行安全技术交底。特殊工种持证上岗。(2)进行登高作业时，操作人员必须挂好、系好安全带，安全带高挂低用(3)支模前按规定要求搭好施工用脚手架。(4)木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m， 外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）； 且电锯必111、须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。(5)模板吊运专人指挥、统一信号、信号工和挂钩人员必须退至安全的地方后，才可起吊。严禁人和模板一起吊运。当模板就位或落地时，要防止摇晃碰人或碰坏墙体。(6)垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。(7)模板起吊前，应将吊车位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确，禁止人力搬运大模板，严禁模板大幅度摆动或碰撞其它物体。(8)五级以上大风不得吊装112、模板。(9)模板及其支撑系统在安装过程中，设置临时固定设施，严防倾覆；大模板安装就位过程需有缆绳牵拉，防止模板旋转撞伤人。(10)大模板挑架操作台每平方米内荷载不得超过150kg，不允许堆放物料等杂物。(11)浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。(12)电梯井内及楼梯洞口要设置防护板，电梯井口及楼梯处要设置防护板，电梯井口及楼梯处要设置护身栏，电梯井内每层都要设立一道安全网。(13)因混凝土侧压力受浇筑速度影响，剪力墙混凝土浇113、筑速度不大于1.5m/h。(14)在拆墙模前不准将脚手架拆除。(15)拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域。(16)必须在铺好跳板的操作架上操作,拆除模板严禁操作人员站在正在拆除的模板上.(17)拆除的模板严禁乱放，保护好模板。(18)所有模板及配件拆除完毕后，方可将模板吊走，起吊前必须复查。(19)模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。(20)模板的配件必须齐全，不得随意改变或拆卸。模板及其配件含斜撑挑架等必须定期检修。发现有丢失、损坏、变形等问题时要及时妥善处理，确信无问题后方可再次114、使用。(21)对现场堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理和储存，并挂牌标明标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理。(22)模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。(23)大模板存放应随时将自稳角调好，面对面放置，防止倾倒，大模板存放在施工楼层上，必须有可靠的安全措施。没有斜撑的模板应在现场搭设钢管堆放架，堆放架应设剪刀撑和双向斜支撑。(24)木模板堆放时，应分层码放整齐，码放不得过高，且应将铁钉取出，避免扎穿“脚底板”。(25)环保与文明施工:现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序115、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。(26)模板支撑体系的搭设施工队伍人员具备相应的资质、上岗证，如部分为外来人员，在xx市备案。第八章 应急救援预案8.1 应急救援预案的目的为了确保项目正常安全施工，保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序的进行，防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员伤亡和财产损失，帮助实现应急行动的快捷，有序、高效、充分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主”，“保护人员安全优先，保护环境优先“的方针，贯彻“常备不懈，统一指挥，高效协调、持续改进”的原则。8.2 预案的适用范围116、 本预案所称安全事故，是指在本工程架体搭设使用中发生的，造成或可能造成人身安全和财物损失的事故，事故类别包括： 1、架体搭设过程中高空坠落、物体打击造成的事故。 2、操作不当；违章违纪蛮干，不良操作习惯；安全意识差和操作技能低下时架体坍塌、倾斜引发的事故。 8.3 应急救援指挥机构的设置 8.3.1 指挥机构的设置和职责1、指挥机构的设置项目部成立施工现场安全生产事故应急救援指挥领导小组，组长由总经理担任，副组长为项目经理担任，成员由技术负责人、质安员、技术员、施工员等各承包组组长等人员组成。现场指挥：项目部项目经理 工程应急反应小组：项目部管理人员、各班组长成员、义务消防队成员通讯负责人。 117、2、指挥机构的职责 在应急情况下，值班人员组成最初应急组织。值班主管一旦发现或接到紧急情况通知，应马上确定应急级别，报告现场指挥或应急总指挥，调动应急反应小组。在此阶段的指挥和控制通过现场指挥中心来执行，作为应急指挥中心，根据应急总指挥（项目经理）的指示，及时通报公司管理层或指挥联络外界。事故发生初期，先由值班主管担任初期应急岗位指挥，直到按应急预案规定的负责人到岗位后再交接岗位，正式启动应急预案。 8.3.2 项目应急救援小组名单及应急救援报警和联络方式一旦发生施工安全事故，公司领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组。公司抢险领导小组的组成组长： 副组长：职118、责：研究、审批抢险方案；组织、协调各方抢险救援的人员、物资、交通工具等；保持与上级领导机关的通讯联系，及时发布现场信息。项目部应急预案领导小组及其人员组成下设五个小组：技术分析治安保卫善后处理应急救援组 ：紧急救援电话：根据事故规模危害程度紧急情况确定报警方式，包括城市公用特殊通讯电话：报警110；火警119；急救120；交警122；气象站121。8.4 应急救援抢险队伍人员、物资设备1、确定基本的应急救援抢险队伍的负责人。2、事故发生后立即组织、调集现场抢险队伍。3、应急救援队伍负责人接到通知后，应立即停止可停止的工作，以最快的速度，带领抢险人员集结至抢险现场待命。4、在抢险过程中，一切生产119、资源服从领导小组的安排，根据需要以最快的速度送达抢险现场。5、应急物资资源设备：应急资源设备的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。主要应急机械设备储备表序号材料、设备名称单位数量规格型号主要工作性能指标现在何处备注1医药箱套1备足各类应急药现场2担架付1现场3干粉式灭火器个20现场4各种水管米100现场5安全帽顶60现场6安全带条60现场7手套双100现场8安全灯盏5024V9小型挖掘机辆1WY-4.2斗容量0.2m3现场10挖掘机辆1JCB220斗容量1.8m3现场11液压汽车吊120、辆1QY-2525T现场12电焊机台2BX500现场13对讲机台10GP88S现场14发电机台1250KW现场15应急汽车吊台1150T150txx安装单位指定应急吊装公司8.5 事故处理程序 排除险情 、发现事故、尽快切断电源、发出警报，通知应急小组、救治伤者、查明原因、处理、善后1、一旦事故发生，不论事故现场何种情况，发现事故人员必须第一时间发出警报（大声呼叫），由机械操作人员切断电源，通知周边作业人员全部停止作业，撤离到安全地带。并用手机通知项目应急总指挥和联络员。 2、应急总指挥接到事故报告后，应立即召集应急机构人员，带齐必要工具，到事故现场集中。 3、应急救援人员集中后，应全面听从应121、急总指挥的安排，合理分工，一方面排除险情，一方面组织救援人员对伤员实施救护，并根据伤情，实施救治或转送医院。 4、险情排除，人员得到有效救护后，应组织对事故进行调查，按事故处理“四不放过”原则进行处理，并按事故类别上报上级相关部门。 8.6 教育、训练为全面提高应急能力，项目部应对抢险人员进行必要的抢险知识教育，制定出相应的规定，包括应急内容、计划、组织与准备、效果评估等。公司每年进行两次应急预案指导，必要时，协同项目部进行应急预案演练。8.7 互相协议项目部应事先与地方医院、宾馆建立正式的互相协议，以便在事故发生后及时得到外部救援力量和资源的援助应急救援医院医院名称地址联系方式xx大学中南医122、院xx市武昌区xx路169号广州军区xx总医院湖北省xx市武珞路627号027-507733338.8 应急救援措施 1、工作原则 事故发生后，救援工作应有序进行，重、特大事故应急救援工作遵循“保护人员安全优先，防止和控制事故蔓延、扩大为主；统一领导指挥、人员分工、分级负责、综合协调、快速高效、现场自救与上级或社会救援相结合“的原则。 人员急救步骤：急救是对伤员提供紧急的监护和救治，给伤员最大的生存机会，急救一定要遵循下述四个步骤： 1）调查事故现场，调查时要确保对调查人、伤病员或其他人无任何危险，迅速使伤病员脱离危险场所，尤其在工地、工厂大型事故现场，更是如此。 2）初步检查伤病员，判断其神123、志、气管、呼吸循环是否有问题，必要时立即进行现场急救和监护，使伤病员保持呼吸道通畅，视情况采取有效的止血、防止休克、包扎伤口、固定、保存好断离的器官或组织、预防感染、止痛等措施。 3）呼救，应请人去呼叫救护车，你可继续施救，一直要坚持到救护人员或其他施救者到达现场接替为止。此时还应反映伤病员的伤病情和简单的救治过程。 4）如果没有发现危及伤病员体征，可作第二次检查，以免遗漏其他的损伤、骨折和病变。这样有利于现场施行必要的急救和稳定病情，降低并发症和伤残率。 2、架体搭设伤害事故的急救措施 应急救援方法1） 高空坠落应急救援方法（1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120”124、急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。（3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2 模板、坍塌应急救援方法（1）工地发生模板支撑体系坍塌事故时，立即组织人125、员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。（2）报120 急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；（3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；（4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；（5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3） 物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。（1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。（2）对126、伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 （4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。 4 ） 火灾应急救援方法（1）火灾发生后先采用有效措施扑灭身上的火焰，使伤员迅速脱离开致伤现场，当衣服着火时，应采用各种方法尽快的灭火，如水浸、水淋、就地卧倒翻滚等，千万不可直立奔跑或站立呼喊，以127、免助长燃烧，引起或加重呼吸道烧伤。灭火后及时送医院进行治疗。（2）保护创面，尽量不要弄破水泡，对创面应立即用天角巾、大纱布清洁的衣服和被单，给予简单而确实的包扎。及时送医院进行治疗。手足被烧伤时，应将各个指、趾分开包扎，以防粘连。（3）发生火灾后，立即向项目应急救援组汇报情况，要求提供相关协助。（4）迅速组织人员疏散并保护物资，及时控制火势采取有效手段，最大限度地减少人员伤亡和经济损失。（5）根据火灾特点划警戒线，并紧急调动有关部门，单位人员迅速赶到事故现场。火灾及消防事故发生后立刻按照前述应急响应程序组织应急救援，主要需要做的事现场灭火及现场人员疏散，消防平面布置图及疏散流向指示图见方案附图128、。5） 触电应急救援方法（1）当发生人身触电事故时，首先使触电者脱离电源，迅速急救，关键是“快”。（2）对于低压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源：1）如果触电地点附近有电源开关或插销，可立即拉开电源开关或拔下电源插头，以切断电源。2）可用有绝缘手柄的电工钳、干燥木柄的斧头、干燥木把的铁锹等切断电源线，也可采用干燥木板等绝缘插入触电者身下，以隔离电源。3）当电线搭在触电者身上或者被压在身下时，也可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等绝缘物为工具，拉开、提高或挑开电线，使触电者脱离电源，切不可直接去拉触电者。3、对于高压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源：1）立即通知有关部门停电。129、2）带上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关。3）用高压绝缘杆挑开触电者身上电线。（4）触电急救的同时拨打120进行急救8.9 架体搭设安全事故预防措施 1、施工前必须对所有入场人员进行安全教育、自我保护教育、事故预防教育等相关教育，做到人人重视安全生产，人人遵守安全职责，人人理解工作目的，人人熟悉作业环境。 2、作业人员必须进行身体健康状况的检查，不符合上岗条件的，决不能令其上岗，特种作业人员必须持有培训合格的上岗证件。 3、不断完善安全管理和监督体制，合理调配作业人员，把安全生产责任层层落实到每个管理人员和作业人员。 4、认真按规范、标准、规程、规定和有关文件编制脚130、手架施工方案和技术安全措施，并报总工程师和监理部门、建设施工单位审批，在施工过程中严格按照执行。 5、根据技术安全措施和施工现场具体情况制定安全投入计划，报批后应报计划购置符合要求的安全防护设施和劳动保护用品，保证安全资金的有效投入，完善安全防护设施。 6、提高现场作业人员的自我保护意识，杜绝违章指挥和违章作业。 7、安全管理人员应对施工过程的各阶段、各部位、各环节的安全情况，进行经常性的专项检查，如地基安全情况、支垫情况、立杆的垂直度、纵向和横向水平杆的水平度及同层水平杆之间的高度误差、扣件的上紧程度、铺设层数和脚手架铺设情况、安全防护的设置情况、安全警示标志的设置等情况进行认真检查 8、确保使用阶段操作层上的施工荷载符合设计要求，不得超载，不得将摸板支撑，缆风绳、泵送混凝土及沙浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备，严禁在脚手架使用期间，任意拆除支架的承重结构和主要连接件。 9、在拆除阶段，应对拆卸现场作可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸现场，严禁将拆下来的杆部件和材料向地面抛掷，已吊至地面的架设材料应随拆随运出拆卸区域，保持现场文明。