1、16.7万高层住宅及地下室建设工程模板专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录一、编制依据2二、工程概况31、建筑概况32、模板概况33、支承层概况4三、模板支撑体系设计4四、模板体系施工方法61、施工准备工作62、放线测量63、模板制作64、模板支撑体系安装施工顺序65、模板支撑体系安装66、柱、墙模板安装77、梁模板安装78、楼面模板安装79、模板体系拆除810、模板工程的模板支架体系的检查与验收8五、质量保证措施101、保证材料质量的控制措施102、施工质量保证措施103、预防漏浆的控制措2、施114、成品保护措施115、砼浇筑施工注意事项11六、混凝土浇注方法12七、安全保证措施121、安全生产保证体系122、安全管理架构123、安全教育制度124、安全检查制度125、模板工程的安全管理措施136、预防模板及支架坍塌的安全技术措施14八、模板体系监测要求151、监测项目和要求152、监测报警指标153、监测方法154、处理方法155、静载试验15九、应急救援预案161、应急救援组织162、应急响应163、应急救援装备184、应急救援演练185、应急救援措施18十、计算书 一、编制依据1、中华人民共和国建筑法(1998年3月1日起施行)；2、建筑工程安全生产管理条例(2004年2月3、1日起施行)；3、中华人民共和国安全生产法(2002年11月1日起施行)；4、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)；5、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002)；6、混凝土结构工程施工质量验收规范(50204-2002)；7、木结构工程施工验收规范(GB50206-2002)；8、木结构设计规范(GB50005-2003)；9、建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)；10、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)；11、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)；12、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；13、4、计算软件：建筑工程施工安全辅助设计系统2012版广州一洲信息技术有限公司；14、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008。二、工程概况1、建筑概况xx二期三地块工程包括30、31、33、34、35、36、37、38八栋高层、一栋3层的幼儿园。地下室层高为4.0米（主楼部分）和3.3米（汽车库部分）。地上部分6栋为32层、2栋为27层的住宅楼，一栋3层的幼儿园，总建筑面积标167854，地下车库面积为25861。本工程主体为框架剪力墙结构体系，抗震设防烈度为6度，建筑设计使用年限为50年。2、模板概况（1）、本工程30-38#栋地下层数均为1层，地上首层4米、标准层3米。 （2）楼板板厚15、20mm、150mm，主要的梁截面200x300mm 、200x500mm、200x600mm、150x400mm。（3）、地下室顶板厚360mm、300mm、180mm、，层高3.45m、3.75m、4.6m，地下室顶板部位主要的梁截面180板厚的有300x600mm、200x600mm、等，300的板厚主要梁截面有400x800mm、500x800mm，360板厚的有500x800mm （3）、模板支撑体系主要采用满堂红钢管脚手架作支撑系统。3、支承层概况1、普通模板的地基为地下室底板、顶板或者楼板，所以普通模板的支持系统的基础良好不需另行处理。2、三层楼板混凝土施工时，二层楼板的模板支撑6、体系将三层的施工荷载传至地下室顶板上，支承系统和顶板受力满足设计要求。3、二层楼板混凝土施工时，首层楼板的模板支撑体系将二层的施工荷载传至地下室底板上，支承系统和顶板受力满足设计要求。三、模板支撑体系设计模板支撑体系主要采用满堂红钢管脚手架作支撑系统。1、模板支撑系统材质梁、楼板模板面板均采用18mm厚夹板，梁、板模板的上楞均采用45mm90mm马尾杉木枋，底托采用45mm90mm马尾杉木枋或483.0mm双钢管；木枋长2000mm；支撑体系采用满堂红脚手架支撑体系。钢材采用Q235，配1219914的高度调节架及可调底座、顶托；支撑体系中的水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用483.0mm钢管7、；满堂红脚手架采用48*3.0钢管；梁侧采用12穿梁螺栓，在梁的侧面需要增加的对拉螺杆排数,可按下表设置：梁高设置排数梁高设置排数700h90011100h15003900h110021500h20004备注：梁侧板：竖肋4590mm木枋250mm，对拉螺栓14,横向间距500mm，2、梁、板模板支撑体系设计梁底、梁侧模板均采用18mm厚夹板，梁底设18mm压脚板，侧板设压楞枋。具体支模情况详见“模板支撑体系一览表”及后附的计算书。层高3、3.45、3.75、4.6m高钢管支撑系统部位施工项目支撑体系情况适用的梁截面360厚楼面底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=45mm，h=98、0mm,间距300mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。350mm180厚楼面底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=45mm，h=90mm,间距300mm；第二层龙骨(主楞)采用单钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。500800mm梁、300mm厚楼面底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)4590mm木枋200mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0600mm；钢管纵向间距900mm，钢管横向间距600mm；竖肋45909、mm木枋200mm，对拉螺栓1排12,横向间距600mm，采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。300x600mm、400x800mm、500x800mm。150mm板厚底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=45mm，h=90mm,间距300mm；第二层龙骨(主楞)采用单钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距1000mm,钢管纵向间距1000mm,立杆步距1.50m。120mm200x600mm，120mm厚楼面底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)4590mm木枋300mm，第二层龙骨(主楞)4590mm单木枋900mm；钢管纵向间距600mm，钢管10、横向间距900mm；竖肋4590mm木枋300mm，对拉螺栓1排12,横向间距900mm，采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。200x500mm、200x600mm备 注适用梁截面的受力计算以施工项目的最大受力为基准。3、满堂红架水平拉杆、剪刀撑设计模板系统立杆在距地面200mm处设一道纵横水平扫地杆，立杆在扫地杆以上每隔1500mm加设一道纵横水平拉杆，立杆在距楼板模板下层支承枋约200mm处设一道纵横水平拉杆。模板系统周边与中间10m支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；高于4m的模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。当支架11、立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。4、地基处理或支撑层数说明首层楼面混凝土施工时，首层面楼板的模板支撑体系将楼面的施工荷载传至负一层楼面再传递至地下室底板上，支承系统和底板受力满足设计要求。（底板7天龄期已到70%强度，已满大于支撑系统对底板的受力要求。）二层楼面混凝土施工时，二层面楼板的模板支撑体系将楼面的施工荷载传至首层、负一层楼面上，由负一层、首层梁板支撑二层梁板施工荷载。四、模板体系施工方法1、施工准备工作、编制专项施工方案，由施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。、支架搭设前，工程技术、安全12、负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。、对钢管、杆件、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收，严禁使用不合格的、钢管及构配件。2、放线测量、模板放线时，应先清理好现场。、首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。、用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。、用墨线弹出、钢管立杆的位置线，垫板、底座安放位置应准确。3、模板制作、模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。、模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按规定要求分类13、堆放在施工平面布置图指定的场地内。4、模板支撑体系安装施工顺序满堂红体系：放线垫脚板（或底托）立杆水平拉杆接驳立杆水平拉杆至顶托剪刀斜撑纵向底枋横向面枋梁底模板梁钢筋安装梁侧板安装楼板底模板安装。5、模板支撑体系安装、安装前，先在楼板上弹出钢管立杆的位置线。安装时，按照墨线准确放置垫板、底座，垫板尺寸不应小于1001008毫米。、支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。、支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、纵距和横距。、梁的支架立杆必须设置剪刀撑14、；楼板模板应在两端立柱及每隔10米支架立杆设置一道纵向剪刀撑，剪刀撑的两头应靠近钢支顶的顶部和底部，并应连接牢固。、剪刀撑必须与钢管立杆、水平杆同步搭设。水平杆设于钢管立杆内侧，剪刀撑设于钢管立杆外侧，并用扣件与立杆连牢。、连接钢管立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓拧紧扭力矩为4065Nm，并不得小于40Nm。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。6、柱、墙模板安装1）柱断面长边6070cm的柱子采用两根48钢管加固，60cm一道，另外两侧需设15、14对拉螺栓加固。 2）柱断面长边7090cm的柱子仍采用两根48钢管加固，每 50cm一道，均在两侧和柱中加设14对拉螺栓加固。 3）柱断面90cm以上柱子采用两根48钢管加固，两侧和柱中加设14对拉螺栓加固。 （1）柱模板的安装顺序是：安装前检查柱模板安装检查对角线长度差安装对拉螺栓检查校正整体固定。（2）安装前要检查模板底部混凝土面是否平整，若不平整应先在模板下口处铺一层水泥砂浆1020mm厚，以免浇筑混凝土时漏浆而造成烂根。 （3）墙体模板采用大模板，设50050014对拉螺栓。7、梁模板安装、先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。、按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁16、底模板，并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的23。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。、根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。、当梁高超过800mm时，梁侧模板按计算要求加穿梁螺栓。8、楼面模板安装、通线调节支顶的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。、铺模板时从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。、楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。9、模板体系拆除、模板17、支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度试验报告为依据。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要，并监理单位审批同意后，方可拆除。、不得擅自拆除后浇带、预应力梁等相应位置的模板支撑体系。、拆除多层梁楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。、拆除前，由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底。、支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。、拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。、在拆除过程中，支18、架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。严禁站在悬臂结构上面巧拆底模，严禁在同一垂直平面上操作。、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。10、模板工程的模板支架体系的检查与验收、模板支架体系及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收： 、基础完工后模板支架体系搭设前；、作业层上施加荷载前；、整体或分19、段达到设计高度后；、设计要求预压的模板支架体系的预压过程中及预压加载完成后；、遇六级大风或大暴雨后；、停用超过一个月。、模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：、承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求；、场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被车辆冲撞过；、立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；、扣件、连接件是否松动；、是否超载。、模板支架体系验收时应具备下列文件：、专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见；、构配件的产品质量合格证、质量检验报告；、模板工程的施工记录及质量检查记录；、模板支架体系搭设过程中出现的20、重要问题及处理记录；、模板支架体系的验收申请报告。、支架现场检查：序号检查内容检查部位检查结果1立杆、钢管架立柱的纵距、横距是否符合要求；立杆步距是否符合要求；2立杆、钢管架立柱的垂直度及水平度是否合格；3扫地杆、水平纵横拉杆的步距是否符合要求；4剪刀撑的设置是否符合要求；5基础是否平整坚实，支垫、底座是否符合规定；6纵横向剪力撑和横向斜撑的设置和支架系统整体稳定性是否符合要求；7构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；8立杆与水平杆同一截面上相邻杆件的对接或搭接是否符合规范要求；9杆件的受力是否在同一轴线上。、支架验收主要项目的允许偏差、底座的沉降量不大于5mm；、支架21、搭设的垂直度与水平度允许偏差应符合下表的要求： 项 目允许偏差(mm)垂直度每步架h/1000及2.0支架整体H/600及50水平度一跨距内水平架两端高差1/600及+3.0支架整体L/600及50 注：h步距；H支架高度；l跨距；L支架长度。、立杆间距的允许偏差步距：20mm；横距：50mm；纵距：20mm；、扣件螺栓拧紧力矩用扭力扳手检查，要求在4065Nm；、剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560；、可调托座调切螺杆伸出长度不宜大于200mm，可调托座的螺栓伸出长度超过200mm时采取的固定措施必须可靠。五、质量保证措施1、保证材料质量的控制措施、根据质量方针和质量手册的要求，选择合格的材料供22、应商。、对于进场的模板、钢管杆件、构件、配件、加固件等应按规范要求进行检查、验收；对不合格品必须退货，严禁投入使用。、对同一批次使用的材料，应核对其尺寸规格是否相同，严禁将外径不同的钢管混合使用。、严格按施工平面布置图指定位置堆放材料，同时必须悬挂标识牌，标明材料名称、规格、使用部位。、模板应按分类整齐平行堆放。模板堆放不宜过高，以免失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。、模板堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造面模板变形。2、施工质量保证措施、对模板及其支撑体系进行计算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。、做好各级技术交底工作，23、让所有施工人员掌握质量技术要求。、配制模板时，要根据模板拼装接合的需要进行适当加长或缩短，确保模板板面表面平整，接缝严密不漏浆。、现场安装施工必须严格按本方案的要求进行，特别是对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的钢管杆件、木枋等构件的尺寸、间距等必须严格控制。、严格按事先确定的合理施工工序进行操作施工，发现问题及时上报，并会同有关人员研究处理。、钢筋混凝土梁、板的跨度大于或等于4.0m时，模板安装时应按设计要求起拱。、模板及其支撑体系必须经有关单位验收通过，并如实做好质量验收记录后，方可组织下道工序的施工。3、预防漏浆的控制措施、木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔夜浇24、水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。、梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平；但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱模板，又会发生漏浆现象。、底模板与梁接合处，应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。4、成品保护措施、模板安拆时应轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。、模板涂刷好隔离剂（脱模剂）后，在指定位置按规格分类堆放。、模板安装完成后，要注意保持模板内清洁。、拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免损伤混凝土25、表面和棱角。5、砼浇筑施工注意事项、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。、混凝土浇筑时，委派安全员专职观察模板及其支撑系统的情况，发现异常现象时应立即暂停施工，并迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。如果估计排险抢修时间超过混凝土初凝时间，则要进行施工缝处理。、大梁砼浇筑时要严格控制浇筑进度，不得过快；应分层浇筑，混凝土不得堆放过高过于集中，要及时将其拔开，使砼荷载能均匀分布。、砼输送管不得直接与模板面接触，应用轮胎和木枋组成滑动支座支承，减少管道产生的水平附加荷载。、砼振动时，不得用振棒撬住模板或钢筋。、振动器振棒等设备，不26、得集中堆放。浇筑时无需使用的设备一律在浇筑前清走。六、混凝土浇注方法本工程采用商品混凝土现场浇注，商品砼用砼泵进行输送，并配以串筒下料。柱采取独立浇筑，梁板钢筋绑扎前浇注完毕，梁板砼浇注采取一次成型的方法连续施工。七、安全保证措施1、安全生产保证体系、以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。、施工负责人是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。、技术负责人是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。、工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全27、技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。2、安全管理架构项目经理技术负责人：施工员：安全员质量员：机械员：材料员：资料员：3、安全教育制度、严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。、三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。、根据模板支撑系统设计，由技术负责人向操作施工人员交底，并进行双方签字确认。、28、项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。4、安全检查制度、工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。、工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。、要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措29、施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。5、模板工程的安全管理措施、搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合30、格后，方可进行高处作业。、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。、在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。当支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。、模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。、支设悬挑形式的31、模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。、设专人负责对支架进行经常检查和保修工作。对模板支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。、施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。、进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。、拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。、拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和32、警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。、拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。6、预防模板及支架坍塌的安全技术措施、设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值。、所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。、模板支架搭设场地必须平整33、坚实，排水良好，具有足够承载力。、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。、支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 、大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性34、。、可调托座伸出长度不宜超过200mm，若伸出长度超过200mm，应加拉杆连结稳定。、安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。八、模板体系监测要求1、监测项目和要求、监测项目：支架立柱的沉降、位移。、监测点布设：沿施工区段纵向约每15m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个监测点。、监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率2030分钟一次。2、监测报警指标支架沉降：5mm；支架水平位移：10mm；3、监测方法变形监测做法是：监测点设在当35、前施工层的模板支撑层的楼面处。在当前施工层的底模板下方吊挂线锤，监测点为吊锤静止时所指之处。在监测点处设圆形标靶，圆的直径为10mm，吊锤尖位置在楼面上5mm处。在整个浇筑混凝土的过程中，指定专人对监测点进行监测。4、处理方法当监测数据接近或达到报警值时，立即组织有关各方采取应急或抢险措施，同时向上级有关部门报告。5、静载试验当模板搭设完成后，在绑扎钢筋前，由监理方选定试验段做静载试验。静载试验采用堆载钢筋的方法进行，荷载取设计荷载的1.0倍标准值。做法是：先在模板面标示出各位置的设计荷重，然后按所标示的设计荷重堆放相应重量的钢筋。静载试验期间进行支撑变形监测（沉降、水平位移预警值：沉降为5m36、m，水平位移10mm，当试验荷载施加至30%、70%、100%、的标准值时各观测一次。通过静载试验后方可进行混凝土浇注施工。九、应急救援预案为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高支撑模板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。1、应急救援组织公司应急救援小组名单：总 指 挥项目部应急救援小组名单：组 长： 电话：副组长： 组员：2、应急响应发生四级以37、下的一般事故时，由现场应急救援小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。、工程项目部现场应急救援小组的职责：、工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。、由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时38、注意安排做好保护好事故现场。、指挥调动工地现场的一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。、协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。、协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训举一反三地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。、负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。、公司应急救援小组的职责：、公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生事故时39、间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。、指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。、负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物质资源和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。、协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。、协助政府有关部门分析事故原因和性质。 、吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。、协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复正常生产。、应急响应中必须遵循的原则、紧急事故发生后，发现人应立即报警40、。、项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。、事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。、在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。、截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。、项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。、紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。3、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防41、灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药品：云南白药等。4、应急救援演练项目部应根据施工现场实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施、机具及消防器材。演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的实际效果进行评价，必要时进行修订。5、应急救援措施、发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施、当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组42、员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。、当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。、当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。、被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。、发生高处坠落43、事故的应急救援措施：、当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。、对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布44、等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。、对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。、发生物体打击伤害事故的应急救援措施：、发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。、抢救伤员时，应45、先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。、对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。、发生机械伤害事故的应急救援措施：、发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后46、应立即对伤员采取包扎止血措施。、对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时送到医院，以便做接驳手术。、对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。、发生火灾事故的应急救援措施：、发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。、火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。、现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同时指挥、47、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。、如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。、发生触电事故的应急救援措施：、触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。、当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。、触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时48、，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。、若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。360厚楼面3.4米高模板支撑计算书1.计算参数结构板厚360mm，层高3.4m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.549、0m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.36 1.2 = 11.52 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.40 1.2 = 0.53 kN/m施工人员50、及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 15.91 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 12.41 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.10515.913002=-150350Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.51、60615.91300=2892Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.10512.413002=-117275Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.07812.413002=87118Nmm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.60612.41300=2256N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(12.41/1.2)3004/(1006000486000)=0.19mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中52、弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000300=210000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000300=-105000Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003003/(1006000486000)=0.34mm2）抗弯强度验算M1=-150350Nmm，M2M5=-222275Nmm，M3M4=297118Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=53、297118Nmm=0.30kNm，=Mmax/W=297118/54000=5.50N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.50N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2892N，V2+ V3=2256+2100=4356N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=4356N=4.36kN，=3Vmax/（2bh）=34356/(2100018)=0.36N/mm2楼板底模抗剪强度=0.36N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.19+0.34=0.53mm=300/250=1.20mm楼板底模挠度max=0.5354、mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距300mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=45mm,h=90mmW=bh2/6=45902/6=60750mm3,I=bh3/12=45903/12=2733750mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=15.91300/1000=4.77kN/mMmax=-KMqL2=-0.1254.779002=-482963Nmm=-0.48kNm=Mmax/W=482963/60750=7.95N/mm2 第一层龙骨(次55、楞)抗弯强度=7.95N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6254.77900=2683N=2.68kN=3Vmax/（2bh）=32683/(24590)=0.99N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.99N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=12.41/1.2300/1000=3.10kN/m=3.10N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5213.109004/(10090002733750)=0.43mm=9056、0/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.43mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=-0.281，P=1.2504.77900=5366N=5.37kNMmax=KMPL=-0.2815366900=-1357061Nmm=-1.36kNm=Mmax/W=1357061/8980=151.12N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=151.12N/mm2f=205.00N/mm257、,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.281，Vmax=KVP=1.2815.371000=6879N=6.88kN=3Vmax/(2bh)=36879/(22424)=12.17N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=12.17N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.795，P，=1.2503.10900=3488N=3.49Nmax=KP，L3/(100EI)=1.79534889003/(100206000215600)=0.51mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.51mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力58、图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351每根钢管承载NQK1=3.3515.371000=17995N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=17995+810=18805N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=4.350.03261000=142N水平拉杆4层,拉杆重量=4(0.90+0.90)0.03261000=235N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=414.60=58N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=142+235+58=43559、N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2435+18805=19327N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m=150.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=19327/(0.634424.00)=71.90N/mm2钢管立杆稳定性71.90N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=19327/1000=19.33kN（60、1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(100+100)+2(100+100)=800mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.00800100/1000=50.96kN 受冲切承载力50.96kNF=19.33kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.857200=6120kN/m61、2,=0.75lfccAl=0.75361200.01=137.70kN支承面局部受压承载力137.70kNFa=19.33kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=45mm，h=90mm,间距300mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪62、刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。500800mm梁、300mm厚楼面3.75米高模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚300mm，梁宽b=500mm，梁高h=800mm，层高3.75m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.90m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h63、=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 侧模自重 0.3 kN/m2 (0.50 + 0.80 ) 1.2 = 0.43 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.50 0.80 1.2 = 9.22 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.50 0.80 1.2 = 0.58 kN/m振捣砼荷64、载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 11.34 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 8.52 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mm。W=bh2/6=500182/6=21600mm3， I=bh3/12=500183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10511.342002=-47628Nmm=-0.05kNm=Mmax/W=47628/21600=2.65、21N/mm2 梁底模抗弯强度=2.21N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60611.34200=1374N=3Vmax/(2bh)=31374/(240018)=0.29N/mm2梁底模抗剪强度=0.29N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=8.52kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6448.522004/(1006000194400)=0.08mm=L/250=200/250=0.80mm 梁底模挠度max=0.08mm=0.80mm,满足要求。66、内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=600mm ，C=400mm、=400/600=0.67。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=45mm，h=90mm；W=bh2/6=45902/6=60750mm3I=bh3/12=45903/12=2733750mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=11.34200/400=5.67kN/mMq=qcL(2-)/8=5.67400/1000600/1000(2-0.67)/8=0.23kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.4025+0.30)+1.4267、.50=15.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=450/1000200/100015.86=1.43kNa =0.5(L-c)=0.5(600-400)=100mm，Mp=Pa=1.430.10=0.14kNmMmax=MqMp=(0.23+0.14)106=370000Nmm=Mmax/W=370000/60750=6.09N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=6.09N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.55.67400/1000+1.43=2.56kN=3Vmax/(2bh)=32.561000/(24590)=0.95N68、/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.95N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=8.52200/400=4.26N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =4.264006003(8 - 4 0.672+0.673)/(38490002733750)=0.25mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.4310001006002(3 - 40.172)/(2490002733750)=0.25mmmax=qp=0.25+0.25=0.50mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度ma69、x=0.50mm=2.40mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm21）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.55.67400/1000+1.43=2561N=2.56kN弯矩系数KM=0.477,Mmax=KmPL=0.4772.561000900=1098000Nmm =Mmax/W=1098000/8980=122.27N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=122.27N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）70、抗剪强度验算剪力系数KV=2.977,Vmax=KVP=2.9772.56=7.62kN =3Vmax/(2bh)=37.621000 /(22424.00)=13.48N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=13.48N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=3.268，P=V=1/2q梁宽P板传=0.54.26400/1000+1.43=2.28kNmax= KPL3/(100EI)=3.2682.2810009003/(100206000215600)=1.22mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=1.22mm=3.71、60mm,满足要求。内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力NQK1=13045N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.600.901000=756N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=13045+756=13801N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03264.01000=130N水平拉杆3层,拉杆重量=31.500.0326=147N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.603=44N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=130+147+44=321N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2321+172、3801=14186N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=125.79钢管立杆长细比125.79150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.417,P=N/(A)=14186/(0.417424.00)=80.24N/mm2钢管立杆稳定性计算80.24N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=14.19kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=73、105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.00820105/1000=54.85kN 钢管支承面受冲切承载力54.85kN14.19kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75361200.01=137.7074、kN支承面局部受压承载力F=137.70kN14.19kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生75、的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=200mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=400182/6=21600mm3，I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=28.64(800-400)/1000=11.46kN/m=11.46N/mmMmax=KMqL2=-0.10511.462002=-48132Nmm=Mmax/W=48132/21676、00=2.23N/mm2 侧模抗弯强度=2.23N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60611.46200/1000=1.39kN =3Vmax/(2bh)=31.391000/(218400)=0.29N/mm2 侧模抗剪强度=0.29N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=19.20(800-400)/1000=7.68kN/m=7.68N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.6447.682004/(1006000194400)=0.07mm=L/250=77、200/250=0.80mm侧模挠度max=0.07mm=0.80mm,满足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(800-400)/2=200mm=0.20m，N=abFs=0.600.2027.21=3.27kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力3.27kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度200mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=45mm，h=90mmW=bh2 /6=45902/6=60750mm3，I78、=bh3/12=45903/12=2733750mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=28.64200/1000=5.73N/mmMmax=KMqL2=0.1255.732002=28650Nmm=Mmax/W=28650/60750=0.47N/mm2侧肋抗弯强度=0.47N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KV qL =0.6255.73200/1000=0.72kN =3Vmax/(2A)=30.721000/(24590)=0.27N/mm2 侧肋抗剪强度=0.27N/mm2fv=1.40N/mm2,满足79、要求。3）挠度验算挠度系数K=0.521,q，=19.20200/1000=3.84N/mm max=Kq，L4/100EI=0.5213.842004/(10090002733750)=0mm=L/250=200/250=0.80mm侧肋挠度max=0mm=0.80mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距200mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.255.730.20=1.43kN;Mmax=KmPL=0.171180、.430.60106=146718Nmm=Mmax/W=146718/(24490)=16.34N/mm2檩梁抗弯强度=16.34N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6581.43=0.94kN =3Vmax/(2A)=3942/(22424)=1.67N/mm2檩梁抗剪强度=1.67N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.25qL=1.253.840.20=0.96kN;max=KP,L3/（100EI）=1.0979606003/(100206000215681、00)=0.05mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.05mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)4590mm木枋200mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0600mm；钢管纵向间距900mm，钢管横向间距600mm；竖肋4590mm木枋200mm，对拉螺栓1排12,横向间距600mm，采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；82、中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。 150mm厚楼面3米高模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm，层高3m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=15083、mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.15 1.2 = 4.32 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.15 1.2 = 0.20 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 =84、 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 8.38 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 4.88 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1058.383002=-79191Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6068.38300=1523Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.85、105，M2=KMq2L2=-0.1054.883002=-46116Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0784.883002=34258Nmm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.6064.88300=887N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(4.88/1.2)3004/(1006000486000)=0.07mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000300=286、10000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000300=-105000Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003003/(1006000486000)=0.34mm2）抗弯强度验算M1=-79191Nmm，M2M5=-151116Nmm，M3M4=244258Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=244258Nmm=0.24kNm，=Mmax/W=244258/54000=487、.52N/mm2 楼板底模抗弯强度=4.52N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1523N，V2+ V3=887+2100=2987N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2987N=2.99kN，=3Vmax/（2bh）=32987/(2100018)=0.25N/mm2楼板底模抗剪强度=0.25N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.07+0.34=0.41mm=300/250=1.20mm楼板底模挠度max=0.41mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间88、距900mm,第一层龙骨(次楞)间距300mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=45mm,h=90mmW=bh2/6=45902/6=60750mm3,I=bh3/12=45903/12=2733750mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=8.38300/1000=2.51kN/mMmax=-KMqL2=-0.1252.519002=-254138Nmm=-0.25kNm=Mmax/W=254138/60750=4.18N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=4.18N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验89、算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6252.51900=1412N=1.41kN=3Vmax/（2bh）=31412/(24590)=0.52N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=4.88/1.2300/1000=1.22kN/m=1.22N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5211.229004/(10090002733750)=0.17mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.17mm=3.60mm,满足90、要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用单钢管A=424mm2；W=4490mm3, I=107800mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=-0.281，P=1.2502.51900=2824N=2.82kNMmax=KMPL=-0.2812824900=-714190Nmm=-0.71kNm=Mmax/W=714190/4490=159.06N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=159.06N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.281，Vmax=KVP=1.2812.8291、1000=3612N=3.61kN=3Vmax/(2bh)=33612/(12424)=12.78N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=12.78N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.795，P，=1.2501.22900=1373N=1.37Nmax=KP，L3/(100EI)=1.79513739003/(100206000107800)=0.81mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.81mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351每根钢92、管承载NQK1=3.3512.821000=9450N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=9450+810=10260N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=14.200.03261000=463N水平拉杆10层,拉杆重量=10(0.90+0.90)0.03261000=587N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=1014.60=146N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=463+587+146=1196N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.21196+10260=11695N(93、2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m=150.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=11695/(0.634424.00)=43.51N/mm2钢管立杆稳定性43.51N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=11695/1000=11.70kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=12094、-20=100mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(100+100)+2(100+100)=800mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.00800100/1000=50.96kN 受冲切承载力50.96kNF=11.70kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75361200.01=137.70kN支承面95、局部受压承载力137.70kNFa=11.70kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=45mm，h=90mm,间距300mm；第二层龙骨(主楞)采用单钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，96、应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。200800mm梁、板厚120mm、3米高模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=200mm，梁高h=800mm，层高3.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距900mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.25mm，截面积4.57cm2，回转半径i=1.97、59cm；钢管重量0.0351kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.20 + 1.40 ) 1.2 = 0.58 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.80 1.2 = 4.61 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.20 0.80 1.2 = 0.29 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架承载力计算98、组合 q1 = 6.03 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 4.56 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。W=bh2/6=200182/6=10800mm3， I=bh3/12=200183/12=97200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1056.033002=-56984Nmm=-0.06kNm=Mmax/W=56984/10800=5.28N/mm2 梁底模抗弯强度=5.28N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）99、抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6066.03300=1096N=3Vmax/(2bh)=31096/(220018)=0.46N/mm2梁底模抗剪强度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=4.56kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6444.563004/(100600097200)=0.41mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.41mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=900mm ，C=200mm、=200/100、900=0.22。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.03300/200=9.05kN/mMq=qcL(2-)/8=9.05200/1000900/1000(2-0.22)/8=0.36kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000300/10006.86=0101、.82kNa =0.5(L-c)=0.5(900-200)=350mm，Mp=Pa=0.820.35=0.29kNmMmax=MqMp=(0.36+0.29)106=650000Nmm=Mmax/W=650000/85333=7.62N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=7.62N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.59.05200/1000+0.82=1.73kN=3Vmax/(2bh)=31.731000/(28080)=0.41N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算102、q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.56300/200=6.84N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =6.842009003(8 - 4 0.222+0.223)/(38490003413333)=0.66mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.8210003509002(3 - 40.392)/(2490003413333)=0.75mmmax=qp=0.66+0.75=1.41mm=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=1.41mm=3.60mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距600m103、m，计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mmW=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.59.05200/1000+0.82=1728N=1.73kN弯矩系数KM=0.175,Mmax=KmPL=0.1751.731000600=181650Nmm =Mmax/W=181650/85333=2.13N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=2.13N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650,Vmax=KVP=0.6501.73=1.12kN 104、=3Vmax/(2bh)=31.121000 /(28080)=0.26N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=0.26N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.146，P=V=1/2q梁宽P板传=0.56.84200/1000+0.82=1.50kNmax= KPL3/(100EI)=1.1461.5010006003/(10090003413333)=0.12mm=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.12mm=2.40mm,满足要求。内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.15105、6,每根钢管承载NQK1=2.1561730=3730N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.900.601000=756N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=3730+756=4486N钢管重量0.0351kN/m,立杆重量=0.03512.21000=77N水平拉杆2层,拉杆重量=21.500.0351=105N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.602=29N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=77+105+29=211N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2211+4486=4739N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,106、钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=125.79钢管立杆长细比125.79150,满足要求。(3)不组合风荷载时，钢管立杆稳定性验算=0.417,P=N/(A)=4739/(0.417457.00)=24.87N/mm2钢管立杆稳定性计算24.87N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 (4)组合风荷载时，立杆稳定性计算 立杆弯矩 基本风压0.25kN/m2,风荷载高度变化系数0.74（+5m）,风荷载体型系数1.040； 风荷载标准值按下式计算： Wk=0.7zsWo=0.70.741.0400.25=0.327kN/m2； Mw=0.851.4Mwk =0.8107、51.4Wklah2/10=0.851.40.3270.61.502/10=0.053kNm； 立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=4.74kN =Nw/(A)+Mw/W =4.74103/(0.417457)+0.053106/5080=35.93N/mm2； 组合风荷载时，立杆稳定性为35.93N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座100100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=4.74kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S108、=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.00820105/1000=54.85kN 钢管支承面受冲切承载力54.85kN4.74kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75361200.01=137.70kN支承面局部受压承载力F=13109、7.70kN4.74kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2110、Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=700182/6=37800mm3，I=bh3/12=700183/12=340200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=28.64(800-100)/1000=20.05kN/m=20.05N/mmMmax=KMqL2=-0.10520.053002=-189473Nmm=Mmax/W=189473/37800=5.01N/mm2 侧模111、抗弯强度=5.01N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60620.05300/1000=3.65kN =3Vmax/(2bh)=33.651000/(218700)=0.43N/mm2 侧模抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=19.20(800-100)/1000=13.44kN/m=13.44N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64413.443004/(1006000340200)=0.34mm=L/250=300/250=1.20112、mm侧模挠度max=0.34mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=900mm=0.90m，竖向间距b=(800-100)/2=350mm=0.35m，N=abFs=0.900.3527.21=8.57kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力8.57kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度350mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=8080113、3/12=3413333mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=28.64300/1000=8.59N/mmMmax=KMqL2=0.1258.593502=131534Nmm=Mmax/W=131534/85333=1.54N/mm2侧肋抗弯强度=1.54N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KV qL =0.6258.59350/1000=1.88kN =3Vmax/(2A)=31.881000/(28080)=0.44N/mm2 侧肋抗剪强度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠114、度系数K=0.521,q，=19.20300/1000=5.76N/mm max=Kq，L4/100EI=0.5215.763504/(10090003413333)=0.01mm=L/250=350/250=1.40mm侧肋挠度max=0.01mm=1.40mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距900mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.258.590.35=3.76kN;Mmax=KmPL=0.1713.760115、.90106=578664Nmm=Mmax/W=578664/(24490)=64.44N/mm2檩梁抗弯强度=64.44N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6583.76=2.47kN =3Vmax/(2A)=32473/(22424)=4.38N/mm2檩梁抗剪强度=4.38N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.25qL=1.255.760.35=2.52kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09725209003/(100206000215600116、)=0.45mm=L/250=900/250=3.60mm檩梁挠度max=0.45mm=3.60mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)8080mm木枋300mm，第二层龙骨(主楞)8080mm单木枋900mm；钢管纵向间距600mm，钢管横向间距900mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排12,横向间距900mm，采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。