1、10万平米公寓二期建设项目落地式外挑式脚手架工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、编制依据3建筑面积：100591M24三、施工准备5二、落地式脚手架立杆基础7三、外脚手架的搭设8四、脚手架的拆除10五、脚手架的验收管理11六、外架搭拆注意事项11 扣件安装的注意事项12二、避雷措施14三、环境保护注意事项15四、应急预案、监测监控16XXXX国际公寓二期工程项目管理人员一览表17七、外脚手架设计方案17一、参数信息:18三、小横杆的计算:23四、扣件抗滑力的计算:24五、脚手架立杆荷载计2、算:25六、立杆的稳定性计算:26考虑风荷载时28七、连墙件的稳定性计算:30八、立杆的地基承载力计算:31九、混凝土板强度验算:32普通型钢悬挑脚手架计算书34一、参数信息：34二、大横杆的计算:37三、小横杆的计算:39四、扣件抗滑力的计算：40五、脚手架立杆荷载的计算：41六、立杆的稳定性计算:42七、连墙件的计算:44八、悬挑梁的受力计算:45九、悬挑梁的整体稳定性计算:47十、建筑物四边加长悬挑梁的受力计算:48十一、拉绳的受力计算:49十二、拉绳的强度计算:49Fg = aFg/K50十三、锚固段与楼板连接的计算:50 一、编制依据 1、XX市建筑设计研究总院有限公司设计的施工蓝图3、。2、中华人民共和国安全生产法3、建筑施工安全检查标准JGJ5919994、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8019915、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020016、钢管脚手架扣件GB15831-20067、施工组织设计及安全施工组织设计。8、其它现行的施工验收规范。9、国家、省、市有关建设工程文件。10、建设部、浙江省、XX市有关安全文明施工标准化文件。11、本公司质量管理体系文件及其它安全管理标准。二、工程简介一、工程概况工程名称：XXXX国际公寓二期工程建设单位：XXXX房地产开发有限公司设计单位：XX市建筑设计研究总院有限公司勘察单位：浙江省地矿勘察院监理单位：施工4、单位：XX建设集团有限公司管理目标：争创浙江省标化工地建筑面积：100591M2工程地址：XX市XX区XX转盘旁,北侧为中山西路,南侧为黄椒公路,西侧挨XX泾,东侧为XX国际公寓一期工程。总建筑面积100591M2，其中地下室16513M2，地上最高层为30层，最高点为90.2米。0.000相当于绝对高程5.050m。本工程结构设计使用年限为50年，结构安全等级为2级，基础安全等级为甲级，抗震等级小于6度。本工程是集地下车库（含人防），商铺及高层、多层住宅为一体的商住楼工程。其中1#楼为15层(46.4m)，2#楼为10层(36.35m)，3#和5#楼为18层(53.75m)，4#、6#、9#5、楼均为30层(89.2m)， 7#楼为16层(49.3m)，8#楼为11层(33.5m)。根据本工程特点，采用48*3.5mm钢管和相应扣件组成的双排脚手架进行搭设，搭设方式为落地脚手架和悬挑脚手架。：1#楼、2#楼、7#楼、8#楼为落地脚手架；：3#、5#楼为落地脚手架和悬挑脚手架相结合，一层为落地脚手架，上面分别在二层面、八层面、十四层面用16工字钢悬挑，即每六层悬挑一次，标准高度为17.4M；：4#、6#、9#楼为落地脚手架和悬挑脚手架相结合，分别在三层面、九层面、十五层面、二十一层面、二十七层面用16工字钢悬挑，即每六层悬挑一次，标准高度为17.4M。三、施工准备、施工技术准备项目部组6、织项目部技术、生产人员认真熟悉施工图纸的结构特点及建筑立面特点，通过内部沟通、共同协商解决外架施工的难点，作为脚手架方案编制和施工操作的依据。 劳务队伍的选择：挑选施工经验丰富、吃苦耐劳的优秀专业队伍，特别是选定参加过大型工程外架施工的队伍参加本工程施工。 持证情况：计划架子工人数为：20-30人；所有外架搭设人员必须经过培训、安全教育，经过考试合格后持证上岗。、施工机具：外架搭设设备为：扳手、扭力臂等；测量设备主要有：钢卷尺、线锤等；施工机具准备一览表名 称规 格数 量扳 手开口宽10-19、2-2430把钢卷尺5m20把扭力臂5把线 锤重0.25kg、0.50kg若干、材料准备 外架钢管、7、扣件、槽钢等物资准备，要符合施工进度的要求，保证材料提前进场,做到及时充足。 钢管扣件进场后，应进行油漆，分类堆放，并作好标识及产品保护工作。 结构施工阶段主要周转材料：主要周转材料表序号 材料名称 规 格单位数 量 用 途1钢 管483.5T150000外脚手架2扣 件旋转扣件对接扣件直角扣件只186000外脚手架3型 钢16工字钢米6500外挑脚手架注： 钢管：钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。 钢管采用外径 48mm，壁厚 3.5mm，其材质符合 GB/T3091-2008低压流体输送用焊接钢管和JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范中材料要求。弯曲变形8、，锈蚀钢管不得使用。 扣件：扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件 T型螺栓、螺母、垫圈等。 扣件及其附加应符合 GB15831-2006钢管脚手架扣件的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。 钢丝绳： 钢丝绳选用 61915.5光面钢丝绳，强度极限1400MPa，破断拉力总和15150Kg。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。 型钢： 悬挑外架型钢采用16工字钢。四、施工工艺技术一、材质要求 所用材料都经质量检测部门检测合格后才投入使用。 杆件选材用外径48毫米，壁厚3.5毫米的A39、钢管，其材质符合国家技术要求，钢管表面平整光滑、无锈蚀、裂纹、无硬弯、无分层、压痕现象。 所选扣件符合建设部钢管脚手架扣件标准，要求有扣件生产许可证，规格与钢管匹配，采用铸铁，扣件不得有裂纹、气孔、砂眼等缺陷。 对旧钢管，搭设前除锈、油漆。 竹脚手片符合规范要求，中间无断筋，无霉点，枯脆、虫眼及大结疤。本工程脚手片采用质地坚韧竹竿制作，用2寸铁钉销牢。 密目式安全网：脚手架外立面采用合格的绿色密目式安全网，安全网的技术要求必须符合GB 5725-2009、GB 16909-1997相关条目的要求。 扎丝采用18#铅丝，采用双股绑扎牢固。 悬挑架主梁选用16工字钢，材质符合国家技术要求。二、落地10、式脚手架立杆基础立杆基础要求： 当立杆落在室外地面上时，基础应按规范要求做硬质地坪（地下室外墙侧壁基坑用无腐植土回填,分层碾压夯实，密实不小于0.94。上做200厚碎石，100厚C20砼）； 当立杆落在地下室顶板上时，应在地下室顶板下方与脚手架立杆对应位置设置支撑；根据设计实际情况，地下室顶板砼强度为C30，顶板厚度200mm（300 mm）；而本工程外架立杆荷载仅10KN，约7KN /2左右，覆土重量远大于脚手架荷载；脚手架立杆均靠近主楼四周框架梁布置，且支座处板负筋较大；因此地下室顶板不作验算。 立杆底部应尽量采取应力扩散措施，如在立杆底垫100扁铁、3cm厚模板、槽钢等。三、外脚手架的搭11、设 落地式脚手架搭设顺序：1、脚手架搭设顺序如下：立杆基础处理放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆 第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙件 第二步纵向水平杆第二步横向水平杆.按上述顺序逐步提升，同时在外侧做好剪刀撑。 悬挑式脚手架搭设顺序：悬挑式扣件钢管脚手架的安装方法是先在建筑物的结构楼面上预埋钢筋环，要做到位置正确无误，在浇捣的砼达到三天强度后开始安装悬挑钢梁。然后在钢梁上搭设钢管扣件脚手架，此方法最可靠易行。脚手架搭设顺序如下：预埋钢筋环定型钢挑梁脚手架大横杆斜撑及边杆脚手内立杆脚手外立杆脚手小横杆脚手底笆防护栏杆踢脚板剪刀撑密目式安全网作业层下平网。 搭设要求1、立杆纵距一般为1.50米，步距12、为1.80米，排距为1.05 米，距建筑物外墙面30cm，接头相互错开一档布距，且同一平面上的接头不超过50%。小横杆里侧伸出立杆不少于15厘米，外侧不少于10厘米，大横杆布置在小横杆上，2根，且接头相互错开立杆间距，搭接长度不少于100厘米，且用3只扣件连接。2、落地式脚手架第一步架设扫地杆和小横杆，距地面20厘米高。3、脚手架从第二步开始每步搭设踢脚杆、防护栏杆，踢脚杆高20厘米，扶手杆高1.2米，顶档设2道栏杆，分别为0.6米和1.2米 ，用钢管扣件连接，连接相互错开，搭设长度不少于100厘米，且用3只扣件连接，间距不少于一档立杆间距。4、脚手架采用毛竹脚手片（1.01.5m）,层层满铺13、脚手片。脚手片垂直墙面铺设，用双股18#铅丝在脚手片4角与钢管绑扎。5、脚手架封闭：外侧用密目网全封闭，里侧立杆距墙为20厘米，小横杆里侧伸出立杆15厘米，加一道大横杆，满铺站人脚手片隔离，用18#铅丝绑扎牢固。6、脚手架外侧钢管统一绿色，力求整体美观，第一步架立杆与扫地杆用红白相间色油漆标色。 剪刀撑的搭设脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始水平距离每隔5根设置，斜杆的一端扣在立杆上，另一端扣在小横杆的伸出部分上。剪刀撑搭接长度不少于1.0米，且相互错开，且不少于3只扣件。剪刀撑在外侧立面整个长度和高度上连续设置。斜面与地水平夹角应450到600之间。 拉接点设置连墙件在底层第一步纵向水平14、杆处开始设置，宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。连墙件竖向按每层楼面，水平间距为4.5米。在外墙转角处，连墙件偏1.0米设置一个，其它按水平间距每隔三跨设一个。脚手架到顶时，顶部80cm范围内设置最后一道连墙件且必须加密。连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。拉结点采用预埋钢管扣件连接。四、脚手架的拆除落地式脚手架的拆除顺序：密目式安全网 踢脚杆 防护栏杆 脚手片 剪力撑（随每步架拆除） 大横杆 小横杆 拉结点 立杆。悬挑式脚手架的拆除顺序：密目式安全网 剪刀撑 踢脚板 防护栏杆 脚手底笆 脚手架大横杆 脚手小横杆 拉结点 立杆 底部水平钢梁。1、严格遵守拆除顺序，由上而下15、，后绑先拆，先绑后拆，做到一步一清。2、外架拆除前对参与拆除的操作人员、管理人员和检查、监护人员进行安全、外墙粉刷及装饰保护等措施交底。3、拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在安全隐患，如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除中不发生危险。4、划出工作区标志，用钢管维护，树标牌，禁止行人进入，并设专人监护。5、配备对讲机，做到同意指挥，上下呼应，配带好防护用品（如保险带等），以防坠落，扣件等散材料应装袋从施工电梯中运输，不得乱扔乱抛。6、拆下的钢管、扣件及其他材料运送地面后，应及时清理，归类堆放。7、每日拆除脚手架告一段落时，应对未拆除脚手架的安全16、状况进行检查，如有异常，应及时处理，确认一切均安全后方可离岗。五、脚手架的验收管理按脚手架验收标准组织有关人员进行检查，全部合格并办妥手续后方可启用。在验收中如发现有不符合标准的部位，必须进行整改，整改完毕后再组织检查，直至完全符合要求并办妥验收手续后才能使用。分段搭设的脚手架应分段进行验收，严禁边搭边设入使用。对于分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部进行搭设工作，使用与搭设应交叉分开进行。六、外架搭拆注意事项 杆件搭设中的注意事项a、按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；b、注意杆件的搭设顺序；c、及时与结构拉紧，以确保搭设、使用安全；d、拧紧扣件；（拧紧程度要适当）e、变形的杆件和不17、合格扣件（有裂纹、尺寸不合适、扣接不紧等）不能用；f、搭设工人要配挂安全带；g、随时矫正杆件垂直，避免偏差过大。立杆的垂直差应不大于架高的1/2000，全高偏斜不大于10cm；h、没有完成的脚手架，在每日收工时一定要确保架子的稳定以免发生意外。 扣件安装的注意事项a、开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上雨水进入；b、拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的宁紧程度。 拆除时的注意事项a、划出工作区标志，禁止行人进入；b、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑先拆，先绑后拆。先拆除栏杆、踢脚板、底笆、剪刀撑，后拆除小横杆、大横杆、立杆杆等；c、统一指挥，上18、下呼应，动作协调。当解开与另一人有关的扣件应先通知对方，以防附落。d、材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔乱抛。五、安全文明施工及环境保护措施一、安全操作注意事项根据公司职业健康安全管理体系，结合项目实际情况，本工程落地式脚手架及悬挑脚手架施工阶段的主要危险源清单为：名 称危 险 源风 险评 价结 果控 制措 施外脚手架高处作业不系安全带高 坠重大风险a b 外架立杆基础不实，不符合方案要求外架倒塌中等风险a b荷载超标倒 塌中等风险b不按要求设置拉接点、转角处、顶排拉接点未加密设置架体倒塌中等风险a b 不按规定设置剪刀撑倒 塌中等风险a b 脚手板不满铺高处坠落中等风险a b 剪刀撑未沿脚19、手高度连续设置或角度不符合要求架体抗倾斜度不够中等风险a b 脚手架有探头板高 坠中等风险b 脚手架外侧未设密目式安全网高 坠物体击打中等风险a b 脚手板施工层不设1.2米高防护栏杆和20cm挡脚板高 坠中等风险a b 脚手架搭设前无交底违章操作中等风险a b 脚手架搭设完毕未办理验收手续架体隐患得不到整改中等风险b施工层下没设水平封闭高 坠中等风险b 外架内侧悬空时外立杆不进行封闭高 坠中等风险b 脚手架材质不符合要求强度不足易发事故中等风险b脚手架立杆未按要求错位对接架体稳固性差倒塌重大风险b c脚手架未按操作规程搭设存在隐患中等风险b未按规定放置手用工具物体打击中等风险b架体高处架空线20、路小于安全距离又无防护措施触 电中等风险b 根据上述情况，脚手架搭设时应做好下列措施：1、脚手架与各类输电线路的距离必须符合规定的安全距离，否则必须采取必要的安全防护措施。搭设和拆卸架体时，必须注意安全，谨防杆件碰及高压线后伤人。2、搭设脚手架必须由经安全技术教育的架子工承担，并经常进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作。架子工必须经过特种作业培训，考试合格后，取得上岗证，持证上岗。进入施工现场后必须接受三级安全教育。3、严格按平面图及剖面图进行搭设，遵守搭拆程序的要求；4、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，21、袖口、库口要扎紧。5、脚手架在搭设后，必须组织验收后才能投入使用，每层验收合格后挂上验收合格牌。6、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑及临时抛撑，搭设过程中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑和铺好脚手片，同时要挂好安全防护网。7、吊运脚手片及脚手架钢管等须用专用的保险吊钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。8、遇六级或六级以上的大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雪后上脚手架应有防滑措施。9、脚手架上的垃圾杂物必须经常清理，发现脚手板破损或变形的应更换。10、脚手架必须有良好的避雷接地装置，接地电阻不大于10欧姆。11、安装和拆卸脚手架由持证架子工专人负责指挥，22、拆卸时指定专人警戒。二、避雷措施 避雷针：用直径12mm的圆钢制作，设在脚手架立杆上（按建筑物周边长度每30米设一个），高度1米，并将所有最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。 接地：接地极用4mm厚的镀锌扁铁与结构避雷系统连通，离接地极最远点脚手架上的过渡电阻不大于10。三、环境保护注意事项根据公司14001环境保护管理体系，结合项目实际情况，本工程落地式脚手架及主楼悬挑脚手架施工阶段的主要环境因素清单有： 动过 程活 动内 容 环 境因 素时 态状 态类 型评价 级过去现在将来正常异常紧急大气水体废物土壤原材料社区其它外架施工外 架拆 除外架拆除引起的建筑垃圾灰尘环境空气污染重大钢管外架搭拆23、钢管外架搭拆噪声污染一般翻脚手片翻脚手片环境污染一般破旧脚手片未回收处理破旧脚手片未回收处理环境污染一般破损安全网未回收处理破损安全网未回收处理环境污染一般扣件螺栓加机油机油未集中处理污染环境重大钢 管油 漆油漆筒未回收、油漆污染土壤重大根据上述情况，脚手架搭设时应做好下列措施：1、对外架措施施工人员进行环境保护教育，了解本公司的环境管理体系，提高环境保护意识。2、外脚手架拆除时，应遵守拆除顺序。外架拆除前应将架体上的建筑垃圾清扫干净，减少建筑垃圾灰尘对环境产生的空气污染。3、外脚手架搭设或拆除时，应降低噪声污染； 4、破损的脚手片或安全网应及时更换，并集中堆放处理，不得随意让扔或填埋，污染环24、境。5、扣件螺栓机油废油，应集中放置，并委托相关方定期进行回收处理。6、钢管涂刷所用的油漆应选用环保型的油漆，油漆不得倒入土壤内，油漆筒及废料应回收集中放置，并委托相关方定期进行处理。四、应急预案、监测监控在XXXX国际公寓二期施工过程中，施工期间应急防范工作是建筑安全管理工作的重要组成部分，一旦发生事故不仅会给企业带来经济损失，而且极易造成人员伤亡，为预防施工中的突发事故，要加强事故应急救援管理工作，加强施工管理人员的安全意识，坚持以“预防为主”防患于未然的方针。针对施工现场潜在事故和紧急情况，编制应急准备及响应预案，当事故或紧急情况发生时，应保证能迅速做出响应，最大限度的减少可能产生的事故25、后果。确保突发事故发生后能及时正确有序开展救援活动，并确保不产生新的危害和损失。具体措施见工程应急预案应急处置要求实施。XXXX国际公寓二期工程项目管理人员一览表序号职务姓名年龄工龄岗位证书号1项目经理2技术负责人3施工员4质量员5安全员6安全员7安全员七、外脚手架设计方案 落地式脚手架：采用落地式双排钢管脚手架，搭设高度小于24.0 M时不需进行计算，但必须满足脚手架安全使用技术规范的构造要求。搭设高度大于24.0 M时见：钢管落地脚手架计算书。选用483.5钢管，脚手架步距底部高度为2米（设扫地杆20cm），其余为1.8米，立杆纵距为1.8米，排距为1.05米，连墙件按“二步三跨”设置，竖26、向间距按层高设置，水平间距为三跨4.50米，外架高于楼面1.50m。 型钢悬挑脚手架：自楼面开始挑起，每六层悬挑一次，标准高度为17.4M。具体见：型钢悬挑脚手架计算书型钢主梁选用16工字钢，预埋16钢筋锚环（固定在结构楼板上，锚环每边长度为25cm，与楼板主筋焊接），在外挑的钢梁上根据立杆搭设的尺寸焊接25的钢筋以便将脚手架的立杆固定。工字钢外挑长度1.20米，建筑物内锚固长度1.80米，水平铺设间距一般为1.50米一道，悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳与建筑物拉结。最外面支点为脚手架最外排立杆处，距建筑物约1.1m，斜拉钢丝绳采用619钢丝绳，直径为15.5mm。钢丝绳上部拉环，采用16钢筋，做27、法详节点详图。悬挑脚手架步距为1.8米，立杆纵距为1.5米，排距为0.85米。踢脚杆高度20cm，扶手杆高度为1.20m。连墙件采用预埋钢管扣件拉接，竖向按每层楼面拉接，水平方向按三跨4.5米设置。计算：钢管落地脚手架本计算取7#楼为代表。7#楼主体为十六层的现浇框剪结构，高度为49.3M。一、参数信息:1.脚手架参数：采用的钢管类型为 483.5；双排脚手架搭设高度为 49.3 m，30米以下采用双管立杆（即高度的3/5），30米以上采用单管立杆；搭设尺寸横距Lb为1.05，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为28、 2 根；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。2.活荷载参数：施工均布活荷载标准值:2.00kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层。3.风荷载参数：本工程地处浙江省XX市，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数：每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)29、:0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038。5.地基参数：地基类型:（1）混凝土板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：6m；板单元计算长度Bl(m)：6m；板厚度h(mm)：200；混凝土成型龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：XB=C30；混凝土强度实测值fck(MPa)：14.3；钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB33512150 ASX=754Y向正筋 HRB33512150 ASY=754X向负筋 HRB33512150 ASX=30、754Y向负筋 HRB33512150 ASY=754 （2）回填土：地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.731、 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M232、max= -0.100.1720.981.52 =-0.297 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m33、； 最大挠度计算值为：=0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=34、0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05 = 1.728 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如: Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如: Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7281.05/3 = 0.605 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax 35、+ Mpmax = 0.611 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如: qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 36、1.265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1265.11050(310502-410502/9)/(722.06105121900)=2.07mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋37、转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.0238、+0.236)+1.41.575=2.582 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NGD1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.80(49.30-30.00) = 3.026kN； NGS1 = 0.1248+0.038+(1.502/2)0.038/1.8030.00 = 5.856kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/39、m2 NGD2= 0.301.5(1.05+0.3)/2 = 0 kN； NGS2= 0.3(13-0)1.5(1.05+0.3)/2 = 3.949 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NGD3 = 0.1501.5/2 = 0 kN； NGS3 = 0.15(13-0)1.5/2 = 1.462 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NGD4 = 0.0051.5(49.3-30) = 0.145 kN； NGS4 = 0.0051.530 = 0.225 kN；经计算得到，静荷载标准值 NGD = NGD1+40、NGD2+NGD3+NGD4 = 3.171 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 11.492 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd = 1.2 NGD+0.851.4NQ = 1.23.171+ 0.851.43.15= 7.554 kN；Ns = 1.2 NGS+0.851.4NQ = 1.211.492+ 0.851.43.15= 17.539 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd41、 = 1.2NGD+1.4NQ = 1.23.171+ 1.43.15=8.215kN；Ns = 1.2NGS+1.4NQ = 1.211.492+ 1.43.15=18.201kN；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z=42、 1，0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1 = 0.7 0.410.214 = 0.06 kN/m2； Wk2 = 0.7 0.40.740.214 = 0.044 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为:Mw1=0.851.4Wk1Lah2/10= 0.85 1.40.061.51.82/10=0.035 kNm；Mw2=0.851.4Wk2Lah2/10=0.851.40.0441.51.82/10=0.026 kNm；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 43、= N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = 7.554 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd= 8.215kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由44、长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 7553.688/(0.186489)+34654.133/5080 = 89.871 N/mm2；立杆稳定性计算 = 89.871 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 8215.188/(0.186489)=90.322 N/mm2；立杆稳定性计算 = 90.322 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 45、205 N/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆轴心压力设计值N=1.2(NGD+ NGS)+0.851.4NQ/2=10.672 kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式： = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=11.003kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(J46、GJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时：=10672.194/(0.186489)+25644.058/5080 = 122.384 N/mm2；立杆稳定性计算 = 122.384 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满47、足要求！不考虑风荷载时 = 11002.944/(0.186489)=120.973 N/mm2；立杆稳定性计算 = 120.973 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.4 = 0.055 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约48、束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.25 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.25 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9494.8910-4205103=95.133 kN；Nl = 6.25 Nf = 95.133,连49、墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.25小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =106.722 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 1.2(NGD+NGS)+0.851.4NQ=1.2(3.171+11.492)+0.851.50、43.15 = 21.344 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=106.722kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！九、混凝土板强度验算: 单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=9.354+3.15=12.504kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbBc)/(0.49BcBl)+Qk=1.412.504/(1.51.05)(1.056)/(0.4966)+0=7.939kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=6kN/m2；GB=GB+QB/2=6+7.939/2=9.9751、kN/m2；GQ=GB+QB=6+7.939=13.939kN/m2；QB= QB/2=7.939/2=3.97kN/m2；四边铰支：mq1=0.037；mq2=0.037；四边固定：m1=0.018；m2=0.018；m1= -0.051；m2=-0.051；M1=(m1+m2)GBBc2+(mq1+mq2)QBBc2=13.89kN/m2；M2=(m2+m1)GBBc2+(mq2+mq1)QBBc2=13.89kN/m2；M1=m1GQBc2=-25.743kN/m2；M2=m2GQBc2=-25.743kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=52、1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度53、，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；M1=0.80M1U=0.801.001-0.5754.000300.00/(1.00100017014.30)300.000754.00170/1000000=29.332kNm；M2=0.80M2U=0.801.001-0.5754.000300.00/(1.00100018014.30)300.000754.00180/1000000=31.142kNm；M1=0.8M1u=0.80300.00754.000(170-20)/1000000=27.144kNm；M2=0.8M2u=0.80300.00754.000(180-54、20)/1000000=28.954kNm；所以有：M1M1，M2M2，|M1|M1, |M2|M2，此混凝土板是满足承载能力要求。普通型钢悬挑脚手架计算书本计算取4#楼为代表，4#楼主体为三十层的现浇框剪结构，高度为89.2M。分别在三层面、九层面、十五层面、二十一层面、二十七层面用工字钢悬挑，即每六层悬挑一次，标准高度为17.4M。一、参数信息：1.脚手架参数：采用的钢管类型为 483.5；双排脚手架搭设高度为17.4 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为立杆纵距为1.5m，立杆横距为0.85m，立杆步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20 m；搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；横杆与立55、杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。2.活荷载参数：施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数：本工程地处浙江XX市，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214。4.静荷载参数：每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m56、2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板。5.水平悬挑支撑梁：悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.15m，建筑物内锚固段长度 1.85 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C25。6.拉绳与支杆参数：钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物 1.05 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上。将大横杆上的57、脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.85/(2+1)=0.085 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.85/(2+1)=0.85 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.085=0.148 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.85=1.19 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如：M158、max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距M1max=0.080.1481.52+0.101.191.52=0.294 kNm；支座最大弯距计算公式如：M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距M2max=-0.100.1481.191.52=-0.347 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.294106,0.347106)/5080=68.307 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 68.307 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布59、荷载作用下的挠度。计算公式如： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.085=0.123 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.85 kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.12315004/(1002.06105121900)+0.9900.8515004/(1002.06105121900) = 1.865 mm；大横杆的最大挠度 1.865 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照60、简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.851.5/(2+1)=0.128 kN；活荷载标准值：Q=30.851.5/(2+1) =1.275 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.128)+1.4 1.275 = 2.007 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如61、： Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.852/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如： Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.0070.85/3 = 0.569 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.573 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.573106/5080=112.765 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =112.765 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布62、荷载引起的最大挠度计算公式如：qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388504/(3842.06105121900) = 0.01 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.128+1.275 = 1.46 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1460.1850(38502-48502/9 )/(722.06105121900) = 1.267 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.01+1.267 = 1.278 mm；小横杆的最大挠度为1.63、278 mm小于小横杆的最大容许挠度 850/150=5.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算：按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.85/2=0.016 kN；脚手板的自重标准值:64、 P3 = 0.30.851.5/2=0.191 kN；活荷载标准值: Q = 30.851.5 /2 = 1.912 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.016+0.191)+1.41.912=2.996 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8017.40 = 2.728kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3k65、N/m2 NG2= 0.341.5(0.85+0.2)/2 = 0.945 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.517.4 = 0.13 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.254 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得活荷载标准值 NQ = 30.851.52/2 = 3.825 kN；考虑风荷载时,立66、杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.254+ 0.851.43.825= 9.656 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.254+1.43.825=10.46kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照公式Wk=0.7zs0计算其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经67、计算得到，风荷载标准值为 Wk = 0.7 0.450.740.214 = 0.05 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为：Mw=0.851.4WkLah2/10 = 0.851.40.051.51.82/10 = 0.029 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.656 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 10.46kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-68、2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 9656.334/(0.186489)+28849.566/5080 = 111.846 N/mm2；立杆69、稳定性计算 = 111.846 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 10459.584/(0.186489)=114.999 N/mm2；立杆稳定性计算 = 114.999 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件扣件连接示意图连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计z0.92，s0.214，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.45 = 0.062 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内70、脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.938 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.938 kN；连墙件承载力设计值按公式Nf = Af计算：其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 200/15.8的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承71、载力设计值为Nf =0.9664.8910-4205103 =96.837 kN；Nl = 5.938 Ru12.592KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.592kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(125924/(3.142502) 1/2 =12.7mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB23572、的钢筋制作即可。十三、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.115 kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=114.649/201.0622=0.285N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！本文是通过网络收集，如有侵权请告知，我会第一时间处理。