1、大修工程桥梁22.07m长盖梁抱箍法施工计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一部分 盖梁抱箍法施工概况4一、施工设计说明41、概况42、设计依据4二、盖梁抱箍法结构设计51、侧模与端模支撑52、底模支撑53、抱箍54、防护栏杆与与工作平台5三、盖梁抱箍法施工设计图（见附图）5四、施工组织设计61、工期安排62、施工人员安排6五、施工工艺流程7六、 施工方法8（1）、定位放线8（2）、盖梁的支顶采用钢抱箍支顶架施工简图如下：8（3）、安全保证措施9（4）、模板施工9（5）、钢筋绑扎10（6）、砼浇2、筑10（7）、拆模、养护11第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算11一、设计检算说明111、设计计算原则11二、侧模支撑计算111、力学模型及部分数据122、荷载计算123、拉杆拉力验算134、模板面板的计算135.面板抗弯强度验算146.面板抗剪验算157.面板挠度验算16三、竖楞方木的计算161.抗弯强度验算172.抗剪验算183.挠度验算18三、横梁计算191、荷载计算192.抗弯强度验算192.抗剪验算20四、纵梁计算201.抗弯强度验算202.抗剪验算213.挠度验算21五、抱箍计算22（一）抱箍承载力计算22u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数23（二）抱箍体的应力计算：24=6.14M3、Pa=85MPa24第一部分 盖梁抱箍法施工概况一、施工设计说明1、概况本工程为省道XX、XXXX段线大修工程第三标段，新建XX桥上跨XX河。为213m预应力空心板桥，桥梁下部结构采用桩接桥墩或一字式桥台。XX桥下部结构桩基础采用钻孔灌注桩，桩基按嵌岩桩设计，桩基要求进入中风化片石花岗岩1.5D，桩径120cm，桩基础混凝土强度为C30，单桩最大轴力设计为2500KN。1#盖梁高约1m，宽度1.6m，长度22.07m。下部为桩柱式，盖梁底标高为1.2291.431m，而XX河道常水位0.8m，经现场综合方案比选，拟采用抱箍法施工1#盖梁。图1-1 盖梁正面图（单位：cm）2、设计依据（1）交通4、部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著施工计算手册（3）公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。（4）路桥施工计算手册 人民交通出版社（5）省道XX、 XX线大修工程第三标段施工图设计文件。（7）国家、交通部等有关部委的规范和标准。（8）我单位的桥梁施工经验。二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模、面模为采用厚18mm优质高密度防水机制模板,在侧模外侧采用间距0.5m的80*80的方木条作竖带，竖带高1.2m；上面和下面各设一道248钢管横挡,拉杆间距为50cm。顶层拉杆在侧模顶部上3cm，底层拉杆紧贴底模，上下层拉杆间距5、约1.06m。2、底模支撑底模为采用厚18mm优质高密度防水机制模板。在底模下部采用间距0.2m，10cm*10cm木方作横梁，横梁长3.0m，并交错外伸布置。横梁底下设纵梁。纵梁采用2根 45A型工字钢。盖梁横向坡度用纵梁调整。与墩柱相交部位采用特制型钢抱箍作支架支撑。3、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高50cm，采用16根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层23mm厚的土工布垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。4、防护栏杆6、与与工作平台(1)栏杆采用48的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.6m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。(2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。三、盖梁抱箍法施工设计图（见附图）图一、盖梁抱箍法施工方案图四、施工组织设计1、工期安排盖梁工期计划安排如下：支装底模3天，钢筋安装2天，侧模安装1天，混凝土浇筑1天，盖梁砼等强龄期4天。2、施工人员安排（1）、管理人员安排职位人员名单备注项目总工工程师现场主管工程师质检员工程师安检员助理工程师测量员工程师试验室主任工程师施工员助理工程师（2）、劳动力安排工种架子7、工模板工电工混凝土工钢筋工吊装工焊工机械工人数66264325五、施工工艺流程支架设计放线测量钢抱箍、支架搭设底模板安装制作模板钢筋安装浇筑混凝土构件养护拆除模板构件养护监理监督认可按技术规范项目及频率进行制作钢筋完工质量检验制作试件测定砼强度侧模板安装自检自检自检六、 施工方法（1）、定位放线待墩柱完成并达到设计强度后,即可进行盖梁的施工。首先整直墩柱顶预留伸出的钢筋，对伸出的预留钢筋按设计要求形状成型。准确测量放出盖梁位置及梁底标高，并标于各墩顶面上。（2）、盖梁的支顶采用钢抱箍支顶架施工简图如下：、根据盖梁设计标高返算出抱箍钢带下沿在墩柱的位置并其上做好标记，以便抱箍准确安装就位。、将两8、半抱箍用牛腿处螺栓固定成型，置于墩柱下方地面下。、将两牛腿处螺栓之间穿一钢丝绳，用吊机勾住钢丝网将抱箍吊装就位，吊装时，注意在两牛腿下方支撑一钢筋，以确保抱箍不变型。、抱箍按墩柱上标高准确就位后，就要紧固牛腿处螺栓，每个抱箍每16个M24螺栓，每侧8个。拧紧后，复核两半抱箍接头间隙是否小于2cm（设计要求），直到符合要求为止。、把两排45A工字钢吊置于墩柱两侧牛腿上，45A工字钢上面横向布置1010cm木方20cm，再在其上安装盖梁底模板。、搭设简易脚手架，供施工时使用。、用水准仪测量盖梁底模板标高，如低于设计值可加垫相应钢板调整。、在底模板安装好后，为保证盖梁砼浇注完成后底模板不下沉，需要用9、砂袋、预制块等进行相等于盖梁重量的荷载预压试验。卸下预压后，安装盖梁钢筋和安装侧模板。、盖梁混凝土达到设计强度80%后，拆除底模板下的木楔块，使底模板松脱盖梁底，落在木方上，用吊机吊离底模板，拆除木方及工字钢，最后卸下抱箍。、注意事项：、在抱箍施工时，尽量用E50型焊条。、抱箍就位时，需要注意牛腿与盖梁方向垂直，以利于安放工字钢。、焊接操作人员必须具有相应的上岗证，焊接前要做焊接试件，通过力学试验合格后方可正式操作。（3）、安全保证措施a、需确保支顶架基础能满足受力要求。b、支顶架的各种构件使用前必须进行检查，以确保其符合使用功能的要求。c、按支架的设计柱距、排距要求进行放线定位。支架比桥宽宽10、出50cm，主梁悬臂板部分必须设有垂直支撑。d、施工操作层应铺脚手板，并采取可靠的连接方式与门架横梁固定。e、通道处的支架需满铺厚木板及安全网，防止施工堕物。支架外侧需设置施工防护栏。f、支架在使用过程中应避免产生偏心荷载，如泵送混凝土时。应随浇随捣，随平整，混凝土不可堆放输送管道口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷，装卸其它物料时亦防止支架产生偏心，振动和冲击。g、砼在浇筑过程中，若发现有异常情况，应立即停止作业尽快修补。 h、支架周围应设防护桩，并悬挂安全标志示警，支架下部须挂设安全网。i、六级以上大风，暴雨不得安装主架。 j、支架在高压电线区架设时应注意离开高压线一定距离，严禁导11、电体接触。（4）、模板施工本工程盖梁施工底模、侧模板采用18mm厚胶合板。模板要求内表面光滑、平整，接头严密不漏浆。模板的设计、加工需经公司级验收合格后方可使用。模板支立前，应在模板内表面涂刷脱模剂，脱模剂应采用同一品种，以保证砼表面色泽一致。（5）、钢筋绑扎盖梁钢筋事先在现场钢筋加工场加工成型。钢筋使用前应除锈，焊接采用搭接双面焊。绑扎钢筋时,按施工图纸上箍筋的间距，在主筋上绑扎设计数量的箍筋。准确起吊、安放钢筋。伸入盖梁的墩柱钢筋如与盖梁主筋相碰时，可适当调整墩柱钢筋。在盖梁钢筋底及侧绑一定数量的小块水泥砂浆垫块与模板隔开，以保证钢筋保护层厚度。测量放线，准确放出支座中心位置。按施工图纸绑12、扎好支座垫石预埋筋及防震挡块钢筋。（6）、砼浇筑模板的支立、钢筋的绑扎经验收合格后，清除干净钢筋上污垢、焊渣与模内杂物及积水，即可在支架工作台面上准备好浇筑机械、设备，开始盖梁砼的浇筑。盖梁砼运至现场后，应先检验其坍落度与拌合均匀性，满足要求方可使用。砼浇筑采用汽车吊配合人工浇筑方案，浇筑砼标号为C30，塌落度采用810cm。浇筑砼前，先洒适量水湿润墩顶砼表面。盖梁梁体与防震挡块一并浇筑。梁体砼分23层浇筑,上一层砼在下一层砼初凝以前浇筑。但砼的稠度应保证砼不从支承垫石预埋钢筋处溢出。使用插入式震动棒振捣密实全部位砼，应特别注意密集钢筋部位砼的振捣密实，密实的标志是砼停止下沉，不再冒出气泡，表13、面呈现平坦、泛浆。振动棒振捣钢筋部位砼时，不得触动钢筋，如触移钢筋，应马上纠正。震捣模板部位砼时，震动棒应与侧模保持510cm的距离。震捣新灌砼层时，应将震动头插入下层砼5cm左右，使两层结合成一体。每次振捣完毕应将棒边振动边徐徐拔出，不得将棒斜拔或横拔，严禁在停振后把棒拔出，以免造成砼出现空洞。浇筑砼时，应同时派人检查和测量支架与模板的支立情况，如有变形、移位或沉陷等现象应立即停止浇灌，待校正处理好后方可继续。盖梁砼的浇筑要求一次连续完成，浇筑至盖梁梁体顶面设计标高后，将梁体顶面抹平。待梁体砼强度达到设计要求时，即可开始立模浇筑垫石砼。测量放线，准确放出盖梁顶面支座中心位置。凿毛待浇垫石处盖14、梁顶面砼，冲洗干净后安装垫石模板，模板应能保证垫石的形状尺寸与设计要求的坡度。垫石砼采用人工钢钎捣实，捣垫石砼时，应注意不要触动位移钢筋。要严格控制垫石的设计标高及表面平整度。（7）、拆模、养护待盖梁砼终凝后，开始洒水养护(洒水以砼面层湿润即可，水质同拌和用水)。待砼抗压强度达到2.5MPa后，即可利用汽车吊配合人工拆除盖梁侧模，拆模时不得重撬、硬砸，以免损伤盖梁砼面层。待砼抗压强度达到设计要求拆模强度后，即可拆除底模板及支顶架系统，用作下一盖梁的施工。盖梁砼的洒水养护时间一般为7天，每天洒水次数视环境湿度与温度控制，洒水以能保证砼表面经常处于湿润状态为度。第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算一、15、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。（2）综合考虑结构的安全性。（3）采取比较符合实际的力学模型。（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。4、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。试验荷载为帽梁及模板、工字钢等的总重乘1.2系数。二、侧模支撑计算1、力学模型及部分数据假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图2-1所示。（1）.模板对拉箍模板对拉箍材料:钢楞；截面16、类型:圆钢管（外径mm壁厚mm）483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；对拉箍的间距(mm):500；（2）.竖楞竖楞材料:木楞宽度(mm):80.00；高度(mm):120.00；（3）.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):5000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):20.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.00；（4）.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢17、楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；2、荷载计算查简明施工计算手册第425页砼浇筑时的侧压力： 式中：c-砼容重，取25kN/m3；模板计算高度-有效压头高度。砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20考虑。则：v/T=0.3/20=0.0150.035（符合要求）F=0.22rct012v1/2符号含义：F-新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）rc-混凝土的重力密度（KN/m3）t0-新浇混凝土的初凝时间（h）v-混凝土的浇注速度（m/h）H-混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）1-外加剂影响系数，取1.18、02-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15h-有效压头高度（m）F=0.22rct012v1/2=0.2225（200/(20+15)）1.01.150.30.5=19.8KN/m2F=rcH=251=25 KN/m2取最小值。故最大侧压力为19.8kn/m2则有效压头高度为h=F/rc=19.8/25=0.79m H=1.0mPm=19.8kPaT2h=0.79mT1侧模支撑计算图式 2-13、拉杆拉力验算拉杆（16级钢）竖向间距0.5m，0.5m范围砼浇筑时的侧压力由上、中、下三根拉杆承受。则有：=（T1+T2）/A=0.5P/3r2=0.519.8/30.0082=16413.3kPa=19、16.4MPa=160MPa(可行)4、模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取梁截面宽度水平方向和竖直方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，梁截面竖楞间距最大，为l=500mm，面板为大于 3 跨，因此对梁截面宽度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 q 500 500 500面板计算简图5.面板抗弯强度验算面板计算宽度，取0.5m。对梁截面高度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：（简明施工计20、算手册p429）其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.219.80.5=11.88kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.5=1.4kN/m； q = q1 + q2 =11.88+1.4=13.28kN/m；面板的最大弯距：M =0.113.28500500=3.32105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚21、度； W= 50018.018.0/6=2.7104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=20N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 3.32105 /2.7104 =12.29N/mm2；面板的最大应力计算值 =12.29N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =20N/mm2，满足要求！6.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:（路桥施工计算手册P763）其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括 q = q1 + q2 =13.28kN/m；面板22、的最大剪力： = 0.613.28500.0 = 3984N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3984N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 20.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33984/(250018.0)=0.664N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.0N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.664N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.0N/mm2，满足要求！23、7.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: （简明施工计算手册P460）其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q =19.80.509.9kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =500.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 5000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；查路桥施工计算手册178页，面板最大容许挠度: =500/250= 2 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.915004/(100524、000.02.43105) = 1.63mm；面板的最大挠度计算值 =0.1.63mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 2mm,满足要求！三、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程梁长度为5.92m,侧模拉杆间距为500mm，竖楞为3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度800mm，高度800mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 888/6 =85.33cm3；I = 8888/12 =341.33cm4；H=1.0mPm=19.8kPaT2h=0.79mT1竖楞方木计算图式 1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公25、式：其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(梁箍间距): l =500mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.219.80.500.90=10.69kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.26kN/m； q = 10.69+1.26=11.95kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.111.95500500= 2.99105N.mm；其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.5104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； 26、f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W =2.99105/8.5104 =3.52N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.52N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(梁箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，11.95 竖楞的最大剪力： = 0.611.95500.0 = XX5N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = XX5N； b-27、竖楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3XX5/(280.080.0)=0.84N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.84N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:（简明施工计算手册P460）V=0.677ql4/100EI(V)l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/28、m)： q =19.80.25 = 4.95kN/m；11.95 -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(梁箍间距): l =500mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67711.955004/(1009500.02.56106) = 2.079mm；竖楞的最大挠度计算值 =2.079mm ，竖楞最大容许挠度 =2.0mm ，基本满足要求！三、横梁计算采用间距0.2m10*10cm木方作横梁，横梁长3m。每跨30根29、，盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kN。1、荷载计算（1）盖梁砼自重：G1=9.47m325kN/m3=236.75kN（2）横梁模板自重：G2=(30*.012*3+0.018*5.92*1*2)*6=6.68KN（3）钢管外撑自重：G3=5.9238.4*12=2.73kN（4）施工荷载与其它荷载：G5=20kN横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4 =236.75+6.68+2.73+20=266.2kN qH=266.2/5.92=45.0kN/m 横梁采用0. 2m的间距，则作用在单根横梁上的荷载GH=450.2=9kN 作用在横梁上的均布荷载为：qH= GH/lH=30、9/1.6=5.63kN/m(式中：lH为横梁受荷段长度，为1.6m)根据荷载及侧模计算，横梁设计能满足要求2.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：（简明施工计算手册P428）M=0.125ql2其中， M横梁计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(梁箍间距): l =1600mm； q-作用在横梁上的线荷载，它包括: q = 5.63kN/m；横梁的最大弯距：M =0.1255.6316001600= 1.8106N.mm=1800N.m其中， -横梁承受的应力(N/mm2)； M -横梁计算最大弯距(Nmm)； W -横梁的截面抵抗矩(m3)，W=bh2/6=0.10.12/6=1.671031、-4 f -横梁的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；横梁的最大应力计算值: = M/W =1800/1.6710-4 =10.77N/mm2；横梁的最大应力计算值 =10.77N/mm2 小于横梁的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算l-计算跨度: l =1600.0mm；横梁的最大剪力：=1.5V/A=1.55.63/25.92/(0.10.1)=0.25 Mpa=1.9 Mpa四、纵梁计算纵梁采用32A工字钢连接形成纵梁，长24m。由里正软件受力分析计算得:根据以上计算结果得知，最大弯矩出现在B、C支座。MB= MC =205.3kNm q=132、.50.8126=31.2kN/m（单根工字钢纵梁上的均布荷载）1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M纵梁计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度: l =5920mm； q-作用在纵梁上的线荷载， q = 31.2kN/m；最大弯距：M =0.131.259205920= 1.09108N.mm；其中， -承受的应力(N/mm2)； M -计算最大弯距(Nmm)； W -截面抵抗矩(mm3)，W=0.692106； -抗弯强度设计值(N/mm2) 160N/mm2最大应力计算值: = M/W =1.09108/0.692106 =157.51N/mm2；最大应力计算值 =157.5133、N/mm2小于抗弯强度设计值 =160N/mm2，满足要求！2.抗剪验算根据剪力包络图，最大剪力为200.2kN，则每根纵梁的最大剪力为100.1kn，腹板厚度I 惯性矩V 最大剪力 根据剪力包络图，最大剪力为200.2kN，则每根纵梁的最大剪力为100.1KN=V.S/I.=100.1400.510-6/1108010-80.0095=38.08=100 Mpa3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:V=0.677ql4/100EI(V)l/400其中，q-作用在纵梁上的线荷载(kN/m)： q =31.2kN/m 纵梁最大挠度(mm)； l-计算跨度(梁箍间距): l =5920m34、m ； E-弹性模量（N/mm2）：E = 206104N/mm2 ； I-截面的惯性矩(mm4)，I=1.11108；最大容许挠度: = 5920/400 = 14.8mm；纵梁的最大挠度计算值: = 0.67731.259204/(1002061041.11108) = 11.3mm；纵梁的最大挠度计算值 =11.3mm ，最大容许挠度 =14.8mm ，基本满足要求！五、抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算盖梁混凝土容重按照26KN/M3计。每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：由里正软件计算得支座反力RA=RD=317.015kN RB=RC=393.332kN35、以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。 2、抱箍受力计算 （1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=393.332kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查路桥施工计算手册第426页：M24螺栓的允许承载力：（路桥施工计算手册P426）NL=Pn/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取225kN; -摩擦系数，取0.3；A3钢 n-传力接触面数目，取1； K-安全系数，取1.7。则：NL= 2250.31/1.7=39.7kN螺栓数目m计算：m=N/NL=393.332/39.7=9.910个，由于为水中抱箍，取计算截面上的螺栓数目m=16个，单个36、抱箍两侧各布置8根高强螺栓。则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/16=393.332/16=24.58KNNL=39.7kN故能承担所要求的荷载。（2）螺栓轴向受拉计算 砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取=0.3计算抱箍产生的压力Pb= N/=393.332kN/0.3=1311.11kN由高强螺栓承担。则：N=Pb=1311.11kN抱箍的压力由16条M24的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为N1=Pb/16=1311kN /16=81.9kNS=225kN=N”/A= N（1-0.4m1/m）/A （路桥施工计算手册P427）式中：N-轴心力 m1-所有螺栓数目，取：16个37、 A-高强螺栓截面积，A=4.52cm2=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=1311(1-0.416/8)/（164.5210-4） =36.3MPa=140MPa 故高强螺栓满足强度要求。（3）求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1L1u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015力臂M1=0.1581.90.015=0.184KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10M2=1Ncos10L2+Nsin10L2式中L2=0.011 (L2为力臂)=0.1581.9cos100.011+81.9sin100.011=0.290(KNm)M=M1+M238、=0.184+0.290=0.474(KNm) =47.4(kgm)所以要求螺栓的扭紧力矩M48(kgm)（二）抱箍体的应力计算：1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=8N1=881.9=655.2（KN）抱箍壁采用面板16mm的钢板，抱箍高度为0.5m。则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.0160.5=0.008 (m2)=P1/S1=655.2/0.008=81.9(MPa)=140MPa满足设计要求。2、抱箍体剪应力=（1/2RA）/（2S1）=（1/2393.33）/（20.016）=6.14MPa=85MPa根据第四强度理论W=（2+32）1/2=（107.52+36.142）1/2=108.02MPaW=145Mpa 满足强度要求