1、 四川德鑫矿业资源有限公司四川德鑫矿业资源有限公司 四川省金川县李家沟锂辉石矿四川省金川县李家沟锂辉石矿 矿山地质环境保护与土地复垦方案矿山地质环境保护与土地复垦方案 四川德鑫矿业资源有限公司四川德鑫矿业资源有限公司 20202 23 3 年年 7 7 月月 目 录 前言.1 一、任务的由来.1 二、编制目的.2 三、编制依据.4（一）法律.4（二）行政法规及部门规章.4（三）技术指导与规范.5（四）有关技术文件及资料.6 四、方案适用年限.7 五、编制工作概况.7 第一章 矿山基本情况.9 1.1 矿山简介.9 1.2 矿区范围及拐点坐标.10 1.3 矿山开发利用方案概述.10 1.3.12、 建设方案.10 1.3.2 矿床开采.15 1.3.3 开采工艺.18 1.3.4 矿山开拓运输方案.25 1.3.5 资源储量.28 1.3.6 选矿工程.28 1.3.7 尾矿设施.31 1.3.7.7 防排洪设施.37 1.3.7.8 尾矿水的回收与排放.41 1.3.8 废弃物排放与处置情况.41 1.3.9 尾矿处置方案及工艺.45 1 1.4 矿山服务年限.46 1.5 矿山开采历史及现状.46 1.6 绿色矿山建设.47 第二章 矿区基础信息.49 2.1 矿区自然地理.49 2.1.1 气象.49 2.1.2 水文.50 2.1.3 地形地貌.51 2.1.4 土壤.52 23、.1.5 植被.53 2.2 矿区地质环境背景.54 2.2.1 地层岩性.54 2.2.2 地质构造.58 2.2.3 水文地质.62 2.2.3.3 地下水开采与补给、径流、排泄条件.63 2.2.3.4 矿坑充水因素.63 2.2.3.5 矿坑涌水量预测.63 2.2.4 工程地质.66 2.2.4.1 矿区工程地质.66 2.2.4.2 矿井工程地质概况.67 2.2.4.3 井巷围岩稳固性评价.67 2.2.4.4 工程地质条件评价.68 2.2.5 矿床地质特征.68 2.2.6 环境地质条件.72 2.3 矿区水环境现状.73 2 2.3.1 水环境现状.73 2.3.2 水量.4、74 2.3.3 给水.75 2.3.4 排水.78 2.4 矿区社会经济概况.79 2.5 矿区土地利用现状.80 2.5.1 矿区土地利用类型.80 2.6 矿山及周边其他人类工程活动情况.80 2.7 矿山及周边矿山地质环境治理与土地复垦案例分析.81 第三章 矿山地质环境影响和土地损毁评估.87 3.1 矿山地质环境与土地资源调查概述.87 3.2 矿山地质环境影响评估.87 3.2.1 评估范围和评估级别.87 3.2.1.2 评估级别.88 3.2.2 矿山地质灾害现状分析与预测.92 3.2.2.3.1 崩塌现状评估.95 3.2.2.3.2 滑坡现状评估.100 3.2.2.35、.3 潜在不稳定斜坡现状评估.105 3.2.2.3.4 泥石流现状评估.112 3.2.2.3.5 现状评估结论.115 3.2.2.4.1 工程建设中、建设后引发地质灾害危险性预测评估.116 3.2.2.4.2 工程建设中、建设后加剧地质灾害危险性预测评估.121 3.2.2.4.3 工程建设可能遭受地质灾害危险性预测评估.124 3.2.2.4.4 地质灾害预测评估结论.130 3.2.3 矿区含水层破坏现状分析与预测.130 3 3.2.4 矿区地形地貌景观破坏现状分析与预测.139 3.2.5 矿区水土环境污染现状分析与预测.140 3.3 矿山土地损毁预测与评估.157 3.3.6、1 土地损毁环节与时序.157 3.3.2 已损毁各类土地现状.162 3.3.3 损毁土地预测与评估.163 3.4 矿山地质环境治理分区与土地复垦范围.181 3.4.1 矿山地质环境保护与恢复治理分区.181 3.4.2 土地复垦区与复垦责任范围.183 第四章 矿山地质环境治理与土地复垦可行性分析.186 4.1 矿山地质环境治理可行性分析.186 4.1.1 技术可行性分析.186 4.1.2 经济可行性分析.187 4.1.3 生态环境协调性分析.187 4.1.4 地质灾害监测预警分析.188 4.2 矿区土地复垦可行性分析.197 4.2.1 土地利用类型及权属.197 4.27、.2 土地复垦适宜性评价.201 4.2.3 水土资源平衡分析.221 4.2.4 土地复垦质量要求.224 4.2.4 预防控制措施.226 4.2.5 复垦措施.227 4.2.6 监测与管护措施.231 第五章 矿山地质环境治理与土地复垦工程.234 5.1 矿山地质环境保护与土地复垦预防.234 5.1.1 目标任务.234 5.12 主要技术原则.234 4 5.1.3 主要工程量.234 5.1.4 矿山地质环境预防措施.235 5.1.5 土地复垦预防控制措施.238 5.2 矿山地质灾害治理.238 5.2.1 目标任务.238 5.2.2 工程设计.239 5.3 矿区土地复8、垦.250 5.3.1 目标任务.250 5.3.2 技术措施.254 3.管护制度.261 5.3.3 工程设计.261 1.复垦单元 1#（平硐口及回风平硐口）工程设计.266 2.复垦单元 2#（隧道口）工程设计.267 3.复垦单元 3#（3330M 和 3500M 工业场地）工程设计.268 4.复垦单元 4#（办公生活区）工程设计.268 5.复垦单元 5#（高位水池）工程设计.270 6.复垦单元 6#（采矿工业场地）工程设计.271 7.复垦单元 7#（浮选工业场地）工程设计.272 8.复垦单元 8#（联络道路）工程设计.273 9.复垦单元 9#（作业管道）工程设计.2749、 10.复垦单元 10#（尾矿库区）工程设计.275 11.复垦单元 11#（加油站）工程设计.277 12.复垦单元 12#（碎磨工业场地）工程设计.278 13.复垦单元 13#（水源地）工程设计.279 5 14.复垦单元 14#（尾矿压滤工业场地）工程设计.280 15.复垦单元 15#（炸药库）工程设计.281 16.复垦单元 16#（临时中转站）工程设计.281 17.复垦单元 17#（输电线路杆塔）工程设计.282 5.3.4 主要工程量.283 5.4 含水层破坏修复.288 5.4.1 目标任务.288 5.4.2 工程设计与技术措施.288 5.5 水土环境污染修复.29010、 5.6 矿山地质环境监测.292 5.6.1 目标任务.292 5.6.2 监测设计.292 5.6.3 技术措施.292 5.6.4 主要工程量.298 5.7 矿区土地复垦监测和管护.299 5.7.1 目标任务.299 5.7.2 措施和内容.299 5.7.3 主要工程量.301 第六章 矿山地质环境治理与土地复垦工作部署.303 6.1 总体工作部署.303 6.2 阶段实施计划.304 6.3 近期年度工作安排.314 6.3.1 矿山地质环境治理近期年度工作安排.314 6.3.2 土地复垦近期年度工作安排.317 第七章 经费估算与进度安排.318 7.1 矿山简介.318 11、6 7.1.1 地形地貌.318 7.1.2 项目交通位置.318 7.1.3 项目组成.318 7.2 经费估算依据及费用构成.318 7.2.1 地质灾害治理工程估算依据及费用构成.318 7.2.2 土地复垦预算依据及费用构成.324 7.3 矿山地质环境治理工程经费预算.334 7.3.1 总工程量与投资估算.334 7.3.2 单项工程量与投资估算.336 7.4 土地复垦工程经费估算.339 7.4.1 总工程量与投资估算.339 7.4.2 单项工程量与投资估算.344 7.5 总费用汇总与年度安排.352 第八章 保障措施与效益分析.355 8.1 组织保障.355 8.1.112、 组织领导保障.355 8.1.2 政策措施.355 8.1.3 应急处理措施.355 8.1.4 管理措施.357 8.2 技术保障.357 8.3 资金保障.357 8.3.1 资金保障制度.357 8.3.2 资金来源.357 8.3.3 计提方式.358 8.3.3 资金存放.358 8.3.4 费用的使用和管理.358 8.3.5 复垦费用的审计.359 8.4 监管保障.359 7 8.5 效益分析.360 8.5.1 经济效益.360 8.5.2 生态效益.360 8.5.3 社会效益.361 8.6 公众参与.361 8.6.1 全面参与.361 8.6.2 全程参与.362 13、第九章 结论与建议.363 9.1 结论.363 9.2 建议.365 第十章 附件及附图.367 10.1 附图（详见设计图册）.367 10.2 附件（详见附件）.367 8 前言前言 一、一、任务的由来任务的由来 四川德鑫矿业资源有限公司（以下简称德鑫公司）取得李家沟锂辉石矿探矿权后委托勘探部门在探矿权范围内开展地质勘探工作，勘探部门先后提交了四川省金川县李家沟锂辉石矿地质详查报告（2008 年）、四川省金川县李家沟锂辉石矿床勘探地质报告（2010 年）、四川省金川县李家沟锂辉石矿床补充地质勘探报告（2012 年）和 四川省金川县李家沟锂辉石矿资源储量核实报告（2014年）。2014 年14、 12 月，四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟锂辉石矿资源储量核实报告取得国土资源部资源储量评审备案证明，其备案证明见书号国土资储备字2014310 号。2013 年 6 月 26 号，取得采矿许可证。在 2015年2022 年期间编制了“年度矿山储量年报”，四川德鑫矿业资源有限公司自取得资源储量评审备案至今，未进行锂辉石矿产资源开采工作，累计动用资源了为0 万吨。2018 年，德鑫公司委托新疆有色冶金设计研究院有限公司编制了四川省金川县李家沟锂辉石矿*采选项目可行性研究报告，根据其内容可知，项目采用地下开采方式，开采矿种包括锂矿、铌矿和钽矿，开采规模为*；同年11 月，德鑫公司 四川15、省金川县李家沟锂辉石矿*采选项目环境影响报告书取得批复（川环2018146 号）。2019 年，成都永鑫科技有限责任公司编制的四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟锂辉石矿矿山地质环境保护与土地复垦方案于 2019 年 3 月 27 日取得评审意见，并于 2019 年 6 月 14 日在四川省自然资源厅进行了公告。在可研、初设和施工图设计过程中，选矿厂均布置在矿山李家沟山坡上，山坡平均坡度约 40，厂房分台阶布置，厂房地坪标高为 3550m（中碎车间）3452m（浓密机厂房）。根据四川省金川县李家沟锂辉石矿*采选项目选矿工业场地岩土工程详细勘察报告（2019 年 6 月），随着详勘的进行，16、发现原浮选厂址存在如下问题：原选址场地稳定性较差属抗震不利地段，大面积开挖引起边坡失稳易诱发新的地灾问题；原选址环境承载能力及环境修复能力较弱，后期生态恢1 复难度较大；原李家沟选矿工业场地海拔标高为 34523550m，狭窄的区域内厂房高差之间过大，山体削坡后容易导致山体失稳。同时，根据关于印发四川省防范化解尾矿库安全风险工作实施方案的通知（川应急2020132 号），当地管理部门要求德鑫公司针对尾矿库安全、环保风险等问题，对尾矿库设计进一步优化，并要求最大限度地对尾矿进行综合利用，减少入库尾矿量，提高尾矿库安全性。为解决上述问题，德鑫公司在采矿工程维持原设计基本不变的前提下，拟对项目主要做17、出如下调整：将选矿厂分成山上李家沟和山下根扎后坪两处布置，调整后选厂采用分布式建厂，碎磨工序布置在李家沟碎磨工业场地，浮选工序布置在根扎后坪浮选工业场地；为减少入库尾矿堆存量，保证尾矿库安全运行，选矿工艺产生的尾矿 75%用于井下采空区充填，剩余尾矿中 240 万 t 进行综合利用，最终进入尾矿库进行干堆尾矿量为 259.18 万 m3，较原环评阶段尾矿坝总坝高度降低 37m，总坝高 108m。2020 年 8 月 13 日，四川省工程咨询研究院在成都市组织召开评估会议，对长沙有色冶金设计研究院有限公司编制的 四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟俚辉石矿*采选项目可行性研究调整报告进行了18、评估。2020 年 9月 25 日，长沙有色冶金设计研究院有限公司提交了四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟捚辉石矿*采选项目可行性研究调整报告，于 2022年 9 月取得了 四川省发展和改革委员会关于四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟锂辉石矿*采选项目核准的批复（川发改产业 2022 489 号）。根据 国土资源部办公厅关于做好矿山地质环境保护与土地复垦方案编报有关工作的通知（国土资规201621 号），采矿权人办理开采手续，涉及扩大开采规模、扩大矿区范围、变更开采方式的，应当重新编制或修订矿山地质环境保护与土地复垦方案。在上述背景情况下，四川德鑫矿业资源有限公司再次委托成都永19、鑫科技有限责任公司承担 四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟锂辉石矿矿山地质环境保护与土地复垦方案的编制工作。二、二、编制目的编制目的 编制 四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟锂辉石矿矿山地质环境保护与土地复垦方案（以下简称“方案”）的目的在于贯彻落实关于做好矿2 山地质环境保护与土地复垦方案编报工作的通知（川国土资发201774 号）等文件精神，认真履行土地管理法、土地复垦条例、矿山地质环境保护规定等文件相关法律法规，同时作为矿山开采的必要条件之一。通过对李家沟锂辉石矿项目所涉及的土地利用现状的调查和未来拟损毁土地的预测以及现状已损毁土地的分析，对其“在生产建设过程中，因挖损、20、塌陷、压占、污染等造成损毁的土地，采取整治措施，使其恢复到可利用状态”；对项目所涉及的地质环境问题的调查论证及预测分析，提出矿山地质环境保护恢复治理技术措施、工程措施和生物措施，并做出总体部署和安排的方案。按照“谁损毁、谁复垦”、“谁破坏、谁治理”、“依靠科技进步，发展循环经济，建设绿色矿山”的总原则，制定生产建设单位地质环境保护和土地复垦的目标、任务、措施和计划，保证珍惜和合理利用每一寸土地，改善生态环境，实现土地资源可持续发展利用，促进经济、社会和环境的和谐发展，为指导和规范工程建设及地质环境保护与土地复垦等后续工作提供依据。根据生产项目所在区域的自然环境与社会发展情况，全面考虑建设及生产21、过程对土地资源和地质环境的影响，使建设及生产活动符合县乡两级土地利用总体规划的要求；针对建设及生产活动过程中可能产生的对土地的损毁和对地质环境的影响作出预测，提供相应的治理措施，保护环境并合理利用土地资源，改善工程区及周边地区生态环境，为矿山的建设和生产创造条件，保障当地社会经济持续发展。各项工作任务和要求如下：（1）调查落实矿区建设及生产期间矿山及周边地质环境问题和损毁土地的类型，预测工程建设中、建设后发生地质环境问题的可能性及危险性和各类土地损毁范围和损毁程度，量算并统计各地质环境问题规模、危险区范围和各类被损毁土地的面积；（2）根据调查和预测结果，分别统计和确定需治理的地质环境问题、被损22、毁土地应复垦的面积，并根据各类地质环境问题的影响程度、各类土地的损毁时间、损毁性质和损毁程度，规划部署地质环境保护的治理时间、治理预期效果和复垦的时间、复垦后的利用类型；（3）按各类地质环境保护和土地复垦技术要求设计环境治理和复垦方案、工艺，明确要求达到的技术标准和技术参数，计算环境治理和复垦工程量，提出工程投资概算，以及地质环境保护与土地复垦工作计划安排。3 （4）提出切实可行的组织保障、技术保障、资金保障措施，保障矿山地质环境治理恢复治理与土地复垦工程的顺利进行。三、三、编制依据编制依据 根据法律法规、规范性文件、技术标准规范、技术资料四个部分进行说明。（一）法律（一）法律（1）中华人民共23、和国土地管理法（2019 年 8 月 26 日中华人民共和国主席令第 28 号）；（2）中华人民共和国环境保护法（2014 年 4 月 24 日中华人民共和国主席令第 9 号）；（3）矿山地质环境保护规定（自然资源部令第 5 号）（2019 年 7 月）；（4）中华人民共和国矿产资源法（2021 年 8 月修订）；（5）中华人民共和国固体废物污染环境防治法（2020 年 4 月 29 日第十三届全国人民代表大会常务委员会第十七次会议第二次修订）；（6）土地复垦条例（国务院令第 592 号）（2011 年 2 月）；（7）关于加强矿山地质环境恢复和综合治理的指导意见（国土资发 201663 号）24、；（8）中华人民共和国森林法（2019 年 12 月 28 日修订）；（9）中华人民共和国水土保持法（2010 年 12 月 25 日修订）；（10）中华人民共和国水污染防治法（2017 年修正）；（11）中华人民共和国农业法（2012 年 12 月 28 日修正）；（12）中华人民共和国环境影响评价法（2012 年 12 月 29 日修正）；（13）地质灾害防治条例（2004 年 3 月 1 日实施）；（14）中华人民共和国土地管理法实施条例（中华人民共和国国务院令第743 号）（2021 年 7 月 2 日修订）；（15）基本农田保护条例（2011 年 1 月 8 日修订）。（二）行政法规25、及部门规章（二）行政法规及部门规章（1）四川省国土资源厅关于做好矿山地质环境保护与土地复垦方案编报工作的通知（川国土资发201774 号）；（2）土地复垦条例实施办法（2019 年 7 月 16 日修正）；4 （3）国务院关于进一步坚决制止占用基本农田进行植树行为的紧急通知；（4）土地开发整理项目资金管理暂行办法；（国土资发2000282 号）（5）关于切实做好耕地占补平衡工作的通知；（6）财政部、国土资源部关于印发土地开发整理项目预算定额标准的通知（财综2011128 号）；（7）国土资源部关于提升耕地保护水平全面加强耕地质量建设与管理的通知；（8）四川省国土资源厅转发国土资源部关于贯彻落实26、的通知；（9）四川省耕地开垦费和土地复垦费征收使用办法；（10）四川省基本农田保护条例（修订）；（11）四川省森林条例；（12）财政部 税务总局关于调整增值税税率的通知（财税 2018 32 号）；（13）四川省自然资源厅关于印发四川省在建与生产矿山生态修复管理办法的通知（川自然资发202127 号）；（14）四川省自然资源厅关于进一步加强和规范矿山地质环境保护与土地复垦方案评审工作的通知）（川自然资发202144 号）。（三）技术指导（三）技术指导与规范与规范（1）土地开发整理标准（TD/T 1011-1013-2000）；（2）土地开发整理项目规划编制规程（TD/T 1011-2000）；27、（3）土地开发整理项目规划设计规程（TD/T 1012-2000）；（4）土地开发整理项目验收编制（TD/T 1013-2000）；（5）土地复垦方案编制规程第一部分：通则（TD/T 1031.1-2011）；（6）土地复垦方案编制规程第四部分：金属矿（TD/T 1031.4-2011）；（7）开发建设项目水土保持方案基数规范（GB 50433-2008）；（8）土地开发整理项目预算定额（2012）；（9）土地复垦技术标准（试行）；（10）土地利用现状分类（GB/T 21010-2017）；（11）农、林、牧生产用地污染控制标准；5 （12）水土保持综合治理技术规范（GB/T 16453.1-28、6-2008）；（13）水土保持综合治理计算方法（GB/T 15774-2008）；（14）造林计算规范（GB/T 15776-2008）；（15）水土保持监测基技术规程（SL 277-2002）；（16）四川主要造林树种苗木质量分级（DB 51/T705-2022）；（17）土地质量控制标准（TD/T 1036-2013）；（18）生产项目土地复垦验收规程（TD/T 1044-2014）；（19）矿山地质环境保护与恢复治理方案编制规范（DZ/T 0223-2011）；（20）地下水动态监测规程（DZ/T 0133-1994）；（21）滑坡防治工程勘查规程（DZ/T 0218-2006）；（229、2）滑坡防治工程设计与施工技术规范（DZ/T 0219-2006）；（23）泥石流灾害防治工程勘查规程（DT/T 0220-2006）；（24）崩塌、滑坡、泥石流监测规程（DT/T 021-2006）；（25）矿山地质环境监测技术规程（DZ/T 0287-2015）；（26）地面沉降调查与监测规范（DZ/T 0283-2015）；（27）矿山水文地质工程地质勘探规范（GB 12719-1991）；（28）滑坡防治工程勘查规范（GB 32864-2022）；（29）地下水环境监测技术规范（HJ 164-2020）；（30）有色金属工业环境保护设计技术规范（GB 50988-2014）；（31）矿30、山土地复垦基础信息调查规程（TD/T 1049-2016）。（四）有关技术文件及资料（四）有关技术文件及资料（1）四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟锂辉石矿*/年采选项目环境影响报告书（重新报批）（四川锦美环保股份有限公司，2022 年 6月 2 日批复）；（2）四川德鑫矿业资源有限公司四川德鑫矿业资源有限公司水土保持方案变更报告书（四川川邑矿业技术咨询服务有限公司，2021 年 8 月编制）；（3）四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟捚辉石矿*采选项目可行性研究调整报告（长沙有色冶金设计研究院有限公司，2020 年 9 月 25日）6 （4）四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县31、李家沟锂辉石矿*年采选项目初步设计书（新疆有色冶金设计研究院有限公司、长沙有色冶金设计研究院有限公司）；（5）四川省金川县李家沟锂辉石矿资源储量核实报告（四川省地质矿产勘查开发局化探队 2014 年 8 月，已备案）；（6）四川省金川县李家沟锂辉石矿*采选项目建设用地地质灾害危险性评估报告（四川省地质矿产勘查开发局区域地质调查队，2020 年 12 月）；（7）金川县李家沟受损林地植被恢复项目实施方案（成都祥龙园林绿化工程有限公司，2022 年 4 月）；（8）金川县 2021 年国土变更调查成果；（9）金川县三区三线划定成果；（10）业主提供的其他相关资料。四、四、方案适用年限方案适用年限（32、1）矿山服务年限 四川德鑫矿业资源有限公司自取得资源储量评审备案至今，未进行锂辉石矿产资源开采工作，累计动用资源了为0万吨。根据四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟锂辉石矿*采选项目可行性研究调整报告可知，矿山生产计算服务年限为30.8年。（2）采矿证剩余年限 矿山于2013年6月26日取得采矿许可证，截止2023年，采矿证剩余年限剩20年。（3）本方案适用年限 由于采矿许可证剩余年限较长，本方案以采矿许可证剩余年限为基准，再考虑治理与复垦措施期1年，管护期3年。故本方案适用年限为24年，其中近期为5年（2023年6月2028年5月），中远期为19年（2028年6月2047年5月）。矿方33、承诺今后每5年对本矿山地质环境保护与土地复垦方案修编一次。若矿区生产范围和开采条件发生变化时，应重新编制矿山地质环境保护与土地复垦方案。五、五、编制工作概况编制工作概况 四川德鑫矿业资源有限公司于2022年8月委托成都永鑫科技有限责任公司编7 制方案。接到委托后，我单位抽调相关技术人员组成方案编制小组。相关技术人员赴现场，收集项目区及周边自然地理、生态环境、社会经济、土地利用现状及权属、项目基本情况等有关资料；拍摄了典型景观照片、土壤剖面照片和项目用地照片，此外对项目区进行了野外调查，对项目土地使用权人、政府相关部门及相关权益人进行公众调查，在充分听取了他们的意愿之后拟定初步方案，广泛征询义务34、人、政府相关部门、土地使用所有权人和社会公众的意愿，从组织、经济、技术、公众接受程度等方面进行可行性论证。最后依据方案协调论证结果，确定矿山恢复治理与土地复垦标准，优化工程设计，完善工程量测算及投资估（概）算，细化土地复垦实施计划安排以及资金、技术和组织管理保障措施等。最终于2023年3月编制完成四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟锂辉石矿矿山地质环境保护与土地复垦方案。8 第一章第一章 矿山基本情况矿山基本情况 1.1 矿山简介矿山简介 项目名称：四川德鑫矿业有限公司四川省金川县李家沟锂辉石矿*采选项目；建设单位：四川德鑫矿业资源有限公司；建设地点：四川省阿坝藏族羌族自治州金川县集沐乡35、；建设类型：建设生产类项目；开采方式：地下开采；建设性质：新建、建设生产类；建设规模：*；矿山服务年限：32年（包含2年基建期）；项目总投资：170780.27万元（含土建投资156795.16万元）；矿区面积：*；产品方案：锂辉石 Li2O 品位为 5.7%的化工用锂精矿，回收率 82%；钽铌精矿 Ta2O5品位为 10%，回收率 12%；Nb2O5品位为 16%，回收率 9%；锡石精矿 Sn 品位为 15%，回收率 13.5%。所在水系：长江流域金沙江水系。项目建设规划占地60.0694hm2，包括永久征地和临时占地。功能分区主要有平硐口及回风平硐口、隧道口、3330m和3500m工业场地36、办公生活区、高位水池、采矿工业场地、浮选工业场地、联络道路、作业管道、尾矿库区、加油站、碎磨工业场地、水源地、尾矿压滤工业场地、炸药库、临时中转场、输电线路杆塔。占地范围不涉及永久基本农田、不在自然保护区、风景名胜等各类保护区范围内。金川县李家沟锂辉石矿位于四川省金川县集沐乡境内，位于金川县城北西308方向，地处大渡河上游大金河西岸李家沟与木足沟之间。地理坐标：东经1*-1*，北纬3*-3*。李家沟锂辉石矿矿区范围位于李家沟和沐足沟汇水区，其大部分矿区位于李家沟和沐足沟之间，距离沟口直线距离约4km。李家沟锂辉石矿通过2km矿山公路和12km林区四级公路到木足沟口后连接省道211线金再南行337、8km到金川县城，北行61km到马尔康，北上沿国道317线经马尔康-理县-汶川-都江堰市到成都市420km，另有金川-小金-映秀-都江堰市到成都市380km，交通较为方便。（见附图01项目地理位置图）。9 李家沟锂辉石矿于 2013 年 2 月 4 日由四川省国土资源厅下发划定矿区范围批复（川采矿区审字20130006 号）。划定矿区面积：*，矿区范围由 18 号拐点圈定。矿区开采深度*，设计可利用资源储量为矿石量*万 t，采用地下开采方式，采矿方法为空场类采矿嗣后充填的采矿方法，开采过程中采用废石及水泥胶结后的尾矿充填采空区。选矿采用“三段一闭路破碎+磨矿流程的破磨方案”。1.2 矿区范围及38、拐点坐标矿区范围及拐点坐标 矿区共设置有一个采矿权，矿山名称：四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟锂辉石矿，矿区面积*，采矿权人为四川德鑫矿业资源有限公司，编号为*，开采矿种为锂矿、铌矿、钽矿、铍矿、锡矿，开采方式为地下开采，矿石生产规模*，采矿许可证有效期限为2013年6月26日2043年6月26日，开采标高*。矿区中心地理坐标：北纬3*3*。矿区范围由8个拐点坐标圈闭，矿区范围拐点坐标见表1-1；表 1-1 采矿权范围拐点坐标 2000国家大地坐标直角坐标系（3带）拐点号 X Y 1 3*3*2 3*3*3 3*3*4 3*3*5 3*3*6 3*3*7 3*3*8 3*3*经调查，39、本项目矿权范围不在自然保护区、大熊猫国家公园、风景名胜区等各类保护区范围内。1.3 矿山开发利用方案概述矿山开发利用方案概述 1.3.1 建设方案建设方案 1.3.1.1 开采方案开采方案 矿山开采方式为地下开采，规划扩能后生产规模为*，为大型矿山，采矿生产能力为*t/d。服务年限可达 30.8 年，设计利用锂辉石矿矿石量*万 t。采矿方法：空场类采矿嗣后充填的采矿方法，开采过程中采用废石及水泥胶结后的尾矿充填采空区。选矿采用“三段一闭路破碎+磨矿流程的破磨方案”。10 1.3.1.2 开拓开拓运输方案运输方案 采用平硐、溜井和斜坡道联合开拓运输，开拓运输方案情况如下：（1）中段和溜井设置 在40、矿体下盘自3250m至4000m每50m向矿体施工一条平硐（中段），中段高度50m，共设置16个中段，其中3800m、3700m、3600、3500m、3450m、3350m、3250m中段为集中运输中段，采用有轨运输；其他中段均为无轨运输。相邻上、下盘矿体用石门连通，号矿体通过3800m和3700m两个中段石门与号矿体连通，以便于号矿体运输。在P07线附近自3550m至3800m中段设一条矿石溜井，净断面5m，用于将3600m以上各中段采出矿石放至3550m中段的破碎硐室；在P07线附近自3550m中段至3800m设一条废石溜井，净断面3m，用于将3550m以上各中段采出废石放至3550m。41、对于3550m以下部分矿体，在P08线附近分别设置一条矿石溜井和废石溜井，净断面3m。在距矿体下盘40m左右自3600m向4000m中段施工一条斜坡道，通往3600m以上各中段（分段），用于各中段或分段的材料、设备和人员运输和转运。（2）开拓运输方案综述 矿石及运输 3600m中段以上开采的矿、废石经铲运机铲运至溜井，下放至3600m集中有轨主运输平硐，矿石卸入从3600m到3550m的矿石溜井，溜井下口处设有粗碎硐室，矿石粗碎后采用地下胶带运输机破输送至地面选矿工业场地。基建期废石卸入的废石溜井，在3550m的废石溜井口由电机车运至硐外，再通过皮带送至临时排土场暂存中转；采矿期间废石通过溜井42、运输中段及斜坡道转运至采空区回填。集中有轨运输平硐的运输线路铺设30kg/m钢轨，6号道岔，轨距762mm。运输任务为*t/d矿石和352t/d废石。最大运距1500m，平均800m。人员及设备运输 采矿人员以及设备进出通过3550m中段平硐口进入，通过中段以及斜坡道至各采矿作业点。矿坑涌水排放矿坑涌水采用排水边沟收集至各集中运输中段设置的水仓后，通过3550m和3600m中段平硐排出井外，采用矿坑涌水集水池收集，然后进入3550m平硐口附近设置的坑内水净化站处理后进入回用系统。1.3.1.3 总体布置总体布置 11 四川德鑫矿业资源有限公司李家沟锂辉石矿包括采矿开拓工程、选矿厂及相关辅助设43、施。功能分区主要有平硐口及回风平硐口、隧道口、3330m和3500m工业场地、办公生活区、高位水池、采矿工业场地、联络道路、作业管道、尾矿库区、加油站、碎磨工业场地、水源地、尾矿压滤工业场地、炸药库、临时中转场、输电线路杆塔等。（见附图03总体布置平面图）。（1）平硐口及回风平硐口 本次矿山开采主要涉及9处平硐口及回风平硐口，具体包括1#3800m回风平硐、2#3800m回风平硐、3800m溜破系统回风平硐、1#3950m平硐口、2#3950m平硐口、3600m平硐口、3850m平硐口、3900m平硐口、4000m平硐口。（2）水源地 本工程用水取自李家沟上游3810m标高处（位于矿区西侧），44、需在该位置沟谷底部设蓄水坝一座，采矿及选矿碎磨等涌水均来自该水源。用水采用管道重力自流至位于采矿工业场地上部的高位水池。（3）高位水池 本项目设置了两处高位水池，其中采矿高位水池、生产用水水池。其中采矿高位水池场地位于充填站西北边，场地标高3775m，主要布置有14.06m采矿生产新水高位水池、14.16m充填回水高位水池。采矿高位水池北侧挖方边坡1:0.75，场地内填方边坡1:1.5，场内最大挖方高度6m，最大填方高度6m。挖方边坡采用锚杆格构梁进行支护，场地南侧填方边界处采用C20毛石混凝土挡土墙进行砌护。（4）采矿工业场地 根据变更后实际建设情况，采矿工业场地位于3600m平硐东北方向约45、400m的坡地上，标高36153620m，主要设置有空压机房、35KV变电站、材料库、充填站、机械停车场、仓库及机修车间等。（5）3330m和3500m工业场地 根据总体平面布置图，3500m工业场地包括露天材料堆场、工程机械停放及检修场地、工程机械停放及检修场地，3330m工业场地包括车辆停放场地等。（6）碎磨工业场地 碎磨工业场地布置在采矿工业场地南侧3562m运矿皮带硐口东侧的山脊上，主要布置破碎车间、筛分车间、粉矿仓及磨矿车间。场地标高3533-3550.00m。12 （7）办公生活区 办公生活区主要规划了五处，分别为1#采矿办公宿舍、2#采矿办公宿舍、尾矿库办公宿舍、碎磨工业场地办公46、宿舍、沟口办公区。其中1#采矿办公宿舍和尾矿库办公宿舍位于已征地范围内，碎磨工业场地办公宿舍位于碎磨工业场地东南部以及浮选工业场地东部，碎磨工业场地处办公生活区由综合楼、食堂、宿舍和污水处理几部分组成，位于碎磨工业场地东南侧山脊上，依据地形分3个平台进行布置，由西向东、由高往低分别布置综合楼和食堂及文体活动室，标高3508m。集体宿舍，标高3474.50m。生活污水处理设施，标高3460m。浮选工业场地办公生活区主要由办公楼及停车区组成。（8）尾矿压滤工业场地 尾矿压滤工业场地位于尾矿库西南侧、库尾东侧，该场地利用尾矿坝筑坝时取料场形成的平台，平台标高3225m。主要布置压滤厂房、回水处理系统47、充填加压泵房等。（9）炸药库 炸药库位于矿区东部，距离采矿工业场地约1300m，距离尾矿坝375m。炸药库内布置雷管库、值班室等。炸药和起爆材料分开存放。仓库采用框、排架结构，钢屋架彩板屋面，值班室为砖混结构。场内地面采用混凝土路面。库外四周设地刺铁丝围栏350m。（10）加油站 采矿设备年耗柴油约1381t（主要为0#轻柴油），年耗各类辅助油约222.4t。为方便和保证采场柴油无轨设备的用油，矿山设置自用加油站1座。加油站由加油区和油罐区组成。油罐区面积约为90m2，设有2个20m3双层卧式柴油罐，为埋地布置，总储油量40m3，为三级加油站。加油区由站房和加油岛组成，加油岛上配备了2台单油48、品双枪自吸式燃油税控加油机，通过燃油税控加油机为采矿设备加油。为方便井下无轨设备的加油，通过采矿配备的加油车在油罐区取油后经斜坡道下放后为采掘设备加油。（11）浮选工业场地 浮选工业场地位于金川县集沐乡根扎村省道211右侧，距离大金川河约80m，不在 长江岸线保护和开发利用总体规划划定的岸线保留区范围内。主要布置消能站、修理间及仓库、浮选车间、药剂制备车间、尾矿输送及回水泵房、尾矿浓密机、锅炉房、压滤车间及精矿库、精矿浓密机、水处理设施、110KV变电站、办公楼及化验室、施工区以及内部道路等。该场地西南高、东北低，场地西南侧自然地形标高2386m，东北侧自然地形标高2262m，场地东侧为南北流49、向的大金河，横跨大金河的根扎大桥桥面标高2262m。13 浮选厂区场地最低标高2275m。（12）联络道路 联络道路主要包括采选联络路、新进场道路及其值班室、水源地联络路、水源地联络路截水沟。道路路面主要采用泥结石路面。（13）作业管道 作业管道主要包括矿浆管线、选矿水管、原矿管线、充填管线。选矿水管主要是从采场生产高位水池连接至生产用水水池，取水通过输水管线重力自流输水至生活用水水净化站。填充管线主要是矿山开采过程中分中段开采，开采形成的采空区首先采用开采废石充填，使用管道送至采空区进行充填。矿浆管线主要是矿浆通过10km管道自流至浮选车间，输送能力为175t/h，采用L450Q无缝钢管；部50、分尾矿浓缩后利用9km尾矿管道由下向上加压输送至压滤工业场地，设计处理能力146t/h；管道均地埋敷设（部分架空）。（14）隧道口 矿山道路区将设置4处隧道口，分别为0#隧道入口、1#隧道出口、1#隧道入口、2#隧道口。（15）尾矿库区 尾矿库布置在碎磨工业场地与浮选工业场地之间的李家沟沟谷，距离根扎后坪浮选工业场地直线距离约5km，为沟谷型尾矿库。尾矿库下游初期坝坝顶标高3100m，最终堆积标高3200m，尾矿入库量为259.18万m3。碎磨工业场地矿浆通过管道重力流至浮选工业场地，尾矿通过泵泵至尾矿库压滤车间经压滤后堆存在尾矿库内。因尾矿库布置在李家沟沟谷内，为保证该场地防洪安全及李家沟河51、流顺畅，设计在尾矿库上游设拦水坝一座，拦截上游来水，通过库外隧洞引排出库。尾矿库下游、初期坝后设置环保库，库内铺防渗膜，储存尾矿渗水及库内排出的雨水，回用于选矿生产以及尾矿库内干堆矿表层喷洒。尾矿库区包括截水库、尾矿库、环保库、拦挡坝、截水沟、回水加压泵房、尾矿回水池、排洪隧道陡槽等。（16）临时中转场 临时中转场主要靠近输电线路杆塔布置，为输电线路杆塔提供临时堆料场地，用于材料中转。14 （17）输电线路杆塔 输电线路杆塔共设置16处，编号为1#输电线路杆塔16#输电线路杆塔，沿原道路走向布设。1.3.2 矿床开采矿床开采 1.3.2.1 开采范围及回采顺序开采范围及回采顺序 1.开采范围 52、设计开采范围为采矿证范围内所有矿体，开采标高*。根据地质勘探报告，3250m标高以下矿量极少，此部分资源作为矿山后期回采。2.分区开采 采区划分：3600m3800m以号主矿体为主，资源量约占61.23%（设计利用资源量），矿量集中，矿石品位较好，可作为首采区域，为本设计的设计重点；3600m以下以开采IX号矿体为主，资源量约占9.11%（设计利用资源量），3800m以上以开采XI号矿体为主，资源量约占29.66%（设计利用资源量），首采号主矿体3600m3800m区域，该区域的生产规模*t/d，可采19a；之后，3600m以下及3800m以下两个区域同时开采，以满足*的开采规模。3.回采顺序53、及首采中段 3600m3800m中段作为首采区域，回采顺序方案1：由3600m往上开采；方案2：3800m中段往下开采。从可比基建工程量及投资、数值模拟验证开采安全性两个方面进行比较。回采顺序设计推荐从3600m中段往上回采方案，即方案1。该方案具有基建投资，前期生产成本低，采矿对地表诱发地质灾害程度较低，有利于废石充填采空区。首采中段为3600m至3650m中段。15 图 1-1 中段划分示意图 图 1-2 开拓系统示意图 3.各阶段井下开采进程 1）矿山服务年限 四川德鑫矿业资源有限公司自取得资源储量评审备案至今，未进行锂辉石矿产资源开采工作，累计动用资源了为0万吨。根据*可行性研究调整报54、告可知，矿山生产计算服务年限为30.8年。2）采矿证剩余年限 矿山于2013年6月26日取得采矿许可证，截止2023年，采矿证剩余年限剩20年。3）各阶段采矿进程 16 近期矿山将从 3600m 往上开采至 40m 中段，巷道掘进至 3650m，中远期矿山将开采至 200m 中段，巷道掘进至 3800m。4）矿山生产计划 矿山计算服务年限为30.8a，排产服务年限32a，其中投产至达产1年，稳产29年，减产2年。矿石平均出矿品位：Li2O：1.19%，Nb2O5：0.008g/t，Ta2O5：0.004%，Sn：0.05%，BeO：0.044%，Rb2O：0.101%。详见表1-2。表 1-255、 生产进度计划表 1.3.2.2 开采方式开采方式 在本次设计范围内的矿体中，号矿体在P03-P11线之间的部分较为厚大，地表出露；号部分矿体上盘覆盖较薄。该矿为原始森林区，地表植被覆盖率达95%以上，为保护地表植被和森林免遭破坏，禁止露天开采。因此设计推荐地下开采方式。17 1.3.3 开采工艺开采工艺 1.3.3.1 采矿方法的选择采矿方法的选择 矿体赋存于花岗伟晶岩脉中，矿石主要为锂辉石，岩脉系较硬工程地质岩组，岩石质量好，岩体较完整，稳固性好。顶底板系三叠系上统侏倭组（T3zh）坚硬工程地质岩组，岩体主要呈块状结构，岩组的 RQD 平均值 80.56%，岩石质量好，岩体较完整，稳固性好56、，矿体产状统计结果见表 1-3。表 1-3 矿体产状统计表 矿体厚度3m，倾度50矿量比例为 0.54%，矿体厚度3m，倾度50矿量比例为0.77%。由于矿量所占比例不到 1%，此类矿体的采矿方法不单独考虑，可采用沿走向布置分段空场嗣后充填采矿方法开采。根据统计结果不同类型的矿体所采用的采矿方法如下：1.倾角 3050矿体采用分段空场嗣后充填采矿方法，厚度 315m 的矿体沿走向布置，该类采矿方法占 16.65%；厚度大于 15m 的矿体垂直走向布置，该类采矿方法占36.97%。2.倾角大于 50矿体大直径深孔阶段空场嗣后充填采矿方法，厚度 315m 的矿体沿走向布置，该类采矿方法占 18.857、6%；厚度大于 15m 的矿体垂直走向布置，该类采矿方法占 27.52%。（1）分段空场嗣后充填采矿方法（沿走向布置）矿块布置：长度 50m，高度为中段高度 50m，宽度为矿体厚度，分段高度 12.5m。矿块留间柱 5.010.0m，不留顶底柱。详见图 1-3：18 图 1-3 分段空场嗣后充填采矿方法（沿走向布置）回采：采用分段凿岩，分段出矿，然后阶段嗣后一次充填，在矿房或矿柱开采完毕后，采用尾砂胶结充填，高标号充填接顶。凿岩采用安百拓 Simba1354 凿岩台车，向上打扇形孔，采用 BQF-100 装药器装药，出矿采用 3m3柴油铲运机。采场充填：矿房采完后，进行一次充填。正常充填使用 58、1:20 全尾砂充填，充填体强度应达到 1MPa。上部浇面采用 1:4 灰砂比的尾砂胶结料充填，充填体强度 34MPa。通风：每次爆破后需开动局扇通风 30min 以上，确保新鲜风流从沿脉运输平巷经斜坡道联络道、分段平巷、采场联络道进入矿房，污风经通风充填天井排入上部中段回风平巷（沿脉运输平巷）内。局扇选用 JK58-1NO.4.0 型，每个采场 12 台。技术经济指标：采场生产能力*t/d，贫化率10.0%，损失率17.29%，采切比7.34m/kt、94.69m3/kt。该采矿方法采矿量约占总矿量的 16.65%。（2）分段空场嗣后充填采矿方法（垂直走向布置）矿块布置：长度为矿体厚度，高度59、为中段高度 50m，宽度 1213m，分段高度 25m。不留顶底柱，详见图 1-4：19 图 1-4 分段空场嗣后充填采矿方法（垂直走向布置）回采：靠近顶板部分分段凿岩，阶段崩矿，阶段出矿，靠近底板部分分段凿岩，分段出矿，最后阶段嗣后一次充填。在矿房或矿柱开采完毕后，采用坑内生产废石加尾砂胶结充填，高标号充填接顶。凿岩采用安百拓 Simba1354 凿岩台车，向上打扇形孔，采用 BQF-100装药器装药，出矿采用 3m3柴油铲运机。采场充填：矿房采完后，进行一次充填。第一步骤矿房充填使用 1:8 全尾砂充填，充填体强度应达到 23MPa，满足第二步骤矿柱回采强度要求。第二步骤矿柱充填使用1:260、0 全尾砂充填，充填体强度应达到 1MPa，即满足充填体自立强度要求，二步骤矿柱尾砂充填采空区过程中，废石运输矿车沿上中段穿脉运输平巷将废石卸载至采空区进行充填。所有矿房矿柱上部浇面采用1:4灰砂比的尾砂胶结材料充填，充填体强度34MPa。通风：每次爆破后需开动局扇通风 30min 以上，确保新鲜风流从沿脉运输平巷经斜坡道联络道、分段平巷、采场联络道进入矿房，污风经通风充填天井排入上部中段回风平巷（沿脉运输平巷）内。局扇选用 JK58-1NO.4.0 型，每个采场 12 台。技术经济指标：采场生产能力*t/d，贫化率11.0%，损失率9.30%，采切比2.68m/kt、35.13m3/kt。该61、采矿方法采矿量约占总矿量的 36.97%。（3）大直径深孔阶段空场嗣后充填采矿方法（沿走向布置）矿块布置：长度50m，高度为中段高度50m，宽度为矿体厚度。矿块留间柱5.010.0m，不留顶底柱，详见图 1-5：20 图 1-5 大直径深孔阶段空场嗣后充填采矿方法（沿走向布置）回采：中深孔拉底，大孔径下向平行孔凿岩，阶段出矿，然后阶段嗣后一次充填，在矿房或矿柱开采完毕后，采用新型材料加尾砂胶结充填，高标号充填接顶。拉底凿岩采用安百拓 Simba1354 凿岩台车，采用 T150 向下凿大孔径平行孔，采用 BQF-100装药器装药，出矿采用 3m3柴油铲运机，采用 2m3遥控铲运机清底。采场充填62、：矿房采完后，进行一次充填。正常充填使用 1:20 全尾砂充填，充填体强度应达到 1MPa，即满足充填体自立强度要求。尾砂充填采空区过程中，废石运输矿车沿上中段穿脉运输平巷将废石卸载至采空区进行充填。上部浇面采用 1:4 灰砂比的尾砂胶结材料充填，充填体强度 34MPa。通风：每次爆破后需开动局扇通风 30min 以上，确保新鲜风流从沿脉运输平巷采场联络道进入矿房，污风经通风充填天井排入上部中段回风平巷（沿脉运输平巷）内。局扇选用 JK58-1NO.4.0 型，每个采场 12 台。技术经济指标：采场生产能力*t/d，贫化率11.0%，损失率17.25%，采切比3.80m/kt、61.04m3/63、kt。该采矿方法采矿量约占总矿量的 18.86%。（4）大直径深孔阶段空场嗣后充填采矿方法（垂直走向布置）矿块布置：本采矿方法适用于矿体厚度15m，矿块垂直走向布置。长度为矿体厚度，高度为中段高度 50m，宽度 1213m。不留顶底柱，详见图 1-6：21 图 1-6 大直径深孔阶段空场嗣后充填采矿方法（垂直走向布置）回采：中深孔拉底，大孔径下向平行孔凿岩，阶段出矿，然后阶段嗣后一次充填，在矿房或矿柱开采完毕后，采用新型材料加尾砂胶结充填，高标号充填接顶。拉底凿岩采用安百拓 Simba1354 凿岩台车，采用 T150 向下凿大孔径平行孔，采用 BQF-100装药器装药，出矿采用 3m3柴油铲64、运机，采用 2m3遥控铲运机清底。采场充填：矿房采完后，进行一次充填。第一步骤矿房充填使用 1:8 全尾砂充填，充填体强度应达到 23MPa，满足第二步骤矿柱回采强度要求。第二步骤矿柱充填使用1:20 全尾砂充填，充填体强度应达到 1MPa，即满足充填体自立强度要求，二步骤矿柱尾砂充填采空区过程中，废石运输矿车沿上中段穿脉运输平巷将废石卸载至采空区进行充填。所有矿房矿柱上部浇面采用1:4灰砂比的尾砂胶结材料充填，充填体强度34MPa。通风：每次爆破后需开动局扇通风 30min 以上，确保新鲜风流从沿脉运输平巷采场联络道进入矿房，污风经通风充填天井排入上部中段回风平巷（沿脉运输平巷）内。局扇选用65、 JK58-1NO.4.0 型，每个采场 12 台。技术经济指标：采场生产能力*t/d，贫化率12.0%，损失率9.16%，采切比2.11m/kt、35.26m3/kt。该采矿方法采矿量约占总矿量的 27.52%。1.3.3.2 采矿方法采矿方法主要技术经济指标主要技术经济指标 采矿方法主要技术经济指标，见表 1-4：表 1-4 采矿方法主要技术经济指标表 22 1.3.3.3 填充系统方案概述填充系统方案概述 1.充填材料 可供选择的充填材料有废石和尾砂，其中重介质尾矿粒度-8mm+1.5mm，浮选尾矿粒级为-0.074mm。基建废石用于尾矿库筑坝和建设用材，不考虑再运入井下充填采空区；生产66、废石原则上不出洞，尽量用于井下充填采空区。选厂全部重介质尾矿和部分浮选尾矿都作为充填材料用于充填采空区。凝胶材料：凝胶材料选用普通硅酸盐水泥。添加剂：根据泵送充填工艺生产经验，需要在充填料浆中添加料浆重量0.02%左右的纤维素或者其他泵送剂，以使充填料浆具备较好的泵送性。2.充填工艺 充填系统设计采用高浓度或膏体充填系统。充填工艺流程为选厂全尾砂由泵送至充填站深锥浓密机，浓密后的料浆由底流循环泵输送至搅拌槽，重选尾砂由卡车运至充填站尾砂堆场由胶带给料至搅拌槽，水泥仓内水泥由螺旋给料机输送至搅拌槽，水泥与料浆混合搅拌后喂至充填工业泵，由充填工业泵通过管道输送至井下采空区。3.充填量及充填材料配比67、（1）充填量：矿山地采规模为*t/d（*kt/a），矿石体重2.7t/m3，产生空区容积为*m3/d，*m3/a。原则上生产废石全部用于井下充填。根据矿山生产采掘比68.62m3/kt，日掘量755t/d，其中341t/d的附产矿石（8.5%的副产矿石率），可用于充填的废石量414t/d（158 m3/d）。需尾砂充填的采空区体积，按采充比11计算，则尾砂充填体积为1397.6m3/d，349400m3/a。（2）充填材料配比：1）0.5m厚的采场浇面接顶层，其充填砂浆灰砂比为1:4，充填体强度3MP以上。23 2）两步骤回采的一步骤矿房，其充填砂浆灰砂比为1:8，充填体强度应达到2MPa以上68、。3）两步骤回采的二步骤矿柱，其充填砂浆灰砂比为1:20，充填体强度应达到1MPa。表 1-5 充填材料用量表 4.充填系统能力 充填工作制度：充填工作制度为每年工作220天、每天充填3班、每班充填6小时。设计充填系统能力：充填能力计算按充填1397.6m3/d采空区计算。5.充填料制备与输送 充填站选址：采矿工业场地正上方3745m标高，靠近新掘3745m斜坡道硐口。充填站配置：矿山充填站设置在3745m标高，由1套深锥浓密系统、1套搅拌系统、1套泵送系统，以及输送管道和控制仪表设备等组成，主要建构筑物为1个重选尾砂堆场，1个钢结构水泥圆筒仓以及1个主搅拌厂房。深锥浓密系统：充填站内设深锥浓69、密机 1 台，直径 20m，高 24m，主传动电机功率 55kW，380V；底流循环泵功率 255kW，380V，1 用 1 备；絮凝剂添加系统功率 15kW，380V。深锥浓密机电动阀组用电负荷总计 50kW，380V。深锥浓密机溢流水自流回选厂。搅拌系统：站内建钢结构水泥仓1个，有效贮存量630m。仓身为7.5m圆柱形钢结构，仓底为圆锥形钢结构，锥角60，锥底离地高7m，仓顶离地高30m。水泥仓内部设检修爬梯，外部设梯子间至仓顶。卡车运来的重选尾砂就地堆放，然后采用前装机装入圆盘给料机，圆盘给料机再将尾砂转入带式输送机并最终送往搅拌槽。圆盘给料机功率7.5kW，380V；带式输送机功率7.70、5kW，380V。水泥仓底安装GX300型螺旋输送机1台，功率3kW，380V，变频调速。搅拌楼内设2.82.8m高浓度搅拌槽1台，55kW，380V，搅拌槽上方安装5t电动葫芦1台，功率7.5+0.8kW，380V。泵送系统：充填站内设充填料浆加压用充填工业泵1台，流量180m3/h，压力12MPa，配套电机功率2315kW，10kV。24 1.3.4 矿山开拓矿山开拓运输运输方案方案 1.3.4.1 中段高度中段高度 目前矿山形成以 50m 中段高度进行勘探工程，该中段高度适用确定的采矿方法。开采范围内划中段分为 3250m、3300m、3350m、3400m、3450m、3500m、3571、50m、3600m、3650m、3700m、3750m、3800m、3850m、3900m、3950m、4000m。1.3.4.2 开拓运输方案选择开拓运输方案选择 设计采用平硐、溜井和斜坡道联合开拓运输方案，开拓运输方案情况如下：矿石及运输 3600m中段以上开采的矿、废石经铲运机铲运至溜井，下放至3600m集中有轨主运输平硐，矿石卸入从3600m到3550m的矿石溜井，溜井下口处设有粗碎硐室，矿石粗碎后采用地下胶带运输机破输送至地面选矿工业场地。基建期废石卸入的废石溜井，在3550m的废石溜井口由电机车运至硐外，再通过皮带送至临时排土场暂存中转；采矿期间废石通过溜井、运输中段及斜坡道转运至72、采空区回填。集中有轨运输平硐的运输线路铺设30kg/m钢轨，6号道岔，轨距762mm。运输任务为*t/d矿石和352t/d废石。最大运距1500m，平均800m。运输列车由一台ZK14-7/550-5C型架线式电机车单机牵引18辆YCC4-7型4m3侧卸式矿车组成，每列车有效装载量矿石为93.2t，一列车长度75.1m，采用折返式运输线路，中间设错车道，装矿和卸矿点设调头线。人员及设备运输 采矿人员以及设备进出通过3550m中段平硐口进入，通过中段以及斜坡道至各采矿作业点。矿坑涌水排放矿坑涌水采用排水边沟收集至各集中运输中段设置的水仓后，通过3550m和3600m中段平硐排出井外，采用矿坑涌水73、集水池收集，然后进入3550m平硐口附近设置的坑内水净化站处理后进入回用系统。1.3.4.3 采矿采矿通风系统通风系统（1）通风设施本矿矿体范围分布较大，根据开拓系统及回采顺序，采用分区通风方式。回采I号主矿体及附属矿体3600m3800m中段范围，主风机设在3800m中段东西两端回风平巷内，形成新鲜风流从各中段石门进入坑内，由运输巷道进入采场，污风由两端回风井（或阶段回风井）回至3800m回风平硐排出地表的对角双翼式通风系统。25 回采号矿体及西北侧其他矿体3800m以上中段范围，本区域回采考虑3700m3950m中段回风系统。主风机设在3950m中段回风平巷内，形成新鲜风流从各中段石门进入74、坑内，由运输巷道进入采场，污风由阶段回风井回至3950m回风平巷排出地表的对角式通风系统。3600m以下中段矿体，主要回采标高3250m3600m，主风机设在3600m中段回风平平硐内，形成新鲜风流从各中段石门进入坑内（3500m以下中段由串车斜井进入），由运输巷道进入采场，污风由阶段回风井回至3600m回风平巷排出地表的对角式通风系统。前期回采I号主矿体及附属矿体3600m3800m中段范围，3800m东回风平硐风机，困难时期风阻416.47Pa，容易时期风阻252.67Pa；3800m西回风平硐风机，困难时期风阻445.59Pa，容易时期风阻424.19Pa。设计在3800m平硐两端各安装75、K-8-NO25型轴流式通风机1台（共2台），风机配套电机功率200kW，380V，730rpm。反风方式：电机反转反风。在3800m溜破系统回风平硐配置K-4-NO11型轴流式风机1台，配套电机功率30kW，380V，工况点风量20m3/s，负压330Pa，效率0.95。后期，在3950m回风平硐风机硐室内安装DK-12-NO34型对旋轴流式通风机1台，风机配套电机功率2315kW，6kV，490rpm。在3600m回风平硐风机硐室内安装K-6-NO19型轴流式通风机1台，风机配套电机功率110kW，380V，980rpm。（2）压气设施为满足井下设备用气及压风自救系统需要，设计在地表采矿工76、业场地建一空压机房并在井下设置移动式空压机，正常生产时，地表空压机及井下移动式空压机一起工作；需要压风自救时，井下生产作业停止，地表空压机仅供压风自救系统使用。井下移动式空压机共设4台，3台工作，1台备用，每台排气量25m3/min，排气压力0.8MPa，冷却方式：风冷，每台空压机配套电机功率160kW，380V。1.3.4.4 井巷工程井巷工程 设计矿山采用平硐溜井+斜坡道联合开拓运输方案，按照开拓运输系统布置及采矿工艺要求，矿山建设主要井巷工程有：各平硐石门、中段运输巷道、溜井及车场、斜坡道、通风井、硐室工程及其它辅助工程等井巷工程。（1）各平硐石门、中段运输巷道 本次设计各中段运输巷道净77、断面为4.0m3.5m，净断面积12.85m2；掘进断面4.2m3.6m，掘进断面积13.84m2。各中段巷道均采用三心拱断面。3800m、3700m、3600m、26 3500m等集中运输中段车场、错车道等均采用100mm的C20喷射混凝土支护；各中段运输巷道视岩石稳定情况，采用100mm的C20喷射混凝土或喷锚网联合支护，支护量按巷道长度的10计。（2）斜坡道及地下胶带输送机道设置连接运输中段的斜坡道和连接地下粗碎硐室至地面选矿工业场地的地下胶带输送机道，设计净断面4.0m3.5m，净断面积12.85m2；掘进断面4.2m3.6m，掘进断面积13.84m2。采用三心拱断面，最大纵坡15%，78、平均坡度13%，沿斜坡道每400m左右设一缓坡段，每50m设一躲避硐室，宽高深=2.0m2.0m2.0m。斜坡道及胶带输送机道采用100mm的C20喷射混凝土支护。（3）溜井 分矿石溜井和废石溜井，按照开采方式各设两处，3550m以上中段和3550m以下中段各设一处矿石和废石溜井。3550m-3800m矿石溜井净断面5.0m，采用250mm的C20混凝土支护；3550m中段以下矿石溜井净断面3.0m；废石溜井净断面3.0m，采用100mm的C20喷射混凝土支护。首采区段内的3550m以上溜井除承担矿石及废石运输外，矿石溜井还承担原矿仓存放开采矿石的功能，废石溜井还承担废石仓暂存和中转采矿废石的79、功能。（4）车场、错车道 集中运输中段溜井卸载点均设折返式车场，采用100mm的C20喷射混凝土支护；3600m、3700m和3800m中段分别设错车道，采用100mm的C20喷射混凝土支护。（5）通风井 根据通风系统要他，共设置3个通风井：号矿体通风井位于矿体西端、地表岩体移动范围外30m处，井筒净断面3.5m，净断面积9.62m2，掘进断面10.75m2，100mm的C20喷射混凝土支护，井筒内设梯子间，作为备用安全出口；号矿体通风井位于矿体下盘、WP04线附近，井筒净断面2.8m，净断面积6.25m2，掘进断面6.76m2；号矿体通风井位于矿体西侧、P06线附近，井筒净断面1.8m，净断80、面积6.25m2，掘进断面6.76m2。（6）铲运机、电机车修理硐室为便于坑内铲运机、电机车和矿车的维修，设计分别在3800m、3700m中段和3600m中段内设修理硐室。硐室净断面15.13m2，掘进断面18.48m2，长度30m，为三心拱断面，200mm的C20混凝土支护。（7）变电硐室 设计分别在3800m、3700m中段和3600m中段内设变电硐室，采用200mm厚C20混凝27 土支护，如围岩破碎可采用C20钢筋混凝土支护。1.3.5 资源储量资源储量 1.矿区资源储量 2014 年 7 月，四川省地质矿产勘查开发局化探队提交的 四川省金川县李家沟锂辉石矿资源储量核实报告。该报告于 81、2014 年 10 月 20 日，国土资源部矿产资源储量评审中心以“国土资矿评储字2014109 号”文评审通过，2014 年 12 月 5 日，国土资源部以“国土资储备字2014310 号”文备案。截止至 2014 年 7 月 31 日，矿区范围内参与储量估算的有、-1、-2、-3、-4、号共 15 个矿体，矿区保有 111b+122b+333矿石量*万 t（Li2O 资源量*万 t，平均地质品位 Li2O1.29%。其中（331）类矿石量*万 t，（332）类*万 t，（333）类*万 t），金 属 量/矿 物 量*，平均品位：Li2O1.29%、Nb2O50.009%、TA1O50.0082、4%、BeO0.05%、Rb2O0.11%、Sn0.05%。2.设计利用资源 本次初步设计范围为采矿许可证内全部锂辉石矿体，开采方式为地下开采。因主要开采矿体出露地表，开采过程为防止揭露地表造成地表水涌入矿井，需要留设 10m 左右的地表保护矿柱，保护矿柱矿量*万 t（均为 333 类资源），该部分矿量作为永久损失矿量。根据矿区范围内矿体形态、产状、勘查类型和矿体控制程度，确定资源储量利用原则为：121b、122b 资源量利用系数 1.0，333 资源量利用系数 0.7，设计利用资源储量详见表 1-6：表 1-6 设计利用资源储量表 1.3.6 选矿工程选矿工程 1.3.6.1 选矿选矿产品方83、案产品方案 选矿工艺原环评选矿采用“三段一闭路破碎+重介质选矿+磨矿+浮选+磁选”工艺。随着设计的深入及扩大连续试验研究的进行，发现采用重介质选矿+浮选流程浮选的锂精矿品位不能达到5.5%，属于玻璃级别产品。产品很难满足市场需求，且销售销路差，28 还会增大破碎筛分设备投资额和厂房投资额；再加上李家沟碎磨工业场地属于高山区域，边坡陡峭，厂房用地十分紧张，综合考虑取消了重介质流程，采用单一浮选工艺。根据*初步设计，项目采用重浮联选流程和单一浮选流程选矿工艺指标分析如下：表 1-7 重浮联选流程选矿工艺指标表 表 1-8 单一浮选流程选矿工艺指标表 产品方案根据扩大连续试验研究数据，调整了锂精矿、84、钽铌精矿品位，增加了锡精矿浮选，取消了尾矿外售。1.3.6.2 设计所采用的工艺流程设计所采用的工艺流程 选矿工艺流程及产污环节原环评阶段采用重浮联选选矿工艺方案，在施工设计阶段，考虑到重浮联选方案锂精矿的品位不能达到5.5%，属于玻璃级别产品，产品很难满足市场需求，且销售销路差，还会增大破碎筛分设备投资额和厂房投资额，再加上李家沟碎磨工业场地属于高山区域，边坡陡峭，厂房用地十分紧张，浮联选方案会引起周边挡墙费用和建筑物土建费用增加。因此，施工设计阶段采用单一浮选方案。破碎流程 采矿作业Dmax220mm的井下破碎产品由1带式输送机送至中碎前缓冲矿仓，缓冲矿仓内物料通过可移动的带式给料机给入185、台HP400圆锥破碎机进行中碎，中碎产品经No.2带式输送机给入1台2YKR3675圆振筛进行筛分作业，筛上物料经No.3带式输送机给入细碎前缓冲矿仓，缓冲矿仓内物料由可移动带式给料机给入1台HP500圆锥破碎机细碎，细碎作业产品同样由No.2带式输送机进入筛分作业，形成二段一闭路破碎流程。筛下29 10mm的物料由No.4带式输送机给入粉矿仓，为后续流程提供矿石准备。磨矿流程 考虑到设备运输的问题，磨矿流程采用拟定的磨矿选别作业为2个系列，2个系列相同，工艺流程描述如下：破碎产品经No.5+No.6和No.7带式输送机分别导入No.8和No.9带式输送机，No.8和No.9带式输送机再分别给86、入两台格子型球磨机进行一段磨矿。一段磨矿产品自流入分级泵池，由渣浆泵泵入一段水力旋流器组进行分级，分级底流自流入一段格子型球磨机，分级溢流进入二段磨机排料泵池，和二段磨机产品一起泵入到二段分级旋流器，二段分级旋流器底流进入到二段磨机，二段旋旋流器的溢流为合格产品直接进入滚筒格栅筛。格栅筛底流由给排水专业通过长距离管道输送根扎后坪浮选工业场地，格栅筛格除的炮渣碎屑定期清理至尾矿库堆存。一段磨矿控制磨矿细度为-0.074mm占38%40.00%，二段磨矿控制磨矿细度为-0.074mm占72.00%，旋流器采用整组备用，双进料方式。浮选流程磨矿产品经一段弱磁选去除高铁矿物，再自流至一段预先浮选、两段87、粗选、一段扫选、三段精选组成的锂辉石选别流程。粗选精矿直接进入精选，粗选精矿进入精选，粗选尾矿进入扫选，精选中矿和扫选中矿返回粗选，精选中矿返回精选，精选中矿返回精选，选别作业的尾矿为最终尾矿。预浮、粗选及扫选作业设备采用XCFII/KYFII-10型号双边刮泡浮选机，精选作业采用XCFII/KYFII-8型号双边刮泡浮选机。浮选锂辉石精矿进入精矿脱水车间，浮选尾矿为最终尾矿，浮选作业采用加温浮选，加温温度为21。钽铌和锡回收流程钽铌和锡作为锂辉石矿伴生金属，根据最新的选矿试验报告，钽铌和锡可以通过混合浮选富集在锂辉石精矿中，由于钽铌和锡比重较大，且钽铌矿具有磁性，锡不具有磁性，混合浮选精矿可88、以先通过重选分离出钽铌锡精矿和锂辉石精矿，重选出来的钽铌锡精矿再通过磁选分离获得钽铌精矿和锡精矿。浮选精矿通过管道进入一段重选，一段重选精矿进入二段重选，一段重选和二段重选尾矿进入锂辉石精矿脱水车间，二段重选精矿通过弱磁+强磁将钽铌和锡精矿分离，钽铌和锡精矿采用沉淀池沉淀脱水，沉淀后再外售。脱水流程 锂辉石精矿自流进入1台NXZ-32中心传动浓缩机进行浓缩，浓缩底流浓度45%，浓30 缩底流通过管道自流至压滤前搅拌槽后泵入700/2000-U压滤机进行压滤，滤饼水分12.00%压滤，滤饼自重卸入精矿库堆存待售。本次设计将浮选系列尾矿排入一台32m厂前浓密机浓密，厂前浓密机溢流和精矿脱水车间浓密89、机溢流及压滤机滤液经处理后在根扎后坪浮选工业场地自循环使用。浮选系列尾矿、预浮精矿、磁选精矿和浮选系列厂前浓密后的尾矿进入给排水专业的加压泵站，通过加压泵扬送至尾矿库压滤车间场地的深锥浓密机，该浓密机选矿和矿机共用。当采矿需要充填时，深锥浓密机底流通过泵输送至充填站；当采矿不需要充填时，深锥浓密机底流进入压滤车间压滤至含水率20.00%干堆。1.3.6.3 选矿工艺指标选矿工艺指标 选矿主要技术指标见表1-9：表1-9 选矿工艺指标表 1.3.7 尾矿设施尾矿设施 1.3.7.1 尾矿设计基础资料尾矿设计基础资料 依照选矿专业提出条件，尾矿设施设计采用的基础资料：选厂规模：*t/d 选厂工作制90、度：*d/a 计算服务年限：30.8a 尾矿排产年限：32a 尾矿密度：2.70t/m3 压滤尾矿堆积容重：1.60t/m3 尾矿排放方式：干堆 按单一浮选工艺流程中，矿山服务年限32年内除充填外，选厂排入尾矿库的尾矿量合计654.68万t。压滤干排尾矿的堆积容重取值1.60t/m3，计算尾矿库需容积409.17万m3。矿山附近的马尔康市党坝锂辉石矿高尔达矿区（马尔康金鑫矿业有限公司）于2016年11月对干堆尾矿碾压后的堆积容重就行了测试，在4.614.62107Pa（46吨/m2）压强下尾矿堆积容重1.7181.753t/m3。该矿矿石类型与本工程类似，本设计压滤干排尾矿31 的堆积容重取值91、1.60t/m3，计算尾矿库需容积430.4万m3。其中，矿山服务年限内堆至尾矿库的尾矿总量为259.18万m3剩余240万t进行综合利用。1.3.7.2 尾矿库库址及规模尾矿库库址及规模 1.尾矿库库址 尾矿库布置在碎磨工业场地与浮选工业场地之间的李家沟沟谷，距离根扎后坪浮选工业场地直线距离约5km，为沟谷型尾矿库。碎磨工业场地矿浆通过管道重力流至浮选工业场地，尾矿通过泵泵至尾矿库压滤车间经压滤后堆存在尾矿库内。2.尾矿库规模 尾矿采用干堆方式，干堆尾矿采用库尾排放，库内尾矿干排堆积的总体坝坡1:4.0，干堆尾矿最终顶标高3200m，总堆积高度108m。尾矿入库量259.18万m3，三等库，92、防洪标准按500年一遇，防洪要求最小安全超高不低于0.7m，最小干滩长度不小于70m。3.主要设施 因尾矿库布置在李家沟沟谷内，为保证该场地防洪安全及李家沟河流顺畅，设计在尾矿库上游设拦水坝一座，拦截上游来水，通过库外隧洞引排出库。尾矿库下游、初期坝后设置环保库，库内铺防渗膜，储存尾矿渗水及库内排出的雨水，回用于选矿生产以及尾矿库内干堆矿表层喷洒。1.3.7.3 尾矿坝尾矿坝（1）初期坝 初期坝坝址位于李家沟沟谷，选厂以东偏北方向约900m，处于碎磨工业场地下游，与李家沟至大金河出口处距离约5.0km。初期坝顶标高3100.0m，内边坡1:2.0，外边坡1:2.2，坝顶宽5.0m，最大坝高4593、m。初期坝形成的库容43.25万m3。初期坝采用堆石碾压127筑坝，坝内坡铺设人工防渗层：500g/m2土工布1.5mmHDPE膜500g/m2土工布，并在防渗层上、下分设0.4m厚砂粒保护层。人工防渗层于坝顶处延伸入坝体以内，延伸长度1.0m。在上游坝脚碎石（稍密）层增设2m深锚固齿槽，坝坡及库底铺设的防渗膜嵌入其中，再用素混凝土回填。坝体内坡标高3080.0m、3090.0m、3100m处，间隔高差10m设置三道锚固沟。锚固沟宽1.5m，深1.0m。复合土工膜于内坡锚固沟内搭接连接，以C25混凝土回填锚固。坝体下游外坡标高3085.0m、3070.0m、3055.0m、3040.0m处，间94、隔高差15m设置四道马道，马道宽1.5m。32 （2）堆积坝 压滤后干尾砂输送至坝前，经推土机平整、压路机压实、洒水车洒水，逐层碾压，5m一层修筑尾矿堆积平台，平台宽5m，平均堆积边坡1:3.5，最终堆至3200.0m标高，堆积高度100m，可满足矿区排尾需求。尾矿堆积分层碾压的厚度不超过50cm，坝前100m尾砂压实度93，其余位置尾砂压实度84。随库内干排尾矿堆积区外坡设纵向坝肩沟、横向坝坡排水沟。坝肩排水沟0.70.7m，浆砌石结构，厚度0.4m，随库内尾矿堆积上升从初期坝顶延伸至最终设计标高。横向排水沟以垂直间距10m间隔平行坝轴线设置，排水沟0.3m0.3m，浆砌石砌筑厚度0.4m。95、干堆尾矿经过平整、碾压达到要求后，堆积坝外坡表面碎石覆面护坡，并选择适宜当地的草种植被绿化。（3）环保坝 环保坝设在尾矿库下游350m处沟底，碾压土石坝，底标高3000.0m，坝顶标高3025m，内边坡1:2.0，外边坡1:2.5，顶宽3.5m，最大坝高25.0m。尾矿库下游精矿压滤后污水回至环保库，再回抽至选厂利用，该部分水量约1000m3/d，同时综合考虑环保库与拦水坝之间入库500年一遇洪水量36.2104m3/d，拟定环保坝顶标高3025m，环保库总库容8.5万m3，可保证正常生产时全部回水。环保坝右岸设非常溢洪道，非常时期排水，进水口底标高3022.0m，500年一遇最高洪水位30296、3.6m，安全超高1.4m。环保坝采用碾压土石筑坝，内坡设防渗层（500g/m2土工布1.5mmHDPE膜500g/m2土工布）防渗，并于防渗层上、下分设0.6m厚砂粒保护层。人工防渗层于坝顶处延伸入库内3025m标高。环保坝内、外坝坡及坝顶设干砌石护坡，护坡厚0.4m。在环保坝内部增设了沥青混凝土心墙，厚度60cm，从坝底至坝顶。坝体内坡标高3010.0处设置一道1.5m锚固沟。锚固沟宽1.5m，深1.0m。复合土工膜于内坡锚固沟内搭接连接，以混凝土回填。并与两侧坝肩严密结合，嵌入坝肩深度不小于0.5m。坝体外边坡标高3010m、2995m间隔高差15m设置两道1.5m宽马道。环保坝下游坝肩97、两侧设坝肩排水沟。坝肩排水沟宽0.7m，高0.7m。（4）拦水坝由于尾矿库上游汇水面积较大，为减少入库水量，拟在库上游设拦水坝，拦截上游来水，通过库外隧洞引排出库。33 拦水坝坝高30m，坝高确定除考虑有效排泄上游洪水以外，同时兼顾对上游洪积物可能冲刷至坝前的拦挡。拦水坝前可形成8.0万m3空库容。拦水坝顶标高3270.0，内边坡1:1.8，外边坡1:2.0，坝顶宽3.5m，坝底长度146m。拦水坝为不透水坝，采用堆石碾压筑坝。坝内坡铺设人工防渗层（500g/m2土工布1.0mm厚PE土工膜500g/m2土工布）防渗，并于防渗层上、下分设0.6m厚砂粒保护层。在上游坝脚碎石（稍密）层增设2m深98、锚固齿槽，坝坡及库底铺设的防渗膜嵌入其中，再用素混凝土回填。坝体内坡标高3260.0m处，设置锚固沟。锚固沟宽1.5m，深1.0m。复合土工膜于内坡锚固沟内搭接连接，以C25混凝土回填锚固。为就近消耗选厂及矿区道路剥离的碎石土料，拟在拦水坝下游采用矿区基建剥离料分层碾压填筑，顶标高3270m，顶宽30m，下游坡比1:2.5，可填筑土石料方量约12万方。1.3.7.4 尾矿库污染控制尾矿库污染控制 1.尾矿及尾水特性 新疆有色金属研究所2018年3月提供的四川德鑫矿业资源有限公司样品浸出毒性鉴别及检测报告中，浮选尾矿成分分析见表1-10：表1-10 浮选尾矿光谱全元素成分分析 元素名称 Ca C99、s K Li Mg Na Rb AI 含量（%）0.76 0.01 2.63 0.01 1.94 1.49 0.034 6.01 元素名称 Ba Cd Co Cr Cu Fe Mn Ni 含量（%）0.31 0.004 0.002 0.024 0.63 7.35 0.17 0.005 元素名称 Pb Sr Zn As Bi Sb Se Sn 含量（%）0.0004 0.006 0.16 0.014 0.01 0.0029 0.002 0.01 元素名称 Mo P SiO2 TiO2 WO3 含量（%）0.0008 0.04 60.2 0.034 0.006 报告中，尾矿浸出试验得到的浸出液分析100、结果见表1-11：表1-11 浮选尾矿浸出液分析结果 序号 危害成分项目 浸出液中危害成分浓度限制（mg/l）浸出液中危害成分浓度实测值（mg/l）无机元素与化合物 浸出空白样 1#2#1 铜 100 0.001 0.0089 0.002 2 锌 100 0.0039 0.05 0.028 3 镉 1 0.001 0.004 0.001 4 铅 5 0.001 0.001 0.004 5 铬6+5 0.001 0.001 0.007 6 汞 0.1 0.001 0.001 0.001 7 铍 0.02 0.001 0.004 0.002 8 钡 100 0.032 0.005 0.012 34101、 序号 危害成分项目 浸出液中危害成分浓度限制（mg/l）浸出液中危害成分浓度实测值（mg/l）9 镍 5 0.01 0.01 0.01 10 银 5 0.001 0.01 0.01 11 砷 5 0.01 0.011 0.05 12 硒 1 0.0038 0.009 0.0092 13 氟 100 0.1 0.091 0.092 14 游离氰根 5 0.001 0.31 0.31 由表1-10得出，尾矿浸出液中各测定项目浓度均低于危险废物鉴别标准浸出毒性鉴别（GB5085.3-2007）中浸出毒性鉴别标准值、低于 污水综合排放标准（GB8978-1996）一级标准最高允许排放浓度。经鉴别，尾102、矿为第类一般工业固体废物。2.污染控制措施 为减少选矿工业废水排放对环境的污染，降低矿山新水取水量，选厂排出尾矿大部分（2989.3t/d，220d/a）用于井下充填。剩余尾矿经浓缩、压滤后，入库干排。入库尾矿含水率80%85%。正常运行工况下，库内无存水。全部选矿回水处理后回用于生产。根据尾矿浸出试验的结果，本工程尾矿属第类一般工业固体废物，尾矿库属类库。按照环境影响评价评审意见的要求，本设计尾矿库做防渗。库区周边无粘土，尾矿库环保防渗不能采用库底粘土层防渗的做法。库区主要分布的地层有第四系全新统（Q4）地层，基岩为中生界三叠系上统侏倭组（T3zh）。各地层包括：第四系人工填土层（揭露厚度1103、.96.2m）、第四系冲洪积层（揭露厚度2.714.6m）、第四系残坡积层（揭露厚度0.85.5m）、第四系崩坡积层（揭露厚度1.313.1m）及中风化角岩（未穿透该层，钻探厚度为2.659.4m）。本设计采用尾矿库库底铺设人工防渗层进行防渗。1.3.7.5 尾矿库运输及排放尾矿库运输及排放 1.尾矿运输 本设计依据系统工作可靠、设备维护方便的原则，输送设备选用隔膜泵用于充填尾矿的输送。充填尾矿泵站与浓缩厂房合建，钢结构，泵站设操作间、控制室等。输送设备选用GMB230/6.3双缸双作用活塞式隔膜泵二台，一用一备。隔膜泵参数：Q=230m3/h，P=6.3MPa，配Y-6高原变频电机功率N=5104、60kW。隔膜泵采用变频调速，泵站内配置本地操作柜并PLC程序自动检测、运行、报警，自动显示。给料泵选用100NZJA-R渣浆泵二台，一用一备。渣浆泵参数：Q=234m3/h，H=18.4m，n=970r/min，配Y225M-6电机功率N=30kW。给料泵将充填尾矿送入隔膜泵进料口。35 操作间内配置W-0.6/10低压活塞式空压机二台，一用一备。空压机参数：Q=0.6m3/min，P=1.0MPa，配电机功率N=5.5kW。活塞式空压机供压缩空气入隔膜泵的筒式缓冲罐。泵站与浓缩厂房共用一座起重重量10t的电动单梁起重机。室外设一座6.0m6.0m3.3m事故池，混凝土结构。事故池内设65N105、ZJV-M立式渣浆泵一台，立式渣浆泵参数：Q=43m3/h，H=38m，n=1500r/min，配Y160L-4电机功率N=15kW。立式渣浆泵将事故池内事故排放的矿浆压力输送返回选厂的浓缩厂房。1.3.7.6 尾矿的尾矿的堆积及堆积及排渗排渗 1.尾矿的堆积 除去全尾矿井下充填的尾矿，入库尾矿通过板框压滤机进行压滤，压滤后滤饼含水量15%20%。尾矿压滤厂房布置在库上游左岸山体，尾矿库最终淹没标高3200m以上，压滤后尾矿采用皮带输送至沟底定点位置后，再用推土机及自卸汽车运输至库内堆放，在库内平整、碾压、压实。压滤后输送至尾矿库坝前，先碾压5m高子坝，顶宽20.0m，外坡1:2.5，内坡1:106、2.0，再将干尾矿自子坝前向库尾分层碾压，每层铺料厚度不大于50cm，坡度1%，坡向库尾排水井，在距排水井50m处坡度1:2.0，每级始终形成5m深调洪坑，留有库内足够调洪库容。碾压后堆积坝平均堆积边坡1:3.5，最终堆至3200.0m标高，堆积高度100m，可满足矿区排尾需求。2.堆积坝水平排渗 按每隔 20m 高差在堆积坝内设水平排渗层，水平排渗管随尾矿堆积坝体的堆筑随时跟进施工。水平排渗层布置在距坝前 75m 干滩。排渗层由土工席垫、土工布及排渗管构成。12mm 土工席垫平行坝轴线设三道，外包一层土工布，幅宽 2m，间距 2m，排渗管150U-PVC 管间距 30m，垂直土工席垫布置，并107、以敷设坡度 2坡向堆积坝体外坡，引入坝坡水沟。水平排渗管的滤水管段长度 60m 穿花孔做滤水孔，导水管段长度 15m。滤水管段中的滤水孔呈梅花形交错布置，孔径10mm，水平排渗管环向等距布置 8 个滤水孔。滤水管段的滤水孔纵向开孔间距 40mm。排渗管穿花孔后，管外壁包一层 400g/m2无纺36 土工布，并用聚乙烯绳系紧。水平排渗管的排渗水入堆积体表面的横向、纵向排水沟，下接入初期坝的坝肩排水沟于初期坝坝后的环保库内收集。3.库底排渗层 为引排库底尾矿水，提高库底尾砂层强度指标，从而提高堆积坝体整体稳定性，在防渗膜上部设库底排渗层。库底排渗层沿沟底布置，从初期坝上游坡脚延伸至 3100m 标108、高，铺设长度约 280m，宽度到达两岸山坡。库底排渗层采用土工布包裹 12mm 土工席垫构成，席垫底部埋设两根 DN1594.5 钢管，从初期坝底穿过，出口位于初期坝下游环保库内。1.3.7.7 防排洪设施防排洪设施（1）防洪标准 依据选矿厂尾矿设施设计规范（GB50863-2013）的规定，三等尾矿库防洪标准为200500年一遇洪水。本工程库外防洪标准采用500年一遇。库内尾矿堆积标高3115m以下，尾矿库防洪标准采用200年一遇；堆积标高3115m至最终3200m，尾矿库防洪标准采用500年一遇。（2）库外排洪系统 库外排洪系统由拦渣坝、拦水坝、排洪隧洞及明渠构成。拦水坝采用碾压堆石坝，坝109、顶标高3270m，坝高25m，顶宽3.5m，上游坡比1:1.8，下游坡比1:2.0。排水隧洞分为进口段和中间段两种断面型式：隧洞设两个进水口，采用“龙抬头”斜洞的进水方式，洞底标高分别3256m和3262.5m（两标高之间容积约1.3万m），防备底部进口淤堵后，上部进口仍可排洪，提高隧洞排洪安全保障。进口段净断面圆拱直墙型，底宽3.5，直墙高2.0m，顶拱半径2.53m；中间段净断面圆拱直墙型，底宽2.5，直墙高1.5m，顶拱半径1.25m。隧洞总长约1637m，拐点转弯半径60m。隧洞依据掘进岩石类别分别采用钢筋用混凝土衬砌（岩石破碎段）和喷浆支护（岩石新鲜完整段，底板25cm混凝土）。隧洞110、出口接排水明渠，矩形净断面3.01.5m，采用C30钢筋混凝土结构，总长约209m。1.隧洞工程地质条件 37 根据*尾矿库岩土工程勘察报告：隧洞通过地段无活动断层经过，无大型的滑坡和软弱夹层等不良地质现象，在隧洞进出口段洞身穿过第四系覆盖层，在隧道掘进时易出现坍塌现象。总体上讲，隧道穿越地段岩层稳定，隧址区现状稳定，适宜修建隧洞。针对隧洞掘进可能遇到的类围岩、类围岩，施工中应做临时支护施工方案，短开挖、快支护后，再设永久40cm厚C30钢筋混凝土支护，确保软弱带围岩稳定。对于新鲜完整的隧洞段，采用喷10cm厚C25混凝土支护方式。隧洞出口C30钢筋混凝土支护长度20m。隧洞出口洞脸采用喷锚支111、护，支护范围至洞口轮廓以外3m。2.消能措施 库外排水隧洞出口设钢筋混凝土结构消力池，尺寸长宽高=125.23.0m，钢筋混凝土厚度底板0.4cm，侧壁0.3cm。明渠净断面尺寸宽高=3.51.5m，渠道两侧设1.5m高钢筋混凝土翼墙，阻隔水流外泄。钢筋混凝土厚度底板0.4cm，侧壁0.3cm。明渠出口消力池与联络路相接处设钢筋混凝土挡墙，防止水流冲刷道路。挡墙沿联络路线布置，长度20m，挡墙高出路面1m。3.拦渣坝清淤 拦水坝上游共设3道拦渣坝，上游两道采用型钢焊接，形成500500mm网格，拦截上游滚石及树木，高度3.0m5.0m；第三道拦渣坝采用铅丝笼装块石（格宾低坝）的型式，坝高3.5112、m，顶宽1.0m，上游直立，下游坡比1:0.5。对拦渣坝上游淤积物每个月定期清理，尤其汛期来临前及汛期过后及时清理。拦渣坝均设便道连通至矿区道路，挖掘机械通过便道至拦渣坝前，开挖清理滚石、树枝出坝外，腾空库容。（3）库内排洪系统 1.库内排洪系统型式 库内排洪系统由排水井、排洪隧洞及明渠构成。排水井共5座，均为现浇钢筋土框架式结构，内径4.0m，井架高1827m。排水井基础座落在新鲜完整基岩。排洪隧洞为圆拱直墙，分下游段和上游段两种型式：下游段底宽2.5，直墙高1.5m，38 顶拱半径1.25m，长度约885m。上游段底宽2.0，直墙高1.2m，顶拱半径1.0m，长度约409m。主隧洞坡度8%113、，拐点转弯半径60m。隧洞依据掘进岩石类别分别采用钢筋用混凝土衬砌（岩石破碎段）和喷浆支护（岩石新鲜完整段，底板25cm混凝土）。排水井与隧洞连接方式考虑建设期为隧洞掘进提供多个同时掘进工作面，本次采用排水井接斜洞的型式。支隧洞坡度最小1%，最大坡度29.5%。其中1号支洞坡度1.0%，1号支洞坡度10.9%可同时作为隧洞掘进工作面施工，提高隧洞掘进速度。隧洞出口接排水明渠，矩形净断面3.01.5m，采用C30钢筋混凝土结构，总长约50.7m。2.隧洞工程地质 根据*尾矿库岩土工程勘察报告：隧洞通过地段无活动断层经过，无大型的滑坡和软弱夹层等不良地质现象，在隧洞进出口段洞身穿过第四系覆盖层，在114、隧道掘进时易出现坍塌现象。总体上讲，隧道穿越地段岩层稳定，隧址区现状稳定，适宜修建隧洞。针对隧洞掘进可能遇到的类围岩、类围岩，施工中应做临时支护施工方案，短开挖、快支护后，再设永久40cm厚C30钢筋混凝土支护，确保软弱带围岩稳定。对于新鲜完整的隧洞段，采用喷10cm厚C25混凝土支护方式。隧洞进口段钢筋混凝土支护长度按洞顶围岩厚度30m考虑，各支洞依据洞顶围岩情况支护长度25m40m；隧洞出口C30钢筋混凝土支护长度20m。隧洞出口洞脸采用喷锚支护，支护范围至洞口轮廓以外3m。3.排水井工程地质 根据*项目尾矿库岩土工程勘察报告：中风化角岩力学性质高，天然抗压强度75.8MPa，是天然地基良115、好的持力层，可作为排水竖井理想的天然基础。本次排水井基础布置在中风化角岩，井座超挖部分采用C15毛石混凝土回填，加固处理。对排水井基础开挖后不稳定边坡采取喷锚支护，确保排水井周边围岩稳定。4.排水井封堵 库内排洪系统设置的5座排水井，前后两座排水井标高重叠1m，随着库内尾砂堆积标高上升，逐个封堵排水井，待下一个排水井起用后，及时对前一个排水井进行封堵。39 封堵措施采用C25混凝土充填满排水井井座及与井座连接的隧洞进口段15m以上长度。5.消能措施 明渠净断面尺寸宽高=3.51.5m，渠道两侧设1.5m高钢筋混凝土翼墙，阻隔水流外泄。明渠出口位于基岩裸露的沟底，在出口设钢筋混凝土消力池，尺寸8116、.0m5.2m3m，明渠出口水流通过消力坑后排往下游。（4）环保库排洪 环保库顶标高3025m，正常运行期雨水、污水全部回收。非常时期排洪采用溢洪道的方式,溢洪道布置在右坝肩。环保库与拦水坝之间汇水面积F=4.613km2，按500年一遇防洪标准计算，洪峰流量Qmax=54.74m3/s。溢洪道采用自由溢流,由两段组成,断面尺寸为矩形，进口段净宽5.0m，深度3.0m，经20m长度，宽度收缩至4.0m，深度2.0m；中间至出口段长度117m，宽度由4.0m收缩至出口净宽3m。溢洪道基础座落在中风化角岩，采用C30钢筋混凝土现浇，底部厚0.5m，侧壁厚0.35m，每隔10m底板设齿墙和沉降缝。（117、5）库外截水沟 按照尾矿设施设计规范（GB50863-2013）中的上游法堆积尾矿库，类一般工业固体废物的尾矿库截水沟可按多年平均24h暴雨标准设置。截水沟综合考虑通行需要，断面尺寸宽度B=2.0m，高H=0.7m。截水沟底板C25混凝土厚15cm，两侧采用400mm厚浆砌石结构。尾矿库左右两岸截水沟长度共计3400m，上游段截水沟最小坡度0.032。为防止山体垮塌淤堵水沟，库周截水沟视开挖后边坡岩石稳定情况，对于危石裸露地段设被动防护网，防止滚石网格间距100mm100mm；对于岩石破碎地段采用喷锚支护，间距设1.0m2.5m锚杆，再喷C15细石混凝土10cm；对于边坡塌方地段设浆砌石挡墙护118、坡。库区两岸截水沟沿线经过5道冲沟，汛期水流集中，本次在冲沟与截水沟交汇处设混凝土挡水坝，坝高3m，拦挡冲沟来水，引入截水沟，减少入库水量。40 （6）库内临时截水坝 尾矿库服务年限较长，库内防渗膜采取分期铺设，为减少入库水量，减少膜材底部水压力，在库内25号排水井下游附近设临时截水坝，拦截沟底地表水，坝前截水后通过钢管引排入附近排水井。截水坝采用碾压土石堆筑，高度3m，顶宽2.0m，上游、下游坡比1:/2.0。排水钢管两根采用DN1594.5，接入附近排水井座。1.3.7.8 尾矿水的回收与排放尾矿水的回收与排放 1.尾矿回水处理方案 尾矿库采用干排尾矿堆存，正常运行工况下，库内无存水，无尾119、矿水排放。尾矿渗水及库内排水排出的雨水收集后，回用于选矿生产用水。2.尾矿水回收设施 尾矿库后设环保库，储存尾矿渗水及尾矿库内排水设施排出的雨水。环保库有效库容 13.44 万 m3，可储存设计防洪标准下尾矿库内排出的洪水总量。环保库后建一座尾水回收泵站，回收库内尾矿渗水及雨水，压力输送至入库尾矿压滤厂房后，再利用选厂厂内回水一级、二级输送泵及管道依次送至选厂浓密厂房、生产回水高位水池，回用于选矿生产。尾水回收泵站长13.5m，宽7.5m，高4.5m。输送泵选用MD155-675多级离心泵二台。回水水泵参数：Q=127m3/h，H=357m，配电动机N=220kW，一台工作，一台备用。泵站设一120、座LX-2单梁起重机，配CD12-5D电动葫芦。输送管道采用无缝钢管，管径D1948，管长1560m，埋地敷设。1.3.8 废弃物排放与处置情况废弃物排放与处置情况 1.3.8.1 废水排放与处置情况废水排放与处置情况（1）矿坑涌水 根据四川省金川县李家沟锂辉石矿采选项目选矿厂位置调整初步设计书（长沙有色冶金设计研究院有限公司）内容可知，本项目为地下开采，会产生矿坑涌水。项目矿坑井下正常涌水量 5358m3/d、最大涌水量 6015m3/d。项目采矿用水（包含洒水抑尘用水）量为 1680m3/d，蒸发及矿石带走 504m3/d，剩余 1176m3/d 与井下涌水一同进入涌水处理设施。另外，项目121、充填时会产生充填渗水，根据水平衡分析，充填渗水产生量为580m3/d。以上废水合计 7114m3/d，最大涌水量为 7771m3/d。该涌水经矿坑涌水处理设41 施“混凝沉淀+活性炭吸附+RO 反渗透”工艺处理后满足地表水环境质量标准（GB3838-2002）类标准要求后进入清水池，主要用于采矿、充填站、碎磨车间及尾矿充填泵房。根据矿坑涌水水平衡分析，矿坑涌水外排量为 29264341m3/d。目前，项目矿坑涌水除石油类外，其余指标满足地表水环境质量标准（GB3838-2002）类标准要求。针对矿坑涌水，拟采用“混凝沉淀+活性炭吸附+RO反渗透”处理工艺，可确保外排涌水满足地表水环境质量标准（122、GB3838-2002）类标准要求。因项目涌水水质情况较好，RO 反渗透浓水产生量按 20%计，则产生量最大为1554m3/d。RO 反渗透浓水与清水混合后进入采场生产高位水池，用于采矿。（2）选矿工艺废水 本工程根扎浮选工业场地尾矿浓密池产生的尾含水量为 7705m3/d，通过尾矿输送泵房加压输送至尾矿库尾矿压滤工业场地深锥浓密机。不充填时，经过深锥浓密机沉淀和压滤车间脱水处理后，剩余的尾矿含水量为 873m3/d，排入尾矿库；充填时，深锥浓密机排出的尾矿 3162m3/d（含水 1880m3/d）通过充填尾矿输送泵房加压输送至充填站。尾矿库尾矿压滤工业场地深锥浓密机溢流水最大 6832m3123、/d，进入碎磨回水高位水池，后回用至磨矿车间。根扎浮选工业场地精矿浓密机溢流水 1296m3/d，尾矿浓密机溢流水 3387m3/d，精矿脱水滤液 760m3/d，钽铌锡浓密机溢流水 34m3/d，合计 5477m3/d 进入扎根后坪浮选工业场地回水加压泵房提升后回用至浮选车间。本项目选矿厂磨-浮工段需要水量较大，选矿废水经处理后全部回用于选矿生产用水，不排放。（3）选厂初期雨水 厂区的雨水通过雨水沟收集，根扎浮选工业场地的初期雨水需要收集处理后回用。确定初期雨水量为 939.6m3。设计初期雨水池 1 座，布置厂区最低处，采用地下式钢筋混凝土结构，尺寸 LBH=25m12m5m，有效水深 4124、.00m，有效容积为 1200m3。收集的初期雨水通过 2 台潜污泵（一用一备）提升至根扎浮选工业场地回水池，作为选矿厂生产用水，不外排。（4）地面冲洗废水 选厂碎磨车间、药剂库、浮选车间、精矿及尾矿浓缩间等会产生跑冒滴漏的厂房及42 车间定期进行地面冲洗，需冲洗面积约 10700m2，冲洗用水量按 1L/m2计算，冲洗用水量 10.7m3/次（折合 1.53m3/d），冲洗废水产生量按用水量 90%计，计算得冲洗废水产生量约 9.6m3/次，每周冲洗一次，折算地面冲洗水量 1.38m3/d。冲洗废水产生量小，不单独设置收集设施，采用收集沟收集进入初期雨水收集池，然后泵入选厂回水处理站处理后作125、为选矿厂生产用水，不外排。（5）化验废水 试验室、化验室用水量约为 2m3/d，损失量按 15%计，则化验废水产生量为 1.7m3/d。化验废水采用塑料桶收集并调节 pH 后送至选矿回水处理站处理后用于选矿生产工艺用水，不外排。（6）尾矿库渗滤液 本项目尾矿库采用干堆，入库尾矿滤饼含水率 15%，干式堆存的尾矿库在生产运行期间，大多处于无水运行状态（暴雨短时积水除外）。尾矿库设置有上游设有拦水坝，两侧设置截洪沟，下游库坝处设置拦挡坝，降雨后在库区范围内会存积一定的雨水，库面存积的雨水通过尾矿库内“排水竖井排水涵管”导出库区进入集液池。由于尾矿库采取了防渗及地表截流等措施，尾矿库上游汇集雨水经拦126、水坝拦挡后通过排水隧洞导排至尾矿库下游，尾矿库两侧降雨经两侧截洪沟截流后通过排水沟导排至下游。本项目尾矿浸出液（水浸）中各污染物的浓度均未超过污水综合排放标准（GB8978-1996）中一级排放浓度限值，因此，尾矿库渗滤液用于尾矿库洒水和选矿生产，水质可满足要求。（7）充填渗水 本工程采用水泥胶结后的尾砂充填井下采空区，充填后在水泥固化稳定前尾砂中的水分会有渗出，随着水泥的固化逐渐趋于稳定。因本项目充填料为水泥胶结尾砂，渗出率较低，充填渗水量为 580m3/d。充填渗水随矿坑涌水一并收集后出井，处理后用于采矿生产用水，多余部分经处理满足地表水环境质量标准（GB3838-2002）类标准要求后，127、外排至李家沟。（8）机修废水 本工程在各工业场地等分别设置相应的机修间，机修用水量分布约 2m3/d、1m3/d和 2m3/d，损失量按 15%计，则机修废水产生量分别为 1.7m3/d、0.85m3/d 和 1.7m3/d。43 在碎磨工业场地回水处理站旁边及浮选工业场地各设置一个处理规模为 5m3/d 的隔油池，各处机修废水通过塑料桶收集，送入隔油池处理后作为生产工艺用水，不排放。（9）生活污水 根据水平衡分析，采矿生活用水 55m3/d、选矿生活用水 65m3/d，生活污水的排放量按用水量的 80%计，则生活污水产生量约 96m3/d（其中采矿 44m3/d、选矿 52m3/d）。生活污128、水水质简单，主要污染物为 COD、SS、NH3-N、动植物油。碎磨工业场地和浮选工业场地各设置一套地埋式一体化生活污水处理设施，分别处理采矿区和浮选区生活污水，设计处理规模 3m3/h。生活污水处理达污水综合排放标准（GB8978-1996）中的一级标准后回用于生产，不外排。1.3.8.2 固体废物排放及处置固体废物排放及处置 固体废物主要包括废石、尾矿、除尘设施收尘灰、工作人员生活垃圾以及各污废水处理设施沉泥等。（1）废石 地下采场废石产生量约158m3/d，运营期间采场废石全部充填采空区。（2）选矿尾矿 根据项目设计资料，项目浮选尾矿产生量为2686.91万t，充填尾砂量2032.23万t129、，剩余尾矿量为654.68万t。根据建设单位提供资料，矿山服务年限内堆至尾矿库的尾矿总量为259.18万m3（414.68万t），剩余240万t拟进行综合利用。目前，德鑫矿业针对锂辉石尾矿再利用正在进行大量研究试验工作，一是与汶川兆迪水泥厂、都江堰拉法基水泥厂联合开展试验，就锂业锂辉石尾矿作为水泥添加剂使用；二是与广西碳歌就尾矿再利用形成可行性研究报告，利用锂盐尾碴和锂辉石尾矿库建设新型建材生产线。但因目前项目处于施工期，无实际尾矿产生，后期不确定较多。（3）除尘设施收尘灰 本项目中细碎厂房、筛分厂房、粉矿仓以及充填水泥仓设有布袋除尘器，其中中细碎厂房布袋除尘器收尘灰为54.22t/a、筛分厂130、房和粉矿仓布袋除尘器收尘灰为79.58t/a，上述破碎及筛分收尘灰共计133.8t/a，送入粉矿仓进入选矿流程。充填水泥仓布袋除尘器水泥收尘灰23.76t/a，送入水泥仓利用。各除尘设施收尘灰不排放。（4）含油固废 废机油机修车间会产生一定量的含油固废，本项目机修车间仅负担小型维修，含44 油固废主要为废机油和废柴油等产生量约1.5t/a。根据 国家危险废物名录（2021版），本项目机修车间产生的含油固废属于危险废物“HW08废矿物油与含矿物油废物”。废油桶 项目桶装油品间存储油品为机油、润滑油等，油品间每年约产生300个空油桶。根据国家危险废物名录（2021版），本项目桶装油品间产生的空油桶131、属于危险废物“HW49其他废物”。废含油手套及抹布机械维修维护过程中，会产生少量的废含油手套及抹布，产生量为0.2t/a。（5）生活垃圾 本项目劳动定员486人，生活垃圾产生量按每人每天0.5kg计，本项目工作日按250天计，则矿区员工生活垃圾产生总量约60.75t/a。（6）各污废水处理设施沉泥 生产废水处理设施沉渣：包括坑内水净化站、选矿回水处理站以及尾矿库集液池沉渣，生产废水处理设施沉渣产生量约2.1t/d（525t/a），沉渣进入入库尾矿压滤厂房脱水后在尾矿库堆存。生活污水处理设施污泥：包括采矿办公生活区和选矿办公生活区生活污水处理设施污泥，产生量约0.15t/d（37.5t/a），定132、期清掏晾干后与生活垃圾一并处置。1.3.9 尾矿处置方案及工艺尾矿处置方案及工艺（1）可确定的方案 本项目选矿厂浓缩后的尾矿浆含水率约为50%，尾矿浆经尾矿输送管线泵入尾矿库左岸的尾矿压滤车间，尾矿浆经压滤后，尾矿含水率降至15%，由皮带送往尾矿库干堆。预计本项目运营期间充填后剩余需在尾矿库干堆的尾矿量约259.18万m3。（2）去向可行性分析 本项目尾矿采用尾砂加水泥浆的高浓度胶结充填的方式充填井下采空区，在选矿辅助工业场地设置充填制备站一处，尾砂和水泥均采用管道输送的方式输送至混合搅拌设备充分混合形成尾砂胶结充填料浆，然后通过泵和管道输送至采空区进行充填。本工程尾砂产生量较大，产生的尾砂首133、先考虑充填采空区以降低尾矿库堆放导致的占地等环境问题，充填采空区是一种对生态环境影响相对较小的处置方式，充填采空区的措施可行。综合利用可行性分析我国在尾矿资源开发利用和环境综合治理这方面起步较晚，但还是取得了一些成绩。根据了解，江苏梅山铁矿尾矿再选后，最终尾矿制作墙地砖，基45 本实现了无尾矿生产；江西宜春铌矿将尾矿再选后，经脱泥处理的最终尾矿被用作制造玻璃、微晶玻璃原料，实现了少尾矿生产。目前，德鑫矿业针对锂辉石尾矿再利用做了大量研究试验工作，一是与汶川兆迪水泥厂、都江堰拉法基水泥厂联合开展试验，就锂业锂辉石尾矿作为水泥添加剂使用；二是与广西碳歌就尾矿再利用形成可行性研究报告，利用锂盐尾碴和134、锂辉石尾矿库建设新型建材生产线。但因目前项目处于施工期，无实际尾矿产生，后期不确定较多。因此，报告建议，在项目正常投产的前5年，尾矿均进入尾矿库进行堆存，不考虑进行综合利用。在后期生产过程中根据实际情况及试验结果，对尾矿进行综合利用。1.4 矿山服务年限矿山服务年限 矿山生产计算服务年限为30.8年，矿山基建期2年。1.5 矿山开采历史及现状矿山开采历史及现状 德鑫公司自取得资源储量评审备案证明至今，未进行锂辉石矿产资源开采工作，累计动用资源了为 0 万吨。根据现场踏勘，截止 2022 年 12 月，项目主要施工进度如下：（1）井巷工程 项目累计掘进完成 13799.88 米；，其中主体项目掘135、进 12674.93 米，完成至总长度（16730.08 米）的 75.76%，2022 年度完成主体项目掘进 7305 米，基建探矿 1124.95 米。（2）尾矿库工程 前期受项目核准手续影响，现场于 2022 年 9 月 23 日起逐步恢复施工作业。目前库内外排水洞系统，累计完成（斜长）1794.3m。完成至总长度（3128.53 米）的 57.3%；2022 年度完成掘进 389.9 米。（3）地表工程 EPC 项目：矿山生活区综合楼、宿舍楼，食堂完成全面投用入住。矿山取水管线安装完成。采矿工业场场坪完成，边坡支护完成，35KV 变电站完成土建完成。碎磨工业场地场坪完成，粉矿仓土建施工136、完毕，正在砌砖作业；磨矿车间土建施工完成，钢结构安装完成 80%；破碎筛分车间土建完成 70%。长输管线支墩施工完成 90%。35KV 线路基础浇筑完成 60%。浮选工业场地，场坪混凝土挡墙完成 1 万立方，外运土方 10 万余立方，精矿压滤车间和消能站开展基础混凝土施工。（4）110KV 输变电工程：输电线路 21 座电塔，一座利旧改造完成，其余正在开展基础施工；变电站综合楼46 主体混凝土浇筑完成，正在开展二层及防火墙施工等。（5）零星项目：4#、7#回头弯治理项目，锚索框格梁施工完成约 7455m。植被恢复二期总涉及面积 62.99 亩植被绿化施工完成。李家沟矿山联络道路挡墙、路面及波形137、护栏已竣工通车；新进场道路路基、挡防及隧道工程已完工，现场通过交工验收，已经投用通车。李家沟 30t 库存炸药库完工并通过安评验收，州县公安部门已同意启用，目前已经投入炸药供给。连接两岔河至 3615平台及 3800 平台的简易货运索道已经建设完成达到转运投用条件。1.6 绿色矿山建设绿色矿山建设（1）目标任务及要求 根据矿山地质环境保护与土地复垦的各项法律、法规以及相关主管部门对矿山地质环境保护与土地复垦工作的相关要求，建立矿山地质环境保护与土地复垦管理机制，规范矿业生产活动，促进矿山地质环境与采矿活动的协调发展，切实有效地保护土地资源；坚持科学发展观，通过落实矿山地质环境保护与恢复治理措施138、和土地复垦措施，最大限度地避免和减轻因矿山开采引发的地质灾害威胁，减轻对含水层破坏及水土环境的污染，减轻对地形地貌景观和土地资源的影响和破坏，最大限度地保护矿山地质环境，恢复土地利用状态，努力创建绿色矿山，使矿山可持续发展。李家沟锂辉石矿将积极响应政府的绿色矿山建设政策要求，按照有色金属行业绿色矿山建设规范等相关规范要求，实现环境生态化、开采方式科学化、资源利用高效化、管理信息数字化和矿区社区和谐化，达到绿色矿山建设标准，使矿山可持续发展，致力打造安全、绿色、科技、和谐的矿山企业。（2）建设历史及现状 绿色矿山建设是一个长期的过程，本企业主要在以下方面进行建设和推进。1）2023 年初，步设计139、方案，落实环境、资源管理。2）打造真正意义的“绿色矿山”，确保产业的可持续发展以及安全稳定运行。3）随着绿色矿山建设启动，本矿山的环境保护、资源回收工作取得显著成效，提升社会形象。（3）未来规划 本企业需推进矿产品深加工，提高矿产品附加值，提升本企业竞争力，加快推行效47 率、和谐、持续为目的的绿色发展模式，本企业应积极进行绿色矿山建设，促进资源开发利用效率提升，实现矿山“数量、质量、生态”三位一体协调发展。1）绿色路线 绿色路线是指绿色矿山建设过程中沿着绿色环保路线，进行从资源获取到产品出售的所有环节的绿色管理计划。从原材料分选、加工等各环节，采用绿色技术和工艺，实现资源的节约和环境保护。2140、）环保减排 绿色矿山建设要求企业在排污方面以及极低的排放标准进行处理，本企业采用先进的环保减排技术和工艺，包括空气、水、噪声和土壤处理，以监测、评估、控制其对环境的影响。实行“三同时”措施，保证污染物排放达标。3）资源回收 绿色矿山建设要求企业必须实现矿山资源无浪费并循环利用，本企业采用先进的资源回收技术和设备，在杂质和耗能最小的情况下实现矿物的分选、加工、回收尽可能多的金属和非金属矿物。4）美化环境 为营造整洁美观环境，我公司采取措施保护水源、减少路面扬尘、抑制噪声以及垃圾无污染处理，通过绿化增加生态覆盖面积，提升矿区的生态环境和居住品质。5）社区责任 企业作为社会主体应积极承担社区责任，积141、极回馈社区，为当地的发展做出应有的贡献，积极提供普及保护环境知识的渠道，让当地居民认识到环境保护的重要性，共同推动环境保护的发展，积极开展企业社会责任活动，进一步推动企业的社会贡献。48 第二章第二章 矿区基础信息矿区基础信息 2.1 矿区自然地理矿区自然地理 2.1.1 气象气象 根据收集的金川县气象站提供资料，矿区属大陆性高原气候，因受亚热带气候影响，气候温和，日照充沛，全年日照2146h，多年平均气温12.7，1月平均气温2.5，极端最低气温-11.1；极端最低气温-8.8，最高气温39.2；10的积温3942.9。无霜期年平均184天。年平均降雨量717.6mm，年最大降雨量840.7142、mm，年最小降雨量586.7mm，降雨多集中在68月。区内冬长夏短，无霜期仅216天，10月次年4月中旬为冰雪期。因此，每年59月气温在525之间，为开展野外工作的最佳季节。县内降水分布差异显著，在平面上，降水量由南向北随海拔的增高而增多。据区域降水资料推算，海拔升高100m，降水增多10.420.3mm。高度在4000米左右，即森林分布的上限，降水最大；县域内各地年降水量都在600mm以上，大金川河谷地区多年平均降水量为717.6mm，最大年降水840.7mm。在时间上，年内各月分配不均，降水量集中在夏半年（510月），约占全年降水量的91%，而冬半年约占全年降水量的9%。全年降雨呈双峰型分143、布，6、9月是降水高峰期，每年雨季开始和临近结束有两次大的降水过程。67月多洪灾，8月常有伏旱，9月初至10月上旬有程度不同的连阴雨。金川县气象站收集的大金川河谷地区近10年（2006-2015年）气象资料见表2-1：表 2-1 金川县近 10 年（2006-2015 年）气象资料统计表 项目名称 年平均气温（）年极端最高气温（）年极端最低气温（）数值 12.7 39.2-8.8 项目名称 年平均降雨量（mm）年最大降雨量（mm）年最小降雨量（mm）数值 717.6 840.7 586.7 项目名称 年平均蒸发量（mm）年最大蒸发量（mm）年最小蒸发量（mm）数值 1545.9 1640.2 144、1468.9 项目名称 年无霜期（天）年-日最大降雨量（mm）数值 216 68.4（2014 年 08 月 30 日）项目名称 年平均风速（m/s）年最大风速（m/s）年极大风速（m/s）数值 1.1 13 26.4 49 2.1.2 水文水文 金川县境内有大小溪流37条，大金河是县境内的主干河流，多年平均流量560.34m3/s，枯水期流量87.2m3/s。矿区内水系属大金川流域次级水系，主要为发育近乎平行的两条支沟，北为木足沟，南为李家沟，矿区的主体矿体位于由李家沟切割形成的谷坡。李家沟在矿区南缘自西向东流，经其上游分支为北溪、南溪两条小溪，溪流源头海拔高达4050m。李家沟沟道狭窄，比145、降约344，水流湍急，流量约0.51.5m3/s。矿区发育有木足沟、李家沟两条水系，自西向东流入大金河，大金河向南汇入大渡河。李家沟年平均流量为0.51.5m3/s，两汊河以上为季节性流水。矿区地处高山区，除深切的冲沟汇集地表水流外，无其它地表水体，地下水的补给来源主要为大气降水及积雪融水。由于地形破碎陡峻，降水极易形成坡面流泄入沟谷，部分降水和积雪融水入渗后则形成地下水。区内下水一般由分水岭地带向深切的沟谷区径流，在径流途中于适宜的地段则可出露下降泉。由于切割深邃，区内地下水具有就近补给、短途排泄、径流通畅、交替剧烈的特点。矿区地处高山区，除深切的冲沟汇集地表水流外，无其它地表水体，地下水的146、补给来源主要为大气降水及积雪融水，由于地形破碎陡峻，降水极易形成坡面流泄入沟谷，部分降水和积雪融水入渗后则形成地下水。图2-1 矿区水系图 50 2.1.3 地形地貌地形地貌 项目区属川西强烈隆起高山高原大区之岷江邛崃山构造侵蚀脊状高山区，区内地处大雪山山脉北延部分大金河北岸，海拔高程 23004190m，相对高差约 1800m，山势陡峭，悬崖迭出。总体来说，地势西高东低、北高南低，地形坡度一般为 530，属构造剥蚀高山极深切割高山区，沟谷呈“V”字形地貌形态，除山脊稍平坦地区堆积有残积层外，其余地区基岩裸露。区内为原始森林区，植被覆盖率 95%以上，主要以云杉、冷杉、桦木等乔木为主及少量灌木147、草坡，不曾出现大量水土流失，但由于区内斜坡类型多为顺向坡，且岩体节理裂隙发育较强，在自然状态下，评估区内自然斜坡稳定性一般，其地形地貌见照片 2-12-6。照片 2-1 李家沟沟口处大金川河 照片 2-2 李家沟沟谷 照片2-3 矿区及周边地形地貌 照片2-4 矿区及周边地形地貌 51 照片2-5 矿区及周边地形地貌 照片2-6 成品场地地形地貌 2.1.4 土壤土壤 金川县境内受地形和水文条件的影响，土壤类型呈垂直地带性分布：（1）海拔 2500m 以下为大渡河河谷地带为碳酸盐褐土带，土体较为干燥，质地受母质影响偏于粘重，物理性状较差，因碳酸盐类受琳溶程度较低，全剖面石灰反应强烈，PH 在148、 8.0 以上。（2）海拔 25003200m 为褐土，成土母质富含石灰，成土过程处于脱钙阶段，是具有黏化和钙质淋移淀积特征的土壤。全剖面通常由腐殖质淡色表土层、淀积黏化层、钙积层及母质层构成。（3）海拔 32003600m 为棕壤土，主要特征是呈微酸性反应，具有明显的黏化特性的淋溶性土壤。（4）海拔 36004100 为暗棕壤带，表层腐殖质积聚，全剖面呈中至微酸性反应，盐基饱和度 60-80%，剖面中部粘粒和铁锰含量均高于其上下两层的淋溶土。（5）海拔41004700m为高山土壤带，分布着亚高山灌丛草甸土和高山草甸土。（6）海拔 4700m 以上为高山亚冰雪带，寒冻机械化强烈，冰缘地貌发育，149、无土壤分布。项目区海拔高程23004000m，土壤类型主要为山地褐土和山地棕壤土，土层厚度在3070cm之间，抗蚀性较差，一般呈中性至微碱性反应，表层有机质含量多在0.82%，阳离子交换量每百克土1522毫克当量，交换性盐基以钙、镁为主。粘化层粘粒含量达2030%，其中有机残落物层厚820cm，淋溶层厚10-20cm，粒块状结构，中壤至重壤质地。本项目占耕地3.6004hm2。土壤类型为山地褐色土，有效土层厚度为3060cm，有机52 残落物层约为10cm，土壤质地为粘质土壤，有机质含量约0.81.5%，土壤pH值6.57.5。其旱地土壤情况见图2-7。本项目占林地38.6964hm2。土壤类150、型为山地褐土，有效土层厚度为2040cm，有机残落物层约为10cm，土壤质地为壤质粘土，有机质含量约0.81.0%，土壤pH值6.57.5。其林地土壤情况见图2-8。照片 2-7 土壤剖面图（耕地）照片 2-8 土壤剖面图（林地）2.1.5 植被植被 与土壤分布情况类似，受地形和水文条件的影响，金川县植被类型呈垂直地带性分布：（1）海拔 2500m 以下为干燥河谷暖温带有刺灌丛禾草带，自然植被主要由白刺花、小石积、栒子、羊蹄甲、蒿、须芒草等组成的有刺灌丛与禾草群落。（2）海拔 25003600m 为山地温带针阔混交林，以落叶林和灌木林占优势，如红桦、槭、青冈等常绿乔木以及忍冬、蔷薇、金露梅、柳151、等，并夹有油松、云杉、铁杉等常绿针叶树。海拔 32003600m 以云杉和阳坡的高山栎林为优势。（3）海拔 36004100m 为山地寒温带暗针叶林，是以多种云杉、冷杉林占优势的领域，邻近郁闭线有油松林分布。（4）海拔 41004700m 为亚高山寒带灌丛与草甸，主要分布杜鹃、金露梅、圆柏、柳等矮灌丛（阴坡）和蒿草、委陵菜等草甸（阳坡）。（5）海拔 4700m 以上稀疏生长着凤毛菊、虎耳草等垫状植物和多种地衣等低等植物。53 矿区高程范围为23004190m，乔木为红桦、槭树、青冈、云杉、冷杉等，灌木以蔷薇、柳、忍冬为主。沿线区域林草覆盖率为70%80%，其矿区范围内天然植被见照片2-92-1152、2。照片2-9 矿区范围内天然植被 照片2-10 矿区范围内天然植被 照片2-11 矿区范围内天然植被 照片2-12 矿区范围内天然植被 2.2 矿区地质环境背景矿区地质环境背景 矿区位于可尔因伟晶岩田东南密集区内，大地构造位置位于巴颜喀拉甘孜褶皱系松潘褶皱带、西秦岭褶皱系南褶皱带与扬子准地台北西边缘的摩天岭褶皱带多种不同构造单元的复合部位。印支期-燕山晚期，可尔因地区地壳发生褶皱并伴随强烈的岩浆活动，形成了各类中酸性岩体200km2，并派生有众多的伟晶岩脉、细晶岩脉、辉绿岩脉、闪长煌斑岩脉，其中伟晶岩脉1000余条，分布于岩体周围450km2的范围内。区域上对岩体起控制作用的主要褶皱构造有可153、尔因-日隆关复式背斜和俄斯特背斜；主要断裂为卓斯甲平移逆冲断层和松岗走向逆冲断层。2.2.1 地层岩性地层岩性 矿区内出露地层为三叠系上统侏倭组（T3zh），另有零星出露的第四系（Q4）残积物、堆积物、冰碛砾。由老至新分别描述如下：54 1.三叠系上统侏倭组（T3zh）三叠系上统侏倭组（T3zh）地层在区内分布最广，其原岩岩性为一套含碳泥质岩、钙质长石石英细砂岩、杂砂岩、粉砂岩等呈韵律式互层为基本结构特征的滨海浅海相沉积岩，由于受到区域变质作用及可尔因岩体侵入时的烘烤接触变质作用后，其原岩矿物组成、结构构造已基本完全改变，形成了复杂多样的角岩和变粒岩等。根据主要岩性组合特征将T3zh分为五段，154、现叙述如下：（1）侏倭组第一段（T3zh1）主要岩性为灰色厚巨厚层状透辉长英角岩、角闪长英角岩、角闪绿黝帘透辉角岩，呈韵律式产出。其中本段下部主要岩性间夹灰色中薄层状阳起长英角岩或绿黝帘石英角岩及黑云长英角岩；中部夹灰黑色中薄层状黑云石英角岩、角闪黑云透辉角岩；上部夹灰黑色薄层状炭质黑云石英角岩。（2）侏倭组第二段（T3zh2）主要岩性为灰色中厚层状二云石英角岩、灰黑色中厚层状炭质二云角岩及炭质黑云角岩夹灰色中薄层状黑云长英角岩、炭质黑云石英角岩。（3）侏倭组第三段（T3zh3）本段底部为灰色中层状石榴角闪石英角岩，下部为深灰色厚层状黑云石英角岩、石榴黑云石英角岩与透辉长英角岩夹深灰色薄层状绿155、黝帘长英角岩或阳起黑云石英角岩；中部为灰色中厚层状阳起长英角岩及角闪长英角岩；上部为深灰色中厚层状黑云长英角岩夹灰黑色薄层状炭质黑云角岩、角闪长英角岩夹灰色中层状绿黝帘长英角岩。（4）侏倭组第四段（T3zh4）本段底部为深灰色中薄层状黑云钠长角岩，下部为灰黑色厚层状炭质黑云石英角岩夹灰黑色薄层状炭质二云角岩；中部为浅灰色厚层状角闪长英角岩夹灰色中层状角闪透辉绿黝帘角岩或浅灰色中薄层状二云石英角岩；上部为灰色厚状黑云长英角岩夹灰黑色薄层状炭质二云角岩。中上部间夹一层灰黑色薄层状炭质黑云石英角岩。（5）侏倭组第五段（T3zh5）本段下部为深灰色厚层状黑云变粒岩，中部为灰色厚巨厚层状钙质变粒岩；上部156、为浅灰色厚层状二云变粒岩。2.第四系（Q4）区内第四系以残破积物为主，分布于山脊及两侧缓坡地带。此外，在海拔3600m以55 上的山坡或4000以上山脊上零星分布一些冰碛砾。（1）坡积物：主要由灰至深灰色碎石组成，成份为各类角岩及少量浅色脉岩，碎石间由亚粘土及细砂充填，厚度 010m。（2）残积物：表层 015m 为褐色-褐黑色的腐殖土，B 层为褐黄色亚粘土，碎石含量低于 10%，C 层为碎石层，由下伏基岩风化而成，充填物有少量亚砂土、细砂。（3）冰碛砾：主要由冰川（雪）漂砾组成，大小10200cm不等，厚1.012米，漂砾间很少有充填物。56 图2-2 矿区综合柱状图 57 2.2.2 地质157、构造地质构造 矿区位于地拉秋背斜南西翼，构造较为简单，总体地层走向大致为东西向，倾向南，倾角一般在2540之间。目前在矿区内地表尚未发现断层，根据四川省金川县李家沟锂辉石矿床补充地质勘探报告，矿区内东北部的 02 与 08 号勘探线之间发育有规模较小的向斜和背斜各一处，延伸约 650m，两褶皱的北西段较为舒展，褶皱轴间距 180m，南东段则十分紧闭，褶皱轴间距 60m。背向轴面相互平行，近于直立，由北向南轴线方向由北西南西向渐变北北西南南东向，枢纽扬起于北西段近山脊处，倾伏于号矿体以南 100m 处，大致产状为：倾向 135160，倾角 7075。卷入背向斜的地层有 T3zh2及 T3zh3下158、部、T3zh1上部。矿区内节理裂隙十分发育，成矿前后均有，按产状大致分为 10 组，按成因可分张节理和剪节理。剪节理面平整光滑，沿走向和倾向延长较远，有时可见擦痕和镜面。张节理则表面粗糙不平，无擦痕，产状不稳定，且延伸不远。所有节理裂隙中，以近东西向的节理裂隙带为主，次为北西西向南东东向及北西南东向，区内（含矿）花岗伟晶岩脉主要沿近东西向及北西西南东东向节理裂隙贯入形成脉群，见下图 2-3：58 图2-3 区域地质构造图 2.2.2.1 褶皱褶皱 矿区内东北部的02与08号勘探线之间发育有规模较小的向斜和背斜各一处，延伸约650m，两褶皱的北西段较为舒展，褶皱轴间距180m，南东段则十分紧闭，159、褶皱轴间距60m。背向轴面相互平行，近于直立，由北向南轴线方向由北西南西向渐变北北西南南东向，枢纽扬起于北西段近山脊处，倾伏于号矿体以南100m处，大致产状为：倾向135160，倾角7075。卷入背向斜的地层有T3zh2及T3zh3下部、T3zh1上部。2.2.2.2 节理裂隙节理裂隙 矿区内节理裂隙十分发育，成矿前后均有，按产状大致分为10组，按成因可分张节理和剪节理。剪节理面平整光滑，沿走向和倾向延长较远，有时可见擦痕和镜面。张节理则表面粗糙不平，无擦痕，产状不稳定，且延伸不远。所有节理裂隙中，以近东西向的节理裂隙带为主，次为北西西向南东东向及北西南东向，区内（含矿）花岗伟晶岩脉主要沿近东160、西向及北西西南东东向节理裂隙贯入形成脉群。2.2.2.3 岩浆岩岩浆岩 矿区内无岩浆岩体出露，仅出露有细晶岩脉、花岗伟晶岩脉和少量石英脉，现分述如下：59 1.花岗细晶岩脉 矿区内出露地表的细晶岩脉共5条，4条出露在东部，中西部仅出露1条。细晶岩呈脉状、板状，局部出现分支，长度1201000m，厚度323m，走向北东东南西西向，倾向南南东，倾角1535度，总体上基本顺地层层间节理裂隙产出。细晶岩颜色为灰白色，细粒花岗结构。矿物成分：微斜长石（27%）、钠长石（1540%）、石英（3545%）、白云母（510%）、黑云母（24%），副矿物如磁铁矿、锆石、磷灰石等微量。该类脉岩的形成较花岗伟晶岩脉161、及石英脉早，且产状与花岗伟晶岩脉或石英脉相反，因此，常被花岗伟晶岩脉所穿插，有时在花岗伟晶岩脉中见到花岗细晶岩脉的捕虏体，这也说明花岗细晶岩脉和花岗伟晶岩脉是不同期次侵入的。2.花岗伟晶岩脉 矿区内花岗伟晶岩脉距可尔因二云母花岗岩体1.53.2km，处于岩体的外接触带上，切穿早期形成的花岗细晶岩脉，花岗伟晶岩脉普遍具锂、铍、铌、钽等稀有金属矿（化）。花岗伟晶岩脉成因类型根据微斜长石、钠长石、锂辉石、锂云母等主要造岩矿物分为五个类型：微斜长石型、微斜长石钠长石型（含锂辉石微斜长石钠长石型和不含锂辉石微斜长石钠长石型）、钠长石型（含锂辉石钠长石型和不含锂辉石钠长石型）、钠长石锂辉石型、钠长石锂云母162、型。花岗伟晶岩具有明显的垂直及水平分带，自二云母花岗岩体向外（水平方向）依次出露：、微斜长石型伟晶岩带（01000m）、微斜长石钠长石型伟晶岩（10002000m）、钠长石型伟晶岩带（20003000m）、钠长石辉石型伟晶岩带（30008000m）石英脉；伟晶岩垂直分带不完整，主要原因是单个伟晶岩的自然出露高差和探矿工程控制高差均低于600m，同一脉体中有至多有3种类型伟晶岩。在垂直方向上，伟晶岩类型由二云母花岗岩切割最深地地段向上，仍按石英脉变化。上述分带不是绝对的，常在同一地段发现两种以上伟晶岩同时存在，破坏了分带的完整性，这是脉动成矿的主要标志。矿区内具工业价值的矿化花岗伟晶岩脉规模大，163、长一般220500m，最长2200m，厚一般为5.010.0m，最厚124.15m。形态一般以规则脉状、大脉状为主，少数呈透镜状、似层状，部分脉体局部地段出现分支现象，这是不同组节理裂隙在空间上发生更替关系造成的。矿区内不具工业价值的含矿伟晶岩脉脉规模较小，长一般2040m，最长115m，厚60 一般为0.71.5m，最厚2.5m。这类含矿伟晶岩脉形态简单，呈单脉产出，且大多数为隐伏脉体，一般在钻孔中出现。伟晶岩脉的产状，主要受产出部位主节理裂隙的控制，规模较大的脉体往往因产状相近的节理裂隙之间的交替作用，无论是在走向上，还是在倾向上，其产状是变化的，换言之，脉体受控于两组以上的节理裂隙。根据164、深部坑道和钻孔控制的伟晶岩脉情况来看，矿区伟晶岩仅受剥蚀程度中等，向深部厚度渐小的趋势不明显。矿区伟晶岩原始分异作用一般较差，仅、类型相对较好，常具不明显的带状构造，有时有石英核出现，但多不对称。其他类型伟晶岩的原生构造属未分异或分异不完全的类型，多具块状构造。3.石英脉 矿区内石英脉较多，一般规模小，多呈细脉状、透镜状、串株状或网脉状产出，长110m，厚0.10.5m。最大的一条石英脉出露于号矿体以北的0509号勘探线之间，长150m，厚215m，走向仅东西向，倾向349，倾角65，脉体由乳白色块状石英组成，其他矿物如白云母含量低于1%，局部地段有团块状的方解石零星分布。此外，在坑道和钻孔中165、也发现一些石英脉，其成分均以乳白色石英为主，厚0.52m不等，延长一般小于20m。2.2.2.4 变质作用及围岩蚀变变质作用及围岩蚀变 变质作用：矿区内受到的区域变质、区域动力热流变质作用、气成热液变质作用及热接触变质作用，其中动力变质作用较轻，而经受的热接触变质作用强烈，这主要是由于矿区以北的可尔因花岗岩体侵入冷凝过程中释放的巨大热能导致岩体周围20004500m内的地层在较微弱的区域变质基础上再次发生热接触变质作用，形成了各类角岩、变粒岩、片岩围绕岩体呈不规则环带分布，以前两种变质岩为主。根据不同的岩性组合特征显示出距岩体由近至远，具有高级至低级的变质岩，可划分为辉石角岩相、角闪角岩相、钠166、长石绿帘石角岩相，矿区处于角闪角岩相内，其接触变质原岩类型主要是各类变质砂岩、粉砂岩、粘土质粉砂岩、泥质岩、钙镁质泥岩及少量基性火山岩、凝灰岩等。岩石通常具角岩结构、粒状变晶结构、鳞片变晶结构，块状及条带状构造，变余层状构造多且清晰。诸多地段岩石具残存的板状、千枚状、片状等定向构造。变质岩：区内变质岩石类型可分为角岩类和变粒岩类两种，前者主要是接触热变质作用形成，后者是以区域动热变质作用为主导、再经较弱的热接触变质作用后形成的。按石化学组分恢复原岩后可分为长英质、钙硅铁镁质二类。61 围岩蚀变：矿区内的围岩蚀变较弱，主要表现为：硅化、黑云母化、绢云母化、绿泥石化、钠长石化。围岩以具变余交代残余167、结构的石英、长石、定向排列的黑云母和以条带状产出的透闪石、透辉石为区内主要的特征蚀变矿物。2.2.2.5 地震地震 据金川县志记载，矿区范围内在历史上未发生过大规模震害。根据中国地震动参数区划图GB18306-2001第1号修改单（2008年6月11日批准实施），矿区地震动峰值加速度为0.10g，地震基本烈度为度，地震动反应谱特征周期为0.40s。按建筑抗震设计规范（GB50011-2001）区划，矿区抗震设防烈度为度，设计地震分组为第二组。根据区域地质构造、断裂活动情况，第四纪以来的新构造运动及地震活动情况，综合分析和权衡地壳稳定性的各项指标，评估区地壳稳定性一般，属地壳的次稳定区，但“5.168、12”汶川特大地震期间，区内未遭受波及影响，有震感，但不强烈，震级较小，未造成大的地震灾害。2.2.3 水文地质水文地质 2.2.3.1 水文水文 区内发育有木足沟、李家沟两条水系，均自西向东流入大金河，大金河由北向南径流，最终汇入大渡河。李家沟年平均流量为 0.51.5m3/s，两汊河以上为季节性流水。区内变质岩分布广泛，出露地层如前所述，主要为变质砂岩、板岩、花岗岩等,岩层近表层节理裂隙较发育，深部基岩较完整，对地下水的补给、运移、储存不利。区内地下水类型单调，主要含水层为第四系松散层及各地层中的变质砂岩，其透水性一般，赋水性一般；隔水层为相邻岩层中的板岩、千枚岩等，其透水性差，赋水性差。169、2.2.3.2 含、隔水层含、隔水层 根据地层岩性、试坑渗水试验、钻孔压水试验、富水性等，将矿区含隔水层划分为：第四系松散岩弱富水含水层、全强风化状碎屑岩弱富水含水层，岩浆岩脉相对隔水层。1.第四系（Q4）孔隙潜水弱含水层：以残积层为主，主要分布在山脊地带，厚1.54.0m，局部沟谷地带有零星坡积物，厚约39m。由黄褐色粘土、亚粘土、亚砂土夹砾石组成，未见泉点出露，富水性弱。2.三叠系上统侏倭组基岩裂隙弱含水层（T3zh）：广泛分布于矿区，其岩性组合以长英质砂岩与泥岩、粉砂岩为基本成分，为韵律式互层特征的半深海浊流沉积为主的复理石建造，区域变质后进一步由可尔因岩体侵入的热接触变质作用形成的一套170、角岩，呈62 中厚厚层状，厚度大于800m。节理裂隙发育，部分裂隙富含水。矿区出露下降泉7个，流量0.10.7L/s，富水性弱。水质类型为HCO3Ca型水，pH值7.9，矿化度0.068g/L。根据各孔的终孔静止水位的算术平均值求得地下水位标高为3692.55m。3.似层状岩浆岩脉相对隔水层：花岗伟晶岩脉为锂辉石矿体赋存段，岩脉长 2002180m 间，厚度 1.0124.15m；花岗细晶岩脉主要发育于矿区东部，长度 1201000m，厚度 323m，部分阻隔了大气降水向深部含水层的入渗，但分布区段十分有限，不能形成区内的稳定隔水层，仅在局部成为隔水顶板，从总体而言，对区内地下水的补给、迳流、171、排泄影响不大，不具备隔水意义。2.2.3.3 地下水开采与补给、径流、排泄条件地下水开采与补给、径流、排泄条件 矿区位于地拉秋背斜南西翼，构造较为简单，总体地层走向大致为东西向，倾向南，倾角一般在 2540之间。矿区位于当地侵蚀基准面之上，地下水无远区补给，地下水的补给来源主要为大气降水，大气降水以地表径流的形式排入地表溪沟中，少部分沿节理裂隙渗入岩层中补给地下水。浅部裂隙水补给排泄受地形控制，深部地下水径流排泄受节理裂隙控制。2.2.3.4 矿坑充水因素矿坑充水因素 1.地表水和大气降水对矿坑充水的影响 矿区的地表水体主要为山脊南北两侧的李家沟和木足沟，常年有水。由于切割强烈，勘探的主要矿体172、都位于溪沟的水体之上，沟水不可能向矿坑充水，相反沟道成为矿区地下水的理想排泄场所。由于区内地下水主要为大气降水补给，雨季的降水入渗必然会加大矿坑的涌水量，据ZK1005孔长观资料，区内地下水水位变幅为16.54m，说明雨季增大了含水层的厚度，矿坑疏干的降深加大，矿坑涌水量随之增加。2.基岩裂隙水对矿坑充水的影响 矿体赋存于基岩裂隙含水层中，开采过程中裂隙水直接进入矿坑，是矿坑的主要充水水源，裂隙水含水不均一，虽然区内断层构造不发育，但局部发育层间错动带，错动带内地层破碎带，坑道揭露时涌水量会有明显增加。矿体呈脉状赋存于基岩裂隙含水层中，区内构造断裂不发育，矿体位于侵蚀基准面以上，地表水体对矿坑173、涌水影响可忽略，矿床属于裂隙水直接充水矿床，水文地质条件简单。2.2.3.5 矿坑涌水量预测矿坑涌水量预测 63 根据PD0707平硐资料，平硐长480m，平均流量为21.26L/s（折合1837m3/d），最大流量为23.87L/s（折合2062m3/d），廊道法计算结果明显与实际不符。本次涌水量预测推荐比拟法计算结果，3500m正常涌水量5358m3/d、最大涌水量6015m3/d，3250m正常涌水量4222 m3/d、最大涌水量4740m3/d。综上，矿区的主要矿体处于标高3500m以上，位于当地侵蚀基准面之上，属上山矿，深切的李家沟是区内水流汇集场所，地形有利于矿坑的自然排水。矿床呈174、脉状赋存于基岩裂隙含水层中，充水含水层富水性弱。区内构造破碎带不发育，水文地质边界简单，矿坑涌水属无界潜水含水层的疏干。因此，矿区的勘探类型为以裂隙含水层充水为主，顶底板直接进水、水文地质条件简单的矿床。64 图2-4 综合水文地质柱状图 65 2.2.4 工程地质工程地质 2.2.4.1 矿区工程地质矿区工程地质 矿区位于深切割高山区，除山脊稍平坦地区堆积有残积层外，其余地区基岩裸露。基岩基本由溶海浅海相沉积为主的复理石建造经变质作用后形成的一套角岩。区内断层构造不发育，地层总体呈单斜，后期的岩脉呈条带状赋存其间。1.工程地质岩组的基本特征 依据岩石的物质成分、成层组合条件、岩体结构、厚度变175、化、工程地质特征诸因素，将矿区岩层划分为二大工程地质岩组。（1）残积松散碎屑软弱工程地质岩组（Q4）：由粘土、亚粘土、亚砂土夹砾石组成，呈散体结构，厚1.515.0m。主要分布于分水岭山脊地带，地形较开阔舒缓，具有干燥松散，遇水泥化的特点。岩组分布区基本为高山草场，远离矿体，对矿体的开采不具影响。（2）坚硬工程地质岩组：本岩组因岩石类型和结构的差异可细分为二个亚组。1）变质岩坚硬工程地质岩组（T3zh）：由中厚巨厚层状黑云长英角岩、角闪长英角岩、绿黝帘长英角岩、透辉长英角岩、阳起长英角岩、阳起石英角岩、二云石英角岩、灰质黑云石英角岩、黑云石英角岩等组成，厚度936m。层状块状结构岩体，角岩质地176、坚硬，天然抗压强度48.981.6MPa，力学强度高，是矿区主要的井巷围岩。2）岩浆岩脉较硬工程地质岩组（、q）：由花岗伟晶岩、花岗细晶岩、石英脉组成，厚1.042.92m，长条状、脉状产出，致密坚硬，呈整体状结构，天然抗压强度40.256.6MPa，力学强度较高，其中花岗伟晶岩脉是锂辉石矿体赋存岩脉。2.结构面基础特征 矿区内断裂构造总体不发育，地面未明显出露断裂构造迹象,仅号矿体首采地段09至01号勘探线之间的坑道和钻孔中发现有4条小规模断层，虽然该组断层对号矿体未造成明显的错动，但断层通过矿体时，造成矿体及顶底板十分破碎，对今后采矿有较大的影响，是区内的主要生产不安全隐患，增加采矿成本的177、同时严重影响矿体回采率。区内其它结构面以级为主，发育北西向、北东向节理裂隙和层间裂隙。其中构造节理一般延伸数米数十米，较闭合，对岩体的完整性影响较小；层间裂隙往往在局部层段形成层间错动带，规模稍大，宽可达110m，带内岩体较破碎，易产生冒落、片帮、涌水等不良工程地质问题。66 2.2.4.2 矿井工程地质概况矿井工程地质概况 矿区曾于07勘探线开凿了7个平硐，平硐掘进方向330，各平硐间高差约50m，其中上部的PD0701、PD0702、PD0703探得赋存矿体的花岗伟晶岩脉，平硐的主体围岩为三叠系上统侏倭组（T3zh）变质岩，硐内的支护段较少，仅在局部的层间错动带，由于岩体破碎，呈散体结构，178、稳固性极差，进行了全厢木支护；在平硐的硐口地段，由于近地表，风化裂隙和卸荷裂隙较发育，进行了支护。平硐大部分为裸巷，自开凿至今已历数年，裸巷未见变形和掉快坍塌现象，上述情况说明矿区围岩整体稳定性好，仅在近地表地段和层间错动带，稳固性差。2.2.4.3 井巷围岩稳固性评价井巷围岩稳固性评价 1.矿体顶底板岩体稳固性评价 矿体顶底板为三叠系上统侏倭组（T3zh）坚硬工程地质岩组，由岩石抗压强度确定普氏系数约为58，属4a3a类相当坚固坚固类岩石。岩体主要呈块状结构。据勘探岩心统计，岩组的RQD值在32.3%94.3%之间，平均值80.56%,岩石质量好，岩体较完整。从开凿的平硐揭示，岩体较完整，稳179、固性较好。但遇层间将错动带，岩体则较破碎，稳固性差，需进行支护。2.含矿岩脉岩体稳固性评价 矿体赋存于花岗伟晶岩脉中，岩脉系较硬工程地质岩组。由岩石强度确定的普氏系数约为4.05.6，属54a类中等坚固相当坚固类岩石。岩体呈整体结构，节理不甚发育。据勘探岩心编录，岩脉的RQD值在34.7%97.2%之间，平均值86.45%，岩石质量好，岩体较完整，稳固性好。总体而言，矿区工程地质问题主要发生于平硐硐口地段及局部错动带地段，井巷围岩稳固性较好。3.工程地质条件预测评价 随着未来采矿工作的开展。矿山地下开采过程中，随着采空区的增大，可能岩石破碎地段出现的冒顶现象。建议在采矿时，加强对矿体顶板的监测180、，对岩石破碎地段及时采取有效支护或保留保安矿柱。在开采过程中井巷围岩遇及裂隙发育段，矿岩压力大，应及时支护，以防冒落或片帮等矿山工程地质问题发生。开采近地表矿体时可能会引发地面的局部变形，应注意监测，对变形部位适时加以填封或除危，确保矿山安全。对开发过程中平整场地或筑路形成的人工边坡进行必要的67 勘察治理，以免引发地质灾害。综上所述，矿区内地形地貌简单，地形为单面坡，有利于自然排水；基岩基本由溶海浅海相沉积为主的复理石建造经变质作用后形成的一套角岩，区内断层构造不发育，地层总体呈单斜，岩体结构以整块或厚层状结构为主，岩石强度高，稳定性好，局部风化作用中等，井巷内局部存在破碎带，对岩体稳定性有181、一定影响。由此，矿区工程地质条件复杂程度为简单中等。矿山应加强对井巷支护架厢，定期及时放顶，经常检查和维护好主要运输巷及回风巷，同时应做好井巷积水的疏排工作。2.2.4.4 工程地质条件评价工程地质条件评价 矿区内地形地貌简单，地形为单面坡，有利于自然排水；基岩基本由溶海浅海相沉积为主的复理石建造经变质作用后形成的一套角岩，区内断层构造不发育，地层总体呈单斜，岩体结构以整块或厚层状结构为主，岩石强度高，稳定性好，局部风化作用中等，井巷内局部存在破碎带，对岩体稳定性有一定影响。由此，矿区工程地质条件复杂程度为简单中等。2.2.5 矿床矿床地质地质特征特征 李家沟锂辉石矿体均赋存于矿化花岗伟晶岩脉182、中，矿区共圈定矿体54个，其中、-1、-2、-3、-4、号共15个矿体参与资源储量估算。2.2.5.1 体形态、产状、规体形态、产状、规模及其分布规律模及其分布规律 含锂辉石花岗伟晶岩基本上全脉锂矿化，矿体形态简单，和伟晶岩脉基本一致。矿体形态以脉状为主，似层状、透镜状次之，矿体产状和伟晶岩脉产状近于一致。规模较小的矿体分支复合现象不显著，规模较大的矿体一般长50400m，最长2060m，一般厚1530m，最厚124.15m，在矿体厚大部位常常出现分支复合并有一定夹石。含锂云母花岗伟晶岩矿化有一定部位，主要产在矿脉顶部，矿体呈透镜状，规模小，一般长2040m，厚24m。含锂云母花岗伟晶岩周围一183、般为含锂辉石花岗伟晶岩，两者之间没有明显的分界线，呈渐变关系。各种形态的矿体在花岗伟晶岩脉中分布具有以下规律：1.脉状矿体多赋存于大型伟晶岩脉中（如、-3脉），延续性大，矿体厚度较脉体厚度略小、矿化富集、Li2O品位多在1%以上。在个别地段有“无矿窗”存在；而透镜状矿体主要赋存于长度中等、局部厚度较大的花岗伟晶岩脉中（如号脉），矿体68 位于矿脉膨大部位中部，矿体厚度和脉体膨大部位的厚度成正比。2.在钠长石锂辉石型伟晶岩中的脉状、似层状矿体，其空间分布与内部结构构造关系不明显，一个矿体可以横跨几个结构带，但矿体边缘的细粒石英钠长石交代带中，往往没有矿体赋存，即使有也是贫矿体。3.在钠长石锂辉石184、型伟晶岩中，矿体大小和脉体大小成正比。4.富矿体的产出部位，有时受接触线控制，如钠长石锂云母型伟晶岩中铍的富矿体，分布于脉体上下盘接触带或下盘接触带，因为这些地方不仅钠长石化强烈，而且锂云母化亦较强烈。这说明铍的富矿体是多次富化作用形成的。5.富矿体、贫矿体及脉石之间往往呈渐变关系，这种渐变接触关系在深部表现尤为明显。6.含锂辉石伟晶岩脉中的工业矿体，一般延伸很大，常达150m以上：深部矿体厚度往往和脉体厚度近于一致；含锂云母伟晶岩脉中的工业矿体，延深仅1520m，且厚度迅速变小。2.2.5.2 矿体特征矿体特征 1.号矿体 号矿体位于矿区中心，由西向东横穿整个矿区，地表由21个探槽控制，深部185、由36个钻孔和17个穿脉平硐控制。矿体形态为大脉状，出露长度2060m，沿倾向上最大控制斜深525m，矿体出露标高3665m（最东端）4040m（最西端），最低控制标高3500m，矿体总体走向24060，总体倾向330，倾角3688，局部有一定变化，矿体走向上向两端自然尖灭。矿体厚一般1530m，最厚124.15m，平均27.65m，厚度变化系数95.05%；Li2O品位一般1.00%1.60%，最高2.54%，平均1.34%，品位变化系数21.32%。2.-3号矿体 矿体位于矿区西北部，地表由7个探槽控制，深部由16个钻孔控制。矿体形态为似层状，出露长度928m，沿倾向上最大控制斜深580m186、。矿体出露高程3766m（最西端）4016m（最东端），深部工程最低控制标高3660m。矿体总体走向6186，总体倾向96，中部倾向3042，倾角1744。矿体走向上向两端渐小至自然尖灭。矿体厚一般815m，最厚50.61m，平均12.42m，厚度变化系数90.12%；Li2O品位一般0.90%1.40%，最高2.59%，平均1.13%，品位变化系数44.11%。69 矿区全部矿体基本特征，详见表2-2：表 2-2 全部矿体特征一览表 70 2.2.5.3 矿石特征矿石特征 1.矿物成分 矿石矿物主要有锂辉石、锂云母，少量绿柱石，铌钽铁矿微量，含铷微斜长石（“天河石”），脉石矿物及副矿物主要有187、石英、微斜长石、钠-更长石、锡石、黑钨矿、磁铁矿、榍石、金红石、锆石、锂透长石、锂电气石等。2.矿石结构构造 矿石结构主要有微晶结构、细晶结构、中晶结构、粗晶结构、粗晶结构、巨晶结构、交替结构、压碎结构等。矿石构造主要有块状构造、条带状构造、斑杂状构造、浸染状构造等。3.矿石类型 矿石自然类型主要为钠长石锂辉石花岗伟晶岩型，其次为钠长石锂云母花岗伟晶岩型，工业类型为锂辉石花岗伟晶岩型。4.矿石化学成分 矿区内矿石主要有用成分为Li2O，一般含量1.001.60%，平均1.29%。其它伴生有用组分及平均含量分别为：Nb2O50.009%、TA1O50.004%、BeO0.05%、Rb2O0.12188、%、Sn0.05%。主要杂质铁、锰、磷含量均低。矿区品位变化较稳定，具有一定规律性，Li2O、BeO品位变化规律如下：（1）含锂辉石伟晶岩型Li2O品位沿矿体厚度方向的变化，往往是中心部位相对较富，上、下盘脉壁相对较贫。BeO品位沿厚度方向较稳定。含锂云母伟晶岩矿床中的BeO、Li2O则富集在下盘或上下盘脉壁地段，中间部位较贫。（2）Li2O品位沿矿脉走向方向上的变化，常是中间较富，两端较贫；BeO品位沿走向变化和Li2O近于一致。（3）稀有元素沿深度方向的变化，视矿床类型不同而有一定差异。一般含锂辉石伟晶岩矿床中的Li2O品位向深部仍很稳定，没有变贫现象。含锂云母伟晶岩矿床中的Li2O、Be189、O品位向深部急剧变贫。（4）Li2O一般在主脉富集，支脉相对较贫；矿脉膨大部位较富，缩部位相对较贫。Li2O、BeO沿矿脉走向上的变化与厚度大少成正比。（5）稀有元素之间的变化，没有明显的制约关系。Li2O与BeO具有不甚明显的消长关系，但BeO较Li2O稳定；BeO与TA1O5的品位变化曲线大体相似；Rb2O的品位变化曲71 线也基本一致，共同消长。Nb2O5的品位变化曲线很平缓，与其他组分间没有消长关系存在。5.围岩与夹石（1）近矿围岩 锂辉石矿体赋存于花岗伟晶岩脉中，矿体与未矿化脉体无明显边界，而伟晶岩脉则贯穿于三叠系上统侏倭组一、二、三、四、五段地层中，脉体与围岩地层界线清楚。矿体主要190、近矿围岩为黑云长英角岩、角闪长英角岩、绿黝帘长英角岩、透辉长英角岩、阳起长英角岩、阳起石英角岩、二云石英角岩、炭质黑云角岩、炭质黑云石英角岩、黑云石英角岩等。围岩为一套接触变质岩石，其矿物组成主要为石英、长石、黑云母、白云母、角闪石、阳起石、透辉石、绿黝帘石及少量炭质、石榴石、方解石。（2）近矿围岩蚀变特征 矿体的近矿围岩蚀变有锂云母化、白云母化、绢云母化、黑云母化、电气石化等多种类型，区内主要以锂云母化、白云母化、黑云母化为主要特征。近矿围岩蚀变一般在距伟晶岩脉体边界约1m范围内，个别节理裂隙发育地段可达35m，有用有益组分为Li2O，大致含量为0.20.45%,其他稀有金属组分含量很微弱。191、近矿围岩中无有害组分。（3）夹石 区内矿体厚大部位含夹石较多，类型以伟晶岩为主，部分地段出现地层夹石。2.2.5.4 矿石质量矿石质量 矿体产于花岗伟晶岩内，矿体节理裂隙不发育，矿石致密、坚硬、抗风化能力强，因此，矿体地面没有氧化带，原生带矿石结构构造较为简单。2.2.6 环境地质环境地质条件条件 2.2.6.1 区域稳定性评价区域稳定性评价 据“四川省构造体系与地震分布规律说明”和“四川省地震危险区区划图”，李家沟矿区位于鲜水河地震带与松潘地震带之间，处于强大地震带包围之中，本区历史上曾发生3级以下小地震166次，3级以上地震16次，近年来的微震活动仍较频繁，2008年“5.12”汶川大地震192、，区内亦有明显震感。据金川县志记载，矿区范围内在历史上未发生过大规模震害。按建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）区划，矿区抗震设防烈度为度，72 设计基本地震加速度值为0.10g。2.2.6.2 矿区不良工程矿区不良工程地质现象地质现象 矿区地处深切高山区，基本为基岩裸露区，岩坡平均坡度35左右，岩体总体呈块状整体结构，构造不发育，主要结构面为级节理裂隙，一般延伸较短，发育频度较疏，区内地面基本稳定。由于谷坡局部发育有第四系松散堆积层，在外营力地质作用和人类工程活动的影响下，发育滑坡4处，崩塌4处，潜在不稳定斜坡10处，泥石流2处。滑坡：大部分分布在矿区东南方矿山公路旁，滑体主要由第193、四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，诱发因素为大气降雨，滑坡所处地形较陡，土体自重增大，导致滑坡蠕滑变形。主要威胁矿山现有建筑及职工。崩塌：岩体由于风化作用的影响节理裂隙较发育，受节理裂隙、地层产状等切割，形成陡边坡、临空面和凹岩腔，在受外力或随风化作用的进行，一旦临空面贯穿，岩体易失稳沿节理面断裂掉落。威胁对象为已有大坝。潜在不稳定斜坡：岩土体结构松散、地形坡度或堆积体堆床坡度较陡是本区斜坡易失稳的重要条件。区内潜在不稳定斜坡均属松散堆积体斜坡，大部分斜坡前缘因修建道路，存在切坡现象；斜坡坡度或前缘坡度较陡，约1535，为中、下陡后缘缓的地形，有利于松散层堆积和雨水汇聚、下渗，从而194、导致斜坡失稳。威胁对象为矿山道路过往车辆及行人。泥石流：部分斜坡基岩裸露，水源主要为李家沟内的常年流水，主要补给来源为大气降水及积雪融水，其物质来源为两侧斜坡崩坡积物及原矿山采矿的弃渣，堆积区地形较平缓，其物质成分组成为碎、块石土。水土流失较轻。目前，泥石流沟谷地带人类工程活动较强烈。除位于公路、平硐口、厂区附近的需进行工程治理外，其余各点危害程度小，对矿床的地下开采不具威胁。主要威胁矿山道路及矿山职工。2.3 矿区水环境现状矿区水环境现状 2.3.1 水环境现状水环境现状（1）地表水环境 区域地表径流通过大金川河支流木足沟和李家沟汇集后汇入大金川河。本工程浮选工业场地属于大金川河汇水区，其余195、各工业场地及堆场位于李家沟汇水区，李家沟为本工程直接受纳水体，在本工程下游约5km处汇入大金川河，大金川河区间无集中式饮用水源取水口分布。73 李家沟、木足沟及大金川河项目所在河段为III类水域功能水体，地表水评价范围内无集中式饮用水源取水口，无重要水生生物的自然产卵场及索饵场、越冬场和洄游通道、天然渔场等敏感区，项目所在地地表水环境总体不敏感。（2）地下水 根扎村居民已全部搬迁，矿区范围内无居民点分布。本项目地下水评价范围内无集中式地下水饮用水水源取水点，地下水环境不敏感，本项目地下水保护目标为工程区所在区域的基岩裂隙水以及分布在谷底的少量孔隙水。2.3.2 水量水量 充填时 充填时，本工程196、总用水量为19822m3/d，其中新水用量1062m3/d、矿坑涌水用量为3992m3/d；回用水量11302m3/d，循环水量3466m3/d，工程总回水使用率94.64%（包含矿坑涌水回用）。不充填时 本工程总用水量为18791m3/d，其中新水用量1062m3/d、矿坑涌水用量为2458m3/d；回用水量12309m3/d，循环水量2962m3/d，工程总回水使用率94.35%（包含矿坑涌水回用）。项目全厂水平衡详见下表2-32-4。表2-3 水量平衡表（填充时）单位：m3/d 序号 用水单位 用水量（m3/d）消耗水量（m3/d）排水量（m3/d）备注 总用水量 新水 矿坑涌水 循环水197、 回用水 外排量 回用量 1 采矿用水 1680 1680 504 1176*2 充填站 505 505 505 3 磨矿车间 9146 1785 1536 5825 1785 4 浮选车间 5477 5477 5 药剂制备 303 303 303 6 设备冷却 50 50 7 锅炉房 864 144 720 144 8 尾矿输送泵房 865 159 706 159 9 尾矿充填泵房 526 22 504 22 10 生活用水 120 120 18 102 11 未预见用水 286 286 286 合计 19822 1062 3992 3466 11302 3726 1176 102 注：*处198、排水进入矿坑涌水中。表2-4 水量平衡表（不填充时）单位：m3/d 序号 用水单位 用水量（m3/d）消耗水量（m3/d）排水量（m3/d）备注 总用水量 新水 矿坑涌水 循环水 回用水 外排量 回用量 1 采矿用水 1680 1680 504 1176*2 磨矿车间 9146 778 1536 6832 778 3 浮选车间 5477 5477 4 药剂制备 303 303 303 5 设备冷却 50 50 74 序号 用水单位 用水量（m3/d）消耗水量（m3/d）排水量（m3/d）备注 总用水量 新水 矿坑涌水 循环水 回用水 外排量 回用量 6 锅炉房 864 144 720 144 199、7 尾矿输送泵房 865 159 706 159 8 生活用水 120 120 18 102 9 未预见用水 286 286 286 合计 18791 1062 2458 2962 12309 2192 1176 102 注：*处排水进入矿坑涌水中。2.3.3 给水给水 2.3.3.1 水源水源 矿区发育有木足沟、李家沟两条水系，自西向东流入大金河，大金河向南汇入大渡河（为大渡河上游河段）。本项目工业场地位于大金川河支流李家沟汇水区。金川县境内大金川河流长 108.5km，大金川河白湾以下至安宁段水域划为类水域，安宁至马奈出境段划为类水域，李家沟和木足沟在白湾以下至安宁段河段汇入大金川河；李家200、沟汇入口距离下游安宁乡约 27km，木足沟汇入口距离下游安宁乡约 30km，李家沟的水质检测指标如下表：表 2-5 李家沟水质指标 生活饮用水卫生标准GB 57492006 矿区水源点 分类 项目 标准 李家沟 PD0702 感官性状 和一般化学指标 色 15 5 5 浑浊度 1 10 10 臭和味 无异臭、异味 无 无 pH 6.58.5 7.86 7.88 总硬度(以CaCO3计，mg/L）450 38.5 46.0 耗氧量（以O2计，mg/L）3 未检出 未检出 铁（mg/L）0.3 0.054 0.35 感官性状 和一般化学指标 溶解性总固体（mg/L）1000 78.0 83.0 锰201、（mg/L）0.1 0.005 0.012 铜（mg/L）1.0 0.005 0.005 锌（mg/L）1.0 0.015 挥发酚类（以苯酚计，mg/L）0.02 未检出 未检出 阴离子合成洗涤剂（mg/L）0.3 氯化物（mg/L 250 2 2 硫酸盐（mg/L）250 2 2 溶理学指标 氟化物（mg/L）1.0 毒理学指标 氰化物（mg/L）0.05 未检出 未检出 砷（mg/L）0.01 0.005 0.005 镉（mg/L）0.005 0.005 0.005 铬（六价，mg/L）0.05 0.002 0.0025 铅（mg/L）0.01 0.005 0.005 汞（mg/L）0.0202、01 0.0001 0.0001 硒（mg/L）0.01 0.0002 1000 1000-100 100-10 100 100-10 10-1 50 5020 202 2 评估区内潜在不稳定斜坡，其失稳演变的灾体为滑坡，滑坡与潜在不稳定斜坡因此根据地质灾害危险性评估规范（GB/T40112-2021）中 D.1、D2 确定其发育程度及变形阶段特征，详见下表 3-4、表 3-5：92 表 3-4 滑坡的稳定性（发育程度）分级表 判据 稳定性（发育程度）分级 稳定（弱发育）欠稳定（中等发育）不稳定（强发育）发育 特征 滑坡前缘斜坡较缓，临空高差小，无地表径流流经和继续变形的迹象，岩土体干燥；滑体203、平均坡度小于 25，坡面上无裂缝发展，其上建筑物、植被未有新的变形迹象；后缘避上无擦痕和明显位移迹象，原有裂缝已被充填 滑坡前缘临空，有间断季节性地表径流流经，岩土体较湿，斜坡坡度为 3045；滑体平均坡度为 2540，坡面上局部有小的裂缝，其上建筑物、植被无新的变形迹象；后缘壁上有不明显变形迹象；后缘有断续的小裂缝发育 滑坡前缘临空，坡度较陡且常处于地表径流的冲刷之下，有发展趋势并有季节性泉水出露，岩土潮湿、饱水；滑体平均坡度大于40，坡面上有多条新发展的裂缝，其上建筑物、植被有新的变形迹象；后缘壁上可见擦痕或有明显位移迹象，后缘有裂缝发育 稳定系数 Fs FsFst 1.00FsFst F204、s1.00 注：Fst为滑坡稳定安全系数，根据滑坡防治工程等级及其对工程的影响综合确定。表 3-5 滑坡变形阶段及特征表 变形阶段 滑动带（面）滑坡前缘 滑坡后缘 滑坡两侧 滑坡体 弱变形阶段 主滑段滑动带（面）在蠕动变形，但滑体尚未沿滑动带位移 无明显变化，未发现新的泉点 地表建（构）筑物出现一条或数条与地形等高线大体平行的拉张裂缝，裂缝断续分布 无明显裂缝，边界不明显 无明显异常，偶见“醉树”强变形阶段 主滑段滑动带（面）已大部分形成，部分探井及钻孔发现滑带有镜面、擦痕及搓揉现象，滑体局部沿滑动带位移 常有隆起，发育放射状裂缝或大体垂直等高线的压张裂缝，有时有局部坍塌现象或出现湿地或泉水溢205、出 地表或建（构）筑物拉张裂缝多而宽且贯通，外侧下错 出现雁行羽状剪裂缝 有裂缝及少量沉陷等异常现象，可见“醉汉林”滑动阶段 滑动带已全面形成，滑带土特征明显且新鲜，绝大多数探井及钻孔发现滑动带有镜面、擦痕及搓揉现象，滑带土含水量常较高 出现明显的剪出口并经常错出；剪出口附近湿地明显，有一个或多个泉点，有时形成了滑坡舌、鼓张及放射状裂缝加剧，并常伴有坍塌 张裂缝与滑坡两侧羽状裂缝连通，常出现多个阶坎或地堑式沉陷带；滑坡壁常较明显 羽状裂缝与滑坡后缘张裂缝连通，滑坡周界明显 有差异运动形成的纵向裂缝；中、后部有水塘，不少树木成“醉汉林”；滑坡体整体位移 停滑阶段 滑体不再沿滑动带位移，滑带土含水206、量降低，进入固结阶段 滑坡舌伸出，覆盖于原地表或到达前方阻挡体而壅高，前缘湿地明显，鼓丘不再发展 裂缝不再增多，不再扩大，滑坡壁明显 羽状裂缝不再扩大，不再增多甚至闭合 滑坡变形不再发展，原始地形总体坡度显著变小，裂缝不再扩大增多甚至闭合 区内崩塌根据地质灾害危险性评估规范（GB/T40112-2021）中 D.3 确定其发育程度，详见下表 3-6：表 3-6 崩塌(危岩)发育程度分级表 发育程度 发育特征 强 崩塌(危岩)处于欠稳定-不稳定状态，评估区或周边同类崩塌（危岩）分布多，大多已发生。崩塌（危岩）体上方发育多条平行沟谷的张性裂隙，主控裂隙面上宽下窄，且下部向外倾，裂隙内近期有碎石土流207、出或掉块，底部岩土体有压碎或压裂状；崩塌（危岩）体上方平行沟谷的裂隙明显。中等 崩塌(危岩)处于欠稳定，评估区或周边同类崩塌（危岩）分布较少，有个别发生。危岩体主控坡裂面直立呈上宽下窄，上部充填杂土生长灌木杂草，裂面内近期有掉块现象；崩塌（危岩）上方有细小裂隙分布 弱 崩塌（危岩）处于稳定状态，评估区或周边同类崩塌（危岩）分布但均无发生，危岩体破裂面直立，上部93 充填杂土，灌木年久茂盛，多年来裂面内无掉块现象；崩塌（危岩）上方无新裂隙分部 区内泥石流根据地质灾害危险性评估规范（GB/T40112-2021）中 D.4 确定其发育程度，详见下表 3-7：表 3-7 泥石流发育程度分级表 发育程208、度 易发程度(发育程度)及特征 强 评估区位于泥石流冲淤范围内的沟中和沟口，中上游主沟和主要支沟纵坡大，松散物源丰富，有堵塞成堰塞湖（水库）或水流不通畅，区域降雨强度大 中等 评估区局部位于泥石流冲淤范围内的沟上方两侧和距沟口较远的堆积区中下部，中上游主沟和主要支沟纵坡较大，松散物源较丰富，水流基本通畅，区域降雨强度中等 弱 评估区位于泥石流冲淤范围外历史最高泥位以上的沟上方两侧高处和距沟口较远的堆积区边部，中上游主沟和支沟纵坡小，松散物源少，水流通畅，区域降雨强度小 区内泥石流堵塞程度分级表根据地质灾害危险性评估规范（GB/T40112-2021）中 D.6 确定，详见下表 3-8：表 3-209、8 泥石流堵塞程度分级表 堵塞程度 特征 严重 河槽弯曲，河段宽窄不均，卡口、陡坎多。大部分支沟交汇角度大，形成区集中。物质组成黏性大，稠度高，沟槽堵塞严重，阵流间隔时间长 中等 沟槽较顺直，沟段宽窄较均匀，陡坎、卡口不多。主支沟交角多小于 60，形成区不太集中。河床堵塞情况一般，流体多呈稠浆稀粥状 轻微 沟槽顺直均匀，主支沟交汇角小，基本无卡口、陡坎，形成区分散。物质组成黏度小，阵流的间隔时间短而少 区内地质灾害诱发因素根据地质灾害危险性评估规范（GB/T40112-2021）中表C.1 确定（表 3-9）。表 3-9 地质灾害诱发因素分类表 分类 滑坡 崩塌 泥石流 岩溶塌陷 采空塌陷 地210、裂缝 地面 沉降 自然因素 地震、降水、融雪、融冰、地下水位上升、河流侵蚀、新构造运动 地震、降水、融雪、融冰、温差变化、河流侵蚀、树木根劈 降水、融雪、融冰、堰塞湖溢流、地震 地下水位变化、地震、降水 地下水位变化、地震、降水 地震、新构造运动 新构造运动 人为因素 开挖扰动、爆破、采矿、加载、抽排水 开挖扰动、爆破、机械震动、抽排水、加载 水库溢流或垮坝、弃渣加载、植被破坏 抽排水、开挖扰动、采矿机械震动、加载 抽排水、开挖扰动、采矿、机械震动、加载 抽排水 抽排水、油气开采 地质灾害危害程度根据地质灾害危险性评估规范（GB/T40112-2021）中表 2 确定（表 3-10）。表 3-211、10 地质灾害危害程度分级表 危害程度 灾情 险情 死亡人数/人 直接经济损失/万元 受威胁人数/人 可能直接经济损失/万元 大 10 500 100 500 中等 310 100500 10100 100500 小 3 100 10 100 注 1：灾情：指已发生的地质灾害，采用“人员伤亡情况”“直接经济损失”指标评价。注 2：险情：指可能发生的地质灾害，采用“受威胁人数”“可能直接经济损失”指标评价。注 2：危害程度采用“灾情”或“险情”指标评价。94 地质灾害危险性根据地质灾害危险性评估规范（GB/T40112-2021）中表 3 确定（表 3-11）。表 3-11 地质灾害危险性分级表212、 危害程度 发育程度 强 中等 弱 大 危险性大 危险性大 危险性中等 中等 危险性大 危险性中等 危险性中等 小 危险性中等 危险性小 危险性小 3.2.2.3 地质灾害地质灾害危险性现状评估危险性现状评估 李家沟锂辉石矿位于四川省阿坝州金川县集沐乡根扎村境内，矿区地处深山崇岭区，为原始森林区。根据金川县地质灾害易发程度分区图（见图3-1），评估区均位于低易发区。图3-2 矿区地质灾害易发程度分区图 3.2.2.3.1 崩塌现状评估崩塌现状评估 评估区内共发育崩塌4处，编号B1（照片3-1、3-2）、B2（照片3-3）、B3、B4（照片3-4）崩塌类型较简单，均为基岩崩塌，规模均为小型，下面213、对典型灾点B1崩塌进行详述，其余灾点见表3-12。1.B1 崩塌：95 该崩塌位于评估区（）北侧边缘、拟建废石堆场旁，地理中心坐标：X=3*、Y=3*，长约 25m，危岩体积推测约 240m3，为小型岩质崩塌。崩塌所处斜坡类型为逆向坡，平均坡度约 60，母岩岩性为变质砂岩，下伏基岩为板岩，主崩方向 43，基岩地层产状 17930，野外测得两组节理裂隙：Lx1=35023、Lx2=2465。该崩塌最大崩落高度约 20m，目前尚未形成较大规模的崩积层，坡脚偶见 0.50.80.7m3的崩积物。分析其成因为：岩体由于风化作用的影响节理裂隙较发育，受节理裂隙、地层产状等切割，形成陡边坡、临空面和凹岩腔214、，在受外力或随风化作用的进行，一旦临空面贯穿，岩体易失稳沿节理面断裂掉落。根据该崩塌发育特征，结合野外实地调查该崩塌发育程度综合判断，B1 崩塌发育程度中等，现状处于欠稳定状态，威胁对象为已有大坝，其危害程度中等，故判定其危险性中等。2.崩塌形成机制 崩塌的形成机制受控于以下主要地质环境条件和因素：（1）地形地貌条件：发生在地形较陡峻的斜坡地段，一般产生崩塌的地形坡角在30以上，斜坡坡面下陡上缓，有利于崩塌形成。（2）岩性及构造条件：岩体破碎或结构面发育是崩塌发生的普遍共性。沿线崩塌节理裂隙及其化裂隙均较发育，边坡岩体多受节理面控制而形成棱角状块体，其粘聚力和内摩擦角小，易失稳崩落，尤其在破裂215、结构面倾向与斜坡倾向一致或相近情况下（底棱线倾向坡外）且倾角小于斜坡坡角者，更易失稳而崩塌。（3）降水入渗影响：降水尤其丰水年雨季暴雨、绵雨期，是崩塌高发期。降水大量入渗，既增大了岩土体的容重，又能润滑顺坡破裂结构面减小结合力以及冲刷岩体而导致崩塌，这是使崩塌继发或加剧的主要诱因。（4）长期风化作用、昼夜温差季节变化及根劈作用也促进了崩塌的发生。3.小结 综上所述，区内崩塌的危险性主要根据承灾对象、崩塌的发育程度等特征判断：区内 4 处崩塌规模均为小型，崩塌发育程度中等，其中 B1、B2 现状稳定性较差，威胁对象为矿山现有建筑、职工，可能造成的受威胁人数约 1030 人，可能造成的直接经济损失216、大约 400 万，其危害程度中等，故判定其危险性中等。B3、B4 现状稳定性较差，威96 胁对象为矿山现有建筑、职工、过往车辆和人员，可能造成的受威胁人数约 3050 人，可能造成的直接经济损失约 800 万，其危害程度大，故判定其危险性大。分析区内崩塌形成的主要因素为地形地貌、岩性及构造，次要因素为风化作用、昼夜温差，诱发因素为大气降雨、地震。图 3-3 B1 崩塌平面图 图 3-4 B1 崩塌剖面图 97 照片 3-1 B1 崩塌 照片 3-2 B1 崩塌 照片 3-3 B2 崩塌 照片 3-4 B4 崩塌 98 表 3-12 崩塌地质灾害现状评估表 编号 中心坐标 体积 规模 主要特征描217、述 发育程度 稳定性 危害程度 危险性 X Y（m3）B1 3*3*240 小型 该崩塌属小型岩崩，主崩方向 43，长约 25m，最大崩落高度 20m，崩落体分散面积约 611m2；其母岩岩性为变质砂岩，产状 17930，野外测得两组节理裂隙：Lx1=35023、Lx2=2465；母岩由于风化作用的影响节理裂隙较发育，受节理裂隙、地层产状等切割，形成陡边坡、临空面和凹岩腔，岩块稳定性较差，在强降雨情况下，裂隙迅速充水，在水的压力作用下，岩块与母体易分离而卸荷，翻滚而下形成崩塌、落石，威胁对象为已有大坝。中等 欠稳定 中等 中等 B2 3*3*190 小型 该崩塌属小型岩崩，主崩方向 355，长218、约 20m，最大崩落高度 25m，崩落体分散面积约 500m2；其母岩岩性为变质砂岩，产状 17930，野外测得两组节理裂隙：Lx1=33728、Lx2=5658；母岩由于风化作用的影响节理裂隙较发育，受节理裂隙、地层产状等切割，形成陡边坡、临空面和凹岩腔，岩块稳定性较差，在强降雨情况下，裂隙迅速充水，在水的压力作用下，岩块与母体易分离而卸荷，翻滚而下形成崩塌、落石，无固定威胁对象。中等 欠稳定 中等 中等 B3 3*3*560 小型 该崩塌属小型岩崩，主崩方向 124，长约 80m，最大崩落高度 150m，崩落体分散面积约 28336m2；其母岩岩性为变质砂岩，产状 17928，野外测得两组219、节理裂隙：Lx1=18431、Lx2=26152；母岩由于风化作用的影响节理裂隙较发育，受节理裂隙、地层产状等切割，形成陡边坡、临空面和凹岩腔，岩块稳定性较差，在强降雨情况下，裂隙迅速充水，在水的压力作用下，岩块与母体易分离而卸荷，翻滚而下形成崩塌、落石，无固定威胁对象。中等 欠稳定 大 大 B4 3*3*7500 小型 该崩塌属小型岩崩，主崩方向 168，长约 50m，最大崩落高度 350m，崩落体分散面积约72549m2；其母岩岩性为花岗岩、变质砂岩等，产状18330，野外测得两组节理裂隙：Lx1=35266、Lx2=28679；母岩由于风化作用的影响节理裂隙较发育，受节理裂隙、地层产状等220、切割，形成陡边坡、临空面和凹岩腔，岩块稳定性较差，在强降雨情况下，裂隙迅速充水，在水的压力作用下，岩块与母体易分离而卸荷，翻滚而下形成崩塌、落石，无固定威胁对象。中等 欠稳定 大 大 99 3.2.2.3.2 滑坡现状评估滑坡现状评估 评估区内共发育滑坡 4 处，均为土体滑坡，滑坡规模均为中型，下面对典型灾点H2 滑坡进行详述，其余灾点见表 3-13。1.H2滑坡 H2 滑坡位于评估区（）南西侧，地理中心坐标：X=3*、Y=3*，按滑体岩性划分，为土体滑坡，按滑体厚度或滑床埋深划分，为浅层滑坡，滑床埋深10m，按滑床与剪出口岩性结构、接触关系划分，为接触型（即松散层与基岩接触面为滑面）滑坡。滑221、坡体长约 428m，宽约 184m，高约 310m，平均厚度约 3m，体积 23.6 万 m3，属于中型土体滑坡，斜坡类型为顺向坡，主滑方向 146，斜坡坡度 1532，地表植被覆盖率较低。滑体主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，碎块石含量 30%50%，块径 1540cm 不等，最大可达 1m，呈棱角次棱角状,其母岩岩性为变质砂岩、花岗岩等，其土质为粉质粘土，呈半胶结未胶结状。滑坡纵向呈“凸”线型，平面微地貌呈“舌状”，地层产状 17930，滑体与下伏基岩的接触面为潜在滑动面。坡体局部存在临空面，高约 35m，坡度约 70 度，出露岩性为第四系松散堆积物，局部地段已发生小规222、模垮塌。推测该滑坡成因为：在滑坡体上修建道路，破坏了斜坡原始结构，形成临空面高约2-5m，且局部滑塌，该滑坡所处地形较陡，在有降雨下渗的情况下，土体自重增大，且减小了岩土体的抗剪阻力，导致滑坡蠕滑变形。该滑坡已修筑堡坎进行治理，因年久失修局部已垮塌，且滑坡体上的道路有明显拉裂缝，最宽约 10cm，滑坡仍在蠕滑变形。根据上述分析及野外实地调查，目前该滑坡处于强变形阶段，发育程度中等，现状稳定性较差，威胁对象为矿山现有建筑、职工、过往车辆和行人，可能造成的受威胁人数约 3050 人，可能造成的直接经济损失约 1000 万，其危害程度大，故判定其危险性大。100 图 3-5 H2 滑坡平面图 图 3223、-6 H2 滑坡剖面图 101 照片 3-5 H1 滑坡 照片 3-6 H2 滑坡 照片 3-7 H2 滑坡公路变形 照片 3-8 H2 滑坡堡坎垮塌 102 表 3-13 滑坡地质灾害现状评估表 编号 中心坐标 高度（m）面积（万m2）长（m）宽（m）平均厚度（m）体积（万m3）规模 主要特征描述 发育程度 稳定性 危害程度 危险性 X Y H1 3*3*120 3.01 200 180 3 10.8 中型 该滑坡为土体滑坡，斜坡类型为顺向坡，主滑方向170，长约 200m，宽约 180m，平均厚度约 3m，体积约 10.8 万 m3，为中型土体滑坡。下伏基岩为三叠系上统侏倭组变质砂岩，滑体224、与下伏基岩的接触面为潜在滑动面。地表植被弱发育，地形坡度约 1535，平面微地貌呈“圈椅状”，地层产状 17930，滑体沿下伏基岩软弱面滑动，属牵引式滑坡，推测该滑坡成因为在滑坡体上修建道路，破坏了斜坡原始结构，形成临空面高约 2-5m，且局部滑塌，该滑坡所处地形较陡，在有降雨下渗的情况下，土体自重增大，导致滑坡蠕滑变形；该滑坡已修筑堡坎进行治理，因年久失修局部已垮塌。目前该滑坡处于弱变形阶段，威胁对象为矿山现有建筑及职工。中等 欠稳定 大 大 H2 3*3*310 7.47 428 184 3 23.6 中型 该滑坡为土体滑坡，斜坡类型为顺向坡，主滑方向146，长约 428m，宽约 184m225、，平均厚度约 3m，体积约 23.6 万 m3，为中型土体滑坡。下伏基岩为三叠系上统侏倭组变质砂岩，滑体与下伏基岩的接触面为潜在滑动面。地表植被弱发育，地形坡度约 1532，平面微地貌呈“舌状”，地层产状 17930，滑体沿下伏基岩软弱面滑动，属牵引式滑坡，推测该滑坡成因为在滑坡体上修建道路，破坏了斜坡原始结构，形成临空面高约 2-5m，且局部滑塌，该滑坡所处地形较陡，在有降雨下渗的情况下，土体自重增大，导致滑坡蠕滑变形；该滑坡已修筑堡坎进行治理，因年久失修局部已垮塌。目前该滑坡处于弱变形阶段，威胁对象为矿山现有建筑及职工。中等 欠稳定 大 大 103 编号 中心坐标 高度（m）面积（万m2）226、长（m）宽（m）平均厚度（m）体积（万m3）规模 主要特征描述 发育程度 稳定性 危害程度 危险性 X Y H3 3*3*260 5.31 393 135 3 15.9 中型 该滑坡为土体滑坡，斜坡类型为顺向坡，主滑方向152，长约 393m，宽约 135m，平均厚度约 3m，体积约 15.9 万 m3，为中型土体滑坡。下伏基岩为三叠系上统侏倭组变质砂岩，滑体与下伏基岩的接触面为潜在滑动面。地表植被弱发育，地形坡度约 1530，平面微地貌呈“舌状”，地层产状 17930，滑体沿下伏基岩软弱面滑动，属牵引式滑坡，推测该滑坡成因为在滑坡体上修建道路，破坏了斜坡原始结构，形成临空面高约 2-5m，且227、局部滑塌，该滑坡所处地形较陡，在有降雨下渗的情况下，土体自重增大，导致滑坡蠕滑变形；该滑坡已修筑堡坎进行治理，因年久失修局部已垮塌。目前该滑坡处于弱变形阶段，威胁对象为矿山现有建筑及职工。中等 欠稳定 大 大 H4 3*3*140 4.46 300 160 3 14.4 中型 该滑坡为土体滑坡，斜坡类型为顺向坡，主滑方向155，长约 300m，宽约 160m，平均厚度约 3m，体积约 14.4 万 m3，为中型土体滑坡。下伏基岩为三叠系上统侏倭组变质砂岩，滑体与下伏基岩的接触面为潜在滑动面。地表植被弱发育，地形坡度约 1532，平面微地貌呈“舌状”，地层产状 17930，滑体沿下伏基岩软弱面滑228、动，属牵引式滑坡，推测该滑坡成因为在滑坡体上修建道路，破坏了斜坡原始结构，形成临空面高约 2-5m，且局部滑塌，该滑坡所处地形较陡，在有降雨下渗的情况下，土体自重增大，导致滑坡蠕滑变形；该滑坡已修筑堡坎进行治理，因年久失修局部已垮塌。目前该滑坡处于弱变形阶段，威胁对象为矿山现有建筑及职工。中等 欠稳定 大 大 104 2.滑坡形成条件与影响因素分析（1）地形地貌条件：评估区属以剥蚀、侵蚀地貌为主，斜坡地形发育。现有滑坡体大多数纵向呈下陡、上缓的凸形坡、或下陡、中缓、上陡的复合型坡，横向上两侧有冲沟或突出的基岩呈梁状地形，抗剪力小，容易形成滑坡。（2）岩性与构造条件：现有滑坡以坡积碎石土、粘性土229、与冲洪积粉质粘土、砂砾石为主，岩性疏松，受降水等因素激发，易于滑动。松散层与基岩接触面形成顺坡结构面，使滑坡沿此结构面下滑。（3）地下水作用：松散层与基岩渗透性差别大，松散层容易渗水，并汇聚在与基岩接触面形成上层滞水，导致抗剪力减小，使上覆滑坡体容易失稳滑动。（4）区内因修建道路、房屋等，存在切坡现象，破坏了斜坡原始结构，加之滑体主要为第四系松散层，层间内聚力相对较弱，且存在临空面，在已经形成有潜在滑动面的情况下，有雨水下渗，很容易浸润该潜在滑动面，减小摩擦阻力，可能导致滑坡下滑，在不利工况下，易加速变形。（5）水的作用极其重要，是诱发区内滑坡的主要因素之一。降水尤其是丰水年雨季连阴雨、暴雨时230、段是滑坡的高发期，降水入渗既能增大松散岩土体容重，又能浸润接触面（滑面），减小抗剪阻力，导致滑坡形成。大气降水下渗后在斜坡堆积层形成上层滞水，也对滑坡失稳变形具有一定作用。（6）人类工程活动影响，主要表现为：道路切坡、修建房屋，破坏滑坡体前缘，使其失去支挡，下滑形成滑坡。3.小结 评估区内发育有 4 处滑坡，均为土体滑坡，其滑坡规模均为中型，根据危险性据承灾对象、滑坡的发育程度等特征判断，滑坡发育程度均为中等，其危害程度均为大，危险性均为大。分析区内滑坡形成的主要因素为地形地貌、岩性及构造，次要因素为地下水，诱发因素为人工切坡（H1 除外）、大气降雨、地震等。3.2.2.3.3 潜在不稳定斜坡231、现状评估潜在不稳定斜坡现状评估 评估区内共发育 10 处潜在不稳定斜坡，均为土质斜坡，规模均为小型，下面对典型灾点 X1 进行详述，其余灾点主要特征见表 3-14 1.X1潜在不稳定斜坡 105 X1 潜在不稳定斜坡位于评估区（）北侧边缘，地理中心坐标：X=3*、Y=3*，地形坡度 2025，斜坡类型为顺向坡，潜在变形方向与坡向几乎一致为 183，斜坡相对高差约 40m，斜坡顺坡长约 46m，横向宽约 260m，分布面积约 1.20 万 m2，潜在不稳定体平均厚度约 2m，体积 2.40 万 m3。斜坡物质主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，碎块石含量 25%30%，块径 1232、530cm 不等，最大可达 0.7m，呈棱角次棱角状,其母岩岩性为变质砂岩、花岗岩等，其土质为粉质粘土，呈半胶结未胶结状。斜坡平面微地貌呈“长条状”，地表植被发育一般，前缘由于修建道路切坡，存在高约 0.5m 的临空面，未见挡墙支挡；下覆基岩岩性为板岩，地层产状 17930。目前该斜坡处于欠稳定状态，在不利工况作用下易加速变形，根据其演变灾种滑坡之规模指标判断，该潜在不稳定斜坡的规模为小型，威胁对象为矿山道路过往车辆及行人，其危害程度大，故判定其危险性大。图 3-7 X1 潜在不稳定斜坡平面图 图 3-8 X1 潜在不稳定斜坡剖面图 106 照片 3-9 X1 潜在不稳定斜坡 照片 3-10 233、X1 前缘 照片 3-11 X2 潜在不稳定斜坡 照片 3-12 X3 潜在不稳定斜坡 照片 3-13 X4 潜在不稳定斜坡 照片 3-14 X7 潜在不稳定斜坡 2.潜在不稳定斜坡形成条件及影响因素分析（1）形成条件 岩土体结构松散、地形坡度或堆积体堆床坡度较陡是本区斜坡易失稳的重要条件。区内潜在不稳定斜坡均属松散堆积体斜坡，大部分斜坡前缘因修建道路，存在切坡现象；斜坡坡度或前缘坡度较陡，约 1535，为中、下陡后缘缓的地形，有利于松散层堆积和雨水汇聚、下渗，从而导致斜坡失稳。（2）影响因素 水的作用：水的作用极其重要，是诱发斜坡失稳的最主要因素。区内潜在不稳定斜坡受水的作用主要表现为降水渗234、入，降水入渗既能增大松散岩土体容重，又能浸润结构面，减小抗剪阻力，导致斜坡失稳。存在软弱结构面：区内潜在不稳定斜坡堆积体主要由松散的碎块石土、粉质粘土等组成，潜在滑动面与斜坡倾向基本一致，且斜坡倾角较陡，松散层间风化层与新鲜层之间的接触面成为潜在不稳定斜坡发育成为滑坡的滑动面。107 人类工程活动影响：区内潜在不稳定斜坡多为道路挖方切坡，使山体斜坡变陡、堆积层与基岩接触面裸露，前缘临空，增加斜坡受水侵蚀的机会，在其它因素配合下，容易诱发潜在不稳定斜坡转化为滑坡。3、小结 评估区内发育有 10 处潜在不稳定斜坡，均为土质斜坡，规模均为小型，危险性主要根据承灾对象、潜在不稳定斜坡的发育程度等特征判235、断，区内潜在不稳定斜坡均处于欠稳定状态，危害程度均为小大，综合判定其危险性均为大。分析区内不稳定斜坡形成的主要因素为地形地貌、岩性及构造，次要因素为地下水，诱发因素为人工切坡（X8、X9 除外）、大气降雨、地震。108 表 3-14 潜在不稳定斜坡地质灾害现状评估表 编号 中心坐标 高度（m)面积(万m2)长(m)宽(m)平均厚度(m)体积(万m3)规模 主要特征描述 稳定性 危害程度 危险性 X Y X1 3*3*40 1.20 46 260 2.0 2.40 小型 潜在变形方向 183，斜坡类型为顺向坡，斜坡物质主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，碎块石含量25%30%，236、块径 1530cm 不等，最大可达 0.7m，呈棱角次棱角状,其母岩岩性为变质砂岩、花岗岩等，其土质为粉质粘土，呈半胶结未胶结状。地形坡度 2025，斜坡平面微地貌呈“长条状”，前缘由于修建道路切坡，存在高约 0.5m 的临空面，未见挡墙支挡；下覆基岩岩性为板岩，地层产状17930。目前该斜坡处于欠稳定状态，在不利工况作用下易加速变形，失稳后易演变为土体滑坡，威胁对象为矿山道路过往车辆及行人。欠稳定 大 大 X2 3*3*35 0.84 35 240 1.9 1.60 小型 潜在变形方向 354，为逆向坡，斜坡物质主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，碎块石含量 20%28%，237、块径 1725cm 不等，最大可达 0.5m，呈棱角次棱角状,其母岩岩性为变质砂岩、花岗岩等，其土质为粉质粘土，呈半胶结未胶结状。地形坡度 2025，斜坡平面微地貌呈“长条状”，前缘由于修建道路切坡，存在高约 0.5m 的临空面，未见挡墙支挡；下覆基岩岩性为板岩，地层产状 17729。目前该斜坡处于欠稳定状态，在不利工况作用下易加速变形，失稳后易演变为土体滑坡，威胁对象为矿山道路过往车辆及行人。欠稳定 大 大 X3 3*3*92 1.64 111 148 2.1 3.44 小型 潜在变形方向 156，斜坡类型为顺向坡，斜坡物质主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，碎块石含量22238、%31%，块径 1828cm 不等，最大可达 0.6m，呈棱角次棱角状,母岩岩性为变质砂岩、花岗岩等，其土质为粉质粘土，呈半胶结未胶结状。地形坡度 2229，斜坡平面微地貌呈“舌状”，前缘由于修建道路切坡，存在高约 0.4m 的临空面，未见挡墙支挡；下覆基岩岩性为板岩，地层产状 16820。目前该斜坡处于欠稳定状态，在不利工况作用下易加速变形，失稳后易演变为土体滑坡，威胁对象为矿山道路过往车辆及行人。欠稳定 大 大 109 编号 中心坐标 高度（m)面积(万m2)长(m)宽(m)平均厚度(m)体积(万m3)规模 主要特征描述 稳定性 危害程度 危险性 X Y X4 3*3*28 0.53 38239、 139 1.8 0.95 小型 潜在变形方向 308，为逆向坡，斜坡物质主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，碎块石含量 18%32%，块径 2030cm 不等，最大可达 0.8m，呈棱角次棱角状,其母岩岩性为变质砂岩、花岗岩等，其土质为粉质粘土，呈半胶结未胶结状。地形坡度 2030，斜坡平面微地貌呈“长条状”，该潜在不稳定斜坡为修建道路切坡形成，下覆基岩岩性为板岩，地层产状 17022。目前该斜坡处于欠稳定状态，在不利工况作用下易加速变形，失稳后易演变为土体滑坡，威胁对象为矿山道路过往车辆及行人。欠稳定 大 大 X5 3*3*22 0.42 29 145 1.7 0.71 240、小型 潜在变形方向 271，斜坡类型为逆向坡，斜坡物质主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，碎块石含量20%25%，块径 2735cm 不等，最大可达 0.6m，呈棱角次棱角状,其母岩岩性为变质砂岩、花岗岩等，其土质为粉质粘土，呈半胶结未胶结状。地形坡度 1524，斜坡平面微地貌呈“长条状”，该潜在不稳定斜坡为修建道路切坡形成，下覆基岩岩性为板岩，地层产状 17425。目前该斜坡处于欠稳定状态，在不利工况作用下易加速变形，失稳后易演变为土体滑坡，威胁对象为矿山道路过往车辆及行人。欠稳定 大 大 X6 3*3*35 0.34 26 131 1.7 0.58 小型 潜在变形方向 6241、3，为顺向坡，斜坡物质主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，碎块石含量 23%28%，块径 2533cm 不等，最大可达 0.7m，呈棱角次棱角状,其母岩岩性为变质砂岩、花岗岩等，其土质为粉质粘土，呈半胶结未胶结状。地形坡度 1520，斜坡平面微地貌呈“长条状”，该斜坡为修建道路切坡形成，下覆基岩岩性为板岩，地层产状 17524。目前该斜坡处于欠稳定状态，在不利工况作用下易加速变形，失稳后易演变为土体滑坡，威胁对象为矿山道路过往车辆及行人。欠稳定 大 大 110 编号 中心坐标 高度（m)面积(万m2)长(m)宽(m)平均厚度(m)体积(万m3)规模 主要特征描述 稳定性 危害242、程度 危险性 X Y X7 3*3*38 0.23 21 109 2.0 0.46 小型 潜在变形方向 305，为逆向坡，斜坡物质主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，碎块石含量 25%33%，块径 2242cm 不等，最大可达 0.9m，呈棱角次棱角状,其母岩岩性为变质砂岩、花岗岩等，其土质为粉质粘土，呈半胶结未胶结状。地形坡度 2439，斜坡平面微地貌呈“长条状”，该斜坡为修建道路切坡形成，下覆基岩岩性为板岩，地层产状 17728。目前该斜坡处于欠稳定状态，在不利工况作用下易加速变形，失稳后易演变为土体滑坡，威胁对象为矿山道路过往车辆及行人。欠稳定 大 大 X8 3*3*6243、7 0.69 57 121 1.7 1.17 小型 潜在变形方向 156，为顺向坡，斜坡物质主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，碎块石含量 27%35%，块径 2545cm 不等，最大可达 0.8m，呈棱角次棱角状,其母岩岩性为变质砂岩、花岗岩等，其土质为粉质粘土，呈半胶结未胶结状。地形坡度 2535，斜坡平面微地貌呈“舌状”，下覆基岩岩性为板岩，地层产状 17928。目前该斜坡处于欠稳定状态，在不利工况作用下易加速变形，失稳后易演变为土体滑坡，无固定威胁对象。欠稳定 大 大 X9 3*3*28 0.42 48 87 1.9 0.80 小型 潜在变形方向 164，斜坡类型为顺244、向坡，斜坡物质主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，碎块石含量20%30%，块径 2325cm 不等，最大可达 0.7m，呈棱角次棱角状,其母岩岩性为变质砂岩、花岗岩等，其土质为粉质粘土，呈半胶结未胶结状。地形坡度 1520，斜坡平面微地貌呈“舌状”，下覆基岩岩性为板岩，地层产状 17829。目前该斜坡处于欠稳定状态，在不利工况作用下易加速变形，失稳后易演变为土体滑坡，无固定威胁对象。欠稳定 大 大 X10 3*3*20 0.35 35 235 1 0.82 小型 潜在变形方向 35，斜坡物质主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，碎块石含量 20%30%，块径 245、525cm 不等，最大可达 0.5m，呈棱角次棱角状,其母岩岩性为变质砂岩、花岗岩等，其土质为粉质粘土，呈半胶结未胶结状。地形坡度 2540，斜坡平面微地貌呈“舌状”，下覆基岩岩性为砂岩。目前该斜坡处于欠稳定状态，在不利工况作用下易加速变形，失稳后易演变为土体滑坡，无固定威胁对象。欠稳定 大 大 111 3.2.2.3.4 泥石流现状评估泥石流现状评估 评估区内发育有 2 条泥石流沟，下面对典型灾点 N1 进行详述，其余灾点见表 3-15。1.N1泥石流 根据野外实地调查，N1 泥石流沟类型为沟谷型稀性水石流，流域汇水面积约6.35km2，主沟长约 3.8km，规模为小型，沟口海拔 3290m246、，与 N2 泥石流沟相接，流域最高海拔 4500m，相对高差达 1210m，沟槽较顺直均匀，沟段宽窄较均匀，基本无卡口、陡坎，形成区较分散，主沟床平均纵比降 318。流域自然斜坡坡度一般 1530，沟谷两侧地表植被发育，水土流失情况较轻，局部段斜坡基岩裸露，出露基岩为三叠系上统侏倭组变质砂岩、板岩，产状 17928；水源主要为沟内的季节性流水，其水源主要来自大气降水及积雪融水，其物质来源为两侧斜坡崩坡积物，堆积区地形较平缓，与N2 泥石流沟相接，物质成分组成为碎、块石土，块径 0.10.5m 不等，分选性差、磨圆度较差，母岩成分主要为变质砂岩。该泥石流历史发生频率较低，目前未发现有爆发痕迹，根247、据上述分析及野外实地调查，N1 水石流属轻度易发，现状发育程度弱，威胁对象为矿山道路过往车辆及行人，可能造成的受威胁人数约 1030 人，可能造成的直接经济损失约 800 万，危害程度大，故判定其危险性大。照片 3-15 N1 泥石流沟地形地貌 112 表 3-15 泥石流地质灾害现状评估表 编号 沟口坐标 长(km)汇水面积(km2)规模 类型 主要特征描述 活动强度 危险性 X Y N1 3*3*3.8 6.35 小型 沟谷型稀性泥石流 流域汇水面积 6.35km2,主沟长 3.8km,沟口海拔 3290m，流域最高海拔 4500m，相对高差达 1210m,主沟床平均纵比降 318。流域自248、然斜坡坡度一般 1530，部分斜坡基岩裸露，水源主要为沟内的季节性流水，其水源主要来自大气降水及积雪融水，其物质来源为两侧斜坡崩坡积物，堆积区地形较平缓，与 N2 泥石流沟相接，其物质成分组成为碎、块石土；斜坡表面植被覆盖率75%,水土流失较轻。目前，该泥石流沟谷地带人类工程活动较强烈。轻度易发 大 N2 3*3*2.6 4.44 小型 沟谷型稀性水石流 流域汇水面积 4.44km2,主沟长 2.6km,沟口海拔 3300m，流域最高海拔 4500m，相对高差达 1200m,主沟床平均纵比降 419。流域自然斜坡坡度一般 1530，部分斜坡基岩裸露，水源主要为李家沟内的常年流水，主要补给来源为249、大气降水及积雪融水，其物质来源为两侧斜坡崩坡积物及原矿山采矿的弃渣，堆积区地形较平缓，其物质成分组成为碎、块石土；斜坡表面植被覆盖率80%,水土流失较轻。目前，该泥石流沟谷地带人类工程活动较强烈。轻度易发 大 113 2.泥石流形成条件与影响因素分析（1）地形条件：中上游山高沟深、地势陡峭，沟床纵坡大是泥石流形成的重要条件，中下游沟谷狭窄沟床纵坡大，有利于泥石流排泄，而下游开阔平坦，便于堆积。（2）地质条件：流域内岩土体结构松散，风化较强或结构面发育，崩塌、滑坡等发育，为泥石流形成提供了物源。（3）水的作用：水的作用特别是短时间内高强度的降水使流域内斜坡抗剪强度降低而失稳，同时也为松散堆积物的250、搬运提供动力，是诱发泥石流最重要的外因。（4）物源：区内地质灾害发育，沿 N1、N2 泥石流沟谷流域发育的崩塌、滑坡及采矿弃渣堆积物（仅 N2 泥石流具备）等地质灾害垮塌下的物质均堆积于沟谷中，在暴雨季节形成泥石流沟的物源。分析区内泥石流形成的主要因素为地形、地质条件，诱发因素为大气降雨。N1、N2 泥石流流域图见图 3-9、图 3-10：图 3-9 N1 泥石流沟流域图 114 图 3-10 N2 泥石流沟流域图 3.2.2.3.5 现状评估结论现状评估结论 评估区内现状发育地质灾害共 20 处，主要为崩塌（4 处）、滑坡（4 处）、潜在不稳定斜坡（10 处）、泥石流（2 条）四种。区内发育251、有崩塌 4 处，规模均为小型，其崩塌发育程度中等，B1、B2 危害程度中等，危险性中等；B3、B4 危害程度大，危险性大。区内发育有滑坡 4 处，其滑坡规模均为中型，发育程度均为中等，危害程度均为大等，稳定性均为欠稳定，危险性均为大。区内发育有潜在不稳定斜坡 10 处，规模均为小型，均处于欠稳定状态，危害程度115 均为大，综合判定其危险性均为大。区内发育有泥石流 2 条，规模均为小型，均属轻度易发沟谷型稀性水石流，现状发育程度弱，危害程度均为大，危险性均为大。3.2.2.4 地质灾害危险性预测地质灾害危险性预测 地质灾害的发生，是各种地质环境因素及人类工作活动的不等量共同作用的结果。地质灾害252、危险性预测评估主要是在分析已有地质灾害的地质环境背景以及地质灾害的类型、形成机理、引发因素、稳定状况等特征的基础上，结合本矿山建设与生产过程中对地质环境的影响或改变方式，对建设工程中、建设后是否有引发或加剧地质灾害的可能性以及工程建设本身可能遭受到已存在地质灾害危险性进行评估。3.2.2.4.1 工程建设中、建设后引发地质灾害危险性预测评估工程建设中、建设后引发地质灾害危险性预测评估 根据调查资料分析，拟建工程建设中、建设后将不可避免地将改变自然地质环境，本评估根据区内现有地质灾害情况、附近地质情况结合拟建工程设计进行类比，预测本工程建设因对地质环境条件的改变而可能引发的地质灾害主要有：1.坝253、区 拟建项目设计有坝区，坝区无制约工程建设的重大工程地质问题，具备建坝的条件。坝区主要建筑物有：拦水坝、拦挡坝及排水隧洞等，由于坝区建筑位于李家沟内，各坝体间距较短，各坝体所处位置地质环境条件基本相同。坝区建设可能引发的地质灾害主要是坝基、坝肩开挖形成的边坡失稳引发崩塌或滑坡（见图 3-9、3-10）：（1）坝基开挖：设计坝区地处第四系崩坡积层及残坡积层上，坝址区沟谷狭窄，呈不对称的“V”型斜交谷，坝址范围两侧山体现状较稳定，沟谷横断面形态为“V”型。两侧山坡出露地层为三叠系上统侏倭组（T3zh），出露基岩为变质砂岩、板岩等，两侧山坡地形较陡，自然坡度约 1530，基岩裸露，局部地带有崩坡积堆254、积。设计坝基基础座落在基岩上，结构致密，抗压、抗剪、抗拉强度较高，坝基建设基坑开挖后，在沟谷北侧山坡形成顺向坡、南侧形成逆向坡，若不采取有效防护措施易引发基岩顺层滑坡或崩塌等地质灾害，引发的可能性中等，危害程度大，故其危险性大。（2）坝肩开挖：两处坝体左右坝肩均位于第四系崩坡积层上，岩性为稍密碎块石土，故坝肩岩土体抗压、抗剪、抗拉强度较低，坝肩开挖后，会破坏坡体原有的物理力学性质，可能引发116 小规模滑坡或崩塌，且施工过程中的机械震动可能引发坡积层中个别倒石失稳，引发的可能性中等，威胁对象为坝肩施工人员和设备安全及坝基施工安全，由于引发灾体的规模较小，因此其危害程度大，故其危险性大。图 3-255、11 拦水坝建设引发地质灾害危险性预测平面图 117 图 3-12 拦水坝建设引发地质灾害危险性预测剖面图 综上所述，坝区建设引发地质灾害的可能性中等，危害程度大，危险性大。2.采矿工业场地、李家沟碎磨工业场地 拟建采矿工业场地、李家沟碎磨工业场地包括综合楼及食堂枢纽分布于评估区（）西侧，位于李家沟北侧山坡上及沟口处，地形起伏较大，坡度 1535。根据野外调查，综合楼及食堂枢纽范围内斜坡稳定性一般，覆盖层为第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土，平均厚度 23m，结构松散稍密，总体级配较差；下伏基岩为三叠系上统新都桥组、三叠系上统侏倭组变质砂岩、板岩及燕山晚期细中粒花岗岩等，地层产状 168256、1791828，斜坡类型为顺向坡，浅表层节理裂隙较发育。综合楼及食堂枢纽建设可能引发的地质灾害为包括以下三个方面（见图 3-12）：（1）由于地形起伏较大，综合楼及食堂枢纽在进行场地平整时，需进行挖方切坡，边坡岩性以变质砂岩、板岩、花岗岩为主，地层产状 1681791828，边坡类型为顺向坡，若坡率过大、支护不力或工后处理不当可能引发人工边坡失稳或崩塌，引发的可能性中等，危害程度大，危险性大。（2）在进行基坑开挖作业时，需开挖至下伏基岩，故基坑周边将会形成人工边坡，118 边坡物质为第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土，结构松散，自稳能力弱，根据基坑边坡的特点，在有大气降水入渗边坡内的条件257、下，边坡局部段可能引发小规模滑坡，引发的可能性中等，危害程度大，危险性大。（3）由于拟建工程附近地形坡度较大，矿山道路修建存在较大的切坡和填方，以炸药库南侧拟建道路为例分析，设计此路段为盘山公路，该处地形坡度较陡，约 2025，斜坡类型为顺向坡，出露基岩主要为变质砂岩，地层产状 17828；工程在此处开挖切坡后，会破坏斜坡体原有的物理力学性质，减小斜坡岩土体的抗剪阻力，且坡体前缘产生临空面，若不采取有效护坡措施或切坡过陡可能引发顺层滑坡或小规模崩塌，引发的可能性中等；加之拟建道路附近地质灾害较发育，道路切坡及填方可能加剧地质灾害失稳变形，危害道路施工及进场交通，严重者可能危及厂区施工及使用安全258、，故危害程度大，危险性大。图 3-13 炸药库南侧道路建设引发地质灾害危险性预测剖面图 综上所述，综合楼及食堂枢纽建设引发地质灾害的可能性中等，危害程度大，危险性大。3.浮选工业场地 拟建浮选工业场地分布于评估区（）中部，根据野外调查，选工业场地范围内斜坡稳定性一般，覆盖层为第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土，平均厚度 2119 3m，结构松散稍密，总体级配较差；下伏基岩为三叠系上统新都桥组、三叠系上统侏倭组变质砂岩、板岩及燕山晚期细中粒花岗岩等，岩层产状较平缓，浅表层节理裂隙较发育。设可能引发的地质灾害为包括以下三个方面。（1）由于地形起伏较大，坡度为约 25，在进行场地平整时，需进行259、挖方切坡，边坡岩性以变质砂岩、板岩、花岗岩为主，岩层节理发育，若坡率过大、支护不力或工后处理不当可能引发人工边坡失稳或崩塌，引发的可能性中等，加之拟建场地附近地质灾害较发育，切坡可能加剧地质灾害失稳变形，危及施工安全和厂房区的正常运行，故危害程度中等，危险性中等。（2）在进行基坑开挖作业时，需开挖至下伏基岩，故基坑周边将会形成人工边坡，边坡物质为第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土，结构松散，自稳能力弱，根据基坑边坡的特点，在有大气降水入渗边坡内的条件下，边坡局部段可能引发小规模滑坡，引发的可能性中等，加之拟建场地附近地质灾害较发育，基坑开挖可能加剧地质灾害失稳变形，危及施工人员和设备安全260、，严重者可能危及厂区使用安全，故危害程度中等，危险性中等。综上所述，浮选工业场地建设引发或加剧地质灾害的可能性中等，危害程度大，危险性大。4.隧道开挖进洞 拟建矿山道路设计有一条隧道，全长 2km，开挖隧道挂口存在两方面危害：1、挂口为顺坡向，基岩存在软弱层处，容易引发顺坡向滑坡；2、挂口为逆向坡，基岩为层状硬质岩类，容易引发崩塌地质灾害。现将隧道挂口开挖引发地质灾害危险性预测如下：（1）进口 该隧道进口位于李家沟内一支沟中，地形坡较陡，坡度 2025，斜坡类型为顺向坡，地表植被发育，局部区域基岩裸露在外，其地层为三叠系上统侏倭组，地层产状 17927，节理裂隙较发育，上覆地层为第四系崩坡积碎261、块石土。洞口处围岩为变质砂岩，岩体风化程度中等，完整性较好，岩体强度较大，无断层等大的地质构造穿越，具备成洞条件。洞口处发育有一处潜在不稳定斜坡（X8）及一处崩塌（B3），洞口开挖可能加剧两处地质灾害变形失稳，且由于处于顺向坡，洞口开挖可能引发基岩顺层滑坡或小规模崩塌，引发的可能性中等，施工时应加以注意，严格按规范要求施工，威胁对象为洞口人员及设备，危害程度大，危险性大。120 （2）出口 该隧道出口位于拟建拦水坝南东侧山坡上，地形坡较陡，坡度 2030，斜坡类型为顺向坡，地表植被发育，局部区域基岩裸露在外，其地层为三叠系上统侏倭组，地层产状 16720，节理裂隙较发育，上覆地层为第四系崩坡积262、碎块石土。洞口处围岩为变质砂岩，岩体风化程度中等，完整性较好，岩体强度较大，无断层等大的地质构造穿越，具备成洞条件。洞口处发育有一处潜在不稳定斜坡（X3），洞口上方山坡局部地段存在倒石，洞口开挖可能加剧 X3 变形失稳或导致倒石失稳坠落，且由于处于顺向坡，洞口开挖可能引发基岩顺层滑坡或小规模崩塌，引发的可能性中等，施工时应加以注意，严格按规范要求施工，威胁对象为洞口人员及设备，危害程度大，危险性大。综上所述，隧道开挖进洞引发地质灾害的可能性中等，危害程度大，危险性大。5.尾矿弃渣泥石流 拟建工程引发弃渣泥石流主要是针对尾矿弃渣、尾矿库尾水引发泥石流，根据“可研报告”，该矿山服务年限内排放至尾矿263、库的尾砂共计 786.8 万 t，平均年排入尾矿库的尾矿量为 19.54 万吨，由此可知，尾矿弃渣方量大。尾矿弃渣设计堆放于李家沟沟谷中，沟谷平均纵比降 261，沟谷两侧自然斜坡坡度较陡，一般 1530，地表植被发育，局部段斜坡基岩裸露，出露基岩为三叠系上统侏倭组变质砂岩、板岩。沟内自然水系发育，其中李家沟为常年流水，其余支沟多为季节性流水。泥石流形成需具备三项条件，即水体、固体碎屑物及一定的斜坡地形和沟谷。故根据上述可知，李家沟内自然水系发育，水量充足，且山高沟深，地形陡峻，沟床纵比降较大，流域形状便于水流汇集，尾矿弃渣沿沟内堆放将形成泥石流物源，其堆放方量大。综上所述，水是泥石流的激发条件264、和搬运介质(动力来源)，在降水尤其是丰水年雨季连阴雨、暴雨时段，尾矿弃渣堆放可能失稳引发弃渣泥石流地质灾害，引发的可能性中等，危害程度大，危险性大。3.2.2.4.2 工程建设中、建设后加剧地质灾害危险性预测评估工程建设中、建设后加剧地质灾害危险性预测评估 评估区现有地质灾害 20 处，工程建设过程中的机械震动、人工切坡等施工手段对区内地质灾害有加剧作用。下面对加剧典型灾点 H2 滑坡进行详述，其余灾点预测见表3-16。H2 滑坡类型为土体滑坡，滑体主要由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘121 土等组成，工程建设部分在 H2 滑坡范围内，主要为修建厂房及矿山道路，施工过程中的机械震动、人265、工切坡等施工手段会破坏滑坡体现有的岩土体结构及物理力学性质，造成坡体抗剪强度降低，层间内聚力减小，加之该滑坡坡度较陡，在有雨水下渗或尾矿库尾水下渗的情况下，易浸润该滑坡潜在滑动面，减小摩擦阻力，加剧 H2 滑坡变形失稳，加剧的可能性中等，危及施工安全、矿山职工、综合楼及食堂枢纽等，危害程度大，危险性大。图 3-14 H2 滑坡与拟建工程相对位置图 122 图 3-15 H2 滑坡与拟建工程相对位置剖面图 表 3-16 工程建设加剧地质灾害预测表 序号 灾点编号 拟建工程在该处施工方式 加剧的可能性 危害程度 发育程度 危险性 1 B1 拟建工程邻近该灾害体威胁范围，施工过程中的机械震动等对该崩266、塌有加剧作用，威胁对象为施工人员及设备。小 中等 中等 中等 2 B2 拟建工程邻近该灾害体威胁范围，施工过程中的机械震动等对该崩塌有加剧作用，威胁对象为施工人员及设备。小 中等 中等 中等 3 B3 拟建工程邻近该灾害体威胁范围，施工过程中的机械震动等对该崩塌有加剧作用，威胁对象为施工人员及设备。中等 大 弱 大 4 B4 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动等对该崩塌有加剧作用，威胁对象为施工人员及设备。中等 大 中等 大 5 H1 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、人工切坡等对该滑坡有加剧作用，威胁对象为施工人员、设备、道路。中等 大 中等 大 6267、 H2 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、人工切坡等对该滑坡有加剧作用，威胁对象为施工人员、设备、道路及厂房。中等 大 中等 大 7 H3 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、人工切坡等对该滑坡有加剧作用，威胁对象为施工人员、设备、道路及厂房。中等 大 中等 大 8 H4 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、人工切坡等对该滑坡有加剧作用，威胁对象为施工人员、设备、道路及厂房。中等 大 中等 大 9 X1 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、人工切坡等对该不稳定斜坡有加剧作用，威胁对象为施工人员及道路。中等 大 弱268、 大 10 X2 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、人工切坡等对该不稳定斜坡有加剧作用，威胁对象为施工人员、设备。中等 大 弱 大 11 X3 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、人工切坡等对该不稳定斜坡有加剧作用，威胁对象为施工人员及道路。中等 大 弱 大 123 序号 灾点编号 拟建工程在该处施工方式 加剧的可能性 危害程度 发育程度 危险性 12 X4 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、人工切坡等对该不稳定斜坡有加剧作用，威胁对象为施工人员、设备。中等 大 弱 大 13 X5 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机269、械震动、人工切坡等对该不稳定斜坡有加剧作用，威胁对象为施工人员、设备。中等 大 弱 大 14 X6 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、人工切坡等对该不稳定斜坡有加剧作用，威胁对象为施工人员、设备。中等 大 弱 大 15 X7 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、人工切坡等对该不稳定斜坡有加剧作用，威胁对象为施工人员、设备。中等 大 弱 大 16 X8 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、人工切坡等对该不稳定斜坡有加剧作用，威胁对象为施工人员及道路。中等 大 弱 大 17 X9 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、270、人工切坡等对该不稳定斜坡有加剧作用，威胁对象为施工人员及道路。中等 大 弱 大 18 X10 拟建工程部分位于该灾害体影响范围，施工过程中的机械震动、人工切坡等对该不稳定斜坡有加剧作用，威胁对象为施工人员及道路。中等 大 弱 大 19 N1 拟建工程坝区位于该灾害体影响范围，尾矿弃渣堆放等对该泥石流有加剧作用，威胁对象为矿山道路及矿山职工。小 大 弱 大 20 N2 拟建工程坝区位于该灾害体影响范围，尾矿弃渣堆放等对该泥石流有加剧作用，威胁对象为矿山道路及矿山职工。中等 大 弱 大 3.2.2.4.3 工程建设可能遭受地质灾害危险性预测评估工程建设可能遭受地质灾害危险性预测评估 1.现有地质灾271、害 工程建设可能遭受现有地质灾害，下面对遭受典型灾点 X1 潜在不稳定斜坡进行详述，遭受其余灾点危险性评价见表 3-17。对拟建工程来讲，潜在不稳定斜坡危害主要表现为破坏综合楼及食堂枢纽。拟建工程部分位于 X1 潜在不稳定斜坡范围内，X1 为土体斜坡，斜坡体由第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等组成，施工过程中的机械震动、人工切坡等施工手段会破坏斜坡体现有的岩土体结构及物理力学性质，造成坡体抗剪强度降低，层间内聚力减小，加之该斜坡坡度较陡，在有雨水下渗的情况下，易浸润该斜坡潜在滑动面，减小摩擦阻力，加剧 X1 变形失稳，危及施工安全及矿山道路。故工程建设遭受 X1 潜在不稳定斜坡危害的可272、能性中等，危害程度大，危险性大。124 图 3-16 X1 潜在不稳定斜坡与拟建工程相对位置图 图 3-17 X1 潜在不稳定斜坡与拟建工程相对位置剖面图 125 表 3-17 工程建设可能遭受现有地质灾害危险性预测评估表 序号 灾点编号 遭受的可能性 危害程度 发育程度 危险性 1 B1 中等 中等 中等 中等 2 B2 小 中等 中等 中等 3 B3 小 大 弱 大 4 B4 小 大 中等 大 5 H1 中等 大 中等 大 6 H2 中等 大 中等 大 7 H3 中等 大 中等 大 8 H4 中等 大 中等 大 9 X1 中等 大 弱 大 10 X2 中等 大 弱 大 11 X3 中等 大273、 弱 大 12 X4 中等 大 弱 大 13 X5 中等 大 弱 大 14 X6 中等 大 弱 大 15 X7 中等 大 弱 大 16 X8 中等 大 弱 大 17 X9 中等 大 弱 大 18 X10 中等 大 弱 大 19 N1 小 大 弱 大 20 N2 中等 大 弱 大 2.评估区（）南西侧矸石堆 评估区（）南西侧一支沟中堆积有一处矸石堆，为原矿山所堆放。该支沟沟谷坡度较缓，约 2535，地表植被不发育，出露基岩为三叠系上统侏倭组变质砂岩，上覆地层为第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土等，本次野外调查未发现该支沟有水流，推测为季节性冲沟。沟内矸石堆长约 240m，宽 612m，平均274、厚度0.5m，估算方量约 1080m3，矸石块径 225cm，结构松散，母岩成分为变质砂岩、花岗岩等，由于该处地形陡峻，沟床纵比降较大，流域形状便于水汇集，在降水尤其是丰水年雨季连阴雨、暴雨时段，矸石堆易失稳引发弃渣泥石流地质灾害，危及施工安全及综合楼及食堂枢纽。126 照片 3-16 矸石堆地形地貌 综上所述，工程建设遭受评估区（）南西侧矸石堆引发弃渣泥石流的可能性中等，危害程度大，危险性大。3.坝区 坝区可能遭受的地质灾害主要为坝基变形破坏及坝基、坝肩开挖形成的崩塌或滑坡，坝基变形破坏包括渗透、差异沉降引起的变形破坏。（1）坝基渗透：坝体基础均座落在基岩上，该岩组结构致密，透水性一般，不均275、匀系数较低，故坝基遭受渗透变形的可能性小，危害程度中等，危险性中等。（2）坝基沉降变形：由于坝基基础座落在基岩上，该岩组结构致密，抗压、抗剪、抗拉强度较高，力学性能较好，故坝基遭受沉降变形的可能性小，危害程度中等，危险性中等。（3）坝基开挖：设计坝区地处第四系崩坡积层及残坡积层上，坝址范围两侧山坡地形较缓，自然坡度约 1530，设计坝基基础座落在基岩上，坝基建设基坑开挖后，在沟谷北侧山坡形成顺向坡、南侧形成逆向坡，若不采取有效防护措施易引发基岩顺层滑坡或崩塌等地质灾害，工程建设遭受坝基开挖引发地质灾害的可能性中等，危害程度中等，故其危险性中等。127 （4）坝肩开挖：两处坝体左右坝肩均位于第四276、系崩坡积层上，岩性为稍密碎块石土，坝肩开挖后，会破坏坡体原有的物理力学性质，可能引发小规模滑坡或崩塌，且施工过程中的机械震动可能引发坡积层中个别倒石失稳，故工程建设遭受坝肩开挖引发地质灾害的可能性中等，威胁对象为坝肩施工人员和设备安全及坝基施工安全，由于引发灾体的规模较小，其危害程度中等，故其危险性中等。综上所述，工程建设遭受坝区建设引发地质灾害的可能性小中等，危害程度中等，危险性中等。4.采矿工业场地、李家沟碎磨工业场地 采矿工业场地、李家沟碎磨工业场地建设可能遭受的地质灾害为包括以下四个方面：（1）由于地形起伏较大，场地在进行场地平整时，需进行挖方切坡，边坡类型为顺向坡，若坡率过大、支护不277、力或工后处理不当可能引发人工岩质边坡失稳或崩塌，加之工业场地附近地质灾害较发育，切坡可能加剧地质灾害失稳变形，故工业场地遭受切坡引发人工岩质边坡失稳或崩塌等地质灾害的可能性中等，威胁对象为施工人员、设备及厂房，危害程度中等，危险性中等。（2）基坑开挖后，基坑周边将会形成人工边坡，边坡物质为第四系崩坡积碎块石土及少量残坡积粉质粘土，结构松散，自稳能力弱，在有大气降水入渗边坡内的条件下，边坡局部段可能引发小规模滑坡，加之拟建综合楼及食堂枢纽附近地质灾害较发育，基坑开挖可能加剧地质灾害失稳变形，故综合楼及食堂枢纽遭受基坑开挖引发小规模滑坡的可能性中等，威胁对象为施工人员、设备及厂房，危害程度中等，危278、险性中等。（3）矿山道路修建存在较大的切坡和填方，以炸药库南侧拟建道路为例分析，此路段地形坡度较陡，约 2025，斜坡类型为顺向坡，工程在此处开挖切坡后，会破坏斜坡体原有的物理力学性质，减小斜坡岩土体的抗剪阻力，且坡体前缘产生临空面，若不采取有效护坡措施或切坡过陡可能引发顺层滑坡或小规模崩塌，加之拟建道路附近地质灾害较发育，道路切坡及填方可能加剧地质灾害失稳变形，故综合楼及食堂枢纽遭受矿山道路挖填方引发顺层滑坡或小规模崩塌的可能性中等，威胁对象为施工人员、设备及厂房，危害程度中等，危险性中等。（4）另外由于工业场地主要建基于基岩上，部分工程则建基于第四系崩坡积层上，综合楼及食堂枢纽建筑尚受因地279、基不均匀沉降引起的变形破坏。尤其是建基于第四系崩128 坡积层上的工程，由于第四系崩坡积层物质组成、颗粒级配、分布等各有不同，其力学性能差异较大，在非均布荷载作用下，地基可能产生不均匀沉降或变形，产生的可能性中等。故综合楼及食堂枢纽遭受地基不均匀沉降的可能性中等，威胁对象为部分综合楼及食堂枢纽，危害程度大，危险性大。综上所述，采矿工业场地、李家沟碎磨工业场地遭受自身引发地质灾害的可能性中等，危害程度大，危险性大。5.隧道开挖进洞 拟建矿山道路设计有一条隧道，全长 2km，现将工程建设遭受隧道挂口开挖引发的地质灾害危险性预测如下：（1）进口 该隧道进口处地形坡较陡，坡度 2025，斜坡类型为顺向280、坡，局部区域基岩裸露在外，节理裂隙较发育；洞口处发育有一处潜在不稳定斜坡（X8）及一处崩塌（B3），洞口开挖可能加剧两处地质灾害变形失稳，且由于处于顺向坡，洞口开挖可能引发基岩顺层滑坡或小规模崩塌，故工程建设遭受隧道进口开挖引发的地质灾害的可能性中等，威胁对象为洞口人员及过往车辆，危害程度大，危险性大。（2）出口 该隧道出口位处地形坡较陡，坡度 2030，斜坡类型为顺向坡，局部区域基岩裸露在外，节理裂隙较发育；洞口处发育有一处潜在不稳定斜坡（X3），洞口上方山坡局部地段存在倒石，洞口开挖可能加剧 X3 变形失稳或导致倒石失稳坠落，且由于处于顺向坡，洞口开挖可能引发基岩顺层滑坡或小规模崩塌，故工281、程建设遭受隧道出口开挖引发的地质灾害的可能性中等，威胁对象为洞口人员及过往车辆，危害程度大，危险性大。综上所述，工程建设遭受由隧道开挖进洞引发的地质灾害的可能性中等，危害程度大，危险性大。6.尾矿弃渣泥石流 由于李家沟内自然水系发育，水量充足，且山高沟深，地形陡峻，沟床纵比降较大，流域形状便于水流汇集，尾矿弃渣沿沟内堆放后，将形成大量泥石流物源，在降水尤其是丰水年雨季连阴雨、暴雨时段，尾矿弃渣堆放可能失稳引发弃渣泥石流地质灾害，故工程建设遭受尾矿弃渣泥石流的可能性中等，危害程度大，危险性大。129 7.地表变形 根据 四川德鑫矿业资源有限公司四川省金川县李家沟锂辉石矿矿产资源开发利用方案，该矿282、山为充填开采，地下矿体的采动基本不会导致地表变形，同时根据调查附近的业隆沟矿山，其开采方式与充填方法与本矿山相似，其开采 2 年以来，最大塌陷深度为 0.05m，近期矿山将从 3600m 往上开采至 50m 中段，巷道掘进至 3650m，预测本矿区开采 5 年，将形成 80hm2的塌陷土地，塌陷深度为 0.1m，塌陷深度对原始地形地貌影响轻，对地形地貌景观破坏影响较轻。中远期矿山将开采至 200m 中段，巷道掘进至 3800m，预测将形成 325hm2的塌陷土地，塌陷深度为 0.3m，塌陷深度对原始地形地貌影响轻，对地形地貌景观破坏影响严重。3.2.2.4.4 地质灾害地质灾害预测评估结论预测283、评估结论 1.工程建设中、建设后引发或加剧地质灾害危险性预测评估：坝区建设引发地质灾害的可能性中等，危害程度大，危险性大；采矿工业场地、李家沟碎磨工业场地设引发地质灾害的可能性中等，危害程度大，危险性大；隧道开挖进洞引发地质灾害的可能性中等，危害程度大，危险性大；尾矿弃渣堆放引发弃渣泥石流的可能性中等，危害程度大，危险性大；工程建设加剧现有地质灾害的可能性中等大，危害程度中等大，危险性中等大。2.工程建设可能遭受地质灾害危险性预测评估：工程建设遭受现有地质灾害的可能性中等大，危害程度中等大，危险性中等大；工程建设遭受评估区（）南西侧矸石堆引发弃渣泥石流的可能性中等，危害程度大，危险性大；工程建284、设遭受坝区建设引发地质灾害的可能性小中等，危害程度大，危险性大；综合楼及食堂枢纽遭受自身引发地质灾害的可能性中等，危害程度大，危险性大；工程建设遭受由隧道开挖进洞引发的地质灾害的可能性中等，危害程度大，危险性大；工程建设遭受尾矿弃渣泥石流的可能性中等，危害程度大，危险性大。3.2.3 矿区含水层破坏现状分析与预测矿区含水层破坏现状分析与预测 3.2.3.1 概述概述 具体见 2.2.3 水文地质这一章节描述。3.2.3.2 地下水现状监测与评价地下水现状监测与评价（1）监测点布设 依据项目平面布置及项目区水文地质特征，本次评价两个场地共设置10个地下水水130 质监测点。具体监测点位置见表3-285、18。根据矿山企业提供的矿山环境评价报告书，本项目评价区主要地下水为第四系松散岩类孔隙水和基岩裂隙水，对评价区12处地下水监测点开展现状监测工作，其中松散岩类孔隙潜水有2处、基岩裂隙潜水有10处，本项目地下水监测水质点位统计表见下表3-18：表 3-18 水质监测点布设 （2）水质监测因子 背景离子：K+、Na+、Ca2+、Mg2+、CO32-、HCO3-、Cl-、SO42-；常规水质因子：pH、铁、锰、耗氧量、亚硝酸盐氮、硝酸盐氮、氰化物、氯化物、硫酸盐、氟化物、NH3-N、总大肠菌群、菌落总数、铅、铜、钠、汞、镉、总硬度、溶解性总固体、挥发酚类、铬（六价）、铍；特征因子：砷、锂、锌、氟化物286、。（3）监测结果 评价区地下水水质现状监测结果如表 3-19：131 表 3-19 评价区地下水水质监测成果统计表 检测指标 GW1 GW2 GW3 GW4 GW5 GW6 GW7 GW8 GW9 GW10 类标准 单位 pH 值 8.24 8.24 8.22 8.2 8.22 8.2 8.22 8.22 8.24 8.22 6.58.5 无量纲 总硬度 107 105 116 105 100 96.1 98.2 111 114 195 450 mg/L 溶解性总固体 172 185 188 168 150 153 145 176 156 332 1000 mg/L 耗氧量 0.96 1.88287、 0.96 0.88 1.96 2 2 1.2 1.28 0.7 3.0 mg/L 氨氮 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.02 0.02 0.02 0.5 mg/L 氟化物 0.16 0.18 0.18 0.19 0.17 0.16 0.16 0.15 0.15 0.29 1.0 mg/L 挥发酚 ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND 0.002 mg/L 氰化物 ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND 0.05 mg/L 碳酸根 ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND/mg/L 重碳酸根 288、116 115 112 113 99 102 100 123 130 195/mg/L 硫酸盐 11.9 10 8.71 8.71 4.4 4.39 4.99 6.13 5.81 43.9 250 mg/L 氯化物 1.3 1.17 1.17 1.15 0.882 0.869 0.879 0.912 0.811 4.57 250 mg/L 硝酸盐氮 0.614 0.57 0.566 0.548 0.301 0.307 0.319 0.307 0.282 2.92 20.0 mg/L 亚硝酸盐氮 ND ND ND ND ND ND ND ND 0.003 ND 1.0 mg/L 钠 4.12 3289、.99 3.97 3.98 2.98 2.92 2.94 3.31 4.71 14.4 200 mg/L 钾 2.8 2.84 2.8 2.77 2.83 2.79 2.79 3.39 3.53 4.01/mg/L 钙 30.4 29.3 29.2 29.4 24.8 24.7 24.5 31.8 31.9 51.8/mg/L 镁 3.1 2.8 2.83 2.85 2.43 2.47 2.42 2.43 2.49 10.4/mg/L 汞 0.00017 0.00016 0.00016 0.00016 0.00017 0.00017 0.00018 0.00017 0.00018 0.0001290、8 0.001 mg/L 砷 ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND 0.01 mg/L 铁 ND ND ND ND 0.01 0.01 0.02 0.02 0.03 ND 0.3 mg/L 锰 ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND 0.1 mg/L 检测指标 GW1 GW2 GW3 GW4 GW5 GW6 GW7 GW8 GW9 GW10 类标准 单位 锂 ND ND ND ND 0.04 0.04 0.04 ND ND 0.04/mg/L 镉 ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND 0.005 mg/L 铅 ND ND ND N291、D ND ND ND ND ND ND 0.01 mg/L 铜 0.00024 0.00012 0.0001 0.00017 0.00042 0.00026 0.00044 0.00043 0.00036 0.00028 1.0 mg/L 锌 ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND 1.0 mg/L 铍 ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND 0.002 mg/L 六价铬 ND ND ND ND ND ND ND ND ND ND 0.05 mg/L*注：碳酸根、重碳酸跟、钾、钙、镁、锂无质量标准。132 （4）地下水质量现状评价 1）评价方法 采用单因292、子指数法进行评价。计算公式如下：Si=Ci/Coi 式中：Si第 i 种污染物的标准指数；Ci第 i 种污染物的监测值(mg/L)；Coi第 i 种污染物的评价标准(mg/L)。pH 标准指数计算方法为：7.07.0jpHjsupHSpH=7.0jpH 式中：pHjSpH 的标准指数；jpHpH 的实测值；supH地表水质量标准中规定的 pH 值上限。2）评价标准 按照地下水质量标准（GB/T14848-2017）中的类标准进行评价。3）评价结果 根据上表地下水质量现状评价结果显示，评价区内地下水总体水质较好。所有水样各项指标均满足地下水质量标准（GB/T14848-2017）类标准，区域地下293、水水质情况整体表现良好。根据矿山地质环境保护与恢复治理方案编制规范附录E，矿区现状条件下探矿活动对含水层影响程度较轻。3.2.3.3 含水层破坏影响预测含水层破坏影响预测 1.评价工作等级（1）工作等级 建设项目地下水环境影响评价等级划分应根据建设项目行业分类和地下水环境敏感程度进行判定。133 表3-20 本项目地下水环境敏感程度分级 分级 项目场地的地下水环境敏感特征 本项目 敏感 集中式饮用水源地（包括已建成的在用、备用、应急水源地，在建和规划的水源地）准保护区；除集中式饮用水源地以外的国家或地方政府设定的与地下水环境相关的其它保护区，如热水、矿泉水、温泉等特殊地下水资源保护区。评价范围294、内没有地下水集中式饮用水水源保护区，未来亦不做分散供水水源，且无与地下水相关的水源保护区和其它资源保护区。综上，确定区内地下水环境敏感程度为“不敏感”。较敏感 集中式饮用水源地（包括已建成的在用、备用、应急水源地，在建和规划的水源地）准保护区以外的补给径流区；特殊地下水资源（如矿泉水、温泉等）保护区以外的分布区以及分散居民饮用水源等其它未列入上述敏感分级的环境敏感区。不敏感 上述地区之外的其它地区 注：“环境敏感区”是指建设项目环境影响评价分类管理名录中所界定的涉及地下水的环境敏感区 表3-21 本项目地下水评价工作等级分级 项目类别 环境敏感程度 类项目（废石场、尾矿库）类项目（选矿厂）类项295、目（采矿厂）本项目评价等级 敏感 一 一 二 分属3种不同类别项目，地下水环境敏感程度为“不敏感”，根据评价工作等级分级表分别判定为“二”级和“三”级评价，选取较高等级为本项目最终评价等级，故最终确定为“二”级。较敏感 一 二 三 不敏感（）二（）三 三 根据环境影响评价技术导则地下水环境（HJ610-2016），本项目包括 4 个功能区，分属 3 种不同类别项目，地下水环境敏感程度为“不敏感”，根据评价工作等级分级表分别判定为“二”级和“三”级评价，选取较高等级为本项目最终评价等级，故最终确定为“二”级。2.评价范围 根据项目工程布置以及评价区地质、水文地质条件、地下水补径排关系等综合分析，296、把地下水环境影响预测评价可划分为山上李家沟场地和山下根扎后坪浮选工业场地两部分分别预测。3.评价结果（1）近期 1）含水层结构 评价区主要地层由三叠系上统侏倭组（T3zh）以及零星分布的第四系组成，根据地层岩性含水性的差异，将模拟评价区垂向上含水层概化为两层：第四系松散岩类孔隙水：以亚粘土、粘土夹碎块石土为主零散分布于李家沟两侧斜坡地带，在河谷地带主要沿着河床呈条带状出露，厚度在 38m 左右。变质岩裂隙水含水岩组：根据现场调查，模拟区下伏基岩为三叠系上统侏倭组（T3zh）强风化带的变质砂岩与板岩，地下水类型为三134 叠系上统侏倭组变质岩裂隙水，地水富水性较弱，渗透系数 0.019m/d。近297、期，矿山开采至50m中段，巷道掘进至3950m，巷道的掘进会贯穿三叠系上统侏倭组（T3zh）和三叠系上统侏倭组（T3zh）强风化带的变质砂岩与板岩，故矿山开采对含水层结构的破坏影响严重。2）含水层水质 山上李家沟场地 由预测结果非正常状况发生后，下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中临时排土场淋溶水沉淀池破裂后淋溶水中 Li 最大浓度贡献值分别为 2.1189610-4mg/L、1.79310-5mg/L、6.8210-8mg/L。非正常状况发生后临时排土场淋溶水沉淀池破裂后淋溶水中 Li 在含水层中浓度限值在 30d 后均低于现状监测中 Li 浓度（Li0.01mg/L）。下游 5298、0m、100m、150m 处浓度监测井中临时排土场淋溶水沉淀池破裂后淋溶水中As 最大浓度贡献值分别为 2.3310-5mg/L、1.9710-6mg/L、7.5410-9mg/L。非正常状况发生后临时排土场淋溶水沉淀池破裂后淋溶水中 As 在含水层中浓度限值在 30d 后均低于地下水环境质量标准（GB/T14848-2017）中 III 类水质标准限值（As0.01mg/L）。下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中临时排土场淋溶水沉淀池破裂后淋溶水中Cr6+最大浓度贡献值分别为 6.5810-5mg/L、0.5610-6mg/L、2.1210-8mg/L。非正常状况发生后临时排土场299、淋溶水沉淀池破裂后淋溶水中 Cr6+在含水层中浓度限值在 30d 后均低于 地下水环境质量标准（GB/T14848-2017）中 III 类水质标准限值（Cr6+0.05mg/L）。下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中监测到临时排土场淋溶水沉淀池破裂后淋溶液中 F 最大浓度贡献值分别为 1.0610-3mg/L、8.9710-5mg/L、3.4210-7mg/L。非正常状况发生后临时排土场淋溶水沉淀池破裂后淋溶液中F在含水层中浓度限值在30d后均低于 地下水环境质量标准（GB/T14848-2017）中 III 类水质标准限值（F1.0mg/L）。下游 50m、100m、150m 300、处浓度监测井中监测到渗漏柴油中石油类最大浓度贡献值分别为 0.184336mg/L、0.0168001mg/L、0.00053814mg/L。非正常状况发生后一段时间内储油罐破裂柴油渗漏中石油类在含水层中浓度限值高于现状监测时 Li 的浓度值（0.01mg/L）。下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中储浆罐破裂后矿浆中 Li 最大浓度贡献值分别为 0.000430933mg/L、6.40E-05mg/L、1.69E-07mg/L。非正常状况发生后储浆罐破裂135 后矿浆中 Li 在含水层中浓度限值在 30d 后均低于现状监测中 Li 浓度。（Li0.01mg/L）。下游 50m、10301、0m、150m 处浓度监测井中储浆罐破裂后矿浆中 As 最大浓度贡献值分别为 0.0000474369mg/L、0.00000704856mg/L、0.000000018602mg/L。非正常状况发生后储浆罐破裂后矿浆中 As 在含水层中浓度限值在 30d 后均低于 地 下 水 环 境 质量 标 准 （GB/T14848-2017）中 III 类 水 质 标 准 限 值（As0.01mg/L）。下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中储浆罐破裂后矿浆中 Cr6+最大浓度贡献值分别为 0.000133738mg/L、0.0000198719mg/L、0.0000000524445mg/L302、。非正常状况发生后储浆罐破裂后矿浆中 Cr6+在含水层中浓度限值在 30d 后均低于 地 下 水 环 境 质 量标 准 （GB/T14848-2017）中 III 类 水 质 标 准 限 值（Cr6+0.05mg/L）。下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中监测到储浆罐破裂后矿浆中 F 最大浓度贡献值分别为 0.00215638mg/L、0.000320413mg/L、0.000000845616mg/L。非正常状况发生后储浆罐破裂后矿浆中 F 在含水层中浓度限值在 30d 后均低于地下水环境质量标准（GB/T14848-2017）中III 类水质标准限值（F1.0mg/L）。下游 303、50m、100m、150m 处浓度监测井中监测到尾矿库渗滤液中 Li 最大浓度贡献值分别为0.0111mg/L、2.763410-4mg/L、6.024410-5mg/L。非正常状况发生后尾矿库渗漏液中 Li 在含水层中浓度限值高于现状监测时 Li 的浓度值（0.01mg/L）。下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中监测到尾矿库渗滤液中 As 最大浓度贡献值分别为 1.224910-3mg/L、3.041910-5mg/L、9.739810-7mg/L。非正常状况发生后尾矿库渗漏液中 As 在含水层中浓度限值高于地下水环境质量标准（GB/T14848-2017）中III 类水质标准限304、值（As0.01mg/L）。下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中监测到尾矿库渗滤液中 Cr6+最大浓度贡献值分别为 3.453510-3mg/L、8.576010-5mg/L、1.869710-5mg/L。非正常状况发生后尾矿库渗漏液中 Cr6+在含水层中 4000d 内浓度限值高于地下水环境质量标准（GB/T14848-2017）中 III 类水质标准限值（Cr6+0.05mg/L）。下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中监测到尾矿库渗滤液中氟化物最大浓度贡献值分别为 5.568410-2mg/L、1.382810-3mg/L、3.014610-4mg/L。非正常状况发305、生后尾矿库渗漏液中氟化物在含水层中 1500d 内浓度限值高于地下水环境质量标准（GB/T14848-2017）中 III 类水质标准限值（氟化物1.0mg/L）。136 原矿管道首端下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中监测到原矿浆中 Li 在含水层中最大浓度贡献值分别为 0.00037mg/L、0.0000293mg/L、0.0000158mg/L。非正常状况发生后原矿浆中 Li 在含水层中浓度限值 30d 后低于现状监测时 Li 的浓度值（0.01mg/L）。原矿管道首端下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中监测到原矿浆中 As 在 含水 层 中 最 大 浓 度 贡 306、献 值 分 别 为0.0000408mg/L、0.00000322mg/L、0.00000245mg/L。非正常状况发生后原矿浆中 As 在含水层中浓度限值在 30d 后低于 地下水环境质量标准（GB/T14848-2017）中 III 类水质标准限值（As0.01mg/L）。原矿管道首端下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中监测到原矿浆中 Cr6+在 含水 层 中 最 大 浓 度 贡 献 值 分 别 为0.000114968mg/L、0.0000908mg/L、0.0000749mg/L。非正常状况发生后原矿浆中 Cr6+在含水层中 30d 后浓度限值低于 地下 水 环 境 质 量307、 标 准（GB/T14848-2017）中 III类 水 质 标 准 限 值（Cr6+0.05mg/L）。原矿管道首端下游 50m、100m、150m 处浓度监测井中监测到原矿浆中 F 进入含水层后最大浓度贡献值分别为 0.00185mg/L、0.000146mg/L、0.0000108mg/L。非正常状况发生后原矿浆中 F 在含水层中 30d 后浓度限值低于地下水环境质量标准（GB/T14848-2017）中 III 类水质标准限值（氟化物1.0mg/L）。山下根扎后坪浮选工业场地 非正常状况下，分别预测 100d、365d、730d、900d、1000d、3556d 储浆罐渗漏点下游地下水308、中 Li 的浓度变化。由预测结果可知，900d 后污染羽浓度中心点位于 81.0m处，中心点浓度 0.0100mg/L等于地下水现状监测水质中 Li 浓度值（0.01mg/L）。此后地下水中 Li 浓度均低于此值。非正常状况下，分别预测 100d、200d、365d、730d、1000d、3556d 储浆罐渗漏点下游地下水中As的浓度变化。由预测结果可知，100d后污染羽浓度中心点位于9.0m处，中心点浓度 0.0100mg/L 等于地下水质量标准（GB/T14848-2017）II 类水质中 As 浓度限值（0.01mg/L）。此后地下水中 As 浓度均达标。非正常状况下，分别预测 56d、309、100d、365d、730d、1000d、3556d储浆罐渗漏点下游地下水中 Cr6+的浓度变化。由预测结果可知，56d后污染羽浓度中心点位于 5.04m 处，中心点浓度 0.0500mg/L，等于地下水质量标准（GB/T14848-2017）II 类水质中 Cr6+浓度限值（0.05mg/L）。此后地下水中 Cr6+浓度均达标。非正常状况下，分别预测 45d、100d、365d、730d、1000d、3556d 储浆罐渗漏点下137 游地下水中 F浓度变化。由预测结果可知，45d后污染羽浓度中心点位于 4.05m 处，中心点浓度 1.0053mg/L 等于地下水质量标准（GB/T14848-310、2017）II 类水质中 F 浓度限值（1.00mg/L）。此后地下水中 F浓度均达标。非正常状况下，分别预测 100d、365d、730d、1000d、2000d、2667d 事故池渗漏点下游地下水中 Li 的浓度变化。由预测结果可知，在汇入大金川河之前，地下水中 Li 均超标，在 2667d 时地下水中心点到达大金川河，此时地下水中 Li 中心点浓度为0.0112mg/L，此前地下水中 Li浓度均大于地下水现状监测水质中 Li浓度值（0.01mg/L）。非正常状况下，分别预测 100d、330d、365d、730d、1000d、2667d 事故池渗漏点下游地下水中 As 的浓度变化。由预测311、结果可知，330d 后污染羽浓度中心点位于 29.7m处，中心点浓度 0.0100mg/L 等于地下水质量标准（GB/T14848-2017）II 类水质中As 浓度限值（0.01mg/L）。此后地下水中 As 浓度均达标。非正常状况下，分别预测 100d、186d、365d、730d、1000d、2667d事故池渗漏点下游地下水中 Cr6+的浓度变化。由预测结果可知，186d后污染羽浓度中心点位于 16.74m 处，中心点浓度 0.0500mg/L，等于 地下水质量标准（GB/T14848-2017）II类水质中 Cr6+浓度限值（0.05mg/L）。此后地下水中 Cr6+浓度均达标。非正常312、状况下，分别预测 100d、150d、365d、730d、1000d、2667d 事故池渗漏点下游地下水中 F浓度变化。由预测结果可知，150d后污染羽浓度中心点位于 13.5m 处，中心点浓度 1.0000mg/L等于地下水质量标准（GB/T14848-2017）II类水质中 F浓度限值（1.00mg/L）。此后地下水中 F浓度均达标。非正常状况的发生将对本项目下游地下水水质造成一定污染。因此应严格落实分区防渗措施，设置跟踪监测井，且尽量避免非正常状况发生。综上所述，根据矿山地质环境保护与恢复治理方案编制规范附录 E，矿山地质环境影响程度分级表，预测评估对采矿活动地下含水层的影响严重。（2）313、中远期 1）含水层结构 中远期，巷道往下掘进至3800m，巷道的掘进会贯穿三叠系上统侏倭组（T3zh）和三叠系上统侏倭组（T3zh）强风化带的变质砂岩与板岩，故矿山开采对含水层结构的破坏影响严重。2）含水层水位 138 中远期矿山开采与近期相似，故矿山中远期开采对水位的影响较轻 3）含水层水质 中远期矿山开采与近期相似，故矿山中远期开采对水质的影响较轻 综上所述，中远期预测评估对采矿活动地下含水层的影响严重。3.2.4 矿区地形地貌景观破坏现状分析与预测矿区地形地貌景观破坏现状分析与预测 3.2.4.1 地形地貌景观破坏现状分析地形地貌景观破坏现状分析 矿区属高原中高山地区，区内海拔 2200314、4200m，相对高差 12002000m，地势陡峭，悬崖迭出，地形坡度大，是典型的高山峡谷地貌。区内无重要的地质地貌景观、地质遗址或人文景观。根据预测，矿山生产产生地面塌陷及伴生地裂缝地质灾害的可能性小，对地形地貌景观的影响较轻。采矿工业场地、选矿工业场地、浮选工业场地、尾矿库区、3330m 和 3500m 工业场地、炸药库、办公生活区、尾矿压滤工业场地、碎磨工业场地、水源地、拦水坝、平硐口场地、高位水池、输电线路杆塔、临时中转场、联络道路等的建设会对原有地表结构及植被产生破坏，对地形地貌景观的影响严重。由于采矿工业场地、3330m 和 3500m 工业场地、选矿工业场地、浮选工业场地、尾矿库315、区、炸药库、办公生活区、尾矿压滤工业场地、碎磨工业场地、水源地、拦水坝、平硐口场地、高位水池、输电线路杆塔、临时中转场、联络道路等主要场地将伴随矿山整个生产服务过程。因此，预测整个矿山建设和生产服务年限内工业场地及尾矿库及其他设施用地地段对地形地貌的影响程度为严重；评估区内其他地段对地形地貌的影响程度为较轻。3.2.4.2 地形地貌景观破坏预测评估地形地貌景观破坏预测评估（1）近期 1）工业场地、浮选厂、联络道路对地形地貌景观的破坏预测分析 截至目前，本矿山已进行了基建，其采矿工业场地、选矿工业场地、浮选工业场地、3330m 和 3500m 工业场地、炸药库、办公生活区、尾矿压滤工业场地、碎磨316、工业场地、平硐口场地、高位水池、输电线路杆塔、联络道路等已建设完毕，近期内不再新建，不会新增破坏面积，不会对地形地貌造成新的破坏，影响程度较轻。2）尾矿库、开采区对地形地貌景观的破坏预测分析 截至目前，本矿山未进行锂辉石矿产资源开采工作，累计动用资源了为 0 万吨，对于尾矿库区只进行了底部基建。139 根据尾矿库设计资料，近期尾矿库堆放面积将增加，新增面积为 2.5hm2，尾矿的堆放将形成新的地形地貌景观，对原始地貌景观的连续性、完整性造成破坏，因此尾矿库区对地形地貌景观破坏程度为严重。近期矿山将从 3600m 往上开采至 40m 中段，巷道掘进至 3650m，同时根据调查附近的业隆沟矿山，其317、开采方式与充填方法与本矿山相似，其开采 2 年以来，最大塌陷深度为 0.05m，预测本矿区开采 5 年，将形成 80hm2的塌陷土地，塌陷深度为 0.1m，塌陷深度对原始地形地貌影响轻，对地形地貌景观破坏影响较轻。（2）中远期 1）工业场地、浮选厂、联络道路对地形地貌景观的破坏预测分析 根据开发利用方案和询问矿方，其采矿工业场地、选矿工业场地、浮选工业场地、3330m 和 3500m 工业场地、炸药库、办公生活区、尾矿压滤工业场地、碎磨工业场地、平硐口场地、高位水池、输电线路杆塔、联络道路等后续不再新建，不会新增破坏面积，不会对地形地貌造成新的破坏，影响程度较轻。2）尾矿库、开采区对地形地貌景318、观的破坏预测分析 根据尾矿库设计资料，中远期尾矿库堆放面积将进一步增加，新增面积为 10hm2，尾矿的堆放将形成新的地形地貌景观，对原始地貌景观的连续性、完整性造成破坏，因此尾矿库区对地形地貌景观破坏程度为严重。中远期矿山将开采至 200m 中段，巷道掘进至 3800m，预测将形成 325hm2的塌陷土地，塌陷深度为 0.3m，塌陷深度对原始地形地貌影响轻，对地形地貌景观破坏影响严重。3.2.5 矿区水土环境污染现状分析与预测矿区水土环境污染现状分析与预测 3.2.5.1 矿区水环境现状分析与预测矿区水环境现状分析与预测 1.水环境污染现状分析 本矿山为新建矿山，前期主要为探矿阶段，并同时修建319、了部分基础设施，本项目目前施工期水环境污染分析主要为施工废水，施工人员生活污水，井下巷道掘进时的井下涌水，以及地面施工场地的冲刷雨水。（1）工业场地 施工废水：根据估算，前期施工过程中，施工废水主要污染物为SS。对于施工废水，应在施工场地内设置临时沉砂池，对其简单沉淀后回用于施工过程洒水抑尘等环节，施140 工废水不排放。施工废水主要污染物为SS，地下水污染较小，不选做主要地下水污染源。（2）生活办公区 施工人员生活污水：本项目施工高峰期施工人员日产生活污水主要污染物为COD、SS、NH3-N，经旱厕收集处理后用于绿化和降尘。生活污水量小且污染较小，不选做主要地下水污染源。（3）采矿区 巷道掘320、进地下涌水：井巷工程基建开拓过程中，将坑道涌水集中收集后汇入开拓井巷专用排水沟中，排出井外作为混凝土拌和以及抑尘等施工生产用水，不外排。地下水涌水主要污染物为SS，地下水污染较小，不选做主要地下水污染源。（4）临时排土场淋溶水 本项目基建期间设 1 个临时排土场用于基建废石的暂存和中转。暴雨天，临时排土场受雨水淋洗、冲刷会产生淋溶废水，污染物与排土场堆存废石的成分有关，主要污染物为 SS，产生量与排土场汇水面积、大气降雨关系十分密切。基建期结束，对临时排土场进行覆土绿化，恢复植被，其影响主要产生于基建期间。设计在临时排土场修建矩形截洪沟，底部修建排水暗沟以截留和导排排土场外大气降水，淋溶水主要321、产生于排土场范围内的大气降雨。临时排土场面积 8670m2，按渗出系数法得出临时排土场平均淋溶水量约 39.02m3/d，淋溶水通过设在临时排土场下方有效容积 50m3的沉淀池收集后作为施工期洒水抑尘，不外排。在上述现状条件下，污水及废水得以有效控制不外流或经处理后污染较小。因此，本矿山对水环境影响较轻。2.水环境污染预测分析 矿山后期将进行全面开采阶段，本项目运行期间地表水产污环节主要为采场矿坑涌水、选矿工艺废水、工作人员生活污水等。（1）采场废水影响分析本项目为地下开采，会产生矿坑涌水，经“混凝沉淀+活性炭吸附+RO反渗透”工艺处理后满足地表水环境质量标准（GB 3838-2002）类标准322、要求后，部分水回用，剩余涌水外排。根据工程分析，项目矿坑涌水外排量为29264341m3/d。因项目外排废水满足地表水环境质量标准（GB 3838-2002）类标准，因此，本次不对外排涌水进行预测。141 （2）选矿废水影响分析 选矿工艺废水根据工程分析，本工程根扎浮选工业场地尾矿浓密池产生的尾矿通过尾矿输送泵房加压输送至尾矿库尾矿压滤工业场地深锥浓密机。不充填时，经过深锥浓密机沉淀和压滤车间脱水处理后，剩余的尾矿排入尾矿库；充填时，深锥浓密机排出的尾矿通过充填尾矿输送泵房加压输送至充填站。尾矿库尾矿压滤工业场地深锥浓密机溢流水及尾矿压滤车间滤进入尾矿库尾矿压滤工业场地回水加压泵房提升后回用至323、磨矿车间。根扎浮选工业场地精矿浓密机溢流水、尾矿浓密机溢流水、精矿脱水滤液、钽铌锡浓密机溢流水均进入扎根后坪浮选工业场地回水加压泵房提升后回用至浮选车间。本项目选矿厂磨-浮工段需要水量较大，选矿废水经处理后全部回用于生产，不排放。选厂初期雨水 根据工程分析，选厂可能产污区域计算初期雨水量为 939.6m3，在根扎浮选厂回水处理站旁边设置有效容积为 1200m3的初期雨水收集池，并在厂区内主要可能产生污染的区域周边设置雨水收集沟收集初期雨水，收集初期雨水泵入选厂回水处理站处理后作为选矿厂生产用水，不外排，对地表水环境影响小。地面冲洗废水 根据工程分析，冲洗废水产生量约 9.6m3/次，冲洗废水产324、生量小，不单独设置收集设施，采用收集沟收集进入初期雨水收集池，然后经选矿回水处理站处理后用于选矿，不排放，对地表水环境影响小。化验废水 根据工程分析，化验废水产生量为 1.7m3/d，化验废水采用塑料桶收集并调节 pH后送至选矿回水处理站处理后用于选矿生产工艺用水，不外排，对地表水环境影响小。（3）尾矿库集液池收集的废水尾矿库集液池收集的废水主要为强降雨天气收集的库面汇集雨水，库面汇集雨水通过“排水竖井排水涵管”导出库区进入集液池，主要产生于雨季。根据前述渗滤液量计算情况，在降雨量最大月尾矿库日平均渗滤液产生量641.7m3/d，在尾矿库拦挡坝下游设有一处环保坝，拦挡坝和环保坝直接形成有效容积325、8.5 万 m3的集液池。该集液池按照 500 年一遇的洪水标准库内洪水量设计，有足够的容积收集和存放尾矿库渗滤液。收集渗滤液在集液池中澄清后，用于尾矿库日常降尘，多余部分通过水泵打回尾矿库压滤厂房，然后通过回水管送入选矿辅助工业场地内的选厂回水142 处理站处理后送入选厂回水高位水池，用于选矿工艺生产。尾矿库内汇集雨水及渗滤液不排入地表水体，对项目所在区域地表水环境影响小。（4）充填渗水 根据工程分析，充填渗水量为 580m3/d，随矿坑涌水一并收集后出井，井坑内水净化站处理后部分回用于采矿生产剩余矿坑涌水满足 地表水环境质量标准（GB3838-2002）类标准后，外排至李家沟，对地表水环境326、影响小。（5）机修废水 根据工程分析，机修废水产生量共计 4.25m3/d，产生于在采矿场地、选矿场地的机修间。在选矿回水处理站旁边设置一个处理规模为 5m3/d 的隔油池，各处机修废水通过塑料桶收集，送入隔油池处理后进入选矿回水处理站处理，然后作为选矿生产工艺用水，不排放，对地表水环境影响小。（6）生活污水 生活污水来源于矿山员工，产生量为 40.8m3/d，其中采矿 28.9m3/d、选矿 11.9m3/d。生活污水水质简单，主要污染物为 COD、SS、NH3-N、动植物油。生活污水经地埋式一体化污水处理设施处理达污水综合排放标准（GB8978-1996）表 4 中的一级标准后回用于生产，327、不外排，对地表水环境影响小。综上所述，本项目运营期各生产无废水收集处理后回用，不排放，矿山未来生产过程中对水环境影响较小。3.2.5.1 矿区环境现状分析与预测矿区环境现状分析与预测 1.土壤环境现状评价 根据工程分析，本项目施工期产生的固体废弃物主要为井巷工程、场地基础开挖等产生的废弃土石方和表土、施工人员的生活垃圾。本工程基建期整体土石方可实现工程内部平衡，不产生永久弃方。施工期间临时排土场剥离表土在临时排土场内分区暂存，用于后期临时排土场的覆土生态恢复；浮选工业场地剥离表土在该场地设 1 处表土临时堆场暂存，用于后期绿化；采选工业场地剥离表土一部分用于探矿废石占地的生态恢复，剩余部分在碎328、磨工业场地内设 1 处表土临时堆场暂存，用于后期绿化。井巷工程废石设临时排土场一处暂存，废石用于基建期拦挡坝基础等。本工程无永久弃土弃渣产生，不需设置永久排土场，固体废物对周边环境影响小。143 本项目施工人员生活垃圾定点收集后，定期清运至金川县城市生活垃圾卫生填埋场统一处置，对周边环境影响小。综上分析，采取措施后，本项目施工期各项固体废物均得到合理的处理与处置，对周边环境影响小。根据矿山环境评价报告，共布设22个土壤环境现状监测点，具体监测点位见下表3-24：表 3-24 土壤监测点位分布情况 监测因子：pH、砷、镉、六价铬、铜、铅、汞、镍、四氯化碳、氯仿、氯甲烷、1,1-二氯乙烷、1,2-329、二氯乙烷、1,1-二氯乙烯、顺-1,2-二氯乙烯、反-1,2-二氯乙烯、二氯甲烷、1,2-二氯丙烷、1,1,1,2-四氯乙烷、1,1,2,2-四氯乙烷、四氯乙烯、1,1,1-三氯乙烷、1,1,2-三氯乙烷、三氯乙烯、1,2,3-三氯丙烷、氯乙烯、苯、氯苯、1,2-二氯苯、1,4-二氯苯、乙苯、苯乙烯、甲苯、间二甲苯+对二甲苯、邻二甲苯、硝基苯、苯胺、2-氯酚、苯并a蒽、苯并a芘、苯并b荧蒽、苯并k荧蒽、二苯并a,h蒽、茚并1,2,3-c,d芘、萘、144 锌、锰、锂、石油烃、氟化物。（1）监测频次及方法 2020 年 10 月 27 日取样一次监测，土壤检测方法及方法来源见监测报告。（2）评价330、标准及方法 采用单项标准指数法评价，其数学模式如下：一般污染物：式中：Siji 污染物在监测点 j 的标准指数；Ciji 污染物在监测点 j 的浓度值（mg/kg）；Cisi 污染物的土壤环境质量标准值（mg/kg）。该项目矿山场地、工业场地内监测点位均为建设用地，执行土壤环境质量建设用地土壤污染风险管控标准（GB 36600-2018）中第二类用地筛选值标准。矿山场地、工业场地外点为农用地，执行土壤环境质量标准农用地土壤污染风险管控标准（GB 156182018）中表 1 标准值。（3）评价结果 土壤环境质量现状监测及评价结果，见表 3-25表 3-33。表 3-25 土壤（工业场地 SE1331、SE3）检测结果 检测项目 采样日期、点位及检测结果 单位 10 月 27 日 SE1 工业场地厂内柱状点 1（*，*）SE2 工业场地厂内柱状点 2（*，*）SE3 工业场地厂内柱状点 3（*，*）0-0.5m 0.5-1.5m 1.5-3m 0-0.5m 0.5-1.5m 1.5-3m 0-0.5m 0.5-1.5m 1.5-3m pH 值 8.68 8.72 8.59 8.83 8.92 8.75 8.89 8.95 8.72 无量纲 汞 0.024 0.027 0.070 0.147 0.033 0.028 0.027 0.032 0.030 mg/kg 砷 12.3 11.3 12.332、4 17.3 17.0 16.6 16.2 16.4 16.7 mg/kg 铜 26 27 50 62 26 26 26 25 26 mg/kg 镍 44 45 43 46 43 43 45 43 43 mg/kg 镉 0.38 0.39 0.50 0.51 0.39 0.36 0.40 0.43 0.49 mg/kg 铅 45.1 43.6 38.6 49.1 38.8 42.2 45.4 42.5 43.5 mg/kg 锌 76 77 81 86 79 77 82 82 77 mg/kg 锰 319 288 324 406 392 389 385 377 364 mg/kg 锂 130 1333、10 215 129 112 118 121 112 105 mg/kg 六价铬 1.4 1.3 1.1 1.1 1.5 0.9 2.6 2.5 2.5 mg/kg 石油烃 13 12 14 13 14 13 15 14 13 mg/kg 氟化物 464 589 590 545 659 584 615 569 595 mg/kg 表 3-26 土壤（工业场地 SE4SE6）检测结果 145 检测项目 采样日期、点位及检测结果 单位 10 月 27 日 SE4 工业场地厂内柱状点 4（*，*）SE5 工业场地厂内柱状点 5（*，*）SE6 工业场地厂内表层点（*，*）0-0.5m 0.5-1.5m 1.5-3m 0-0.5m 0.5-1.5m 1.5-3m 0-20cm pH 值 8.78 8.65 8.67 8.82 8.72 8.90 8.76 无量纲 汞 0.035 0.036 0.0