1、xx非注册 VIP 接待中心酒店式公寓工程超限模架安全专项施工方案编 制 ： 审 核 ： 审 批 ： 二零二零年四月目 录第一章 编制依据 3第二章 工程概况 4第一节 工程简介 4第二节 超限模架部位结构设计概况 4第三节 验算项目说明 9第四节 支模架形式选定与设计 9第三章 施工计划 14第一节 进度计划 14第二节 技术准备 15第三节 劳动力计划 15第四章 施工方法 17第一节 超厚楼板施工段划分 17第二节 超限模架施工 17第三节 超限模架搭设要点 18第四节 架体构造要求 19第五节 混凝土施工 19第六节 模板拆除技术要点 22第五章 施工安全保证措施 23第一节 安全组织2、机构 23第二节 安全教育制度 23第三节 安全技术交底 24第四节 安全检查制度 24第五节 危险源辨识 24第六节 超限模架工程的安全管理措施 30第七节 预防模板及支架坍塌的安全技术措施 31第八节 预防高空坠落的安全技术措施 32第九节 施工现场防火措施 32第十节 安全用电管理措施 32第十一节 雨季施工措施 32第十二节 监测措施 331第六章 施工管理及作业人员配备和分工 36第一节 项目管理人员职责与分工 36第二节 劳务人员安排 37第七章 验收要求 39第一节 进场材料检查与验收 39第二节 支架检查与验收 40第八章 应急预案 41第一节 组织机构设置 41第二节 应急救3、援程序 43第三节 事故类别及应急措施 44第九章 计算书及模架施工图 481、400 厚楼板计算书 482、地下一层 550*2400 框梁梁底模板支架计算书 603、地下一层 550*2400 框梁侧模计算书 694、首层 750*1400 框梁梁底模板支架计算书 765、首层 750*1400mm 框梁梁侧模板计算书 876、550*1000mm 框梁梁底模板支架计算书 947、550*1000mm 框梁梁侧模板计算书 1042第一章 编制依据序号名称编号1本工程施工图纸/2本工程施工组织设计/3建筑地基基础工程施工质量验收标准GB50202-20184混凝土结构工程施工质量验收规范GB4、50204-20155混凝土结构工程施工规范GB50666-20116建筑施工安全检查评分标准JGJ59-20117建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020118建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20199建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200810施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200511建筑施工高空作业安全技术规范JGJ80-201612钢管脚手架扣件GB15831-200613混凝土模板用胶合板GB/T17656-201814建筑施工脚手架安全技术统一标准GB 51210-201615建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-205、1316住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分 部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质201831 号17危险性较大的分部分项工程安全管理规定建质201837 号18关于印发河北省房屋建筑和市政基础设施工程危 险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知冀建法改201912 号3第二章 工程概况第一节 工程简介序 号项 目内 容1工程名称xx非注册 VIP 接待中心酒店式公寓2工程地址3建设单位4设计单位5勘察单位6监理单位7质量监督单位8施工总承包单位9承包范围5 栋公寓楼、沿街商业及地下车库等相关配套设施的设计、采购、施工直至竣工验收合格及整体移交、工程保修期内的缺陷修复和保修工作6、10总工期要求开工时间：2019 年 9 月 19 日，计划竣工时间：2021 年 10 月 30 日，共计 773 日历天11合同质量等级合格,确保“安济杯 ”12绿色施工目标确保工程现场达到省级文明工地标准本工程 1、2、3#公寓及车库地下二层，地下室层高分别为 3950 和 3950/5900，地上 12/16F，首层层高 5060，二层及以上层高 3000；4、5#公寓地下三层，地下室层高分别为 3900、3000 和 3000，地上 17F，层高 3000。第二节 超限模架部位结构设计概况根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定建质201837 号及关于实施 37 号 文有关问题的通7、知建办质201831 号，混凝土模板支撑工程：搭设高度 8m 及以上；搭 设跨度 18m 及以上；施工总荷载 15KN/m2 及以上；集中线荷载 20KN/m 及以上，为超过 一定规模的危险性较大的分部分项工程，需要专家对专项方案进行论证。本方案编制的具体内容为 350mm 厚和 400mm 厚楼板施工总荷载 15KN/m2 及以上；部分 框架梁集中线荷载20kN/m，特编制此超限模架安全专项施工方案。1、超重梁板支模体系部位结构断面尺寸一览表集中线荷载计算钢筋砼自重=梁的截面积（m2 ） 2426KN/m3 （配筋率大时取 26KN/m3 ，本工程取值 25.5KN/m3 ）；模板木方的自重8、=梁截面模板的周长（m） 0.5KN/m2；施工均布活荷载=梁宽（m） 2.5KN/m2；活载控制时荷载组合 S1=b1.2(G1k+ G2k)+1.4Q1k恒载控制时荷载组合 S2=b1.35(G1k+ G2k)+1.40.7Q1k4两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2 以上计算式中：模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)施工人员及设备荷载标准值 Q1k(kN/m2)本工程地下 1 层车库及 1#、2#、3#楼首层存在超限构件，地下 1 层层高为 3.95，首 层层高为 5.06m，超限构件统计见下表：构件楼层构件尺寸所在部位立杆基9、础基础底板梁地下一 层550*100043-57/D 轴 4跨 此处层高 3.95m地下二层顶板混 凝土强度为 C40本工程为独立 基础和条基， 防水板 250mm 厚，地基承载力标准值 140kN/m2地下一 层550*2400J-L/1轴和J-L/58轴，层 高5900地下二层顶板混 凝土强度为 C40首层500*1100、600*1100、 600*1000、600*1200、 750*1300、650*1200、 650*800、600*1300、 750*900、750*1400、1#、2#、3#公寓主楼转换层区域，层高5.06m地下一层顶板， 混凝土强度为C40地下一层550*1010、00梁位置5地下一层550*2400梁位置1#楼首层转换梁示意图（红色虚线梁）62#楼首层转换梁示意图（红色虚线梁）3#楼首层转换梁示意图（红色虚线梁）2、超厚楼板支模体系部位结构尺寸施工总荷载计算：7钢筋砼自重=板厚（m） 25.0KN/m3； 模板木方的自重取值为 0.5KN/m2；施工均布活荷载取 2.0KN/m2；分项系数：永久荷载分项系数取 1.2，施工均布活荷载分项系数取 1.4； 活载控制时荷载组合 S1=1.2(G1k+ G2k)+1.4Q1k 恒载控制时荷载组合 S2=1.35(G1k+ G2k)+1.40.7Q1k 两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2 以上计算式11、中：模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2) 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3) 施工均布荷载标准值 Q1k(kN/m2)板厚达到 350mm 时需要专家论证。构件楼层构件尺寸所在部位立杆基础基础底板板地下一层350/400mm1-58/A-G 轴车库 顶板，层高 3950地下二层顶板， 混凝土强度为C40本工程为独立 基础和条基， 防水板 250mm 厚，地基承载力标准值 140kN/m2板地下二层400mm19-40/A-R 人防 顶板，层高 3950基础底板，混凝 土强度为 C30地下一层超限区域（车库顶板覆土范围阴影范围）8二、本工程模板支模架体特点及施工要求1、本方案编12、制范围为上述超限支模模板支架，普通模板支架搭设已另外编制，已审 批。2、本工程转换层超重梁较多。3、上下工序交叉作业，安全控制是重点。4、本方案编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合 理性原则，四是符合工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则。5、确保模板工程及支撑系统在使用周期内安全、稳定、牢靠。6、模板工程及支撑体系在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。支撑体系的 搭设操作人员需取得特种作业人员资格上岗证。7、现场施工时应仔细核查，严格执行本专项施工方案实施。8、为保证支撑系统的稳定性，下层对应的支模架不拆，本层混凝土浇筑完成后方可 拆除下层支撑。9、13、模板及支撑体系搭设、拆除以及混凝土浇筑期间，设置警戒区和警戒标志，由专 职安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。10、超限部位梁板支模架立杆支承在混凝土板上，必须待支承面的混凝土强度达到 4Mpa 后才可以进行模架支撑，立杆底垫 20050 木板。11、转换层竖向构件和水平构件分开浇筑，先浇筑竖向结构混凝土，浇筑完成 5 天后， 满堂架与框柱抱框拉结牢固后，方可浇筑梁板混凝土。人防区如果楼板与墙体分开浇筑， 施工缝处加设止水钢板穿过柱子及梁箍筋，施工困难，因此选择楼板与墙体整浇，增加的 安全措施：与人防区相邻的 1#、3#、4#、5#楼结构已经施工完毕，超厚楼板架体与已完结 构拉14、结及顶撑，确保架体不发生水平位移。第三节 验算项目说明一、验算说明1、超重梁板模架：本次验算 550*2400 大梁、550*1400 大梁和 550*1000 梁，1000-1400 高大梁，梁底立杆支撑间距 450*600，步距 1200，自由端高度不超过 500。2、梁侧模板：计算 2400、1400 和 1100 高框梁侧模。3、超限楼板按照板厚 400 进行验算。第四节 支模架形式选定与设计结合设计要求和现场条件，采用承插型轮扣式钢管支架作为本模板工程的主要支撑体 系。只有边梁和个别部位无法使用轮扣架时，采用扣件式钢管支撑或者连接相邻架体。1、超重楼板支模架：模板采用 15mm 厚多15、层板，楼板次龙骨采用 50100 截面方木，主龙骨采用483.59双钢管，立杆下垫 200*50 木板；支撑系统采用483.5 钢管，立杆间距 900*900，步距 1500。层高 3950，实际架体高度 3550，第一道水平杆距地 400，步距分别 1500 和 1200， 顶部自由端长度小于 500。架体四周设置竖向剪刀撑，内部每 5 跨搭设竖向剪刀撑，在第 二道水平杆处设置水平剪刀撑。楼板模架立杆布置示意图（立杆间距900*900）楼板模架支撑侧面图2、超重梁支模架：梁模架体系选用材料：模板采用 15mm 厚多层板，梁侧板方木为 50100 截面方木间 距 200，梁底下垫方木采用 2016、0*50 木板；梁侧模用直径 16 对拉螺栓（超过 1400 高大梁间 距 450 一道对拉螺栓，1200-1400 高大梁竖向设置 2 道对拉螺栓，其余梁设置一道对拉螺 栓），主龙骨采用483.5 双钢管；支撑系统采用483.5 钢管。10梁底两侧及中间共三根立杆，垂直梁方向间距 600，沿跨度方向立杆间距 450。第一 道水平杆距地 400，步距分别 1500 和 1200，立杆顶部自由端小于 400。梁两侧立杆设置竖向剪刀撑。地下一层550*2400（边梁）立杆平面布置图地下一层550*2400（边梁）立杆支设剖面图11首层750*1400框梁立杆平面图首层750*1400框梁立杆剖面图17、12地下一层550*1000框梁立杆布置图地下一层550*1000框梁立杆剖面图3、后浇带独立模板支撑体系1）梁板模板在后浇带位置以后浇带为中心采用整张模板拼设。2）底部脚手架支设与相邻板架体支设一致，后浇带模板垂直于后浇带龙骨长度宽出 每侧至少 200mm，两侧的龙骨确保不在后浇带底部插接。3）模架拆除时留设平行于后浇带方向的水平杆不拆除，垂直于后浇带方向的水平杆 换用短杆重新连接。4）模板上每隔 5m 留置一清扫孔。13五、施工说明1、本方案计算书验算内容采用最不利因素进行验算，施工时如因实际需要调整柱纵、 横向间距、步距时，相应的数值不得大于验算部分的数据。2、在支撑系统搭设前，外围脚手18、架需搭设完毕，脚手架距工作面最高点需高出 1.2m。第三章 施工计划第一节 进度计划超限构件施工从 2020 年 4 月 15 日开始，2020 年 5 月 23 日施工完成。14第二节 技术准备表 3.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑、结构施工图/1王彦杰2现行建筑施工规范大全1-5 册1王彦杰表 3.1-2 施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成时间1超限模板施工方案项目部王彦杰叶现楼2020.4.10表3.1-3 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核和隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1工程轴线放线技术复核轴线定位偏差复核王彦杰2结构19、标高技术复核顶板模板底膜及梁模板底膜标高 复核王彦杰3墙柱及顶板梁模板安装技 术复核墙柱模板垂直平整度及顶板、梁构 件尺寸复核，顶板、梁起拱尺寸复 核王彦杰第三节 劳动力计划序号专业工种劳动量（工 日）需要量计划（工日）责任人2019 年-2020 年1011121234561木工4800/24002400/毕文红测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1全站仪B2测量定位12 个月察兴光2水准仪B2测量标高12 个月察兴光3钢卷尺C15尺寸计量12 个月察兴光4游标（楔形）塞尺C4尺寸计量12 个月察兴光5经纬仪B2测量定向12 个月察兴光6垂直度检测尺（靠尺）C4实体20、检测12 个月察兴光15主要材料配置计划序号名称规格型号用量进场时间1面板15mm 覆膜多层板10000 2020.032次龙骨50100mm 木方500m2020.033直插式钢管483.5100t2020.034扣件式钢管483.530t2020.035对拉螺栓16 钢质对拉螺栓6000 根2020.036可调托撑KTC-6030000 个2020.03施工机具配置计划序号施工机具名称型号功率（KW）需用量使用时间责任人1单面压刨机MB105A482020.03王建成2圆盘锯MJ134382020.03王建成3木工压刨MB1067.542020.03王建成4空气压缩机VF06/73062021、20.03王建成二、材料选用及质量要求1 主要材料1）轮扣式钢管：按照规范要求选用 48.33.5mm 钢管，由于钢管的锈蚀、损耗等原 因，钢管以 483.2mm 进行承载力计算。2）方木：40mm80mm。3）模板：15mm 厚双面覆膜多层板。4）配套 U 托。5）对拉螺杆：采用直径16 对拉螺杆，穿墙螺杆套管加硬塑料管（PVC）。6）跳板：50mm 厚度木跳板，不得有裂痕。2 材料质量要求1）脚手架钢管应符合现行国家标准。2）木方：采用 40mm80mm 木方不得有霉变、虫蛀、折裂。4）模板：15mm 厚覆膜多层板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，有 保温性能好、易脱模和可两面22、使用。5）现场选用 48.33.5mm 钢管。16第四章 施工方法第一节 超厚楼板施工段划分地下一层顶板覆土范围板厚 350/400mm，根据后浇带划分为四段施工，分别为地库 1 段、2 段、3 段和 4 段，计划施工时间 2020.04.10-2020.05.30。分段图如下所示：第二节 超限模架施工1、超限模架施工工艺流程2、搭设材料进场根据工程的结构形式及层高要求租赁相应长度（型号）的立杆、横杆。主要长度 2100 和 2400。3、测量放线楼层混凝土建筑完毕强度达到4MPa 以上后，根据施工图轴线尺寸引测控制线，建立 控制网，引测标高控制线，根据已经测好的控制线确定梁柱的位置，并标出立23、杆搭设位置。174、铺设垫木立杆底部铺设 200*50 木板。5、搭设立杆、横杆按照方案间距搭设立杆和横杆。6、设置剪刀撑板底架体四周及中间每 5 跨、梁底两侧立杆设置竖向剪刀撑。板底架体第二道水平杆 处设置水平剪刀撑。7、铺设顶板多层板当梁底下的次龙骨及主龙骨（双钢管）按标高控制线（标高可通过可调顶托调整）安 装完毕之后，就可以安装多层板。在安装顶板模板时，确保模板安装牢固、平整、拼缝严 密。8、检查验收支模架是否严格按方案执行、构造措施是否合理。立杆与横杆的连接是否牢固。9、浇筑梁、板混凝土模板安装及钢筋绑扎完毕经验收合格以后，浇筑顶板混凝土，选用 2 台车载泵，从两 端向中间对称浇筑混凝24、土。在顶板混凝土浇筑的时候派专人守模，发现隐患及时消除。10、支模架拆除超限构件混凝土浇筑完成后，下层混凝土同条件试块强度达到要求后方可申请拆除顶 板、梁模板。支模架的拆除顺序一般是后支的先拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。 梁板支模架拆除时混凝土强度达到的要求参照相关规定。模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好书面手续。 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。对拆除下来的构件要及时检查、整修、保养，剔除不合格的构件。第三节 超限模架搭设要点1、放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其 整体稳定性和抗倾覆性。2、架体搭设完成后要按方案搭设剪刀25、撑。3、在架子搭设前，应该对工人技术交底工作，交底的重点如下；（1）用扣件时，扣件必须固定牢固。18（2）U 托伸出钢管距离小于 200mm，杆顶自由端不大于 500mm。4、梁底两侧及中间共三根立杆，垂直梁方向间距 600，沿跨度方向立杆间距 450。梁 两侧立杆必须加竖向剪刀撑。梁两侧立杆必须与板底满堂架连为一体，不符合模数时采用 扣件连接。5、跨度超过 4m 时，梁、板底模板跨中按照 2.5起拱。第四节 架体构造要求1、通用构造（1）梁模板支撑架所用杆件必须为合格的国标产品。（2）设在模板支架立杆顶部的可调 U 托，支托板厚度不应小于 3mm。其丝杆外径不得 小于 25mm，伸出长度不得26、超过 200mm，立杆顶部与支架顶层横杆的距离不应大于 500mm。（3）梁支撑架和满堂架立杆之间必须按步距拉结，确保两方向足够的设计刚度。（4）所有方木的位置和放置方向必须严格按照方案执行。2、剪刀撑布置板底架体四周及中间每 5 跨设置竖向剪刀撑。板底架体第二道水平杆处设置水平剪刀 撑。梁底两侧立杆设置竖向剪刀撑。布置角度为 45 60 之间。第五节 混凝土施工5.1 浇筑顺序竖向构件与水平构件分两次浇筑，墙柱在梁板钢筋绑扎前浇注完毕，梁板砼浇注采取 一次成型的方法连续施工。竖向构件达到 75%设计强度，周围架体与竖向构件进行可靠连 接。竖向构件水平结构均采用汽车泵进行浇筑。在进行水平向构件27、施工时，需确保模板支 架施工过程中均衡受载，采用由两端向中间对称分层、均匀浇筑的方式进行，混凝土不得 堆放过高过于集中，要及时将其拔开，使砼荷载能均匀分布。先浇筑主次梁浇筑至板底后， 再统一浇筑板。5.2 浇筑方法采用一次性连续浇捣方案，先浇筑梁混凝土，后浇筑板混凝土。较大尺寸的梁（梁的 高度大于 1m）的结构，可单独浇筑。超 1m 高的梁，浇捣先梁后板，一次浇注时最多不能 超过400mm。在浇捣时不能集中过多于某点部位，防止局部负荷超重。浇筑混凝土应连续 进行，如因分层等原因必须间歇时，其间歇时间宜缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将 次层混凝土浇筑完毕。191、柱的混凝土浇筑1）柱浇筑前底部28、应先填 2050mm 厚与混凝土配合比相同的减石子砂浆，柱混凝土应 分层浇筑振捣，使用插入式振捣器时每层厚度不大于 50cm，振捣棒不得触动钢筋和预埋件。2）柱分段浇筑。每段高度不得超过 2m，保证混凝土的分层准确，并用混凝土标尺杆 计量每层混凝土的浇筑高度，混凝土振捣人员必须配备充足的照明设备，保证振捣人员能 够看清混凝土的振捣情况。3）柱子混凝土应一次浇筑完毕，如需留施工缝时应留在主梁底标高以上 2cm。2、梁板混凝土浇筑1）梁底板振捣采用斜坡式分层振捣，斜面由泵送混凝土自然流淌而成，振捣快插慢 提，从浇筑层的底层开始逐渐上移，以保证分层混凝土间的施工质量。2）混凝土在振捣过程中宜将振动棒29、上下略有抽动，使上下混凝土振动均匀，每次振 捣时间以 2030 秒为宜， (砼表面不再出现气泡、泛出灰浆为准)。振捣时，要尽量避免 碰撞钢筋，管道预埋件等。3）振捣棒插点采用行列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣棒的有效作 用半径的 1.25 倍，一般振动棒的作用半径 3040cm。振捣操作要“快插慢拔，防止混凝 土内部振捣不实；要“先振低处，后振高处，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶 ” 现象。4）浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。混凝土自由倾落高度一般不超过 2m，否则采用串筒、斜槽、溜管等下料。5）梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇 30、筑，并用小直径振捣棒振捣。6）浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板 可用插入式振捣器顺浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木 抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒 铺摊混凝土。5.3 混凝土的浇捣技术措施1、竖向构件混凝土浇筑振捣时，应按 300 分层浇捣振实，梁、平台板振捣点间距 30cm。 振捣时应以砼不沉陷为度。上部结构外板墙的振捣质量应专人严格控制，坚决杜绝漏震、 过震。控制砼的倾落高度，防止砼发生离析、保证砼的密实度。2、 梁和板应同时浇筑混凝土，有主次梁的楼板宜顺着次梁的方向浇筑，单向31、板宜延 着板的长边方向浇筑；梁高大于 1m 的，可单独浇筑混凝土。203、商品混凝土流动性较大，要求混凝土流到那里振动机振到那里，对于梁板交接处 钢筋较密部位要求边下料边振捣。4、混凝土分层浇筑，分层振捣。每一振点的延续时间，应在混凝土不再往上冒汽泡。 表面呈现浮浆和不再下沉为止。当采用插入式振动器振捣混凝土时，应快插慢拔，移动间 距不宜大于振动器作用半径的 1.25 倍，与模板的距离不应大于其作用半径的 0.5 倍，应 避免碰撞钢筋、模板、芯管、吊环和预埋件。振动器在使用过程中，每一插点要掌握好振 捣时间，振动器插点要均匀排列。5、在振捣上一皮时，应插入下一皮混凝土的 5cm 左右以消除两层32、之间接缝，在振捣 上层混凝土时，要在下层混凝土初凝之前进行。6、在振捣混凝土时，禁止紧靠模板振动，且应尽量避免碰撞钢筋、预埋件等。7、混凝土浇筑过程中，要保证混凝土保护层厚度及钢筋位置的准确性，不得踩踏钢 筋，移动预埋件和预留洞的原来位置，如发现偏差和位移，要及时纠正。8、混凝土浇捣过程中，应严格按规定分批做塌落度试验，如有不满足规定要求时， 及时调整配合比。5.4 混凝土浇捣质量保证措施技术措施1、结构砼施工时，一方面加强对砼搅拌台的原材料质量监控、计量校验及试验级配 方面的评审、管理，同时在砼浇捣过程加强砼质量的监控，严禁向砼内任意掺水，必须由 搅拌台试验室严格按气候条件、原材料含水量情况33、合理正确调整级配，以最适宜的施工参 数，满足施工现场需要。2、加强对砼坍落度及试块抽检管理，做好试块的及时送检，确保砼资料反映准确、 及时。3、现场砼浇捣，必须严格监控砼振捣质量及砼的收头质量，确保砼结构的施工质量。4、砼浇捣时，按气候条件及时做好恰当的养护措施，确保施工质量；施工现场必须 加强材料和机具等方面的组成协调工作，确保砼正常连续供应。5、每次柱、梁封模隐蔽前必须清理干净模板内的杂物、浮灰，并经质监人员和现场 监理的认可；砼浇捣前，必须再用自来水冲洗干净并排清积水。6、柱砼浇捣时，必须正确掌握柱内砼的布料厚度。7、混凝土浇捣自高处自由倾落高度，不应超过 2m。8、为保证结构砼的外观质34、量，对每次拆除后应及时清理。9、砼浇捣时，必须随时掌握天气的变化和气象预报，准备好足够的防雨材料。5.5 混凝土施工注意事项1、混凝土浇筑过程中必须配备至少两名钢筋工值班，保证钢筋垫块和钢筋间距符合 要求。重点是楼板上层筋，踩下去的要补支撑、复位；柱筋不偏移；松扣的补扎。2、在浇筑混凝土时，亦至少安排 2 个值班木工，应经常观察模板、支架、钢筋、预 埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的混凝21土凝结前修整完好。3、浇筑顶板混凝土，选用 2 台车载泵，从两端向中间对称浇筑混凝土。5.6 成品保护1、要保证钢筋和垫块的位置正确，不得踩楼板的分布筋、弯起钢筋，不35、碰动预埋件 和插筋。在楼板上搭设浇筑混凝土使用的浇筑人行道，保证楼板钢筋的负弯矩钢筋的位置。2、不用重物冲击模板，不在梁或楼梯踏步侧模板上踩，应搭设跳板，保护模板的牢 固和严密。3、已浇筑楼板上表面混凝土要加以保护，必须在混凝土强度达到 1.2MPa 以后，方准 在面上进行操作及安装结构用的支架和模板。4、在浇筑混凝土时，要对已经完成的成品进行保护，对浇筑上层混凝土时流下的水 泥浆要专人及时的清理干净，洒落的混凝土也要随时清理干净。5、对阳角等易碰坏的地方，应当有措施。第六节 模板拆除技术要点1、拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆 模。2、超限构件混凝土浇筑36、完成后，下层混凝土同条件试块强度达到要求后方可申请拆 除顶板、梁模板。3、拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。（1）拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其 支架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。（2）在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全 和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。4、模板拆除原则（1）模板拆除的顺序应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原 则。肋形楼盖应先拆柱、墙模板，再拆楼板底模、梁侧模板，最后拆梁底模板。在模板拆 除时37、，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。（2）墙模板必须待混凝土强度达到4MPa 以上时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。22第五章 施工安全保证措施第一节 安全组织机构超限模架施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主 要体现在顶板模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期 的完成该模板分项工程，特成立安全管理小组进行管理。本项目部安全施工管理机构有项目经理、技术负责人、副经理、安全总监等项目部人 员组成。安全组织机构人员一览表表 51序号职务性名主要工作职责1项目经理白旭亮负责工程管理全面工作2项目技术 负责人王彦杰负责工程技38、术管理工作3安全工程师王乾负责工程现场安全管理工作4质检员察兴光负责工程质量检查、验收工作5施工员武彤彤负责现场生产工作6资料员郭建梅负责文件、资料的收集、整理、归档7机械管理员何印辉负责现场机械管理、维护8劳务管理员王乾负责现场劳务人员登记、管理9安全负责人王乾负责工程现场安全管理工作10生产负责人毕文红全面负责施工现场生产工作11电气负责人杨晖负责现场电气工作第二节 安全教育制度l、严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、 班组“三级 ”教育，并在“三级安全教育卡 ”上签名，并登记其本人的身份证号码。2、三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本39、知识、法规、法制 教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场 的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。233、施工人员在变换工种时，必须接收新工种的岗位安全操作知识教育；特种作业人 员若变换新工种须经市一级有关部门重新培训考核发证。4、定期对施工人员进行安全技术教育，项目部对班组的安全技术教育每月一次，班 组对工人的安全技术教育每周一次。教育类别为：操作规程、技能、班前教育等。5、在节假日前后，必须加强对全体施工人员的安全教育，提高施工人员的安全意识。6、项目部对王人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总 表 ”。第三节 40、安全技术交底1、施工前，由项目技术负责人或编制人对现场管理人员和作业人员进行安全技术交 底。作业班班组长要对工人进行施工要求、作业环境的安全交底。2、交底内容（工程概况、施工方法、安全技术措施等情况）要全面，结合本工种及 施工环境针对性要强，与作业班组办理签字手续。3、安全技术交底的签字手续必须由被交底者本人进行签字，绝不允许代签。第四节 安全检查制度l、工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设 施进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐 步完善记录工作。2、工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进41、 措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负 责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动 保护用品。3、要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改 计划，并做到“定人、定时间、定措施 的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可 靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。4、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、 低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记 ”。第五节 危险源辨识根据建设工程安全生产管理条例、危险性较大的分部分项工程安全管42、理规定 中华人民共和国住房和城乡建设部令第 37 号、住房城乡建设部办公厅关于进一步加强 危险性较大的分部分项工程安全管理的通知建办质201739 号、住房城乡建设部办公厅 关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质201831 号及其它相关安全规程并结合本工程施工特点，充分考虑施工技术难度和困难、不利条件24等，经多方分析，超限模架施工现场重大危险源部位是：深基坑、模板支架、高处作业、 施工用电、洞口防护、塔吊作业、新型肺炎疫情防护等。序号类型危险源控制措施1基坑无有效排水措施基坑周边排水沟保持通畅；2基坑边坡产生裂缝或移位、滑坡未及时 采取措施定期做基坑监测，裂纹位置43、及时 修补，雨天加强巡视检查3基坑周边堆载过重加强各分包单位、搅拌站管理， 2m 线以内严禁堆载4基坑周边道路开裂、下陷出现裂纹及时修补5向基坑内抛扔物料加强分包人员教育交底6基坑无防护栏杆或防护栏杆损坏设置栏杆，破损栏杆及时修补7脚手架方案无脚手架搭设方案或方案不符合规范要 求编制方案，方案经过编审批8材质钢管弯曲、变形、穿孔、锈蚀等材料进场验收，要求提供材料检 验合格报告9钢管壁厚过薄（小于 3mm）10扣件缺少螺母、垫片11跳板破损严重、强度不足12刷钢管的油漆存放不符合要求油漆要存放在危险品库房13人员人员未做安全教育及安全技术交底人员进场教育、交底，查验证件， 办理门禁卡14架子工无44、证上岗作业15人员未佩戴蓝色安全帽不合格帽子及时更换16安全带非指定品牌、非五点式安全带验收，不合格更换17人员未系挂安全带加强作业过程管控18架体不满足基础平整无积水要求要求分包平整基础，做好排水措 施19立杆下方未垫跳板或木方加强作业过程管控20不满足扫地杆小横杆在大横杆下方、其 余部位小横杆在大横杆上方要求加强作业过程管控21不满足小横杆、大横杆必须用直角扣件 与立杆连接（跳板接头处）除外的要求22步距、跨距不满足都是 1.5 米的要求23不满足立杆与结构间隙300mm 要求脚手架搭设前进行现场指导24脚手架与结构间隙过大脚手架与结构间隙拉设安全兜网 或加设大横杆25小横杆伸出立杆外露长45、度小于 100mm加强作业过程管控，严格按照方 案验收26外架缺少剪刀撑27剪刀撑未连续设置28脚手架未设置连墙件29连墙件未按照两步三跨设置30连墙件未拉结在外立杆上31脚手架外侧未满挂密目网25超限模架安全专项施工方案序号类型危险源控制措施32密目网非指定品牌、不阻燃密目网进场验收，不合格更换33使用铁丝绑扎密目网加强作业过程管控，严格按照方 案验收34作业面未设置防护栏杆和挡脚板35作业面未满铺跳板，跳板下方未设置安 全兜网，存在探头板、飞跳板、单跳板36使用木方代替跳板或跳板强度不足37脚手架未按要求每 2 层挂设安全兜网38脚手架缺少上下人通道39上下马道拉结点设置不足40开口型脚手46、架端部未设置防坠落措施41搭拆 过程非架子工作业人员进场教育、交底，查验证件， 办理门禁卡42架子工酒后作业、疲劳作业43架子工作业未佩戴、系挂安全带44拆除脚手架时，未拉设设警戒区域、无 人看管加强作业过程管控45未将搭拆工具及零配件放入工具袋或系 挂牢靠46架子工抛掷材料47架子工攀爬到脚手架外侧搭设剪刀撑48在密目网封闭后采用后攀援的方式搭设 剪刀撑49六级以上大风、雨天、雪天进行搭拆作 业50验收 检查脚手架未经验收即投入使用脚手架搭设完成必须经验收合格 方可使用，每月检查51脚手架未按规定进行检查维护52模板支撑体系方案无脚手架搭设方案或方案不符合规范要 求编制方案，方案经过编审批547、3材质钢管弯曲、变形、穿孔、锈蚀等材料进场验收，要求提供材料检 验合格报告54钢管壁厚过薄（小于 3mm）55钢管盘扣缺失56U 拖直径小于 30mm57人员未做安全教育及安全技术交底人员进场教育、交底，查验证件， 办理门禁卡58人员未系挂安全带59架体立杆下方未垫跳板或木方加强作业过程管控，按照方案进 行验收60横杆插销未插入盘销孔内61缺少横杆、浇筑砼时模板体系倾覆62自由端超过 500mm63主龙骨为单钢管64未在四周设置连续竖向剪刀撑，架体底 部、上部未设置水平剪刀撑65模板支撑体系高于 5m 未挂设水平安全 兜网66搭拆搭设人员酒后作业、疲劳作业26超限模架安全专项施工方案序号类型危48、险源控制措施67过程搭设人员作业未佩戴、系挂安全带68搭设人员抛掷材料69六级以上大风天、雨天、雪天进行搭拆 作业70验收 检查模板支撑体系未经验收即投入使用脚手架搭设完成必须经验收合格 方可使用，未经验收不得进入下 一道工序71临边洞口 防护临边、洞口无防护栏杆加强作业过程管控72防护栏杆未按要求搭设（高度不足 1.2m， 不是双腰杆）73使用钢管、木方、U 拖等材料，采用顶 撑的方法在墙面窗洞设置防护栏杆74防护栏杆损坏75短边边长大于 1.5m 的非竖向洞口未挂 安全兜网76井道、洞口内使用钢管、模板等硬质材 料做安全平网支撑77墙面竖向洞口离地高度低于 800mm 时未 设置防护栏杆749、8防护栏杆立杆间距大于 2m79入口通道无防砸棚80高处作业平台无防护栏杆81防护平网封闭不严、绑扎不牢82临时用电电箱固定设备未配置专用开关箱或直接从二 级箱内接线电箱进场验收，张贴验收合格标 签，未经验收电箱不得进场使用83电箱操作位置积水且未采取可靠绝缘措 施84电箱内一闸多机（一个漏保接多根电线）85电箱内缺少漏电保护器，电箱内漏电保 护器、空气开关非透明装置86漏电保护器参数超标（三级箱30mA， 0.1S，一级箱30mA S）87接地线未连接或未连接至端子板88电箱内无系统图、无巡检记录89电箱内电缆线接线漏芯，未使用压线板90使用石板闸刀开关、瓷插式熔断器91电箱箱门上未张贴有验50、收合格标签、标 识牌、编号牌、月检色帖92开关箱与用电设备接线大于 3m93电缆使用白色的家庭用BV 线，BV 线两芯线加强作业过程管控27超限模架安全专项施工方案序号类型危险源控制措施94线电缆线拖地（要求使用支架挂起来）95电缆线与钢筋、钢管等导体直接缠绕， 无绝缘保护措施96电缆线泡水97电缆破皮或接头部位未加设绝缘保护措 施98总配电箱及塔吊、施工电梯开关箱未做 重复接地99钢筋加工机械、木工加工机械使用手柄 开关、倒顺开关（需使用按钮开关、脚 踏开关）100使用开放式碘钨灯101塔 吊 及 起 重 吊 装 作 业塔吊司机上塔通道搭设不规范，使用单跳板 或两侧无防护栏杆上塔通道搭设完成51、验收合格后方 可使用102塔吊司机、信号指挥无证上岗人员进场教育、交底，查验证件， 办理门禁卡103塔吊保险、限位失灵每月检查，作好记录104起重 吊装 作业长短混吊、无人指挥吊装作业、零散材 料未使用吊斗加强作业过程管控，吊笼按照北 京市标准化图集制作，四个吊点 设置好钢丝绳105吊运材料绑扎不牢或堆放高度超出吊笼 挡板106吊点使用螺纹钢制作，包括吊笼、模板、 管道、设备、悬挑脚手架等107吊笼四周封闭不严108仅悬挂吊笼上两个吊点吊运材料109将箍筋套在钢管上进行吊运材料110使用挖掘机、装载机吊运物资111用塔吊吊泵管打灰作业112吊物下方站人113流动起重机、汽车泵支腿不稳114流动52、式起重机械未经验收即使用流动式起重机械进场验收，合格 后方可使用115起重机械保险失灵116施工机具乙炔、丙烷瓶工作过程中未安装防回火 阀加强作业过程管控117布料机拉结措施不可靠或支腿下端模板 支架未加强118钢丝绳卡数量不足或钢丝绳编结长度不 足119木工锯缺少防护罩121消防消防 设施 器材作业面未配备灭火器加强作业过程管控122灭火器失效、损坏123木方、模板、挤塑板、保温板等易燃材 料堆放区域未配备灭火器28超限模架安全专项施工方案序号类型危险源控制措施124消防水用做施工用水125材料堆放阻挡消防通道126氧气、乙炔未分开存放、分开运输，共 用同一个吊笼或推车127消防水失效12853、动火 作业动火作业未办理动火证加强人员教育交底，加强作业过 程管控，未办理动火证不得作业129未在指定地点动火作业130非焊工进行动火作业131动火作业时周边木方、模板、彩条布等 易燃材料未清理132动火作业未配别灭火器，无看火人133高处动火作业无接火斗134大风天气进行动火作业135人员人员不戴安全帽、不穿马甲进入施工现 场加强人员教育交底，防护用品不 合格人员禁止进入施工现场136人员安全帽非指定品牌137人员穿大裤衩、拖鞋、光膀子进入施工 现场138人员现场抽烟加强过程管控，发现违章现象进 行处罚139人员现场追逐打闹140人员现场随地大小便141人员现场打架斗殴142人员进门不刷卡，54、不服从管理，辱骂、 殴打保安发现违章处罚分包单位，并将违 章人员清退出场，伤人的须负刑 事责任143扬尘裸土不覆盖或覆盖不全加强巡视检查，问题及时整改144车辆出门未冲洗车辆不冲洗不予放行145东西大门口及周边路面不干净、有泥土专人定时清扫146钢筋加工场内铁屑未及时清理加强巡视检查，发现问题及时安 排整改147木工棚木屑未及时清理148建筑垃圾、生活垃圾未及时清理垃圾及时清理149食品安全食堂操作人员无健康证无健康证不得进入食堂操作间150食堂卫生清洁不到位定期检查，有问题及时整改151生熟食未分开，容器未定期消毒、购买 变质食品152食用食堂饭菜后出现腹泻现象食品留样 48 小时，并做留样55、记 录，采购食材须作好记录153出现食物中毒问题154生活区分包办公室住人每天对生活区进行巡视检查，发 现问题及时安排整改，问题严重 人员清退出场，并对分包单位进 行处罚155消防器材失效、缺失156宿舍内私拉乱接，使用大功率电器157宿舍内住有非工地人员、未成年人158宿舍内卫生脏乱差159宿舍人员卧床吸烟29超限模架安全专项施工方案序号类型危险源控制措施160宿舍空调、USB 充电插座损坏161宿舍门窗、玻璃等损坏162宿舍内赌博、打架斗殴等163办公区电线老化、短路等故障定期开展办公区用电专项检查， 及时消除电气安全隐患164电器漏电165电源插座接线松动，破损，超负荷使用166夜间办公56、用设备使用后未关闭要求各办公室下班后关闭167消防器材缺失、失效定期检查，及时更换、补齐168新型肺炎 疫情防控人员不正确佩戴口罩加强教育和培训，不正确佩戴者 禁止进入现场169测温仪器缺失、失效定期检查，及时更换、补齐170防疫物资准备不足或缺失实时统计，及时补充171宿舍每日不少于 3 次通风加强培训教育，制定专人进行处 理，并定时检查，发现问题及时 进行整改处理。172宿舍、办公区、卫生间消毒次数不够173餐厅、会议室、卫生间和宿舍等重点区 域消毒通风频次不足，重点部位消毒不 到位174洗漱间、淋浴间、开水间和卫生间等区 域水龙头、地面消毒频次不足。地面积 水不能及时清理。175宿舍人员57、存在聚集聊天、打牌等，加强教育和培训，情节严重者清 场处理。176废弃口罩更换后随意丢弃定专人进行发放和收集处理，并 对废弃口罩进行消毒销毁处理177每日测温不能及时准确上报定专人进行测温登记，及时反馈 相关信息。178对于人员密集区域，如职工餐厅、施工 现场等制定峰用餐和错峰上班机制，如 不听管理者进行清场处理179宿舍人员观察期人员每间宿舍不超过 4 人。专人管理，并制定相应管理制度， 如不听从管理直接清场处理180劳务用工管理按公司八项规定进行排查，如不 符合要求禁止入场181人员返xx的管理采取点对点运输方式，未经报备 私自返京者禁止入场。182疫情应急管理处置不到位制定疫情防控已经预58、案，并组织 应急演练第六节 超限模架工程的安全管理措施l、搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考 核管理规则 (GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业 者，不得上支架操作。302、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。3、搭拆支项架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应 进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、 钢筋等物件。5、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆等杆件。6、模板支架应自成体系，严禁59、与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走 施工梯，严禁攀模板支架上下。7、施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全只寸必须停止作 业。8、拆除支项架前，应清除支项架上的材料、工具和杂物。9、模板及支撑体系搭设、拆除以及混凝土浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由 安全员在现场监护，严禁任何人员进入模板下方警戒区域。10、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散 堆放并及时清运。11、拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、 规格分类整理存放，妥善保管。第七节 预防模板及支架坍塌的安全技术措施l、设计模板及支撑体系案60、时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚 度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时， 其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值。2、所有钢管、连接件、木方等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的 材料。3、施工前由项目部安全技术负责人对施工人员进行安全技术书面交底，施工时严格 按本方案的要求进行。4、模板支架搭设场地必须平整坚实，具有足够承载力。5、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承 载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。6、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置木方。7、支架61、系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、剪刀撑，防止由 于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。8、可调托座伸出长度不宜超过 200 。9、安装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。31第八节 预防高空坠落的安全技术措施1、操作工人应系好安全带；2、在临边洞口边设置有效的安全护栏；3、遇到超过六级风的天气，停止施工；4、施工作业人员必须从外脚手架人行斜道上下，不得从支撑系统的钢管上任意爬上 爬下。第九节 施工现场防火措施1、现场要组建义务消防队，开展防火工作。对全员进行防火知识教育，经常开展防 火安全宣传教育活动。2、针对办公区、施工区、材料区等区域的特点配备消防器材。对木工棚、料62、场等重 点区域设置重点防火区标牌，重点监控。3、对明火作业，电气焊作业必须当日开取动火证，必须有防火措施和专人看守。易 燃，易爆材料要专人管理，限期存放在现场。4、工地应设置吸烟区，不准在非吸烟区吸烟。第十节 安全用电管理措施l、施工现场采用 ”三相五线制 ”(TNS 系统)供电，供电主干线及分干线必须敷设至各 级电制箱。严格执行一机一闸一漏电开关的规定。漏电保护器的额定漏电动作电流应不大 于 30mA，额定漏电动作时间应小于 0.1 s。2、电工必须身体健康，并持证上岗。3、电线要架空铺设，不得拖地，电线严禁架设在支架上。4、配电箱内的开关电器、控制成品、保护电器必须完好无损。5、电气设备的63、金属外壳必须通过专用接地干线与接地装置可靠连接，接地干线的首、 末端及线路中问必须与接地装置可靠连接，每一接地装置的接地电阻不得大于 4 Q。6、各种电气设备必须定期由专业电工检修，确保设备完好。检修时，必须将相应的 闸刀开关断开，并悬挂“严禁合闸 ”标志。维修时必须按规定穿、戴绝缘鞋、手套，必须 使用电工绝缘工具。7、支架与架空输电线路的安全距离、工地临时用电线路架设及支架接地避雷措施等 应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范 (JCJ46)的有关规定执行。第十一节 雨季施工措施本工程超限模架搭设及混凝土浇筑时间 2020 年 4 月 15 日-2020 年 6 月 30 日。1、雨季64、来临之前，加固临时设施，大标志牌，基坑周围等处设警告牌；疏通好施工 场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。2、雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业32施工。3、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大 风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、 用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。4、如搭设架子在雨期进行，应组织有关部门进行检查，上人马道铺好木脚手板，钉 好防滑条，防滑条间距不大于 300mm，并定期派人清扫马道上的积泥。5、浇筑混65、凝前查询天气情况，雨天不进行混凝土浇筑施工。如果浇筑混凝土时，突 然出现雷阵雨，用薄膜覆盖混凝土。6、模板工程具体施工措施1)设置木工加工棚。2)选用具有防雨水冲刷性能的模板脱模剂，且在雨前采取塑料布覆盖。3)对于合模后不能及时浇筑的墙柱模板，在模板底部留设排水口。7、混凝土工程具体施工措施1)加强和混凝土供应厂家的沟通和监督，混凝土搅拌前，加强对混凝土粗细骨料含水 量的测定，及时调整用水量。2)大面积混凝土浇筑前，要了解 23 天的天气预报，尽量避开大雨。3)对已浇混凝土立即进行覆盖，以免雨水直接冲刷混凝土，并将浇筑区所积雨水及时 排走。防水混凝土严禁雨天施工。4)当雨较大时，在规范规定可留66、施工缝的位置留设施工缝，停止混凝土的浇筑。8、脚手架工程具体施工措施1)搭设脚手架前对所用材料严格检查，严禁使用锈蚀变形严重的钢管。2)落地式脚手架基础外侧设置排水明沟，明沟内不得有杂物，保持排水畅通，及时排 除架子基底积水。3)脚手架的坡道要加防滑条，防滑条间距不大于 30cm，安装挡脚板和防护网。9、物资准备序号名称单位数量备注1塑料布m25000材料覆盖2彩条布m25000洞口封堵、材料覆盖3水龙带m1000防汛抽水4潜水泵台20防汛抽水5手电筒、应急灯把100夜间照明6雨衣、雨鞋套300雨季防护用具7绝缘手套套200电工专用8砂袋个1000防汛备用第十二节 监测措施一、监测目的与技术要67、求33为了解超限模架系统的变形情况，确保安全及指导施工的目的，超限模架支顶系统进 行变形监测。监测对象以钢支撑立杆竖向位移为主，着重了解钢支撑立杆垂直方向的变形 情况，也适当选择观测受力较大的主龙骨的下沉量：本工程监测的目的主要有：1、通过将监测数据与预测值作比较，判断上一步施工工艺和施工参数是否符合或达 到预期要求，同时实现对下一步的施工工艺和施工进度控制，从而切实实现信息化施工；2、通过监测及时发现支撑结构在施工过程中的环境变形发展趋势，及时反馈信息， 达到有效控制施工对建(构)筑物影响的目的；3、通过监测及时调整支撑系统的受力均衡问题，使得整个支撑在浇筑过程能始终处 于安全、可控的范畴内68、；4、现场监测结果反馈给方案设计者，使设计者能根据现场工况发展，进一步优化方案，达到优质安全、经济合理、施工快捷的目的；二、监测点布置在每段施工区域四角设置水平位移观测点，在最大高度梁底设置竖向位移观测点。采用全站仪、经纬仪水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平位置是否有偏 移。用水准仪测量垂直方向变形量。三、监测项目内容本工程施工监测根据设计图纸和规范要求，采用多种监测方法对超限模架变形进行监 测。主要有支架水平位移变形、竖向位移。各监测项目和对象详见下表。监测项目位置或监测对象监测精度监测仪器支架水平位移支架1.0mm全站仪支架竖向位移支架1.0mm全站仪支架沉降支架1.0mm水准仪69、监测变形预警值监测项目报警值（mm）控制值（mm）支架水平位移58支架竖向位移810以上项目是实时监测混凝土浇筑过程中支架水平位移变形、支架竖向位移情况，及时 处理监测结果，向监理、设计、施工人员作信息反馈。必要时，应根据现场监测结果采取 相应措施。四、监测方法与技术要点1、支撑水平位移1.1 测点布置水平观测点每段施工区域 8 个点，四个角双方向监测。341.2 监测方法水平观测点采用经纬仪观测。1.3 监测仪器经纬仪、水准仪2、支撑竖向位移2.1 测点布置超限模架区域，每条轴线的超限梁设置一个竖向沉降观测点，并根据现场实际情况间 距作适当调整。2.2 监测方法竖向沉降观测点采用水准仪测量监70、测。2.3 监测仪器水准仪，精确度至mm。35观测点布置示意图第六章 施工管理及作业人员配备和分工第一节 项目管理人员职责与分工管理人员人员配备计划及职责序号岗位名称姓名职称职责和权限1项目经理白旭亮工程师1、对项目的质量、安全、成本、进度等全面负责。2、明确项目的各项管理目标并分解落实。3、明确项目管理机构组织形式，参与配置项目其他 管理人员，明确相关人员的职责和权限。负责对项 目管理人员的考核考评工作。4、协调好与工程有关的各方关系，并有效沟通。2生产经理毕文红工程师1、是项目工期管理直接责任人。各相关方施工协调 现场负责人。36超限模架安全专项施工方案序号岗位名称姓名职称职责和权限2、负71、责项目周计划的编制与实施。3、负责项目分包管理。4、负责项目安全施工、绿色施工及环境管理。3技术负责 人王彦杰工程师1、负责项目技术质量的全面管理工作。2、主持编制专项施工方案等策划文件。3、负责技术质量工作的相关方沟通工作。4、组织实施项目危险源辨识、风险评价；项目环境 因素识别、评价及控制策划。4质量部王建成 关善文助工1、负责项目质量管理工作，及时处理施工过程中出 现的质量问题；2、负责工程、技术资料的报验工作；负责质量管理 控制措施的贯彻实施；5安 全 部安全 员王乾注册安 全工程 师1、负责组织安全检查，对接地方监管部门。2、组织项目的职业健康安全和环境管理教育。3、参与项目危险源辨72、识、风险评价与控制策划，参 与环境因素的识别与评价；落实CI 管理。6物 资 部材料 员魏陶经济师1、负责工程项目的物资控制、做好进场物资的验证 和记录、物资保管、标识等。2、负责顾客提供物资的控制。3、监督检查分包商自行采购物资。第二节 劳务人员安排1 、劳务资源安排一览表施工项目名 称专业施工队 名称资质 要求开始施工 时间施工工期分包 方式分包商 选择方式责任人模板工程四川省泸州市新兴 建设劳务有限公一级2019.10.4371 天劳务公司招标李伟2、大型机械设备采购供应安排一览表机械设 备名称拟选供应商提供 方式要求进场时间计划出场时间责任人37K4026山东中建物资租赁2019 年 73、10 月 4 日2020 年 8 月李伟SP7525山东中建物资租赁2019 年 10 月 4 日2020 年 8 月李伟38第七章 验收要求第一节 进场材料检查与验收1、模板和木方材质、截面尺寸符合设计要求。各类模板用材应符合建筑施工模板 安全技术规范（JGJ162-2008）3.3、3.5 及附录 A 的要求。2、3.5 厚48 轮扣式钢管，可调式 U 型上托盘等配件符合建筑施工承插型轮扣式 模板支架安全技术规程（T/CCIAT0003-2019）第 3.2、3.3 的要求，扣件式钢管采用 3.5 厚48 钢管，钢材采用 Q235。3、进场钢管要求：（1）钢管采用外径 48mm，壁厚 3.74、5mm 的钢管（由于租赁市场现状，计算时采用 48*3.0 计算）， 严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。新钢管的检查应符合下列规定： 钢管应有产品质量合格证。应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 228.1-2010）的有关规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划 道。钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合规定。 钢管必须涂防锈漆。旧钢管的检查应符合下列要求：用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。 检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向75、截断，取样检查，锈 蚀深度超过规定值时，不得使用。对旧钢管的检查项目与允许偏差值：使用旧钢管时应检 查有无严重鳞皮锈；检查锈蚀深度时，应先除去锈皮再量深度，锈蚀深度不应大于壁厚允 许偏差值；钢管弯曲变形应符合下表规定序号项目允许偏差（mm）检查工具1钢管尺寸外径0.5游标尺壁厚0.362钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标尺4钢管弯曲各种杆件钢管端部弯曲 L1.5m5/39超限模架安全专项施工方案序号项目允许偏差（mm）检查工具立杆钢管弯 曲3mL4m12/4mL6.5m20水平杆、斜杆 的钢管弯曲L6.5m30钢板尺4、扣件：应符合现行国家标准钢管脚手架扣件76、GB15831-2006 的规定，性能均满 足国家规范要求，配件齐全，材料必须经过验收合格后方允许使用，当对扣件质量有怀疑 时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件的规定抽样检测，旧扣件使用前应进行质量检查， 有裂缝变形的严禁使用出现，滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理。扣件的 紧固程度应在4065N.m，并不大于 65N.m，对接扣件的抗拉承载力为 3kN。扣件上螺栓保 持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。各杆件端头伸出扣件的盖 板边缘的长度不应小于 100mm。5、20050 厚木垫板用作立杆的底部垫块。第二节 支架检查与验收1、根据下列情况对模板支架按进度分阶段进77、行检查和验收1.1 模板支架搭设前；1.2 混凝土浇筑前；1.3 停工超过一个月；1.4 遇有六级强风及以上风或大雨后及其他特殊情况。2、对模板支架重点检查以下内容2.1 立杆与基础间应无松动、悬空现象；底座、支垫符合设计要求及规范要求。2.2 搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和斜杆、钢管剪刀撑设置符合设 计要求及建筑施工承插型轮扣式钢管支撑安全技术规程JGJ231-2010 的要求。2.3 水平杆扣接头与立杆连接盘的插销应击紧并至所需插入深度的的标准刻度。3、验收程序及人员模板支架达到验收条件后，由施工单位现场管理人员向监理单位报验，施工单位、监 理单位组织相关人员根据安全专项方案78、相关法律法规及规范进行验收。验收合格的，经 施工单位项目技术负责人及总监理工程师签字确认后，方可进入下一道工序。危大工程验 收合格后，施工单位应当在施工现场明显位置设置验收标识牌，公示验收时间及责任人员。40第八章 应急预案为认真贯彻“安全第一、预防为主 ”的方针，依据安全生产法、建设工程安全 生产管理条例编制本工程基坑支护及降水应急预案，以指导和提高各级安全生产管理人 员及施工操作人员的管理水平和安全素质，保障施工过程中的安全生产，解决施工项目安 全管理中的不安全隐患问题，实现安全生产工作“ 以人为本 ”的理念。强化过程控制，消 除和减少施工全过程的事故隐患，保障员工安全。第一节 组织机构79、设置1、项目部成立应急救援小组，负责施工应急工作的指挥和协调，具体组织结构如下：2、应急小组分工序号应急小组负责人联系方式职责1总指挥白旭亮139112321241、负责应急预案的启动；2、有权采取一切措施，让事故伤害降到最低；3、授予相关人员相应的应急处理权；4、向上级有关部门汇报事故情况；5、决定应急撤离，决定事故现场外影响区的安全性；41超限模架安全专项施工方案2技术保障 组邱立臣131202557551、应急预案方案的编写，为应急预案提供技术支持；2、辨识应急救援过程中的危险、有害因素，并进行 安全风险评估；3、根据事故及现场的特点，制定相应的应急救援技 术措施和应急救援步骤；4、进行80、事故原因分析调查，并形成事故调查报告；3指挥通讯 组毕文红151758356521、负责联络应急小组组长，第一时间内启动应急响 应；2、负责联络救援物资、水电设备、救援车辆；3、将现场救援情况及时跟总指挥汇报；4后勤保障 组魏陶13911931615负责救援物资往事故现场运输；5事故调查 组武东139112321241、负责保护事故现场，协助有关法定职责部门对现 场进行调查取证；2、协助开展有关人员的约谈，调查了解事故发生的 直接原因；3、按“ 四不放过 ”的原则对事故线管责任人提出内 部处理意见。6抢险保卫 组王乾185010893991、第一时间赶赴事故现场，按照救援方案组织救援、 科学合81、理地提出应急物资、设备及救援人员需求，并 通知后勤保障组；2、与劳务队伍一起组建现场救援抢险工作班组；3、抢救现场伤员，抢救现场物资；保证现场救援通 道的畅通；7善后处理 组史进超166303023331、做好伤亡人员及家属的接待、稳定工作；2、做好受伤人员医疗救护的跟踪调查工作；3、做好保险理赔工作和慰问伤员及家属；8医疗救援 组杨晖186107001681、负责联络医疗救护车辆；2、负责疏散和引导救援车辆和医疗救护人员进入事 故现场；3、向总指挥及时汇报现场人员伤亡及救护情况。42第二节 应急救援程序当事故发生时现场第一人立即向组长汇报，由组长白旭亮组织应急救援小组救援，并 向上报公司，必82、要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控 制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负 责人负责现场的救援指挥安排。项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真 实和时效性。预备应急救援工具如下页表：序号器材或设备数量主要用途备注1支架若干支撑加固库房储备2模板、木方若干支撑加固库房储备3担架2 个用于抢救伤员库房储备4止血急救包4 个用于抢救伤员库房储备5手电筒8 个用于停电时照明求援库房储备43超限模架安全专83、项施工方案6应急灯6 个用于停电时照明求援库房储备7爬梯3 樘用于人员疏散库房储备8对讲机8 台联系指挥求援库房储备9药箱2 个用于抢救伤员库房储备10切割机3 台用于处理堆压材料库房储备11起重机1 台用于调运堆压材料事发时与租赁联系第三节 事故类别及应急措施一、事故类别1、模板及支架坍塌事故；2、高处坠落事故：3、物体打击伤害事故；4、机械伤害事故；5、火灾事故：6、触电伤害事故。7、新型肺炎传染二、应急措施l、发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施（1）当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组 长立即下令停止作业，并组织施工人员快速撤离到安全地点。人员的疏散由84、组长安排的组 员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。（2）当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之 外，还应保护好现场。（3）当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加 固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。（4）被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救， 用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行 治疗。（5）当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入 事故现场，等85、待事故调查组进行调查处理。2、发生高处坠落事故的应急救援措施：(1)当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进 行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。(2)抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼 吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。44(3)对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌 物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20 度 左右，然后尽快送医院抢救治疗。(4)对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬 运。若发现伤86、员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱 布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。(5)对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条 包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁 只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(6)对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定， 使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。(7)对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注 意保暖。3、发生物体打击伤害事故的应急救援措施：(1)发生物体打击伤害事87、故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑 损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。(2)抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼 吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。(3)对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬 运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱 布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。(4)对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注 意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。(5)对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即88、使没有明显流血也要送医院治疗。4、发生机械伤害事故的应急救援措施：(1)发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应立即 对伤员采取包扎止血措施。(2)对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时送到 医院，以便做接驳手术。(3)对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快 将伤者送医院检查治疗。5、发生火灾事故的应急救援措施：(1)发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同 时拨打“ 119 ”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场 门口等待并引导救火车入场救火。45(89、2)火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快 把火扑灭。(3)现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域 扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。(4)如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“ 120 ”电话求救 或用车把伤员送到医院救治。6、发生触电事故的应急救援措施：(1)触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱 离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。(2)当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死(电击 二次伤害)。(3)夜间90、发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。(4)触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派 人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。(5)触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼 吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。(6)若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气 道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。发生事故后，立即通知项目紧急事务联络员，并及时通知公司紧急事务联络员，由项 目紧急事务联络员根据情况决定是否拨打 120、999、110 等求救电话91、，条件允许可直接送 往就近医院；在送往医院前项目应组织进行相应的现场急救，为伤员争取抢救机会，挽救 生命。7、新型肺炎传染应急措施（1）应急小组组长通知各组相关人员到位，各组人员在做好个人防护措施的情况下， 由隔离救援组指引发热人员到隔离室进行隔离；由后勤保障组陪同发热人员到医院发热门 诊就诊；隔离救援组和后勤保障组第一时间对发热员工所处工作区域和使用过的物品进行 全面消毒处理；综合协调组和安全保卫组对现场所有人员进行管控，并逐一排查与发热员 工有直接接触或近距离接触的员工，登记在册。（2）发热员工送至定点发热门诊治疗后，确认不是新冠肺炎，员工回家休息隔离，每 日将身体情况向公司汇报。（3）发92、热员工送至定点发热门诊治疗后，确诊为新冠肺炎，项目所有员工及应急领导 小组人员原地待命，等待监管单位下一步指示，各应急小组要做好现场人员管控以及安全 保卫和后勤保障工作。（4）现场立即停工，对现场、办公区、宿舍、食堂、厕所、垃圾房等进行全面彻底消 毒。并每天上午 9 点和下午 3 点对上述区域进行消毒。在盥洗间提供洗手液、肥皂等消毒46用品，对工人提供板蓝根冲剂。设置专门的废气口罩等特殊有害垃圾收集桶。（5）大门完全封闭，禁止人员出入。（6）监督办公室、工人宿舍每天 8 点、12 点、16 点、20 点开窗通风半小时。（7）工人宿舍 4 人一个房间，都待在自己房间内。卫生员上午 9 点、下午 93、3 点穿防护 服进宿舍测量工人体温，发放一次性口罩。（8）食堂实行分餐制，分宿舍打饭，每人回自己宿舍吃饭，严禁聚餐、聚会。严禁工 地区域饲养、宰杀、食用野生动物或来源不明的家禽家畜。三、应急医院应急医院为xx市第二医院。从施工现场到附近xx市第二医院 1.5 公里，路线图如下：47第九章 计算书及模架施工图1 、400 厚楼板计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-201794、混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:轮扣式脚手架立杆钢管强度为 300N/mm2，水平杆钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减 系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.55m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m， 顶层水平杆步距 h=1.00m。立杆钢管类型选择：B-LG-1500(483.21500);48横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.95、5840);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。内龙骨采用 4080mm 木方，间距 200mm。（50100 木方，按照 4080 截面计算）木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.2mm。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2 ，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2 ，堆放荷载标准值 1.00kN/m96、2。图 轮扣式楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元一、模板面板计算按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：49由可变荷载效应控制的组合S=1.35(25.100.40+0.50)+1.402.50=17.729kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.40+0.71.402.50=17.054kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,97、需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.4000.900+0.5000.900=9.450kN/m活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.900=4.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=33.750cm3 I=25.312cm4(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数；其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M = 0.1298、5ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125 (1.359.450+0.983.500)0.2000.200=0.081kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.08110001000/33750=2.413N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算v = 5ql4 / 384EI v = l / 40050面板最大挠度计算值 v = 59.2702004/(3849000253125)=0.085mm面板的最大挠度小于 200.0/400,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋99、混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.4000.200=2.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.5000.200=0.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.300+1.000)0.200=0.460kN/m静荷载 q1 = 1.352.000+1.350.060=2.781kN/m 活荷载 q2 = 0.980.460=0.451kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.451+2.781)0.900=2.909kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:100、均布荷载 q = P/l = 2.909/0.900=3.232kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 3.230.900.90=0.262kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.232=1.745kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9003.232=3.199kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.262106/42666.7=6.14N/mm251龙骨的抗弯计算强度小101、于 17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001745.17/(240.0080.00)=0.818N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=2.060kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.060900.04/(1009000.001706667.0)=0.596102、mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.199kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.104kN/m。3.20kN 3.20kN 3.20kN 3.20kN 3.20kN 3.20kN 3.20kNBA3托梁计算简图521.3121.034托梁弯矩图(kN.m)99.5.06.30 6.283.38 3.36 3.233.21 0.16 0.14 0.0166.5.8 6.456.433.08 3.060 01.3.213.23 . 0 140 163.36 3.386.2103、8 6.30 99.5.03.063.08 6.436.45 66.5.9托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kNBA2托梁变形计算受力图0.0640.934托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.312kN.m 经过计算得到最大支座 F= 15.949kN 经过计算得到最大变形 V= 0.934mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M104、/W = 1.001.312106/10160.0=122.99N/mm253顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.934mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.1074.000=0.427kN钢管的自重计算参照轮扣式规范附录 A 。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 =105、 25.1000.4000.9000.900=8.100kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 8.770kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.300+1.000)0.9000.900=1.863kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.57kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 2.015106、4A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.71 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照轮扣式规范2010，由公式计算顶部立杆段：l0 = h +2ka (1)非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为 1.200； k 计算长度折减系数，可取 0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0=1.800m； =1800/20.1=89.552, =0.558立杆稳定性验算:=1.0013665/107、(0.558571)=42.888N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=0.980.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2801.200=0.461kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；55Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.60.4610.9001.5001.500/10=0.078kN108、.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.4614.00.90 (0.54.0+0.60)=4.313kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2) (4.313/8.00)=0.288kN立杆 Nw = 1.3508.770+0.9801.863+0.9109、80.60.288=13.906kN 立杆稳定性验算:=1.00 (13906/(0.558571)+78000/7700)=53.825N/mm2,考虑风荷载时,立杆的 稳定性计算 f,满足要求!六、轮扣式模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210,轮扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=8.0002 0.900 (0.527+0.300)+2 (0.0008.0000.900)8.000/2=47.621kN.m56倾覆力矩 MT=31.0004.313 = 12.939110、kN.m轮扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取 8.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋 3 级钢筋，配筋面积 As=4800.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=8000mm200mm，截面有效高度 h0=180mm。按照楼板每 10 天浇筑一层，所以需要验算 10 天、20 天、30 天.的 承载能力是否满足荷载要求：2.计算楼板混凝土 10 天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边 8.00m，短边 8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放 111、99 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第 2 层楼板所需承受的荷载为q=1 1.20 (0.50+25.100.40)+1 1.20 (0.3299/8.00/8.00)+ 1.402.50 = 16.63kN/m2计算单元板带所承受均布荷载 q=8.0016.63=133.07kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513ql2=0.0513133.088.002=436.91kN.m 按照混凝土的强度换算得到 10 天后混凝土强度达到 69.10%，C40.0 混凝土强度近似等效为 C27.6。混凝土轴心抗压强度设计值为 fc=13.17N/mm2112、 则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fc = 4800.00360.00/(8000.00180.0013.17)=0.09根据公式 s= (1-0.5 )可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.09557此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1= sbh02fc = 0.0958000.000180.0002 13.210-6=324.2kN.m 结论：由于Mi = 324.23=324.23 Mmax=436.91所以第 10 天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第 2 层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土 20 天的强度是否113、满足承载力要求 楼板计算长边 8.00m，短边 8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放 99 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第 3 层楼板所需承受的荷载为q=1 1.20 (0.50+25.100.40)+1 1.20 (0.50+25.100.20)+21.20 (0.3299/8.00/8.00)+ 1.402.50 = 23.75kN/m2计算单元板带所承受均布荷载 q=8.0023.75=189.96kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513ql2=0.0513189.968.002=623.67kN.m 按照混凝土的强度换算得114、到 20 天后混凝土强度达到 89.90%，C40.0 混凝土强度近似等效为 C36.0。混凝土轴心抗压强度设计值为 fc=17.16N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fc = 4800.00360.00/(8000.00180.0017.16)=0.07根据公式 s= (1-0.5 )可求得钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为： s=0.067此层楼板所能承受的最大弯矩为：M2= sbh02fc = 0.0678000.000180.0002 17.210-6=298.0kN.m 结论：由于Mi = 324.23+298.03=622.26 Mmax=8115、10.43所以第 30 天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第 4 层以下的模板支撑可以拆除。现场实际情况，地下室只有两层，地下二层模板不拆除，轮扣式楼板模板支架计算满足要 求！592 、地下一层 550*2400 框梁梁底模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007116、-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:轮扣式脚手架立杆钢管强度为 300N/mm2，水平杆钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减 系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.5m，50100 木方，按照 4080 截面计算。梁截面 BD=550mm2400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，脚手架步距 h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距 h=1.00m， 立杆钢管选择： 48.03.2mm横杆钢管选择： 48.02.5mm 梁底增加 3 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量117、 9000.0N/mm2。木方 4080mm，剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用木方: 40.0080mm 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。梁顶托采用双钢管483.5mm。梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。施工均布荷载标准值 2.50kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值 2.00kN/m2，堆放荷载标准值 1.00kN/m2。60地基承载力标准值 5kN/m2，基础底面扩展面积 0.100m2，地基承载力调整系数 1.00。 扣件计算折减系数取 1.00118、。613500500 24001550600 600轮扣式梁模板支撑架立面简图按照 GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.35(25.502.40+0.50)+1.402.50=77.540kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.502.40+0.71.402.50=85.070kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为119、受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5002.4000.450=27.540kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.450 (22.400+0.550)/0.550=2.189kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)0.5500.450=0.619kN均布荷载 q = 1.3527.540+1.352.189=40.134kN/m120、 集中荷载 P = 0.980.619=0.606kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4；0.61kN40.13kN/mBA110 110 110 110 110计算简图0.0500.038弯矩图(kN.m)2.512.662.261.752.15 0.300.301.752.152.262.662.51剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：6229.73kN/m63A110 110 110 110 110B变形计算121、受力图0.0000.001变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.755kN N2=4.924kN N3=4.662kN N4=4.662kN N5=4.924kNN6=1.755kN最大弯矩 M = 0.049kN.m 最大变形 V = 0.002mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.04910001000/16875=2.904N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T = 3Q/2bh = 32660.0/(2450.00015.000)=0122、.591N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.002mm面板的最大挠度小于 600.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.924/0.450=10.942kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 10.940.450.45=0.222kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.45010.942=2.954kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.45010.942=5.416kN 龙骨的截面力123、学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.222106/42666.7=5.19N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002954.27/(240.0080.00)=1.385N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠124、度计算64挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=8.223kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.223450.04/(1009000.001706667.0)=0.149mm龙骨的最大挠度小于 450.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.104kN/m。65A1.75kN 4.66kN 4.92kN4.92kN 0.0. 1.75kN 600 600 B托梁计算简图 0.9360.338托梁弯矩125、图(kN.m) 10.1305.345.68 5.671.06 1.020.74 0.731.02 1.060.73 0.74 5.67 5.68 10.35托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A1.29kN 3.18kN 3.70kN3.70kN 0.130. 1.29kN 600 600 B托梁变形计算受力图0.0000.132托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.936kN.m 经过计算得到最大支座 F= 20.692kN 经过计算得到最大变形 V= 0.132mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面126、惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.936106/10160.0=87.74N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.132mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式顶托梁的最大支座力 N1=20.692kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.301=0.406kN N = 20.692+0.406=21.098kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；6127、6i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照轮扣式规范，由公式计算顶部立杆段：l0 = h +2ka (1)非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为 1.200； k 计算长度折减系数，可取 0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0=1.800m； =1800/15.9=113.353, =128、0.387立杆稳定性验算:=1.0021098/(0.387450.4)=120.943N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计 算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=0.980.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2801.200=0.461kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.45m；67lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.60.46129、10.4501.5001.500/10=0.027kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.4613.50.45 (0.53.5+0.80)=1.851kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2) (1.851/6.00)=0.165kN立杆 Nw 130、= 1.35020.692+0.9800.301+0.980.60.165=21.195kN 立杆稳定性验算:=1.00(21195/(0.387450.4)+27000/4732)=126.711N/mm2,考虑风荷载时,立杆 的稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范,轮扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。68抗倾覆力矩MR=6.0002 0.450 (0.557+0.500)+2 (0.0006.0000.450)6.000/2=17.120kN.m 倾覆力矩 MT131、=31.0001.851 = 5.552kN.m轮扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=210.98 (kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 21.10kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.10u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值， u = 1.363fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 5.00地基承载力设计值应按下式计算fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf132、 = 1.00 fak 地基承载力标准值；fak = 5.00地基承载力的计算不满足要求! 需要保留地下二层模架支撑。3 、地下一层 550*2400 框梁侧模计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 550mm，高度 2400mm，两侧楼板厚度 160mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 12 道，内龙骨采用 40. 80.mm 木方。外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.5mm。对拉螺栓布置 4 道，在断面内水平间距 300+500+500+500mm，断面跨度方向间距 600mm， 直径 20mm。692400mm200200200200200200200200200133、200200面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。550mm70500 500 500300模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新 浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情 况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t134、 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 5.714h； T 混凝土的入模温度，取 20.000;V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板135、面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取 0.60m。荷载计算值 q = 1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 32.40cm3；截面惯性矩 I = 29.16cm4；22.03kN/mA B 204 204 204 204 204 204 204 204 204 204 204 计算简图0.0970.071弯矩图(kN.m)2.722.122.37 2.21 2.25 2.136、24 2.24 2.25 2.23 2.281.771.77 2.372.722.12 2.28 2.23 2.25 2.24 2.24 2.25 2.2171剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 14.58kN/mA B 204 204 204 204 204 204 204 204 204 204 204 变形计算受力图0.0050.092变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.769kN N2=5.088kN N3=4.325kN N4=4.530kN N5=4.475kN N6=4.489kN N7=4.489kN N8=4.137、475kN N9=4.530kN N10=4.325kN N11=5.088kNN12=1.769kN最大弯矩 M = 0.096kN.m 最大变形 V = 0.092mm72(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.09610001000/32400=2.963N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32717.0/(2600.00018.000)=0.377N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!138、(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.092mm面板的最大挠度小于 203.6/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2024.30+1.40.205.40=7.478kN/m 挠度计算荷载标准值 q=0.2024.30=4.957kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.487/0.600=7.478kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 7.4780.600.60=0.269kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6007.478=2.6139、92kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.6007.478=4.935kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3；73截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.269106/42666.7=6.31N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32692/(24080)=1.262N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/m140、m2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.6774.948600.04/(1009000.001706667.0)=0.283mm最大挠度小于 600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。4.94k.94k.94k.94k.94k.94k.94k.94k.94k.94k.94kNA 、 、 、, 、 、 、 、 、 、 、 、 B 10 290 500 l 500 l 500 l 430 10l支撑钢管计算141、简图740.5420.397支撑钢管弯矩图(kN.m)4.60 5.15.15 4.924.92 77.7.8 7.75.8 0.21 0.21 2.85 2.85 2.65 2.65 2.09 2.09 2.29 2.290.0303 0.33 0.01 0.01 0.004.954.955.7.274.72 4.727.70.202支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 3.27k.27k.27k.27k.27k.27k.27k.27k.27k.27k.27kNA i、 J, , ! V ! V, ! C C i B 10 290 500 l 142、500 l 500 l 430 10l支撑钢管变形计算受力图0.0040.067支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.542kN.m 最大变形 vmax=0.067mm最大支座力 Qmax=12.531kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.542106/10155.6=53.37N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!75六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；143、对拉螺栓的直径(mm): 20对拉螺栓有效直径(mm): 17对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.531对拉螺栓强度验算满足要求!4 、首层 750*1400 框梁梁底模板支架计算书首层 750*1400 框梁计算书，层高 5060。其余超限构架梁立杆布置形式同此梁。依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB500144、09-2012 钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:轮扣式脚手架立杆钢管强度为 300N/mm2，水平杆钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减 系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.56m，76梁截面 BD=750mm1400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，脚手架步距 h=1.50m， 脚手架顶层水平杆步距 h=1.00m，立杆钢管选择： 48.03.2mm（为增加安全系数，立杆壁厚按 3.2 计算）横杆钢管选择145、： 48.02.5mm 梁底增加 3 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。木方 4080mm，剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用木方: 4080.00mm 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。梁顶托采用双钢管483.2mm。梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。施工均布荷载标准值 2.50kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值 2.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/146、m2。扣件计算折减系数取 1.00。轮扣式梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：77由可变荷载效应控制的组合S=1.35(25.501.40+0.50)+1.402.50=46.940kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.40+0.71.402.50=50.645kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2000.5000.450=1.549kN。147、钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.4000.450=16.065kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.450 (21.400+0.750)/0.750=1.065kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)0.148、7500.450=0.844kN均布荷载 q = 1.3516.065+1.351.065=23.126kN/m 集中荷载 P = 0.980.844=0.827kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:78本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4；0.83kN23.13kN/mBA125 125 125 125 125 125计算简图0.0380.028弯矩图(kN.m)1.531.471.751 361.1 421.361.4214 . .1.141.531.751.47剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采149、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 17.13kN/m79A125 125 125 125 125 125B变形计算受力图0.0000.001变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.140kN N2=3.280kN N3=2.780kN N4=3.773kN N5=2.780kN N6=3.280kNN7=1.140kN最大弯矩 M = 0.038kN.m 最大变形 V = 0.002mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.03810001000/16875=2.252N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗150、弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 31751.0/(2450.00015.000)=0.389N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.002mm面板的最大挠度小于600.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算80按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.773/0.450=8.385kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 8.390.450.45=0.170kN.m最大剪力 Q=0.6ql151、 = 0.60.4508.385=2.264kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.4508.385=4.150kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.170106/42666.7=3.98N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002263.89/(152、240.0080.00)=1.061N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算81挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=5.399kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.399 450.04/(100 9000.00 1706667.0)=0.098mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!托梁的计算1.14kN 2.78kN 2.78kN 1.1.k5kN托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算153、。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.095kN/m。82A1.55kN3.28kN0.10k3.77kNN/m 3.28kN 600600B托梁计算简图0.8610.444托梁弯矩图(kN.m) 6.44 6.432.36 2.353.65 3.640.80.792.35 2.360.36 0.350.7.80 0.35 0.36 3.64 3.65 6.43 6.44托梁剪力图(kN)0.84kN 2.06kN 2.06kN 0.8.k1kN变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A1.15kN2.43kN0.10k2.18kNN/m 2.43kN 600600B托梁变154、形计算受力图0.0000.199托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.860kN.m经过计算得到最大支座 F= 16.659kN 经过计算得到最大变形 V= 0.199mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面惯性矩 I = 22.70cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.860106/9458.0=86.60N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.199mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定155、性计算公式83顶托梁的最大支座力 N1=16.659kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.314=0.424kNN = 16.659+0.424=17.084kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算顶部立杆段：l0 = h +2ka156、 (1)非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0=1.800m； =1800/15.9=113.353, =0.387立杆稳定性验算:=1.0017084/(0.387450.4)=97.930N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式84MW=0.980.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.30157、00.6000.600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.60.1080.4501.5001.500/10=0.006kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立158、杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1083.70.45 (0.53.7+0.80)=0.468kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.468/7.00)=0.036kN立杆Nw = 1.35016.659+0.9800.314+0.980.60.036=17.104kN 立杆稳定性验算:=1.00(17104/(0.387450.4)+6000/4732)=99.272N/mm2,考虑风荷载时,立杆的 稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾159、覆验算应满足下式要求：85MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗 倾 覆 力 矩 MR=7.0002 0.450 (0.581+0.500)+2 (0.000 7.000 0.450) 7.000/2=23.864kN.m倾覆力矩 MT=31.0000.468 = 1.403kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=67.11 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 16.160、78kNAg 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值， u = 1.363fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 1.00 地基承载力设计值应按下式计算fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 2.50地下一层顶板承载力不满足要求，需要保留下两层模板支架不拆除，荷载传递到基础底板， 地基承载力的计算才满足要求!865 、首层 750*1400mm 框梁梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 750mm，高度 1400mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采161、用普通胶合板。50100 木方，按照 4080 截面计算内龙骨间距 200mm，内龙骨采用 4080mm 木方，外龙骨采用双钢管 48mm3.2mm。对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 300+500mm，断面跨度方向间距 800mm，直径 16mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。750mm871400mm500300模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设162、计值；挠度验算只考虑新 浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情 况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 25.500kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 5.714h； T 混凝土的入模温度，取 20.000;V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑163、结构的重要性系数 1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.006.000=6.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取 1.20m。荷载计算值 q = 1.227.0001.200+1.406.0001.200=48.960kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 64.80cm3；截面惯性164、矩 I = 58.32cm4；48.96kN/m88A200 200 200B计算简图 0.1960.157弯矩图(kN.m)5.884 90.3.923.924 90.5.88剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 32.40kN/m89A200 200 200B变形计算受力图0.0080.100变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3.917kN N2=10.771kN N3=10.771kNN4=3.917kN最大弯矩 M = 0.195kN.m 最大变形 V = 0.100mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 165、M/W = 0.19510001000/64800=3.009N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 35875.0/(21200.00018.000)=0.408N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.100mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2166、027.00+1.40.206.00=8.160kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2027.00=5.400kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。8.16kN/mA B0 290 500 390 101内龙骨计算简图0.1720.100内龙骨弯矩图(kN.m) 1.97 2.030.0.01.66710.08081.150.002.11 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：905.40kN/mA B0 290 500 390 101内龙骨变形计算受力图0.0050.073内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.172kN.m 167、经过计算得到最大支座 F= 4.140kN经过计算得到最大变形 V= 0.073mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.172106/42666.7=4.03N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32108/(24080)=0.988N/mm291截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪168、强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.073mm内龙骨的最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。AX ! , ! Y ! , ! X ! , ! XB.14k4N.14k4N.14k4N.14k4N.14k4N.14k4N.14k4N.14k4N.14k4N.14k4N.14k4N.14k4N.14kN 800 800 800 支撑钢管计算简图1.2421.035支撑钢管弯矩图(kN.m)7.76 7.763.62 3169、.626 21 6 21 4.66 4.66 . . 2 07 2 07 0.52 0.52 . . 0.52 0.523.62 3.62 . . 4 66 4 66 2 07 2 07 6.21 6.21 . .7.76 7.76支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：92AB.74k2N.74k2N.74k2N.74k2N.74k2N.74k2N.74k2N.74k2N.74k2N.74k2N.74k2N.74k2N.74kN 800800800支撑钢管变形计算受力图0.0530.836支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mma170、x=1.242kN.m 最大变形 vmax=0.836mm最大支座力 Qmax=18.113kN抗弯计算强度 f = M/W = 1.242106/8985.9=138.22N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 800.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 1493对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(171、kN): N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.113对拉螺栓强度验算满足要求!6 、550*1000mm 框梁梁底模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:轮扣式脚手架立杆钢管172、强度为 300N/mm2，水平杆钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减 系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.0m，50100 木方，按照 4080 截面计算。梁截面 BD=550mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，脚手架步距 h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距 h=1.00m， 立杆钢管选择： 48.03.2mm横杆钢管选择： 48.02.5mm 梁底增加 3 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。木方 4080mm，剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/m173、m2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底次龙骨选用木方: 4080.00mm 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。梁顶托采用双钢管483.2mm。94梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。施工均布荷载标准值 2.50kN/m2,振捣混凝土均布荷载标准值 0.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/m2。地基承载力标准值 3kN/m2，基础底面扩展面积 0.100m2，地基承载力调整系数 0.40。 扣件计算折减系数取 1.00。952950500 1 0001550600 600轮扣式梁模板支撑架立面简图按照 GB5121174、0 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.35(25.501.00+0.50)+1.402.50=34.220kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.00+0.71.402.50=36.335kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.1000.3500.5000.450=2.668kN。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 175、W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.0000.450=11.295kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.450 (21.000+0.550)/0.550=1.043kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)0.5500.450=0.619kN均布荷载 q = 1.3511.176、295+1.351.043=16.657kN/m 集中荷载 P = 0.980.619=0.606kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3； 截面惯性矩 I = 12.66cm4；0.61kN16.66kN/mBA183 183 183计算简图960.0640.041弯矩图(kN.m)1.1.83 1.88180.300.301.181.88 1.83剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 12.34kN/m97A183 183 183B变形计算受力图0.0177、00 -0.006变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.176kN N2=3.708kN N3=3.708kNN4=1.176kN最大弯矩 M = 0.064kN.m 最大变形 V = 0.006mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.06410001000/16875=3.793N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 31877.0/(2450.00015.000)=0.417N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40178、N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.006mm面板的最大挠度小于 600.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.708/0.450=8.239kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 8.240.450.45=0.167kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4508.239=2.225kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.4508.239=4.079kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别179、为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算98抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.167106/42666.7=3.91N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002224.64/(240.0080.00)=1.043N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载180、通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=5.529kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.529 450.04/(100 9000.00 1706667.0)=0.100mm龙骨的最大挠度小于 450.0/400(木方时取 250),满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.095kN/m。99100A3.71k 10kN/m 1.1.k6N7kN 2.6.k1N8kN 3.71kN 600 600 B托梁计算简图 0.6930.387托梁弯矩图(kN.m) 6.16 6181、.155 2.431.2.251.451.421.215.25 1.42 1.452.43 2.456.15 6.162.4托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A2.49k 10kN/m 0.9.k9N8kN 1.9.k9N0kN 2.49kN 600 600 B托梁变形计算受力图0.0000.144托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.692kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.324kN 经过计算得到最大变形 V= 0.144mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面惯性矩 I = 22.70cm4；(182、1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.692106/9458.0=69.68N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.144mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式顶托梁的最大支座力 N1=12.324kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.253=0.342kN N = 12.324+0.342=12.666kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；183、i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；101f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照规范，由公式计算顶部立杆段：l0 = h +2ka (1)非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为 1.200； k 计算长度折减系数，可取 0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0=1.800m； =1800/15.9=113.353, =0.387立杆稳定性验算:=1.0012184、666/(0.387450.4)=72.607N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=0.980.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3000.6000.600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=0.980.60.1080.4501.5001.500/10=0.0185、06kN.m；102风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1083.00.45 (0.53.0+0.80)=0.326kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.326/7.00)=0.025kN立杆 Nw = 1.35012.324+0.9800186、.253+0.980.60.025=12.681kN 立杆稳定性验算:=1.00(12681/(0.387450.4)+6000/4732)=73.913N/mm2,考虑风荷载时,立杆的 稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210,轮扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗 倾 覆 力 矩 MR=7.0002 0.450 (0.469+0.500)+2 (0.000 7.000 0.450) 7.000/2=21.373kN.m103倾覆力矩 MT=31.00187、00.326 = 0.979kN.m轮扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=126.66 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 12.67kNAg 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.10u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值， u = 1.363fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 1.00地基承载力设计值应按下式计算fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.4188、0 fak 地基承载力标准值；fak = 2.50地基承载力的计算不满足要求! 需要保留地下二层支撑。7 、550*1000mm 框梁梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 550mm，高度 1000mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。50100 木方，按照 4080 截面计算内龙骨间距 200mm，内龙骨采用 4080mm 木方，外龙骨采用双钢管 48mm3.2mm。 对拉螺栓布置 1 道，从底部向上 400mm，断面跨度方向间距 600mm，直径 16mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/m189、m2。 木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新 浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情 况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 25.500kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 5.714h； T 混凝土的入模温度，取 20.000;V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/190、h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.006.000=6.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取 0.90m。荷载计算值 q = 1.227.0000.900+1.406.0191、000.900=36.720kN/m105面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 43.74cm4；36.72kN/m106A200 200 200B计算简图 0.1470.118弯矩图(kN.m)4.413 674.41.2.942.943 67.剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 24.30kN/mA200 200 200B变形计算受力图0.0080.100变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.938kNN2192、=8.078kN N3=8.078kNN4=2.938kN最大弯矩 M = 0.146kN.m 最大变形 V = 0.100mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.14610001000/48600=3.004N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 34406.0/(2900.00018.000)=0.408N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.1193、00mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2027.00+1.40.206.00=8.160kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2027.00=5.400kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。1078.16kN/mA B10 390 490 10内龙骨计算简图0.2050.153内龙骨弯矩图(kN.m) 2.4201.580.0070.0080.01.82.12内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 5.40194、kN/mA B10 390 490 10内龙骨变形计算受力图0.0060.131内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.204kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.532kN经过计算得到最大变形 V= 0.131mm内龙骨的截面力学参数为108本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.204106/42666.7=4.78N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:195、T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32416/(24080)=1.133N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.131mm内龙骨的最大挠度小于 490.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。109AB.53kN4.53kN4.53kN4.53kN4.53kN4.53kN4.53kN4.53kN4.53kN4.53kN 600600600支撑钢管计算简图0.7250196、.665支撑钢管弯矩图(kN.m)5.74 5.744.53 4.533.32 3.321.21 1.210.00 0.001.21 1.21 3.32 3.324.53 4.535.74 5.74支撑钢管剪力图(kN)AB变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： .00kN3.00kN3.00kN3.00kN3.00kN3.00kN3.00kN3.00kN3.00kN3.00kN 600600600支撑钢管变形计算受力图0.0160.279支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.725kN.m 最大变形 vmax=0.279mm最大支座力 Qm197、ax=14.805kN110抗弯计算强度 f = M/W = 0.725106/8985.9=80.68N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.805对拉螺栓强度验算满足要求!111