1、xx机场扩建工程xx空管分局综合业务楼项目高大模板施工方案编制单位： xx空管综合业务楼项目部 编 制 人： 日 期： 2020年4月7 日 1目 录1、编制依据 52、工程概况 62.1 工程建设概况一览表 62.2 设计概况 62.3 工程施工条件 142.3.1 场地条件 142.3.2 材料、队伍招采 143、施工安排 153.1 项目组织管理 153.2 项目管理目标 163.3 各项资源供应计划 163.4 施工区段划分 174、施工进度计划 185、施工准备与资源配置计划205.1 施工准备计划 205.1.1 技术准备 205.1.2 现场准备 225.2 资源配置计划 2362、高大模板支撑体系设计 246.1 板模板支撑体系设计 246.2 梁模板支撑体系设计 246.3 高大模板满堂支撑架架体布置详图 277、施工方法及工艺要求 507.1 施工工艺流程 507.1.1 模板支架施工工艺流程 507.1.2 支撑架搭设顺序 507.1.3 支撑架搭设要求 507.1.4 模板安装施工工艺流程 537.1.5 模板安装 547.1.6 高大模板支撑架施工注意事项 557.1.7 后浇带模板 5627.1.8 高支撑模板支架应执行的强制性条文 567.2 质量标准 577.2.1 模板安装验收质量要求 577.2.2 脚手架检查与验收 587.2.3 高大模板拆除工3、程质量标准 617.3 质量保证措施 627.3.1 技术准备 627.3.2 材料性能 627.3.3 材料复试 637.3.4 技术措施 638、质量管理计划 648.1 工程施工质量分解目标 648.2 项目质量管理的组织机构并明确职责 648.3 确定质量控制点 678.4 现场质量管理制度 689、安全和环境管理计划 699.1 安全管理组织机构 699.2 安全防护措施 699.3 技术安全措施 719.4 施工监测措施 729.5 预防坍塌事故的安全措施 779.6 预防高空坠落事故安全措施 789.7 预防物体打击事故的安全措施 799.8 其他安全注意事项 799.9 绿色施4、工及现场文明施工措施 809.10 环境保护措施 8110、成品保护计划 8210.1 模板安装过程的成品保护 8210.2 模板拆除过程的成品保护 8211、混凝土施工措施8311.1 施工部署 8311.2 砼浇筑注意事项 8612、应急预案86312.1 危险源辨识 8612.2 危险源应急措施 8813、季节性施工保证措施 9213.1 雨季施工保证措施 9213.2 高温天气施工保证措施 9314、检查与验收9315、模板计算书9615.1 楼板模板支架 9715.1.1 A1-1 楼板模板支架计算 9715.1.2 A1-2/3 楼板模板支架计算 11115.1.3 A2-1/2 5、楼板模板支架计算 12415.2 梁侧模板支架 13915.2.1 3502250 梁侧模板计算 13915.2.2 400700 梁侧模板计算 14615.2.3 4501800 梁侧模板计算 15315.2.4 5002000 梁侧模板计算 16215.3 梁底模板支架 16915.3.1 3502250 梁底模板计算 16915.3.2 400700 梁底模板计算 18315.3.3 4501800 梁底模板计算 19415.3.4 5002000 梁底模板计算 20841、编制依据序号类别文件名称编号1国家行政文件建设工程质量管理条例国务院令第 279 号危险性较大的分部分项工程安全管6、理规定住建部令第37 号关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规 定有关问题的通知住建部令第 31 号xx省房屋市政施工危险性较大分部分项工程安全 管理实施细则鲁建质安字201815 号2建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号3工程建筑标准强制性条文建设部2002219 号文5建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导 则建质2009254 号xx市房屋市政建筑及轨道交通工程安全专项施工 方案编制审查与专家论证实施办法济建发201618 号关于印发模板支架安全管理十条施工升降机安 全管理十条塔式起重机安全管理十条的通知济建发201943 号6安全生产法/7国家行业规范建筑结构荷载规范7、GB5000920128建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20139混凝土结构设计规范GB50010-201010混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201511建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202200212建筑施工模板安全技术规范JGJ162200813建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-201614建筑工程施工质量验收统一标准GB50300201315建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-201616施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-201217地方规范标准建筑工程施工工艺规程DBJ18、4032200418建筑工程施工技术资料管理规程DBJ140232004519合同xx遥墙国际机场改扩建工程空管局综合业务楼项 目建设工程施工合同2019 年 12 月20设计文件xx遥墙国际机场改扩建工程空管局综合业务楼项 目设计图纸2020 年21企业技术标准xx建筑施工脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB 003-200522混凝土结构工程施工技术标准/23脚手架安全技术标准/25建筑施工安全设施计算软件 2016 版PKPM2016 版2、工程概况2.1 工程建设概况一览表工程名称xx机场扩建工程xx空管分局综 合业务楼项目工程性质公共建筑建设规模A1#楼地上 5 层，地下 1 层；9、A2# 楼地上两层，无地下室。工程地址位于xx市临港街道办事处机场 路以东、北谷电子以北总占地面 积2.5 万总建筑面 积16174 （综合保障用房12894m2,管制体能用 3280m2）建设单位负责人范涛项目承包 范围施工图纸范围内的建筑、装饰装 修、安装工程（含专业工程的预 留预埋）等施工、竣工与保修设计单位负责人李彬彬主要分包 工程发包人所提供的工程施工图纸范 围内的建筑、装饰、安装工程及 总包单位竣工验收以前所有内容。勘察单位负责人殷浩合同要求质量争创“泰山杯”监理单位负责人李丁丁工期总工期 365 天总承包单 位负责人韩洋安全确保“xx市建筑施工安全文明 标准化工地”；争创“xx省10、建筑 施工安全文明标准化工地”。工程主要功能或用途供空中交通管理局办公及体能训练使用2.2 设计概况根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定（住建部令第 37 号）中关于危险6性较大的分部分项工程范围规定：搭设高度 8m 及以上，或搭设跨度 18m 及以上，或施 工总荷载（设计值）15kN/m2 及以上，或集中线荷载（设计值）20kN/m 及以上。本工程 高度模板区域结构设计概况如下表所示：A2 管制体能训练用房高大模板区域结构设计概况如下表所示序号项 目结构设计概况A2-1 区域结构主体结构形式混凝土框架结构结构构 件截面 尺寸部位构件尺寸（单位：mm）梁截面尺寸200x600、400x7011、0，500x2000，400x2250，5001700，400 1700，4001750，5001200,4001200,4001600柱截面尺寸350500,500600，6001000，6001200楼板厚度（主 要）120A2-2 区域结构构 件截面 尺寸部位构件尺寸（单位：mm）梁截面尺寸300x600、300x1000柱截面尺寸600800，6001200楼板厚度（主 要）150A1 综合保障用房高大模板区域结构设计概况如下表所示序号项 目结构设计概况A1-1 区域结构主体结构形式混凝土框架结构结构构 件截面 尺寸部位构件尺寸（单位：mm）梁截面尺寸450x1800、400x180012、，350x1800，3001800，2502250， 3502250,2001950、300800、3001000柱截面尺寸7001000,400400、650300楼板厚度（主 要）150A1-2 区域结构主体结构形式混凝土框架结构结构构 件截面 尺寸部位构件尺寸（单位：mm）梁截面尺寸250x700、300x700，350x700柱截面尺寸600700楼板厚度（主 要）150A1-3 区域结构主体结构形式混凝土框架结构结构构 件截面 尺寸部位构件尺寸（单位：mm）梁截面尺寸250x700、300x700，350x700柱截面尺寸600700楼板厚度（主 要）150本工程高大模板区域具体情况13、如下表所示：序号轴线标高楼板 厚度层高差 （m）架体尺 寸(m)最大梁截面(mm)下方支 撑层7A2-1 区域B1-B7BA-BD 轴5.818.0（5.817.6 )120mm12.2 （11.8）50235002000楼板A2-2 区域B3-B5BA-BD 轴-0.055.8150mm5.8518233001000楼板A1-1 区域A1-A5AB-AF-3.499.45 （9.00）150mm12.94（ 12.49 )30363502250 4501800筏板 楼板A1-2 区域A6-A8AB-AC-0.1613.6150mm13.76148.4350700楼板A1-3 区域A11-A114、3AB-AC-0.1613.6150mm13.76148.4350700楼板高大模板区域分布范围及剖面图见下图所示。高支模区域总平面布置图8图 A2-1 高大模板区域平面图图 A2-1 高大模板区域剖面图9图 A2-2 高大模板区域平面图图 A2-2 高大模板区域剖面图10图 A1 综合保障用房高大模板区域剖面图11图 A1-1 区域高大模板区域剖面图12图 A1-2 区域高大模板区域剖面图13图 A1-3 区域高大模板区域剖面图2.3 工程施工条件2.3.1 场地条件现阶段正在进行基础底板施工，局部进行地下室结构施工。2.3.2 材料、队伍招采本项目主体结构施工劳务分包单位为建湖泰业劳务有限15、公司，分包合同已签订，模 板施工所需模板、木方、钢管、扣件现已进场。根据进度计划要求以及劳务分包木工、 持有上岗证件的架子工班组情况，现场施工共分为四个施工段，确定一名责任班组长负 责木工及支撑架施工进度及质量。根据进度要求高大模板及支撑架施工周期为 2020 年 4 月至 2020 年 6 月，各段木工 及架子工班组工人均为xx籍、四川籍，不会受疫情和农忙影响。143、施工安排3.1 项目组织管理技术负责生产经理资料室物资采购部商务合约部科技管理部施工管理部1、模板及支撑架为工程重点控制工序，项目部成立以项目经理为组长，以项目生 产经理、项目技术负责人为副组长，区段负责人为组员的管理机构，分16、层落实方案及 制定的措施，提供有力的组织及质量保证体系，确保模板及支撑架的施工质量。项目 管理组织机构如下：项目经理安全管理部安装部各专业施工队伍各班组作业人员2 、项目管理人员职责分工序号岗位名称姓名职称职责和权限1项目经理韩洋高级工程师负责模板工程的总协调，全面安排工程施工2技术负责人冯宇昂工程师负责组织方案的编制、上报审核、审批工作；向 项目经理部相关管理人员进行方案交底工作；负 责技术交底的审核工作。3生产经理张晓东工程师全面组织协调现场模板工程施工，组织现场按方 案实施，负责施工所需人、机、物的组织管理与 控制，协调外围关系和组织项目周检。4机电工程师原义豪助理工程师负责施工期间安装17、工程预留预埋及质量的检查 整改。56土建工程师姜挥宾助理工程师负责按方案要求提出物资需用计划；对木工进行 现场指导；实施现场施工过程旁站监督，确保施 工按方案实施；具体负责模板工程施工过程控制 和对作业人员进行技术交底、安全交底和技术培张子奇15训等；检查作业人员的上岗证件是否齐全有效； 负责施工验收及资料的归档整理工作。7材料员张宇助理工程师负责材料供应，并按照国家标准对进场钢管、扣 件进行验收，对现场钢管保管、使用、节约等方 面进行严格的控制；定期盘点钢筋用量，做好节 超分析。8安全员孔豹助理工程师配合生产经理进行安全检查，严格动火审批程 序，确保施工安全；负责整个施工、使用过程的 安全监18、控，参与进场物资验收，对施工中的隐患 提出整改通知并检查整改落实情况。9预算员王世忠助理工程师对工程进行成本控制，与材料员、施工员一起做 好现场特别是损耗率、超支、工程量核算等方面 的监控，审核施工员提报的材料计划。10试验员田浩助理工程师按照国家试验标准对材料进行取样送检，做好试 验台账和记录，及时送检。3.2 项目管理目标序号项目管理 目标目标值1工期高大模板施工周期：2020 年 4 月 25 日开工，2020 年 6 月 30 日完成，共 67 天2质量目标做实测实量，工序一次性验收合格 100%。3安全目标现场无轻伤、杜绝发生因工死亡事故，符合xx省建筑施工安全文明示范工地及 xx市19、安全文明示范工地。4绿色施工 目标满足四节一环保要求5环保目标符合环境管理标准 GB/T24000idtISO14000 要求，营造绿色建筑3.3 各项资源供应计划1、劳务资源安排一览表序号施工项目劳务公司资质 要求开始施工 时间建设 工期分包 方式分包商 选择方式责任人1高大模板工程建湖泰业劳务有限公司一级2020.4/劳务分包公司选定韩洋2、工程用施工周转工具供应一览表序号物资名称规格提供方式要求进场时间计划进场时间责任人161钢管48.33.6（经现场抽样检查， 实际计算时按 482.8 取值）租赁2020.4.152020.6.30张宇2扣件十字、旋转、 对接租赁2020.4.152020、20.6.30张宇3模板15mm 厚采购2020.4.152020.6.30张宇4木方7050mm采购2020.4.152020.6.30张宇5U 型托撑60036租赁2020.4.152020.6.30张宇6木垫板400020050mm采购2020.4.152020.6.30张宇7底座/采购2020.4.152020.6.30张宇8安全平网1.26m采购2020.4.152020.6.30张宇3、大型机械设备采购供应安排一览表序号机械设备名称拟选供应商数量提供 方式要求进场 时间计划进场 时间责任人125t 汽车塔吊中建物资1 台租赁2020.4.152020.4.15张晓东256m 汽车泵21、中建物资1 台租赁2020.4.152020.4.15张晓东3XGT7022中建物资1 台租赁2020.4.12020.4.1张晓东3.4 施工区段划分本工程分为两栋单体，A1 综合保障用房分为二个施工区段，分别为 1 区和 2 区， A2 体训楼分为一个区段为 3 区。3 区内高支模一处，1 区高支模一处，2 区高支模两 处。B 区首先施工，A 区按照 1 区、2 区施工顺序流水施工。分区如下图所示。174、施工进度计划高大模板区域计划 2020 年 4 月 25 日开工，2020 年 6 月 30 日完成，共 67 天。 进度管理计划：1、进度管理措施序号措施类别措施内容责任人1定期巡查制22、度组织分包定期到场巡查，巡查的目的是检查现场的施工进 度、质量以及安全文明施工情况。张晓东2每周工程例会制度每周召开工程消项会，会上统一解决问题，布置下一阶段 生产任务。张晓东3专题会议制度对施工过程中存在的棘手问题，业主、监理、总包组织专 题会议解决。张晓东3、赶工措施如遇到需要抢工的情况，我项目加大周转料具的投入，加强组织管理措施，分阶段 制定计划，按计划配足劳动力、机械设备和周转材料。同时选用施工经验丰富、技术熟 练的专业工人，保证工程的连续施工。（1）A2 管制体训楼二层至屋面层之间，结构四周存在标高为 10.900m、12.600m 和 15.900m 三层框架梁，结构柱、梁需进行分23、层浇筑。A2 管制体能训练用房 A2-1 高大模 板区域进度计划如下表所示：18A2-1 区高支模进度计划表（2）A2 综合保障用房 A2-2 高大模板进度计划如下表所示： A2-2 区高支模进度计划表（3）A1 综合保障用房 A1-1 区在标高 4.92 处结构四周框架梁，结构柱和梁需分层 浇筑。A1-1 区高大模板进度计划如下表所示：A1-1 区高支模进度计划表19（4）A1 综合保障用房 A1-2 高大模板进度计划如下表所示： A1-2 区高支模进度计划表（5）A1 综合保障用房 A1-3 高大模板进度计划如下表所示： A1-3 区高支模进度计划表5、施工准备与资源配置计划5.1 施工准24、备计划5.1.1 技术准备表 5.1-1 技术文件准备计划一览表表20序号文件名称文件编号数量持有人1建筑、结构施工图/1冯宇昂2建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081冯宇昂3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111冯宇昂4混凝土结构工程施工规范GB50666-20111冯宇昂5混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151冯宇昂6建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20131冯宇昂7建筑结构荷载规范GB50009-20101冯宇昂8建筑施工高处作业安全技术规范JGJ180-20091冯宇昂9建筑施工安全检查技术标准JGJ59-20111冯宇昂125、0钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DG/TJ08-16-20111冯宇昂11建筑施工计算手册中国建筑工业出版社1冯宇昂表 5.1-2 施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成日期1高大模板施工方案xx冯宇昂公司科技部2020.4.8表 5.1-3 施工试验检验计划表序号工程部位检验项目单位检验频率检验时间责任人1钢管应有产品质量合格证、质 量检验报告根750 根为一批，每批抽取1 根钢管进场后姜挥宾2钢管表面平直顺滑；无裂缝；无 严重锈蚀；涂刷防锈漆；外 径和壁厚偏差符合要求；根全数钢管进场后姜挥宾3扣件螺栓 拧紧力矩扣件螺栓拧紧扭力矩不应 小于 40N m，且不应大于 26、65N m；个根据安装数量 取扣件进场后姜挥宾4可调托撑可调托撑抗压承载力设计 值不应小于 40KN，外径不 小于36mm，支托板厚不小 于 5mm。个3可调托撑进 场后姜挥宾表 5.1-3 技术复核序号技术复核部位技术复核内容责任人1资料对应分部分项工程方案、交底、图纸、变更落实情况姜挥宾2定位放线轴线、水准点、坐标点复核姜挥宾3机电安装机电管线预留预埋姜挥宾214模板模板标高定位尺寸复核、垂直度、平整度、预埋件位置、预 留洞位置、模板加固、支撑架加固姜挥宾5支撑架体钢管外径、壁厚、观感，扣件质量、拧紧度，立杆垂直度， 水平杆高度差，步距、跨距，剪刀撑设置。姜挥宾6后浇带后浇带尺寸、位置，后27、浇带架体稳定性姜挥宾7施工监测支架沉降、位移和变形姜挥宾5.1.2 现场准备所有用于高大模板支撑架体的材料必须是合格产品。合格证， 质量检验报告，现场 物资的验收由物资工程师张宇负责落实。1、钢管1）钢管采用外径 48.3mm，壁厚 3.6mm 的高频焊接钢管，严重锈蚀、弯曲、压扁、 有裂缝的钢管严禁使用，考虑到部分钢管锈蚀及磨损情况，项目组织人员进行现场钢管 质量抽查，为保证施工安全，架体稳定性计算时钢管尺寸按 482.8 取值。2）新钢管的检查应符合下列规定：(1)钢管应有产品质量合格证。(2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法 （GB/T288）的有关规28、定。(3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深 的划道。(4)钢管必须涂防锈漆。2、扣件1）扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其质量符合现行国家标准钢管脚手架扣件 （GB15831）的规定。2）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件 质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用， 出现滑丝的螺栓必须 更换。4）新旧扣件均应进行防锈处理。5）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件, 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧 扭力矩达 65N m 时，不得发生破29、坏。3、可调托撑221）可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，走丝与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹 第 3 部分：基本尺寸GB/T5796.3 的规定。2）可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm；可调托撑螺 杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。3）可调托撑受压承载力设计值不应小于 40kN，支托板厚不应小于 5mm。4 、A2-1 高支模区域、A1-2 和 A1-3 高支模区域楼板混凝土浇筑前，严禁拆除下部 楼板满堂脚手架。5.2 资源配置计划表 5.2-1 劳动力配置计划序号专业工种劳动量 （工日）需要量计划责任人2020 年4 月5 月6 月130、木工300300300300张晓东2钢筋工450450450450张晓东3外架工120120120120张晓东4水电工30303030张晓东5混凝土工60606060张晓东表 5.2-2 材料配置计划序号施工工具名称需用量进场时间责任人1钢管1000t2020.4.15张晓东2扣件12 万个2020.4.15张晓东3模板2000m22020.4.15张晓东4木方500m32020.4.15张晓东5U 型托撑5000 个2020.4.15张晓东6木垫板800m2020.4.15张晓东7底座4000 个2020.4.15张晓东8安全平网2000m22020.4.15张晓东236、高大模板支撑体系设31、计6.1 板模板支撑体系设计1、本工程高大模板区域楼板概况在第二章设计概况中已说明，高大模板区域梁板 支撑体系见下表 6-1 所示；表 6-1 高大模板支撑体系参数表序号部位材料规格设置要求（mm）备注1面板12mm 双面覆膜木模板/2次龙骨5070mm 木方小面贴模板，间距2003主龙骨48.33.6mm顶托内 2 根钢管，间距 8004立杆48.33.6mm纵向间距800、横向间距800详见立杆平面图5水平杆48.33.6mm步距 1500详见剖面图2、每根立杆底部垫木跳板，支架顶部支撑采用可调托撑，可调托撑伸出长度不宜超 过 200mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm。立杆伸出顶层32、水平杆中心线至支撑点 的长度不应超过 500mm。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。扫地杆按照纵向横扫的顺序用直角扣件固定在 立杆上，扫地杆距地高度200mm。4、满堂支撑架应在架体外侧周边及内部纵、横向每 6m8m 由底至顶设置连续竖向 剪刀撑，剪刀撑。竖向剪刀撑斜杆与地面倾角为 45 60。5、满堂支撑架应在竖向剪刀撑顶部交点平面应置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体 底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 6m，剪刀撑宽度应为 6m8m。水平剪刀撑与支 架纵（或横）向夹角为 45。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上， 旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。6、满堂脚手架架33、体高宽比大于 2 时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱 进行刚性连接，拉结点水平间距 6m9m，竖向间距 2m3m。各类拉结点大样图详图。高大支模模板验算见后附计算书。6.2 梁模板支撑体系设计1、截面尺寸400700 以下的梁（包括 A2-1 区域 200600 梁、A1-2 及 A1-3 区域 所有高支模梁）模板支撑体系参数见表 6-2；（为确保架体稳定性安全，计算时均取最不 利条件进行验算，详见后附计算书）24表 6-2 截面尺寸 400700 以下的梁支撑体系参数表序号部位材料规格设置间距（mm）1梁底 支撑梁底立杆48.33.6mm梁跨度方向立杆间距为相邻楼板立杆 （沿梁跨度方34、向立杆） 间距/2 且 400mm，梁底设置 2 根立杆。2水平杆48.33.6mm步距 15003梁底主楞顶托内设置 2 根 48.33.6mm垂直于梁纵向，间距同梁底立杆间距4梁底次楞5070mm 木枋平行于梁纵向，等间距布置，共 3 道5梁侧 支撑梁侧主楞48.33.6mm竖向设置，间距400mm6梁侧次楞5070mm 木方木枋小面贴模板，根据梁高及板厚水平 等间距设置，共布置 4 道7面板12mm 厚覆膜木模板/8对拉螺杆14mm 全丝高强螺 杆，沿梁跨度方向同梁侧主楞，沿梁断面方 向：距梁底 150mm 设置第一道，间距 250mm 往上设置第二道，共设置两道。2、截面尺寸5002035、00（包括 A2 区域 5002000/4002250/4002000/400 1700/4001600/5001200/4001200）梁模板支撑体系参数见表 6-3；表 6-3 5002000 梁支撑体系参数表序号部位材料规格设置间距（mm）1梁底 支撑梁底立杆48.33.6mm梁跨度方向立杆间距 400，梁底设置 2 根 立杆。2水平杆48.33.6mm步距 15003梁底主楞顶托内设置 2 根 48.33.6mm垂直于梁纵向，间距 400，主楞与梁侧立 杆用双扣件固定防滑4梁底次楞5070mm 木枋平行于梁纵向，等间距共设置 4 道5梁侧 支撑梁侧主楞48.33.6mm 双钢管竖向设置36、，水平间距 4006梁侧次楞5070mm 木枋木枋小面贴模板，根据梁高及板厚水平 等间距设置，梁高1700 共设置 9 道， 梁高1700 共设置 6 道；7面板12mm 厚覆膜木模板/8对拉螺杆14mm 全丝高强螺杆水平间距400mm，梁高1700 竖向设25置 4 道，梁高1700 竖向设置 3 道，距 梁底 200mm 开始向上设置，剩余螺杆根 据梁高等间距设置；3、截面尺寸4501800（包括 A1-1 区域 4501800/4001800/3501800/300 1800/300800/3001000）梁模板支撑体系参数见表 6-3；表 6-3 截面尺寸4501800 梁支撑体系参数37、表序号部位材料规格设置间距（mm）1梁底 支撑梁底立杆48.33.6mm梁跨度方向立杆间距为相邻楼板立杆 （沿梁跨度方 向立杆 ） 间距/2 且 400mm，梁底设置 2 根立杆。2水平杆48.33.6mm步距 15003梁底主楞顶托内设置 2 根 48.33.6mm垂直于梁纵向，间距同梁底立杆间距4梁底次楞5070mm 木枋平行于梁纵向，等间距共设置 5 道5梁侧 支撑梁侧主楞48.33.6mm 双钢管竖向设置，水平间距400mm6梁侧次楞4060mm 木枋木枋小面贴模板，根据梁高及板厚水平 等间距设置，梁高1700 共设置 9 道， 梁高1700 共设置 6 道；7面板12mm 厚覆膜木模38、板/8对拉螺杆14mm 全丝高强螺杆水平间距同次楞，梁高 1800 竖向设置 4 道，梁高1800 竖向设置 3 道，距梁底 200mm 开始向上设置，剩余螺杆根据梁 高等间距设置；4、截面尺寸3502250（包括 A1 区域 3502250/2502250/2001950）梁模板 支撑体系参数见表 6-5；表 6-5 3502250 梁支撑体系参数表序号部位材料规格设置间距（mm）1梁底 支撑梁底立杆48.33.6mm梁跨度方向立杆间距为相邻楼板立 杆（沿梁跨度方向立杆）间距/2 且 400mm，梁底设置 2 根立杆。2水平杆48.33.6mm步距 15003梁底主楞顶托内设置 2 根垂直于39、梁纵向，间距同梁底立杆间2648.33.6mm距4梁底次楞5070mm 木枋平行于梁纵向，等间距共设置 4 道5梁侧 支撑梁侧主楞48.33.6mm 双钢管竖向设置，间距4006梁侧次楞5070mm 木枋木枋小面贴模板，根据梁高等间距 设置，共设置 11 道；7面板12mm 厚覆膜木模板/8对拉螺杆14mm 全丝高强螺杆水平间距同梁侧主楞，竖向设置 5 道，距梁底 200mm 开始向上设置， 中间间距为 400；5、在进行梁模板验算时，选用截梁面 5002000 、3502250 、4501800 以及 400 700 进行验算验算最具代表性，具体见第十五章。6.3 高大模板满堂支撑架架体布置40、详图未明确标注间距的立杆可根据实际情况进行适当调整，但应保证任意相邻两立杆间 距800mm。27图 6-1 A2-1 管制体能训练用房高大模板支撑平面布置图28图 6-2 A2-1 管制体能训练用房高大模板区域 1-1 剖面总图29图 6-3A2-1 管制体能训练用房高大模板支撑 1-1 剖面图（B1B2 轴）30图 6-4 A2-1 管制体能训练用房高大模板支撑 1-1 剖面图（B2B4 轴）31图 6-5 A2-1 管制体能训练用房高大模板支撑 1-1 剖面图（B4B6 轴）32图 6-6 A2-1 管制体能训练用房高大模板支撑 1-1 剖面图（B6B7 轴）33图 6-7 A2-1 管制41、体能训练用房高大模板支撑 2-2 剖面图34图 6-8 A2-2 区域满堂架支撑平面布置图35图 6-9 A2-2 区域满堂架支撑 1-1 剖面图36图 6-10 A2-2 区域满堂架支撑 2-2 剖面图37图 6-11A1 综合保障用房高大模板支撑区域示意图38图 6-12 A1-1 区域满堂架支撑平面布置图39图 6-13 A1-1 区域满堂架支撑 1-1 剖面图40图 6-14 A1-1 区域满堂架支撑 2-2 剖面图41图 6-15 A1-2 区域满堂架支撑平面布置图42图 6-16 A1-2 区域满堂架支撑 3-3 剖面图43图 6-17 A1-2 区域满堂架支撑 3-3 剖面图（楼42、梯）44图 6-18 A1-2 区域满堂架支撑 4-4 剖面图45图 6-19 A1-3 区域满堂架支撑平面布置图46图 6-20 A1-3 区域满堂架支撑 5-5 剖面图47图 6-21 A1-3 区域满堂架支撑 6-6 剖面图48图 6-22 各类截面梁梁底双立杆节点示意图497、施工方法及工艺要求7.1 施工工艺流程7.1.1 模板支架施工工艺流程7.1.2 支撑架搭设顺序底座布置放纵横水平扫地杆 自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫 地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随既装设第 二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，按 40643、5N.m 力矩用 扳手拧紧扣件螺栓按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架 质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装。随后按搭设进程及时搭设剪刀撑。7.1.3 支撑架搭设要求1、水平杆设置（1）在立杆底距地面或楼面板 200 处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫 地杆，步距均为 1500 。（2）梁底处加设一道水平杆，并在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平拉杆；所 有满足与建筑四周框架柱顶紧顶牢或与结构柱加设水平箍箍牢水平杆的端部均应与结50构连接，增强整个支撑系统的刚度。2、剪刀撑设置（1）纵横向剪刀撑的搭设在架体外侧周边及内部纵、横向每隔 58m，由底至顶设置连续44、竖向剪刀撑，剪刀 撑的宽度为 58m。剪刀撑与地面夹角在 4560之间，由于梁底的荷载较大，在梁 底支撑的两侧都设置剪刀撑，剪刀撑应每步与立杆扣接。（2）水平向剪刀撑的搭设模板支撑架沿高度方向两端与中间处各设置一道水平向剪刀撑，顶部（竖向剪刀撑 顶部交点平面）、底部（扫地杆的设置层）、架体高度方向中间处， 设置上中下三道连续 水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 6m。3、连墙件连墙件设置要求：（1）满堂脚手架高宽比不宜大于 3，高大模板满堂架高宽比大于 2，应在架体四周 水平间隔 6m9m、竖向间隔 2m3m 设置连墙件与结构拉结；拉结点示意图见图 7-1。图 7-45、1 拉接件设置详图1.预埋钢管 2.直角扣件 3.拉结钢管 4.钢筋混凝土梁（2）高大模板四周为结构梁板时，在梁板部位设置钢管预埋件，通过扣件紧固连 接。并且高大模板区域满堂架体与非高大模板区域满堂架体连成整体。见图 7-251图 7-2 高大模板区域与非高大模板区域结构拉结示意图（3）与竖向构件拉结高支模区域四周竖向构件应根据框架梁及层高标高分层浇筑，高支模区域顶板浇筑 前，满堂架体水平杆应于达到一定强度后的四周竖向构件可靠拉结。支模架体水平杆与相交的竖向构件模板系统拉结，使竖向模板支撑系统与水平模板 支撑系统拉结为一个整体，增加支模架的抗倾覆能力。架体水平杆遇柱时，将水平杆与相交的柱箍钢管46、采用直角扣扣接；如图 7-3 所示。图 7-3 竖向构件与满堂架拉结示意图4、安全防护的搭设架体搭设过程中及时张拉水平安全网，架体搭设完成后需在洞口四周搭设洞口防护52设施。5、架体的其他构造要求（1）梁板模板高支撑架所用杆件必须为合格的国标产品；每个扣件的拧紧力矩都 要进行控制，直接承受荷载较大的扣件（如剪刀撑、斜撑与立杆等之间） 要专人负责检 查严格控制拧紧力矩在 4065N.m。（2）设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，可调托撑受压承载力设计 值不应小于 40KN，支托板厚度不应小于 5mm。其丝杆外径不得小于 36mm，伸出长度 不得超过 300mm，顶托抗压承载力应同于底座。47、立杆顶部与支架顶层横杆的距离不应大 于 500mm。（3）立杆的接长必须采用对接连接，严禁搭接。（4）梁支撑架和满堂架立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的 设计刚度。（5）所有方木的位置和放置方向必须严格按照设计执行，如有调整应经过设计计 算并报批。（6）纵横梁交接处，不得因梁底支撑架相会减少立杆，根据具体情况，适当增加构 造立杆。（7）架体遇到立面结构标高变化处，应注意协调步高与结构标高的关系，以保证不 超步高为原则，可采用一至两步小步高的变步距设置进行调整。6、满堂架布置原则：（1）主梁、次梁底部立杆间距为满堂架立杆间距，梁底设置 2 根支撑立杆；（2）纵横向水平横杆步距为 48、1500mm；（3）扫地杆距地面 200mm，顶部自由端500mm，顶丝外伸长度200mm；（4）框架梁交叉区域为一跨，四周设置连续剪刀撑；水平向剪刀撑沿竖直方向设置 上中下三道；（5）架体与已经浇筑完毕的框架柱做成架体抱柱的形式。7.1.4 模板安装施工工艺流程537.1.5 模板安装1、柱模板的安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂 物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆， 各面打斜撑与满堂架连结固定 牢固。在封柱模时， 可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量， 柱箍 均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于600时在中间49、设置一道穿墙螺杆， 且螺杆间距400。为了能回收和再利用穿墙螺杆， 在穿墙螺杆外套PVC硬塑管，其长 度与柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线 或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使 用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵， 保 证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。2、梁模板的安装（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线， 按设计标高调整扣件式脚手 架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托上安放木方、固定木方后在 其上安装梁底50、龙骨。龙骨安装完成后， 用胶合板安装梁底模板。主、次梁交接时， 先主54梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。（2）模板起拱要求为：梁跨度等于或大于4m且小于9m时，模板按跨度的0.3%起拱，当梁跨度等于或大于 9m时,模板按跨度的0.3%起拱，当悬臂梁时，按悬臂长度的0.30%起拱，起拱高度不小于 20mm。（3）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间， 拆除困难的现象，可采用如下措施：1）支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。2）梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。3）砼浇筑前，模板应充分用水浇透51、。砼浇筑时， 不得采用使支撑系统产生偏心荷载 的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。3、楼面模板的安装首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调 顶托托板上架设双钢管作托梁，托梁固定后架设木枋横楞，然后在横楞上安装胶合板模 板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。7.1.6 高大模板支撑架施工注意事项1、具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑， 使三者立 杆纵、横方向均在同一条直线上。调整平分立杆间距时，以上述立杆间距为最大极限值， 间距只能调小，不能调大；2 、立杆之间必须按每步52、距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x,y）均具有足够 的设计刚度；3 、满堂支撑架底部距基础面200以内必须设双向扫地杆；4 、严格按规范要求设置竖向和水平剪刀撑；5 、确保每一扣件的拧紧力矩控制在4065Nm内；6、立柱接长严禁搭接，必须使用对接扣件进行对接，相邻梁立柱的对接接头不得在 同步内，并确保立杆的对接端头平整；且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中 设置。7 、当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向地处延长不少于2跨，高低 差不得大于1米，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5米。8 、严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定与水平拉杆上。557.1.7 后浇带模板A253、体训楼屋面层温度后浇带穿过高大模板区域。当高大模板区域顶板及梁浇筑完成 强度达到后，后浇带两侧的高大模板区域满足高宽比3:1范围内脚手架不进行拆除，一层 该区域的支撑架体也不拆除，待后浇带梁板浇筑完成达到强度后，一层该区域架体和高 大模板架体一并拆除。后浇带区域及预留脚手架见图7-4。图 7-4 高大模板区域后浇带示意图7.1.8 高支撑模板支架应执行的强制性条文本高支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下：1、钢管上严禁打孔。2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮 不大于 200mm 处的立杆54、上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方 的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与 立杆固定，高低差不应大于 1m。4、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。5、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。6、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。567、各构配件严禁抛掷至地面。8、旧扣件使用前应进行质量检查， 有裂缝、变形的严禁使用， 出现滑丝的螺栓必须 更换。9、作业层的施工荷载应符合设计要求， 不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送 混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。7.55、2 质量标准7.2.1 模板安装验收质量要求1、模板安装精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相 邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢 丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表 6.4-1表 7.2-1 模板拼装精度要求一览表序号项目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝22相邻模板之间高低差23模板平整度24模板平面尺寸偏差32、模板安装规范要求模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物等。模板排架支撑 体系搭设要严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-256、011 执行。表 7.2-2 模板安装允许偏差和检验方法序号项目检查方法国家规范标准1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模 内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁54层高层高不大于 6m8经纬仪或拉线尺量57垂直度层高大于 6m105相邻两板表面高差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正/方尺、塞尺垂直/线尺8预埋铁件中心线位移/拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置3拉线，尺量螺栓外露长度+10， 010预留孔洞中心线位移+10，拉线，尺量尺寸+10， 011门窗洞口中心线/拉线，尺量宽、高/对角线/12插筋中心线位置5尺量外露长度+10，-07.2.2 脚手架检查与验57、收1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：（1）基础完工后及脚手架搭设前；（2）作业层上施加荷载前；（3）每搭设完6m8m高度后；（4）达到设计高度后；（5）遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后；（6）停用超过一个月。2、脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合规范和 要求；（2）地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；（3）扣件螺栓应无松动；（4）高度在 24m 以上的双排、满堂脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合下表 7.2-3 项次 1、2 的规定；高度在 20m 以上的满堂支撑架，其立杆的沉降 与垂直度的58、偏差应符合下表 7.2-3 项次 1 、3 的规定；58（5）安全防护措施应符合规范要求；（6）应无超载使用。3、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表 7.2-3 的规定. 表 7.2-3 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法59注：图中 1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4剪刀撑；4 、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分 布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按表 7.2-4 的规定确定。不合格的应重新拧紧至合格。表 7.2-4 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准607.2.3 高大模板拆除工程质量标准1、拆模的时机应是砼达到必要的强度59、， 其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆 模时所需强度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架分散堆放并及时清 运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附 上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4）梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强 度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶 板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如60、果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前， 对未拆除的部分应及时加固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。2、高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后 拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛， 拆下来 的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理， 利于前道工序为后工序创 造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。(2)在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报 项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。(3)模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛61、掷，拆下后，即清理干净，按规 格分类放整齐，以利再用。(4)模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收 规范（GB50204-2015）中4.3模板拆除分项的如下规定：主控项目1）底模及其支架拆除时的混凝土强度必须达到 100%。 检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。一般项目611）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。 检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）模板拆除时不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架分散堆放并及时清运。 检查数量：全数检查。检验方法：观察。7.3 质量保证措施7.3.1 技术准备1、依据图纸梁、板、柱62、结构设计尺寸， 合理设计板模的排板、梁模的拼接以及扣件 式钢管支撑体系，并编制模板施工方案。2、项目部由模板专业工程师组织劳务施工队模板工长、班组长学习施工、安全技术 交底，然后由班组长对作业人员进行班前交底。7.3.2 材料性能1 、钢管（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 12793 或低压流体 输送用焊接钢管GB/T 3091 中规定的 Q235 普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国 家标准碳素结构钢GB/T 700 中 Q235 级钢的规定。（2）脚手架钢管采用 48.33.6 钢管，考虑磨损及锈蚀情况，经项目管理人员现场 抽查，综合考虑各项因素，钢管计算时均按 4863、2.8。2、扣件（1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚 手架扣件GB 15831 的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标 准的规定后方可使用。（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。3、可调托撑（1）可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，走丝与螺距应符合现行国家标准梯形螺 纹第 3 部分：基本尺寸GB/T5796.3 的规定。（2）可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm；可调托撑 螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。62（3）可调托撑受压承载力设计值不应小于 40kN，支托64、板厚不应小于 5mm。4、模板进场前要进行验收， 主要检查模板平整度、模板的接缝情况、加工精度等。7.3.3 材料复试钢管、扣件等材料进场后需进行力学性能试验，具体见表 7.3-1； 表 7.3-1 钢管扣件力学检测试验表序号钢管扣件1直角扣件旋转扣件对接扣件2拉伸试 验抗滑性能试验抗滑性能试验抗拉性能试验3抗破坏性能试验4抗破坏性能试验5扭转刚度性能试验7.3.4 技术措施1、墙柱烂根的处理采取在浇筑顶板砼时在墙、柱根部支设模板处分别用 4m 和 2m 刮杠刮平，并控制 墙体两侧及柱四周板标高，标高偏差控制在 2 以内，并用铁抹子找平，支模时加设海 绵条或橡胶软管的办法可取得较理想的效果。265、模板漏浆处理顶板模板和墙体的接缝处理：采用在墙体砼浇筑控制浇筑高度的办法，即墙体砼浇 筑时高出楼板底标高 34 ，在剔除 23 浮浆后将顶板边木方靠紧墙体后支设顶板 模。3、防止胀模、偏位可采取的措施模板设计强度控制、背楞加密、模板支设前放好定位线、控制轴线、墙柱模安装就 位前采取定位措施。4、胶合板拼缝顶模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。顶模安装完毕，用水泥腻子将个别缝隙填实磨光。顶板模板与墙的缝隙采用墙体混凝土标高控制，剔除软弱层后，墙体混凝土应高顶 板混凝土底标高 5mm，弹线用砂轮66、据将接槎位置切齐切直。将侧面抛光的龙骨与混凝土63墙贴紧不使有缝隙，其上铺模板与外墙贴紧。5、给工人提供良好的作业环境， 保证工人有积极的工作态度和热情，在夏天到来时 熬制绿豆汤防暑降温。及时解决工人在施工过程中遇到的难题，提高工作效率。6、施工机械密切配合，保证工程运转。7、按上述管理人员配备情况对整个模板工程进行质量控制和管理，加强现场管理 人员的质量意识，对工人进行技术培训核技术交底工作，切实做到持证上岗，严格现场 的管理制度和管理纪律，规范工人的作业技术和管理活动行为，加强激励和沟通活动。8、质量管理计划8.1 工程施工质量分解目标为确保质量目标的实现，我公司项目部将建立以项目部经理、67、作业队队长为第一具 体责任人的质量保证体系。项目经理代表公司对项目负责， 把工程创优目标分解到各作 业班组，进行质量目标管理。建立以班组为基础，以技术管理人员为核心的 QC 小组， 按照科学的工作程序-PDCA 循环法，对整个工程自上而下进行全面质量管理。加强工 序质量控制，严格按照质量保证体系组织生产，执行各工序、各环节的操作标准、工艺 标准、检查标准，对工序标准执行情况做好记录，使工序衔接有序。明确各部门、管理人员在质量工作中具体任务和权力， 在整个工程进行中做到“环 环有人管，人人有专责，办事有标准，过程有检查”，发挥全体管理职工的积极性，形成 严密的质量管理组织系统，提高工作质量；以保68、证单项工程质量，实现工程项目质量总 目标。8.2 项目质量管理的组织机构并明确职责序号人员或部 门职 责1项目经理1、认真贯彻国家有关质量管理的法律、法规和本企业的规章制度，对项目 工程质量负全面责任。2、制定项目质量管理目标和规划，掌握项目工程质量动态。3、主持工程质量验收和评定，召开工程例会，分析质量情况。4、支持技术负责人抓技术质量工作，对技术人员和质量员的业务工作要给 予大力支持，确保其工作的权威性。坚决制止一切不重视质量的行为。645、领导项目质量教育培训和定期质量检查工作。组织质量事故的调查处理。6、正确处理工程质量与工期效益的关系，制止偷工减料或粗制滥造行为。2项目技术 负责人169、认真贯彻国家有关质量管理的法律法规、技术标准，对项目工程质量负 技术责任。2、组织编制施工组织设计、质量计划和图纸审核等工作，并随时检查其执 行情况。3、组织制定质量保证措施实施细则，掌握质量现状，对施工中存在的质量 问题，组织有关人员分析原因，制定整改措施和处理方案，并责令有关人员 限期改进。4、组织参加质量工作会议，组织定期工程质量检查和质量评定，领导和组 织有关人员进行新技术攻关活动和创优活动，搞好现场质量控制。5、负责施工中的技术指导、质量监督工作，有权制止不重视质量的行为， 对不合格工程有权责令停工整顿或返工处理。6 、参加质量事故的调查，从技术上分析原因，提出整改意见。7、对因技70、术交底不清、施工方案不当或技术指导失误、监督检查不力造成 的质量事故负责技术领导责任。8 、大力支持技术和质检人员工作，保证其职责和权限得到落实。3质量员1、参加工程开工前施工准备检查、工程质量定期或不定期检查以及施工过 程中的经常性检查，督促指导施工单位建立各项质量制度和质量措施。2、参与保证质量措施的编制工作，参加工程质量检查和相关会议，签证验 工计价报表。3、参加隐蔽工程的检查和验收，填写检查证并通知监理人员进行检查和签 证。4、总结施工质量管理工作经验教训，按规定时间上报月、季、年质量报表 及总结报告。5、参加工程质量检查和验验，对工程质量等级评定和问题处理提出具体意 见。6、经常深入71、施工现场，履行监督检查职责，对不按规定施工或违反施工规 则的情况提出纠正要求，必要时签发工程质量问题通知单，有权责令停 止施工或返工，并向领导报告处理意见。7、负责收集整理所管辖范围的工程质量资料，做到签字手续齐全，对工程 质量具有追溯性。4施工队长1 、对本队承建的工程质量负全责。652 、做好施工组织安排，严格内部管理，确保工程按质、按量、按期完成。3、负责督促检查施工现场管理，严肃劳动纪律，创造适宜的施工生产环境， 建立激励机制，充分发挥全员积极性。4 、带领职工学习技术，提高操作水平，保证工序质量全部合格。5 、带头重视质量，对存在问题及时纠正。5操作工人1 、认真按照施工工艺和技术交72、底内容以及各种规范要求进行操作。2、参加本班组的自检工作，发现不合格项目，及时进行整改，确保本工作 面的质量要求符合标准。6技术质量 部1、依据项目质量方针和目标，制定质量管理工作规划，负责质量综合管理， 行使质量检查职能；根据项目经理及上级有关指示精神，负责编制创优规 划、项目质量管理手册、质量保证措施及实施细则，检查落实情况。2、协助项目经理和技术负责人做好质量管理工作；对施工中可能或已出现 的质量问题提出改进意见。3 、组织工程质量的检查和验收。4、负责实施全面质量管理，监督检查质量管理体系运行状态，确保质量管 理体系有效运行。5、正确贯彻国家各项技术政策、标准规范，积极吸收和推广新工艺73、新技 术。6 、组织实施现场施工技术交底和现场施工指导工作。7 、组织编制施工技术管理体系，协调现场施工和调度工作。8 、组织实施最终产品的检验、防护和交付工作。9 、参加重大技术或质量事故调查。7工程管理 部1、负责管段内工程的施工技术工作，编制实施性施工组织设计和施工方案、 管理计划、关键工序和特殊过程的作业指导书；2、负责本管段内的精测工作；3、负责对设计图纸进行核对、技术交底、过程监控，解决施工技术问题； 指导“四新”技术的推广和应用，针对各专业的关键技术进行科技攻关，为 工程施工提供技术支持；8物资设备 部1 、组织编制重要物资设备的研制和采购计划，并组织实施。2、监督检查施工设备74、的运行和配置材料的情况，协同中心试验室对各种进 场材料水泥、钢筋、混凝土、管材、地材等进行检测，确保满足工程质量要 求。668.3 确定质量控制点序号控制阶段控制环节控制要点控制人参与控制人主要控制内容1施工准备 阶段施工方案施工方案编写科学 严密，通过审核姜挥宾项目部相关管 理人员严肃方案编写，确保 方案切实可行，符合 现场实际施工要求。2技术交底技术交底具备可行 性、针对性，确保全 部操作工人交底到 位姜挥宾项目部相关管 理人员技术交底及时进行， 内容全面。3材料机具进场原材严格执行 试验检验制度，确保 原材机具合格郭永新项目部相关管 理人员材料机具严格把关， 物资部门专人 负责 材料试验75、检验。4作业班组作业工人施工经验 丰富，服从安排张晓东项目部相关管 理人员作业班组精挑细选， 确保工人有组织有 纪律，服从工程师管 理安排。5施工阶段定位放线定位放线及时准确姜挥宾项目部相关管 理人员专业工程师认真符 合定位放线准确性。6满堂架搭设满堂架搭设符合规 范要求姜挥宾项目部相关管 理人员满堂架搭设严 格执行验收制度，间 距步距等搭设参数 严格执行方案要求。7模板铺设模板周转使用前清 理彻底，裁切整齐， 拼缝严密姜挥宾项目部相关管 理人员模板原材质量 严格控制，周转次数 严格限制，坚决禁用 破损严重的模板。8模板加固模板加固措施合理， 确保浇筑过程无跑 浆、涨模等情况姜挥宾项目部相关管76、 理人员专业工程师须 全数检查构件模板 加固情况，实测实量 垂直平整度，满足要 求后方可进行浇筑。678.4 现场质量管理制度序号制度名称制 度 内 容1工程质量承 包负责制度拟定工程质量责任状，充分调动项目经理部全体管理人员及班组成员的 工作积极性，努力提高其整体战斗技能。2图纸会审技 术交底制度1、技术管理部组织项目相关人员进行图纸审核、作好图纸会审记录，协 助业主、设计作好设计交底工作，解决图纸中存在的问题，并作好记录。2、技术管理编制有针对性的施工组织设计，积极采用新工艺、新技术， 针对特殊工序要编制有针对性的作业指导书。每个工种、每道工序施工前要 组织进行各级技术交底。3材料进场检 77、验制度各类材料进场，需具有出厂合格证，并根据国家规范要求分批量进行抽 检，抽验不合格的材料一律不准使用，因使用不合格材料而造成的质量事故 要追究验收人员的责任。4样板引路制 度施工操作注重工序优化、工艺改进和工序标准化操作，通过不断探索， 积累必要的管理和操作经验，提高工序的操作水平，确保操作质量。5施工挂牌制 度施工过程中各工种在现场实行挂牌制，注明管理者、操作者、施工日期， 作为重要的施工档案保存，因现场不按规范、规程施工而造成质量事故的要 追究有关人员的责任。6“三检“制度实行自检、互检、交接检制度，自检要作文字记录。隐蔽工程要由工长 组织项目技术负责、质量员、班组长检查，并做出较详细的78、文字记录。7质量否决制 度不合格分项、分部和单位工程必须进行返工。不合格分项工程流入下道 工序要追究班组长的责任，不合格分部工程流入下道工序要追究工长和项目 经理的责任，不合格工程流入社会要追究单位经理和项目经理的责任，有关 责任人员要针对出现不合格原因采取必要的纠正和预防措施。8质量例会、讲 评制度由项目技术负责人组织每周质量例会和每月质量讲评。对质量好的要予 以表扬，对需整改的限期整改，在下次质量例会逐项检查是否彻底整改。9奖罚制度依据国家质量验收规范，每周进行一次现场质量大检查，奖优罚劣。10质量保证金 制度项目部配备一定数量的资金作为项目质量保证金，以保证科技进步、技 术攻关和施工质量79、奖励的实现。689、安全和环境管理计划9.1 安全管理组织机构1、成立以项目经理为组长的安全管理领导小组，同时，局总部委派安全总监进驻现 场，设置安全环境管理部，配备专职安全管理人员，对工程的安全生产实施全面的垂直 监管。分包单位设置相应数量的专职安全管理人员。建立从总包项目经理至操作人员的 纵向到底、横向到边的安全生产管理体系， 并接受业主、监理以及政府安全主管部门的 监督，如图 9-1。图 9-1 安全管理组织机构2、成立安全领导小组 组长：项目执行经理副组长：技术总工、安全总监、生产经理 组员：项目部全体管理人员及劳务队伍9.2 安全防护措施1、模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 80、低压电源。满堂架子上必须挂设安全 平网。2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、装拆施工时， 上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在 脚手架板上或抛掷。4、设置防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。696、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7、拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8、吊装模板时， 必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使 用安全有关规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施， 并在下面标出作业区，严禁非操 作人员进入作业区。操作人员配挂81、好安全带， 禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板 集中吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢 固，严防突然塌落、倒塌伤人。10、拆模起吊前， 复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方 可吊起。11、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12、基础及地下工程模板安装时， 先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况， 发现有滑 坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。13、操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘 1m 范围内不允许堆放模板构件 和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。14、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。15、模板安装时82、，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。16、清扫模板时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于 60cm 的走道。17、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人负 责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。18、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。19、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中，防止扎脚或滑落。安 装与拆除高度 5m 以上模板，应搭好脚手架，设防护栏杆，严禁上下在同一垂直面上操 作。五级风以上应暂停作业。20、二人抬模板应互相配合， 协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢 后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒83、区，暂停人员通过。不得在 脚手架上堆放大批模板等材料。支撑不得搭在脚手架上，通过路中间的斜撑应设在 1.8m 以上。21、支撑过程中如需暂停， 应将支撑柱头板等钉牢，拆模间歇时，将活动的模板支 撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人。拆模时必须经技术负70责人、质量安全员同意后方可拆除。22、考虑下雨对脚手架基础造成影响因素， 高大模板搭设区域设置排水明沟，排水 沟按周边满设，保证场地不积水，排水通畅。9.3 技术安全措施1、脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）和施工组织设计、方案等84、要求向搭设和使用 人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向， 不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用85、。在浇捣高大模 板梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中， 由安全 员、施工员及时对架体检查， 随时观测架体变形。发现隐患， 立即停止施工，采取措施 保证安全后再施工。10、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。11、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。12 、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时， 施工完毕后应立即恢复。13、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。14、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。15、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。186、6、满堂脚手架不得与外架连接。17、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载， 对出现的超过最大荷载要有相应的控 制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。719.4 施工监测措施1、监测设备表 8-1 检测设备一览表序号仪器名称规格型号用途精度数量1水准仪S2标高测量控制2mm/Km1 台2钢卷尺50m距离测量经计量检 验合格1 把3钢卷尺5m距离测量经计量检 验合格5 把2、监测内容和要求（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）测点布设：本工程高大模板的观测点分沉降观测点及位移观测点，布置主要设 置在主框架梁上，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点，次梁每隔一跨在其跨中设 置一个观测点。监测仪器87、精度应满足现场监测要求。（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率 20-30 分钟一次,混 凝土浇筑完成后结束监测。3、监测点布置监测点布置见下图所示：图 8-1 A2 管制体能训练用房高大模板区域监测点平面布置图72图 8-2 A1-1 高大模板区域监测点平面布置图图 8-3 A1-2 高大模板区域监测点平面布置图73图 8-4 A1-3 高大模板区域监测点平面布置图4、高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方 案重点采取如下监测措施：（1）模板支架搭设前，由专业工程师及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按 规范底板88、混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部 分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。（2）模板支架搭设过程中，专业工程师及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确 保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。施工过程中是否有超载的现象。脚手架架体和杆件是否有变形现象。脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（3）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班 组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动， 并组织及时恢复，在浇筑混89、凝土过程中 应实施实时观测，一般监测频率不超过 20-30 分钟一次，浇筑完后不少于 2 小时一次。（4）浇钢筋混凝土梁、板， 当跨度大于 9 米时，模板应起拱；本工程模板统一按全 跨长度的 3/1000 施工起拱、并按照设计说明对相关梁进行设计起拱。74（5）上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。（6）模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。（7）立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。（8）支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确 保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。（9）立杆接长严禁搭接90、，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同 步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500，各接头中心距主节点不宜大于步距 的 1/3。（10）高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。（11）在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方 可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对 高支架进行观测。（12）因高支架直接支撑在地下室顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除 高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架拆除完毕后方可拆除高支撑区一层 的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要91、求强度时，方可拆架。5、高支撑模板支架搭设时监测措施（1）安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线， 并进行抄平。本工程高 支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。（2）支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。（3）顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（4）满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁 固定。（5）搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求， 每根立杆底部应设置垫板或 者垫木。（6）立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。（7）模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。6、高支撑模板支架使用时92、监测措施（1）脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时， 应随浇、随捣、随平 整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装 卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。75（2）水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸， 施工要求拆卸时，应待施工完毕后马 上补齐。（3）模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。（4）穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋， 必须戴安全帽。（5）浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外 架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。（6）支撑架上堆料限制93、：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通 过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。（7）模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁 底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。（8）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及 6 级以上的大风时，应停止 露天高空作业。风力达到 5 级时，不得进行大块模板和高大模板板等大件模具的露天吊 装和支撑作业。7、高支撑模板支架拆除时监测措施在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌， 严禁非 操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指94、挥，统一信号。混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有 相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板； 一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么， 这种构件的模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的 模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图 纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定：（1）侧模板如梁、柱、墙的侧模板， 一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏95、 时，方可拆除。由于高大模板区域施工季节在冬季，所以需等 48 小时后方可拆除。（2）梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2011）要求，模板才可以拆除。（3）拆模操作安全76拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板 时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人 同意签字后，方可拆模。（6）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆96、环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁 人员随模板起吊。（8）用电和输送电路安全在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用 36v 的低压电源，或采取其它有效 的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子 再分类堆放整齐。（10）拆卸吊运安全装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛 掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。9.5 预防坍塌事故的安全措施1、模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方 案，单位负责人审批签字后，97、项目经理组织有关部门进行验收，经验收合格签字后，方 可作业。2、模板作业时， 对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变 形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料做立柱。支撑立柱基础应牢固， 并按设计计算 严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后， 方可 用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3、模板作业时， 指定专人指挥，严格按照方案 7.2 要求对架体进行监护，出现位移 时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面、屋面未达到拆模要求前，77堆放施工用具、材料（严98、禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量， 防止超载。堆放数 量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。5、架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距 0.8m、步距 1.5m 要求搭设，同时连 墙件、剪刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。6、高支模区域混凝土浇筑时，框架柱根据不同标高框梁分层浇筑，最顶层框柱浇筑 完成后，自中间区域向两侧对称均匀浇筑楼板。7、拆模间歇时， 应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固， 严防突然掉落、倒塌 伤人。8、拆除承重模板时， 为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆 卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。9.6 预防99、高空坠落事故安全措施1、高大模板安装完毕后， 需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等 下道工序施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点， 作业面应按规定设置 安全防护设施。2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依 据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。3、高处作业人员应经过体检， 合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人 不准上岗作业。施工现场作业队应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全 防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就100、低， 扣环应悬挂在 腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好， 护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板， 应先搭设 脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.2m。7、高处作业前， 应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验 收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动 安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门101、验收，经验收合格签字后， 方可实施。788、模板支设、拆除前， 需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。 模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，架体上需设置安全平网，防止人员及 物体坠落。9.7 预防物体打击事故的安全措施1、支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的模板或散板等进行 稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2、拆模间歇时， 应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固， 严防突然掉落伤人。3、建筑物的四周设置硬防护，防止物件掉落至首层伤人。4、施工过程中允许堆放地材料需注意高度， 特别是临边作业。架体搭设、拆除及模 板支设过程中，物件严禁102、抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动模板， 或用木锤轻击，拆下 第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块木胶板拆下时， 应用人工 托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。5、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支撑架支设、拆除等作业， 雨后上架作业应有防滑措施。6、高空拆除模板时， 除操作人员外，不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围 及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。7、登高作业时， 模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上， 扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。8、拆除层外边梁模板时，应103、有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。9.8 其他安全注意事项1、模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，亦应该建立统 一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2、拆下的支撑、木档等材料， 要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉” 伤人。3、拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时， 应暂停拆除，经 处理后，方可继续拆模。4、浇筑混凝土时， 应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时， 应及 时采取紧固措施，方可继续施工。5、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。796、在进行安装、拆除模板作业时操作人员应正确佩带戴安全帽104、，高空作业应正确挂 好安全带。7、塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。8、木料应堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周应设置灭火器材。9.9 绿色施工及现场文明施工措施1、模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。2、现场材料应分类码放整齐。3、木模板加工过程中使用电锯、电刨， 作业时应注意控制噪音。在居民稠密区夜间 施工应遵守当地规定，防止噪音扰民。4、拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封 闲，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。5、加工木模板产生的锯末、碎木， 模板拆除后的垃圾等应及时清理，并严格105、按照固 体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6、涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。7、多余扣件和钉子要装入专用背包中， 按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣 件不得乱丢，边拆边进袋。8、资源节约管理计划1） 资源节约管理目标序号资源节约内容实现方法责任人协管部门监管部门1电能采用无线手持电动工具乔海龙施工部安全部2模板采用高质量模板原材，增加周转 使用次数；采用新式柱箍，优化竖向构 件加固措施姜挥宾施工部安全部3木材采用木方接长技术，解约木材张晓东技术部安全部2） 资源节约管理规章制度建立健全绿色施工管理体系，对有关楼色施工的技术、工艺、材料、设备等建立推 106、广、限制、淘汰管理办法。发展适合绿色施工的资源利用与环境保护技术， 对落后的施 工技术、工艺、设备、材料进行限制或淘汰， 鼓励绿色施工技术的发展，推动资源节约 的创新技术。809.10 环境保护措施模板加工支设过程中主要是控制噪音的污染，我方采取以下措施进行环境保护：1、技术措施：结构施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。采用扣 件式钢管脚手架，减少因装拆扣件引发的噪音。模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。 木工工具在封闭的木工房内使用。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在107、钻头上注油或水。2、管理措施：塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音污染。加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声， 严格管理，最大限度地 减少噪音扰民。8110、成品保护计划10.1 模板安装过程的成品保护1、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2、应保护钢筋不受扰动。3、预组拼的模板要有存放场地， 场地要平整夯实。模板平放时， 要有木方垫架。立 放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱 堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。4、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5、工作面已安装完毕的墙、108、柱模板， 不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模 板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模 板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏 差。6、吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7、保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合 理，保持板面不变形。冬期施工时大模板背面的保温措施应保持完好。8、大模板吊运就位时要平稳、准确， 不得碰砸楼板及其它已施工完的部位，不得兜 挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。10.2 模板拆除过程的成品保护1、拆除模板109、时， 不得用大锤、撬棍硬砸猛撬， 以免混凝土的外形和内部受到损伤。2、模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。8211、混凝土施工措施11.1 施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的汽车泵，混凝土从低处向高处分层浇 捣，浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员。质安员跟班作业， 负责检查督促，同时做好各方协调工作。1、梁、板混凝土浇筑采用汽车泵输送方式；2、为保证混凝土浇筑过程中架体的稳定性，梁板混凝土浇筑方法采用“赶浆法”， 即先浇筑梁，从梁中心向两端浇筑。对于截面高度较大的梁， 应分层进行浇筑，分层厚 度不超过 400mm。当梁混凝土浇筑至板底位置时110、再与板的混凝土一起浇筑，楼板混凝土 从中心到四周对称扩散浇筑。混凝土浇筑必须由专业混凝土工长指挥。泵送混凝土由于 速度快，泵管口混凝土冲击力大，因此泵送点位置应注意避免混凝土堆积过量（不超过 200mm 厚），禁止泵管对着模板直接喷射，以防止模板支撑系统失稳导致坍塌事故的发生。A2 管制体能训练用房高大模板部位混凝土浇筑顺序示意图如 10-1 所示：图 10-1 A2 管制体能训练用房高大模板区域混凝土浇筑顺序83图 10-2 A1-1 高大模板区域混凝土浇筑顺序84图 10-3 A1-2 高大模板区域混凝土浇筑顺序图 10-4 A1-3 高大模板区域混凝土浇筑顺序4、钢筋密集的地方用直径32111、 的振动器捣固，在梁柱节点振动棒插入困难时，可 用钢杆捣固，保证节点处钢筋密集区砼振捣密实，并适时用木锤锤击模板，以便及时发 现振捣不密实处及时采取应急措施。5、局部如因浇注砼时间停歇过长，为避免施工冷缝出现，利用塔吊辅助吊运砼。856、混凝土浇筑后及时覆膜、棉毡保温养护。11.2 砼浇筑注意事项1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外， 其余结构均采用插入式振动器，每一振点的 振捣延续时间，应使表面呈浮浆和不再浮落。2、梁板砼浇筑方向由中间向四周开始浇筑， 先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起 浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。3、墙、柱与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后，停 1112、-1.5 小时，使其初步沉实， 再继续浇筑。混凝土浇筑过程中， 严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体 坠落及支撑体系局部坍塌。4、倾倒混凝土时， 应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过 高，并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。5、现场按照规范留置同条件、标准养护试块及拆模试块。12、应急预案12.1 危险源辨识1、坍塌事故（1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工 方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作 业。（2）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、 变113、形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固， 并按设计计 算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。（3）模板作业时，指定专人指挥、监护， 出现位移时，必须立即停止施工，将作业 人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（4）楼面堆放模板时，严格控制数量、重量， 防止超载。堆放数量较多时， 应进行 荷载计算。（5）安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起 稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固， 严防突然掉落、倒86塌伤人。2、高空坠落事故（1）高大模板工程应按相关规定编制施工方114、案，经公司总工审批签字。支、拆模板 时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体 系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应 依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上 岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的， 应按规定对作业人员进行相关安全技术 交底。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工 人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安 全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（115、4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低， 扣环应悬挂 在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低 于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。（7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经 验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变 动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字 后，方可实施。3、安全用电116、（1）安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度， 并建立相应 的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和 评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事 故发生。（2）安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。87施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业， 必须由电工完成。施工现场应按工 程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低117、压线路下方施工。外高、低压线路下方， 也不得搭设作业 棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。4、机械伤害（1）项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术 交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。（2）在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。（3）切割小块的模板时应采取有效的保护措施。5、物体打击（1）模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。 2m 以上高处 作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止 掉下砸伤人。（2）避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作118、 业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。（3）外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移脚手板时下方应设警戒 区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。6、火灾（1）设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。（2）切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花溅入引起火灾。（3）现场设置足够的灭火器。（4）水管应随楼层设置，便于取水。12.2 危险源应急措施1、抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。 若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散 被困现场人员，立即组织施救。88安全事故救援小组联系方119、式序号姓名职务电话号码1韩洋组长158645196162张晓东副组长186531569723冯宇昂副组长186152692614孔豹副组长186152692617姜挥宾组员185531395018张子奇组员152641638529原义豪组员1596563616110王海青组员1875416314011田浩组员186607962272、各成员职责：（1）组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门 及各救护单位第一时间取得联系。（2）副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理， 保持稳定现场， 冷静沉着处理。（3）各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救120、护工作做到最佳，确保 经济损失和人员伤亡降低到最低限度。（4）在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理， 保护好现场。3、模板坍塌（1）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。（2）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有 伤亡的情况下，控制好事故现场。（3）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系xx市立三院 0531-88985434， 及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等， 并派人 到路口接应）4、高处坠落（1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。（2）仔细观121、察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的 具体情况。89（3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况， 很可能是头部严重损伤，应 及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵 住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻 动伤员，否则，会加重伤员的伤势。5、触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近， 应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的 衣服、手套、绳索、木板、木棒等、122、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源 线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切 断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下， 以隔断电流。触电者脱离电 源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取 不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保 持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉， 但还有呼吸和心脏跳动，应使 他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。 如天冷还要注意保温。同时， 迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，123、并有痉挛 现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互 相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止， 也不能认为已经死亡必须立即进 行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救， 通过使用紧急处理用备用 车辆，马上送往就近医院。6、机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人 员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作， 门卫 在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。（1）抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。（2）发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止124、血、紧急 救护等。（3）伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和 胸外挤压急救。90（4）根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。7、物体打击（1）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等， 应 急以后及时送往医院进行进一步的治疗。（2）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。（3）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为 主。（4）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重 伤，则应迅速送往医院进行抢救。8、火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门125、人员用灭火器材等进行灭火。 如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发 生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、 鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入 肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救， 如用净水冲洗一下 被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。9113、季节性施工保证措施13.1 雨季施工保证措施1、领导小组安排专人收听、收集天气预报，制定防汛计划和紧急措施。2、检查施工现场排水设施， 疏通各种排水渠道，清理雨水排水口，保证雨天排水通126、 畅，做好排水沟，防止下雨时造成地表松软。3、雨季施工时，需要将脚手架易积水地区设置排水沟抽水，保证基础不被浸泡。4、施工现场必须实行三级配电两级保护要求，三级电箱做重复接地，电阻小于 10 欧姆，电缆电线合理架空或埋设，不得出现老化或者破损的电缆，遇暴风雨天气安排专 业电工现场值班，必要时拉闸断电。5、对于持续几天的降雨或大暴雨， 需要采取地面有效的挡水、排水措施， 防止雨水 大量灌入基坑。基坑内部排水分两种情况： 若基坑未到底或基底的排水沟和集水井未修 好时，需要采用泥浆泵进行雨中排水；否则，采用潜水泵排水，排水管要配备足够长， 使水一次排出施工现场。6、大风来临之前，对施工现场的脚手架及127、高空物件等进行检查加固，增设连墙件 等，避免出现危险情况。7、雷雨时， 人员不要靠近电杆、架空线， 大雨、雷电、台风时， 禁止起重、高处作 业。8、大雨和台风来临时， 现场必须设人员值班，大雨和台风过后对现场所有设备、设 施进行全面细致的检查和整修，合格后方能投入使用。9、模板脱模剂涂刷后遇雨应覆盖塑料布，以防隔离层被雨水冲掉。10、模板堆放场地应堆放在混凝土地面上，以防雨后下沉，导致模板失稳倾斜。11、钢管架料如支撑在地面原土上，雨后及时检查有无下沉，如有异常要及时进行 加固，确定无安全隐患后方可继续使用。12、制作模板的胶合板和木枋要堆放整齐，而且须用塑料布覆盖防雨。13、支立好的顶板模或128、墙模， 如遇大雨未浇筑砼，应用塑料布进行遮盖，防止因雨 淋而造成脱模剂的失效，雨后要认真检查其平整度、垂直度和脱模剂附着情况， 及时清 理干净淤泥。14、木制模板堆放不宜过高， 底部应有垫木。模板拆下后必须清理修复， 涂刷油性 脱模剂。9213.2 高温天气施工保证措施1、夏季高温时，采取减少工人工作时间，轮流替换的措施来保证有充足的休息。2、由安全管理人员组织进行夏季防暑降温知识的宣传与普及，准备“藿香正气水”、 “人丹”、“风油精”等防中暑药品。3、调整工作作息时间，避开高温时段，避免施工人员在高温环境中持续作业。14、检查与验收1 进入现场的架体构配件应具备以下证明资料：1）主要构配件应129、有产品标识及产品质量合格证2）供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。2 架体构配件进场质量检查的重点：1）钢管管壁厚度;焊接质量;外观质量；2）可调底座和可调托撑丝杆直径，与螺母配合间隙及材质；3高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、 基础进行验收，并留存记录。4 高大模板工程模板支撑系统施工过程中，项目部分管施工员和专职安全员应全 过程跟踪督促检查。5.检查验收参与人员高大模板支撑系统完成后，施工单位、监理单位应当组织相关人员进行验收。验收 人员包括：总承包单位和分包单位技术负责人或授权委派的专业技术人员、项目负责人、 项目技术负责130、人、专项方案编制人员、项目专职安全生产管理人员及相关人员； 监理单 位项目总监理工程师及专业监理工程师；有关勘察、设计和监测单位项目技术负责人； 不少于 2 名原专项方案论证专家。6 检查验收的程序:安全技术交底班组自检、互检专业工长过程控制项目部检查、指导工程处 技术、安全科联合检查技术、安全部门联合验收监理验收确认进行下道工序。7 高大模板工程模板支撑系统按专项方案完成施工后，项目工程师应组织项目经 理、施工员、质检员、安全员、操作班组长对系统进行全数检查。扣件是否紧固、垫板 是否垫实、立杆数量间距垂直度、水平杆步距等是否符合方案要求，合格后报技术部，93技术负责人组织技术、安全部复验。8131、技术负责人组织工程部、技术部、安全部， 项目部项目经理、专职安全员等对高 大模板工程模板支撑系统进行施工质量验收，合格后填写验收记录，经监理验收后进入 混凝土施工工序。9 对需进行专家论证的高大模板工程模板支撑系统，项目部在自检合格后报公司 技术质量部。公司技术质量部、安全生产部到项目现场验收，验收合格填写验收记录， 经监理验收后进入混凝土施工工序。10 检查验收的主要内容:（1）首先检查技术、安全交底的落实情况，依据专项施工方案，确认构件截面尺寸 和施工荷载值，核实支撑系统、剪刀撑的布置方式， 尺量立杆间距、横杆步距， 检查节 点措施，参照“高大模板工程模板支撑系统检查验收记录表”，填写验收132、意见，相关责任 人员签字。（2）施工单位应当对危大工程施工作业人员进行登记，项目负责人应当在施工现 场履职。项目专职安全生产管理人员应当对专项方案实施情况进行现场监督， 对未按照 专项方案施工的，应当要求立即整改，并及时报告项目负责人，项目负责人应当及时组 织限期整改。施工单位应当按照规定对危大工程进行施工监测和安全巡视， 发现危及人 身安全的紧急情况，应当立即组织作业人员撤离危险区域。超过一定规模的危大工程施 工期间，施工单位安全管理机构每月应组织不少于 2 次专项检查。建设工程高大模板支撑系统条件检查验收表报送时间： 年 月 日单位工程名称分部分项工程名 称建设单位监理单位施工总承包单 位133、验收日期工程类别标高（m）支撑形式模板支撑高度（超过 8m）模板搭设跨度（超过 18m）楼板厚度 集 中 线 荷 载 （大 于 20kN/m）施工总荷载（大于 15kN/ ）模板支撑系统设计荷载（kN/ ）梁截面尺寸梁跨度（m）用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载（大于 700Kg）94序号检查验收内容施工单位自查情况验收组确认意见1高大模板支撑系统专项施工方案 是否由建设科技委论证2施工单位根据专家组的论证报 告，对专项施工方案进行修改完 善，是否经施工单位技术负责人、 项目总监理工程师、建设单位项 目负责人批准签字后，组织实施 的3是否编制监理专项实施细则，并 明确对高大模板审核134、内容、检查 方法和频率，经总监审批4搭设前，项目技术负责人对现场 管理人员、操作班组、作业人员 进行安全技术交底，并履行签字 情况5支架搭设前，项目组织对地基、 基础进行验收的记录6搭设脚手架人员持证上岗情况， 上岗人员是否定期体检合格持证 上岗7进场的主要构配件（承重杆件、 连接件等材料）产品质量合格证、 生产许可证、检验报告情况8对承重杆件外观抽检的记录（外 观抽检数量不得低于搭设用量的 30%）9对扣件螺栓拧紧扭力矩进行抽查 的记录（抽查数量应符合建筑 施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范JGJ130-表 8.2.5 的规定）， 对梁底扣件应进行 100%检查10模板支撑立柱底部的垫板和底135、座 是否符合技术规范要求11高大模板工程搭设的构造支撑系 统立柱接长、扫地杆、纵横向支 撑及水平垂直剪刀撑、与主体结 构的墙、柱牢固拉接是否符合技 术规范要求12扣件式支架高于 4m，其两端与中 间是否每隔 4 排立杆从顶层开始 向下每隔 2 步设置一道水平剪刀 撑；碗扣式支架高度大于 4.8m， 顶部和底部是否设置水平剪刀 撑，中间水平剪刀撑设置的间距 是否小于 4.8m13搭设高度 2m 以上的支撑架体是 否设置作业人员登高措施。作业 面应是否设置安全防护设施9514支架搭设完毕后是否根据不同体 系类型进行验收、并有独立的验 收表式，项目技术负责人是否参 与验收并签字；支架拆除前是否 建立136、拆除申请制度15混凝土浇筑前，监理单位项目总 监是否参加安全生产条件验收， 是否有完整的监理旁站记录16混凝土浇筑施工方案，是否明确 了浇筑顺序，并有确保支撑系统 受力均匀的措施17搭设、使用、拆除的应急防范措 施验收组责任单位签字盖章建设单位（章）：施工总承包单位（章）：监理单位（章）： 项目负责人签字：项目经理签字：总监签字：年月日年月日年月日注：该表在模板支架搭设验收完，混凝土浇筑前一个工作日报送此表。15、模板计算书计算书详见后附文件96附 模板计算书15.1 楼板模板支架15.1.1 A1-1 楼板模板支架计算A1-1扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准137、GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:97钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为12.8m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17138、.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 内龙骨采用50.70.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 施工均布荷载标准值4.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元98按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.404.00=10.478kN/m2 由永久荷载效应控139、制的组合S=1.3525.100.15+0.71.404.00=9.003kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.000+0.3001.000=4.065kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+4.000) 1.000=6.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W140、分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 24.00cm3；截面惯性矩 I = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；99经计算得到 M = 0.100(1.204.065+1.406.000) 0.3000.300=0.120kN.m经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1141、.10 0.120 1000 1000/24000=5.477N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算0 T = 3 0 Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.065+1.406.000) 0.300=2.390kN截面抗剪强度计算值 T=31.102390.0/(21000.00012.000)=0.329N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.0653004/(10090001440142、00)=0.172mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：100q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+2.000) 0.300=1.800kN/m 静荷载 q1 = 1.201.130+1.200.090=1.463kN/m活荷载 q2 = 1.401.800=2143、.520kN/m计算单元内的龙骨集中力为(2.520+1.463) 0.800=3.186kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.187/0.800=3.983kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 3.980.800.80=0.255kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8003.983=1.912kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.8003.983=3.505kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)144、龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.255106/40833.3=6.87N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算101最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.101912.03/(250.0070.00)=0.901N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.220145、kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.220 800.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.263mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.505kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。3.51kN 3.51kN 3.51kN 3.51kNBA 3.5 3.5 1k07m3.51kN80.51kN 托梁计算简图1020.7470.604托梁弯矩图(kN.m)6.6.883.703.69 3.54 3.523.146、37 3.35 0.18 0.16 0.010.18 3.693.700.01 0.163.35 3.373.52 3.5466.88托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.07kN 1.07kN 1.07kN 1.07kNBA 1.0 1.07k07m 1.07kN80.07kN 托梁变形计算受力图0.0210.256托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.747kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.414kN 经过计算得到最大变形 V= 0.256mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I =147、 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.747106/8496.0=92.11N/mm2103顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.256mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.10812.790=1.375kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0148、.3000.8000.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1500.8000.800=2.410kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.977kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。104经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+2.000) 0.8000.800=3.840kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶149、部立杆 N = 8.730kN，非顶部立杆 N = 10.148kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比150、验算时k取1；105u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.108730/(0.148397.6)=163.686N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比151、验算满足要求!=0.138=1.108730/(0.138397.6)=175.021N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=167.465N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.1010148/(0.148397.6)=190.272N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满 足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式106MW152、=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.0000.126=0.038kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，0.80m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0380.8001.5001.500/10=0.006kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk153、 = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk = 0.03812.80.80 (0.512.8+1.50)=3.054kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (3.054/6.40)=0.254kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2002.795+1.4003.840+ 1.40.61.4000.006=8.944kN非 顶 部 立 杆 Nw=1.200 3.977+1.400 3.840+ 1.4 0.6 1.400 0.0154、06=10.362kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.108944/(0.148397.6)+1.106000/4247=169.174N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；107=3697/16.0=230.878允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求!=0.138=1.108944/(0.138397.6)+1.1060155、00/4247=180.786N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=173.045N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.1010362/(0.148397.6)+1.106000/4247=195.760N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.15k156、N i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=131 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；108经计算得到=1.10 10148/(0.391 397.6)=71.764N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳157、 定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.0000.126=0.038kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0380.8001.5001.500/10=0.006kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计158、算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk = 0.03812.80.80 (0.512.8+1.50)=3.054kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (3.054/6.40)=0.254kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 1.2003.977+1.4003.840+1.40.60.254=10.362kN经计算得到=1.1010362/(0.391 397.6159、)+1.106000/4247=74.756N/mm2109考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=6.4002 0.800 (2.148+0.300)+2 (0.0006.4000.800) 6.400/2=80.238kN.m 倾覆力矩:MT=31.1003.054 = 10.077kN.m模板支架整体抗倾覆验算 160、MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！11015.1.2 A1-2/3 楼板模板支架计算A1-2/3 区域扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度161、折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为13.6m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。111内龙骨采用50.70.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 施工均布荷载标准值4.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元162、按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.404.00=10.478kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.404.00=9.003kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，112永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q163、1 = 25.1000.1501.000+0.3001.000=4.065kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+4.000) 1.000=6.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 24.00cm3；截面惯性矩 I = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m164、)；经计算得到 M = 0.100(1.204.065+1.406.000) 0.3000.300=0.120kN.m经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.10 0.120 1000 1000/24000=5.477N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!113(2)抗剪计算0 T = 3 0 Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.065+1.406.000) 0.300=2.390kN截面抗剪强度计算值 T=31.102390.0/(21000.00012.000)=0.329N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/m165、m2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.0653004/(1009000144000)=0.172mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：114经计算得到，166、活荷载标准值 q2 = (4.000+2.000) 0.300=1.800kN/m 静荷载 q1 = 1.201.130+1.200.090=1.463kN/m活荷载 q2 = 1.401.800=2.520kN/m计算单元内的龙骨集中力为(2.520+1.463) 0.800=3.186kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.187/0.800=3.983kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 3.980.800.80=0.255kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8003.983=1.912kN最大支座力 N=1.1ql 167、= 1.1 0.8003.983=3.505kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.255106/40833.3=6.87N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T115截面抗剪强度计算值 T=31.101912.03/(250.0070.00)=0.901N/mm2 截面抗剪强度设计值 168、T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.220kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.220 800.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.263mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.505kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。3.51kN 3.51kN169、 3.51kN 3.51kNBA 3.5 3.5 1k07m3.51kN80.51kN 托梁计算简图 0.7470.604托梁弯矩图(kN.m)1166.6.883.703.69 3.54 3.523.37 3.35 0.18 0.16 0.010.18 3.693.700.01 - 0.163.35 3.373.52 3.5466.88托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.07kN 1.07kN 1.07kN 1.07kNBA 1.0 1.07k07m 1.07kN80.07kN 托梁变形计算受力图0.0210.256托梁变形图(mm)经过计算得170、到最大弯矩 M= 0.747kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.414kN 经过计算得到最大变形 V= 0.256mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.747106/8496.0=92.11N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.256mm117顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(171、立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.10813.610=1.463kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1500.8000.800=2.410kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.065kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+2.000) 0.8000.800=3.840kN1183.不172、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 8.730kN，非顶部立杆 N = 10.254kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算173、长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；119=3561/16.0=222.403允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.108730/(0.148397.174、6)=163.686N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求!=0.138=1.108730/(0.138397.6)=175.021N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=167.465N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求!=0175、.148=1.1010254/(0.148397.6)=192.256N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满 足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.0000.126=0.038kN/m2120h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，0.80m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0380.8001.5001.500/10=0.176、006kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk = 0.03813.60.80 (0.513.6+1.50)=3.418kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (3.418/6.40)=0.285kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=177、1.2002.795+1.4003.840+ 1.40.61.4000.006=8.969kN非 顶 部 立 杆 Nw=1.200 4.065+1.400 3.840+ 1.4 0.6 1.400 0.006=10.493kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.108969/(0.148397.6)+1.106000/4247=169.653N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；=36178、97/16.0=230.878允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求!=0.138=1.108969/(0.138397.6)+1.106000/4247=181.298N/mm2121依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=173.535N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.1010493/(0.148397.6)+1179、.106000/4247=198.222N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.25kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=1180、31 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=1.10 10254/(0.391 397.6)=72.512N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳 定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：122风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.0000.126=0.038kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 M181、w=1.40.60.0380.8001.5001.500/10=0.006kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk = 0.03813.60.80 (0.513.6+1.50)=3.418kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (3.418/6.40)=0.182、285kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 1.2004.065+1.4003.840+1.40.60.285=10.493kN经计算得到=1.1010493/(0.391 397.6)+1.106000/4247=75.685N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。123七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=6.4002 0183、.800 (2.286+0.300)+2 (0.0006.4000.800) 6.400/2=84.752kN.m 倾覆力矩:MT=31.1003.418 = 11.280kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！15.1.3 A2-1/2 楼板模板支架计算A2-1/2 扣件钢管楼板模板支架计算书124扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢184、结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为12.1m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。125内龙骨采用50.70.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N185、/mm2。梁顶托采用钢管482.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 施工均布荷载标准值4.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.404.00=9.574kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.404.00=7.986kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，126永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的186、钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1201.000+0.3001.000=3.312kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+4.000) 1.000=6.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f187、 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.312+1.406.000) 0.3000.300=0.111kN.m经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.10 0.111 1000 1000/37500=3.267N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!127(2)抗剪计算0 T = 3 0 Q/2bh T其中最大剪力 Q=0188、.600(1.203.312+1.406.000) 0.300=2.227kN截面抗剪强度计算值 T=31.102227.0/(21000.00015.000)=0.245N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3123004/(1009000281250)=0.072mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 2189、5.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：128经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+2.000) 0.300=1.800kN/m 静荷载 q1 = 1.200.904+1.200.090=1.192kN/m活荷载 q2 = 1.401.800=2.520kN/m计算单元内的龙骨集中力为(2.520+1.192) 0.800=2.970kN2.龙骨的计算按照简支梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.970190、/0.800=3.712kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1253.710.800.80=0.297kN.m 最大剪力 Q=0.5ql = 0.50.8003.712=1.485kN最大支座力 N=1.0ql = 1.00.8003.712=2.970kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.297106/40833.3=8.00N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪191、计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T129截面抗剪强度计算值 T=31.101484.93/(250.0070.00)=0.700N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=0.994kN/m最大变形v=5ql4/384EI=5/3.840.994800.04/(1009000.001429167.0)=0.412mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方192、时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.970kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.037kN/m。2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kNBA 2.92.97k04m2.97kN80.97kN 托梁计算简图 0.6310.511托梁弯矩图(kN.m)1305.5.813.123.12 2.98 2.982.84 2.83 0.15 0.14 0.010.15 3.123.120.01 - 0.142.83 2.842.98 2.9855.82托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图193、与计算结果如下：0.79kN 0.79kN 0.79kN 0.79kNBA 0.70.79k04m0.79kN80.79kN 托梁变形计算受力图0.0310.377托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.631kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.801kN经过计算得到最大变形 V= 0.377mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.25cm3； 截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.631106/4248.0=155.61N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶194、托梁挠度计算最大变形 v = 0.377mm131顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.10812.080=1.299kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+N195、G3)= 3.418kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+2.000) 0.8000.800=3.840kN1323.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 8.152kN，非顶部立杆 N = 9.478kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm196、2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；13197、3=3561/16.0=222.403允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.108152/(0.148397.6)=152.844N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求!=0.138=1.108152/(0.138397.6)=163.427N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=156.371N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!非顶198、部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.109478/(0.148397.6)=177.712N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足 要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.0000.126=0.038kN/m2134h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截199、面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，0.80m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0380.8001.5001.500/10=0.006kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk = 0.03812.1 0.80 200、(0.512.1+1.50)=2.754kN.mNwk = 620/(20+1)/(20+2) (2.754/8.00)=0.089kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2002.313+1.4003.840+ 1.40.61.4000.006=8.227kN非 顶 部 立 杆 Nw=1.200 3.418+1.400 3.840+ 1.4 0.6 1.400 0.006=9.553kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 201、长细比验算满足要求!=0.148=1.108227/(0.148397.6)+1.106000/4247=155.732N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；=3697/16.0=230.878允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求!=0.138=1.108227/(0.138397.6)+1.106000/4247=166.413N/mm2135依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=159.293N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3202、562/16.0=222.441允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.148=1.109553/(0.148397.6)+1.106000/4247=180.600N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.48kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a203、 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 长细比，为2100/16.0=131 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=1.109478/(0.391 397.6)=67.027N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定 性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：136风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 =204、 0.3001.0000.126=0.038kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0380.8001.5001.500/10=0.006kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围205、挡(模板)的高度(m)。MTk = 0.03812.1 0.80 (0.512.1+1.50)=2.754kN.mNwk = 620/(20+1)/(20+2) (2.754/8.00)=0.089kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 1.2003.418+1.4003.840+1.40.60.089=9.553kN经计算得到=1.109553/(0.391 397.6)+1.106000/4247=69.038N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。137七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB5206、1210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.800 (2.030+0.300)+2 (0.000 8.000 0.800) 8.000/2=119.264kN.m 倾覆力矩:MT=31.1002.754 = 9.089kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！13815.2 梁侧模板支架15.2.1 3502250 梁侧模板计算3502250 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度350mm207、，高度2250mm，两侧楼板厚度150mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置11道，内龙骨采用50.70.mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距200+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm， 直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。139350mm2250mm400 400 400 40020520520520520520520520208、5205205/200模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情 况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系209、数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2140考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.40m。荷载计算值 q = 1.224.3000.400+1.405.4000.400=14.688kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯210、性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm4；计算简图0.0680.050弯矩图(kN.m)1.63 1.52 1.55 1.54 1.54 1.54 1.571.221.45 1.57 1.54 1.54 1.54 1.55 1.521.871.631.871.451.22剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1419.72kN/mAB210 210 210 210 210 210 210 210 210 210变形计算受力图0.0190.352变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1211、=1.216kN N2=3.498kN N3=2.974kN N4=3.114kN N5=3.076kN N6=3.089kN N7=3.076kN N8=3.114kN N9=2.974kN N10=3.498kN N11=1.216kN最大弯矩 M = 0.068kN.m 最大变形 V = 0.352mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.06810001000/9600=7.083N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!142(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 31868212、.0/(2400.00012.000)=0.584N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.352mm面板的最大挠度小于210.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2124.30+1.40.215.40=7.711kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.21 24.30=5.103kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.084/0.400=7.711kN/m最大弯矩 M 213、= 0.1ql2=0.1 7.7110.400.40=0.123kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4007.711=1.851kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.4007.711=3.393kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；143(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.123106/40833.3=3.02N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T =214、 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31851/(25070)=0.793N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.103 400.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.069mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。3.39kN3.39kN3.39kN3.39kN3.39kN3.39kN3.39kN3.215、39kN3.39kN3.39kNA B400200400400400300支撑钢管计算简图1440.5940.144支撑钢管弯矩图(kN.m)55.603.3.68 3.93.933.393.392.21 2.212.92.910.280.530.280.53 0.000.48 0.00 0.00 3.8.870.481.19 1.193.39 3.393.113.11 2.862.86支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 2.25kN2.25kN2.25kN2.25kN2.25kN2.25kN2.25kN2.25kN2.25kN2.25kNA 216、B400200400400400300支撑钢管变形计算受力图0.0350.107支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.593kN.m 最大变形 vmax=0.107mm 最大支座力 Qmax=8.992kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.593106/8494.1=69.81N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!145六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺217、栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.992对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！15.2.2 400700 梁侧模板计算400700 梁侧模板计算书146一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度700mm，两侧楼板厚度150mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50.70.mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+250218、mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 400mm250700mm1671617/150模板组装示意图147二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情 况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24219、.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=1.1027.000=29.700kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=1.106.000=6.600kN/m2。三、梁220、侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.229.7000.450+1.406.6000.450=20.196kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 10.80cm3； 截面惯性矩 I = 6.48cm4；148AB20.20kN/m 183183183 计算简图 0.0680.054弯矩图(kN.m)2.221.851.481.481.852.22剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A221、B13.37kN/m 183183183 变形计算受力图0.0210.263变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.481kN N2=4.073kN N3=4.073kN149N4=1.481kN最大弯矩 M = 0.067kN.m 最大变形 V = 0.263mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.06710001000/10800=6.204N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32221.0/(2450.00012222、.000)=0.617N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.263mm面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1829.70+1.40.186.60=8.228kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1829.70=5.435kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.703/0.450=8.228kN/m150最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1223、 8.2280.450.45=0.167kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4508.228=2.222kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.4508.228=4.073kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.167106/40833.3=4.08N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计224、算值 T=32222/(25070)=0.952N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.445 450.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.118mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。151外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。4.07kN 4.07kN 4.07kN152Av ! V B 150 250 150 支撑钢管计算简图 0.50225、90.024支撑钢管弯矩图(kN.m) 5.29 5.291.22 1.220.00.00 - 0.00 0.00 22.854.07 4.07支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 2.70kN 2.70kN 2.70kNAv ! V B 150 250 150 支撑钢管变形计算受力图0.0170.050支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.509kN.m最大变形 vmax=0.050mm 最大支座力 Qmax=9.368kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.509106/8494.1=59.92N/mm2支撑钢226、管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于250.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.368对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！15.2.3 4501800 梁侧模板计算4501800 梁侧模板计算227、书153一、梁侧模板基本参数计算断面宽度450mm，高度1800mm，两侧楼板厚度150mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用50.70.mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直 径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。154450mm400 400 4001800mm2002002228、00200200200200200/200模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情 况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混229、凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=1.1027.000=29.700kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，倒混凝土时产生的荷载标准值:155F2=1.106.000=6.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.40m。荷载计算值 q = 1.229.7000.400+1.406.6000.400=17.952kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:230、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 9.60cm3； 截面惯性矩 I = 5.76cm4；AB17.95kN/m206206 206 206206 206 206 206计算简图0.0810.059弯矩图(kN.m)1.96 1.82 1.86 1.84 1.881.461.75 1.88 1.84 1.86 1.822.242.241.461.961.75剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：15611.88kN/mBA 206 206 206 206 206 206 206 206 变形计算受力图0 021变形图(mm) 经231、过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.460kN N2=4.199kN N3=3.569kN N4=3.741kN N5=3.684kN N6=3.741kN N7=3.569kN N8=4.199kN N9=1.460kN最大弯矩 M = 0.080kN.m 最大变形 V = 0.400mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.08010001000/9600=8.333N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32242.0/(2400.232、00012.000)=0.701N/mm2157截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.400mm面板的最大挠度小于206.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2129.70+1.40.216.60=9.257kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.21 29.70=6.118kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.703/0.400=9.257kN/m最大弯矩 M = 0.1ql233、2=0.1 9.2570.400.40=0.148kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4009.257=2.222kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.4009.257=4.073kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)抗弯强度计算158抗弯计算强度 f = M/W = 0.148106/40833.3=3.63N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh234、 T截面抗剪强度计算值 T=32222/(25070)=0.952N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 6.126 400.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.083mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。4.07kN 4.07kN 4.07kN 4.07kN 4.07kN 4.07kN 4.07kN 4.235、07kNAB200400400400250支撑钢管计算简图1590.7130.203支撑钢管弯矩图(kN.m)66.844.94.97 0.904.04.072.77 2.774.4.730.900.66 0.6600.000.00 0.001.30 1.304.07 4.073.42 3.42 3.17 3.17支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 2.70kN 2.70kN 2.70kN 2.70kN 2.70kN 2.70kN 2.70kN 2.70kNAB200400400400250支撑钢管变形计算受力图0.0420.129支撑钢管变形236、图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.712kN.m 最大变形 vmax=0.129mm最大支座力 Qmax=10.917kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.712106/8494.1=83.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!160六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A =237、 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.917对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！16115.2.4 5002000 梁侧模板计算5002000 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度2000mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用50.70.mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直 径14mm。面板厚度12mm，238、剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。162163500mm2000mm229229229229229229229229400 400 400200模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情 况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN239、/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=1.1027.000=29.700kN/m2考虑结构的重要性系数1.10，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=1.106.000=6.600kN/m2。三、梁侧模板面板的240、计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.40m。荷载计算值 q = 1.229.7000.400+1.406.6000.400=17.952kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm4；AB17.95kN/m 235 235 235 235 235 235235235计算简图0.1050.077弯矩图(kN.m)2.23 2.08 2.12 2.10 2.141.661.99 2.14 2.10 2.12 2.082.5241、62.232.561.661.99剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：16411.88kN/mBA 235 235 235 235 235 235 235 235 变形计算受力图0 036变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.664kN N2=4.784kN N3=4.066kN N4=4.262kN N5=4.197kN N6=4.262kN N7=4.066kN N8=4.784kN N9=1.664kN最大弯矩 M = 0.104kN.m 最大变形 V = 0.674mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M242、/W = 0.10410001000/9600=10.833N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32555.0/(2400.00012.000)=0.798N/mm2165截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.674mm面板的最大挠度小于235.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.24243、29.70+1.40.246.60=10.547kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2429.70=6.980kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.219/0.400=10.547kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 10.5470.400.40=0.169kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40010.547=2.531kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.40010.547=4.641kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4244、；(1)抗弯强度计算166抗弯计算强度 f = M/W = 0.169106/40833.3=4.13N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32531/(25070)=1.085N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 6.980 400.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.094mm最大挠度小于400.0/250,满足要245、求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kN 4.64kNAB200400400400480支撑钢管计算简图1671.4150.309支撑钢管弯矩图(kN.m)99.286.56.59 4.23 4.231.95 1.95 4.64 4.64 0.420.00 2.692.690140 1.30 0.00 0.004.64 4.6455.06 5.94 5.94支撑钢管剪力图(kN)变形的计246、算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kNAB200400400400480支撑钢管变形计算受力图0.1360.992支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.415kN.m 最大变形 vmax=0.992mm最大支座力 Qmax=15.225kN抗弯计算强度 f = M/W = 1.415106/8494.1=166.59N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求!168六247、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.225对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！15.3 梁底模板支架15.3.1 3502250 梁底模板计算3502250 梁模板扣件钢管支撑架计算书169依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20248、16建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为6.0m，梁截面 BD=350mm2250mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/249、mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.70.mm木方。170木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。1716000图1 梁模板支撑架立面简图3501500 2250542 117 542按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控250、制的组合S=1.2(25.502.25+0.20)+1.402.50=72.590kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.25+0.71.402.50=79.906kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN251、/m)：q1 = 25.5002.2500.400=22.950kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.400 (22.250+0.350)/0.350=1.109kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 0.3500.400=0.630kN均布荷载 q = 1.3522.950+1.351.109=32.479kN/m 集中荷载 P = 0.980.630=0.617kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W =252、 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm4；1720.62kN32.48kN/mB117117117计算简图 0.0500.033弯矩图(kN.m)2.321.470.310.312.201.472.322.20剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B24.06kN/m 117117117 变形计算受力图0.0070.087变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.469kN N2=4.523kN N3=4.523kN173N4=1.469kN最大弯矩 M = 0.049kN.m 最大变形 V = 0.087mm(1)抗弯强度计253、算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.00 0.049 1000 1000/9600=5.104N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪 强度计 算值 0T = 3 0Q/2bh = 3 1.00 2319.0/(2 400.000 12.000)=0.725N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.087mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底254、龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.523/0.400=11.308kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 11.31 0.400.40=0.181kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40011.308=2.714kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.40011.308=4.975kN 龙骨的截面力学参数为174本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.181106/408255、33.3=4.43N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002713.89/(250.0070.00)=1.163N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=7.719kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 7.719 400.256、04/(100 9000.00 1429167.0)=0.104mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!175三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。A1.47kN4.52kN4.52kN1.47kNB542/117542支撑钢管计算简图 0.0910.063支撑钢管弯矩图(kN.m) 1.32 1.320.15 0.15 0.00 0.000.15 0.151.32 1.32支撑钢管剪力图(kN)A变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 1.12kN3.0257、9kN3.09kN1.12kNB542/117542支撑钢管变形计算受力图0.0050.047176支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.091kN.m 最大变形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=5.844kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.091106/4247.0=21.36N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于541.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照258、下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.005.84=5.84kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=5.84kN (已经包括组合系数)177脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.665=0.897kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.188=0.25259、4kN 非顶部立杆段 N = 5.844+0.897=6.741kN顶部立杆段 N = 5.844+0.254=6.098kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长260、度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求!=0.143=1.006098/(0.143397.6)=107.498N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=23261、4.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求!=0.134178=1.006098/(0.134397.6)=114.831N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=107.498N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.006741/(0.163397.6)=104.222N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足 要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公262、式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4001.5001.500/10=0.051kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作263、用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公 式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk179B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.00.40 (0.56.0+0.60)=1.944kN.mNwk = 64/(4+1)/(4+2) (1.944/8.00)=0.194kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=5.844+1.3500.188+ 1.40.60.194=6.261kN 非顶部立杆Nw=5.844+1.3500.665+ 1.40.60.1264、94=6.904kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求!=0.143=1.006261/(0.143397.6)+1.0051000/4247=122.392N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求!=0.134=1.006261/(0.134397.6)+1.0051000265、/4247=129.922N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=122.392N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.006904/(0.163397.6)+1.0051000/4247=118.763N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!1802、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支266、座反力 N1=5.844kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1116.000=0.897kN N = 5.844+0.897=6.741kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心267、受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.006741/(0.464397.6)=36.503N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定 性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2181h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4001268、.5001.500/10=0.051kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.00.40 (0.56.0+0.60)=1.944kN.mNwk = 64/(4+1)/(4+2) (1.944/8.00)=0.194kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴269、心压力最大值；Nw = 5.844+1.3500.665+1.40.60.194=6.904kN经计算得到=1.006904/(0.464397.6)+1.0051000/4247=49.402N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。182抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.400 (1.385+0.200)+2 (0.000270、8.0000.400) 8.000/2=40.564kN.m 倾覆力矩:MT=31.0001.944 = 5.832kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！15.3.2 400700 梁底模板计算400mm700mm梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:183建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安271、全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为12.1m，梁截面 BD=400mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.70.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重2272、5.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。184185图1 梁模板支撑架立面简图400533 133 533120801500 700按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.20)+1.402.00=24.460kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98采用的钢273、管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.7000.400=7.140kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.400 (20.700+0.400)/0.400=0.360kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000274、+2.000) 0.4000.400=0.320kN均布荷载 q = 1.357.140+1.350.360=10.125kN/m 集中荷载 P = 0.980.320=0.314kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3；B截面惯性矩 I = 5.76cm4；0.31kN10.13kN/m/ 200200 计算简图 0.0510.028弯矩图(kN.m)1861.270.760.761.27剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B7.50kN/m 200200 变形计算受力275、图0.000 0.183变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.759kN N2=2.845kN N3=0.759kN最大弯矩 M = 0.050kN.m 最大变形 V = 0.183mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.05010001000/9600=5.208N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 31265.0/(2400.00012.000)=0.395N/mm2187截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.183mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.845/0.400=7.112kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 7.110.400.40=0.114kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4007.112=1.707kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.4007.112=3.129k