1、xx区xx商业中心 高大模板施工方案编制单位： xx有限公司 编 制 人： 日 期： 目 录1 编制依据 12 工程概况 22.1 工程建设概况表 22.2 设计概况 22.2.1 模板危险性分析 22.2.2 高支模区域 32.3 工程施工条件 92.3.1 周边环境 92.3.2 施工出入口 113 施工安排 123.1 项目管理组织 123.1.1 项目管理组织机构 123.1.2 项目管理人员职责分工 123.2 项目管理目标 133.3 各项资源供应方式 133.3.1 劳务资源安排一览表 133.3.2 工程用大宗物资供应安排一览表 133.3.3 大型机械设备采购供应安排一览表 2、133.4 施工流水段的划分及施工总体流程 133.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 144 施工进度计划 155 施工准备与资源配置计划 155.1 施工准备计划 155.1.1 技术准备 155.1.2 现场准备 165.2 资源配置计划 165.2.1 劳动力配置计划 165.2.2 施工机具配置计划 16xx区xx商业中心I5.2.3 测量计量仪器配置计划 175.2.4 周转料具配置 176 施工方法及工艺要求 186.1 施工工艺及流程 186.2 高大模板方案选型 186.2.1 非人防区高大模板选型 196.2.2 人防区高大模板选型 236.2.3 高支模选型一览表 283、6.2.4 楼板选型一览表 286.3 施工要点 286.3.1 模板支架安装 286.3.2 梁、板模板安装 296.3.3 梁、板模板的拆除 296.3.4 高支模混凝土施工要求 306.4 质量标准 306.4.1 材料性能 306.4.2 模板安装质量验收标准 326.4.3 支架搭设质量要求 326.4.4 高支模应执行的强制性条文 336.5 支撑体系监测措施 346.5.1 安全监测制度 346.5.2 监测点的布置 346.5.3 监测点监测变形预警值及监测频率 346.5.4 高支模区域监测措施 357 各项管理计划 357.1 进度管理计划 357.1.1 施工进度控制点 4、357.1.2 进度管理组织机构和职责分工 357.1.3 进度管理措施 357.2 质量管理计划 36xx区xx商业中心II7.2.1 工程质量目标 367.2.2 质量管理组织结构和职责分工 367.2.3 关键过程和特殊过程控制计划 387.2.4 质量管理制度 387.3 安全管理计划 407.3.1 职业健康安全管理目标 407.3.2 现场职业健康安全管理组织结构和职责分工 407.3.3 危险源辨识与防范 427.3.4 职业健康安全资源配置计划 427.3.5 安全生产管理制度 427.3.6 职业健康安全保证措施 437.4 环境管理计划 467.4.1 环境管理目标 4675、.4.2 环境管理组织机构和职分工 477.4.3 重大环境因素辨识 477.4.4 环境保护资源配置计划 487.4.5 环境管理制度 487.4.6 施工环境保障制度 508 安全应急预案 528.1 基本原则与方针 528.2 基本配置 528.3 应急机构的组成、责任和分工 528.4 报警信号与通信 538.5 事故应急与救援 548.5.1 应急程序 548.5.2 事故的应急救援措施基本要求 544001850mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书 565002330mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书 716001300mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书 868001400mm 梁模板扣件6、钢管支撑架计算书 101xx区xx商业中心III8002350mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书 1168001400mm 梁侧模板计算书 1314001850mm 梁侧模板计算书 1398002350mm 梁侧模板计算书 147250mm 厚扣件钢管楼板模板支架计算书 155350mm 厚扣件钢管楼板模板支架计算书 171xx区xx商业中心IV1 编制依据序号类别文件名称编号1国家行政文件建设工程安全生产管理条例2003 年国务院第 393 号令2危险性较大的分部分项工程安全管理办法建设部 37 号令3住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分 项工程安全管理规定有关问题的通知建办质【207、18】31 号4地方行政文件上海市建设工程质量和安全管理条例公告第 42 号5上海市危险性较大的分部分项工程专家论证管理办 法沪建安质监【2016】 21 号6建筑施工现场钢管扣件安全管理规定沪建质安【2016】256 号7国家行业规范钢管脚手架扣件规范GB15831-20068建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20169建筑结构荷载规范GB50009-201210混凝土结构设计规范GB50010-201011工程测量规范GB50026-200712混凝土结构工程施工规范GB50666-201113建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201314人民防空工程施工及验收规范G8、B50134-200415混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201516人民防空工程质量验收与评价标准RFJ01-201517建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201118建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200819建筑施工安全检查标准JGJ59-201120建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201621建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201222施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200523地方规范钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DG/TJ08-16-201124危险性较大的分部分项工程安全管理规范DG/TJ08-2077-2010259、合同xx区xx商业中心总承包工程施工合同/26设计文件xx区xx商业中心设计图纸/27其他建筑施工安全设施计算软件（PKPM）2018 云版xx区xx商业中心12 工程概况2.1 工程建设概况表工程名称xx区xx商业中心项目总承包工程工程性质商业综合体建设规模总用地面积为 33303.8 ，总建筑面 积为83783 ，其中地上建筑面积为55860 ，地下建筑面积为 27923 。包含 10 栋商商墅、2 栋酒店、1 栋商业中心、1 个 地下车库工程地址xx区xx镇鲁南路北侧，汇 雄路东侧，共青西路（在建）南侧。总占地面积33303.8 总建筑面积83783 建设单位项目承包范围施工总承包设计单10、位主要分包工程消防、强弱电、门窗、栏杆、外墙保温、玻璃幕墙、外墙涂 料等。勘察单位合同 要求质量一次验收合格率 100%监理单位工期448 日历天总承包单位安全xx区文明工地工程主要功能商业、酒店综合体2.2 设计概况2.2.1 模板危险性分析根据“住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定 有关问题的通知”（建办质【2018】31 号文）、建设工程高大模板支撑系统施工安全 监督管理导则（建质【2009】254 号文）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 （JGJ130-2011）的有关条文规定：1、混凝土模板支撑工程：搭设高度 8m 及以上；搭设跨度 18m 及以上；11、施工总荷载 15KN/及以上；集中线荷载 20KN/m 及以上的混凝土模板支撑工程。应编制专项施工方 案并组织专家论证。注：(1) 均荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）分项系数+施工均布活荷载 分项系数钢筋砼自重=板厚（m） 25KN/m模板木方自重=0.3KN/施工均布活荷载=2.5KN/xx区xx商业中心2分项系数：永久荷载分项系数取 1.2；施工均布活荷载分项系数取值 1.4通过计算，楼板厚度达到或超过 370mm 时，施工总荷载大于等于 15KN/，应进行 专家论证。(2) 集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）分项系数+施工均布活荷 载分项系数钢筋砼自重=梁截面面积12、（） 26KN/m模板木方自重=梁截面模板周长（m） 0.5KN/ 施工均布活荷载=梁宽（m） 3.0KN/分项系数：永久荷载分项系数取 1.2；施工均布活荷载分项系数取值 1.4通过计算，梁截面面积大于等于 0.52 时，集中线荷载大于等于 20KN/m，应进行 专家论证。2.2.2 高支模区域本工程地上为钢框架结构，不涉及高支模施工；地下室结构层高不超过 6.5m，板厚 不超过 350mm，高支模仅涉及集中线荷载超过一定规模的情形，具体涉及每个单体室内外 交界处结构梁及人防顶板结构梁，具体涉及区域情况如下表所示：序号施工区域主要梁截面尺寸板厚层高最大跨度12#9#商铺35015700.5413、95 180mm 250mm6.03m 4.45m8.6m35018500.6475 35021800.763 35024800.868 40018500.74 40022500.90 40027801.112 22#酒店 商业中心40014000.56 180mm 250mm6.03m 4.45m8.4m 9.0m40018500.74 40023000.92 40027801.112 45012000.54 50012000.60m250023301.165 60012000.72 80012000.96 80018501.48 xx区xx商业中心33人防区域顶板35018000.63 214、50mm 300mm6.53m 4.95m8.4m 9.3m55010000.55 6009000.54 60010000.60 60011000.66 60012000.72 60013000.78 60023501.41 65012000.78 70023501.645 80012000.96 80013001.04 80014001.12 80020501.64 80023501.88 1、小商铺 2#9#单体区域部分室内外交界区域梁集中线荷载大于 20KN/m；主要为 3501570mm 截面梁4002780mm 截面梁，达到高支模的界限。xx区xx商业中心4图 2.2.2-1 小商铺15、 2#5#高支模梁区域示意图xx区xx商业中心5图 2.2.2-2 小商铺 6#9#高支模梁区域示意图xx区xx商业中心62、酒店 2#单体及商业中心区域部分室内外交界区域梁集中线荷载大于 20KN/m；主 要为 4001400mm 截面梁8001850mm 截面梁，达到高支模的界限。图 2.2.2-3 商业中心高支模梁区域示意图 xx区xx商业中心7图 2.2.2-4 酒店 2#高支模梁区域示意图3、人防区域顶板梁集中线荷载大于 20KN/m；主要为 600900mm 截面梁600 2350mm 截面梁，达到高支模的界限。图 2.2.2-5 人防区顶板高支模梁区域示意图xx区xx商业中心8216、.3 工程施工条件2.3.1 周边环境图 2.3-1 本工程现场及周边环境示意图本项目位于上海市xx区汇雄路东侧、鲁南路北侧、共青西路南侧、东侧目前为空地。xx区xx商业中心9基坑东侧南段现状 基坑东侧北段现状东侧：东侧基坑内边线距离用地红线约 4.2m，红线以东分别为临建及空地，该侧环 境较为宽松。基坑南侧绿化带现状 基坑西侧南段现状基坑西侧公交车调度室现状 基坑北侧共青西路现状南侧：南侧临近鲁南路，基坑内边线距离用地红线 4.7m，红线外目前为绿化带，基 坑内边线距离该侧埋设的给水主管 DN500(材质为铸铁)约 20m，处于基坑开挖深度 3 倍以 外。西侧：西侧临近汇雄路，南段基坑内边线17、距离用地红线约 4.0m，北段基坑内边线距 离用地红线最近距离约 3m，红线西侧距离基坑较近处由西向东依次埋设有电力 4 孔、燃 气 DN250 等地下管线。 另外西侧有一幢 1 层建筑物(公交车站调度室)，距离用地红线最xx区xx商业中心10近处约 0.6m。北侧：北侧临近规划共青西路，基坑内边线距离用地红线 4.2m，红线外目前为空地。2.3.2 施工出入口根据现场条件及周边环境，本工程在场地南侧近鲁南路一侧设置 1 个临时大门，西 侧汇雄路一侧设置 1 个临时大门，作为现场施工出入口，场地内根据施工条件布置环形 道路。具体平面布置详见图 2.3-6 所示。图 2.3-6 场地平面布置图 18、xx区xx商业中心113 施工安排3.1 项目管理组织3.1.1 项目管理组织机构3.1.2 项目管理人员职责分工序号管理职务姓名职责和权限1项目经理李艳喜项目总负责，全面负责项目管理。2技术负责人曹军丽技术质量总负责，负责与设计、甲方进行技术 洽商；确定方案技术做法；施工方案审核。3生产经理候贺猛生产管理总负责，全面负责现场施工，编制进度计划，负责形象进度报表编制及反馈，阶段 性施工计划报告。4商务经理胡九丹合约商务总负责，总包合同管理、分包招议标 负责和管理。5施工员许金奥各项施工进度安排落实，劳动力、机械设备组 织，配合项目生产工作。6质量员李文文现场质量验收工作。对接甲方及地方政府主管19、 质量管理，参与施工验收工作。7材料员姜约天物资招议标、物资采购及物资现场管理。8预算员芮家祥施工图预算、配合商务经理提供相应数据。9安全员李朝负责项目安全管理、CI 管理，负责项目劳务 人员入场及日常管理。xx区xx商业中心123.2 项目管理目标项目管理目标名称目标值工期448 日历天质量目标合格、一次验收通过率 100%安全目标xx区文明工地节能目标上海市绿色施工达标3.3 各项资源供应方式3.3.1 劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质 要求开始施工时间建设工期分包商 选择方式责任人模板作业上海齐光建筑劳务 有限公司劳务分包2019.11150 天公司招标李艳喜3.3.2 20、工程用大宗物资供应安排一览表物资名称采购单位采购地点要求进场时间责任人模板中建八局上海2019.11姜约天木方中建八局上海2019.11姜约天钢管及扣件中建八局上海2019.11姜约天对拉螺杆中建八局上海2019.11姜约天3.3.3 大型机械设备采购供应安排一览表机械设备名称提供方式要求进场时间计划出场时间责任人ST7530租赁已安装2020.5候贺猛25 吨汽车吊租赁随需进场/候贺猛3.4 施工流水段的划分及施工总体流程依照施工组织整体思路、各单元楼位置体量、后浇带位置等，基础及地下结构划分 为 3 个大的施工段。总计投入 1 个施工队伍（3 个班组）展开流水施工，具体流水施工如 下所示：21、具体按照-1 段 -2 段 -3 段 -4 段；-1 段 -2 段；-5-3 -1-2-3 段顺序进行流水施工，每个区域均涉及高大模板施工。xx区xx商业中心13图 3.4-1 地下结构施工分区图3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施1场地狭小，施 工生产设施布 置困难。西侧、北侧围护结构距离红线仅 1 2m，东侧围护结构外为临时生活区，无 法在基坑周边设置交通道路和加工/堆 放场地。根据底板后浇带布置图，合理进行开 挖作业，基坑内布设临时可周转加工场 地，根据施工进度进行加工场地搬迁。2人防区域各 口部模板施工口部钢筋密集，人防门框需提前定位 安装，模板加工量22、大，局部操作空间小。提前做好节点翻样工作，合理调配各 工序施工，做到有效穿插交接，避免由 于施工顺序而导致人为增加施工难度。3模板及支撑体 系的拆除每个施工段作业面积较大，模板及支 撑钢管需求数量较大，拆除后无法使用 垂直运输工具直接吊装，需花费较大人 力搬运。选取合理的施工预留孔洞，在模板钢 管等周转料具倒运完毕后再进行施工。此部位在方案设计时需提前考虑，进 行必要的节点详图设计，并做好技术交 底工作，验收时重点检查及监控。超截面梁模板 支设及监控4较大截面积梁均出现在梁两侧板面标 高不一致的部位，结构较为复杂，除模 板竖向承载力外需考虑两侧板面标高不 一致导致的模板加固措施。xx区xx商业23、中心144 施工进度计划本工程涉及高大模板的部位为地下室顶板，计划于 2019 年 11 月份开工，2020 年 3 月份高大模板工程结束，总工期 5 个月。5 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划5.1.1 技术准备技术人员仔细阅读图纸，清楚各构件、部位的尺寸关系，梳理清楚本工程涉及的高 大模板，对施工人员进行详细的交底，做到人人心中有数。表 5.1.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号持有人1钢管脚手架扣件规范GB15831-2006曹军丽2建筑结构荷载规范GB50009-2012曹军丽3混凝土结构设计规范GB50010-2010曹军丽4工程测量规范GB50026-2024、07曹军丽5混凝土结构工程施工规范GB50666-2011曹军丽6建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013曹军丽7人民防空工程施工及验收规范GB50134-2004曹军丽8混凝土结构施工质量验收规范GB50204-2015曹军丽9人民防空工程质量验收与评价标准RFJ01-2015曹军丽10建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011曹军丽11建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008曹军丽12建筑施工安全检查标准JGJ59-2011曹军丽13建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016曹军丽14建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012曹军丽15施工现场临时25、用电安全技术规范JGJ46-2005曹军丽表 5.1.1-2 施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人完成时间1高大模板施工方案中建八局曹军丽2019.11表 5.1.1-3 施工试验检验计划表序号工程部位检验项目单位检验频率责任人1模板支架钢管根1 组/750 根李文文2直角扣件个1 组/500 个李文文xx区xx商业中心153对接、旋转扣件只1 组/500 个李文文表 5.1.1-4 过程控制及验收计划表序号控制项过程控制及验收内容责任人1测量、定位放线梁底模板标高偏差、轴线定位偏差、构件尺寸偏 差测量员2模板工程几何尺寸、轴线、标高的控制、模板清理、脱模 剂涂刷、架体质量及施工的26、缝留置等施工员3模板支架模板支架的材质、构造，架体的搭设质量施工员4后浇带后浇带模架体系施工员5预留预埋吊钩、安装预留预埋等数量、位置，套管管径、 规格型号、安装质量。施工员5.1.2 现场准备表 5.1.2 施工设施准备计划序号设施名称种类数量（或面积）规模（或可存储量）完成时间责任人1工人生活区板房4000 500 人已完成候贺猛2现场办公区板房500 60 人候贺猛3临时厕所集装箱2100 人候贺猛4硬化场地加工场900 -候贺猛5施工道路工地现场2400 -候贺猛5.2 资源配置计划5.2.1 劳动力配置计划序号岗位、工种作业人数合计1木工801202架子工405.2.2 施工机具配置27、计划序号施工机具名称型号数量产地电功率(kVA)使用部位1塔吊 1#ST75301-吊装2塔吊 2#ST75301-吊装3塔吊 3#ST75301-吊装4空压机0.7m10-2.5桩头破除5钢筋加工机-3-钢筋加工6模板加工机-3-模板加工7振动棒-5-混凝土浇筑xx区xx商业中心168汽车泵-1-混凝土浇筑5.2.3 测量计量仪器配置计划序号仪器名称型号数量产地检定周期保管人1全站仪LeicaTCRP1201+R4000.5 1mm+1ppm1 套瑞士2019李文文2水准仪索佳 C32II 3mm/km2 台日本2019李文文3经纬仪苏光 J2 22 台苏州2019李文文4钢卷尺长城 50m28、2 把宁波2019李文文5对讲机摩托罗拉 3 公里2 对中国2019李文文6游标卡尺0-125mm1 把浙江2019李文文7坍落度筒/1 个/2019李文文8螺纹量规/1 套/2019李文文9力矩扳手/2 把/2019李文文10测温仪/1 个/2019李文文5.2.4 周转料具配置序号材料名称需要量需要时间单位数量1钢管t1002019 年 11 月分批进场2木方m10002019 年 11 月分批进场3模板m10002019 年 11 月分批进场4扣件个100002019 年 11 月分批进场xx区xx商业中心176 施工方法及工艺要求6.1 施工工艺及流程6.2 高大模板方案选型根据 2.29、2.2 章节统计高支模梁信息，按照人防区与非人防区划分，根据梁截面积大 小进行划分，分别选取如下截面梁作为验算依据：xx区xx商业中心18序号施工区域梁截面积主要梁截面尺寸计算选型层高1非人防区S0.74 35015700.5495 40018506.03m35018500.6475 40014000.56 40018500.74 45012000.54 50012000.60 60012000.72 0.74 S1.165 35021800.763 500233035024800.868 40022500.90 40023000.92 40027801.112 50023301.165 8030、012000.96 S1.165 80018501.48 参考人防区 80023506.03m2人防区S0.78 35018000.63 60013006.53m55010000.55 6009000.54 60010000.60 60012000.72 60013000.78 65012000.78 0.78 S1.12 80012000.96 800140080013001.04 80014001.12 S1.12 60023501.41 800235070023501.645 80020501.64 80023501.88 6.2.1 非人防区高大模板选型非人防区域高大模板主要分散在地上31、单体室内外交界位置，高大模板梁截面尺寸从 最小 4501200mm（截面积 0.54 ）到最大 8001850mm（截面积 1.48 ）；最大跨度8.4m、层高 6.03m；根据梁截面积分布，模板计算时主要选取 4001850mm（0.74 ）和xx区xx商业中心195002330mm（1.165 ）两种截面尺寸进行计算；其中非人防区最大截面 8001850mm 将参考人防区 8002350mm 截面梁搭设。1、截面 4001850mm 梁内容模板支撑体系选择4001850 截面梁支撑架梁底立杆梁跨度方向间距 0.40m，梁两侧立杆间距 1.2m，梁底单独加 设 2 根立杆，设置纵横向扫地杆，32、距离楼面 200mm，纵横向水平杆步距1.8m，自由端长度不大于 300mm。梁底模板模板采用15mm 厚胶合板，梁底次龙骨采用4090mm 木方，梁底采用4 根木方均匀布置。梁侧模板梁侧次龙骨采用4090mm 木方，水平均匀布置 7 根，次龙骨间距不大 于300mm。主龙骨采用双钢管，沿梁跨度方向间距400mm，在梁高方向设 置3 排14 对拉螺栓固定。xx区xx商业中心202、截面 5002330mm 梁内容模板支撑体系选择5002330 截面梁支撑架梁底立杆梁跨度方向间距 0.40m，梁两侧立杆间距 1.2m，梁底单独加 设 2 根立杆，设置纵横向扫地杆，距离楼面 200mm，纵横向水平33、杆步距1.8m，自由端长度不大于 300mm。梁底模板模板采用15mm 厚胶合板，梁底次龙骨采用4090mm 木方，梁底采用5 根木方均匀布置。梁侧模板梁侧次龙骨采用4090mm 木方，水平均匀布置8 根，次龙骨间距不大 于300mm。主龙骨采用双钢管，沿梁跨度方向间距400mm，在梁高方向设 置5 排14 对拉螺栓固定。xx区xx商业中心21xx区xx商业中心226.2.2 人防区高大模板选型人防区结构顶板梁多数为高大模板截面梁，截面尺寸为 5501000mm、600900mm、 6001000mm、6001200mm、6001300mm、6501200mm；局部人防口部位置梁截面尺 寸为 34、8001200mm、8001300mm、8001400mm；局部室内外交界位置梁截面尺寸为 350 1800mm、6002350mm、7002350mm、8002050mm、8002350mm；根据各种梁截面 尺寸及分布，模板计算时主要选取 6001300mm（截面积 0.78 ）、8001400mm（截面 积 1.12 ）、8002350mm（截面积 1.88 ）三种截面尺寸进行计算。1、截面 6001300mm 梁内容模板支撑体系选择6001300 截面梁支撑架梁底立杆梁跨度方向间距 0.40m，梁两侧立杆间距 1.2m，梁底单独加 设 2 根立杆，设置纵横向扫地杆，距离楼面 200mm，35、纵横向水平杆步距1.8m，自由端长度不大于 300mm。梁底模板模板采用 15mm 厚胶合板，梁底次龙骨采用 4090mm 木方，梁底采用 5 根木方均匀布置。梁侧模板梁侧次龙骨采用4090mm木方，水平均匀布置5根，次龙骨间距不大于 300mm。主龙骨采用双钢管，沿梁跨度方向间距400mm，在梁高方向设置2 排14 对拉螺栓固定。xx区xx商业中心23xx区xx商业中心242、截面 8001400mm 梁内容模板支撑体系选择8001400 截面梁支撑架梁底立杆梁跨度方向间距 0.40m，梁两侧立杆间距 1.4m，梁底单独加 设 2 根立杆，设置纵横向扫地杆，距离楼面 200mm，纵横向水平杆36、步距1.8m，自由端长度不大于 300mm。梁底模板模板采用15mm 厚胶合板，梁底次龙骨采用4090mm 木方，梁底采用6 根木方均匀布置。梁侧模板梁侧次龙骨采用4090mm 木方，水平均匀布置5 根，次龙骨间距不大 于300mm。主龙骨采用双钢管，沿梁跨度方向间距400mm，在梁高方向设 置2 排14 对拉螺栓固定。xx区xx商业中心253、截面 8002350mm 梁内容模板支撑体系选择8002350 截面梁支撑架梁底立杆梁跨度方向间距 0.40m，梁两侧立杆间距 1.4m，梁底单独加 设 3 根立杆，设置纵横向扫地杆，距离楼面 200mm，纵横向水平杆步距1.8m，自由端长度不大于 337、00mm。梁底模板模板采用15mm 厚胶合板，梁底次龙骨采用4090mm 木方，梁底采用8 根木方均匀布置。梁侧模板梁侧次龙骨采用4090mm 木方，水平均匀布置8 根，次龙骨间距不大 于300mm。主龙骨采用双钢管，沿梁跨度方向间距400mm，在梁高方向设 置5 排14 对拉螺栓固定。xx区xx商业中心26xx区xx商业中心276.2.3 高支模选型一览表本工程高支模架体采用普通钢管、扣件，其中主要材料钢管规格为 483.0mm、木方 规格为 4090mm，模板规格为 15mm 厚胶合板。高支模 部位梁截面尺 寸(mm)次龙骨梁底立杆步距 (m)梁底立 杆扣件根数间距(mm)纵向沿梁方 向间38、距(mm)非人防 区域40018504 根2400/400/4004001.8双扣件50023305 根2400/400/4004001.8双扣件人防区域60013005 根2400/400/4004001.8双扣件80014006 根2500/400/5004001.8双扣件80023508 根3400/300/300/4004001.8双扣件6.2.4 楼板选型一览表本工程楼板主要厚度为 180mm、250mm（按照 250mm 计算）及人防区 350mm 顶板，采 用普通钢管、扣件搭设，其中主要材料钢管规格为 483.0mm、木方规格为 4090mm，模板规格为 15mm 厚胶合板。楼板39、厚度次龙骨间距立杆间距扣件备注250mm300mm800*800mm双扣件350mm300mm700*700mm双扣件6.3 施工要点6.3.1 模板支架安装1、梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于 板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合搭设。2、梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按要求布置，并其找出立杆位置，沿线撒石灰 标记。安装立杆、扫地杆、水平杆等，使得各杆件的水平、横向距离按照方案的设计进 行布置，并使用扭矩扳手测试扣件紧固程度。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不 大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角40、扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆 上。4、架体外侧周边及内部纵、横向每 5m6m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑 宽度为 5m6m，剪刀撑与地面的夹角控制在 45左右。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设 置连续水平剪刀撑，并在扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面xx区xx商业中心28距离与水平剪刀撑间距不超过 6m。5、梁底附加立杆采用顶托加固，顶托内设置双钢管，其中附加立杆伸出顶层水平杆 高度不得大于 500mm，顶托伸出钢管长度不得大于 250mm。6.3.2 梁、板模板安装1、梁模板的安装先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整梁底托梁标高，将其调至预41、定的高度，然后安装梁底内楞，内楞采用 40mm90mm 木方，间距不超过 300mm。 内楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于 4m 时， 梁底模按要求起拱，起拱高度为全跨长度的 2/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后 次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过 500mm 时，在梁中 纵向设对拉螺栓，具体布置数量参见 6.2 章节。2、楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托 板上架设双钢管作托梁，托梁固定后架设次楞（40mm90mm 木方），次楞间距为 300mm， 然后在内楞上安装胶合板42、模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时， 角位模板通线钉固。6.3.3 梁、板模板的拆除1、属高支模范围的大梁待混凝土强度达到 100%才能拆除支撑架。2、模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。 必须由施工员开具拆模通知单后，方可进行拆模。3、拆除每层楼板模板前，将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到 规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。4、模板拆除顺序如下：(1) 先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼板底模板拆除先拆支柱水平拉杆或剪 刀撑，然后拆楼板模板支柱，每片模板留 12 根支柱暂不拆。(2) 操作人43、员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使内外楞自由落下。(3) 用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部脱 模后，运出集中堆放。(4) 梁底模板拆除，有穿梁螺栓者，先拆掉穿梁螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆 除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。xx区xx商业中心29(5) 拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用；拆 下的连接件及配件及时收集，集中统一管理。6.3.4 高支模混凝土施工要求1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，先浇筑竖向构件， 后浇筑水平构件，采用由中部向两边扩展的对称浇筑方式。2、大截44、面梁混凝土浇筑分层，严格控制出料口堆载，层与层之间的混凝土在初凝前 闭合连接。入模混凝土坍落度控制在 150mm20mm。3、高低跨部位混凝土浇筑，应先完成低跨处混凝土楼板浇筑后，再进行竖向梁截面 混凝土浇筑，最后进行高跨部位楼板浇筑。4、浇筑混凝土时派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、 预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝 土初凝之前修整完毕。5、如采用泵管浇筑，甭管需用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。6、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作；现场施工员在高支模搭设、拆 除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底；现场45、安全员需做好高支模施工的安全 监督工作。7、支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司技术 质量部，并会同建设、监理单位共同到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。8、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，从施工安全通道中进入 工作面。9、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员 在现场监护。10、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立即 暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同 意后方可复工。6.4 质量标准6.4.1 材料性能1、钢管(1) 应有产品质量合格证46、；xx区xx商业中心30(2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方 法(GB/T228)有关规定，质量应符合碳素结构钢(GB/T700)中 Q235A 级钢材的规定， 且壁厚不得小于设计计算值；(3) 钢管表面应平直光滑、壁厚均匀,有防锈处理,不应有裂缝、结疤、分层、错位、 硬弯、电焊结疤、毛刺、压痕和深的划道,严禁使用有打孔、洞的钢管；(4) 钢管外径偏差不得大于 0.5mm，壁厚不得小于公称尺寸的 90%，端面等斜切偏差 不得大于 1.5 mm，表面锈蚀深度不得大于 0.5mm；(5) 钢管弯曲变形不得大于 3mm，且全长不得大于 20mm；(6) 钢管使用47、前应对其壁厚进行抽检，抽检比例不低于 30%，对于壁厚减小量超过 10%的应予以报废，不合格比例大于 30%的，应扩大抽检比例，不合格比例大于 50%的， 应 100%检验。2、扣件(1) 扣件式钢管脚手架的扣件有直角扣件、回转扣件、对接扣件几种，应采用可锻 铸铁或铸钢制作，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的 规定，同时满足上海市建筑施工现场钢管扣件安全管理规定的要求；(2) 凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用，旧扣件使用前进行质量检查， 有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；(3) 扣件在螺栓拧紧扭力矩达 65N m 时，不得发生破坏；(4)48、 扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于 1mm，当扣件夹紧钢管 时，开口处的最小距离不小于 5mm；(5) 扣件应有生产许可证、产品质量合格证，并应做防锈处理。3、可调托撑(1) 可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，走丝与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹 第 3 部分：基本尺寸GB/T5796.3 的规定；(2) 可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm；可调托撑螺杆 与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm；(3) 可调托撑受压承载力设计值不应小于 40kN，支托板厚不应小于 5mm。4、方木、模板(1) 采用 40mm90mm 松木木方，不49、得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。(2) 模板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，有保温性能好、易脱xx区xx商业中心31模和可两面使用；(3) 模板厚度 15mm，其技术性能符合下列规定：含水率 5%13%，密度 450kg/m3 880kg/m3 ，弹性模量：4500N/m211500N/m2 ，（计算书取值 4500 N/m2 进行计算）。6.4.2 模板安装质量验收标准项次项目国家标准检查方法1轴线位移柱、梁、墙5尺量2底模上表面标高5水准仪或尺量3截面模内 尺寸基础10柱、梁、墙5尺量4层高垂直不大于 6m8大于 6m10经纬仪或吊线、尺量5相邻两板表面高低差2尺量6阴阳角方正方50、尺、塞尺顺直线尺7表面平整度5靠尺、塞尺8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移2螺栓外露长度+10、-0拉线、尺量10预留孔洞中心线位移尺寸+10、0拉线、尺量11门窗洞口中心线位移宽、高拉线尺量对角线12中心线位移5插筋外露长度+10、0尺量6.4.3 支架搭设质量要求1、搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划 道的不得使用；扣件有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。2、搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木方、 对拉螺栓、柱箍等的间距。3、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中51、设置； 钢管的剪刀撑及扫地杆的搭设要严格执行建筑施工模板安全技术规范的要求。4、满堂脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，搭设时按控制线进行施工，做 到纵横成行，上下楼层立杆对中。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范要求。xx区xx商业中心325、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部 向两边扩展的浇筑方式。6、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制 措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。7、浇筑过程中，派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形情况及 时解决。8、严格落实班组自检、互检、交接检“三检”制度，确保模52、板安装质量。9、混凝土浇筑过程中派专人 23 名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产 生移位及时调整，加固支撑。10、模板的脱模剂要使用水性脱模剂，在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝 土接槎处。11、梁、板按照规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱符合下列规定： 当梁板跨度4m 时，模板按照设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度 的 1/1000 至 3/1000。本工程取 2/1000。12、架体搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、 木方、对拉螺栓、柱箍等的间距。满堂脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，搭 设时按控制线进行施工，做到53、纵横成行，上下楼层立杆保证在同一轴线上。13、拆模板及吊运时轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形 和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破 坏模板和混凝土。6.4.4 高支模应执行的强制性条文本高支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下：1、钢管上严禁打孔。2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮 不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的 立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低54、处延长两跨与立 杆固定，高低差不应大于 1m。4、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。5、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。xx区xx商业中心336、各构配件严禁从高处抛掷至地面。7、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须 更换。8、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送 混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。6.5 支撑体系监测措施6.5.1 安全监测制度在搭设满堂架、钢筋安装及砼浇筑施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：1、对满堂架搭设及混凝土浇筑工作进行班前安全教育55、，由安全部负责；2、对高大支模部位模架搭设和混凝土浇注过程实行全程旁站，安排质量员、安全员 等人紧盯现场，进行旁站监督；3、布置变形观测点，使用仪器进行过程变形观测，由技术员负责监测及数据收集分 析。4、所有安全检查记录必须形成书面材料。6.5.2 监测点的布置1、支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆及周边稳定性薄弱的立杆 设监测点。2、选择完成观测点位置后，采用记号笔在对应部位立杆支撑上标定观测点标志。3、每个监测面应在梁板跨中部位分别布置支架水平位移观测点及支架沉降观测点。 监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。4、采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，在混凝土浇56、筑过程中严禁任何人进入 模板底部，监测人员在模板安全区（距模板 15m 以外）进行监测。6.5.3 监测点监测变形预警值及监测频率表 6.5-1 监测点检测变形预警值序号项目变形预警值变形允许值监测工具1立杆全高垂直度8mm10mm经纬仪2支架沉降观测5mm8mm水准仪3支架水平位移8mm10mm经纬仪表 6.5-2 监测点监测频率序号项目变形预警值监测工具xx区xx商业中心341初始数据采集2 次-2沉降、水平位移30min/次混凝土浇筑开始3沉降、水平位移2h/次混凝土浇筑完成沉降、水平位移3 天/次累计 6 天结束6.5.4 高支模区域监测措施1、水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对57、水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观测、 不易破环、土质坚实的地方；为了便于校核、验证基准点的稳定性，每隔 1015m 布置 一个水平位移基准点，可设在结构柱子上。2、监测值达到预警值应对措施当监测沉降值达到预警值时，对监测位置加强观测，如变化累计超过允许值，须立 即停止浇筑，检查模架连接杆件是否有变形和明显位移。局部出现模板支撑变形时停止 浇筑后在该区域搭设剪刀撑进行加强处理。加固完成后对监测点进行复核，继续浇筑观 测，确保模架支撑变形在可控范围内。7 各项管理计划7.1 进度管理计划7.1.1 施工进度控制点模架体系施工进度随主体结构施工，具体进度参照总进度计划。7.1.58、2 进度管理组织机构和职责分工1、施工进度管理组织机构注：参见施工部署中的组织机构图。2、施工进度管理职责分工注：参见施工部署中的职责分工表格。7.1.3 进度管理措施序号措施类别措施内容1组织保证措施1) 公司对本工程施工进度、材料、劳动力、资金和机械设备进行总调度 和平衡，解决施工过程中的各类矛盾和问题，确保本工程顺利进行。2) 积极配合有关单位及时提供有关进度计划，根据实际施工情况布置每 天材料进场数量，以确保工程按期完成。3) 项目部制定好总进度计划、实施作业计划，对几个关键节点，明确目xx区xx商业中心35标，只能提前，不能延期。4) 根据施工总进度计划表，编制较为详细的实施作业计划59、，用以向各施 工班组下达任务。5) 根据施工总进度计划和实施作业计划，配备足够的劳动力、机械设备 以及材料的及时进场。6) 严格按合同管理，确保各个节点工序的按时或提前完成。7) 建立周例会制度，认真检查进度计划完成情况，及时解决施工生产中 出现的问题，不拖延工期。8) 加强施工组织管理，使各分部分项工序以最大限度地进行合理搭接， 保证施工流水能按计划正常运转。前道工序为后道工序创造良好环境， 提高工作效率。9) 做好各工种之间的配合工作，定期检查和协调各工种间的工序配合及 工期配合。2技术保证措施1) 编制详细的施工网络计划，根据设计图纸和现场条件以及建设单位对 阶段节点完成要求，从施工流程60、搭接安排上进行优化。2) 找出施工全过程的特殊及关键工序，落实合理有效的施工方法和措 施，着重投入机械设备和劳动力，安排好每一阶段的施工流程，建立及 完善质量保证体系，将工程质量落实到每一个施工管理人员和操作人员， 加强分部分项施工前的技术交底，特别是特殊关键工序，并在施工过程 中加强监督控制，做到一次成优，从而来提高工作效率，保证施工进度 保证工期要求。7.2 质量管理计划7.2.1 工程质量目标本工程总体质量管理目标为符合现行国家、上海市有关工程施工验收规范和标准， 要求工程质量验收达到一次性合格率 100%，创上海市优质结构工程。7.2.2 质量管理组织结构和职责分工1、质量管理组织机构61、参见施工部署组织机构图 2、质量管理职责分工建立以项目经理为第一质量责任人的质量管理职责体系，明确管理人员质量分工， 主要岗位质量管理职责见表 7.2-1。表 7.2-1 主要岗位质量管理职责 xx区xx商业中心36序号管理职务职责和权限1项目经理项目质量的第一责任人，对施工项目的质量管理工作及项目的工程实 体质量负直接领导责任；1) 保证国家、行业、地方的法律、法规、技术标准，以及企业的各 项质量管理制度在项目的实施中得到贯彻落实；2) 建立施工项目的质量管理体系并保持其有效运行；3) 召集主持项目部质量专题会议；4) 按规定上报工程质量事故，并配合开展事故调查和处理。2技术负责人对项目的工62、程质量负技术管理责任；1) 严格执行国家、行业的工程质量技术标准、规范；2) 保证施工方案、技术措施满足项目既定的质量目标和分部工程的 质量标准，并监督方案、技术措施的落实；3) 保证实验、检测的数据反映施工质量的真实状态；4) 参与项目质量验收工作；5) 参与质量事故调查。3生产经理对项目施工过程质量负直接领导责任；1) 严格执行企业各项施工过程质量制度；2) 严格按批准的施工方案、技术措施组织施工；3) 参加项目质量例会，对涉及施工过程管理的质量问题监督整改；4) 参与质量事故调查。4施工员对项目工程施工操作质量的直接责任人1) 严格按施工图设计文件及施工方案组织施工；2) 编制对施工作业63、班组的技术交底并组织交底，使施工操作人员真 正了解施工方法和工序质量标准；3) 依据技术交底文件，实时监控作业人员的工序操作质量；4) 施工作业前核实所用材料、设备的质量；5) 组织或参与施工现场的试验、检测工作；6) 监督工序、班组交接检验；7) 组织对不合格品的返工；8) 编制本专业施工资料，保证施工资料真实、追溯性，并与进度计 划保持同步。5质量员对工程质量负监督与确认职责。1) 熟悉施工图设计文件；2) 接受施工组织设计、施工方案交底、了解技术及管理要求；3) 参加对施工班组的技术交底，监督工艺。工序质量要求交底到位；4) 依据对班组的技术交底对施工作业面进行质量巡查，必要时旁站 监督64、；5) 协助专业工程师实施对工序质量进行过程控制；xx区xx商业中心376) 参加项目各阶段工程质量验收，编制质量验收资料；7) 会同建设方，监理方对检验批质量进行验收；8) 发现工程质量存在隐患或检查发现质量不合格时，应立即要求停 止施工，并向项目部分管领导报告；9) 参与项目质量事故调查和处理；10) 编制质量监督工作日志。6材料员负责对进场材料、设备质量把关；1) 核对进场材料、设备，保证其符合物资购买合同的要求；2) 核对进场材料、设备的质量证明资料的真实性、完整性；3) 参与进场材料、设备的开箱验收，并填写相关记录。7测量员对施工现场的各项测量结果数据的真实、准确负责1) 使用合格的65、测量设备进行各项测量作业；2) 严格按批准的测量方案操作；3) 真实记录测量成果。8试验员对应送第三方的检（试）验工作的真实、有效负责；1) 严格按有关检（试）验方案取样、保证试件的代表批量符合规范 的规定；2) 保证项目部配备的试验设备、设施符合有关规定；3) 保证各类试件送交具有相应资质的检测机构检验；4) 完整、准确填写试件送检单，保证试验结果具有可追溯性。7.2.3 关键过程和特殊过程控制计划序号关键部位控制措施监测周期责任人1测量放线编制技术交底/使用检定合格设备/鉴 定人员资质/进行技术复核/填写关键过 程监控记录/测量误差在规范允许范围。每道高支模梁李文文2模板架体搭设编制技术交66、底/鉴定设备、人员资质/ 检查立杆间距，扫地杆、剪刀撑设置，顶 部自由端符合规范规定，严格执行方案和 交底要求。每施工区段李文文3模板安装编制技术交底/鉴定设备、人员资质/ 使用检定合格设备/进行技术复核/填写 关键过程控制记录/模板安装质量验收每施工区段李文文4混凝土工程编制技术交底/鉴定设备、人员资质/ 使用检定合格设备/进行技术复核/填写 关键过程控制记录/进行浇灌申请/进场 原材检测/试块制作/混凝土养护每浇筑批次李文文7.2.4 质量管理制度xx区xx商业中心38序号制度名称制 度 内 容1质量管理体系项目成立以项目经理为第一责任人，以项目总工程师和质量总监为主 线，涵盖项目所有管理67、人员的质量保证体系。2项目质量策划项目部根据工程实际情况，编制项目质量策划书，根据策划书编制项 目实施计划。3图纸会审技术交底 制度1) 技术质量部组织项目相关人员进行图纸审核、作好图纸会审记录，协 助业主、设计作好设计交底工作，解决图纸中存在的问题，并作好记录。 2) 技术质量部编制有针对性的施工组织设计，积极采用新工艺、新技术， 针对特殊工序要编制有针对性的作业指导书。每个工种、每道工序施工 前要组织进行各级技术交底。4检验试验管理编制项目检验试验管理流程，项目技术负责人根据项目施工计划、物 资需用计划，编制试验计划；材料进场5计量设备管理项目部计量员建立项目部计量设备管理台账，保证计量设68、备在有效的 检定、校准周期内，并保证设备功能完好，损坏设备要及时修复，项目 部计量设备周期检定计划要逐级上报。6关键和特殊过程管 理项目部应及时识别特殊和关键过程，制定关键部位控制及监测计划， 关键和特殊过程必须编制施工方案、并进行交底。7施工挂牌制度结合技术交底内容，在各道工序施工过程中在现场实行挂牌制，注明 其操作要领，同时注明管理者、操作者、施工日期，并做相应的图文记 录，作为重要的施工档案保存，因现场不按规范、规程施工而造成质量 事故的要追究有关人员的责任。8“三检“制度实行自检、互检、交接检制度：每道工序完成后作业人员先行自检， 班组内部进行互检，下道工序施工时，上、下道工序作业班组69、之间进行 交接检，做好自检、互检和交接检的记录。9质量否决制度不合格分项、分部和单位工程必须进行返工。不合格分项工程流入下 道工序要追究班组长的责任，不合格分部工程流入下道工序要追究工长 和项目经理的责任，不合格工程流入社会要追究单位经理和项目经理的 责任，有关责任人员要针对出现不合格原因采取必要的纠正和预防措施。10质量问题跟踪检查 制度在工程施工过程中，对于自检或者施工各方检查发现的质量问题，及 时召开专题会，确定解决措施，明确责任人。并对问题进行跟踪检查， 解决及检查过程有记录。11工程质量底线管理 制度项目部应严格遵守公司发布的工程质量管理底线，发现突破工程质量 管理底线的行为应予以制70、止，并向公司科技部报告。12不合格品控制不合格分项、分部和单位工程必须进行返工。不合格分项工程流入下 道工序要追究班组长的责任，不合格分部工程流入下道工序要追究工长 和项目经理的责任，不合格工程流入社会要追究单位经理和项目经理的 责任，有关责任人员要针对出现不合格原因采取必要的纠正和预防措施。xx区xx商业中心3913质量投诉管理成立质量投诉受理小组，分析投诉原因、制定投诉处理方案、实施处 理方案，编写处理报告，对产生的质量问题提出处罚意见。14质量事故应急处理分级报告质量事故，启动应急预案，抢险救援，成立事故处置机构， 隐患排查，制定纠正措施，现场整改，复查，事故调查并出具调查报告。15质量71、奖罚制度依据国家质量验收规范，每周进行一次现场质量大检查，奖优罚劣。7.3 安全管理计划7.3.1 职业健康安全管理目标严格贯彻并执行国家和上海市有关安全文明生产的相关法律、法规、规范、标准和 规程等有关规定，并履行文明施工义务，确保安全文明施工专项费用专款专用，杜绝死 亡、重伤、重大机械设备事故，无火灾事故和群体性中毒事故,轻伤率控制在 1.5以内， 创上海市安全文明工地。7.3.2 现场职业健康安全管理组织结构和职责分工1、职业健康安全管理组织机构2、职业健康安全管理职责分工项目主要岗位及部门的安全管理职责见表 7.3-1。表 7.3-1 主要岗位及部门的安全管理职责一览表序号岗位部门 名72、称安全管理职责xx区xx商业中心40序号岗位部门 名称安全管理职责1项目经理1) 项目经理是施工现场安全生产的第一责任人，负责建立健全安全生产责任 制和有关安全生产规章制度。2) 全面负责施工现场的安全管理、安全措施、安全生产等，保证施工现场的 安全，组织施工过程的策划，组织编制职业健康安全与环境管理规划和管理 方案的制定、实施、检查、落实等。2项目技术负责人1) 参与或主持编制项目职业健康安全与环境管理方案、管理规划，落实责任 并组织实施；组织项目经理部的质量、职业健康安全与环境意识教育和专业 技能培训。2) 贯彻安全生产方针政策，严格执行安全消防技术规程、规范、标准及合约 规定。3) 协助73、项目经理制定本项目安全生产管理办法和各项规章制度，并监督实 施。4) 组织人员编制安全技术措施和分部工程安全方案，督促安全措施落实，解 决施工过程中不安全的技术问题。5) 组织安全技术交底，组织编制项目应急预案，落实应急准备和响应。6) 参加每周一次的安全检查，对不安全因素定时、定人、定措施予以解决， 并落实、检查。3安全工程师1) 对安全生产工作负直接责任。2) 执行国家及上海市有关安全生产的方针、政策、法规和各项规章制度。参 与制定并执行项目安全生产管理办法。3) 落实有关安全消防管理规定，对进场工人进行安全消防教育和培训，强化 职工的安全意识和消防观念。4) 组织现场安全生产、消防措施的74、检查，出现问题及时处理。4专业工程师1) 认真执行上级有关安全生产规定，合理安排工作，对所管辖消防安全生产 负责。2) 负责编制本专业的安全消防技术措施，并对作业班组进行技术交底。3) 领导班组搞好安全生产活动,组织班组学习安全消防操作规程及安全规 定，指导工人正确使用消防设施和劳保用品。4) 经常检查作业环境及各种设备、设施的安全状况，发现问题及时纠正解决， 对重点、特殊部位施工必须检查作业人员及各种设备、设施技术状况是否符 合安全消防要求，严格执行安全消防技术交底制度，落实安全消防技术措施 并监督执行。5) 做好新工人的岗位教育，负责对班组进行安全消防操作方法的检查指导， 制止违章，以身作75、则，遵章守纪，确保安全检查生产。6) 及时消除各级组织检查发现的整改单和自检发现的不安全隐患，不留隐 患。xx区xx商业中心417.3.3 危险源辨识与防范序号工序/工作活动危险源可能导致的事故受伤害人员1模板、钢筋加工机械伤害机械伤害作业人员2模板、钢筋安装满堂架坠落高处坠落作业人员3架体搭设、钢筋安装钢管、钢筋吊运物体打击全体人员4混凝土浇筑模板坍塌高处坠落、物体打击作业人员5模板加工堆放区吸烟、动火火宅作业人员6模板加工机具电缆破损触电伤害全体人员7施工临时用电照明、动力用电触电伤害作业人员8大型机械塔吊机械伤害、机械倾覆全体人员7.3.4 职业健康安全资源配置计划序号职业健康安全资源名76、称数量使用特征保管人1安全帽150每人一个本人2安全带30登高作业分包队伍3皮手套50混凝土作业分包队伍4帆布手套50仓库领用分包队伍5雨衣、雨鞋50仓库领用项目部6防护目镜50特殊工种项目部7防尘口罩50特殊工种项目部8防毒面具10需要领用项目部9耳塞20需要领用项目部10医护用品按需配备需要领用项目部7.3.5 安全生产管理制度序号制度名称主要内容1安全技术交底制根据安全措施和现场实际情况，各级管理人员需亲自 逐级进行书面交底。2班前检查制区域责任工程师和专业安全工程师必须督促与检查 施工方、专业分公司对安全防护措施是否进行了检 查，对检查中发现的问题是否制定了解决措施，是否采取了整改措施77、。3机械设备安全验收制本工程中使用的钻机、挖掘机、汽车吊等机械设备，凡不经验收的，一律不得投入使用。需政府部门验收 的，在自检合格后，由总包报验。4周一安全活动制项目部每周一要组织全体工人进行安全教育，对上一 周安全方面存在的问题进行总结，对本周的安全重点 和注意事项做必要的交底，使广大工人能心中有数，xx区xx商业中心42序号制度名称主要内容从意识上时刻绷紧安全这根弦。5定期检查与隐患整改制项目部每周要组织一次安全生产检查，对查处的安全隐患必须定措施、定时间、定人员整改，并做好安全 隐患、整改消项记录。6管理人员年审制每年由企业统一组织进行，加强施工管理人员的安全 考核，增强安全意识，避免违78、章指挥。7危急情况停工制一旦出现难以控制的安全隐患或险情，立即停止作 业，报告有关部门，及时采取措施排除险情。8事故报告制发生安全事故必须立即报告，及时抢救伤员并采取措 施保护现场，按“四不放过”原则对事故进行处理。9持证上岗制特殊工种必须持有上岗操作证，严禁无证操作7.3.6 职业健康安全保证措施1、安全检查日常检查由安全员每日进行专项巡检，项目部其他管理人员负责分管项目的检查。 每天对现场情况进行全面检查，存在严重隐患的必须立即整改，并按照要求下达整改通 知单。项目部每周对现场安全管理情况进行定期检查，参加人员包括：项目经理、项目技 术负责人、施工员、安全员、施工队负责人、兼职安全员、工长79、班组长，并形成检查 记录，将检查出的隐患开具隐患整改通知单。项目认为有必要时随时不定期进行全面检 查或专项检查。在特殊情况下进行检查，如恶劣天气、自然灾害、紧急情况发生后等。2、主要危险源控制措施序号危险源可能导致的事故保障措施1机械伤害机械伤害机械运动范围内闲人不得靠近，机械防护 装置齐全。小型机具使用前，应经项目部 验收，并及时悬挂验收合格牌。2满堂架坠落高处坠落从事模板作业的人员，应经常组织安全技 术培训。从事高处作业人员，应定期体检， 不符合要求的不得从事高处作业。安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全 帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全 带应定期检查，不合格者严禁使用。3钢管、钢筋80、吊运物体打击吊运由持证专业司索指挥，起吊前检查牢 固后再起吊。钢管调运时，应按同类长度 规格进行分来整理，分类吊装。扣件等小 物件吊装时应使用吊斗，且不得超量放置。xx区xx商业中心434模板坍塌高处坠落、物体打击模板作业前，按设计单位要求，根据施工 工艺、作业条件及周边环境编制施工方案， 单位负责人审批签字后，项目经理组织有 关部门进行验收，经验收合格签字后，方 可作业；模板作业时对支撑体系进行验收，验收合 格后方可进行下一步作业；混凝土作业按照施工方案施工，排人进行 看模，发现险情立即上报，按照应急预案 进行险情排除后再进行作业；5吸烟、动火火灾加强工人安全教育，并悬挂警示牌。增加 现场巡81、查力度及频次，施工现场内严禁吸 烟，各区域保持足够的消防器材。6机具电缆破损触电伤害漏电保护器每周测试一次，每天由电工试 验一次，保持灵敏可靠。电工每日巡检发 现闸具损坏、电缆破损、配电系统遭到破 坏立即修复。7照明、动力用电触电伤害施工用的临时照明和行灯的电压不得超过 36V；若为满堂模板及特别潮湿的环境时， 不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动 线路应采用绝缘橡胶套电缆线。施工用的临时照明和动力线应用绝缘线和 绝缘电缆线，且不得直接固定在钢管架体 上。夜间施工时，应有足够的照明，并应 制定夜间施工的安全措施。施工用临时照 明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同 时还应经常检查线路的完好情82、况，严防绝 缘破损漏电伤人。8塔吊机械伤害、机械倾覆对塔吊进行定期检查、维修，确保塔吊自 身运行的安全及可靠性。塔吊指挥必须持 证上岗，严格遵循“十不吊”准则，超重 大物件应分批分次吊装。3、安全防护措施(1) 新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底， 对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的 安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。(2) 实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工 作部位的安全注意事项。(3) 施工现场配备专职安全员，监督检查安全生产。每项工作开始前，编制详细的 安全技术交底，必须对所有83、操作人员进行专项有针对性的全面安全交底，履行签字手续。xx区xx商业中心44做好特殊工种的培训工作，坚持持证上岗。(4) 进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须用安全带，并要系牢。施工 区禁止吸烟，严禁酒后上班。医生检查认为不适合高空作业者不得进行高空作业。(5) 现场临电设施定期检查，保证临电接地、漏电保护器、开关齐备有效。夜间施 工，现场及道路上必须有足够的照明，现场必须配置专职电工值班。(6) 施工现场入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危 险标，提醒工人注意安全。(7) 模板施工应设专人指挥，统一信号，密切配合。信号指挥工和挂钩人员，必须 在安全可靠的地方操84、作。(8) 模板吊装就位时，要平稳、准确、无碰撞、不兜挂钢筋。五级以上大风，不得 安装和拆除模板模板。(9) 做好结构的临边防护及安全网的设置。挂好水平兜网。(10) 支拆模应按顺序进行，模板及支撑在固定前，禁止攀登，不准在拆除的模板上 操作， 支撑架各连接件须扣紧，勿遗漏。使用中应经常检查支撑架有无拆改、松扣、脱 钩现象，发现问题及时整改。(11) 墙模板在未安装对拉螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安 装过程要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态。模板未支撑稳固前不得 松动吊钩，墙、柱模支撑必须搭设牢固。(12) 墙、柱模板支撑应与外脚手架分开搭设。(13) 使用对85、拉螺杆时，螺母必须拧紧，且螺杆必须凸出螺母 23mm 以上。模板上 口安设牢固的施工平台，便于工人操作、绑筋和浇筑混凝土。(14) 所有模板配件拆除完毕后，方可将模板吊走。起吊前必须复查一遍，模板的穿 墙杆是否拆完，没问题时才可起吊模板，杜绝冒险蛮干作业。(15) 模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人。模板拆除时，要设专人指 挥和制定切实的安全措施，并在下方标出工作区，设专人看守，严禁非操作人员进入作 业区。(16) 高空作业时，连接件必须放在箱盒或者工具袋中，严禁放在模板或脚手板上; 扳手等各类小工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。(17) 墙模拆除后，及时用气焊割掉预埋的86、钢筋（需保留的除外），消除安全隐患。(18) 模板在施工中应随时进行清理和检修，进行维护，并均匀涂刷脱模剂。xx区xx商业中心454、消防保证措施(1) 在施工过程建立以项目经理牵头，项目全员参加的消防防火管理体系，结合工 程施工特点，对每位员工进行消防保卫方面的教育培训，做到每个人在思想上的重视。(2) 实行逐级防火责任制，明确各级的职责，组建消防小组，负责日常的消防工作。 分包单位在总包方的监督检查下，建立分包内部的逐级防火责任制，加强劳务队伍的消 防教育。(3) 施工现场及生活区不允许吸烟，在生活、办公区设置吸烟处，不允许使用电炉， 并且在生活区、办公区及现场设足够消防器材。(4) 加强87、对易燃、易爆物品的管理，设立专用仓库存放，在存放处挂明显警示牌， 对于此类材料严格执行限额领料制度。(5) 加强对电气焊的管理，操作人员必须持证上岗，严格按规程进行操作。(6) 加强对生活区的消防防火管理，配置一定数量的消防器材，责令专人负责，定 期进行检查，发现问题及时整改。5、防机械伤害措施(1) 超重吊机的保险、限位装置必须齐全有效。(2) 驾驶指挥人员必须持有效证上岗，驾驶员做好例行保养记录。(3) 吊索器具及绳扣配备使用应规范合理，严格掌握报废标准。(4) 种类安全（包括制动）装置的防护罩、盖齐全。(5) 起重吊机与输电线路（垂直、水平方向）应按规定保持距离。(6) 作业时，吊机停放88、须稳固无倾斜，臂杆幅度指示器应灵敏可靠。(7) 遵守起重吊装“十不吊”中的规定。7.4 环境管理计划7.4.1 环境管理目标序号环境目标和指标实现方法责任人协管部门监管部门1不破坏场界外植被场界内 绿化率 10%。施工平面布置候贺猛施工部安环部2施工现场道路、加工场硬化率 100%水泥等易飞扬 材料入库率 100%。施工平面布置候贺猛施工部安环部3确保施工现场场界。噪声排放达标昼间75，设备噪音控制候贺猛施工部安环部xx区xx商业中心46夜间55。4杜绝废水无组织排放，废 水 100%收集。设置泥浆池、沉 淀池。候贺猛施工部安环部5垃圾严格分类管理。可回收废物及时回收有毒害废弃物处置合法率 189、00%设置分类垃圾 桶候贺猛施工部安环部7.4.2 环境管理组织机构和职分工1、环境管理组织机构 参见施工部署。2、环境管理职责分工岗位部门名称环境管理职责项目经理项目经理是施工现场环境管理的第一责任人，负责建立健全项目环境管理 体系，组织体系运行管理。项目技术质量部主持编制项目环境管理方案、管理规划、绿色施工规划，落实责任并组织 实施；组织项目经理部的环境意识教育和环保措施培训。施工管理部1)贯彻国家及地方环境保护法律、法规、标准及文件规定。2)协助项目经理制定环境保护管理办法和各项规章制度，并监督实施。安全环境管理部1)组织人员进行环境因素辨识，编制重大环境因素清和环境保护措施，组 织环保90、措施交底并督促措施的落实。2)参加环保检查和监测，并根据监测结果，确定是否需要采取更为严格的 防控措施，确保现场污染排放始终控制在国家有关环保法规的允许范围内。分包负责人负责所管辖范围环境管理制度的落实。各专业施工人员严格执行现场环境管理制度。7.4.3 重大环境因素辨识序号重要环境因素辨识1植被破坏施工中将破坏原有植被。2粉尘飞扬现场面积大，地面裸露面积大，易产生大量粉尘。3施工噪声施工人员、机械多，混凝土泵送、钻机施工，产生的噪声大。4废水排放施工作业人员多，在施工过程中会产生大量生产及生活废水。5土方遗洒在外运过程中遗洒将污染施工道路等。xx区xx商业中心476固体废弃物1) 建筑垃圾:91、在施工过程中，产生大量的尾料、钢筋头、电焊头， 材料的边角料等。2) 生活垃圾：施工人员多，食品残渣、塑料包装等；3) 办公垃圾：废弃墨盒、圆珠笔芯、油墨、废弃电池、废弃日光 管、复写纸等。7油品遗洒在机械使用和维护过程中使用油有遗洒可能。8光污染钢结构多，电焊多，产生光污染。7.4.4 环境保护资源配置计划序号环境保护用资源名称数量使用特征保管人1洒水车1 辆现场洒水李朝2覆盖膜2000 土方覆盖李朝3粉尘测定仪1 台粉尘测定李朝4噪声测定仪1 台噪声测定仪李朝5有毒气体测定仪1 台有毒气体测定李朝7.4.5 环境管理制度1、施工现场卫生管理制度(1) 施工现场要天天打扫，保持整洁卫生，场地92、平整，道路畅通，做到无积水，有 排水措施。(2) 施工现场严禁大小便，发现有随地大小便现象要对责任区负责人进行处罚。(3) 施工区、生活区有明确划分，设置标志牌，标牌上注明责任人和管理范围。(4) 施工现场零散材料和垃圾，要及时清理，并且必须采用响应容器或管道运输， 严禁凌空抛掷，垃圾临时存放不得超过三天，如违反本条规定处罚工地责任人。(5) 施工现场严禁焚烧各类废弃物。(6) 办公室内作到天天打扫，保持清洁卫生，做到窗明地净，文具摆放整齐，垃圾 集中堆放，及时外运，发现不符合此要求，对当天卫生值班员罚款。2、现场化学危险品管理制度(1) 化学危险品必须存放于专用仓库、专用场地或专用储存箱内，93、进行分类存放，文字标识清楚。化学药品贮存室应符合有关安全规定，有防火、防雷、防爆、调温、消 除静电的安全措施。室内环境应干燥、通风良好，温度一般不超过 28, 照明应是防爆 型(2) 化学药品贮存室应有专人保管，并有严格的账目(3) 化学药品应按类存放、特别是化学危险品按其特性单独存放。堆垛之间的主要xx区xx商业中心48通道应当有安全距离，不得超量存放。3、现场有毒有害废弃物管理制度(1) 项目部环境管理人员负责有毒有害废弃物的管理，对其收集、运输、排放等环 节进行监督。(2) 对废弃物分类管理，有毒有害废弃物单独存放，设有防雨、防流失、防泄漏、 防飞扬等设施，并进行有毒有害标识。(3) 联94、系有毒有害废弃物合法回收单位，定点排放。4、现场消防管理制度(1) 创办消防知识宣传栏、开展知识竞赛等多种形式，提高全体员工的消防安全意 识。(2) 定期组织员工学习消防法规和各项规章制度，做到依法治火。 各部门应针对岗位特点进行消防安全教育培训。(3) 落实逐级消防安全责任制和岗位消防安全责任制，落实巡查检查制度。(4) 对检查中发现的火灾隐患未按规定时间及时整改的， 根据奖惩制度给予处罚。(5) 施工现场应保持疏散通道、安全出口畅通，严禁占用疏散通道，严禁在安全出 口或疏散通道上安装栅栏等影响疏散的障碍物。(6) 按规范设置符合国家规定的消防安全疏散指示标志和应急照明设施。(7) 应保持防95、火门、消防安全疏散指示标志、应急照明、机械排烟送风、火灾事故 广播等设施处于正常状态，并定期组织检查、测试、维护和保养。(8) 熟悉并掌握各类消防设施的使用性能，保证扑救火灾过程中操作有序、准确迅 速。(9) 做好消防值班记录和交接班记录，处理消防报警电话。5、现场用水、用电管理制度等(1) 施工现场用电须编制专项施工组织设计，并经主管部门批准后实施。(2) 施工现场临时用电按有关要求建立安全技术档案。(3) 用电由具备相应专业资质的持证专业人员管理。(4) 整个施工现场临时用电线路及设备采用三级配电，漏电保护作两级保护。(5) 临时电缆埋入砖砌的电缆沟中，上面加盖板。(6) 手持照明灯应使用96、 36V 以下安全电压，潮湿作业场所应使用 24V 安全电压， 金属容器内照明使用 12V 安全电压，导线接头处用绝缘胶带包好。xx区xx商业中心49(7) 配电箱内电器、规格参数与设备容量相匹配，按规定紧固在电器安装板上，严 禁用其它金属丝代替熔丝。(8) 一旦有人触电，立即切断电源进行急救；电器设备着火，也应立即切断电源， 使用可用于扑灭电器火灾的灭火器或干砂灭火。7.4.6 施工环境保障制度1、文明施工管理措施(1) 施工场地标准化1) 本工程应按施工现场标准化管理以及文明工地要求进行。2) 施工现场严格按照施工组织设计中施工总平面图布置，对建筑物、临时设施、原 材料堆放场地，道路要求等97、书写正确、清楚。3) 工地必须按有关规定挂好安全宣传标语和安全警告牌。4) 施工机械挂安全操作牌，操作人员持证上岗。5) 工地都必须坚持做到：“三上岗”、“一讲评，即班前交底上岗检查和班后检 查，要根据当天生产特点交任务，交安全、交落手清，每周讲评活动不得少于1小时，并记入上岗记录。6) 现场职工应穿统一工作服，佩戴好安全帽，进出场应统一佩戴施工操作证。(2) 场容场貌1) 现场布置：须根据施工总平面布置示意图进行，设施设备按规定位置堆放，并随 施工阶段不同而调整。2) 道路与场地：保持道路畅通、平坦、整洁、材料不乱堆乱放、无散落物，场地平 整不积水；场地排水系统畅通不堵。防止泥浆、污水、废水98、和其它混浊废弃物流入下水 道。可在施工场地周围合适地方挖设沉淀池，施工及生活中产生的废水应先经沉淀过滤 后再就近抽排入市政管道，沉淀池中沉淀泥浆等应定期挖运出场。(3) 整治固体废弃物1) 进场后先平整场地，清理障碍物，多余渣土原则上不外运，堆至场地的空地上。2) 在大门口出入处设洗车台，派专人负责对出工地的车辆清洗。3) 工地周围道路应派专人负责落实清扫，特别是雨天应特别注意车辆进出带出的泥 土及时清理。4) 在场地中设置垃圾堆放站，以便集中收治生活垃圾，并定期通知环卫部门清理生 活垃圾。xx区xx商业中心502、施工噪声管理措施(1) 控制目标为防止建筑施工噪声污染，改善施工工地及周边环境99、质量，给广大居民创造安静适 宜的生活环境，必须加强开工和夜间施工的审批工作，主动配合环保部门办理开工手续， 施工前制定严密的夜间施工计划，使噪声降到最低程度。减轻施工噪声对居民影响。(2) 技术措施夜间连续施工的要向有关部门进行审批，经环境监察支队批准方可进行夜间施工， 并同时向周边居民发出安民告示。施工现场高大声响的设备需采取防护措施，控制施工噪声达到规定的限值，以减轻 对周围环境的危害。(3) 管理措施把防治施工噪声纳入建筑工地日常管理和项目经理培训教育内容，明确此项工作为 施工项目经理的职责，并作为文明施工考核条件。对施工人员进行文明施工教育，防止人为地制造噪声，尤其在经过批准允许进行夜100、 间施工作业中，严禁乱喊乱叫、乱扔东西、野蛮装卸。3、施工大气污染管理措施(1) 组织和管理建立以项目经理为第一责任人的施工现场环境保护责任制。组织开展创建环保型工 地活动。施工组织设计中必须有环境保护措施、有控制施工扬尘的专项方案。(2) 技术措施施工污水、泥浆必须设置三级沉淀排放设施，并由专人负责定期清除，杜绝随意排 放。运输建筑材料、垃圾和泥土等车辆，在驶出施工现场之前，要做好冲洗、遮蔽、情 节等工作，防止建筑垃圾、泥土的散落，污染周边环境。厕所位置距离水源 10m 以上；防止蝇蛆孽生：大便槽内或简易厕所应两天喷洒一次 药物，灭杀蝇蛆。4、工地水土污染管理措施各类施工作业临时排水中有沉淀101、物，足以造成排水设施堵塞或者损坏的，应当先行 沉淀，达到排水标准后，方可排放。xx区xx商业中心51禁止下列损害排水设施的行为：(1) 堵塞排水管道；(2) 擅自占压、拆卸、移动排水设施；(3) 向排水管道倾倒垃圾、粪便；(4) 向排水管道倾倒渣土、施工泥浆、污水处理后的污泥等废弃物；(5) 擅自向排水设施排放污水；(6) 向排水管道排放有毒有害、易燃易爆等物质；(7) 擅自在安全保护区范围内爆破、打桩、修建构筑物；(8) 损害排水设施的其他行为。8 安全应急预案8.1 基本原则与方针严格执行中华人民共和国安全生产法、建设工程安全生产管理条例等法令 法规；坚持安全第一，预防为主、分工负责的原则102、；事故发生后，应防止事故扩大，减 少人员伤亡和财产的损失，优先保护人和优先保护大多数人，优先保护贵重财产，事故 发生后，应遵循科学救援、反应迅速、措施得当等原则和方针。8.2 基本配置1、施工现场内外的消防施工现场严格按有关要求设置消防设施，灭火器配备，办公、生活区和电器设备附 近全部采用手提式干粉类灭火器，并配备消防栓。2、交通配置施工现场配备一辆事故专用小车，听候调遣。8.3 应急机构的组成、责任和分工工程项目部成立重大事故应急救援“指挥领导小组”，由项目主要管理人员组成， 下设应急救援专业小组。应急救援指挥领导小组设在安全部， 日常工作由安全部兼管负 责。发生重大事故时，领导小组成员迅速103、到达指定岗位，因特殊情况不能到位的，由所 在单位指挥机构组成名单排序替补。xx区xx商业中心52技术负责人质量总监安全总监合约经理各分包 单位项目经理项目副经理质量部工程部技术部负责编制消防 安全应急预案物资部负责项目消防物资的购置、配备和验收合约部应急通讯小组应急抢险小组.小组安全部负责消防物资的使用管理， 并组织成立项目义务消防队应急管理小组应急救援小组序号类型人员构成主要职责1抢险救援组候贺猛、许金奥负责实施救援方案和安全技术措施；负责抢险救灾人 员的组织和调动。2技术专家组曹军丽负责制定应急方案和技术措施，解决救援过程中遇到 的技术难题。3应急疏散组候贺猛主要负责救援工程中人员疏导工作104、。4通讯联络组李祥旋负责及时反馈救援的进展情况，保障现场与外界的信 息畅通，负责寻求外部支援的联络工作。5物资供应组姜约天保证抢险救灾物资和设备的及时调度和供应。6警戒保卫组李朝、保安负责事件现场的保护、戒严和维持秩序等工作。7医疗救护组胡九丹、芮家祥与当地就近医院配合，主要负责受伤人员的医疗救护8后勤保障组李文文主要负责生活接待、车辆调度和后勤服务工作。9善后处理组负责伤亡人员家属安抚、抚恤等善后处理工作。10资金保障组保证抢险救援、后期伤员治疗中的资金到位。11劳资纠纷处理 小组李艳喜、胡九丹参加劳资纠纷中的三方协商工作，协调劳资纠纷。8.4 报警信号与通信1、报警注意事项1) 按写出的工105、地报警联络地址说明。2) 报告事故类型：说明伤情和已采取了什么措施，让救护人员事先做好急救的准备。3) 说明事故联系人手机号码以便救护车找不到所报地方时，随时用电话通讯联系。2、报警救援及其它联络电话火警：119，公安：110，医疗：120，交通：122。xx区xx商业中心53应急组长：李艳喜 15214366221应急副组长：侯贺猛 18961073627医院地址：上海交通大学医学院附属仁济医院 联系电话：021-587523458.5 事故应急与救援8.5.1 应急程序1、重大事故1) 首先发现者紧急大声呼叫、同时可用手机或对讲机立即报告工地当班负责人；2) 条件许可紧急施救；3) 报告联106、络应急救援指挥部、必要时向社会发出救援请求；4) 实施应急救援、上报有关部门、保护事故现场等；5) 善后处理。2、一般伤害事故1) 首先发现者紧急大声呼叫；2) 条件许可紧急施救；3) 报告联络应急救援指挥部；4) 实施应急救援、保护事故现场等；5) 事故调查处理。8.5.2 事故的应急救援措施基本要求1、各有关人员接到报警救援命令后，应迅速到达事故现场。尤其是现场救急人员在xx区xx商业中心54第一时间内到达事故地点，以便能给伤者得到及时、正确的施救。2、当事故发生后，要立即与上海交通大学医学院附属仁济医院联系要求派遣医生来 工地，协助救护，当人员伤害较多或较严重时，亦同时要立即与 120 107、急救中心联系。或 立即拨打 110 等求助有关部门或机构。3、在医生未到达事故现场时，急救人员要按照有关救护知识，立即救护伤员，在等 待医生救治或送望医院抢救过程中，不要停止和放弃施救。4、当事故发生后，或发现事故预兆时，应紧急组织疏散无关人员撤离事故现场，积 极采取有关措施并组合治安人员建立警戒，不让无关人员进入事故现场，并保证事故现 场的救援道路畅通，以便救援的实施。发现事故预兆时，应立即停止作业，采取必要的 应急措施后迅速组织人员撤离施工现场，并迅速研究、分析事故预兆的发展，尽可能采 取科学有效的措施，避免事故的发生。5、当发生重特大事故，如上一级部门在事故现场建立应急指挥部，专业救援对108、到达 事故现场后，本应急救援人员应协助他们进行施救，并服从他们的统一指挥。xx区xx商业中心554001850mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书xx区xx商业中心56xx区xx商业中心57依据规范:上海市工程建设规范钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程(DG/TJ08-16-2011)。 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010xx区xx商业中心58建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架109、安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.2m，梁截面 BD=400mm1850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。 内龙骨采用40. 90.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 顶托采用单钢管： 483.0。梁底承重杆按照布置间距400,400m110、m计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。xx区xx商业中心5940042001800 1850400 400 400图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2025.5000.2500.5000.400=1.530kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/3111、2D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.8500.400=18.870kN/mxx区xx商业中心60(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.400(21.850+0.400)/0.400=2.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.400=0.720kN均布荷载 q = 1.2018.87112、0+1.202.050=25.104kN/m 集中荷载 P = 1.400.720=1.008kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4；1.01kNB13313313325.10kN/m计算简图 0.0550.035弯矩图(kN.m)xx区xx商业中心611.260.500.501.262.18 2.082.08 2.18剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B13313313320.92kN/m变形计算受力图0.0070.088变形113、图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.263kN N2=4.262kN N3=4.262kNN4=1.263kN最大弯矩 M = 0.054kN.m 最大变形 V = 0.088mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.05410001000/15000=3.600N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!xx区xx商业中心62(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32177.0/(2400.00015.000)=0.544N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N114、/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.088mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.262/0.400=10.654kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.650.400.40=0.170kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40010.654=2.557kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40010.654=4.688kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗115、矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.170106/54000.0=3.16N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!xx区xx商业中心63(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32556.91/(240.0090.00)=1.065N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的116、最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=7.671kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 7.671 400.04/(100 9000.00 2430000.0)=0.061mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算A B托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。1.53kN26kN4.26kN4.26N0 4kN/m1. 1.53kN400400 400托梁计算简图xx区xx商业中心640.0870.482托梁弯矩图(kN.m)4.27 4.261.51.117、54 0.010.000.000.01 0.000.00 1.51.554.26 4.27 托梁剪力图(kN)A B变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.27kN12kN3.07kN3.07N0 4kN/m1. 1.27kN400400 400托梁变形计算受力图0.000 /0.246托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.481kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.079kN 经过计算得到最大变形 V= 0.246mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算xx区xx118、商业中心65抗弯计算强度 f = M/W = 0.481106/4491.0=102.00N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.246mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!五、立杆的稳定性计算按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力不考虑钢管自 重为V1=0.000kN V2=7.079kN V3=7.079kN V4=0.000kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为V1=0.515kN V2=7.594kN V3=7.594kN V4=0.515kN 竖向力总和为 V=16.219kN取119、各排立杆的最右侧点计算力偶，立杆相对中心的距离均方和为R=1.2002+0.8002+0.4002+0.0002=2.240m2 Wk=uz us w0 = 0.4000.6500.127=0.033kN/m2风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0331.2001.8001.800/10=0.018kN.m安装偏差荷载，按1%竖向永久荷载计算，Fc=16.2190.01=0.162kN安全水平荷载，按2.5%竖向永久荷载计算，S=16.2190.025=0.405kN 风荷载对模板产生的水平力 Fm1=0.0331.2001.850=0.073kN风荷载对钢管支架产生的水平力 Fm2=0.033120、(4.2000.048+4.200/1.8001.2000.048)=0.011kN风荷载对支架产生的水平力 Fm=0.073+0.011=0.084kNxx区xx商业中心66安装偏差产生水平力的弯矩 Mc=0.1624.200=0.681kN.m安全水平荷载产生水平力的弯矩 Ms=0.4054.200=1.703kN.m 风荷载水平力的弯矩 Mm=0.0844.200=0.354kN.m安装偏差产生水平力对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.2000.681/2.240=0.365kN P2=0.8000.681/2.240=0.243kN P3=0.4000.681/2.240=0.122kN121、 P4=0.0000.681/2.240=0.000kN安全水平荷载产生水平力对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.2001.703/2.240=0.912kN P2=0.8001.703/2.240=0.608kN P3=0.4001.703/2.240=0.304kNP4=0.0001.703/2.240=0.000kN 风荷载对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.2000.354/2.240=0.190kN P2=0.8000.354/2.240=0.127kN P3=0.4000.354/2.240=0.063kN P4=0.0000.354/2.240=0.000kN将各排立杆的内力与诱发荷122、载组合,得到各排立杆的最大内力分别为N1=0.515+0.91.4(0.365+0.912+0.190)=2.364kN N2=7.594+0.91.4(0.243+0.608+0.127)=8.827kN N3=7.594+0.91.4(0.122+0.304+0.063)=8.210kN N4=0.515+0.91.4(0.000+0.000+0.000)=0.515kNxx区xx商业中心67立杆的最大内力为 Nmax=8.827kN不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，取8.827kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长123、细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径，取1.601cm；A 立杆净截面面积，取3.976cm2； W 立杆净截面抵抗矩，取4.247cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.018kN.m； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0 计算长度，l0=k1*k2 (h+2a)k1 计算长度附加系数，由规范表3.4.3-1可得，k1=1.163k2 单根立杆计算长度附加系数，查规范表3.4.3-2并做双向线性插值可得，k2=1.001所以计算长度l0 =1.1631.00124、1(1.800+20.200)=2.560m；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=8827/(0.277398)=80.143N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=8827/(0.277398)+0.918000/4247=83.952N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!xx区xx商业中心68六、支撑架抗倾覆计算没有浇铸混凝土前，单计算跨度内钢筋与模板的重量为F=1.8500.4000.4002.5=0.740kN 安装偏差水平力按照上面荷载的1%取值Fc=0.7400.01=0.007kN安装偏差水平力作用于支架顶部的弯矩为Mc=0.0074.125、200=0.031kN.m 水平风荷载作用于支架的弯矩为Mm=0.0734.200+0.0114.200/2=0.331kN.m 在设计风荷载作用下支架的倾覆力矩为Mo=0.031+0.331=0.362kN.m 支架结构的抗倾覆力矩为Mr=0.7401.200=0.888kN.m支架结构的抗倾覆计算满足要求!七、基础变形计算可变荷载标准值为NQK=(2.000+2.500)0.4000.400=0.720kN 永久荷载标准值为NGK=(18.870+2.050)0.400=8.368kN支撑立杆竖向变形计算公式为=1+2+3其中 1 支撑立杆弹性压缩变形，1=NKH/EA；NK 支撑系统永久126、荷载与可变荷载产生的轴向力和，取0.720+8.368=9.088kN； H 支撑立杆实际高度，取4.200m；xx区xx商业中心69E 支撑立杆钢材弹性模量，取206000N/mm2； A 立杆净截面面积，取3.976cm2；经过计算得到1=90884200/(206000398)=0.466mm2 支撑立杆接头处的非弹性变形，2=nv；n 支撑立杆实际高度内接头数量，钢管按照6m计算，n=4.200/6=1； v 每个支撑立杆接头处的非弹性变形，取0.5mm；经过计算得到2=10.5=0.500mm3 支撑立杆由于温度作用而产生的线弹性变形，3=Hat；a 支撑立杆钢材的线膨胀系数，取1.127、210-5； t 钢管的计算温差，取0.200；经过计算得到3=42001.210-5 0.200=0.010mm经过计算得到支撑立杆变形总量=0.466+0.500+0.010=0.976mm 支撑立杆允许的变形量；可取H/1000=4.200mm。支架立杆的竖向变形计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！xx区xx商业中心705002330mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书xx区xx商业中心71xx区xx商业中心72依据规范:上海市工程建设规范钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程(DG/TJ08-16-2011)。 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技128、术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010xx区xx商业中心73建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.7m，梁截面 BD=500mm2330mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4500.0N/m129、m2。 内龙骨采用40. 90.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 顶托采用单钢管： 483.0。梁底承重杆按照布置间距400,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。xx区xx商业中心74500 37001800 2330400 400 400图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼130、板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2025.5000.2500.5000.400=1.530kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：xx区xx商业中心75q1 = 25.5002.3300.400=23.766kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.400(22.330+0.131、500)/0.500=2.064kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.400=0.900kN均布荷载 q = 1.2023.766+1.202.064=30.996kN/m 集中荷载 P = 1.400.900=1.260kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3；B截面惯性矩 I = 11.25cm4；1.26kN 31.00kN/m/ 125125125125 计算简图0.0520.037弯矩图(kN132、.m)xx区xx商业中心762.351.801.522.082.352.081.521.80剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B12512512512525.83kN/m变形计算受力图0.0040.079变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.522kN N2=4.428kN N3=4.858kN N4=4.428kNN5=1.522kN最大弯矩 M = 0.051kN.m 最大变形 V = 0.079mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.05110001000/15000=3.400N/mm2 133、面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；xx区xx商业中心77面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32352.0/(2400.00015.000)=0.588N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.079mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.858/0.400=12.144kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.134、112.140.400.40=0.194kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40012.144=2.915kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40012.144=5.344kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算xx区xx商业中心78抗弯计算强度 f = M/W = 0.194106/54000.0=3.60N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必135、须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32914.65/(240.0090.00)=1.214N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=9.225kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 9.225 400.04/(100 9000.00 2430000.0)=0.073mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷136、载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。xx区xx商业中心791 52kN 4.86kN 1. 1.53kN1.53kN 4.43kN0.04kN/3kN A B 400 400 400 托梁计算简图0.2400.579托梁弯矩图(kN.m) 6.866.861.51.54 0.0 12.43 2.43 3.03.070.000.001.51.54 0.01 3.03.07 2.43 2.436.86.86托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1 27kN 3.00kN 1. 1.27kN1.27kN 3.69kN0.04137、kN/ 9kN A B 400 400 400 托梁变形计算受力图0.0000.234托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.578kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.933kN经过计算得到最大变形 V= 0.234mm 顶托梁的截面力学参数为xx区xx商业中心80截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.578106/4491.0=122.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.234mm顶托梁的最大挠度小于4138、00.0/400,满足要求!五、立杆的稳定性计算按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力不考虑钢管自 重为V1=0.000kN V2=9.933kN V3=9.933kN V4=0.000kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为V1=0.454kN V2=10.387kN V3=10.387kN V4=0.454kN 竖向力总和为 V=21.682kN取各排立杆的最右侧点计算力偶，立杆相对中心的距离均方和为R=1.2002+0.8002+0.4002+0.0002=2.240m2 Wk=uz us w0 = 0.4000.6500.127=0.033kN/m2风荷载产生的弯矩139、 Mw=1.40.0331.2001.8001.800/10=0.018kN.m 安装偏差荷载，按1%竖向永久荷载计算，Fc=21.6820.01=0.217kN安全水平荷载，按2.5%竖向永久荷载计算，S=21.6820.025=0.542kN xx区xx商业中心81风荷载对模板产生的水平力 Fm1=0.0331.2002.330=0.092kN风荷载对钢管支架产生的水平力 Fm2=0.033(3.7000.048+3.700/1.8001.2000.048)=0.010kN风荷载对支架产生的水平力 Fm=0.092+0.010=0.102kN安装偏差产生水平力的弯矩 Mc=0.2173.7140、00=0.802kN.m安全水平荷载产生水平力的弯矩 Ms=0.5423.700=2.006kN.m 风荷载水平力的弯矩 Mm=0.1023.700=0.378kN.m安装偏差产生水平力对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.2000.802/2.240=0.430kN P2=0.8000.802/2.240=0.287kN P3=0.4000.802/2.240=0.143kN P4=0.0000.802/2.240=0.000kN安全水平荷载产生水平力对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.2002.006/2.240=1.074kN P2=0.8002.006/2.240=0.716kN P3=0.141、4002.006/2.240=0.358kNP4=0.0002.006/2.240=0.000kN 风荷载对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.2000.378/2.240=0.202kN P2=0.8000.378/2.240=0.135kN P3=0.4000.378/2.240=0.067kN P4=0.0000.378/2.240=0.000kN将各排立杆的内力与诱发荷载组合,得到各排立杆的最大内力分别为xx区xx商业中心82N1=0.454+0.91.4(0.430+1.074+0.202)=2.604kNN2=10.387+0.91.4(0.287+0.716+0.135)=11.82142、1kN N3=10.387+0.91.4(0.143+0.358+0.067)=11.104kN N4=0.454+0.91.4(0.000+0.000+0.000)=0.454kN立杆的最大内力为 Nmax=11.821kN不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，取11.821kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径，取1.601cm；A 立杆净截面面积，取3.976cm2； W 立杆净截面抵抗矩，取4.247cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.018k143、N.m； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0 计算长度，l0=k1*k2 (h+2a)k1 计算长度附加系数，由规范表3.4.3-1可得，k1=1.163k2 单根立杆计算长度附加系数，查规范表3.4.3-2并做双向线性插值可得，k2=1.000所以计算长度l0 =1.1631.000(1.800+20.200)=2.559m；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：xx区xx商业中心83=11821/(0.277398)=107.327N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f,满足要 求!考虑风荷载的计144、算立杆稳定性结果：=11821/(0.277398)+0.918000/4247=111.136N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、支撑架抗倾覆计算没有浇铸混凝土前，单计算跨度内钢筋与模板的重量为F=2.3300.5000.4002.5=1.165kN 安装偏差水平力按照上面荷载的1%取值Fc=1.1650.01=0.012kN安装偏差水平力作用于支架顶部的弯矩为Mc=0.0123.700=0.043kN.m 水平风荷载作用于支架的弯矩为Mm=0.0923.700+0.0103.700/2=0.360kN.m 在设计风荷载作用下支架的倾覆力矩为Mo=0.043+0.360=0.4145、03kN.m 支架结构的抗倾覆力矩为Mr=1.1651.200=1.398kN.m支架结构的抗倾覆计算满足要求!七、基础变形计算可变荷载标准值为NQK=(2.000+2.500)0.5000.400=0.900kN 永久荷载标准值为NGK=(23.766+2.064)0.500=12.915kNxx区xx商业中心84支撑立杆竖向变形计算公式为=1+2+3其中 1 支撑立杆弹性压缩变形，1=NKH/EA；NK 支 撑 系 统 永 久 荷 载 与 可 变 荷 载 产 生 的 轴 向 力 和 ， 取0.900+12.915=13.815kN；H 支撑立杆实际高度，取3.700m；E 支撑立杆钢材弹性146、模量，取206000N/mm2； A 立杆净截面面积，取3.976cm2；经过计算得到1=138153700/(206000398)=0.624mm 2 支撑立杆接头处的非弹性变形，2=nv；n 支撑立杆实际高度内接头数量，钢管按照6m计算，n=3.700/6=1； v 每个支撑立杆接头处的非弹性变形，取0.5mm；经过计算得到2=10.5=0.500mm3 支撑立杆由于温度作用而产生的线弹性变形，3=Hat； a 支撑立杆钢材的线膨胀系数，取1.210-5；t 钢管的计算温差，取0.200；经过计算得到3=37001.210-5 0.200=0.009mm经过计算得到支撑立杆变形总量=0.6147、24+0.500+0.009=1.133mm 支撑立杆允许的变形量；可取H/1000=3.700mm。支架立杆的竖向变形计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！xx区xx商业中心856001300mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书xx区xx商业中心86xx区xx商业中心87依据规范:上海市工程建设规范钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程(DG/TJ08-16-2011)。 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-201148、0xx区xx商业中心88建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.1m，梁截面 BD=600mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。 内龙骨采用40. 90.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度149、 1.20m。 顶托采用单钢管： 483.0。梁底承重杆按照布置间距400,400mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。xx区xx商业中心8960051301800 1300400 400 400图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2025.5000.2500.5000.400=1.530kN。采用的钢管类型为482.8。150、钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.3000.400=13.260kN/mxx区xx商业中心90(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.400(21.300+0.600)/0.600=0.427kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+151、2.000)0.6000.400=1.080kN均布荷载 q = 1.2013.260+1.200.427=16.424kN/m 集中荷载 P = 1.401.080=1.512kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3；1.51kN 16.42kN/m/ 150150150150 截面惯性矩 I = 11.25cm4；91AB计算简图0.0400.029弯矩图(kN.m)1.321.500.971.141.140.971.501.32xx区xx商业中心剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力152、图与计算结果如下：13.69kN/m92A150150150150B变形计算受力图0.0040.087变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.968kN N2=2.816kN N3=3.800kN N4=2.816kNN5=0.968kN最大弯矩 M = 0.039kN.m 最大变形 V = 0.087mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.03910001000/15000=2.600N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh =153、 31495.0/(2400.00015.000)=0.374N/mm2 xx区xx商业中心截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.087mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.800/0.400=9.499kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.500.400.40=0.152kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4009.499=2.280kN最大支座力 N=1.1ql = 154、1.10.4009.499=4.180kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.152106/54000.0=2.82N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算xx区xx商业中心93最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32279.78/(240.0090.00)=0.950N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N155、/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=5.866kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.866 400.04/(100 9000.00 2430000.0)=0.046mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。0 97kN 3.80kN 0. 1.53kN1.53kN 、, 2.82kN 0.0156、4kN/m8 2kN V A B 400 400 400 托梁计算简图xx区xx商业中心940.3370.184托梁弯矩图(kN.m)4.74.721.91 1.90 2.511.51.54 0.0 12.510.000.001.51.54 1.90 1.910.01 2.51 2.514.74.72 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0 81kN 1.91kN 0. 1.27kN1.27kN 2.35kN 0.04kN/ m35kN A B 400 400 400 托梁变形计算受力图0.0370.294托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M157、= 0.337kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.237kN 经过计算得到最大变形 V= 0.294mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算xx区xx商业中心95抗弯计算强度 f = M/W = 0.337106/4491.0=71.47N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.294mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!五、立杆的稳定性计算按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力不考虑钢管自 重为V158、1=0.000kN V2=7.237kN V3=7.237kN V4=0.000kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为V1=0.630kN V2=7.867kN V3=7.867kN V4=0.630kN 竖向力总和为 V=16.992kN取各排立杆的最右侧点计算力偶，立杆相对中心的距离均方和为R=1.2002+0.8002+0.4002+0.0002=2.240m2 Wk=uz us w0 = 0.4000.5100.127=0.026kN/m2风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0261.2001.8001.800/10=0.014kN.m安装偏差荷载，按1%竖向永久荷载计算，Fc=16.99159、20.01=0.170kN安全水平荷载，按2.5%竖向永久荷载计算，S=16.9920.025=0.425kN 风荷载对模板产生的水平力 Fm1=0.0261.2001.300=0.040kN风荷载对钢管支架产生的水平力 Fm2=0.026(5.1300.048+5.130/1.8001.2000.048)=0.011kN风荷载对支架产生的水平力 Fm=0.040+0.011=0.051kNxx区xx商业中心96安装偏差产生水平力的弯矩 Mc=0.1705.130=0.872kN.m安全水平荷载产生水平力的弯矩 Ms=0.4255.130=2.179kN.m 风荷载水平力的弯矩 Mm=0.05160、15.130=0.262kN.m安装偏差产生水平力对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.2000.872/2.240=0.467kN P2=0.8000.872/2.240=0.311kN P3=0.4000.872/2.240=0.156kN P4=0.0000.872/2.240=0.000kN安全水平荷载产生水平力对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.2002.179/2.240=1.167kN P2=0.8002.179/2.240=0.778kN P3=0.4002.179/2.240=0.389kNP4=0.0002.179/2.240=0.000kN 风荷载对各立杆的诱发荷载分别为P1=161、1.2000.262/2.240=0.140kN P2=0.8000.262/2.240=0.094kN P3=0.4000.262/2.240=0.047kN P4=0.0000.262/2.240=0.000kN将各排立杆的内力与诱发荷载组合,得到各排立杆的最大内力分别为N1=0.630+0.91.4(0.467+1.167+0.140)=2.866kN N2=7.867+0.91.4(0.311+0.778+0.094)=9.357kN N3=7.867+0.91.4(0.156+0.389+0.047)=8.612kN N4=0.630+0.91.4(0.000+0.000+0.000162、)=0.630kNxx区xx商业中心97立杆的最大内力为 Nmax=9.357kN不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，取9.357kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径，取1.601cm；A 立杆净截面面积，取3.976cm2； W 立杆净截面抵抗矩，取4.247cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.014kN.m； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0163、 计算长度，l0=k1*k2 (h+2a)k1 计算长度附加系数，由规范表3.4.3-1可得，k1=1.163k2 单根立杆计算长度附加系数，查规范表3.4.3-2并做双向线性插值可得，k2=1.004所以计算长度l0 =1.1631.004(1.800+20.200)=2.569m；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=9357/(0.274398)=85.894N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=9357/(0.274398)+0.914000/4247=88.882N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!xx区xx商业中心98六、支撑架抗倾覆计164、算没有浇铸混凝土前，单计算跨度内钢筋与模板的重量为F=1.3000.6000.4002.5=0.780kN 安装偏差水平力按照上面荷载的1%取值Fc=0.7800.01=0.008kN安装偏差水平力作用于支架顶部的弯矩为Mc=0.0085.130=0.040kN.m 水平风荷载作用于支架的弯矩为Mm=0.0405.130+0.0115.130/2=0.235kN.m 在设计风荷载作用下支架的倾覆力矩为Mo=0.040+0.235=0.275kN.m 支架结构的抗倾覆力矩为Mr=0.7801.200=0.936kN.m支架结构的抗倾覆计算满足要求!七、基础变形计算可变荷载标准值为NQK=(2.0165、00+2.500)0.6000.400=1.080kN 永久荷载标准值为NGK=(13.260+0.427)0.600=8.212kN支撑立杆竖向变形计算公式为=1+2+3其中 1 支撑立杆弹性压缩变形，1=NKH/EA；NK 支撑系统永久荷载与可变荷载产生的轴向力和，取1.080+8.212=9.292kN； H 支撑立杆实际高度，取5.130m；xx区xx商业中心99E 支撑立杆钢材弹性模量，取206000N/mm2； A 立杆净截面面积，取3.976cm2；经过计算得到1=92925130/(206000398)=0.582mm2 支撑立杆接头处的非弹性变形，2=nv；n 支撑立杆实际高166、度内接头数量，钢管按照6m计算，n=5.130/6=1； v 每个支撑立杆接头处的非弹性变形，取0.5mm；经过计算得到2=10.5=0.500mm3 支撑立杆由于温度作用而产生的线弹性变形，3=Hat；a 支撑立杆钢材的线膨胀系数，取1.210-5； t 钢管的计算温差，取0.200；经过计算得到3=51301.210-5 0.200=0.012mm经过计算得到支撑立杆变形总量=0.582+0.500+0.012=1.094mm 支撑立杆允许的变形量；可取H/1000=5.130mm。支架立杆的竖向变形计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！xx区xx商业中心1008001400mm 梁模板扣167、件钢管支撑架计算书xx区xx商业中心101xx区xx商业中心102依据规范:上海市工程建设规范钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程(DG/TJ08-16-2011)。 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010xx区xx商业中心103建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架168、搭设高度为5.1m，梁截面 BD=800mm1400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。 内龙骨采用40. 90.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.40m。 顶托采用单钢管： 483.0。梁底承重杆按照布置间距500,400mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均169、布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。xx区xx商业中心10480051301800 1400500 400 500图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2025.5000.2500.5000.400=1.530kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板170、自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.4000.400=14.280kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：xx区xx商业中心105q2 = 0.2000.400(21.400+0.800)/0.800=0.360kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.8000.400=1.440kN均布荷载 q = 1.2014.280+1.200.360=17.568kN/m 集中荷载 P = 1.401.440=2.016kN面板的截面惯性矩171、I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4；106A2.02kN16016016016016017.57kN/mB计算简图0.061/0.076弯矩图(kN.m) 2.411.661.281.151.531.011.151.281.531.661.012.41 剪力图(kN)xx区xx商业中心变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：14.64kN/m107A160160160160160B变形计算受力图0.0070.122变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为172、N1=1.149kN N2=2.942kN N3=3.944kN N4=3.944kN N5=2.942kNN6=1.149kN最大弯矩 M = 0.075kN.m 最大变形 V = 0.122mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.07510001000/15000=5.000N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32413.0/(2400.00015.000)=0.603N/mm2 xx区xx商业中心截面抗剪强度设计值 T=1.40N/m173、m2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.122mm面板的最大挠度小于160.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.944/0.400=9.860kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.860.400.40=0.158kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4009.860=2.366kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4009.860=4.338kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 5174、4.00cm3； 截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.158106/54000.0=2.92N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算xx区xx商业中心108最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32366.31/(240.0090.00)=0.986N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力175、除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=6.627kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 6.627 400.04/(100 9000.00 2430000.0)=0.053mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。1.53kNkN 3.94kN 2.94kN、, 、2.94kN 0.04kN/m 1 1.53kN A B 500 400 500 托梁计算简图xx区xx商业中心1090.7430.000托梁弯矩图(kN.m)5176、.5.643.95 3.950.001.51.540.000.01 0.002.70 2.690.001.51.54 0.01 3.95 3.952.69 2.705.5.64托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.27kNkN 2.28kN 2.65kN2.65kN 0.04kN/m 0 1.27kN A B 500 400 500 托梁变形计算受力图0.3441.121托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.742kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.593kN 经过计算得到最大变形 V= 1.121mm顶托梁的截面力学参数为 截面177、抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算xx区xx商业中心110抗弯计算强度 f = M/W = 0.742106/4491.0=157.35N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.121mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!五、立杆的稳定性计算按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力不考虑钢管自 重为V1=0.000kN V2=9.593kN V3=9.593kN V4=0.000kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为V1=0.659178、kN V2=10.252kN V3=10.252kN V4=0.659kN 竖向力总和为 V=21.822kN取各排立杆的最右侧点计算力偶，立杆相对中心的距离均方和为R=1.4002+0.9002+0.5002+0.0002=3.020m2 Wk=uz us w0 = 0.4000.5100.127=0.026kN/m2风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0261.4001.8001.800/10=0.016kN.m安装偏差荷载，按1%竖向永久荷载计算，Fc=21.8220.01=0.218kN安全水平荷载，按2.5%竖向永久荷载计算，S=21.8220.025=0.546kN 风荷载对模板产生179、的水平力 Fm1=0.0261.4001.400=0.051kN风荷载对钢管支架产生的水平力 Fm2=0.026(5.1300.048+5.130/1.8001.4000.048)=0.011kN风荷载对支架产生的水平力 Fm=0.051+0.011=0.062kNxx区xx商业中心111安装偏差产生水平力的弯矩 Mc=0.2185.130=1.119kN.m安全水平荷载产生水平力的弯矩 Ms=0.5465.130=2.799kN.m 风荷载水平力的弯矩 Mm=0.0625.130=0.319kN.m安装偏差产生水平力对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.4001.119/3.020=0.519k180、N P2=0.9001.119/3.020=0.334kN P3=0.5001.119/3.020=0.185kN P4=0.0001.119/3.020=0.000kN安全水平荷载产生水平力对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.4002.799/3.020=1.297kN P2=0.9002.799/3.020=0.834kN P3=0.5002.799/3.020=0.463kNP4=0.0002.799/3.020=0.000kN 风荷载对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.4000.319/3.020=0.148kN P2=0.9000.319/3.020=0.095kN P3=0.5000.181、319/3.020=0.053kN P4=0.0000.319/3.020=0.000kN将各排立杆的内力与诱发荷载组合,得到各排立杆的最大内力分别为N1=0.659+0.91.4(0.519+1.297+0.148)=3.134kNN2=10.252+0.91.4(0.334+0.834+0.095)=11.843kN N3=10.252+0.91.4(0.185+0.463+0.053)=11.136kN N4=0.659+0.91.4(0.000+0.000+0.000)=0.659kNxx区xx商业中心112立杆的最大内力为 Nmax=11.843kN不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公182、式为：考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，取11.843kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径，取1.601cm；A 立杆净截面面积，取3.976cm2； W 立杆净截面抵抗矩，取4.247cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.016kN.m； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0 计算长度，l0=k1*k2 (h+2a)k1 计算长度附加系数，由规范表3.4.3-1可得，k1=1.163k2183、 单根立杆计算长度附加系数，查规范表3.4.3-2并做双向线性插值可得，k2=1.004所以计算长度l0 =1.1631.004(1.800+20.200)=2.569m；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=11843/(0.274398)=108.710N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f,满足要 求!考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=11843/(0.274398)+0.916000/4247=112.196N/mm2 ，立杆的稳定性计算 xx区xx商业中心113 f,满足要求!六、支撑架抗倾覆计算没有浇铸混凝土前，单计算跨度内钢筋与模板的重量为F=1.4000.8000.4002.5=1.184、120kN 安装偏差水平力按照上面荷载的1%取值Fc=1.1200.01=0.011kN安装偏差水平力作用于支架顶部的弯矩为Mc=0.0115.130=0.057kN.m 水平风荷载作用于支架的弯矩为Mm=0.0515.130+0.0115.130/2=0.290kN.m 在设计风荷载作用下支架的倾覆力矩为Mo=0.057+0.290=0.347kN.m 支架结构的抗倾覆力矩为Mr=1.1201.400=1.568kN.m支架结构的抗倾覆计算满足要求!七、基础变形计算可变荷载标准值为NQK=(2.000+2.500)0.8000.400=1.440kN 永久荷载标准值为NGK=(14.280+185、0.360)0.800=11.712kN支撑立杆竖向变形计算公式为=1+2+3其中 1 支撑立杆弹性压缩变形，1=NKH/EA；NK 支 撑 系 统 永 久 荷 载 与 可 变 荷 载 产 生 的 轴 向 力 和 ， 取1.440+11.712=13.152kN；xx区xx商业中心114H 支撑立杆实际高度，取5.130m；E 支撑立杆钢材弹性模量，取206000N/mm2； A 立杆净截面面积，取3.976cm2；经过计算得到1=131525130/(206000398)=0.824mm 2 支撑立杆接头处的非弹性变形，2=nv；n 支撑立杆实际高度内接头数量，钢管按照6m计算，n=5.13186、0/6=1； v 每个支撑立杆接头处的非弹性变形，取0.5mm；经过计算得到2=10.5=0.500mm3 支撑立杆由于温度作用而产生的线弹性变形，3=Hat； a 支撑立杆钢材的线膨胀系数，取1.210-5；t 钢管的计算温差，取0.200；经过计算得到3=51301.210-5 0.200=0.012mm经过计算得到支撑立杆变形总量=0.824+0.500+0.012=1.336mm 支撑立杆允许的变形量；可取H/1000=5.130mm。支架立杆的竖向变形计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！xx区xx商业中心1158002350mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书xx区xx商业中心116x187、x区xx商业中心117依据规范:上海市工程建设规范钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程(DG/TJ08-16-2011)。 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010xx区xx商业中心118建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.2m，梁截面 BD=800mm188、2350mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。 内龙骨采用40. 90.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.40m。 顶托采用单钢管： 483.0。梁底承重杆按照布置间距400,300,300mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两189、侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。xx区xx商业中心1198001800 23504180400 300 300 400图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2025.5000.2500.5000.400=1.530kN。采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.190、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5002.3500.400=23.970kN/mxx区xx商业中心120(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.400(22.350+0.800)/0.800=0.550kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.8000.400=1.440kN均布荷载 q = 1.2023.970+1.200.550=29.424kN/m 集中荷载 P = 1.401.440=2.016kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算191、例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4；121A2.02kN11411411411411411411429.42kN/mB计算简图 0.0510.055弯矩图(kN.m)xx区xx商业中心2.692.051.831.911.321.46 1.531.011.011.321.53 1.462.05 1.91 1.832.69剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：24.52kN/m122A114114114114114114114B变形计算受力图0.0030.053变形图(mm) 经192、过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.316kN N2=3.877kN N3=2.989kN N4=4.597kN N5=4.597kN N6=2.989kN N7=3.877kNN8=1.316kN最大弯矩 M = 0.054kN.m 最大变形 V = 0.053mmxx区xx商业中心(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.05410001000/15000=3.600N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32689.0/(2400.000193、15.000)=0.672N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.053mm面板的最大挠度小于114.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.597/0.400=11.492kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.490.400.40=0.184kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40011.492=2.758kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40011.492=5.056kN 龙骨194、的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；xx区xx商业中心123(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.184106/54000.0=3.41N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32758.04/(240.0090.00)=1.149N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨195、挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=7.943kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 7.943 400.04/(100 9000.00 2430000.0)=0.063mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。xx区xx商业中心124均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。1.53kN4.60kN32kN 2.99kN 3.88kN11.53kN3.88kN99kN0.04kN/m196、 4. BA300400400300托梁计算简图 0.3720.0714.54.593.01 3.00托梁弯矩图(kN.m) 6.882.862.860.01 1.51.540.0 1 0.01 3.00 3.010.010.000.000.011.51.54 2.862.860.01 4.54.596.88托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.27kN2.82kN11kN 2.70kN 3.18kN11.27kN70kN3.18kN0.04kN/m 2. BA300400400300托梁变形计算受力图0.0100.317托梁变形图(mm)经过计算197、得到最大弯矩 M= 0.371kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.745kN经过计算得到最大变形 V= 0.317mmxx区xx商业中心125顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.371106/4491.0=78.68N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.317mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!五、立杆的稳定性计算按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力不198、考虑钢管自 重为V1=0.000kN V2=9.745kN V3=9.182kN V4=9.745kN V5=0.000kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为V1=0.537kN V2=10.282kN V3=9.719kN V4=10.282kN V5=0.537kN 竖向力总和为 V=31.356kN取各排立杆的最右侧点计算力偶，立杆相对中心的距离均方和为R=1.4002+1.0002+0.7002+0.4002+0.0002=3.610m2 Wk=uz us w0 = 0.4000.5100.127=0.026kN/m2风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0261.4001.8001.800199、/10=0.016kN.m 安装偏差荷载，按1%竖向永久荷载计算，Fc=31.3560.01=0.314kNxx区xx商业中心126安全水平荷载，按2.5%竖向永久荷载计算，S=31.3560.025=0.784kN 风荷载对模板产生的水平力 Fm1=0.0261.4002.350=0.085kN风荷载对钢管支架产生的水平力 Fm2=0.026(4.1800.048+4.180/1.8001.4000.048)=0.009kN风荷载对支架产生的水平力 Fm=0.085+0.009=0.094kN安装偏差产生水平力的弯矩 Mc=0.3144.180=1.311kN.m安全水平荷载产生水平力的弯矩200、 Ms=0.7844.180=3.277kN.m 风荷载水平力的弯矩 Mm=0.0944.180=0.395kN.m安装偏差产生水平力对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.4001.311/3.610=0.508kN P2=1.0001.311/3.610=0.363kN P3=0.7001.311/3.610=0.254kN P4=0.4001.311/3.610=0.145kN P5=0.0001.311/3.610=0.000kN安全水平荷载产生水平力对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.4003.277/3.610=1.271kN P2=1.0003.277/3.610=0.908kN P3=201、0.7003.277/3.610=0.635kN P4=0.4003.277/3.610=0.363kNP5=0.0003.277/3.610=0.000kN 风荷载对各立杆的诱发荷载分别为P1=1.4000.395/3.610=0.153kN P2=1.0000.395/3.610=0.109kNxx区xx商业中心127P3=0.7000.395/3.610=0.077kN P4=0.4000.395/3.610=0.044kN P5=0.0000.395/3.610=0.000kN将各排立杆的内力与诱发荷载组合,得到各排立杆的最大内力分别为N1=0.537+0.91.4(0.508+1.2202、71+0.153)=2.972kNN2=10.282+0.91.4(0.363+0.908+0.109)=12.021kN N3=9.719+0.91.4(0.254+0.635+0.077)=10.936kN N4=10.282+0.91.4(0.145+0.363+0.044)=10.977kN N5=0.537+0.91.4(0.000+0.000+0.000)=0.537kN立杆的最大内力为 Nmax=12.021kN不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，取12.021kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0203、/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径，取1.601cm；A 立杆净截面面积，取3.976cm2； W 立杆净截面抵抗矩，取4.247cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.016kN.m； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； xx区xx商业中心128l0 计算长度，l0=k1*k2 (h+2a)k1 计算长度附加系数，由规范表3.4.3-1可得，k1=1.163k2 单根立杆计算长度附加系数，查规范表3.4.3-2并做双向线性插值可得，k2=1.001所以计算长度l0 =1.204、1631.001(1.800+20.200)=2.560m；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=12021/(0.277398)=109.144N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f,满足要 求!考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=12021/(0.277398)+0.916000/4247=112.631N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、支撑架抗倾覆计算没有浇铸混凝土前，单计算跨度内钢筋与模板的重量为F=2.3500.8000.4002.5=1.880kN 安装偏差水平力按照上面荷载的1%取值Fc=1.8800.01=0.019kN安装偏差水平力作用于支架顶部的弯矩为Mc=0.01205、94.180=0.079kN.m 水平风荷载作用于支架的弯矩为Mm=0.0854.180+0.0094.180/2=0.376kN.m 在设计风荷载作用下支架的倾覆力矩为Mo=0.079+0.376=0.454kN.m 支架结构的抗倾覆力矩为Mr=1.8801.400=2.632kN.m支架结构的抗倾覆计算满足要求!xx区xx商业中心129七、基础变形计算可变荷载标准值为NQK=(2.000+2.500)0.8000.400=1.440kN 永久荷载标准值为NGK=(23.970+0.550)0.800=19.616kN支撑立杆竖向变形计算公式为=1+2+3其中 1 支撑立杆弹性压缩变形，1=206、NKH/EA；NK 支 撑 系 统 永 久 荷 载 与 可 变 荷 载 产 生 的 轴 向 力 和 ， 取1.440+19.616=21.056kN；H 支撑立杆实际高度，取4.180m；E 支撑立杆钢材弹性模量，取206000N/mm2； A 立杆净截面面积，取3.976cm2；经过计算得到1=210564180/(206000398)=1.075mm 2 支撑立杆接头处的非弹性变形，2=nv；n 支撑立杆实际高度内接头数量，钢管按照6m计算，n=4.180/6=1； v 每个支撑立杆接头处的非弹性变形，取0.5mm；经过计算得到2=10.5=0.500mm3 支撑立杆由于温度作用而产生的线207、弹性变形，3=Hat； a 支撑立杆钢材的线膨胀系数，取1.210-5；t 钢管的计算温差，取0.200；经过计算得到3=41801.210-5 0.200=0.010mm经过计算得到支撑立杆变形总量=1.075+0.500+0.010=1.585mm 支撑立杆允许的变形量；可取H/1000=4.180mm。支架立杆的竖向变形计算满足要求! 模板支撑架计算满足要求！xx区xx商业中心1308001400mm 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度800mm，高度1400mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用40. 90.mm木方。外龙骨间距4208、00mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距250+450mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 xx区xx商业中心131132800mm450 1400mm278 278 278 278/250模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大209、于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况 按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0027.000=27210、.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。xx区xx商业中心三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.40m。荷载计算值 q = 1.227.0000.400+1.404.0000.400=15.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4；15.20kN/m133A288288288288B计算简图0.1350.211、097弯矩图(kN.m)2.652.031.722.342.032.342.651.72剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10.80kN/mA288288288288Bxx区xx商业中心变形计算受力图0.0460.925变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.717kN N2=4.994kN N3=4.058kN N4=4.994kNN5=1.717kN最大弯矩 M = 0.134kN.m 最大变形 V = 0.925mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.13410001000/15000=8.9212、33N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32653.0/(2400.00015.000)=0.663N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.925mmxx区xx商业中心134面板的最大挠度小于287.5/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2927.00+1.40.294.00=10213、.925kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2927.00=7.776kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.370/0.400=10.925kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.9250.400.40=0.175kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40010.925=2.622kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40010.925=4.807kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/214、W = 0.175106/54000.0=3.24N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算xx区xx商业中心135最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32622/(24090)=1.093N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 7.763 400.04/(100 9000.00 2430000.0)=0.062mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外215、龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。4.81kN 4.81kN 4.81kN 4.81kNAB450450250支撑钢管计算简图 1.1060.000支撑钢管弯矩图(kN.m)xx区xx商业中心1361375.85.824.81 4.811.01 1.0100.000.000.003.79 3.794.81 4.81支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：3.42kN 3.42kN 3.42kN 3.42kNAB450450250支撑钢管变形计算受力图0.2550216、.467支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.105kN.m 最大变形 vmax=0.467mm最大支座力 Qmax=10.629kN抗弯计算强度 f = M/W = 1.105106/8985.9=122.97N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:xx区xx商业中心N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对217、拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.629对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！xx区xx商业中心1384001850mm 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1850mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置7道，内龙骨采用40. 90.mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+450+450mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。 面板厚度1218、5mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。xx区xx商业中心1391850mm260 260 260 260 260 260木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。400mm140450 450300模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况 按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取2219、4.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2xx区xx商业中心考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0027.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/220、m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.40m。荷载计算值 q = 1.227.0000.400+1.404.0000.400=15.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面惯性矩 I = 19.44cm4；15.20kN/m141A267267267267267267B计算简图0.1140.084弯矩图(kN.m)2.461.602.14 1.99 2.07 1.911.602.461.91 2.07 1.99 221、2.14剪力图(kN)xx区xx商业中心变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10.80kN/m142A267267267267267267B变形计算受力图0.0160.301变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.598kN N2=4.599kN N3=3.897kN N4=4.131kN N5=3.897kN N6=4.599kNN7=1.598kN最大弯矩 M = 0.114kN.m 最大变形 V = 0.301mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.11410001000/21600=5.278N/mm2面板222、的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算xx区xx商业中心截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32455.0/(2400.00018.000)=0.511N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.301mm面板的最大挠度小于266.7/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2727.00+1.40.274.00=10.133kN/m 挠度计223、算荷载标准值q=0.2727.00=7.209kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.053/0.400=10.133kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.1330.400.40=0.162kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40010.133=2.432kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40010.133=4.459kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3；xx区xx商业中心143截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/224、W = 0.162106/54000.0=3.00N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32432/(24090)=1.013N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 7.200 400.04/(100 9000.00 2430000.0)=0.057mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载225、，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。xx区xx商业中心1444.46kN 4.46kN 4.46kN 4.46kN 4.46kN 4.46kNAB450450400300支撑钢管计算简图 1.3080.291支撑钢管弯矩图(kN.m)4.46 4.465.00 5.003.23.220.54 0.540.000.000.001.23 1.235.695.694.46 4.468.92支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：3.17kN 3.17kN 3.17kN 3.17kN 3.17k226、N 3.17kNAB450450400300支撑钢管变形计算受力图0.1430.550支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.307kN.m 最大变形 vmax=0.550mmxx区xx商业中心145最大支座力 Qmax=13.917kN抗弯计算强度 f = M/W = 1.307106/8985.9=145.45N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取227、170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.917对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！xx区xx商业中心1468002350mm 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度800mm，高度2350mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置8道，内龙骨采用40. 90.mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距228、300+450+450+450mm，断面跨度方向间距400mm，直 径20mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。 xx区xx商业中心147木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。800mm1482350mm294 294 294 294 294 294 294450 450 450300模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于18229、0mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况 按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000; V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。xx区xx商业中心根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0027.000=27.000k230、N/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.40m。荷载计算值 q = 1.227.0000.400+1.404.0000.400=15.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm3；截面惯性矩 I = 19.44cm4；15.20kN/mBA 300 300 300 300 300 300 300 计算简图0.145弯矩231、图(kN.m)2.761.802.41 2.25 2.28 2.31 2.151.802.762.15 2.31 2.28 2.25 2.41xx区xx商业中心149剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10.80kN/mAB300 300 300 300 300 300 300变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.798kN N2=5.170kN N3=4.399kN N4=4.592kN N5=4.592kN N6=4.399kN N7=5.170kNN8=1.798kN最大弯矩 M = 0.144kN.m 最大变形232、 V = 0.483mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.14410001000/21600=6.667N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；xx区xx商业中心150面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32761.0/(2400.00018.000)=0.575N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.483mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算233、内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3027.00+1.40.304.00=11.400kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3027.00=8.100kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.560/0.400=11.400kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.4000.400.40=0.182kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40011.400=2.736kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40011.400=5.016kN截面力学参数为xx区xx商业中心151本算例234、中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.182106/54000.0=3.38N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32736/(24090)=1.140N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 8.100 400235、.04/(100 9000.00 2430000.0)=0.064mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。xx区xx商业中心152A B5.02kN 5.02kN 5.02kN 5.02kN 5.02kN 5.02kN 5.02kN300450450450450支撑钢管计算简图1.4040.442支撑钢管弯矩图(kN.m)9.25 2.89 2.89 4.24 4.24 4.69 5.02 5.02 2.13 2.13 0.00 0.780236、.78 0.33 0.33 0.00 0.005.02 5.02 5.345.34支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A B3.56kN 3.56kN 3.56kN 3.56kN 3.56kN 3.56kN 3.56kN300450450450450支撑钢管变形计算受力图0.1780.617支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.404kN.m 最大变形 vmax=0.617mmxx区xx商业中心153最大支座力 Qmax=14.270kN抗弯计算强度 f = M/W = 1.404106/8985.9=156.24N/237、mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 20对拉螺栓有效直径(mm): 17对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.270对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！xx区xx商业中心154250mm 厚扣件钢管楼板模板支架238、计算书xx区xx商业中心155xx区xx商业中心156依据规范:上海市工程建设规范钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程(DG/TJ08-16-2011)。 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003xx区xx商业中心157混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为6239、.5m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm2。 内龙骨采用40. 90.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图xx区xx商业中心158图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=240、(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2501.000+0.5001.000=6.775kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大241、弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；xx区xx商业中心159M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.206.775+1.404.500)0.3000.300=0.130kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.13010001000/37500=0.000N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.206.775+1.404.500)0.300=2.597kN截面抗剪强度计算值 T=3259242、7.0/(21000.00015.000)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.7753004/(1004500281250)=0.294mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：xx区xx商业中心160q11 = 25.1000.2500.300=1.883kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 =243、 0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m静荷载 q1 = 1.201.883+1.200.150=2.439kN/m 活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.890+2.439)0.800=3.463kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.463/0.800=4.329kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.330.800.80=0.2244、77kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.8004.329=2.078kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.8004.329=3.810kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = 243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.277106/54000.0=0.00N/mm2 xx区xx商业中心161龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面245、抗剪强度计算值 T=32077.92/(240.0090.00)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=2.033kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 2.033 800.04/(100 9000.00 2430000.0)=0.258mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连246、续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。xx区xx商业中心162AB.81kN 3.81kN 3.81kN 3.81kN 3.81kN 3.81kN 3.81kN 3.81kN 3.81kN800800800支撑钢管计算简图 0.8250.691支撑钢管弯矩图(kN.m)5.75.71 5.32 5.322.30 2.30 1.90 1.90 1.51 1.511.51 1.51 1.90 1.90 2.30 2.305.32 5.32 5.75.71 支撑钢管剪力图(kN)AB变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： .79kN 1.79kN 1.79kN 1.79k247、N 1.79kN 1.79kN 1.79kN 1.79kN 1.79kN800800800支撑钢管变形计算受力图0.0400.730支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.825kN.m 最大变形 vmax=0.730mmxx区xx商业中心163最大支座力 Qmax=11.031kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.825106/4247.0=194.25N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中248、 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.03kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.0996.500=0.646kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5000.8000.800=0.320kNxx区xx商业中心164(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.2500.8000.800=4.249、016kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.982kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.8000.800=2.880kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为V1=10.010kN V2=10.010kN V3=10.010kN V4=10.010kN V5=10.010kNV6=10.010kN竖向力总和为 V=60.060kN取各排立杆的最右侧点计算力偶250、，立杆相对中心的距离均方和为R=4.0002+3.2002+2.4002+1.6002+0.8002+0.0002=35.200m2 Wk=uz us w0 = 0.4000.6500.127=0.033kN/m2xx区xx商业中心165风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0330.8001.8001.800/10=0.010kN.m安装偏差荷载，按1%竖向永久荷载计算，Fc=60.0600.01=0.601kN安全水平荷载，按2.5%竖向永久荷载计算，S=60.0600.025=1.501kN 风荷载对模板产生的水平力 Fm1=0.0330.8000.250=0.007kN风荷载对钢管支架产生251、的水平力 Fm2=0.033(6.5000.048+6.500/1.8000.8000.048)=0.015kN风荷载对支架产生的水平力 Fm=0.007+0.015=0.021kN安装偏差产生水平力的弯矩 Mc=0.6016.500=3.904kN.m安全水平荷载产生水平力的弯矩 Ms=1.5016.500=9.760kN.m 风荷载水平力的弯矩 Mm=0.0216.500=0.140kN.m安装偏差产生水平力对各立杆的诱发荷载分别为P1=4.0003.904/35.200=0.444kNP2=3.2003.904/35.200=0.355kNP3=2.4003.904/35.200=0.2252、66kNP4=1.6003.904/35.200=0.177kNP5=0.8003.904/35.200=0.089kNP6=0.0003.904/35.200=0.000kN安全水平荷载产生水平力对各立杆的诱发荷载分别为P1=4.0009.760/35.200=1.109kNP2=3.2009.760/35.200=0.887kNP3=2.4009.760/35.200=0.665kNP4=1.6009.760/35.200=0.444kNP5=0.8009.760/35.200=0.222kNxx区xx商业中心166P6=0.0009.760/35.200=0.000kN 风荷载对各立杆的253、诱发荷载分别为P1=4.0000.140/35.200=0.016kN P2=3.2000.140/35.200=0.013kN P3=2.4000.140/35.200=0.010kN P4=1.6000.140/35.200=0.006kN P5=0.8000.140/35.200=0.003kN P6=0.0000.140/35.200=0.000kN将各排立杆的内力与诱发荷载组合,得到各排立杆的最大内力分别为N1=10.010+0.91.4(0.444+1.109+0.016)=11.986kN N2=10.010+0.91.4(0.355+0.887+0.013)=11.591kN 254、N3=10.010+0.91.4(0.266+0.665+0.010)=11.196kN N4=10.010+0.91.4(0.177+0.444+0.006)=10.800kN N5=10.010+0.91.4(0.089+0.222+0.003)=10.405kN N6=10.010+0.91.4(0.000+0.000+0.000)=10.010kN立杆的最大内力为 Nmax=11.986kN不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，取11.986kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆255、的截面回转半径，取1.601cm；xx区xx商业中心167A 立杆净截面面积，取3.976cm2； W 立杆净截面抵抗矩，取4.247cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.010kN.m； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0 计算长度，l0=k1*k2 (h+2a)k1 计算长度附加系数，由规范表3.4.3-1可得，k1=1.163k2 单根立杆计算长度附加系数，查规范表3.4.3-2并做双向线性插值可得，k2=1.008所以计算长度l0 =1.1631.008(1.800+256、20.200)=2.580m；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=11986/(0.271398)=111.197N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f,满足要 求!考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=11986/(0.271398)+0.910000/4247=112.635N/mm2 ，立杆的稳定性计算 f,满足要求!支撑架抗倾覆计算没有浇铸混凝土前，单计算跨度内钢筋与模板的重量为F=0.2504.0000.8002.5=2.000kN 安装偏差水平力按照上面荷载的1%取值Fc=2.0000.01=0.020kN安装偏差水平力作用于支架顶部的弯矩为Mc=0.0206.500=0.130kN.mx257、x区xx商业中心168水平风荷载作用于支架的弯矩为Mm=0.0076.500+0.0156.500/2=0.091kN.m 在设计风荷载作用下支架的倾覆力矩为Mo=0.130+0.091=0.221kN.m 支架结构的抗倾覆力矩为Mr=2.0004.000=8.000kN.m支架结构的抗倾覆计算满足要求!基础变形计算可变荷载标准值为NQK=(2.000+2.500)4.0000.800=14.400kN 永久荷载标准值为NGK=(1.883+0.150)4.000=8.130kN支撑立杆竖向变形计算公式为=1+2+3其中 1 支撑立杆弹性压缩变形，1=NKH/EA；NK 支 撑 系 统 永 久258、 荷 载 与 可 变 荷 载 产 生 的 轴 向 力 和 ， 取14.400+8.130=22.530kN；H 支撑立杆实际高度，取6.500m；E 支撑立杆钢材弹性模量，取206000N/mm2； A 立杆净截面面积，取3.976cm2；经过计算得到1=225306500/(206000398)=1.788mm 2 支撑立杆接头处的非弹性变形，2=nv；n 支撑立杆实际高度内接头数量，钢管按照6m计算，n=6.500/6=2； v 每个支撑立杆接头处的非弹性变形，取0.5mm；经过计算得到2=20.5=1.000mm3 支撑立杆由于温度作用而产生的线弹性变形，3=Hat； xx区xx商业中心259、169a 支撑立杆钢材的线膨胀系数，取1.210-5； t 钢管的计算温差，取0.200；经过计算得到3=65001.210-5 0.200=0.016mm经过计算得到支撑立杆变形总量=1.788+1.000+0.016=2.804mm 支撑立杆允许的变形量；可取H/1000=6.500mm。支架立杆的竖向变形计算满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求！xx区xx商业中心170350mm 厚扣件钢管楼板模板支架计算书xx区xx商业中心171xx区xx商业中心172依据规范:上海市工程建设规范钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程(DG/TJ08-16-2011)。 建筑施工扣件式钢管脚手架安全260、技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003xx区xx商业中心173混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为6.4m，立杆的纵距 b=0.70m，立杆的横距 l=0.70m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量4500.0N261、/mm2。 内龙骨采用40. 90.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图xx区xx商业中心174图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.262、1000.3501.000+0.2001.000=8.985kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；xx区xx商业中心175M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.208.985+1.404.500)0.3000.300=0.154kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.1541000