1、模板工程施工方案xx区“xx北部地区整体开发”xx镇亮甲店村 HD00-0404-0010、6015、6016、6003、6004地块A2文化设施用 地、R2二类居住用地、F1住宅混合公建用地项目（6015-1#住宅楼等10项） 工程模板工程施工方案编制单位： xx有限公司xx区 xx镇6015地块项目经理部 编 制 人： 张刚峰 日 期： 2019.9.15 1目 录1. 编制依据 62. 工程概况 72.1 工程建设概况一览表 72.2 设计概况 72.2.1 建筑设计基本信息情况 72.2.2 模板工程概况 83. 施工安排 93.1 项目管理组织机构图 93.2 项目管理人员及职责分工2、 93.3 项目管理目标 103.4 各项资源供应方式 103.4.1 劳务资源安排一览表 103.4.2 大型机械设备采购供应安排一览表 113.4.3 施工周转工具采购供应安排一览表 113.5 施工流水段的划分及施工工艺流程 113.5.1 施工流水段的划分 113.5.2 施工工艺流程 123.6 工程施工重点和难点分析及应对措施 134. 施工进度计划 145. 施工准备与资源配置计划 145.1 施工准备计划 145.1.1 施工技术准备 145.1.2 技术复核和隐蔽验收计划表 155.2 现场准备 155.2.1 施工设施准备计划 155.3 资源配备计划 155.3.1 劳动3、力配备计划 1525.3.2 测量设备配置计划 165.3.3 施工机具配置计划 165.3.4 主要材料配置计划 166. 施工方法及工艺要求 176.1 方案及技术参数 176.1.1 模板选型 176.1.2 模板支设设计 176.2 施工要点 296.2.1 模板的加工制作 296.2.2 模板安装 296.2.3 模板拆除 306.2.4 模板支撑及配置 326.3 质量标准及质量通病防治 326.3.1 模板工程质量验收标准 326.3.2 模板工程质量通病防治措施 347. 各项管理计划 357.1 确定施工进度控制点 357.2 施工进度管理组织机构和职责分工 357.3 进度4、管理措施表 357.4 质量管理计划 387.4.1 质量管理组织机构 387.4.2 质量管理职责分工 387.4.3 确定质量控制点 427.4.4 现场质量管理制度 437.4.5 质量保证措施 457.5 安全管理计划 477.5.1 安全管理目标 477.5.2 安全管理组织机构 487.5.3 危险源的辨识 4837.5.4 职业健康安全资源配置计划 497.5.5 安全教育和培训制度及管理措施 497.5.6 安全保障措施 527.6 环境管理计划 527.6.1 环境管理组织机构 537.6.2 环境保护资源配置计划 537.6.3 环境管理规章制度 537.6.4 施工环境保5、证措施 537.7 资源节约管理计划 547.7.1 资源节约管理目标 547.7.2 资源节约管理组织和职责、权限 547.7.3 资源节约及利用计划及保证措施 557.8 成品保护计划 557.8.1 成品保护管理制度 558. 季节性施工要求 568.1 冬、雨季施工注意事项 569. 计算书 589.1 顶板模板计算 589.1.1 计算依据 589.1.2 主楼顶板模板计算 589.1.3 主楼顶板计算（主龙骨采用木方） 679.1.4 地库 500 厚顶板模板计算 769.1.5 5.6m 处模板计算 889.2 700700 独立柱模板计算 989.2.1 计算依据 989.2.6、2 柱模板计算书 989.3 墙模板计算 1059.3.1 计算依据 1059.3.2 450 厚墙体模板计算 10549.3.3 300 厚墙体计算 1129.3.4 200 厚墙体验算 1199.4 梁模板计算 1259.4.1 计算依据 1259.4.2 400800 梁模板计算 1255模板工程施工方案1. 编制依据设计图纸，本工程施工组织设计，有关规范、图集、法规、质量验收标准、管理手册等。序号类别文件名称编号1国家行政文件中华人民共和国建筑法国家主席令第 91 号2中华人民共和国环境保护法国家主席令第 22 号3中华人民共和国安全生产法国家主席令第 70 号4中华人民共和国消防法国7、家主席令第 4 号5建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号6国家行业法规建设工程项目管理规范GB/T50326-20187建筑地基基础工程施工质量验收标准GB50202-20188绿色建筑评价标准GB/T50378-20169建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201310建筑工程施工质量评价标准GB/T50375-201711建设工程文件归档整理规范GB50328-201512混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201513建筑工程冬期施工规程JGJ104-201114建筑结构荷载规范GB50009-201215地方规范标准建筑工程资料管理规程DB11/T695-28、01716建筑结构长城杯工程质量评审标准DB11/T1074-201417建筑工程轮扣式钢管脚手架安全技术规程18企业管理文件中建八局标准化手册2017 版19行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201120建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-201721建筑施工安全检查标准JGJ59-201122建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200823建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20166模板工程施工方案2. 工程概况2.1 工程建设概况一览表工程名称xx区“xx北部地区整体开发” xx镇亮甲店村HD00-0404-0010、6015、6016、609、03、6004 地块A2 文化设施用地、 R2 二类居住用地、F1 住宅混合公建 用地项目（6015-1#住宅楼等 10 项）工程性质新建项目工程地址位于xx区xx镇亮甲店村建设规模7 万总占地面积3.5 万总建筑面积70390.13 建设单位项目承包范 围施工图纸、工程量清单 范围内全部工程设计单位主要分包工 程单位主体结构、二次结构、 回填土工程、变形缝工 程、屋面工程、保温工 程、防水工程、装修工 程等勘察单位合同 要求质量合格监理单位工期755 日历天总承包单位xx有限公司安全xx市绿色安全工地工程主要功 能或用途住宅、车库等2.2 设计概况2.2.1 建筑设计基本信息情况本工程各单体10、建筑设计的概况见表 2.2.1-1 所示。表 2.2.1-1 单体建筑设计概况楼号层数（地上/地下）层高建筑高度(m)使用功能单层建筑面积（）车库3D3.85/3.6/车库及功能房1#楼12F/4D2.936.00住宅及配套用房1098.9572#楼6F/4D2.917.80住宅及配套用房727.123#楼6F/4D2.917.80住宅及配套用房727.124#楼7F/4D2.920.70住宅及配套用房727.125#楼4F/3D2.912.20住宅及配套用房381.016#楼5F/3D2.915.10住宅及配套用房381.017#楼4F/3D2.912.20住宅及配套用房381.018#楼111、1F/3D2.932.30住宅及配套用房324.892.2.2 模板工程概况本工程各部位各构件的基本情况如下表所示。位置构件尺寸(mm)地下车库梁顶梁400500、400700、350800、300600、350600、250500、400800、300400、400600、300800板基础底 板500、800、900顶板厚度为 120、150、170、180、200、220、500柱独立柱700700、500800墙外墙300、350、400、500、650内墙厚度为 3001#-8#楼地下底板500、600顶板100、120、180墙200、300、350、500、700地上板120、112、30、150梁200400、300400、200520、220380、200650、200600、2001000、200450、200300、200380剪力墙20083. 施工安排3.1 项目管理组织机构图项目经理 王赫然技术负 责人：张刚峰安装经 理：沙能生产经 理：余洋商务经 理：季廷华安全总 监：赵岩专业工程师：孙守凯商务工程师：吕海丽电气工程师：沙能安全工程师：于战江测量工程师：秦晨然质量总监：秦晨然材料工程师：张权航机械工程师：何印辉试验工程师：王洋秘书：张社红相关分包单位3.2 项目管理人员及职责分工序号职务姓名职称职责和权限1项目经理李祥龙 王赫然工程师对项目整体的质量、安全、13、成本、进度等全 面负责。2技术负责人张刚峰工程师1）负责项目技术质量的全面管理工作。2）协助主持编制施工组织总设计，编制专项 施工方案等策划文件。3生产经理余洋工程师负责主抓模板工程的施工，组织安排施工进 度，并落实好材料、人员、机械等的保障4商务经理季廷华助理经济师对项目合约商务总负责5机电经理沙能工程师全面负责现场电气、水暖安装及临水、临电 管理96安全总监赵岩助理工程师负责检查模板工程施工期间的安全检查、文 明施工、环境保护等，发现安全隐患并监督 整改7质量工程师秦晨然助理工程师主要负责施工现场施工质量。8土建工程师王洋助理工程师主要负责施工现场进度管理及协调9试验工程师张恒助理工程师负14、责材料的检验试验工作，并编制工程材料 试验计划。3.3 项目管理目标项目管理目标名称目 标 值工 期满足业主节点要求，保证顺利竣工验收质量目标合格，争创xx市结构长城杯（1#楼）安全目标杜绝死亡、重伤事故；杜绝一次 3 人（包括 3 人）以上的群体轻伤、 食物中毒事故；杜绝直接经济损失超过 20 万元或影响较大的火灾、机 械等非伤亡事故；杜 绝有毒有害物质泄漏等影响较大的环境污染事故； 杜绝因管理不善导致的媒体曝光、通报批评和各类投诉事件； 不发生其 它影响较大的事故及影响安全生产许可 证运行的事故、事件；亿元产 值工亡（人/亿元）0.009 以下。创“xx市绿色安全工地 ”。节能目标全面贯彻15、绿色施工评价标准， 实现“四节一环保”，使本工程达到 绿色施工标准中的“满意绿色”；提高环境管理绩效，各类环境因素控 制在标准规定范围内，杜 绝重大环境污染事故；开展绿色施工技术创 新，在绿色技术创新及推广上产生明 显的经济和社会效益。能源消耗控制在每万元营业额综合能耗在 0.18 吨标准煤以下。环保施工、CI 目标符合环境管理体系 GB/T24001-2004 的要求；创建花园式施工环境，营 造绿色建筑；做好工程周围公益、环保事业，营造一个良好的施工环境。 CI：达标。3.4 各项资源供应方式3.4.1 劳务资源安排一览表施工项目名专业施工队资质开始施工建设工期分包方分包商选责任人10称伍名16、称要求时间式择方式地基、基础 与主体结构xx弘图泰 安建筑工程 有限公司/2019.11.1依施工进 度计划劳务分 包项目选择 公司批准王赫然3.4.2 大型机械设备采购供应安排一览表机械设备名称拟选供应商提供方式计划进场时间计划出场时间责任人ST70/27山东中建物资租赁2019.10.7依据各楼封顶时间张权航ZTT70/23山东中建物资租赁2019.10.7依据各楼封顶时间张 权航ZTT 70/23山东中建物资租赁2019.10.7依据各楼封顶时间张 权航ZTT 70/23山东中建物资租赁2019.10.21依据各楼封顶时间张 权航ST70/27山东中建物资租赁2019.10.21依据各楼17、封顶时间张 权航3.4.3 施工周转工具采购供应安排一览表物资名称估计数量提供方式要求进场时间责任人竹胶板30000 项目采购2019.10.25张权航木方2000m2019.10.25钢管500t2019.10.25顶撑20000 个2019.10.25扣件/2019.10.253.5 施工流水段的划分及施工工艺流程3.5.1 施工流水段的划分本标段由 1-8#楼 8 栋住宅及地下车库组成。该工程地下单层面积大， 为了便于施工生产 和组织管理拟分区段组织施工。考虑节点工期比较紧张以及资源的合理配置。施工的总体思 路为：塔楼优先、地库分区、合理穿插、节点严控。1 施工区段及流水段划分原则1）同18、一专业工作队在各个施工段上的劳动量应大致相等，相差幅度不宜超过 10%11模板工程施工方案15%;2）每个施工段内要有足够的工作面，以保证相应数量的工人、主导施工机械的生产效率， 满足合理劳动组织的要求；3）施工段的界限应尽可能与结构界限（如沉降缝、伸缩缝等）相吻合，或设在对建筑结 构整体性影响小的部位，以保证建筑结构的整体性；4）施工段的数目要满足合理组织流水施工的要求。施工段数目过多，会降低施工速度， 延长工期；施工段过少，不利于充分利用工作面，可能造成窝工；地下室结构施工段划分如下：地上除 1#楼分为两个施工段外，各楼栋单独为施工段，各单元间进行流水施工。3.5.2 施工工艺流程墙体模板19、：测量放线模板翻样模板加工涂刷脱模剂模板吊装模板校正固定 模板验收。顶板模板：模板翻样模板加工轮扣架（碗扣架）选型架体支设顶模安装调整12模板工程施工方案标高涂刷脱模剂模板验收。 总体施工流程如下：方案、 交底模板采购模板制作模板支设合格 v整改内部自检 不合格 合格 v各专业自检 不合格 同条件试块报告拆模模板清理拆模申请进入下道工序验收3.6 工程施工重点和难点分析及应对措施序号名称具体分析应对措施1基础与外墙 交界吊模基础底板与外墙交界处需进行吊 模砌筑与底板同厚度的砖胎膜，其余 部分吊模，导墙超出基础梁面 300， 按要求安装止水钢板2深集水坑净深度为 2.65m，混凝土侧压力巨 大，20、易导致集水坑模板变形及浇 筑时上浮制作定型模板3连墙柱柱与外墙体相连，厚度超过部分 超过 1m单独购置止水螺杆并对此部分单独 配模134拼缝本工程使用多层板，对模板拼缝 要求高木模板安装周期不宜过长，浇筑混 凝土时，木模板要提前浇水湿润， 使其胀开密缝；梁、柱交接部位支 撑要牢固，拼缝要严密、不错台。 钢模板间嵌缝采用海绵条，不能用 油毡、塑料布、水泥袋等去嵌缝堵 漏。5后浇带后浇带独立支撑后浇带使用独立支撑，严禁先拆后 顶施工4. 施工进度计划本工程计划总工期 755 日历天，主体结构施工周期为 2019.102020.7。5. 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划5.1.1 施工技术21、准备熟悉技术资料，仔细研究图纸及施工技术要求，编制详细施工方案和施工交底。 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配置数量持有人1建筑、结构施工图1项目部2建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081项目部3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范JGJ130-20111项目部4混凝土结构工程施工规范GB50666-20111项目部5混凝土结构工程质量验收规范GB50204-20151项目部6建筑工程施工质量统一验收标准GB50300-20131项目部7建筑结构荷载规范GB50009-20101项目部8建筑施工高处作业安全技术规范JGJ180-20091项目部9建筑施工安全检查技术标准J22、GJ59-20111项目部10建筑施工计算手册中国建筑工业出版社1项目部11钢管扣件式模板垂直支撑系统安全DG/TJ08-16-20111项目部14技术规程12建筑施工手册（第五版）1项目部13施工组织设计1项目部14中建八局标准化管理手册2017 版1项目部5.1.2 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核和隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1工程轴线防线技术复核轴线定位偏差复核秦晨然2工程构件防线技术复核构件尺寸复核及构件轴线偏差复核秦 晨然3结构标高技术复核顶板模板底膜及梁模板底膜标高复核秦 晨然4墙柱及顶板梁模板安装技术 复核墙柱模板垂直平整度及顶板、梁构件尺寸复 核，顶板、梁起拱尺寸复核23、秦 晨然5墙柱钢筋隐蔽钢筋规格、型号、间距等秦 晨然6顶板梁钢筋隐蔽钢筋规格、型号、间距等秦 晨然5.2 现场准备5.2.1 施工设施准备计划序 号设施名称种类数量（或面 积）规模（或可 存储量）设施构造完成时间责任人1周转料具堆 场生产性2500 2019.10.25秦晨然2木工加工棚生产性4150 钢结构棚2019.10.25秦晨然5.3 资源配备计划5.3.1 劳动力配备计划序 号专业 工种劳动 量（工 日）需要量计划（工日）责任人2019 年2020 年101112134567余洋151木工135001500150015001500150015001500150015005.3.2 测24、量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1钢卷尺C15尺寸计量12 个月专业工程 师2游标（楔形）塞尺C4尺寸计量12 个月王洋3塌落度筒（仪）C4辅助计量12 个月王洋4混凝土试模、抗渗试模C30模具12 个月王洋5经纬仪B2测量定向12 个月王洋6全站仪B2测量定位12 个月王洋7磅秤C1质量测量12 个月王洋8内外直角检测尺C6实体检测12 个月王洋9垂直度检测尺（靠尺）C4实体检测12 个月王洋10水准仪B2测量标高12 个月王洋11激光水平仪B2标高传递12 个月王洋12水平尺（调平尺）C4实体检测12 个月王洋13回弹仪A3实体检测12 个月王洋14温度计C5温25、度测量12 个月王洋5.3.3 施工机具配置计划序号施工机具名称型号功率（KW）需用量使用时间责任人1单面压刨机MB105A482019.10.25孙守凯2圆盘锯MJ134382019.10.25孙守凯3木工压刨MB1067.542019.10.25孙守凯4台钻EQ30250.5122019.10.25孙守凯5空气压缩机VF06/73062019.10.25孙守凯5.3.4 主要材料配置计划序号名称规格型号用量进场时间1面板15mm 覆膜多层板30000 2019.10.252次龙骨3888mm 方木2000m2019.10.25163碗扣式钢管483.0200t2019.10.254轮扣架钢26、管483.0200t2019.10.255扣件式钢管483.0100t2019.10.256对拉螺栓14 /16 钢质对拉螺栓35000 根2019.10.256. 施工方法及工艺要求6.1 方案及技术参数6.1.1 模板选型本工程模板选型见下表 6.1.1-1。表 6.1.1-1 模板选型表序号部 位模 板支撑体系1基础底板垫层兼作模板、侧面砌筑砖胎模2集水坑、电梯底 坑采用箱式模板，15mm 厚覆膜 多层板用483.0 钢管、可调节支座3后浇带快易收口网措施钢筋进行拉结固定4框架柱选用 15 厚覆膜多层板模板钢管柱箍及配套可调螺栓5墙体模板选用 15 厚覆膜多层板模板3888 木方次龙骨，27、 483.0 双钢管 主龙骨(模板与模板交接处适当加密)， 14 对拉螺杆。6楼梯及坡道模板选用 15 厚覆膜多层板3888 木方次龙骨， 483.0 双钢管7普通梁板选用 15 厚覆膜多层板4070 木方次龙骨，483.0 双钢管， 483.0 双钢管主龙骨（或双 8088 木方龙骨），碗扣（轮扣）脚手架、梁 底局部采用扣件式脚手架8洞口模板定型木模板3888 木方龙骨、483.0 钢管组成 的支撑6.1.2 模板支设设计典型部位模板支设方法如下图所示。表 6.1.2-1 典型部位模板支设方法序工程部模板、支撑选型及设计17号位1底板导 墙采用 240mm 厚砖胎膜；外侧导墙应在砖胎膜砌筑后28、，混凝土浇筑前，在导墙与支护桩之间回填级配砂 石，并分层夯实。2外墙 300 高 导墙3集水坑 电梯坑电梯坑、集水坑内模板采用 15mm 覆膜多层板，4070mm 木方次龙骨，坑内设 置483.0 钢管对撑、可调节支座进行支撑， 并在底部模板面上留设 5050 排气孔，间距 500mm，并设置抗浮拉筋，将抗浮拉筋钩住底板下排钢筋。184基础底 板后浇 带1采用钢筋骨架快易收口网支模；为保证快易收口网模板体系的刚度及整体 性，并方便快易收口网的安装，在底板下皮钢筋与上皮钢筋之间、后浇带两侧 立面位置安装钢筋支架，快易收口网挂设绑扎在钢筋支架上，形成有一定刚度 的整体性模板。2快易收口网钢筋支架以29、止水钢板为界分为上下两部分，此部分具体内容详见 钢筋工程施工方案。5700 700 框 架柱1选用 15 厚多层板模板。2次龙骨采用 4070mm 木方200。 3主龙骨双钢管450。4采用 14 对拉螺栓，最低处柱箍 离楼面距离 250mm。196墙体地下室外墙：（1）墙厚350mm 的墙体1模板面板采用 15mm 厚覆膜多层板。 2竖向次龙骨为 3888 木方250。3横向主龙骨为双钢管450mm。4采用14 止水型对拉螺栓 450mm600mm。5在剪力墙内侧的基础底板上预留 4 道28 钢筋地锚，纵向间距 900mm，地锚 前垫 100100mm 木方作为支座。剪力墙内侧设置 3 道430、83.0mm 钢管斜撑600mm，并增设斜向钢管与 3 道斜撑构成整体形成剪刀撑。 6与土接触的外墙对拉螺栓中间加焊 50503mm 止水片。（2）墙厚350mm 的墙体1墙体模板面板采用 15mm 厚双面覆膜多层板。2次龙骨采用 38mm88mm 的木方200。3主龙骨为双钢管450，最下一道距地面250，最上一道距顶板200。4选用 14 对拉螺栓，间距 450450mm。5在剪力墙内侧的基础底板上预留 4 道 28 钢筋地锚，纵向间距 900mm，地锚 前垫 100100mm 木方作为支座。剪力墙内侧设置 3 道 483.0mm 钢管斜撑600mm，并增设斜向钢管与 3 道斜撑构成整体形31、成剪刀撑。6与土接触的外墙对拉螺栓中间加焊 50503mm 止水片。内墙：1墙体模板面板采用 15mm 厚双面覆膜多层板。202次龙骨采用 38mm88mm 的木方250。3主龙骨为双钢管600，最下一道距地面250，最上一道距顶板200。 4选用14 对拉螺栓，间距 450600mm。7板楼板采用木模体系483.0 碗扣式（轮扣式插扣）满堂脚手架体系支撑，详 述如下：板厚250mm1满堂碗扣式（轮扣式插扣）脚手架，纵横间距 12001200mm，步距 1800mm， 2扫地杆距楼面 300mm，架体顶部采用可调顶托，顶托自由端高度小于 500mm。3满堂碗扣式（轮扣式插扣）脚手架按 3 跨一32、道设置剪刀撑； 4杆底垫通长 50mm 厚脚手板。5板次龙骨为 4070mm 方木，板下次龙骨中心间距 250mm，6模板主龙骨为483.0 双钢管（或 8088mm 方木），梁侧模加固对拉螺栓 直径为 14。架顶部设置 U 型支托。7板模板采用 15 厚覆膜多层板。8模板采用硬拼缝，交接处粘海绵胶条，应保证拼缝严密，不漏浆。21板厚250mm1满堂碗扣式（轮扣式插扣）脚手架，纵横间距 900900mm，步距 1200mm， 2扫地杆距楼面 300mm，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a500mm， 可调托撑螺杆插入立杆内的长度150mm。3满堂碗扣式（轮扣式插扣）脚手架按 3 跨一道33、设置剪刀撑； 4杆底垫通长 50mm 厚脚手板。5板次龙骨为 4070mm 方木，板下次龙骨中心间距 200mm， 6模板主龙骨为483.0 双钢管。7板模板采用 15 厚覆膜多层板。8模板采用硬拼缝，交接处粘海绵胶条，应保证拼缝严密，不漏浆。8门窗洞 口预留洞口模板采用多层板、角铁、螺栓制作而成的定型钢木模板， 为加强刚度， 内侧采用木方和钢管加固，洞口单边尺寸小于等于 1m 时，采用木方加固，单 边尺寸大于 1m 时，采用钢管加固。为防止模板纵向涨模，用直径16 的短钢 筋焊接在附加筋上进行限位。墙中间的预留洞模下口模要钻出气孔， 保证混凝 土的密实度。229梁本工程为剪力墙结构，框架梁较34、少，主要截面尺寸有 400500、400700、350 800、300600、350600、250500、400800、300400、400600、300800、200400、300400、200520、220380、200650、200600、 2001000、200450、200300、200380。梁高800 时1面板采用 15mm 厚多层覆膜模板。2次龙骨采用 3888mm 木方，间距 200mm。3主龙骨采用 483.0 双钢管（或 8088mm 方木），沿跨度方向间距 450mm。 4梁两侧立杆间距 1200mm，梁底设 1 道承重立杆，立杆沿梁跨度方向间距均为 450mm。5采用35、 16 对拉螺栓，对拉螺栓间距 400400mm，并采用20PVC 套管，以保 证重复利用。2310梁高800 时1面板采用 15mm 厚多层覆膜模板。2次龙骨采用 4070mm 木方，间距 200mm。3主龙骨采用 483.0 双钢管（或 8088mm 方木），间距 600mm。4梁两侧立杆间距 1200mm，梁底设 1 道承重立杆，立杆沿梁跨度方向间距均为 450mm。5采用 14 对拉螺栓，对拉螺栓设置一道。24模板工程施工方案楼梯踏板模板采用木模楼梯模 板11板，模板支设必须满足行 人通过。楼梯模板施工前 应根据实际层高放样，先 支设平台模板，再支设楼 梯底模板，然后支设楼梯 外帮侧模36、，外帮侧模应先 在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉 好固定踏步侧模的档板， 在现场装钉侧板。25模板工程施工方案12集水坑 侧壁做 法因本工程基槽为黏土层，侧壁坍塌严重，根据现场实际，集水坑及电梯基坑可 采用灰砂砖及 M7.5 砌筑砂浆砌筑砖胎膜进施工，砌筑完成后采用抹灰砂浆进 行抹灰施工，抹灰厚度 50mm，满足防水施工要求。具体见下图。13集水坑 与电梯 基坑相 连14其他底 板高低 差做法 （主要 为单侧 支模）本工程高低差区域主要集中在 5#、6#、7#、8#楼与四周车库交界区域，剖面做 法如下图所示。具体尺寸根据不同基础标高及平面图确定。2615汽车坡 道汽车坡道保留部分土体37、，两侧需砌筑砖胎膜。砌筑高度随坡道找坡而定。16个别楼 栋地下 三层5#、6#、7#、8#楼地下三层顶板，地库基础底板顶标高为-12.95m，地下三层 顶板标高为-7.35m，搭设高度为 5.6m。为此采用483.0mm 钢管，立杆间距 0.9m0.9m，步距 1.2m，中间设置一道水平剪刀撑，四周设置连续竖向剪刀撑， 中间每三跨设置一道竖向剪刀撑。1满堂碗扣式脚手架（或轮扣式脚手架），纵横间距 900900mm，步距 1200mm，272扫地杆距楼面 300mm，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a500mm， 可调托撑螺杆插入立杆内的长度150mm。3满堂碗扣式脚手架（或轮扣式脚手架38、）按 3 跨一道设置剪刀撑； 4杆底垫通长 50mm 厚脚手板。5板次龙骨为 4070mm 方木，板下次龙骨中心间距 200mm。 6模板主龙骨为483.0 双钢管（或 8088mm 方木）。7板模板采用 15 厚覆膜多层板。17地库后 浇带模 板1梁板模板在后浇带位置以后浇带为中心采用整张模板拼设（宽度 1800mm）。 2底部脚手架支设与相邻板架体支设一致，后浇带模板垂直于后浇带龙骨长度 宽出每侧至少 200mm，两侧的龙骨确保不在后浇带底部插接。3模架拆除时留设平行于后浇带方向的水平杆不拆除，垂直于后浇带方向的水 平杆换用短杆重新连接。4模板上没隔 5m 留置一清扫孔。18286.2 施39、工要点6.2.1 模板的加工制作1.顶板模板制作顶板模板在现场使用部位直接加工，手动工具必须配备齐全，多层板接缝施工在木带上， 搭接不少于 2cm，由工长、质检员直接在现场监督、检查，质量标准如下：表 6.2.1-1 顶板模板加工质量标准项目允许偏差（mm）检查方法长度、宽度+1钢尺检查平整度+0.52m 靠尺寸对角线差2钢尺检查2.模板的堆放、清理1）模板堆放场地应平整，模板堆放要整齐，不得过高，下垫方木。2）模板清理必须及时将粘结的砼块剔除干净，表面浮砂和灰尘清扫干净。3脱模剂的选用及使用注意事项为防止二次结构抹灰时产生隔离效果，多层板采用水性隔离剂。用完后的模板要清理干 净后再涂刷隔离剂40、，隔离剂要涂刷均匀，不准漏涂，以涂刷后不流坠为标准， 并且禁止隔离 剂污染钢筋和混凝土接茬处。6.2.2 模板安装1.墙体模板安装工艺流程弹墙位置线抹找平层、焊定位筋安装门窗洞口安一侧模板插入螺栓及套管安 另一侧模板校正加固验收2.墙体模板安装施工要点1）在底板及楼板混凝土施工时在墙体两边 100mm 范围内找平压光，安装模板时模板底 板垫海绵条，防止模板底部漏浆。其他拼接缝处均采用硬拼缝。2）墙体位置在混凝土施工完毕后进行定位放线，首先引测建筑物的每条轴线，由轴线引 测出墙体边线、门窗洞口及模板 300mm 外控制线，同时用水准仪安装模板所需的标高线直接 引测到模板安装位置。3）对于墙体外模41、支设时，模板下口必须与已浇混凝土出檐，并在下口处贴自粘海绵条， 同时已浇筑混凝土应拉线剔毛，保证接缝在同一水平标高且不漏浆。4）穿墙对拉螺栓：多层板穿墙螺栓直径均为 14mm，分为止水型及普通型的， 0.000 以下外墙采用含有止水片的止水型对拉螺栓，在止水螺栓两侧设有垫片，垫片即可保证墙厚29模板工程施工方案度又可在混凝土施工完成后，在割断对拉螺栓时不损坏混凝土，内墙采用普通对拉螺栓，施 工时螺杆上套内径 14mm 的 PVC 套管。模板在对拉螺栓紧固时不得一次紧到底，而应多次调整， 再依次将螺栓拧紧5）模板的上、中、下设模板限位支撑。下部限位撑采用 12 的三级螺纹钢焊接， 横 向间距为 42、1000。上中限位为混凝土限位撑，长度为墙体厚度，混凝土内撑间距不大于 1000， 尽量接近对拉螺栓。顶模限位支撑两端刷防锈漆。外墙严禁用限位支撑，采用对拉螺栓两端 焊限位筋的方法控制剪力墙截面尺寸。2.顶板模板安装 1.工艺流程搭设满堂脚手架铺设钢管主龙骨铺设木龙骨铺竹胶板起拱模板预检报验。 2.顶板模板安装施工要点1）放线首先放好+50cm 标高控制线，然后以此标高控制线为准在多层板下皮向下 10cm 处 弹一 道模板控制线。2）搭设满堂脚手架搭设满堂脚手架时要求，上下层立杆对齐，立杆间距 900mm（1200mm） 从墙体两侧统一开始排布，并在楼面弹双向线在交叉部位设置立杆，立杆下垫脚手43、板，不得 将立杆直接放在楼面板上，垫块长度不小于 300mm 以使立杆荷载较为均匀的分布在楼面，传 递到下层楼板上。3）铺设主龙骨主龙骨间距为 900mm（1200mm）。次龙骨间距为 200mm(250mm)。龙骨排放要整齐，不得 歪斜，并且上表面要刨光。安装龙骨时要求主次龙骨必须靠紧。特别靠剪力墙、梁边的龙骨 必须紧靠，模板接缝必须在次龙骨上，并要求模板在龙骨的搁置宽度不少于 2cm，模板接缝 必须严密严防漏浆。靠墙四周的龙骨要求三面刨光，方木靠墙及顶板靠墙下部在方木上贴1cm0.5cm 自粘海绵条，然后顶牢，防止墙边流浆漏浆。4）铺板对每个房间进行模板设计，争取最少的板裁锯量。竹胶板铺在44、龙骨上，调整相邻两块多层板之间的缝隙，然后用钉子钉在木龙骨上。 注意 严禁用铁锤直接敲击多层板边缘，必要时应垫以木块敲击。6.2.3 模板拆除1.墙柱模板的拆除顺序松开支撑拆下主龙骨拆下次龙骨抽出穿墙（柱）螺栓塔吊将整块模板吊离模30模板工程施工方案板面清理并整平2.顶板、梁模板拆除顺序松开满堂架顶托拆下顶板主龙骨拆下顶板次龙骨拆除面板松开梁支撑拆下梁 主龙骨拆下梁次龙骨抽出穿梁螺栓拆除梁侧模板拆除梁底模板拆除下部水平支撑 清理拆除支撑件模板面清理并整平。4.现浇混凝土结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求和混凝土 结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2011 45、版的规定。5.剪力墙及梁侧模（后浇带除外）等竖向结构的模板应在砼强度大于 1.2MPa 时方可拆除， 防止砼表面及棱角受损。6.梁、板等水平部位底模拆除必须满足下表规定，方可拆除。 表 6.2.3-1 梁板模板拆除强度要求结构类型结构跨度（m）按混凝土强度设计值的百分率计（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件100梁板后浇带1007.梁、板拆模前必须填写拆模申请，并附有同条件混凝土试块强度报告，在技术人员及 监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。8.拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定：1）拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模46、板及其支架； 例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。2）在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量 等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。3）模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4）拆下的模板、配件等严禁抛扔， 要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、 维修和涂刷好隔离剂，以备待用。316.2.4 模板支撑及配置序号资源名称使用部位配置数量备注1模板、木方1-8#楼竖向构件1 套随时替换破损、老旧部分1-8#楼水平构件三层2扣件、脚手架1-8#楼各满配三层3模板、木方车库顶板满配一层4扣件、脚手架车库顶板47、满配一层6.3 质量标准及质量通病防治6.3.1 模板工程质量验收标准1.主控项目（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载力，或 加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量:全数检查。检验方法:对照模板设计文件和施工技术方案观察。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量:全数检查。检验方法:观察。 2.一般项目（1）模板安装应满足下列要求 :1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或 妨碍 装饰工程施工的隔离剂；3）浇48、筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净，柱子、墙体模板在拼装时，应预清扫口、 振捣口；（2）用作模板的地坪、胎模等应平整光洁， 不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂 或起鼓。检查数量:全数检查。 检验方法:观察。（3）对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板， 其模板应按设计要求起拱；当设计无32模板工程施工方案具体要求时，起拱高度宜为跨度的 1/10003/1000。检查数量:在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对板 应按 有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面， 抽查 10%且不少于 3 面。检验方法:水准仪或49、拉线钢尺检查。（4）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符 合表 6.3.1-1 的规定。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础， 应抽查构件数量的 10%，且不 少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结 构，墙可按 相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10%且均不少于 3 面。检验方法:钢尺检查。（5）现浇结构模板安装的偏差应符合表 1 的规定。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 1050、%，且不少于 3 间；对大空间结构，墙可按相 邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10%，且均不少于 3 面。表 6.3.1 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法序号项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移3尺量检查2底模上表面标高3用水准仪或拉线和尺量检查3基础截面尺寸5尺量检查4柱、墙、梁截面尺寸3尺量检查5层高垂直度层高5m3线锤或 2m 托线板检查层高5m5线锤或 2m 托线板检查6相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查7表面平整度2用 2m 靠尺和楔形塞尺检 查8阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺9预埋件中心线位移2拉线尺量检查10预埋管预留孔中心线位移2拉51、线尺量检查11预埋螺栓中心线位移2拉线尺量检查12预埋螺栓外露长度+5、0拉线尺量检查33模板工程施工方案13预留洞口中心线位移+5拉线尺量检查14预留洞口截面内部尺寸+5、0拉线尺量检查15门窗洞口中心线位移3拉线、尺量16宽、高517对角线618插筋中心线位移3尺量19外露长度+10、06.3.2 模板工程质量通病防治措施表 6.3.2-2 模板工程质量通病防治措施序号质量问题防治措施1轴线偏位1) 模板轴线放线后，要有专人进行技术复核；2) 墙、柱模板根部和顶部必须设限位措施， 如采用焊接钢件限位，以保 证底部和顶部位置准确；3) 支模时要拉水平，竖向通线，并设竖向总垂直度控制线；4) 52、根据混凝土结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具 有足够强度、刚度和稳定性。2变形1) 模板及支架系统设计时，应考虑其本身自重，施工荷载及混凝土浇捣 时侧向压力和振捣时产生的荷载；2) 梁底支撑间距离应能保证在混凝土自重和施工荷载作用下不变形；3) 梁、墙模板上部必须有临时撑头，以保证混凝土浇捣时，梁、墙上口 宽度。3标高偏差1) 每层楼设标高控制点，竖向模板根部需抹平；2) 模板顶部设标高标记，严格按标记施工；3) 楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度；4) 标高传递均采用绝对标高以同一点向上传递，避免层间标高传递的误 差积累。4漏浆烂根1) 浇筑混凝土时在墙根支设模板处分别用 453、m 和 2m 刮杠刮平，并控制墙 体两侧及柱四周板标高，标高偏差控制在 2mm 以内，并用铁抹子找平，支模时加设海绵条，切忌将其伸入混凝土墙体位置内，加强混凝土浇筑 过程中的振捣工作；2) 在模板板面接缝处和梁侧模及底模交接处，用贴海绵条的措施解决漏 浆问题。34序号质量问题防治措施5阴阳角不 垂直、不 方正1) 修理好模板角模，支撑时要控制其垂直偏差，并且角模内用顶固件加 固，保证角模或阴阳角部位的模板的每个翼缘至少设有一个顶件，顶件 使用钢筋或角铁时必须在两端刷防锈漆；2) 保证拼模准确，角部夹具夹紧边框，在必要的位置做加强处理，使角 部线条顺直，棱角分明。7. 各项管理计划7.1 确定施54、工进度控制点控制点控制点项目名称施工时间完成时间1地下结构计划2019.10.12020.1.14（最晚单体封顶日期）2地上结构计划2020.2.162020.7.17.2 施工进度管理组织机构和职责分工参见施工部署中的组织机构和职责分工。7.3 进度管理措施表序号措施类别措施内容责任人1组织措施工期管理组织机构：为确保本工程进度，成立以总承包经理部 和各业主指定专业分包商及各劳务作业层组成的项目工期管 理组织机构余洋2组织措施分包模式：1)在选择专业分包商及劳务作业层时，根据不同的专业特点和 施工要求，采取不同的合同模式，在合同中明确保障进度的具 体要求。2) 选用素质高，技术能力强的土建及55、安装劳务队进行施工。王赫然3组织措施合同管理：1)施工前就要和各分包单位签订施工合同，规定完工日期及不 能按期完成的惩罚措施等。2)在合同中添加专款专用制度以防止施工中因为资金问题而 影响工程的进 展，充分保障劳动力、机械的充足配备，材料 的及时进场。随着工程各阶段 控制日期的完成，及时支付各王赫然35作业队伍的劳务费用，为施工作业人员的充足准备提供保障。 按工期节点设立奖罚制度，提前或按期完成给予奖励，拖期给 予处罚。4组织措施专题例会制度：1）项目部定期召开施工生产协调会议，会议由项目经理主持， 业主指定专业分包和劳务作业队主管生产的负责人参加。主要 是检查计划的执行情况，提出存在的问题，56、分析原因，研究对 策，采取措施。2）项目部随时召集并提前下达会议通知单。业主指定专业分 包和各作业单位必须派符合资格的人参加，参加者将代表其决 策者。3）工程进度分析。计划管理人员定期进行进度分析，掌握指 标的完成情况是否影响总目标。劳动力和机械设备的投入是否 满足施工进度的要求，通过分析、总结经验、暴露问题、找出 原因、制定措施，确保进度计划的顺利进行。4） 下达施工任务指令。施工任务指令原则上由项目经理签发， 主要是针对 出现新情况利用签发指令的形式，取得短平快的 效果，其次是针对在穿插施 工时，必须在规定的时间内完成 相应的施工任务。否则影响下道工序的施工计划。5） 业主指定专业分包和各57、作业单位及时根据项目部的安排调 整进度计划， 在进度上有任何提前及延误应及时向项目部进 行说明。余洋5组织措施开展工期竞赛活动：1) 拿出一定资金作为工期竞赛奖励基金， 引入经济奖励机制，结合质量管理情况，奖优罚劣，充分调动 全体施工人员的积极性，力 保各项工期目标顺利实现。余洋6管理措施计划编制：1) 依据施工承包合同，以整个工程为对象，综合 考虑各方面的情况，对施工过程作出战略性的部署，确定主要 施工阶段（结构、装修、机电 设备安装调试、验收等）的开 始时间及关键线路、工序，明确施工的主攻方向；进度控制：2) 分包商根据总进度计划要求，编制所施工专业余洋36的分部、分项工程进度计划， 在工58、序的安排上服从施工总进度 计划的要求和规定，时间上保障留有余地，确保施工总目标（合 同工期）的实现。3) 本工程所有进度计划全部采用梦龙和 Project 计划编制 软件进行编制。4) 编制进度计划时必须很严谨地分析和考虑工作之间的逻辑 关系，网络计划 的关键线路清晰、明了。5) 每周、每月编制横道图对比实际进度与计划进度的偏差， 并认真分析偏差 产生的原因，及时调整进度计划。7管理措施进度考核：严格按照合同条款中规定的工期对指定分包及专业 分包进行考核，合同中明确的工期责任，必须履行，实行奖罚 制度。余洋8管理措施流水施工管理：1) 根据工程特点，结合现场条件，科学划分 流水段，合理进行工序59、穿插，缩短工期。2) 将各施工阶段划分为若个施工段，组织段与段之间流水施 工。在满足进度要求的情况下，配备足够的人力、机械、物资 等资源，提高计划的可实施性 在保障上道工序质量的前提下， 下道工序提前插入施工。余洋9管理措施交叉施工管理：1)主体结构施工过程中，插入粗装修、机电安 装、幕墙等专业施工， 以加快工程施工进度。根据目前图纸及施工条件设想可能的交叉工 作有以下内容： (1)主体施工阶 段，土建与安装预留预埋的交叉，结构与粗装修、幕墙的交叉 (2) 装饰施工过程中，机电管线敷设穿插施工； 2)交叉施工 时主要考虑的是防止发生对成品的破坏以及安全事故，进而影 响 工期。 3)项目部由专职60、人员负责对现场工作环境进行实时 跟踪，预见与现场观察相结合，一旦发现具备交叉施工条件， 立即在最短时间内安排资源组织施工余洋37模板工程施工方案7.4 质量管理计划7.4.1 质量管理组织机构各专业分包项目经理项目技术负责人技术管理部质量管理部物资部BIM与深化设 计部施工作业层企业质量管理部门业主、监理项目经理质量总监各专业工程部政府质量监督部门7.4.2 质量管理职责分工序号岗位/部门职责内容1项目经理1) 工程质量的第一责任人，对施工项目的质量管理工作及项目的工程 实体质量负直接领导责任。负责保证国家、行业、地方标准规范，以 及企业工程质量管理规定在项目实施中得到贯彻落实。2) 负责工程61、质量策划和施工组织设计大纲的编制，制定工程质量实施 总目标，并监督项目各职能部门执行。3) 及时了解项目的工程质量状况，参加项目的工程质量专题会议，支 持项目质量总监及项目专职质检员的工作。4) 按规定上报工程质量事故，并配合开展事故调查和处理。2项目技术负 责人1) 对项目的工程质量负技术管理责任。2) 严格执行国家、行业的工程质量技术标准、规范。3) 保证施工方案、技术措施满足项目既定的质量目标和分部工程的质 量标准，并监督方案、技术措施的落实。4) 保证试验、检测的数据反映施工质量的真实状态。5) 参加项目质量验收工作。6) 参加质量事故的调查。38序号岗位/部门职责内容3质量总监1) 62、参与工程质量策划和质量计划的编制，指导和监督项目质量工作的 实施。2) 严格执行有关工程质量的各项法律规程、技术标准、规范及制度。3) 监督项目质量体系的运行，并向项目经理及时报告运行中的问题。4) 研究解决项目质量缺陷和质量通病。5) 组织工程各阶段的内部验收工作、外部验收。6) 组织项目的质量例会，组织对项目人员质量教育，提高全员质量意 识。7) 及时向项目经理报告质量事故，并参与质量事故的调查。4项目副经理1) 对项目施工过程质量负直接领导责任。2) 严格执行项目各项施工过程质量制度。3) 严格按照批准的施工方案、技术措施组织施工。4) 参加项目质量例会，对涉及施工过程管理的质量问题监督63、整改。5) 参与质量事故调查。5质量管理部1) 编制工程的质量检验计划、过程控制计划、质量预控措施等并监督 落实，对工程质量进行全过程控制。2) 组织检查各工序施工质量，组织重要部位的验收和隐蔽工程检查。3) 组织分部工程的质量验收及单位工程的质量验收。6技术管理部1) 对项目的图纸、施工方案、工艺标准及时下发，指导施工生产。2) 负责结构预控验算、结构变形监测、施工测量和各项试验检测工作。 3) 对工程技术资料进行收集管理，确保施工资料与工程进度同步。4) 开展以提高工程质量为目的的科学、技术研究， 组织工程项目开展 技术攻关工作，结合工程项目施工特点，积极采用先进的施工技术、工艺和材料，并64、积极推广工程质量科研成果。7商务合约部1) 贯彻执行项目规划，熟悉合同中发包人对工程的质量要求，并传达 至项目相关职能部门。2) 负责项目各类经济合同的起草，将质量标准纳入合同中。8工程管理部（机电、钢结1) 严格执行项目质量计划，对施工进行具体的安排部署，保证各专业 工程质量目标的实现。39序号岗位/部门职责内容构、装饰等）2) 负责按照规范、标准对施工过程进行严格检验与控制。3) 负责本部门质量记录的整理工作，做到准确、及时、交圈和可追溯。9总承包 协调部1) 负责各分包之间的施工协调和配合工作，督促各分包的质量管理。2) 根据工程总进度计划和分阶段进度计划，确定质量控制点，提出分 阶段质65、量控制目标。3) 督促各分包单位要按质量计划施工，并检查其工程质量完成情况。10深化设计部负责组织和监督各专业承包商对施工图进行深化设计，保证各专业协 调吻合，从而保障整体工程的施工质量。11物资设备 管理部1) 严格按物资采购程序进行采购，对购入的各类生产材料、设备等产 品质量负责，严把进场物资的质量关，使其性能必须符合国家有关标 准、规范和工程设计的质量要求。采购资料及时收集、整理。2) 组织对工程物资的验证，办理书面手续，开展进场物资的报验工作， 对检验不合格的物资及时进行封存或退场处理，以防误用。3) 负责进场物资库存管理，为保证物资存放质量，做好防潮、防水、 防火等保障措施。12专业66、施工员1) 对项目工程施工操作质量的直接负责人。2) 严格按施工图纸、设计文件及施工方案组织施工。3) 编制对施工作业班组的技术交底并组织交底，使施工操作人员真正 了解施工方法和工序质量标准。4) 依据技术交底文件，实时监控作业人员工序操作质量。5) 施工作业前核实所用材料、设备的质量。6) 组织或参与施工现场的试验、检测工作。7) 监督工序、班组交接检验。组织对不合格品的返工。8) 编制本专业施工资料，保证施工资料真实、追溯性， 并随工程同步。13专业质检员1) 对工程的质量负监督与确认的责任。2) 熟悉施工图纸设计文件，接受施工方案，了解技术与管理要求。3) 参加对施工作业班组的交底，督促67、工艺、工序质量要求交底到位。4) 依据对班组技术交底对施工作业面进行质量巡查，必要时旁站监 督。40序号岗位/部门职责内容5) 参加项目各阶段工作质量验收，编制质量验收资料。协助专业工程 师实施对工序质量进行过程控制。6) 会同建设方、监理方对检验批质量进行验收。7) 发现工程质量存在隐患或者发现质量不合格时，应立即要求停止施 工，并立即向项目分管领导报告。8) 参与项目质量事故的调查和处理。编制质量监督工作日志。14项目材料员1) 负责对进场材料、设备的质量把关， 核对其规格、型号， 保证其符 合物资购买合同的要求。2) 核对进场材料、设备的质量证明文件的真实性、完整性。3) 参与进场材料、68、设备的开箱验收，并填写相关记录。15项目测量员对施工现场的各项测量成果数据的真实、准确负责。使用合格的测量 设备进行各项测量作业。严格按批准的测量方案操作。16项目试验员1) 对应送第三方的试验、检验工作的真实、有效负责。严格按照有关 试验、检验方案取样，保证试件的代表批量符合规范的规定。2) 保证项目部设备的试验设备、设施符合有关规范的规定。3) 保证各类试件送交具有相应资质的检测机构检验。4) 完整、准确填写试件送检单，保证试验结果具有可追溯性。17各专业施工 单位1) 严格执行项目质量计划，负责工程施工图纸深化，对施工进行具体 的安排部署，保证各专业工程质量目标的实现。2) 各专业工程师69、是工程质量的直接责任人，负责按设计图纸、方案交 底和质量验收规范、标准图集为依据，管理辖区范围内的生产、质量 工作。3) 实施过程质量监控，严格执行项目质量计划，按照规范、标准对施 工过程进行严格检验与控制，确保工程实体质量优良。4) 工程成品保护管理，做到责任到人，保护措施到位。对施工进行具 体的安排部署，保证各专业工程质量目标的实现。5) 负责质量记录的收集、整理， 确保资料准确、完成及时， 有可追溯 性。41模板工程施工方案7.4.3 确定质量控制点控制阶段控制环节控制要点控制人参与控制人主要控制内容施工准备 阶段设计交底与 图纸会审图纸技术文 件自审各专业工程 师技术经理图纸资料是否齐70、全设计交底技 术会谈技术经理各专业工程 师了解设计意图，提出问题图纸会审技术经理各专业工程 师对图纸的完整性，准确 性，合法行，可行性进行 会审制定施工工 艺文件施工组织设 计技术经理各专业工程 师按企业标准进行编制并 会签专项施工方 案技术经理各专业工程 师组织审批和进行交底技术交底技术总交底 和分专业交 底技术经理各专业工程 师组织实施测量控制测量放线技术经理测量员测量成果施工过程基础与主体满堂架搭设施工员质量员弹线找点，确保立杆间距 规范，吊垂直度，步距按 要求搭设，节点实测实 量，使用力矩扳手检查， 按规范要求检查模板安装施工员质量员几何尺寸位置正确、稳定 性等模板拆除施工员质量员检查71、混凝土拆模强度，成 品保护措施检查验收 阶段材料进场验 收钢管扣件模 板质量员施工员主要材料名称及规格、型 号、数量、位置工程质量评 定支撑脚手架 搭设技术经理质量员、各 专业工程师施工监督评定、实测实量 观感保证项目资料评定，42问题整改模板安装、 加固技术经理质量员、各 专业工程师实测实量，按照方案实施工程验收交 工交工验收报 告资料整理技术经理各专业工程 师签发验收报告、整理交工 验收资料办理交接项目经理、 技术经理各专业工程 师组织验收、提出交工文 件，资料归档7.4.4 现场质量管理制度序号制度名称制度内容1图纸会审制度技术管理部定期组织项目相关人员进行图纸审核、作好图纸会审记 录，72、协助甲方、设计作好设计交底工作， 解决图纸中存在的问题，并 作好记录。2技术标准规范管 理制度对适用的国家、行业颁布的技术标注及规范进行识别， 将现行采用的 技术标准、规范有效版本编制清单，并及时告知项目部各个部门。3技术交底制度工程施工前，项目经理向全体管理人员进行施工组织设计交底，分项 工程施工 3 天前项目技术负责人以书面形式向责任工程师进行施工 方案交底；分项工程施工 1 天前由工程师向施工班组进行书面的施工 质量技术交底，技术交底要详细有可操作性。无施工方案和技术交底 不得施工。4教育培训制度项目部加强对施工人员的质量教育和技术培训，定期考核施工人员的 劳动技能，严格执行规范和操作规73、程。5检验、检测制度项目部建立的检验、检测制度， 所有使用的物资、施工过程中各工序 的质量、成品与半成品的质量都要按照相应的国家或地方规范、标准 进行检验检测，未通过检验检测程序的物资不能使用于工程中，未经 验收合格的工序不得进入下道工序。检验检测坚持各负其责、委托试 验、见证取样的原则。6样板引路制度分项工程开工前，由项目技术负责人和质量总监，根据专项方案、技 术交底及现行的国家规范、标准， 组织专业工程单位进行样板分项施 工，样板工程验收合格后才能进行分项工程的施工。同时施工人员在 样板施工中也接受了技术标准、质量标准的培训，做到统一操作程序，43模板工程施工方案序号制度名称制度内容统一施74、工做法，统一质量验收标准。7工程质量检查验 收制度按照国家施工及验收规范、质量标准所规定的检查项目，对分项工程、 分部工程和单位工程进行质量检测，并和质量标准的规定相比较，确 定工程质量是否符合要求。工程质量检查工作主要包括工程的隐检、预检、分项工程的交接检查 验收、工程分阶段结构验收、单位工程竣工检查验收几个部分。8实测实量制度建立实测实量小组，采取了全过程跟踪的模式。落实施工队伍对所有 分部分项程进行实测实量，并建立实测档案。分析实测实量档案及施 工质量控制存在的问题，在施工管理和技术支持的基础上，对工程实 体的实测实量质量进行控制。与现场劳务人员带班签订“实测实量” 责任制，做到有奖有罚75、。9质量三检制实行“自检、互检、交接检”制度，自检要作文字记录。隐蔽工程要 由工程师组织项目技术员、质量员、班组长检查， 做出较详细的文字 记录。10挂牌管理制度主要工种如钢筋、混凝土、模板、砌筑、抹灰及水电安装等，施工过 程中在现场实行挂牌制，注明管理者、操作者和施工日期， 并做相应 的图文记录，作为重要的施工档案保存。因现场不按规范、规程施工 而造成质量事故的要追究有关人员的责任。11专项方案审批制 度分项工程开工前，由相关专业施工部门组织编制该分项工程的专项施 工方案，技术管理部进行复核。方案编制完成后由项目技术负责人组 织有关人员评审，经修改后报监理、业主审批。12质量例会质量报 表制76、度由项目经理组织每周质量例会和每月质量讲评。对质量好的要予以表 扬，对需整改的限期整改，在下次质量例会逐项检查是否彻底整改。 每月的 28 日前向监理单位报送上月 26 日至当月 25 日的质量报表。13成品保护制度根据施工组织设计和工程进展的不同阶段、不同部位编制成品保护方 案，以合同、协议等形式明确各分包对成品的交接和保护责任。对所 有入场分包单位进行定期的成品保护意识的教育工作，依据合同、规 章制度、各项保护措施， 使分包单位认识到做好成品保护工作是保证 自己的产品质量，从而保证分包自身的荣誉和切身的利益。44模板工程施工方案序号制度名称制度内容14质量保证金制度项目配备一定数量的资金作77、为项目质量保证金，以保证科技进步、技 术攻关和施工质量奖励的实现。15质量奖制度依据国家的质量验收规范，项目部制定详细的验收标准。各分部分项 工程根据不同的施工进度按每周进行一次质量大检查，检查结果作为 奖罚的依据，通过奖罚，使操作工人自觉提高质量意识，提升施工水 平，创建过程精品。16隐蔽工程验收管 理制度1) 施工准备的前期，编制隐蔽工程清单。2) 隐蔽工程验收由质量总监及项目技术负责人会同监理工程进行验 收。3) 对于隐蔽验收过程中提出的问题及时整改，符合要求后，再进行 验收。4) 隐蔽工程重点部位进行拍照，并将影像资料保存。7.4.5 质量保证措施本工程的模板体系采用木模板。在模板设计78、中我们将做到尺寸准确，板面平整；具有足 够的承载力、刚度和稳定性。针对模板施工中出现的常规问题，从模板支撑、安装、加固三 个方面采取以下措施，模板工程质量保证措施见表 7.4.5-1。表 7.4.5-1 模板工程质量保证措施序号控制项目模板工程质量控制措施1轴线位移模板轴线测放后，组织专人进行技术复合验收，确认无误后才能支模；墙、 柱模板根部和顶部必须设可靠的限位措施；支模时要拉水平、竖向通线， 并设竖向垂直度控制线，以保证模板水平、竖向位置准确；混凝土浇筑前， 对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、 复核，发现问题及时处理。2标高偏差每层设置 4 个的标高控制点，楼层模板标高由高程控制点79、直接控制，严禁 逐层向上引测，以防止累计误差。墙体模板支设前，测量底部标高，存在 误差，及时调整。3结构变形模板及支撑系统设计，应充分考虑其本身自重、施工荷载及混凝土的自重 及浇捣时产生的侧向压力，以保证模板及支架有足够的承载能力、刚度和 稳定性；梁、柱模板若采用卡具时， 其间距要按规定设置，并要卡紧模板， 其宽度比截面尺寸略小；浇捣混凝土时，要均匀对称下料，严格控制浇灌45序号控制项目模板工程质量控制措施高度，特别是门窗洞口模板两侧，既要保证混凝土振捣密实，要防止过分 振捣引起模板变形。4拼缝木模板安装周期不宜过长，浇筑混凝土时，木模板要提前浇水湿润，使其 胀开密缝；梁、柱交接部位支撑要牢固80、， 拼缝要严密、不错台。钢模板间 嵌缝采用海绵条，不能用油毡、塑料布、水泥袋等去嵌缝堵漏。5预留孔洞 预埋件预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计 位置上，必要时用电焊或套框等方法将其固定，在浇筑混凝土时，应沿其 周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件与模板。6控制照片墙柱根部加设海绵条，防止漏浆、烂根剪力墙拼缝采取凿毛处理，确保新旧混凝土的结合度采用双拼定尺木枋做顶板背楞 ，采用厚度一致模板进行定模铺设，保证46序号控制项目模板工程质量控制措施拼缝和平整度。采用定型木框进行洞口预留和加固，保证定位尺寸准确，固定牢固。顶板后浇带采用独立支撑体系7.5 安全管理计划本工81、程的安全管理，将认真贯彻执行国家相关安全法律法规、xx市有关各项安全生产 管理规定，坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，建立、健全施工现场安全管理 保证体系和落实各项安全管理制度、措施。7.5.1 安全管理目标序号目标分解内容1安全管理目标杜绝人员死亡和重伤事故，杜绝火灾、机械设备及食物中毒 事故，轻伤事故率控制在 1.5以下。2安全文明创优目标争创“xx市绿色安全工地”47政府 安全 监督 管理 部门7.5.2 安全管理组织机构项目副经理技术管理部商务合约部工程管理部安全环境部项目经理物资设备管 理部各专业施工员安全总监企业主管部门业主、监理项目技术负责人各分包施工队7.5.3 危险82、源的辨识序号作业活动危险源可能造成后果管理与控制方式1施工全过程特种作业人员未持证上岗各类事故安全教育、检查2施工全过程设备、机具未经验收投入使用各类事故交底、检查3施工全过程作业人员未按规定使用安全防护用品各类伤害安全教育、检查4施工全过程作业人员酒后、有伤或带病作业各类伤害安全教育、检查5施工全过程作业人员擅自拆卸、移动防护设施高处坠落安全教育、检查6施工全过程作业人员随意高空抛物物体打击安全教育、检查7施工全过程加工场地无安全防护设施物体打击交底、检查8现场消防防火重点部位无专人管理、警告标志火灾交底、检查9防火重点部位未配备灭火器材火灾交底、检查10施工部位无消防用水火灾交底、检查1183、无动火手续、无专人监护、无灭火器 材火灾安全教育、检查12临时用电临时用电线路敷设不规范触电交底、检查13电气设备的金属外壳未做保护接零触电交底、检查48模板工程施工方案序号作业活动危险源可能造成后果管理与控制方式14未按要求使用安全电压触电交底、检查15用电设备未使用专用开关箱，未执行 “一机、一闸、一漏、一箱”的规定。触电交底、检查16停用设备未拉闸断电，未锁好开关箱触电安全教育、检查7.5.4 职业健康安全资源配置计划序号职业健康安全资源名称数量使用特征保管人1安全帽1000国标赵岩2安全网5 万阻燃赵岩3安全带若干国标赵岩7.5.5 安全教育和培训制度及管理措施1 安全教育和培训安全教84、育和培训是施工企业安全生产管理的一个重要组成部分，通过教育培训，使所有 参建人员掌握“不伤害自己、不伤害别人、不被别人伤害”的安全防范能力。(1) 项目主要安全教育和培训制度见下表。序号制度名称主要内容1入场安全教育工程概况、工作环境及危险因素，紧急情况安全处置和应急疏散知 识，从业人员的权利和义务，个人防护用品的使用和维护，劳动纪 律、各项安全制度、安全基本知识、事故案例分析。2“三级”教育施工人员入场后 3 天时间内分别完成分包企业“一级”教育，分包 项目“二级”教育和施工班组“三级”教育。3日常安全教育每月组织一次，工作环境及危险因素，紧急情况安全处置和应急疏 散知识，季节气候不利因素及85、防范措施，个人防护用品的使用和维 护，劳动纪律和基本安全知识，事故案例分析。4班前安全教育每天作业前由作业班组长主持开展班前安全活动讲解并作活动记录，活动主要内容包括：学习作业安全技术交底的内容、措施；了 解作业的施工流程、环境和安全注意事项，熟悉操作规程；检查劳 保用品是否完好并正确使用。5特殊工种安全教季节气候不利因素及防范措施，工作环境及危险因素，紧急情况安49模板工程施工方案序号制度名称主要内容育全处置、消防器材的使用和维护，个人防护用品、事故案例警示。6节假日安全教育稳定现场人员情绪，节假日期间施工安全注意事项，外出安全和保 证社会稳定事项，节后收心教育。7“四新”安全教育在新工艺、86、新技术、新设备、新产品投入使用前，必须对操作人员 和管理人员进行新操作方法和新岗位的安全教育。8外来人员安全教 育项目基本情况，现场可能接触到的危害因素及应急知识，现场安全 管理要求及个人防护用品的佩戴要求。9“事后”安全教育安全事故发生后对全体人员进行事故警示教育，确保全员受到警示 教育，制定出了切实可行的整改措施并落实。(2) 安全教育培训形式现场安全教育培训采取集中教育、播放宣传片、专家授课、张挂宣传画等形式。(3) 安全教育培训内容安全教育培训的内容包括建筑施工安全小常识、建筑施工安全检查标准、用电安全知识、 应急救援知识、特种作业人员岗位培训等，见下图。50模板工程施工方案2 安全技87、术交底依据施工组织设计、专项施工方案编写有针对性、可操作性的分项施工安全技术交底， 并对施工班组作业人员进行当面交底。见下图。3 班前安全活动施工班组每天上班前由作业班组长主持开展班前安全活动讲解并作详细记录，活动主要 内容包括：学习分项工程作业安全交底的内容、措施；了解作业的流程和安全注意事项；熟 悉操作规程；检查劳保用品是否完好并正确使用。4 安全标志、标牌按照安全生产要求，项目部在加工场地、安全通道、危险品库房、大型机械设备、临边 洞口等施工现场易发伤亡事故(或危险)处设置明显的、安全警示标牌或示警灯，场内设立足 够多的安全宣传画、标语、标牌等，提醒现场施工人员时刻注意预防安全事故。见下88、图。5 应急培训演练结合工程实施情况，组织现场施工人员每半年进行一次应急演练。成立应急组织机构和51模板工程施工方案应急救援小组，配备相应的应急救援物资，将可能出现的各种突发事故进行应急培训和演练， 见下图。7.5.6 安全保障措施模板工程安全保障措施见表 7.5.6-1。表 7.5.6-1 模板工程安全保障措施表序号项目措施1模板工程架体搭设人员全部持证上岗，施工前进行专项施工方案交底，分项作业 安全技术交底，每天班前开展安全教育活动，高空作业正确佩戴安全带。2搭设前对钢管、扣件、模板、木枋等材料进行全数验收， 符合方案要求。3在施工作业过程中进行技术指导，严格按模板体系设计要求和安全构造 89、措施进行施工，不得随意拆改受力及安全构造杆件。模板安装时或拆除 时，支撑杆件及模板应有人上下传递接运，严禁抛掷，操作工具用具应 放在专用工具箱盒或工具袋中，防止掉落伤人，严禁上、下层同时作业。4支撑架搭设及拆除过程中，由安全员负责安全监督，由技术人员进行技 术指导，周围应设置警戒线，有明显警戒标志，安排专人协调指挥。5在施工全过程对模板支撑体系进行稳定性监测，如出现超出预警界限设 定值，立即停止施工并采取可靠的处理加固措施，消除隐患后方可继续 施工。7.6 环境管理计划依据有关规范标准，特制定环保、控制大气污染目标，具体见下表。序号项目要求目标值1建筑废弃物每万平方米建筑垃圾产生量不大于 4090、0 吨；建筑废弃物再利用率和回收率 达到 50%；建筑垃圾再利用率和回收率达到 30%，碎石类和土石方类建筑 垃圾再利用率大于 50%。52序号项目要求目标值2噪声各施工阶段昼间噪声：70dB；各施工阶段夜间噪声：55dB。7.6.1 环境管理组织机构参见管理职能分工表。7.6.2 环境保护资源配置计划序号环境保护用资源名称数量使用特征保管人1洗车池1车辆清洗项目部2洗车机1冲洗污水项目部3洒水车1现场洒水降尘项目部4覆盖用防尘网10000 现场覆盖项目部5环保型垃圾桶20垃圾堆放项目部6定向灯罩20定向照明项目部7高压水枪10冲洗车辆项目部8噪声监测仪1 个场区噪声监测项目部9有毒气体监测仪91、1有毒气体测定项目部7.6.3 环境管理规章制度序号制度名称主要内容简述（详见项目管理制度汇编）1现场卫生管理制度施工管理部门负责安排专人每天对现场卫生清扫2现场化学危险品管理制 度设置专门机构对现场化学危险品进行统一管理3现场消防管理制度消防设施严谨挪作他用，并进行定期检查。4现场用水管理制度本项目现场用水由水暖人员专门负责，保障现场用水供应 及环境5现场用电管理制度现场用电由机电部负责管理，保障临电供应以及现场临电 安全以及用电环境7.6.4 施工环境保证措施1 施工噪音处理措施序号施工阶段降噪措施1结构施工(1) 木工棚采用封闭加工房，达到降噪作用，木工加工棚效果见下图。53序号施工阶段92、降噪措施阶段木工加工棚(1) 修理钢模板和脚手架钢管时，禁止用大锤敲打，尽量在封闭区域修理。(2) 模板、脚手架支拆时，做到轻拿轻放，严禁抛掷。(3) 运输材料的车辆出入现场，严禁鸣笛；装卸材料和物件做到轻装、轻 卸。2各施工阶段通用 控制措施(1) 增加施工现场绿化面积，降低噪声传播。(2) 加强对进场施工工人的宣传教育，在施工区、生活区内养成文明的生 产、生活习惯，自觉控制说话音量及生活用具音量，减少噪声。7.7 资源节约管理计划7.7.1 资源节约管理目标序号资源节约指标实现方法责任 人协管部门监管部门1能源消耗量（标准吨煤 /万元产值）小于 0.19生活用水使用自来水赵岩技术质量部计划93、部2能源消耗量（标准吨煤 /万元产值）小于 0.19照明灯具使用节能灯 具，场区照明使用声控 照明。赵岩技术质量部计划部3能源消耗量（标准吨煤 /万元产值）小于 0.19非结构采用降低标号 等方法。赵岩技术质量部计划部4能源消耗量（标准吨煤 /万元产值）小于 0.19对各种长短木方进行 再次利用，如拼接、预 留洞口封闭等。赵岩技术质量部计划部7.7.2 资源节约管理组织和职责、权限参建施工部署组织机构及岗位职责。547.7.3 资源节约及利用计划及保证措施序号资源名称节约及利用措施责任人1水生活用水使用自来水，施工用水使用基坑降水。余洋2电照明灯具使用节能灯具，场区照明使用声控照明。沙能7.894、 成品保护计划7.8.1 成品保护管理制度序号名称措施内容1施工进度计划统筹安排与 现场协调制度1）本制度将从进度计划编审到计划调整，以及计划完成 的考核，特别是交叉作业时的协调等方面进行规范。2）深入了解工程施工工序并在需要时根据实际情况进行 调整，事先制定好成品保护措施，避免或减少后续工序 造成前一工序成品的损伤和污染。一旦发生成品的损伤 或污染，要及时采取有效措施处理，保证施工进度和质 量。2工序交接检制度1）本制度将使各分包的交叉作业或流水施工做到先交接 后施工，使前后工序的质量和成品保护责任界定清楚，便于成品损害时的责任追究。2）分包在某区域完成任务后，须向总包书面提出作业面 移交申95、请，批准后办理作业面移交手续。3成品和设备保护措施的编 制和审核制度本制度规定总包和分包在不同施工阶段(包括施工技术 准备期和工程完成到一定程度时)成品和设备保护措施 的编制内容和相关要求。4成品和设备保护措施执行 状况的过程记录制度坚持“谁施工、谁负责”的惯例，各分包或作业队应及时 如实 记录在相应施工时段的产品保护情况。5成品和设备保护巡查制度1）每天对各类成品进行检查,发现有异常情况立即进行 处理, 不能及时处理的马上上报, 研究制订切实可行的 弥补措施。2）总包将按事先策划的时间间隔，组织各分 包在进行安全、文明施工等方面巡查的同时，也要把成 品保护方面的情况同时一并纳入。556损坏登96、记制度成品造成损坏，成品保护责任单位应立即到总包进行登 记。分包需提供责任人，总包确认后，由分包自行协商 解决或由总包取证裁决，责任方须无条件接受。未提供 责任人的，责任自负。7成品和设备损害的追查、 补偿、处罚制度对任何成品或者设备损害事件，总包将预以调查处置， 由失 误造成的损害照价补偿，对故意破坏将加重处罚， 甚至移交地政府司法部门追究肇事者的责任。8成品和设备保护举报与奖 罚制度项目现场将设置举报电话和举报箱。对于署名举报者能 够及 时真实举报的一经查实将给予一定的经济奖励。9垃圾清运与工完场清制度坚持这一制度，有利于产品的保护。10进入楼层或房间施工、检 查、视察的许可制度防止无关人97、员进入成品保护区, 凡需进入保护区域者， 需经成品保护小组同意，否则不得放行。除了进入工地 实行胸卡制度外，当施工形象进度达到一定程度时，各 楼层和主要房间将对进入该区的人员实行进入准许制度，以杜绝人为的产品损害事件发生。11主要设备物资进场的验收 或代管交接制度总包将对业主或其他指定分包，以及自身采购的设备、 物资实行进场验收和代管手续办理制度。8. 季节性施工要求8.1 冬、雨季施工注意事项1、领导小组安排专人收听、收集天气预报，制定防汛计划和紧急措施。2、检查施工现场排水设施，疏通各种排水渠道，清理雨水排水口，保证雨天排水通畅， 做好排水沟，防止下雨时造成地表松软。3、雨季施工时，需要将98、脚手架易积水地区设置排水沟抽水，保证基础不被浸泡。4、施工现场必须实行三级配电两级保护要求， 三级电箱做重复接地，电阻小于 10 欧姆， 电缆电线合理架空或埋设，不得出现老化或者破损的电缆，遇暴风雨天气安排专业电工现场 值班，必要时拉闸断电。5、对于持续几天的降雨或大暴雨，需要采取地面有效的挡水、排水措施，防止雨水大量 灌入基坑。基坑内部排水分两种情况：若基坑未到底或基底的排水沟和集水井未修好时，需 要采用泥浆泵进行雨中排水；否则，采用潜水泵排水，排水管要配备足够长，使水一次排出 施工现场。56模板工程施工方案6、大风来临之前， 对施工现场的脚手架及高空物件等进行检查加固，增设连墙件等，避 免99、出现危险情况。7、雷雨时，人员不要靠近电杆、架空线，大雨、雷电、台风时，禁止起重、高处作业。8、大雨和台风来临时，现场必须设人员值班，大雨和台风过后对现场所有设备、设施进 行全面细致的检查和整修，合格后方能投入使用。9、模板脱模剂涂刷后遇雨应覆盖塑料布，以防隔离层被雨水冲掉；10、模板堆放场地应堆放在混凝土地面上，以防雨后下沉，导致模板失稳倾斜；11、钢管架料如支撑在地面原土上， 雨后及时检查有无下沉，如有异常要及时进行加固， 确定无安全隐患后方可继续使用；12、制作模板的胶合板和木枋要堆放整齐，而且须用塑料布覆盖防雨；13、支立好的顶板模或墙模，如遇大雨未浇筑砼，应用塑料布进行遮盖，防止因雨100、淋而 造成脱模剂的失效，雨后要认真检查其平整度、垂直度和脱模剂附着情况，及时清理干净淤 泥。14、木制模板堆放不宜过高，底部应有垫木。模板拆下后必须清理修复，涂刷油性脱模 剂。15、进入冬施，竖向模板背部需覆盖保温材料。模板外和混凝土表面覆盖的保温层，不 得采用潮湿状态的材料，也不应将保温材料直接铺盖在潮湿的混凝土表面，新浇混凝土表面 应铺一层塑料薄膜。16、支模时，应清除基层的冰雪，并且在雪天时，支设的模板要覆盖上口，防止冰雪进 入模板内。浇筑混凝土前及时将冰、雪等清理干净。17、作业层支设顶板模板时，为了提高顶板模板下的温度及降低新浇筑楼板混凝土受大 风的影响，采取以下防风增温措施：将楼层101、四周外墙用彩条布封闭防风，并在模板支撑内部 生火炉提高温度，火炉布置暂按每 60 平方米一个考虑，生火时必须有动火审批并进行监控。18、混凝土冷却到 5,且超过受冻临界强度（4Mpa）并满足常温混凝土拆模要求时方 可拆模。拆模时混凝土温度与环境温度差不大于 20, 拆模后的混凝土表面应及时覆盖，使 其缓慢冷却。混凝土温度通过温度计来测定；通过试压与 4MPa 比较来确定混凝土是否超过临 界强度。当墙体混凝土强度达 1.2MPa 时，墙体模板应拧松对拉螺栓，再继续养护到拆模。冬 施时由于拆模时间的限制，为更好的组织流水和加快进度，应适当增加模板投入量。19、当因进度需要拆模，而混凝土尚未达临界强102、度（但混凝土必须降温至 5、强度1.2 MPa），此时拆模要迅速，并立即挂两层阻燃草帘被保温至达到临界强度，必须保证混凝土表57模板工程施工方案面与大气温差不得超过 20。20、冬施混凝土强度增长慢，拆模时间应适当延长。21、模板堆放区配置清理积雪用具，模板组装零配件防止雨雪泥污染，集中堆放管理， 设置遮挡工具棚。22、平板支模材料、周转用具不落地，拆下后及时倒运到作业层。9. 计算书9.1 顶板模板计算9.1.1 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50103、017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20089.1.2 主楼顶板模板计算验算楼板最厚楼板厚度 180mm 时，是否满足要求。钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.0。 模板支架搭设高度为 3.4m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 内龙骨采用 40. 80.mm 木方，间距 250mm，木方剪切强度 1104、.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 顶托梁采用双钢管483.0mm。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。58图 1 楼板支撑架立面简图图 2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1801.000+0.200105、1.000=4.718kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000) 1.000=2.000kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1) 抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；59M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.106、718+1.402.000) 0.2500.250=0.053kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.0000.05310001000/37500=1.410N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2) 抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.718+1.402.000) 0.250=1.269kN截面抗剪强度计算值 T=31269.0/(21000.00015.000)=0.127N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l107、 / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.7182504/(1006000281250)=0.074mm 面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算 龙骨按照均布荷载计算。 1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1800.250=1.130kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000) 0.250=0.500kN/m 静荷载 q1 = 108、1.201.130+1.200.050=1.415kN/m活荷载 q2 = 1.400.500=0.700kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.700+1.415) 1.200=2.538kN602.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.538/1.200=2.115kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 2.121.201.20=0.305kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.115=1.523kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 1.2002.115=2.792kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截109、面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W =1.00.305106/42666.7=7.14N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31523.09/(240.0080.00)=0.714N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布110、荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=1.180kN/m最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6771.1801200.04/(1009000.00 1706667.0)=1.078mm龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。61集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.792kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN2.79kN 2.79k111、N 2.79kN 0.08kN/m2.79kN 2.79kN 2.79kN BA120012001200托梁计算简图 1.6451.325托梁弯矩图(kN.m)7.027.87.8166.244.23 4.213.44 3.425.01 4.991.42 1.400.63 0.612.20 2.180.610.63 3.42 3.44 66.241.40 1.42 2.18 2.20 4.21 4.23 7.034.99 5.01 7.87.82托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 112、1.56kN 1.56kN 1.56kN1.56kN 1.56kN 1.56kN 0.08kN/m1.56kN 1.56kN 1.56kN BA120012001200托梁变形计算受力图0.1382.013托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.644kN.m经过计算得到最大支座 F= 14.847kN62经过计算得到最大变形 V= 2.013mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W =1.01.644106/8982.0=174.32N/mm2 顶托梁的抗弯计算强113、度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 2.013mm顶托梁的最大挠度小于 1200.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.0953.380=0.321kN钢管的自重计算参照碗扣式规范 JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1801.2001.200=6.506kN经计算得到，静荷载标114、准值 NG = (NG1+NG2) = 7.115kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000) 1.2001.200=2.880kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.57kN63 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(c115、m3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力 线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0116、.25-0.2) + 1.2 =1.18 l0=3.580m； =3580/16.0=224.550, =0.145根据承载力线性插值得到:=(1.0012570)/(0.145424.1)/1.18=173.418N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzus w0 = 0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.20m； lb 立杆横向间距117、，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；64模板工程施工方案风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0861.2001.8001.800/10=0.028kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0863.41.20 (0.53.4+0.6118、0)=0.803kN.m Nwk = 66/(6+1)/(6+2) (0.803/8.00)=0.064kN立杆 Nw = 1.2007.115+1.4002.880+1.40.60.064=12.624kN 根据承载力线性插值得到:=1.00 (12624/(0.145424.1)+28000/4493)/1.18=179.498N/mm2,立杆的稳定 性计算 f,满足要求!六、碗扣式模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩 M119、R=8.00021.200(0.223+0.200)+2(0.0008.0001.200) 8.000/2=32.493kN.m倾覆力矩 MT=31.0000.803 = 2.408kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT Mmax=230.15所以第 10 天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第 2 层以下的模板支撑可以拆除。碗扣式模板支撑架计算满足要求！9.1.3 主楼顶板计算（主龙骨采用木方）碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2， 钢管强度折减系数取 1.00。架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 3120、.4m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，脚手架步距 h=1.80m。 钢管规格：483.0;立杆钢管类型选择：LG-A-120(1200);横向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200);面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 内龙骨采用 40. 70.mm 木方，间距 250mm，木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 顶托梁采用 80. 88.mm 木方。模板自重 0.20kN/121、m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.00kN/m2。67图 碗扣式楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.18+0.20)+1.402.00=8.462kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.18+0.71.402.00=8.059kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)122、/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1801.000+0.2001.000=4.718kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000) 1.000=2.000kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；68(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M123、 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.718+1.402.000) 0.2500.250=0.053kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.0000.05310001000/37500=1.410N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.718+1.402.000) 0.250=1.269kN截面抗剪强度计算值 T=31269.124、0/(21000.00015.000)=0.127N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.7182504/(1006000281250)=0.074mm 面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。 1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1800.250=1.130kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.2000.2125、50=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000) 0.250=0.500kN/m69静荷载 q1 = 1.201.130+1.200.050=1.415kN/m 活荷载 q2 = 1.400.500=0.700kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.700+1.415) 1.200=2.538kN 2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.538/1.200=2.115kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 2.121.201.20=0.305k126、N.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.115=1.523kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 1.2002.115=2.792kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 32.67cm3；截面惯性矩 I = 114.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W =1.00.305106/32666.7=9.33N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算127、值 T=31523.09/(240.0070.00)=0.816N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=1.180kN/m最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6771.1801200.04/(1009000.00 1143333.0)=1.609mm70龙骨的最大挠度小于 1200.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座128、力 P= 2.792kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.068kN/m。2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN 2.79kN2.79kN 2.79kN 2.79kN 0.07kN/m2.79kN 2.79kN 2.79kN BA120012001200托梁计算简图 1.6431.324托梁弯矩图(kN.m)7.017.87.8066.234.22 4.213.44 3.425.01 4.991.41 1.400.63 0.612.20 2.180.610.63 3.42 3.44 66.231.40 1.41 2.18 2.20 4.2129、1 4.22 7.024.99 5.01 7.87.81托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN1.56kN 1.56kN 1.56kN 0.07kN/m1.56kN 1.56kN 1.56kN BA120012001200托梁变形计算受力图0.1492.18171托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.643kN.m经过计算得到最大支座 F= 14.830kN 经过计算得到最大变形 V= 2.181mm 顶托梁的截面力学参数为本算例130、中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 103.25cm3；截面惯性矩 I = 454.32cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W =1.01.643106/103253.3=15.91N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=37808/(28088)=1.664N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =2.181mm顶托梁的最大挠度小于 1200131、.0/250,满足要求! 四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.0973.380=0.327kN钢管的自重计算参照碗扣式规范 JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1801.2001.200=6.506kN72经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 7.121kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算132、得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000) 1.2001.200=2.880kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.58kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/m133、m2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.000；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力 线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.25-0.2) + 1.2 =1.18 l0=3.580m； =3580/16.0=224.550, =0.145根据134、承载力线性插值得到:=(1.0012578)/(0.145424.1)/1.18=173.521N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：73风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzus w0 = 0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.20m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0861.2001.135、8001.800/10=0.028kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0863.41.20 (0.53.4+0.60)=0.803kN.m Nwk = 66/(6+1)/(6+2) (0.803/8.00)=0.064kN立杆 Nw = 1.2007136、.121+1.4002.880+1.40.60.064=12.632kN 根据承载力线性插值得到:=1.00 (12632/(0.145424.1)+28000/4493)/1.18=179.601N/mm2,立杆的稳定 性计算 f,满足要求!六、碗扣式模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。74模板工程施工方案抗倾覆力矩 MR=8.00021.200(0.227+0.200)+2(0.0008.0001.200) 8.000/2=32.8137、25kN.m倾覆力矩 MT=31.0000.803 = 2.408kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT Mmax=230.15所以第 10 天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第 2 层以下的模板支撑可以拆除。 碗扣式模板支撑架计算满足要求！9.1.4 地库 500 厚顶板模板计算以搭设最大高度 3.85m 进行验算。碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2， 钢管强度折减系数取 1.00。架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 3.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=138、1.20m。 钢管规格：483.0;立杆钢管类型选择：LG-A-180(1800);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);76面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 内龙骨采用 40. 70.mm 木方，间距 200mm，木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 顶托梁采用双钢管483.0mm。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工139、均布荷载标准值 2.00kN/m2。图 碗扣式楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.50+0.20)+1.402.00=18.100kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.50+0.71.402.00=18.903kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面140、板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.5001.000+0.2001.000=12.750kN/m77活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000) 1.000=2.000kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强141、度设计值，取 15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3512.750+0.982.000) 0.2000.200=0.077kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.0000.07710001000/37500=2.045N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3512.750+0.982.000) 0.200=2.301kN截面抗剪强度计算值 T=32301.0/(21000.00015.000)=0.230N/mm2截面抗142、剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.7502004/(1006000281250)=0.082mm 面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。 1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：78q11 = 25.1000.5000.200=2.510kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混143、凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000) 0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.352.510+1.350.040=3.443kN/m 活荷载 q2 = 0.980.400=0.392kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.392+3.443) 0.900=3.452kN 2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.451/0.900=3.835kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 3.840.900.90=0.311kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.835=144、2.071kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9003.835=3.796kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 32.67cm3；截面惯性矩 I = 114.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W =1.00.311106/32666.7=9.51N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32070.63/(240.0070.00)=1.109145、N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算79挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=2.550kN/m最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6772.550900.04/(1009000.00 1143333.0)=1.101mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.796kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/146、m。3.80kN 3.80kN 3.80kN 3.80kN 3.80kN 3.80kN 3.80kNB3.80kN 3.80kN 3.80kN 0.09kN/m 3.80kN 3.80kN 3.80kN A 900 900 900托梁计算简图 1.5541.225托梁弯矩图(kN.m)111.257.46 7.4477.80 7.637.623.64 3.624.00 3.99 3.82 3.810.19 0.17 0.010.19 3.99 4.00 77.800.01 0.173.81 3.82 7.627.633.62 3.64 7.44 7.46 111.26托梁剪力图(kN)变形的计147、算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.52kN 2.52kN 2.52kN 2.52kN 2.52kN 2.52kN 2.52kNB2.52kN 2.52kN 2.52kN 0.09kN/m 2.52kN 2.52kN 2.52kN A 900 900 90080托梁变形计算受力图0.0891.304托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.554kN.m经过计算得到最大支座 F= 18.890kN 经过计算得到最大变形 V= 1.304mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算148、抗弯计算强度 f = 0M/W =1.01.554106/8982.0=164.77N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.304mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.1023.350=0.341kN钢管的自重计算参照碗扣式规范 JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN (3)钢筋混149、凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.5000.9000.900=10.166kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 10.668kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。81经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000) 0.9000.900=1.620kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.35NG + 0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.99kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的150、截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.100；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根151、据实际 a 值采用承载力 线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.25-0.2) + 1.2 =1.18 l0=3.176m； =3176/16.0=199.198, =0.182根据承载力线性插值得到:=(1.0015990)/(0.182424.1)/1.18=175.881N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：82风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzus w0 = 0.3001.2000.240=0152、.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0860.9001.2001.200/10=0.009kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架153、顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0863.40.90 (0.53.4+0.60)=0.593kN.m Nwk = 66/(6+1)/(6+2) (0.593/8.00)=0.048kN立杆 Nw = 1.35010.668+0.9801.620+1.40.60.048=16.030kN 根据承载力线性插值得到:=1.00 (16030/(0.182424.1)+9000/4493)/1.18=178.099N/mm2,立杆的稳定 性计算 f,满足要求!六、碗扣式模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算154、应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。83模板工程施工方案抗倾覆力矩 MR=8.00020.900(0.421+0.200)+2(0.0008.0000.900) 8.000/2=35.745kN.m倾覆力矩 MT=31.0000.593 = 1.778kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取 8.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋 3 级钢筋，配筋面积 As=4320.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 b155、h=8000mm180mm，截面有效高度 h0=160mm。按照楼板每 10 天浇筑一层，所以需要验算 10 天、20 天、30 天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土 10 天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边 8.00m，短边 8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放 99 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第 2 层楼板所需承受的荷载为q=1 1.35 (0.20+25.100.50)+1 1.35 (0.3499/8.00/8.00)+84模板工程施工方案0.98 (0.00+2.00)=19.76kN/m2计算单元板带所承受均布荷载156、 q=8.0019.76=158.04kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513ql2=0.0513158.048.002=518.87kN.m 按照混凝土的强度换算得到 10 天后混凝土强度达到 69.10%，C35.0 混凝土强度近似等效为 C24.2。混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=11.53N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 4320.00360.00/(8000.00160.0011.53)=0.11 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1= sb157、h02fcm = 0.1048000.000160.000211.510-6=245.5kN.m 结论：由于 Mi = 245.48=245.48 Mmax=518.87所以第 10 天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第 2 层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土 20 天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边 8.00m，短边 8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放 99 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第 3 层楼板所需承受的荷载为q=1 1.35 (0.20+25.100.50)+1 1.35 (0.20+25.100.18)+21.158、35 (0.3499/8.00/8.00)+0.98 (0.00+2.00)=26.71kN/m2计算单元板带所承受均布荷载 q=8.0026.71=213.65kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513ql2=0.0513213.658.002=701.45kN.m 按照混凝土的强度换算得到 20 天后混凝土强度达到 89.90%，C35.0 混凝土强度近似等效为 C31.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=15.00N/mm285则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 4320.00360.00/(8000.00160.001159、5.00)=0.08 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为：M2= sbh02fcm = 0.0778000.000160.000215.010-6=236.6kN.m 结论：由于 Mi = 245.48+236.60=482.08 Mmax=701.45所以第 20 天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第 3 层以下的模板支撑必须保存。4.计算楼板混凝土 30 天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边 8.00m，短边 8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放 99 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷160、载。 第 4 层楼板所需承受的荷载为q=1 1.35 (0.20+25.100.50)+21.35 (0.20+25.100.18)+31.35 (0.3499/8.00/8.00)+0.98 (0.00+2.00)=33.66kN/m2计算单元板带所承受均布荷载 q=8.0033.66=269.26kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513ql2=0.0513269.268.002=884.03kN.m 按照混凝土的强度换算得到 30 天后混凝土强度达到 102.07%，C35.0 混凝土强度近似等效为 C35.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=17.0161、5N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 4320.00360.00/(8000.00160.0017.05)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.077此层楼板所能承受的最大弯矩为：M3= sbh02fcm = 0.0778000.000160.000217.010-6=268.8kN.m 结论：由于 Mi = 245.48+236.60+268.84=750.92 Mmax=884.0386所以第 30 天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第 4 层以下的模板支撑必须保存。5.计算楼板混凝土 40 162、天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边 8.00m，短边 8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放 99 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第 5 层楼板所需承受的荷载为q=1 1.35 (0.20+25.100.50)+31.35 (0.20+25.100.18)+41.35 (0.3499/8.00/8.00)+0.98 (0.00+2.00)=40.61kN/m2计算单元板带所承受均布荷载 q=8.0040.61=324.87kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513ql2=0.0513324.878.002=1066.61kN.m 163、按照混凝土的强度换算得到 40 天后混凝土强度达到 110.70%，C35.0 混凝土强度近似等效为 C38.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=18.50N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 4320.00360.00/(8000.00160.0018.50)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.067此层楼板所能承受的最大弯矩为：M4= sbh02fcm = 0.0678000.000160.000218.510-6=253.8kN.m 结论：由于 Mi = 245.48+236.60+268.84+253.83=164、1004.74 Mmax=1249.19 所以第 50 天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第 6 层以下的模板支撑可以拆除。 碗扣式模板支撑架计算满足要求！9.1.5 5.6m 处模板计算碗扣式支架立杆钢管强度为 205.00N/mm2，水平杆钢管强度为 205.00 N/mm2， 钢管强度折减系数取 1.00。架体结构重要性系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 5.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。 钢管规格：483.0;立杆钢管类型选择：LG-A-180(1800);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900)165、; 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。88内龙骨采用 40. 70.mm 木方，间距 200mm，木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 顶托梁采用双钢管483.0mm。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.00kN/m2。图 碗扣式楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照碗扣新规范 4.3 条规定166、确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.20+0.20)+1.402.00=9.064kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.20+0.71.402.00=8.737kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2001.000+0.2001.000=5167、.220kN/m89活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000) 1.000=2.000kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.205.220+1.40168、2.000) 0.2000.200=0.036kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.0000.03610001000/37500=0.967N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205.220+1.402.000) 0.200=1.088kN截面抗剪强度计算值 T=31088.0/(21000.00015.000)=0.109N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大169、挠度计算值 v = 0.6775.2202004/(1006000281250)=0.034mm 面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算 龙骨按照均布荷载计算。 1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：90q11 = 25.1000.2000.200=1.004kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000) 0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.201.004+170、1.200.040=1.253kN/m 活荷载 q2 = 1.400.400=0.560kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.560+1.253) 0.900=1.632kN 2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.632/0.900=1.813kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 1.81 0.900.90=0.147kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.813=0.979kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9001.813=1.795kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别171、为: 截面抵抗矩 W = 32.67cm3；截面惯性矩 I = 114.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W =1.00.147106/32666.7=4.50N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3978.91/(240.0070.00)=0.524N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算91挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力172、计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=1.044kN/m最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6771.044900.04/(1009000.00 1143333.0)=0.451mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.795kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。1.79kN 1.79kN 1.79kN 1.79kN 1.79kN 1.79kN 1.79kNBA1. 79kN 0.kN1. 79kN0.08m 1. 7173、9kN1. 79k01. 79kN 托梁计算简图 0.7380.581托梁弯矩图(kN.m)55.343.54 3.5333.70 3.63.611.73 1.721.90 1.89 1.82 1.800.09 0.08 0.010.09 1.89 1.90 33.700.01 0.081.80 1.82 3.613.631.72 1.73 3.53 3.54 55.34托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.03kN 1.03kN 1.03kN 1.03kN 1.03kN 1.03kN 1.03kNBA1. 03kN 0.kN1. 03kN0.08174、m 1. 03kN1. 03k01. 03kN 92托梁变形计算受力图0.0370.538托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.737kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.968kN经过计算得到最大变形 V= 0.538mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W =1.00.737106/8982.0=78.15N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.538mm顶托梁的最大挠度小于 900.0175、/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.1025.400=0.549kN钢管的自重计算参照碗扣式规范 JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.2000.9000.900=4.066kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 4.777kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。93经计算得到，176、活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000) 0.9000.900=1.620kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.00kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 177、l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.100；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力 线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.25-0.2) + 1.2 =1.18 l0=3.176m； =3176/16.0=199.198, =0.182根据承载力线178、性插值得到:=(1.008001)/(0.182424.1)/1.18=88.006N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：94风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzus w0 = 0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0860.9001.2001.2179、00/10=0.009kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0865.40.90 (0.55.4+0.60)=1.386kN.m Nwk = 66/(6+1)/(6+2) (1.386/8.00)=0.111kN立杆 Nw = 1.2004.777+1180、.4001.620+1.40.60.111=8.094kN 根据承载力线性插值得到:=1.00(8094/(0.182424.1)+9000/4493)/1.18=90.813N/mm2,立杆的稳定性 计算 f,满足要求!六、碗扣式模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。95模板工程施工方案抗倾覆力矩 MR=8.00020.900(0.678+0.200)+2(0.0008.0000.900) 8.000/2=50.569kN.m倾覆力矩 181、MT=31.0001.386 = 4.157kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取 8.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋 3 级钢筋，配筋面积 As=4320.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=8000mm180mm，截面有效高度 h0=160mm。按照楼板每 10 天浇筑一层，所以需要验算 10 天、20 天、30 天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土 10 天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边 8.00m，182、短边 8.001.00=8.00m，楼板计算范围内摆放 99 排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第 2 层楼板所需承受的荷载为q=1 1.20 (0.20+25.100.20)+1 1.20 (0.5599/8.00/8.00)+96模板工程施工方案1.40 (0.00+2.00)=9.90kN/m2计算单元板带所承受均布荷载 q=8.009.90=79.18kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513ql2=0.051379.188.002=259.98kN.m 按照混凝土的强度换算得到 10 天后混凝土强度达到 69.10%，C35.0 混凝土强度183、近似等效为 C24.2。混凝土弯曲抗压强度设计值为 fcm=11.53N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度：= Asfy/bh0fcm = 4320.00360.00/(8000.00160.0011.53)=0.11 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1= sbh02fcm = 0.1048000.000160.000211.510-6=245.5kN.m 结论：由于 Mi = 245.48=245.48 Mmax=430.59所以第 20 天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第 3 层以下的模板支撑可184、以拆除。碗扣式模板支撑架计算满足要求！9.2 700700 独立柱模板计算9.2.1 计算依据（1）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008（2）建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2011（3）混凝土结构设计规范GB50100-2010（4）建筑结构荷载规范GB50009-20129.2.2 柱模板计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm，B 方向对拉螺栓 1 道， 柱模板的截面高度 H=700mm，H 方向对拉螺栓 1 道，柱模板的计算高度 L = 3000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。 柱箍采用双钢管 48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度185、 50mm，高度 100mm。 B 方向竖楞 3 根，H 方向竖楞 3 根。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。98模板工程施工方案柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无186、资料)取 200/(T+15)，取 5.714h； T 混凝土的入模温度，取 20.000 ;V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=0.903.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，187、应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下：AB14.82kN/m 275275275 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距 0.45m。99模板工程施工方案荷载计算值 q = 1.224.3000.450+1.402.7000.450=14.823kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 45.001.501.50/6 = 16.88cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 45.001.501.501.50/12 = 12.66cm4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1188、)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2010.935+1.401.215)0.2750.275=0.112kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11210001000/16875=6.643N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.935+1.4189、1.215)0.275=2.446kN截面抗剪强度计算值 T=32446.0/(2450.00015.000)=0.544N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67710.9352754/(1006000126563)=0.558mm 面板的最大挠度小于 275.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下:100A9.06kN/mB 450 450 450 竖楞190、木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距 0.275m。荷载计算值 q = 1.224.3000.275+1.402.7000.275=9.059kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.076/0.450=9.059kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.0590.450.45=0.183kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4509.059=2.446kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4509.059=4.484kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6191、 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.183106/83333.3=2.20N/mm2 抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32446/(23888)=0.734N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足192、要求!(3)挠度计算101最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.682450.04/(1009000.004166667.0)=0.049mm 最大挠度小于 450.0/250,满足要求!五、B 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.224.30+1.402.70)0.275 0.450 = 4.08kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取木方传递力。2.04kN 4.08kN 2.04kNBA 430 430 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)0.98 0.98 1.05 1.051.05 1.05 0.98 0.98支撑钢193、管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.50kN 3.01kN 1.50kNBA 430 430 支撑钢管变形计算受力图1020.0000.022支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.152kN.m 最大变形 vmax=0.022mm最大支座力 Qmax=6.185kN抗弯计算强度 f = M/W =0.152106/10160.0=14.96N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 430.0/150 与 10mm,满足要求!六、B 方向对拉螺栓的计算 计算公式:N N = fA其中194、 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.185B 方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.224.30+1.402.70)0.275 0.450 = 4.08kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取木方传递力。1032.04kN 4195、.08kN 2.04kNBA 430 430 支撑钢管计算简图 0.1370.152支撑钢管弯矩图(kN.m)0.98 0.98 1.05 1.051.05 1.05 0.98 0.98支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.50kN 3.01kN 1.50kNBA 430 430 支撑钢管变形计算受力图0.0000.022支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.152kN.m 最大变形 vmax=0.022mm最大支座力 Qmax=6.185kN104抗弯计算强度 f = M/W =0.152106/10160.0=1196、4.96N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 430.0/150 与 10mm,满足要求!八、H 方向对拉螺栓的计算 计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.185H 方向对拉螺栓强度验算满足要求! 大断面柱模板支撑计算满足要求！9.3197、 墙模板计算9.3.1 计算依据（1）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008（2）建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2011（3）混凝土结构设计规范GB50100-2010（4）建筑结构荷载规范GB50009-20129.3.2 450 厚墙体模板计算一、墙模板基本参数计算断面宽度 450mm，高度 3500mm，两侧楼板厚度 300mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距 200mm，内龙骨采用 4070mm 木方，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 7 道，在断面内水平间距 250+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方 向间距198、 450mm，直径 14mm。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。105模板工程施工方案木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 450mm3500mm250 450 450 450 450 450 450 i 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混199、凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 3.000h； T 混凝土的入模温度，取 20.000 ;V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。106模板工程施工方案根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=0.904.000=3.600kN200、/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取 3.20m。荷载计算值 q = 1.224.3813.200+1.403.6003.200=109.751kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 320.001.801.80/6 = 172.80cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 320.001.801.801.80/12 = 155.52cm4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。AB109.75kN/m201、 200200200 计算简图0.4390.351弯矩图(kN.m)13.1710.988.788.7810.9813.17剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：107AB78.02kN/m 200200200 变形计算受力图0.0070.091变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=8.780kNN2=24.145kNN3=24.145kNN4=8.780kN最大弯矩 M = 0.439kN.m 最大变形 V = 0.091mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.43910001000/172800=2.202、541N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=313170.0/(23200.00018.000)=0.343N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.091mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2024.38+1.40.203.60=6.859kN/m108挠度计203、算荷载标准值 q=0.2024.38=4.876kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。6.86kN/mA B250 450 450 450 450 450 450 250内龙骨计算简图0.2140.067内龙骨弯矩图(kN.m)0.000.001.271.62 1.52 1.57 1.471.82 1.47 1.57 1.52 1.62 1.711.271.821.71内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 4.88kN/mA B250 450 450 450 450 450 450 250内龙骨变形计算受力图0.0190.114内龙骨变形图204、(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.214kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.536kN经过计算得到最大变形 V= 0.114mm 内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 3.808.808.80/6 = 49.05cm3；109截面惯性矩 I = bh3/12 = 3.808.808.808.80/12 = 215.80cm4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.214106/49045.3=4.36N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于 15.0205、N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31821/(23888)=0.817N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.114mm内龙骨的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kN 3.54kNAv ! V !206、 V ! V B 450 450 450 支撑钢管计算简图0.3430.272支撑钢管弯矩图(kN.m)11055.303.563.563.51 3.510.021.77 1.770.02 0.02 0.02 1.77 1.773.563.563.51 3.5155.30支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.51kN 2.51kN 2.51kN 2.51kN 2.51kN 2.51kN 2.51kNAv ! 、, ! V ! V B 450 450 450 支撑钢管变形计算受力图0.0070.084支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大207、弯矩 Mmax=0.342kN.m 最大变形 vmax=0.084mm 最大支座力 Qmax=8.817kN抗弯计算强度 f = M/W =0.342106/8982.0=38.08N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 450.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12111对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓208、最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.817对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！9.3.3 300 厚墙体计算一、墙模板基本参数计算断面宽度 300mm，高度 3500mm，两侧楼板厚度 300mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距 250mm，内龙骨采用 4070mm 木方，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 6 道，在断面内水平间距 250+450+450+600+600+600mm，断面跨度方向间 距 450mm，直径 14mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/m209、m2，弹性模量 6000.0N/mm2。 木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。112模板工程施工方案300mm3500mm450 450 600 600 600250模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 5.714h； T 混凝土的入模温度，取 20.210、000 ;V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.500m； 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2113模板工程施工方案考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取 3211、.20m。荷载计算值 q = 1.224.3003.200+1.405.4003.200=117.504kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 320.001.501.50/6 = 120.00cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 320.001.501.501.50/12 = 90.00cm4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。AB117.50kN/m 250250250 计算简图0.7340.588弯矩图(kN.m)17.6314.6911.7511.7514.691212、7.63剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：114AB77.76kN/m 250250250 变形计算受力图 0.0300.381变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=11.750kNN2=32.314kNN3=32.314kNN4=11.750kN最大弯矩 M = 0.734kN.m 最大变形 V = 0.381mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.73410001000/120000=6.117N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2213、)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=317625.0/(23200.00015.000)=0.551N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.381mm面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2524.30+1.40.255.40=9.180kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2524.30=6.075kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。1159.18kN/m214、10A B240 450 450 600 600 600 24010内龙骨计算简图0.2890.163 内龙骨弯矩图(kN.m)1.89 1.980.231.632.10 2.242.032.65 2.75 2.880.570.000.000.092.86 2.76 2.62内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：6.07kN/m10A B240 450 450 600 600 600 24010内龙骨变形计算受力图0.0070.072内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.289kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.646kN经过计算215、得到最大变形 V= 0.072mm 内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:116截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.289106/83333.3=3.47N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪216、强度计算值 T=32884/(23888)=0.865N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.072mm内龙骨的最大挠度小于 600.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。5.65kN 5.65kN 5.65kN 5.65kN 5.65kN 5.65kNA V ! V ! V ! B 450 450 450 支撑钢管计算简图 0.5070.320支撑钢管弯矩图(kN.m)117217、5.75.77 5.65 5.65 5.52 5.520.13 0.13 0.00 0.000.13 0.13 5.52 5.52 5.65 5.65 5.75.77支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kNA V ! V ! V ! B 450 450 450 支撑钢管变形计算受力图0.0050.083支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.507kN.m 最大变形 vmax=0.083mm最大支座力 Qmax=11.165kN抗弯计算强度 f218、 = M/W =0.507106/10160.0=49.90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 450.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12118对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.165对拉螺栓强度验算满足219、要求! 侧模板计算满足要求！9.3.4 200 厚墙体验算一、墙模板基本参数计算断面宽度 200mm，高度 3000mm，两侧楼板厚度 100mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距 250mm，内龙骨采用 4070mm 木方，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 5 道，在断面内水平间距 250+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距 450mm，直径 14mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/220、mm2。200mm3000600 600 600 600 250119模板工程施工方案模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 4.000h； T 混凝土的入模温度，取 20.000 ;V 混凝土的浇筑速度，取 1.200m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m； 混凝土坍落度影响221、修正系数，取 1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=29.440kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 : F1=0.9029.450=26.505kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值 : F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取 2.90m。荷载计算值 q = 1.226.5052.900+1.403.6002.900=106.853kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:222、本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 290.001.501.50/6 = 108.75cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 290.001.501.501.50/12 = 81.56cm4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。AB106.85kN/m 250250250 120模板工程施工方案计算简图0.6680.534弯矩图(kN.m)16.0313.3610.6910.6913.3616.03剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB76.86kN/m 250250250 变形计算受力223、图0.0330.416变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=10.685kNN2=29.385kNN3=29.385kNN4=10.685kN最大弯矩 M = 0.667kN.m 最大变形 V = 0.416mm(1)抗弯强度计算121经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.66710001000/108750=6.133N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=316028.0/(22900.00015.000)=0.553N/mm2截面抗剪强度设计值T224、=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.416mm面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2526.51+1.40.253.60=9.212kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2526.51=6.626kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。9.21kN/mA B250 600 600 600 600 250内龙骨计算简图0.2880.139内龙骨弯矩图(kN.m)1220.000.002.302.7225、92.762.772.742.302.74 2.77 2.76 2.79内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：6.63kN/mA B250 600 600 600 600 250内龙骨变形计算受力图0.0030.155内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.287kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.543kN经过计算得到最大变形 V= 0.155mm 内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 3.808.808.80/6 = 49.05cm3；截面惯性矩 I = b226、h3/12 = 3.808.808.808.80/12 = 215.80cm4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.287106/49045.3=5.85N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32788/(23888)=1.251N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.155mm123内龙骨的最大挠度小于 600.0/250,227、满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。5.54kN 5.54kN 5.54kN 5.54kN 5.54kN 5.54kNA V ! V ! V ! B 450 450 450 支撑钢管计算简图 0.4980.315支撑钢管弯矩图(kN.m)5.65.67 5.54 5.54 5.42 5.420.12 0.12 0.00 0.000.12 0.12 5.42 5.42 5.54 5.54 5.65.67支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与228、计算结果如下：3.99kN 3.99kN 3.99kN 3.99kN 3.99kN 3.99kNA V ! V ! V ! B 450 450 450 支撑钢管变形计算受力图0.0060.100124支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.498kN.m 最大变形 vmax=0.100mm最大支座力 Qmax=10.962kN抗弯计算强度 f = M/W =0.498106/8982.0=55.44N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 450.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式:N N = fA229、其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.962 对拉螺栓强度验算满足要求!9.4 梁模板计算9.4.1 计算依据（1）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008（2）建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2011（3）混凝土结构设计规范GB50100-2010（4）建筑结构荷载规范GB500230、09-20129.4.2 400800 梁模板计算一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=400mm，125梁截面高度 H=800mm，H 方向对拉螺栓 2 道，对拉螺栓直径 16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)300mm。 模板支架搭设高度为 3.0m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m， 钢管规格：483.0;立杆钢管类型选择：LG-A-180(1800);横向水平杆钢管类型选择：SPG-120(1200); 纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);梁底增加 3 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强231、度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 40. 70.mm 木方。木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 0.80m。梁顶托采用双钢管483.5mm。梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取 1.00。1263000400800 t1200400400二、梁模板荷载标准值计算面板为受弯结构,需要232、验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.8000.900=18.360kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.900 (20.800+0.400)/0.400=0.900kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000) 0.4000.900=0.900kN 均布荷载 q = 1.3518.360+1.350.900=26.001kN/m集中荷载 233、P = 0.980.900=0.882kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4；0.88kN26.00kN/mB133133133计算简图0.0550.033弯矩图(kN.m) 2.17 2.151.320.440.44/1.322.15 2.17127剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B19.26kN/m 133133133变形计算受力图0.0000.003变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=234、1.321kNN2=4.321kNN3=4.321kNN4=1.321kN最大弯矩 M = 0.055kN.m 最大变形 V = 0.004mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0M/W = 1.0000.0551000 1000/15000=3.667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=32174.0/(2400.00015.000)=0.544N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算235、值 v = 0.004mm128面板的最大挠度小于 900.0/250,满足要求! 二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.321/0.900=4.801kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 4.800.900.90=0.389kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9004.801=2.592kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9004.801=4.753kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 32.67cm3；截面惯性矩 I = 1236、14.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.389106/32666.7=11.90N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32592.38/(240.0070.00)=1.389N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=3.1237、39kN/m最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6773.139900.04/(1009000.00 1143333.0)=1.355mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!129托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.104kN/m。, 4.32kN0.10kN/m 1.32kN! 1.32kN 4.32kNBA 400 400 托梁计算简图 0.3210.118托梁弯矩图(kN.m) 5.08 5.080.60 0.58 0.58 0.76 0.740.58 0.58 0.600.760.745.08238、 5.08托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.03kN 2.82kN、 2.82kN0.10kN/m 、 1.03kN BA 400 400 托梁变形计算受力图0.0000.020托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.321kN.m130经过计算得到最大支座 F= 10.169kN 经过计算得到最大变形 V= 0.020mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.321 106/10160.0=30.09N/m239、m2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.020mm顶托梁的最大挠度小于 400.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=10.17kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.295=0.398kNN = 10.169+0.398=10.567kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.2240、4 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为 1.155； u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为 1.100；131a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a 可按 0.65m 取值，再根据实际 a 值采用承载力 线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-241、1.2)/(0.65-0.2) (0.20-0.2) + 1.2 =1.20 l0=3.176m； =3176/16.0=199.198, =0.182根据承载力线性插值得到:=(1.0010567)/(0.182424.1)/1.20=114.082N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3001.0000.338=0.101kN/m2 h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向(跨度方向)间距，0.90m； lb 立杆242、横向间距，0.80m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1010.9001.2001.200/10=0.011kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk 计算公式其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.101 3.00.90 (0.53.0+0.80)=0.630kN.m Nwk = 68/(8+1)/(243、8+2) (0.630/6.00)=0.056kN132立杆 Nw = 10.169+1.3500.295+1.40.60.056=10.614kN 根据承载力线性插值得到:=1.00 (10614/(0.182424.1)+11000/4493)/1.20=116.637N/mm2,立杆的稳定 性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范 JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=6.00020.900 (0.410+0.200)+2 (0.0006.0000.900) 6.000/2=19.753kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.630 = 1.889kN.m碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！133