1、 济宁市文化中心一期济宁市文化中心一期建设项目建设项目工程工程 高大模板工程安全专项施工方案高大模板工程安全专项施工方案 目目 录录 1.针对专家论证意见方案修改指引针对专家论证意见方案修改指引.1 2.编制依据编制依据.3 3.工程概况工程概况.5 3.1.基础三层高支模概况.5 3.2.三层五层高支模概况.8 3.3.四层设备层高支模概况.9 3.4.施工重难点分.10 4.高大模板施工进度计划高大模板施工进度计划.12 5.施工准备施工准备.13 5.1.技术准备.13 5.2.现场准备.13 5.3.材料准备及质量要求.13 5.4.测量仪器准备.17 5.5.机械设备准备.17 5.2、6.劳动力准备.17 6.高大模板支撑体系设计高大模板支撑体系设计.18 6.1.板模板支撑体系设计.18 6.2.梁模板支撑体系设计.20 6.3.高大模板满堂支撑架架体布置详图.24 7.高大模板施工工艺高大模板施工工艺.28 7.1.施工工艺.28 7.2.高大模板支架搭设构造要求.28 7.3.模板安装.32 7.4.混凝土浇筑.33 7.5.模板体系的拆除.35 7.6.施工注意事项.36 8.监测与监控监测与监控.38 8.1.重点监控部位.38 8.2.监测方案.38 9.质量要求与保证措施质量要求与保证措施.42 9.1.质量保证体系.42 9.2.质量标准.42 9.3.质量3、保证措施.45 10.安全文明施工安全文明施工.47 10.1.组织保障.47 10.2.脚手架搭设及拆除安全措施.47 10.3.消防措施.49 10.4.夏季高温施工施工保证措施.49 10.5.环保及文明施工.49 11.雨期施工措施雨期施工措施.51 11.1.雨期施工准备.51 11.2.雨期施工措施.52 11.3.安全保证措施.54 12.高大模板应急预案高大模板应急预案.55 12.1.组织机构.55 12.2.危险源识别.56 12.3.高处坠落和物体打击事故应急救援预案.58 12.4.触电事故应急救援预案.59 12.5.机械伤害应急救援预案.59 12.6.模板、脚手架4、坍塌.59 12.7.消防事故应急救援预案.60 12.8.XX安字【2010】51 号.60 12.9.XX总安字【2012】107 号.62 13.计计算书算书.68 13.1.110mm 厚板模板计算书（3.215.32m）.68 13.2.110mm 厚板模板计算书（-2.215.32m）.80 13.3.110mm 厚五层挑檐模板计算书（-2.2m28.14）.91 13.4.250600 梁模板计算书.103 13.5.3001200 梁模板计算书.115 13.6.6001800 梁模板计算书.128 13.7.3001800 梁模板计算书.141 13.8.8002200 梁模5、板计算书.153 13.9.6001800 梁侧模板计算书.164 13.10.8002200 梁侧模板计算书.170 13.11.250600 梁侧模板计算书.176 14.附图附图.182 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 1 1.针对针对专家论证专家论证意见意见方案方案修改修改指引指引 序号 专家意见 修改内容 1 编制依据补充 建筑施工安全技术统一规范等相关技术规范 已补充技术规范，详见方案 P3 页，2.编制依据-第四条 2 补充脚手架立杆地基承载力计算内容，说明立杆地基土层概况，并且需明确脚手架基础应按照地基承载力要求进行验收 立杆自然地坪概况说明详6、见方案 P28 页，7.2.高大模板支架搭设构造要求-基础；脚手架立杆低级承载力计算内容详见计算书 3 补充梁侧模板对拉螺栓计算内容。复核计算梁宽 800mm 的梁底立杆根数，建议设置3 根 两侧模板对拉螺杆计算内容及梁宽 800mm的梁底 3 根立杆验算详见计算书 4 补充扣件式钢管脚手架、碗扣式脚手架相关规范强条要求 详见方案 P36 页，7.6.脚手架施工注意事项 5 做好高支模监测记录。高支模架体搭设严格按照验收程序进行报验 详见方案 P38 页，8.2.监测方案 6 应急预案中补充与危险源分析相对应的处理措施 已补充、细化危险源分析及对应的处理措施，详见方案 P5467，12.高大模7、板应急预案 7 连墙件与剪力墙连接建议采用套管的处理方式 连墙件与剪力墙连接形式改为在墙体中预埋短钢管，详见方案 P30 页，7.2.高大模板支架搭设构造要求-连墙件 8 补充脚手架搭设及拆除施工安全措施 已补充脚手架搭设及拆除施工安全措施，详见方案 P4748 页，10.2.脚手架搭设及拆除安全措施 9 结构板边梁模板满堂架搭设立杆向外延伸两跨，保证满堂架搭设要求 结构板边梁模板满堂架搭设立杆向外延伸两跨，详见方案 P24 页，6.3.高大模板满堂支撑架架体布置详图 10 细化悬挑工字钢布置及固定方式，强化技术交底 五层局部结构板四角（24 轴/LN 轴、1113 轴/LN 轴、24 轴/B8、D 轴、1113济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 2 轴/BD 轴 区 域）较 三 层 结 构 板 外 伸450mm，原计划此部位楼板结构支撑架体在悬挑工字钢上搭设，现更改为从自然地坪上进行搭设。具体架体布置详见方案 P24页，6.3.高大模板满堂支撑架架体布置详图，先关验算详见计算书 11 补充高支模区域与非高支模区域满堂架连接成整体的措施 已补充高支模区域与非高支模区域满堂架连接成整体的措施，详见方案 P44 页，9.2.8.高支模与非高支模部分整体性处理 12 补充细化混凝土施工方案，做好高支模区域排水措施 已补充细化混凝土施工方案，详见方案 P33页，79、.4.混凝土浇筑；高支模区域排水措施详见方案 P28 页，7.2.高大模板支架搭设构造要求-基础 13 施工高支模区域时，高支模满堂架立杆下部支撑楼层梁下加固支撑架体不要拆除 高支模满堂架立杆下部支撑楼层梁下加固支撑架体不拆除，详见方案 P35 页，7.5.模板体系的拆除 济宁文化中心一期建设工程项目经理部高大模板工程安全专项施工方案 2.3编制依据编制依据 1、业主提供的本工程施工图纸；2、XX企业内部的企业标准及操作方法；3、品茗安全计算软件 2016 版。4、采用规范、标准、规程表如下：类别类别 名称名称编号编号 混凝土结构工程施工质量验收规范国标GB50204-2015（2015 版）10、建筑施工安全技术统一规范GB50870-2013 混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 钢管脚手架扣件GB24911-2010 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2010 钢筋混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图11G101-1、2、3 建筑结构荷载规范GB50009-2012 混凝土结构设计规范GB50010-2010 钢结构设计规范GB 50017-2003 碳素结构钢GB/T700 低合金高强度结构钢GB/T1591 直缝电焊钢管GB/T13793 安全带GB 6095-2009 安全帽GB2811-2007 安全网GB 5725-2009 建筑施工碗扣11、式钢管脚手架安全技术规范行标地标JGJ 166-2008 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011 建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012 施工现场机械设备检查技术规程JGJ160-2008 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ 300-2013 建筑施工安全检查标准JGJ592011 建筑施工现场环境与卫生标准JGJ146-2013 施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005 中华人民共和国建筑法法律法规1998 年 3 月 1 日施行 中华人民共和国安全生产法2002 12、年 11 月 1 日施行 中华人民共和国国务院令第393建设工程安全生产管理条例号 生产安全事故报告和调查处理条例中华人民共和国国务院令第 济宁文化中心一期建设工程项目经理部高大模板工程安全专项施工方案 4934号 建筑施工企业安全生产许可证管理规定建设部令第 128 号 建筑工程安全生产管理条例2004 年 2 月 1 日施行 管理规定危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87 号 关于落实建设工程安全生产监理责任的若干意见建市2006248 号 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质【2009】254 号 建筑施工特种作业人员管理规定建质200875 号 高大模板和13、支撑体系安全监督管理规定XX安字【2010】51 号 5、建筑施工手册（第五版）6、济宁市文化中心工程地质勘察报告7、济宁文化中心一期建设工程施工组织设计8、根据现场实际情况济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 5 3.工程概况工程概况 济宁文化中心一期建设工程项目位于太白湖新区，北至圣贤路，南至石佛北路，西至运河路，东至至圣路。图书馆位于施工现场的南侧，建筑面积 29316m，地上 5 层，二层及三层设有夹层，主要建筑层高为 6.07m，5.22m，4.2m，3.9m，4.5m，建筑檐口高度为 34.2m。基础采用预应力混凝土管桩基础，结构形式为框架剪力墙结构，设14、计使用年限 50 年。图书馆三层存在较大面积的高支模区域，以及图书馆四层结构周边存在高支模区域，总面积约 5600m，采用碗扣脚手架进行搭设。插图插图 1-1 图书馆立面图书馆立面示意图示意图 插图插图 1-2 图书馆图书馆剖面示意图剖面示意图 3.1.基础基础三层高支模概况三层高支模概况 图书馆三层高支模施工区域结构形式详见下图（阴影区域为高支模区域）：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 6 插图插图 3-1 图书馆三层高支模区域结构平面图图书馆三层高支模区域结构平面图 插表插表 3-1 基础基础三层高支模概况表一三层高支模概况表一 高支模轴线区域 312/JN15、；612/FJ；912/BF；69/CE 高支模区域面积 3130 高支模楼板厚度 110mm 施工总荷载 KN/4.25KN/高支模梁截面 mm 400800、3001200、200600、6001800、2501200、8001200、8002200 高支模梁跨度 m 1.4m7m 高支模架体高度 m 10.01m 最大梁线荷载 KN/m 44KN/m 支承层楼板厚度mm 200mm、250mm 支承层板面标高 m 5.2m 注：本工程钢筋混凝土重度取 25KN/m，模板、木方自重取 0.5KN/，施工均布荷载取 1.0KN/。后续列表计算荷载取值与本表相同。插表插表 3-2 基础基础三层16、高支模概况表二三层高支模概况表二 高支模轴线区域 69/ML,812/FJ 高支模区域面积 112 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 7 高支模楼板厚度 110mm 施工总荷载 KN/4.25KN/高支模梁截面 mm 400800，8002200 高支模梁跨度 m 4.35m 高支模架体高度 m 9.31m 最大梁线荷载 KN/m 44KN/m 支承层楼板厚度mm 250mm 支承层板面标高 m 5.9m 插表插表 3-3 基础基础三层高支模概况表三三层高支模概况表三 高支模轴线区域 24/CN，1113/JN，1113/DF 高支模区域面积 1585 高支模楼17、板厚度 110mm 施工总荷载 KN/4.25KN/高支模梁截面 mm 3001200，3001800，200600，8001200，8002200 高支模梁跨度 m 4.39.05m 高支模架体高度 m 17.41m 最大梁线荷载 KN/m 44KN/m 支承层楼板厚度mm 自然地坪 支承层板面标高 m-2.2m 插表插表 3-4 基础基础三层高支模概况表四三层高支模概况表四 高支模轴线区域 1213/FH 高支模区域面积 143 高支模楼板厚度 110mm 施工总荷载 KN/4.25KN/高支模梁截面 mm 3001200 高支模梁跨度 m 9.0521m 高支模架体高度 m 9.81m 18、最大梁线荷载 KN/m 9KN/m 支承层楼板厚度mm 150mm 支承层板面标高 m 5.4m 插表插表 3-5 基础基础三层高支模概况表五三层高支模概况表五 高支模轴线区域 45/BD 高支模区域面积 223 高支模楼板厚度 110mm 施工总荷载 KN/4.25KN/高支模梁截面 mm 6001800，200600 高支模梁跨度 m 4.39.05m 高支模架体高度 m 11.01m 最大梁线荷载 KN/m 27KN/m 支承层楼板厚度mm 150mm 支承层板面标高 m 4.2m 插表插表 3-6 基础基础三层高支模概况表六三层高支模概况表六 高支模轴线区域 69/BD、34/DF 高19、支模区域面积 347 高支模楼板厚度 110mm 施工总荷载 KN/4.25KN/济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 8 高支模梁截面 mm 8001200，8002200，2501200，3001200，4001200 高支模梁跨度 m 1.759.05m 高支模架体高度 m 12.01m 最大梁线荷载 KN/m 44KN/m 支承层楼板厚度mm 150mm 支承层板面标高 m 3.2m 插表插表 3-7 基础基础三层高支模概况表七三层高支模概况表七 高支模轴线区域7 69/CE 高支模区域面积 370 高支模楼板厚度 110mm 施工总荷载 KN/4.25KN20、/高支模梁截面 mm 8001200，8002200，2501200，3001200，4001200 高支模梁跨度 m 1.456.45m 高支模架体高度 m 11.31m 最大梁线荷载 KN/m 44KN/m 支承层楼板厚度mm 120mm 支承层板面标高 m 3.9m 3.2.三层三层五层高支模概况五层高支模概况 图书馆五层高支模施工区域结构形式详见下图（阴影区域为高支模区域）：插图插图 3-2 三层三层五层高支模区域示意图五层高支模区域示意图 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 9 插表插表 3-8 三层三层五层高支模概况表一五层高支模概况表一 高支模轴线区21、域 结构四周 高支模区域面积 615 高支模楼板厚度 120mm 施工总荷载 KN/4.5KN/高支模梁截面 mm 6001620，3501620，3001200，2501200 高支模梁跨度 m 1.7m10.1m 高支模架体高度 m 12.46m 最大梁线荷载 KN/m 9KN/m 支承层楼板厚度mm 110mm 支承层板面标高 m 15.32m 插表插表 3-9 三层三层五层高支模概况表二五层高支模概况表二 高支模轴线区域 34/FJ 高支模区域面积 140 高支模楼板厚度 120mm 施工总荷载 KN/4.5KN/高支模梁截面 mm 350700,400700 高支模梁跨度 m 5.622、m7.3m 高支模架体高度 m 10.18m 最大梁线荷载 KN/m 7KN/m 支承层楼板厚度mm 110mm 支承层板面标高 m 15.32m 插表插表 3-10 三层三层五层高支模概况五层高支模概况表表三三 高支模轴线区域 34/FJ 高支模区域面积 180 高支模楼板厚度 120mm 施工总荷载 KN/4.5KN/高支模梁截面 mm 350700,400700 高支模梁跨度 m 5.6m7.3m 高支模架体高 度 m 8.98m 最大梁线荷载 KN/m 7KN/m 支承层楼板厚度mm 110mm 支承层板面标高 m 15.32m 插表插表 3-11 基础基础五层高支模概况五层高支模概况23、表三表三 高支模轴线区域 34/FJ 高支模区域面积 40 高支模楼板厚度 110mm 施工总荷载 KN/4.25KN/高支模梁截面 mm 100400 高支模梁跨度 m 12m 高支模架体高度 m 30.52m 最大梁线荷载 KN/m 1KN/m 支承层楼板厚度mm 自然地坪 支承层板面标高 m 15.32m 3.3.四四层层设备层高支模概况设备层高支模概况 图书馆设备层高支模施工区域结构形式详见下图（阴影区域为高支模区域）：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 10 插图插图 3-3 四四层层设备设备层高支模区域示意图层高支模区域示意图 插表插表 3-12 四四24、层层设备层设备层高支模概况表高支模概况表 高支模轴线区域 69/KM；69/CE 高支模区域面积 590 高支模楼板厚度 120mm 施工总荷载 KN/4.5KN/高支模梁截面 mm H900 x350 x16x20 高支模梁跨度 m 22m 高支模架体高度 m 9.58m 支承层板面标高 m 28.02m 支承层楼板厚度mm 120mm/3.4.施工施工重难点分重难点分 1、本工程高支模范围包括基础至三层结构，三层至五层结构，支模面积超过 7400，支模最大高度为 17.41m，高度较高，体量巨大，架体验算及设计比较复杂，施工组织难度较大。2、三层高支模区域施工期间，需穿插 8 根 220025、800 预应力梁施工，后张法施工，梁截面较大，架体安全要求较高，架体搭设同时需考虑张拉设备操作空间。3、高支模支撑架体采用碗扣式脚手架进行搭设。由于受到碗扣式脚手架立杆间距济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 11 固定模数限制，需要采用普通钢管架配合搭设，扣件式脚手架于碗扣式脚手架的连接是施工的重要控制点。4、基础至三层结构东侧、西侧高支模区域（24 轴/BN 轴、1213 轴/BN 轴）架体需在自然地坪上进行搭设，且此区域架体搭设高度为 17.41m，需对架体搭设基础夯实平整后进行硬化，并做好排水措施。5、因结构设计有大量挑板，高支模架体外侧搭设外架难以与结构进26、行拉结，外架搭设难度较大，高支模架体搭设时以碗扣架为主，架体由结构外边缘向外侧增加两跨，提高架体整体稳定性，同时作为外防护体系，并在作业层提供足够的作业空间，最外排架体采用普通钢管架搭设，架体搭设要求同高支模架体，但需考虑封闭防护措施。6、五层结构板四角（24 轴/LN 轴、1113 轴/LN 轴、24 轴/BD 轴、1113 轴/BD 轴区域）少量挑檐较同部位三层结构板外伸，支撑架体需从自然地坪上进行搭设，搭设高度 32m，该部分架体需进行独立验算。7、本工程高支模架体体量大，施工周期长，危险性较大，架体的监测、验收措施要求完善。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方27、案 12 4.高大模板高大模板施工进度计划施工进度计划 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 13 5.施工准备施工准备 5.1.技技术准备术准备 1、施工前，技术部牵头，组织相关人员熟悉施工图纸，学习施工规范，及时解决施工图纸中的疑问，做到准确理解设计意图。2、编制本工程高大模板工程安全专项施工方案，经专家论证通过后交底实施，并按照主体施工段的划分提制材料计划、机具设备使用计划等。3、建立三级交底制度，即技术负责人-施工管理人员-施工班组长和操作工人，交底要根据分项工程特点进行，使交底具有可操作性。对进场人员进行综合入场教育。施工工长将技术、质量、安全、文明施工等28、要求向作业队伍进行分解交底。4、本工程将严格按照国家规范（标准）进行施工，备齐有关现行规范、技术标准和施工图。5.2.现场准备现场准备 1、组织一批综合能力强的施工人员、施工管理人员，以满足本工程需要。施工人员上岗前必须经过培训，掌握施工工艺、技术操作方法，搭设人员持证上岗。安排专业架子工搭设，需用工人数量约为 60 人，具体工种详见劳动力准备章节。2、根据施工方案在现场布置好钢管、模板等周转工具及工程材料的堆放场地，材料堆放场地设置在图书馆北侧。3、混凝土强度达到 1.2N/mm2后进行测量定位工作，在板上弹出轴线、墙、梁、柱边线和控制线。5.3.材料准备及质量要求材料准备及质量要求 1、钢29、材的选用（1）钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 和低合金高强度结构钢GB/T1591 的规定。（2）钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 中规定的 Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。（3）碗扣式钢管脚手架钢管规格为 483.5mm。（4）碗扣节点构成：由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆接头和上碗扣限位销组成,如下图：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 14 （5）上碗扣、可调托座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符30、合现行国家标准可锻铸铁件GB9440 中 KTH330-08 及一般工程用铸造碳钢件GB11352中 ZG270-500 的规定。（6）采用钢板热冲压整体成型的下碗扣，钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235A及钢的要求，板材厚度不得小于 6mm，并应经 600650的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。（7）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:1）应有产品质量合格证；2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T228 的有关规定；3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管外径、壁厚、断面等31、的偏差，应符合现行规范的规定；5）钢管必须涂有防锈漆。（8）旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:1）表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2）钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 的规定；济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 15 3）钢管上严禁打孔。（9）钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T11352中规32、定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500 和 ZG310-570号钢的要求。2、各类构配件制作质量及形位公差要求详见下图：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 16 4、模板选用 15mm 厚木模板。5、背楞选用经过刨制并且质量较好的 4090mm 木枋，木枋长度为 2m、4m 两种。6、木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005 中 IIa 级材质的规定。脚手板厚度不应小于 50mm，两端宜各设置直径不小于 4mm 的镀锌钢丝箍两道。7、安全平网可采用锦纶、维纶、绦纶或其它材料制成，其物理性能及耐候性应符合安全网GB5725-33、2009 的规定。8、各部位高支模材料准备见下表：插表插表 5-1 图书馆图书馆高支模主要材料进场计划表高支模主要材料进场计划表 序号 材料名称 规格 数量 备注 1 碗扣式脚手架钢管 483.5mm 60t 2 扣件式脚手架钢管 483.5mm 20t 2 直角扣件/10000 个 3 旋转扣件/4000 个 4 对接扣件/2000 个 5 可调托撑 60036 1000 个 6 木模板 15mm 6000m 7 木方 4090mm 120m 8 底座 T386mm 5000 个 9 垫板 木跳板 400025050mm 700m 10 安全平网 1.26.0m 700m2 11 安全帽 A34、BS 安全帽 200 个 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 17 12 安全带 坠落悬挂 20 条 13 C20 混凝土 200 满堂架自然地坪硬化 注：此计划仅为估算，具体进场量以现场实际进场为准。5.4.测量仪器准备测量仪器准备 插表插表 5-2 主要测主要测量仪器量仪器 名 称 精度指标 单位 数量 说 明 全站仪 2 秒 2mm+2ppmDNTS360R 套 1 平面控制测量、施工 放样及竖向测距 水准仪 3mm 台 2 标高传递 激光垂准仪 1/200000 台 1 轴线的竖向投测 磁力线坠/个 2 垂直度校正 大菱镜/个 2 控制网引测对中测距 小菱35、镜/个 2 坐标测量 菱镜铝合金三脚架/架 2 临时对中，捕捉坐标 5m 钢卷尺 0.5mm 把 20 测距 50m 钢卷尺 0.5m 把 4 距离丈量 5.5.机械设备准备机械设备准备 高大模板施工时机械设备需求如下表：插表插表 5-3 主要机械设备需要表主要机械设备需要表 序号 设备名称 数量 用途 备 注 1 平刨 3 台 木材刨平、刨直 2 压刨 3 台 木材压刨 3 电锯 6 台 模板、模板大规模开锯 4 手动电锯 9 台 模板、木枋小规模开锯 6 扭矩扳手 30 把 紧固扣件、检查 7 切割机 3 台 钢管割锯 8 TC6015 塔吊 2 台 垂直运输 9 TC5610 塔吊 1 36、台 垂直运输 5.6.劳动力准备劳动力准备 结合施工工期及施工成本的要求，对劳动力计划要求如下：插表插表 5-4 高支模劳动力需用表高支模劳动力需用表 工 种 数 量/人 责 任 架子工 20 安装、拆除架子及模板支撑 木工 80 负责模板的制作和安装，混凝土浇筑时负责看模 测量工 3 负责梁、板、柱的定位和标高的控制 普工 10 负责搭设维护、做安全标识，清理 焊工 2 零星电焊作业 机操工 5 小型机械操作、材料加工 合计 120 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 18 6.高大模板支撑体系设计高大模板支撑体系设计 6.1.板模板支撑体系设计板模板支撑体系设37、计 1、图书馆高支模区域楼板概况及模板支撑体系见下表：插表插表 6-1 高支模楼板概况一高支模楼板概况一 三层 楼板厚度 mm 110 结构层高 m 10.12，9.42，17.52，9.92，11.12，12.12 五层 楼板厚度 mm 120 结构层高 m 12.58，10.3 设备层 楼板厚度 mm 120 结构层高 m 9.70 插表插表 6-2 高大模板支撑体系参数表高大模板支撑体系参数表 序号 部位 材料规格 设置要求（mm）备注 1 面板 15mm 厚木模板/2 次龙骨 4090mm 木枋 小面贴模板，间距250 3 主龙骨 483.5mm 钢管 顶托内 1 根钢管，间距900 38、4 立杆 483.5mm 钢管 纵横向900 5 水平杆 483.5mm 钢管 步距1200 2、五层结构板四角局部挑檐（24 轴/LN 轴、1113 轴/LN 轴、24 轴/BD 轴、1113 轴/BD 轴区域）较三层结构板外伸 450mm。此部位楼板结构支撑架体需从自然地坪上进行搭设。3、所有立杆下均设置木跳板，支架顶部支撑采用可调托撑，可调托撑伸出长度不宜超过 300mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm。立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于 700mm。4、除按照上述步距1500 设置水平杆以外，还应在最顶步距中间加设一道加强水平杆。5、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。扫39、地杆按照纵向横扫的顺序用直角扣件固定在立杆上，扫地杆距地高度200mm。6、满堂支撑架应在架体外侧周边由底至顶设置连续竖向剪刀撑。满堂支撑架内部纵、横向每 4 跨（且不大于 5m）由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度 4 跨。竖向剪刀撑斜杆与地面倾角为 4548，采用旋转扣件固定。7、满堂支撑架应在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑。还应在扫地杆一层设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 6m，剪刀撑宽度应为 3m5m。水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角为 45。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于 50mm。济宁文40、化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 19 8、满堂支撑架高度超过 5m，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位设置拉结点，拉结点水平间距 6m9m，竖向间距 2m3m。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 20 6.2.梁模板支撑体系设计梁模板支撑体系设计 6.2.1.60012006001800 梁模板体系设计 1、框架梁概况 插表插表 6-3 框架梁概况表框架梁概况表 混凝土梁编号 KL34、KL9、KL43 等 梁跨度 mm 9 梁截面尺寸 mm 6001200，6001800 搭设高度 m 10.12 梁侧楼板厚度 mm 110 2、梁41、模板支撑体系参数如下表所示：插表插表 6-4 6001800 梁支撑体系参数表梁支撑体系参数表 序号 部位 材料规格 设置间距（mm）1 梁底支撑 梁侧立杆 483.5mm 钢管 梁跨度方向立杆间距600 立杆距梁侧300 2 梁底立杆 483.5mm 钢管 梁跨度方向立杆间距600 梁底设置 2 根立杆，梁底立杆与梁侧立杆均匀布置 3 水平杆 483.5mm 钢管 步距1200 4 梁底主楞 顶托内设置 1 根 483.5mm 钢管 垂直于梁纵向，间距600 5 梁底次楞 4090mm 木枋 平行于梁纵向，间距200 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 21 642、 梁侧支撑 梁侧主楞 483.5mm 双钢管 竖向设置，间距600 7 梁侧次楞 4090mm 木枋 木枋小面贴模板，水平设置，间距200 8 面板 15mm 厚木模板/9 对拉螺杆 14mm 全丝高强螺杆 水平间距600mm，竖向距梁底 200mm开始每 400mm 设置一道。10 两侧设置 2 根斜撑钢管斜撑，纵向间距2m。插图插图 6-1 6001800 梁支撑架体大样图梁支撑架体大样图 6.2.2.2501200、3001200、3001800、400800、350700 梁模板体系设计 1、框架梁概况 插表插表 6-5 框架梁概况表框架梁概况表 混凝土梁编号 L1、L2、KL37、K43、L42、KL1、KL27、KL28 等 梁跨度 mm 8 梁截面尺寸 mm 2501200、3001200、3001800、400800、350700 搭设高度 m 10.12 梁侧楼板厚度 mm 110 2、梁模板支撑体系参数如下表所示：插表插表 6-6 2501200、3001200、3001800、400800、350700 梁支撑体系参数表梁支撑体系参数表 序号 部位 材料规格 设置间距（mm）1 梁底支撑 梁侧立杆 483.5mm 钢管 梁跨度方向立杆间距900 立杆距梁侧300 2 梁底立杆 483.5mm 钢管 梁跨度方向立杆间距900 梁底设置 1 根立杆，梁底立杆与梁侧立杆均44、匀布置 3 水平杆 483.5mm 钢管 步距1200 4 梁底主楞 顶托内设置 2 根 483.5mm 钢管 垂直于梁纵向，间距900 5 梁底次楞 4090mm 木枋 平行于梁纵向，间距200 6 梁侧梁侧主楞 483.5mm 双钢管 竖向设置，间距900 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 22 7 支撑 梁侧次楞 4090mm 木枋 木枋小面贴模板，水平设置，间距200 8 面板 15mm 厚木模板/9 对拉螺杆 14mm 全丝高强螺杆 水平间距600mm，竖向距梁底200mm 开始每 400mm 设置一道。插图插图 6-2 2501200、300120045、400800、350700 梁支撑架体大样图梁支撑架体大样图 6.2.3.8002200 梁模板体系设计 1、框架梁概况 插表插表 6-7 框架梁概况表框架梁概况表 混凝土梁编号 预应力梁 梁跨度 mm 12 梁截面尺寸 mm 8002200 搭设高度 m 17.41 梁侧楼板厚度 mm 110 2、梁模板支撑体系参数如下表所示：插表插表 6-8 8002200 梁支撑体系参数表梁支撑体系参数表 序号 部位 材料规格 设置间距（mm）1 梁底支撑 梁侧立杆 483.5mm 钢管 梁跨度方向立杆间距600 立杆距梁侧300 2 梁底立杆 483.5mm 钢管 梁跨度方向立杆间距600 梁底设置46、 3 根立杆，梁底立杆与梁侧立杆均匀布置 3 水平杆 483.5mm 钢管 步距1200 4 梁底主楞 顶托内设置 2 根 483.5mm 钢管 垂直于梁纵向，间距600 5 梁底次楞 4090mm 木枋 平行于梁纵向，间距100 6 梁侧支撑 梁侧主楞 483.5mm 双钢管 竖向设置，间距600 7 梁侧次楞 4090mm 木枋 木枋小面贴模板，水平设置，间距200 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 23 8 面板 15mm 厚木模板/9 对拉螺杆 14mm 全丝高强螺杆 水平间距600mm，竖向距梁底200mm 开始每 400mm 设置一道。10 两侧设置47、 2 根斜撑钢管斜撑，纵向间距2m。插图插图 6-3 8002200 梁支撑架体大样图梁支撑架体大样图 6.2.4.250600、200600 梁模板体系设计 1、框架梁概况 插表插表 6-9 框架梁概况表框架梁概况表 混凝土梁编号 KL35、KL36、KL3 梁跨度 mm 6 梁截面尺寸 mm 250600、200600 搭设高度 m 11.12 梁侧楼板厚度 mm 110 2、梁模板支撑体系参数如下表所示：插表插表 6-10 250600、200600 梁支撑体系参数表梁支撑体系参数表 序号 部位 材料规格 设置间距（mm）1 梁底支撑 梁侧立杆 483.5mm 钢管 梁跨度方向立杆间距948、00 立杆距梁侧300 2 梁底立杆 483.5mm 钢管 梁跨度方向立杆间距900 梁底居中设置 1 根立杆 3 水平杆 483.5mm 钢管 步距1200 4 梁底主楞 483.5mm 钢管 垂直于梁纵向，间距1200 5 梁底次楞 4090mm 木枋 平行于梁纵向，间距200 6 梁侧支撑 梁侧主楞 483.5mm 双钢管 600 7 梁侧次楞 4090mm 木枋 200 8 面板 15mm 厚木模板/9 对拉螺杆 14mm 全丝高强螺杆 居中设置一道 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 24 插图插图 6-5 250600、200600 梁支撑架体大样图梁49、支撑架体大样图 6.2.5.模板支设高度8m，集中线荷载15KN 梁模板体系设计 二层结构层高为 6.07m，部分梁截面尺寸较大，如 6001500mm、600800mm、10001200mm，不属于高支模范围，但集中线荷载超过 20KN/，需进行论证。模板支撑体系如下：序号 部位 材料规格 设置间距（mm）1 梁底支撑 梁侧立杆 483.5mm 钢管 梁跨度方向立杆间距600 立杆距梁侧300 2 梁底立杆 483.5mm 钢管 梁跨度方向立杆间距600 600梁宽800，梁底设置 2 根立杆，800梁宽1000，梁底设置 3 根立杆 梁底立杆与梁侧立杆均匀布置 3 水平杆 483.5mm 50、钢管 步距1200 4 梁底主楞 483.5mm 钢管 垂直于梁纵向，间距1200 5 梁底次楞 4090mm 木枋 平行于梁纵向，间距200 6 梁侧支撑 梁侧主楞 483.5mm 双钢管 600 7 梁侧次楞 4090mm 木枋 200 8 面板 15mm 厚木模板/9 对拉螺杆 14mm 全丝高强螺杆 梁侧每 400mm 设置一道对拉螺杆，梁侧模用钢管扣件搭设三角斜撑 6.3.高大模板高大模板满堂满堂支撑架架体布置详图支撑架架体布置详图 1、高支模区域满堂支撑架搭设时，架体从结构板最外边梁侧模板支撑立杆向外延伸两跨，提高高架体整体稳定性，同时作为外防护体系，并在作业层提供足够的作业空济宁51、文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 25 间。最外两排架体采用普通钢管架搭设，架体搭设要求同高支模架体，但需按照外脚手架封闭防护要求进行封闭防护设置。结构外侧架体通过普通钢管与结构内侧架体连接，连接不少于 3 跨立杆。插图插图 6-6 满堂架满堂架搭设剖面示意图搭设剖面示意图 2、五层结构板四角局部挑檐（24 轴/LN 轴、1113 轴/LN 轴、24 轴/BD 轴、1113 轴/BD 轴区域）较三层结构板外伸 450mm，此部位支撑架及外侧两排防护架从自然地坪上进行搭设。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 26 插图插图 6-7 五层五52、层挑檐处满堂架平面示意图挑檐处满堂架平面示意图 插图插图 6-8 五层挑檐处满堂架剖面示意五层挑檐处满堂架剖面示意 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 27 插图插图 6-9 五层挑檐处满堂架五层挑檐处满堂架搭设示意图搭设示意图 满堂架具体布置详见后附图。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 28 7.高大模板施工工艺高大模板施工工艺 7.1.施工工艺施工工艺 放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板钢管扣件式脚手架安装（先板底，后梁底）架设梁板底龙骨于U型拖之上梁板底模板安装梁钢筋绑扎板钢筋绑扎整改验收混凝土浇注混凝土养护混凝土达到设53、计强度后拆除脚手架放置纵横向扫地杆竖立杆依次安装纵横向水平杆接立杆安装连墙件竖向剪刀撑安装水平剪刀撑安装大梁侧模安装剩余底模安装基础土面硬化插图插图 7-1 高大模板施工工艺流程图高大模板施工工艺流程图 7.2.高大模板支架搭设构造要求高大模板支架搭设构造要求 1、基础 三层楼板高支模部分区域部分需在自然地坪上搭设满堂架，基础为土面，根据地勘报告，地基土层粘土层地基承载力特征值为 130KPa。满堂架基础必须平整、坚实，并将满堂架搭设区域范围内场地进行硬化，浇筑 100mm 厚 C20 混凝土垫层，并在支撑底部应垫木跳板 400025050mm。为保障脚手架排水，脚手架基础垫层按照 0.3%由54、结构中心向结构外侧找坡，并在硬化区域外围 300mm 处砌筑排水沟。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 29 插图插图 7-2 图书馆高支模图书馆高支模自然地坪自然地坪硬化区域示意图硬化区域示意图 2、立杆（1）立杆底部设置底座和木跳板 400025050mm 作为垫板。（2）顶托螺栓的伸出长度不大于 300mm，顶部自由端长度不大于 700mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于 3mm，安装时应保证上下同心。（3）钢管立杆碗扣连接，若不符合模数，可进行扣接。（4）支架立杆应竖直设置，垂直度偏差不得大于 1/200 架高，且不大于 30mm。若进行扣接，立杆错55、接头布置要求：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的 1/3。（5）搭设间距必须按方案进行放线搭设，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行，梁底立杆应从梁中济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 30 心线向两侧方向搭设，水平杆应提前吊运至梁下相应位置，剪刀撑随后搭设，即从梁中心线向两侧退后搭设，然后搭设梁底立杆沿梁纵向水平杆。3、扫地杆、扫天杆 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在56、距底座上皮不大于 350mm 处的立杆上。横向扫地杆应固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。同时在可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道扫天杆，扫天杆距离楼层板底不大于 700mm。4、剪刀撑（1）剪刀撑应沿纵横两个方向设置。（2）在架体外侧周边满布竖向剪刀撑，内部纵、横向每 4 跨布设一道剪刀撑，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为 4 跨。（3）满堂支撑架应在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑。还应在扫地杆一层设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 6m，剪刀撑57、宽度应为 3m5m。水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角为 45。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于 50mm。（4）竖向剪刀撑斜杆与地面倾角为 4548，采用旋转扣件固定。（5）剪刀撑连接均采用搭接，搭接长度不小于 1m，设置 3 个旋转扣件。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。5、水平防护（1）主体施工阶段，施工层、拆模层、脚手架首层必须满铺脚手板，脚手板离建筑物结构的距离满足规范要求。（2）每间隔10 米设置一道水平安全网，每间隔12m 满铺一道脚手板。（3）脚手58、板铺设时应严禁出现探头板，脚手板端头应用4mm 镀锌铁丝铁丝固定在小横杆上。5、连墙件 连墙件设置要求：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 31（1）框架柱部位满堂架设置钢管连柱抱箍进行拉结，每 2 步设置一道。插图插图 7-3 框架柱钢管抱箍框架柱钢管抱箍（2）高支模满堂架四周为剪力墙时，在剪力墙上预埋短钢管，水平间隔 6m9m、竖向间隔 2m3m，满堂架钢管与预埋钢管用扣件进行连接。（4）高支模四周为二层结构梁板、二层夹层结构梁板、四层结构梁板、五层结构梁板时，在梁板部位设置钢管预埋件，通过扣件紧固连接。并且，高支模区域满堂架体与非高支模区域满堂架体连成整体。59、济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 32 插图插图 7-4 高支模区域满堂架体与非高支模区域满堂架体连成整体高支模区域满堂架体与非高支模区域满堂架体连成整体（5）各区域高支模拉结点平面布置详见附图满堂支撑架剪刀撑布置图。7.3.模板安装模板安装 1、模板的安装顺序如下：柱钢筋验收柱模板柱混凝土浇筑钢管架顶托主龙骨次龙骨梁底模梁侧模板底模 2、梁底模及侧模均采用 15mm 厚木模板，梁底模铺设在次龙骨 4090mm 木枋上。3、楼板模采用 15mm 厚木模板，板底次龙骨采用 4090mm 木枋，顶托梁采用钢管。4、梁模板的安装（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控60、制标高线，按设计标高调整脚手架可 济宁文化中心一期建设工程项目经理部高大模板工程安全专项施工方案 调托撑的标高，将其调至预定的高度，然后在可调托撑的托板上安放主龙骨。固定主龙骨后在其上安装梁底次龙骨。次龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于 4 米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当梁的跨度4m 且9m 时，模板按跨度的 0.2起拱；当梁的跨度9m 时，模板按跨度的 0.4起拱；悬臂梁按悬臂长度的 0.4起拱，起拱高度不小于 20mm。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑33。（2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下61、挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。混凝土浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的混凝土浇筑顺序，泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。5、楼面模板的安装首先拉通线，然后调整脚手架可调托撑的标高，将其调到预定的高度，在可调托撑托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨，然后在次龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。6、模板支架安装后应项目部应按照XX局、总公司对高大模62、板的要求进行各阶段验收工作，混凝土浇筑前应报审监理，由监理单位组织建设单位、施工单位联合验收，建设单位负责人、总监理工程师、项目经理、项目技术负责人必须全数参加，验收通过后方可开盘。7.4.混凝土浇筑混凝土浇筑 1、高支模区域框架柱模板独立支设，混凝土浇筑至梁底，跨越楼层的独立柱，分节浇筑，每次浇筑至一个结构层。2、梁、板混凝土浇筑采用砼地泵+布料机旋转输送方式，布料机点位选择梁柱节点部位，33m 范围内梁板下部采用普通钢管进行加固。各施工分区之间按照 C2C1C3C4 的顺序原则进行施工，根据现场实际施工情况，每个施工分区内按照细部分区进行流水施工。布料机布置及混凝土浇筑顺序示意图如下图：济63、宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 34 4、为保证混凝土浇筑过程中架体的稳定性，梁板混凝土浇筑方法采用“赶浆法”，即先浇筑梁，从梁中心向两端浇筑。对于截面高度较大的梁，应分层进行浇筑，分层厚济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 35 度不超过 400mm。当梁混凝土浇筑至板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，楼板混凝土从中心到四周对称扩散浇筑。混凝土浇筑必须由专业混凝土工长指挥。泵送混凝土由于速度快，泵管口混凝土冲击力大，因此泵送点位置应注意避免混凝土堆积过量（不超过 200mm 厚），禁止泵管对着模板直接喷射，以防止模板支撑系统失稳导致坍64、塌事故的发生。5、钢筋密集的地方用直径32 的振动器捣固，在梁柱节点振动棒插入困难时，可用钢杆捣固，保证节点处钢筋密集区砼振捣密实，并适时用木锤锤击模板，以便及时发现振捣不密实处及时采取应急措施。6、局部如因浇注砼时间停歇过长，为避免施工冷缝出现，利用塔吊辅助吊运砼。7、混凝土浇筑后及时覆膜洒水养护。7.5.模板体系的拆除模板体系的拆除 1、为安全起见，本工程高支模范围主体结构必须满足以下条件后方可进行拆模：竖向模板：混凝土强度要达到 1.2MPa（依据同条件试块强度而定），保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。水平模板：悬挑板区域高支模满堂架不拆除。非悬挑板高支模及其上面一层结构的65、梁板混凝土均达到 100%强度后，高支模区域板模板及满堂支架方可拆除，高支模满堂架立杆下部支撑楼层梁下加固支撑架体不要拆除。2、在架体拆除前应作好以下工作：（1）在拆除架体时，应先清除架体上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛。（2）在拆除的架体周围，在坠落范围设置明显的“禁止入内”标志，并有专人监护，以保证拆时无其他人员入内。（3）拆除模板的顺序与安装模板的顺序相反，先支后拆，后支先拆。先拆非承重模板，后拆承重模板；先拆侧模后拆底模、自上而下的顺序进行。（4）拆除的支架、模板、木方要及时清理,螺栓与配件收集集中管理，支架、木方、模板要整理归堆使用。（5）拆除人员要站在已拆除模板的空隙地再拆除近旁66、的模板，模板要用钩子钩下，不得猛撬猛敲，使模板大片整体落下。（6）由于楼层较高，需利用支撑体系改作为拆模平台，先松开顶托螺杆，取出木济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 36 方，拆除模板，再清运木方、模板，然后再拆支撑体系钢管。（7）拆除时不得把模板、木方直接从高处往下掷，以防模板变形和伤人及砸坏其他物体，临边模板拆除时，临边面要封闭好。（8）架体的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。（9）架体拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。（10）拆除楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。（11）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。（67、12）模板拆除时不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架分开堆放、及时清运。7.6.施工注意事项施工注意事项 7.6.1.扣件式脚手架 1、扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。2、脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。纵、横向扫地杆构造 1横向扫地杆；2纵向扫地杆 3、单排、双排与满堂支撑架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对68、接扣件连接。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 37 4、脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。5、卸料时各构配件严禁抛掷至地面。6、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。7.6.2.碗扣式脚手架 1、采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T700 中 Q235A 级钢的要求，板材厚度不得小于 6mm。并经 600650的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。2、可调底座及可调托撑丝杆与69、调节螺母啮合长度不得少于 6 扣，插入立杆内的长度不 得小于 150mm。3、剪刀撑的斜杆与地面夹角应在 45-60之间，斜杆应每步与立杆扣接。4、顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于 4.8m。5、连墙件必须在脚手架拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。6、满堂架搭设前，需对脚手架基础按照地基承载力要求进行验收。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 38 8.监测与监控监测与监控 8.1.重点监控部位重点监控部位 1、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3、连接扣件是否松动70、。4、支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。5、施工过程中是否有超载的现象。6、安全防护措施是否符合规范要求。7、支撑体系和各杆件是否有变形的现象。8、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。9、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。8.2.监测方案监测方案 1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：根据支架规模确定，一般情况下每 1015m 应布设一个监测剖面，每个监测剖面应布设不少于 2 个支架水平位移监测点、3 个支架沉降观测点。3、高大支模搭71、设允许偏差及预警值要求 插表插表 8-1 高大支模搭设允许偏差及预警值要求高大支模搭设允许偏差及预警值要求 项目 允许偏差值 mm 预警值 mm 检查工具 立杆钢管弯曲 3mL4m 12 8 经纬仪、水准仪 4mL6.5m 20 12 经纬仪、水准仪 水平杆、斜杆钢管弯曲 L6.5m 30 25 经纬仪、水准仪 立杆垂直度全高 绝对偏差30 22 经纬仪、水准仪 立杆脚手架高度 H 内 绝对偏差H/400 25 经纬仪、水准仪 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。砼浇捣时，除安全看模人员可在周围柱下观察承重架情况外，梁板下不72、得有操作人员，看模人员和楼层指挥人员应配备对讲机，看模人员一发现异常情况应立即通知楼层指挥人员，停止作业并作好人员疏散工作。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 39 4、监测频率：混凝土浇筑过程中应实时监测，监测人员应避开浇筑混凝土正下方，一般监测频率为 2030 分钟一次。在混凝土浇注完毕后每天监测两次，持续 3 天。5、监测点的平面布置如下图所示：插图插图 8-1 3 层高支模监测点平面布置层高支模监测点平面布置 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 40 插图插图 8-2 五层高支模监测点平面布置图五层高支模监测点平面布置图 插图73、插图 8-3 设备层高支模监测点平面布置图设备层高支模监测点平面布置图 6、高支模检测记录表如下高支模检测记录表如下：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 41 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 42 9.质量要求与保证措施质量要求与保证措施 9.1.质量保证体系质量保证体系 1、建立以项目经理为首，各个部门组成的高大支模施工质量保证体系，建立质量责任制，工程部、安全部、质量部、物资部等从材料验收、工序验收、安全专项验收等层层把关。插图插图 9-1 质量保证体系质量保证体系 2、认真抓好质量管理教育，贯彻“质量是企业的第一生命”的指导74、思想，提高全体施工人员的质量意识。3、建立健全企业职工岗前培训制度，提高职工工作素质。建立健全质量奖罚制度,做到质量与效益挂钩。4、组织施工人员认真学习设计文件、相关技术标准、施工规范和操作规程。5、施工前要对项目管理人员、施工班组长、操作工人等进行三级技术交底工作。9.2.质量标准质量标准 9.2.1.模板定位 根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm 的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，75、用以控制模板边线。1）标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建筑标高）加 0.5m 控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 43 模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。2）柱模板的标高控制：（1)根据柱的高度，扣除砼楼板的标高后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。（2)弹线：待楼板新浇筑砼结硬后，由测量员在楼面砼上弹出轴线76、控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。9.2.2.模板的支设规范要求 模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净，模板满堂架支撑体系搭设要严格按 JGJ166-2008建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范。插表插表 9-1 模板安装允许偏差和检验方法模板安装允许偏差和检验方法 序号 项 目 允许偏差（mm）检查方法 国家规范标准 1 轴线位移 柱、墙、梁 5 尺量 2 底模上表面标高 5 水准仪或拉线尺量 3 截面模 内部尺寸 基础 10 尺量 柱、墙、梁+4，-5 4 层高 垂直77、度 层高不大于 5m 6 经纬仪或拉线尺量 层高大于 5m 8 5 相邻两板表面高差 2 尺量 6 表面平整度 5 靠尺、塞尺 7 阴阳角 方正/方尺、塞尺 垂直/线尺 8 预埋铁件中心线位移/拉线、尺量 9 预埋管、螺栓 中心线位置 3 拉线，尺量 螺栓外露长度+10，-0 10 预留孔洞 中心线位移+10，拉线，尺量 尺寸+10，-0 11 门窗洞口 中心线/拉线，尺量 宽、高/对角线/12 插筋 中心线位置 5 尺量 外露长度+10，-0 9.2.3.校验标高 标高弹出之后，及时核查正误。并由木工工长和测量员、质检员核验收。9.2.4.柱模安装 根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可78、以封柱模，安装前清理干净柱内杂济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 44 物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于700时在中间设置一道穿墙螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。9.2.5.梁模安装 当梁高超过 600mm 时，考虑到侧模斜撑的作用力减弱，故在梁高的中间加两道14穿墙螺杆。当梁的跨度4m 且9m 时，模板按跨度的 79、0.2起拱；当梁的跨度9m 时，模板按跨度的 0.4起拱;悬臂梁按悬臂长度的 0.4起拱。起拱高度不小于 20mm。主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。9.2.6.板模安装 板模板施工时注意以下几点：（1）满堂架搭设横平竖直，纵横连通，连接处需连接牢固，水平拉撑连通；（2）模板第一排次楞木方需紧靠柱边模，模板与模板之间拼接缝小于 2mm，否则用腻子封条；（3）板模板支设，下部支撑用满堂架，每根立杆底部应设置可调底座。脚手架必须设置纵、横向扫地。纵向扫地杆应固定在距底座上皮不大于 350mm 处的立杆上，必须与每根立杆连接并拧紧。横向扫地杆亦固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同80、一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。9.2.7.边梁模板加固 铺完楼面模板后，要对边梁模板加固。按照轴线控制好边模位置，用木枋顶牢，禁止顶到外架钢管上。并拉通线检查是否平直。9.2.8.高支模与非高支模部分整体性处理 为提高整个高支模系统整体稳定性，要求做到以下注意事项：高支模与非高支模部分立杆间距尽可能统一模数，并将水平杆通长连接在一起；在高支模与非高支模交界处增设水平剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统81、各跨两排立杆；在高支与非高支交界处增设竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 45 立杆；施工前按以上要求进行交底，过程中严格按方案要求施工，完成后将此部位作为重点验收部位。9.2.9.高低强度砼交接处理 在砼强度等级改变的交接部位，为了防止不同的砼互相混合，保证柱子混凝土的强度等级，在其两边用密目钢丝网拦截，若钢筋密集或者密目钢丝网安装困难时可以先浇筑柱子部位的混凝土，并沿梁方向多浇筑 h/2（h 为梁高）长，同时应比楼面稍高，然后再浇筑梁板砼。9.2.10.穿梁、板孔、洞口模板 预埋件、预留洞在施工前和安装图详细复核82、，无误后方能进行施工。在模板和钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置用胶合板做成相应规格模盒，盒子内部用方木支撑固牢，安装时，孔洞模应用铁钉钉牢或用铁线绑牢，并焊钢筋顶侧模。预埋件固定在模板上，预留洞如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上，确保在施工中不会移动。施工完毕的预留洞、预埋件进行复核和验收。混凝土浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正，确保埋件和预留洞的准确。9.3.质量保证措施质量保证措施 9.3.1.技术措施 1、满堂架在使用期间加强检查工作，在浇注混凝土之前检查一次，检查内容包括杆件有无变形，连接处是否松动等，以确保系统安全。2、必须按照设计图纸、支83、模施工方案进行模板及支架的安装，严格施工工艺规程管理，及时纠正违反施工工艺的行为。3、保证梁板结构尺寸和相互位置正确，标高在同一水平面上，各支点高低差不得超过 2mm，应通线安装。4、支撑体系要严格按照设计方案要求安装，对于个别特殊位置，应进行适当的验算并作处理，保证其具有足够的承载强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及施工过程中所产生的荷载，不允许有下沉或爆板现象。5、模板安装必须构造简单，装拆方便，便于钢筋绑扎安装和混凝土的浇筑养护等。6、模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆临时固定设施，安装各水平拉杆，剪刀撑必须与支撑架连系牢固。7、模板与混凝土的接触面应涂84、隔离剂。对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 46 的隔离剂不宜采用。严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。8、模板及满堂架拆除时混凝土的强度应符合设计要求。9、模板及满堂架的支撑系统拆除必须按层次，从上而下进行。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 47 10.安全文明施工安全文明施工 10.1.组织保障组织保障 1、建立健全安全组织机构和安全保证体系，经理部将成立安全领导小组。由项目经理任组长，项目副经理、安全总监任副组长，专职安全员 1 人，各工长兼职安全员 1人。安全领导小组以施工安全、人员安全、财85、产安全为工作职责，层层签订安全责任书，严格遵守有关安全生产和劳动保护方面的法律法规和技术标准，建立健全安全生产保证制度，定期检查安全生产情况，召开安全会议，搞好安全教育，消除事故隐患。2、安全领导小组名单如下：组长：范卫东 副组长：陈鹏、李广旭、王长建、郭亮、宁方正、葛士钊、窦钟鹏 组员：陶俊亦、郭永超、董淑勇、季则军、叶磊、刘欢、徐鑫、杜明洲、张志、后永亮、张学万、李文章、王学强、王振儒、李梦伟、岳晓明、崔涛贤、王彦锋、张力、黎媛、宋文振 3、安全保证体系如下图所示：插图插图 10-1 安全保证体系安全保证体系 10.2.脚手架脚手架搭设及拆除安全措施搭设及拆除安全措施 1、搭拆脚手架时工人86、必须按要求佩戴安全帽、安全带，进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须用安全带，并要系牢。施工区禁止吸烟，严禁酒后上班。医生济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 48 检查认为不适合高空作业者不得进行高空作业。2、新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。3、实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。4、施工现场配备专职安全员，监督检查安全生产。每项工作开始前，编制详细的安全技87、术交底，必须对所有操作人员进行专项有针对性的全面安全交底，履行签字手续。做好特殊工种的培训工作，坚持持证上岗。5、现场临电设施定期检查，保证临电接地、漏电保护器、开关齐备有效。夜间施工，现场及道路上必须有足够的照明，现场必须配置专职电工值班。6、做好结构的临边防护及安全网的设置。挂好水平兜网。7、支拆模应按顺序进行，模板及支撑在固定前，禁止攀登，不准在拆除的模板上操作，支撑架各连接件须扣紧，勿遗漏。使用中应经常检查支撑架有无拆改、松扣、脱钩现象，发现问题及时整改。8、使用对拉螺杆时，螺母必须拧紧，且螺杆必须凸出螺母 23mm 以上。模板上口安设牢固的施工平台，便于工人操作、绑筋和浇筑混凝土。988、所有模板配件拆除完毕后，方可将模板吊走。起吊前必须复查一遍，模板的穿墙杆是否拆完，没问题时才可起吊模板，杜绝冒险蛮干作业。10、模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人。模板拆除时，要设专人指挥和制定切实的安全措施，并在下方标出工作区，设专人看守，严禁非操作人员进入作业区。11、高空作业时，连接件必须放在箱盒或者工具袋中，严禁放在模板或脚手板上;扳手等各类小工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。12、模板在施工中应随时进行清理和检修，进行维护，并均匀涂刷脱模剂。13、脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再89、拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。14、卸料时各构配件严禁抛掷至地面。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 49 10.3.消防措施消防措施 1、在施工过程建立以项目经理牵头，项目全员参加的消防防火管理体系，结合工程施工特点，对每位员工进行消防保卫方面的教育培训，做到每个人在思想上的重视。2、实行逐级防火责任制，明确各级的职责，组建消防小组，负责日常的消防工作。分包单位在总包方的监督检查下，建立分包内部的逐级防火责任制，加强劳务队伍的消防教育。3、施工现场及生活区不允许吸烟，在生活、办公区设置吸烟处，不允许使用电炉，并且在生活区、办公区及现场设足够90、消防器材。4、加强对易燃、易爆物品的管理，设立专用仓库存放，在存放处挂明显警示牌，对于此类材料严格执行限额领料制度。5、加强对电气焊的管理，操作人员必须持证上岗，严格按规程进行操作。6、加强对生活区的消防防火管理，配置一定数量的消防器材，责令专人负责，定期进行检查，发现问题及时整改。10.4.夏季高温施工施工保证措施夏季高温施工施工保证措施 1、混凝土浇筑宜选在一天温度较低的时间（一般为夜间）进行，必要时可采取对浇筑场地搭设遮荫网，以降低模板、钢筋的温度。2、混凝土浇筑完成后，应立即覆盖塑料薄膜，初凝后及时压实收光，并进行覆盖洒水养护，保持潮湿状态不小于 7 天。3、加强对易燃、易爆等危险品的91、贮存、运输和使用的管理，在露天堆放的危险品采取遮阳降温措施。严禁烈日曝晒，避免发生泄露，杜绝一切自燃、火灾、爆炸事故。4、高温期间合理安排生产班次和劳动作息时间，对在特殊环境下（如露天、封闭等环境）施工的人员，采取诸如遮阳、通风等措施或调整工作时间，早晚工作，中午休息，防止职工中暑、窒息、中毒和其他事故的发生，炎热时期派医务人员深入工地进行巡回防治观察。一旦发生中暑、窒息、中毒等事故，立即进行紧急抢救或送医院急诊抢救。10.5.环保及文明施工环保及文明施工 1、专人负责现场道路及大门出入口的清扫工作，并经常洒水，防止扬尘，现场内的场地全部进行硬化，防止雨季产生泥浆，冬季积雪及时清扫。2、按照施92、工总平面布置图堆放模板和木枋，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 50 3、同时合理安排作业时间，尽可能避免发生扰民情况出现。夜间灯光集中照射，避免灯光扰民。4、施工现场进行全封闭防护。合理安排施工工序，尽量将噪音大的工序安排在早 7点晚 10 点的时间段内，将噪声小、影响小的工序安排在夜间施工。5、夜间进场材料文明装卸，加强进场材料二次包装工作。6、加强进出场车辆管理，设置专人在现场内外负责施工车辆的调度问题，减少对附近居民出入的影响。7、各项施工任务，做到工完场清，同时现场管理人员、作业人员均要佩戴统一的93、出入证。8、废弃的模板及方木应及时收集清理，要做到工完场清。9、楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至堆放场。10、现场木作余料要尽量利用，不能再利用的要及时送到回收站。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 51 11.雨期施工措施雨期施工措施 11.1.雨期施工准备雨期施工准备 1、组织准备(1)成立以项目经理为第一责任人的领导小组，具体职责落实到人。方案编制：技术部 现场组织：工程部 料具供应：物资部、机电部 应急抢险：工程部、保卫部门 (2)雨季施工主要以预防为主，采取防雨措施及加强排水手段，确保雨季时正常生产。(3)做好施工人员的雨季施工培训94、工作，组织相关人员进行施工现场的准备工作，并进行一次全面的施工现场的检查，包括检查脚手架、临时设施、临时用水管道，临时用电，机械设备等各项工作。(4)加强雨季施工的信息反馈，对容易发生问题的要采取防范措施，设法排除隐患，同时合理的安排日常工作。2、技术准备(1)雨季施工方案编制：在进入雨期 15 日前，编制并审批完成详细雨季施工方案。(2)技术交底：我司将严格执行技术交底制度。将雨季各项技术要求，从管理人员到分包及单位工人进行三级技术交底。交底内容主要为针对性的具体施工工艺、操作要点、质量、安全、环保要求等内容。3 现场准备 现场准备措施详见下表。插表插表 11-1 雨季施工现场准备雨季施工现95、场准备 序号 准备项目 准备内容 1 道路检修 对施工现场的道路，雨季之前要进行全面检查并及时修整，保证道路无积水。2 排水沟的设置 在图书馆场地四周设置，排入场地附近集水坑内。排水沟在雨季期间要经常维护，保持通畅，场地内部要作好有组织排水，以防场区内有积水影响施工。3 现场临建房屋检修 雨季来临之前，项目防汛领导小组应对现场的临时钢筋棚、木工棚、库房及办公室等房屋进行检查，检查是否存在漏雨、失稳、雷击等隐患，并且及时进行整改。4 洞口处理措施 雨季来临之前，应安排人员将后浇带、塔吊口、顶板预留洞口及时封闭。在下雨前，将楼梯口、电梯井口临时覆盖以防雨水进入。1)后浇带的封闭：对于平面后浇带，要96、求在地下室顶板后浇带两侧砌筑三皮砖，砖上覆盖多层板及塑料布，砖外侧抹防水砂浆，防止上部雨水及垃圾进入后浇带。2)电梯井口、楼梯口：结构封顶前的电梯口、楼梯口根据天气预报及时做济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 52 序号 准备项目 准备内容 好覆盖工作，当预报有雨时用多层板及塑料布封堵，当有大雨时要在其周边封堵，在砂袋上覆盖多层板及塑料布。4)顶板预留洞口：大洞口在其周边砌筑三皮砖，砖上覆盖多层板及塑料布，砖外侧抹防水砂浆；小洞口用多层板覆盖，并在多层板周边抹防水砂浆。5 垂直运输机具及脚手架 1)检查塔吊和外用电梯基础是否牢固，脚手架立杆底脚必须设置垫木，并加设97、扫地杆，同时保证排水良好，避免积水浸泡。所有人行马道设置防滑条。2)雨季到来之前，塔吊、井字架要安设防雷保护装置，施工现场内所有防雷装置的冲击接地电阻不得大于 30。6 电动机具、设备及临时电路 1)组织有关人员对施工现场内所使用的电气设备、照明设备、电动工具、电源线开关箱等进行认真检查，确保安全可靠。2)对现场的机电设备、临时线路进行检查，发现倾斜、变形、下沉、漏雨、漏电等现象，应及时修理加固，排除危险源。对高空作业措施要逐一进行检查，发现有松动，变形，损坏等现象要立即修理完善。3)敷设于潮湿场所的电线管路、管口，管子连接处应作密封处理。4)施工机具要有防雨罩或置于屋棚内，电气设备的电源线要98、悬挂在上，不准拖拉在地，班后勿忘切断电源。5)凡露天使用的电气设备，应有良好的防雨性能或有妥善的防雨措施。施工机具要统一规划放置，搭设必要的防雨棚，防雨罩。露天堆放的材料及设备要垫离地面一定的高度(约 30cm 以上)，防潮设备要有塑料布覆盖，防止日晒雨淋。对特别怕潮湿的机电设备、材料要搬到干燥的室内保存或采取特别防护手段。在材料、设备等仓库及堆放场地周围要保持排水通畅。6)对现场的手持电动工具的防护情况进行全面的检查，其绝缘电阻值不小于规定。在潮湿的场所或金属构架上等导电性能良好的作业场所，必须使用类或类电动工具。在狭窄场所内应使用类电动工具，如果使用类工具，必须装设额定漏电电流不大于 3099、mA、动作时间不大于 0.1 秒的漏电保护电器。类工具的安全隔离变压器，类工具的漏电保护器及类类工具的控制箱和电源连接器等必须放在外面，同时应有人在外监护。7)对在雨季以及存在爆炸性或腐蚀性气体的场所使用的工具进行检查，必须符合相应的防护等级的安全技术要求。8)对现场临时照明系统进行检查，局部照明灯、行灯等电压应使用 36 伏安全电压。7 避雷装置 雨季前要对避雷装置进行一次全面的检查。遇雷雨天禁止使用高大设备，以防雷击。8 原材料的储存和堆放 1)干粉砂浆、水泥全部存入仓库，仓库内做好防潮、防漏处理，保证不漏、不潮，下面应架空通风，四周设散水或排水沟，避免积水。2)加气混凝土砌块应在底部用木100、方垫起，上部用防雨材料覆盖。3)装修用材料要求入库存放、随用随领，防止受潮变质。4)钢管、钢筋等易锈蚀的材料采取架空底部、覆盖措施，以免锈蚀严重。11.2.雨期施工措施雨期施工措施 分部分项工程的风雨季施工措施见下表。插表插表 11-2 分部分项工程雨季施工措施分部分项工程雨季施工措施一览表一览表 序号 工序名称 具体雨季施工措施 1 混凝土工程 大雨和暴雨天气不得浇筑混凝土，新浇混凝土覆盖保护以防雨水冲刷。防水混凝土严禁雨天施工。雨期施工时，在浇筑板、墙混凝土时，可根据实际情况调整坍落度。下雨时商品混凝土车加防水盖，以防止雨水进入混凝土内。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全101、专项施工方案 53 序号 工序名称 具体雨季施工措施 如果混凝土在浇筑过程中或浇筑后终凝前遇雨，导致表面受到破坏，将这部分混凝土及时砸至密实层，然后再进行修补。施工现场准备一定数量的彩条布，用于覆盖新浇筑混凝土和所用的机具，当雨下大时，在规范规定可留施工缝的位置留设施工缝，停止混凝土的浇筑。梁板同时浇筑时沿次梁方向浇筑，若遇雨停止施工，可将施工缝留在次梁和板上，从而保证主梁的整体性。2 钢筋工程 钢筋堆放场地要设置在地势比较高的位置，并浇筑 240300(宽高)间距 2 米的混凝土条形基础，而且排水设施齐备。下雨前对钢筋原材及半成品进行遮盖，防止雨淋锈蚀。生有浮锈的，先用钢丝刷进行除锈，检验合102、格后，方可使用。钢筋加工区搭设钢筋棚，加工出的成品垫高存放，不得直接放在地上，以防雨天泥土污染。闪光对焊钢筋在钢筋棚内进行，不得在室外对焊以防雨淋。尤其是刚对焊出的钢筋，绝对禁止放在雨中或水中冷却，大风雨天气对焊钢筋应终止进行。现场焊接钢筋，应选在无风雨天气进行，刚焊出的钢筋也应禁止雨淋，以防止改变钢筋受力性能。焊接钢筋应避开阴雨天气，否则应用石棉瓦。遮挡，避免雨水直淋钢筋焊区。在绑扎钢筋中，有时遇到阴雨天气，一般情况不影响施工，但工人在上下班或搬运钢筋时，鞋上沾的泥土易污染钢筋。网片，应采取以下措施：一是钢筋上的泥土，应用钢丝刷，配合自来水冲洗干净。二是工人在进入钢筋绑扎区前清理干净鞋底或更103、换干净的鞋进行施工。墙体钢筋绑扎完成后及时浇灌混凝土，若因连续多天下雨，造成已绑扎的钢筋生锈的，在浇筑混凝土前，先用钢丝刷进行除锈。若遇到楼板钢筋绑完后下雨时，雨停后则必须清除钢筋生锈所造成的模板污染，以免楼板混凝土成型后造成在板底沿钢筋方向铁锈污染。3 模板工程 模板堆放区的地面进行混凝土硬化。模板底部垫好 100100mm 方木，严禁模板直接与地面接触；雨天模板刷完脱模剂后未拼装的，边刷边及时用塑料布加以覆盖，模板进入施工部位，但未浇筑混凝土的，根据天气预报，下雨前用塑料布将模板上口加以覆盖，防止脱模剂被雨水冲掉及墙内钢筋锈蚀。雨后墙体模板预检时，检查模内是否存有积水，如有积水应及时清除，104、如遇雨天合墙体模板，则在模板下口留设出水口，混凝土浇筑前封闭。方木、模板露天堆放时，选择地势较高地方，下部用方木垫平码放整齐。如遇下雨，上面覆盖塑料布，防止雨淋受潮变形。4 架子工程 雨季来临前认真检查外架的防雷接地，凡有安全隐患的立即整改，避免遭受雷击。大雨期间不得进行脚手架的搭设和拆除；大雨、大风后应及时对脚手架进行检查修理，有安全隐患的整改合格后方可投入使用。遇有雷雨天气，外架上人员必须立即离去以避免遭受雷击。雨季来临前严格按挑架施工方案认真检查型钢挑脚手架是否按方案搭设，对挑架的预埋件、钢丝绳、型钢平台各部位的焊接质量进行一次全面检查，不符合要求的应整改合格后方可使用。每次大风雨过后由105、安全员对爬架、外挑架全面检查无问题后才能容许使用。将易受潮的装修材料堆放至室内或用防雨材料覆盖。雨期应根据未来天气预报合理安排施工工序，中雨、大雨或五级以上大。8 机电安装工程 设备预留孔洞做好防雨措施。如施工现场地上部分设备已安装完毕，要采取措施防止设备受潮，被水浸泡。现场中外露的管道或设备，用塑料布或其它防雨材料盖好。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 54 序号 工序名称 具体雨季施工措施 室外电缆中间头、终端头制作选择晴朗无风的天气进行，油浸纸绝缘电缆制作前，须摇测电缆绝缘及校验潮气；如发现电缆有潮气浸入时，逐段切除，直至没有潮汽为止。敷设于潮湿场所的电线106、管路、管口、管子连接处作密封处理。将预埋电管及管口封好，以免水和杂物流进管内，影响后序施工。地下管线的施工要速战速决，及时下管、试压确认验收回填。直埋电缆敷设完后，立即铺沙，盖砖及回填夯实，防止下雨时，雨水流入沟槽内。11.3.安全保证措施安全保证措施 1、雨季前对于临建房屋、试块房等应进行检查和修理，防止漏雨、漏电和其它不安全因素存在。2、现场电焊机要搭设雨棚，其电气设备要有可靠接地措施，对电焊机把线、电缆线、胶皮线应检查是否老化、破损、不合格的胶线应调换和修理，防止漏电事故发生。3、现场临时电源应进行全面检查，对各种线路应检查是否符合安全操作规程的要求，凡普通胶皮线，普通塑料线，只准架空铺107、设，不准随地拖设。用电线路要保证绝缘性良好，架空设置，电源开关箱要有防雨设施，施工用水管线要进入地下，不得有渗露现象，阀门应有保护措施。4、雷雨时工人不要走近架子、架空电线周围 10m 以内区域，人若遭受雷击触电后，应立即采用人工呼吸急救并请医生采取抢救措施。5、雨季施工期间按照有关要求，应建立以项目经理为负责人的抗洪防汛指挥部详见防洪领导小组名单，组织精干的抗洪抢险队伍，汛期内主要领导要执行轮流值班制，发现险情立即指挥抢救和上报。6、配电箱、电缆线接头、箱、电焊机等必须有防雨措施，防止水浸受潮造成漏电或设备事故。7、所有机械的操作运转，都必须严格遵守相应的安全技术操作规程，雨季施工期间应加强108、教育和监督检查。8、工人员要注意防滑、防触电，加强自我保护，确保安全生产。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 55 12.高大模板应急预案高大模板应急预案 12.1.组织机构组织机构 为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。1、安全事故紧急救援小组名单：序号 小组职位 姓名 联系方式 1 组长 范卫东 18661757986 2 副组长 陈鹏 1865109、3861026 3 副组长 李广旭 18561517863 4 副组长 宁方正 18763601433 5 副组长 郭亮 18660326780 6 副组长 窦钟鹏 15588997553 7 副组长 王长建 13256759766 8 副组长 葛士钊 18853287918 9 组员 叶磊 15092120417 10 组员 宋文振 18613605040 11 组员 刘欢 18562601601 12 组员 后永亮 18630625810 13 组员 张学万 15094351436 14 组员 王彦峰 18653257228 15 组员 徐鑫 18663820497 16 组员 李文章 1110、5098937028 17 组员 董淑友 17685600563 18 组员 杜明洲 18669787393 19 组员 张志 18863965232 20 组员 王振儒 18660210941 21 组员 崔涛贤 18561717508 22 组员 李梦伟 18363958568 23 组员 王学强 18561165195 24 组员 方长新 18660223185 2、各成员职责：（1）组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。（2）副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场，济宁文化中心一期建设工程项目经理部111、 高大模板工程安全专项施工方案 56 冷静沉着处理。（3）各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。3、在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。12.2.危险源识别危险源识别 1、坍塌事故（1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。（2）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控112、制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（4）楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。（5）安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2、高空坠落事故（1）高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模113、板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 57 工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的114、系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。（7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。3、安全用电（1）安全用电组织措施 建立临时用电施工组织设计和安全115、用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。（2）安全用电技术规范 施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施116、或堆放构件、材料及其他杂物等。4、机械伤害（1）项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 58（2）在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。（3）切割小块的模板时应采取有效的保护措施。5、物体打击（1）模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m 以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。（2）避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法117、避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。（3）外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移脚手板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。6、火灾（1）设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。（2）切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花溅入引起火灾。（3）现场设置足够的灭火器。（4）水管应随楼层设置，便于取水。12.3.高处坠落和物体打击事故应急救援预案高处坠落和物体打击事故应急救援预案 1、一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2、迅速排除致命和致伤因素118、：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。3、检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。4、止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。5、观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。6、车辆一到立即就近送往医院。7、由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。8、总结经验教训，教育职工。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安119、全专项施工方案 59 12.4.触电事故应急救援预案触电事故应急救援预案 1、如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2、如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。3、高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。4、触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知 110 送往最近的医院。5、由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。6、总结经验教训，教育职工。12.5.机械伤害应急120、救援预案机械伤害应急救援预案 1、一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2、对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。3、车辆一到立即就近送往医院。4、事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5、总结经验教训，教育职工。12.6.模板模板、脚手架坍塌脚手架坍塌 1、一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数121、，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。2、如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。3、在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。（1）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。（2）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。（3）伤口止血且使用止血带。济宁文化中心122、一期建设工程项目经理部高大模板工程安全专项施工方案 （4）切忌对压伤进行热敷或按摩。4、事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5、总结经验教训，教育职工。12.7.60消防事故应急救援预案消防事故应急救援预案 为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：1、发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打 119 报警；2、现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；3、应急预案小组接到报警后立即到现场组织扑救；4、报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；5、拨打 119 报警后，报警人到场外马路上等候消防123、车的到来并做好向导工作；6、接到报警后，应急救援小组立即通知医务室人员到达现场组织抢救；7、安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；8、安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；9、现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；10、发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；11、在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；12、如电器起火应首先切断电源再组织扑救；13、如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；14、如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；15、在扑救燃烧产生有毒124、物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；16、在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；17、对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；18、事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。12.8.XXXX安字【安字【2010】51 号号1、中国建筑第三工程局有限公司在 2010 年 2 月 22 日下发了关于印发XX局济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 61 高大模板工程及支撑体系安全监督管理规定的通知。其中对高大模板的混凝土浇注、高大模板安全工程125、管理流程做了如下要求。2、高大模板工程安全管理流程图 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 12.9.XXXX总安字【总安字【2012】10762号号 1、XX局建设工程股份有限公司工程总承包公司在 2012 年 6 月 16 日下发了 关于进一步加强高大模板工程和外脚手架工程安全管理的通知。其中对安全物资进场、模板支架过程检查、模板支架使用验收、高大模板支架混凝土浇筑做了如下要求：2、安全物资进场验收表 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 63 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 64 3、模板支架过程检126、查表 模板验收台账 序号 施工部位 验收时间 备 注 1 2 3 4 5 6 7 .备注 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 65 模板支架过程检查表模板支架过程检查表 工程 项目 所属单位工程 支撑体系情况 部位 区 层 轴 轴 交 轴 轴 高度 m 最大总荷载 KN 跨度 m 最大线荷载 KNm 方案 情况 编制人 编制时间 年 月 日 审核人 审核时间 年 月 日 批准人 批准时间 年 月 日 周转料具材质 钢管规格 十字扣件 Kg 旋转扣件 Kg 钢管壁厚 mm 对接扣件 Kg 其他 方案相关要求 立杆间距要求 m 基础及垫板 设置要求 扫地杆 扣件拧紧 127、Nm 设置要求 力矩要求 步距设置要求 m 其他要求 支撑架底座验收情况 立杆间距 m 基础及垫板 合格 不合格 设置要求 扫地杆设置情况 齐全 不齐全 扣件拧紧 Nm 方案 是否 不需要 安全技术交底情况 合格 不合格 公司审批情况 安全教育情况 合格 不合格 技术交底情况 合格 不合格 步距设置情况 m 其他 验收 签字 搭设负责人：责任工程师：技术员：安全负责人：生产经理生产经理：项目经理：验收结论验收结论：核准 签字 核准意见：安监负责人：年 月 日 1、模板支撑体系纵横扫地杆搭设完成，且立杆和第一步横杆搭设完成后，由责任工程师向（生产经理）提交支撑体系基础验收申请，由（生产经理）组织128、验收。高支模支撑体系的相关验收必须由项目经理组织。2、钢管壁厚和扣件质量测试时，取总使用量的 3%抽检，填写实测平均值。3、需报上级验收的，此表应在基础验收通过后立即上报上级安监部门。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 66 模板支架使用验收表模板支架使用验收表 工程 项目 所属单位 支撑体系情况 部位 区 层 轴 轴 交 轴 轴 高度 m 最大总荷载 KN 跨度 m 最大线荷载 KNm 方案 情况 编制人 编制时间 年 月 日 审核人 审核时间 年 月 日 批准人 批准时间 年 月 日 周转料具材质 钢管规格 十字扣件 Kg 旋转扣件 Kg 钢管壁厚 mm 对接129、扣件 Kg 其他 方案相关要求 立杆间距要求 m 基础及垫板 设置要求 扫地杆 扣件拧紧 Nm 设置要求 力矩要求 步距设置要求 m 其他要求 支撑架底座验收情况 立杆间距 m 基础及垫板 合格 不合格 设置要求 扫地杆 设置情况 齐全 不齐全 扣件拧紧 Nm 方案 是否 不需要 安全技术交底情况 合格 不合格 公司审批情况 安全教育情况 合格 不合格 技术交底情况 合格 不合格 步距设置情况 m 其他 验收 签字 搭设负责人：责任工程师：技术员：质量负责人：生产经理：项目经理项目经理：验收结论验收结论：核准 签字 核准意见：安监负责人：年 月 日 1、模板支撑体搭设完毕，梁模及板模铺设前，项130、目经理应组织项目生产经理、总工程师、安全总监、质量总监、责任工程师等人员进行内部验收并签字，方可铺设模板。2、签字栏黑体字为牵头人。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 67模板支架混凝土浇筑核准表模板支架混凝土浇筑核准表 项目名称 所属单位工程 支撑体系 情况 部位 框架梁 尺寸 高度 m 最大总荷载 KN 跨度 m 最大线荷载 KN/m 方案情况 编制人 编制时间 年 月 日 审核人 审核时间 年 月 日 批准人 批准时间 年 月 日 周转料具 材质 钢管规格 十字扣件 kg 旋转扣件 kg 钢管壁厚实测 mm 接头扣件 kg 其他 方案 相关要求 立杆间距要求131、 m 基础及垫板 设置要求 扫地杆 m 扣件拧紧 Nm 设置要求 力矩要求 步距设置要求 m 其他要求 模板支架 验收情况 立杆间距 m 基础及垫板 合格不合格 设置情况 扫地杆 齐全不齐全 扣件拧紧力矩 Nm 设置情况 方案是否 是否不需 安全技术 合格不合格 报公司 审批 交底情况 安全教育情况 合格不合格 技术交底情况 合格不合格 步距实测 m 其他 验收 签字 搭设负责人：责任工程师：总工（技术负责人）：质量负责人：生产经理：项目经理项目经理：验收结论验收结论：项目复核 签字 复核意见：安监负责人：年 月 日 公司核准 签字 核准意见：安监部现场核验人员：生产经理：年 月 日 1、模板132、支撑体搭设完毕，砼浇筑前，项目经理应组织项目生产经理、总工程师、安全总监、质量总监、责任工程师等人员进行内部验收并签字，报公司核准验收合格后方可进行砼浇筑施工。2、签字栏黑体字为牵头人。济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 6813.计算书计算书 13.1.110mm 厚板模板计算书厚板模板计算书（3.215.32m）三层结构板高支模区域（3.215.32m）结构板支模高度较高，荷载较大，具有代表性，以此为例进行计算验算。13.1.1.计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 3、混133、凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 13.1.2.工程属性 新浇混凝土楼板名称 3F,标高 3.215.32m 新浇混凝土楼板板厚(mm)110 模板支架高度 H(m)12.12 模板支架纵向长度 L(m)30.2 模板支架横向长度 B(m)18.9 13.1.3.荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1 施工人员及设134、备荷载标准值 Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4 地基粗糙程度 B 类(城市郊区)济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 69模板支架顶部距地面高度(m)12.12 风压高度变化系数z 1.055 风荷载体型系数s 1 13.1.4.模板体系设计 模板支架高度(m)12.12 主梁布置方向 垂直立杆纵向方向 立柱纵向间距 la(mm)135、900 立柱横向间距 lb(mm)900 水平拉杆步距 h(mm)1200 斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合 规范JGJ166-2008 设置要求 立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450 小梁间距 l(mm)250 小梁最大悬挑长度 l1(mm)250 主梁最大悬挑长度 l2(mm)250 结构表面的要求 结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 70 模板设计立面图 13.1.5.面板验算 面板类型 木模板 面板厚度 t(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E136、(N/mm2)10000 面板计算方式 简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.11)+1.40.72.5 1=6.24kN/m q1 静=0.9G(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91137、.2(0.1+(24+1.1)0.11)1=3.09kN/m q1 活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 71p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.11)12.861kN/m 计算简图如下：1、强度验算 M1q1l2/86.240.252/80.049kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.252/8+3.150.25138、/40.198kNm MmaxmaxM1，M2max0.049，0.1980.198kNm Mmax/W0.198106/375005.272N/mm2f15N/mm2 满足要求！2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=52.8612504/(38410000281250)=0.052mm 0.052mmL/250250/2501mm 满足要求！13.1.6.小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)4090 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁截面抵抗矩 W(cm3)54 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩139、 I(cm4)243 小梁计算方式 四等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.11)+1.40.72.50.25=1.614kN/m 因此，q1 静0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.11)0.25=0.826kN/m q1 活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.787kN/m q20.91.2G1kb=0.91.140、20.30.250.081kN/m 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 72p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下：1、强度验算 M10.107q1 静 L2+0.121q1 活 L20.1070.8260.92+0.1210.7870.920.149kNm M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0810.92+0.213.150.9，0.1070.0810.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6140.252/141、2，0.0810.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.149，0.6，0.790.79kNm=Mmax/W=0.79106/54000=14.63N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 V10.607q1 静 L+0.62q1 活 L0.6070.8260.9+0.620.7870.90.891kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0810.9+0.6813.152.189kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6140.25，0.0810.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3ma142、x0.891，2.189，3.173.17kN max=3Vmax/(2bh0)=33.171000/(24090)1.321N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 733、挠度验算 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.11)0.250.765kN/m 挠度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.7659004/(1009350243104)0.14mmL/250900/2503.6mm;悬臂端maxql14/(8EI)=0.7652504/(89350243104)143、0.016mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！13.1.7.主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483.5 主梁计算截面类型(mm)483.25 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.73 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)11.36 主梁计算方式 四等跨连续梁 可调托座内主梁根数 1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max144、1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.71.50.251.353kN/m q1 静0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)0.250.88kN/m q1 活0.91.4Q1kb0.91.41.50.250.472kN/m q2(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.11)0.250.815kN/m 承载能力极限状态 按四等跨连续梁，Rmax(1.143q1 静+1.223q1 活)L1.1430.880.9+1.2230.4720.145、91.426kN 按悬臂梁，R11.3530.250.338kN RmaxRmax，R11.426kN;正常使用极限状态 按四等跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.8150.90.839kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.8150.250.204kN 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 74RmaxRmax，R10.839kN;计算简图如下：主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm)济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 75 主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.433106/4730=91.59146、6N/mm2f=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=23.2541000/45014.462N/mm2=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 76 主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max=0.420mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.222mm=2250/250=2mm 满足要求！5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为 R1=4.703kN，R2=5.154kN，R3=5.046kN，R4=5.462kN，R5=147、3.876kN 图二 支座反力依次为 R1=4.28kN，R2=5.322kN，R3=5.04kN，R4=5.322kN，R5=4.28kN 13.1.8.可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力 N5.462kNN30kN 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 7713.1.9.立柱验算 斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008 设置要求 钢管截面类型(mm)483.5 钢管计算截面类型(mm)483.25 钢材等级 Q235 立柱截面面积 A(mm2)450 立柱截面回转148、半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩 W(cm3)4.73 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 1、长细比验算=(h+2a)/i=(1200+2450)/15.9=132.075=230 满足要求！2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值 q1 有所不同：小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.910.25=1.164kN/m 同上四六步计算过程，可得：R14.017kN，R24.545kN，R34.31kN，R44.666kN，R53.655kN=l0/i=2100.00149、0/15.9=132.075 查表得，1=0.386 不考虑风荷载:N=MaxR1,R2,R3,R4,R5+0.9GqH=Max4.017,4.545,4.31,4.666,3.655+0.91.20.1512.12=6.629kN f=N/(1A)6.629103/(0.386450)=38.164N/mm2=205N/mm2 满足要求！考虑风荷载:Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.4220.91.22/100.062kNm Nw=MaxR1,R2,R3,R4,R5+0.9GqH+Mw/lb=Max4.017,4.545,4.31,4.666,3.655+0.91.20.1150、512.12+0.062/0.9=6.698kN 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 78f=Nw/(1A)+Mw/W6.698103/(0.386450)+0.062106/4730=51.669N/mm2=205N/mm2 满足要求！13.1.10.高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第 6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于 2 H/B=12.12/18.9=0.6412 满足要求，不需要进行抗倾覆验算！13.1.11.立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度 h(mm)110 混凝土强度等级 C35 混凝土的龄期(天)151、7 混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)9.686 混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.911 立柱垫板长 a(mm)200 立柱垫板宽 b(mm)50 F1=N=6.698kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl(0.7hft+0.2pc,m)umh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 h 截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平152、均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+as1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 79h0/4Um s 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=153、40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=90mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=860mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)186090/1000=49.358kNF1=6.698kN 满足要求！2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl1.35clfcAln F1 局部受154、压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值 c 混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用 l 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 l=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(150)/(20050)1/2=2.121，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.1219.68155、610000/1000=277.386kNF1=6.698kN 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 8013.2.110mm 厚板模板计算书厚板模板计算书（-2.215.32m）以三层结构板高支模区域（-2.215.32m）结构板支模高度最高，为最大荷载，具有代表性，以此为例进行计算验算。13.2.1.计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 5001156、7-2003 13.2.2.工程属性 新浇混凝土楼板名称 3F,标高-2.215.32m 新浇混凝土楼板板厚(mm)110 模板支架高度H(m)17.41 模板支架纵向长度L(m)60 模板支架横向长度B(m)12 13.2.3.荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5 当计算主梁时的均布活荷载157、(kN/m2)1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4 地基粗糙程度 C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)17.41 风压高度变化系数z 0.693 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 81风荷载体型系数s 1.3 13.2.4.模板体系设计 模板支架高度(m)17.41 主梁布置方向 平行立杆纵向方向 立柱纵向间距la(mm)900 立柱横向间距lb(mm)900 水平拉杆步距h(mm)1200 斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求158、 立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450 小梁间距l(mm)250 小梁最大悬挑长度l1(mm)200 主梁最大悬挑长度l2(mm)200 结构表面的要求 结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 82 模板设计立面图 13.2.5.面板验算 面板类型 木模板 面板厚度t(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5 面板弹性模量E(N/mm2)10000 面板计算方式 三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。Wbh2/6=10001515159、/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.11)+1.40.72.5 1=6.24kN/m q1静=0.9G(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.1+(24+1.1)0.11)1=3.09kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.9160、1.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.11)12.861kN/m 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 83 计算简图如下：1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.090.252+0.1173.150.2520.042kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.252+0.2133.150.25，0.10.1080161、.252+0.1753.150.250.168kNm MmaxmaxM1，M2max0.042，0.1680.168kNm Mmax/W0.168106/375004.487N/mm2f15N/mm2 满足要求！2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6772.8612504/(10010000281250)=0.027mm 0.027mmL/250250/2501mm 满足要求！13.2.6.小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)4090 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3)54 小梁弹性162、模量E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩I(cm4)243 小梁计算方式 二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.11)+1.40.72.50.25=1.614kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.11)0.25=0.826kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.787kN/m163、 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 84 q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下：1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.8260.92+0.1250.7870.920.163kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0810.92+0.2033.150.9，0.1250.0810.92+0.1883.150.90.58kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+p164、L1=max1.6140.22/2，0.0810.22/2+3.150.20.632kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.163，0.58，0.6320.632kNm =Mmax/W=0.632106/54000=11.697N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.8260.9+0.6250.7870.90.908kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0810.9+0.6883.152.213kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6140.2，0.0810.2+3.153.166kN165、 VmaxmaxV1，V2，V3max0.908，2.213，3.1663.166kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1661000/(24090)1.319N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 85 3、挠度验算 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.11)0.250.765kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.7659004/(1009350243104)0.115mmL/250900/2503.6mm;悬臂端maxql14/(8EI)=166、0.7652004/(89350243104)0.007mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！13.2.7.主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483.5 主梁计算截面类型(mm)483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h167、)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.71.50.251.353kN/m q1静0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)0.250.88kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.250.472kN/m q2(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.11)0.250.815kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.3530.91.522kN 按悬臂168、梁，R11.3530.20.271kN RmaxRmax，R11.522kN;正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.8150.90.917kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.8150.20.163kN RmaxRmax，R10.917kN;计算简图如下：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 86 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.449106/4490=100.021N/mm2f=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模169、板工程安全专项施工方案 87 主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=23.4581000/42416.313N/mm2=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算 主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max=0.574mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.354mm=2200/250=1.6mm 满足要求！5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 88 支座反力依次为R1=4.59kN，R2=5.545kN，R3=5.917kN，R4=3.733kN 图二 支座反力依次为R1=4.15170、2kN，R2=5.741kN，R3=5.741kN，R4=4.152kN 13.2.8.可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.917kNN30kN 满足要求！13.2.9.立柱验算 斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求 钢管截面类型(mm)483.25 钢管计算截面类型(mm)483 钢材等级 Q235 立柱截面面积A(mm2)424 立柱截面回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验171、算 =(h+2a)/i=(1200+2450)/15.9=132.075=230 满足要求！2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.910.25=1.164kN/m 同上四六步计算过程，可得：R13.948kN，R24.938kN，R35.089kN，R43.571kN =l0/i=2100.000/15.9=132.075 查表得，1=0.386 不考虑风荷载:N=MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max3.948,4.938,5.089,3.571+0172、.91.20.1517.41=7.909kN f=N/(1A)7.909103/(0.386424)=48.325N/mm2=205N/mm2 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 89 满足要求！考虑风荷载:Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.360.91.22/100.053kNm Nw=MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max3.948,4.938,5.089,3.571+0.91.20.1517.41+0.053/0.9=7.968kN f=Nw/(1A)+Mw/W7.968103/(0.386424)+0.053106173、/4490=60.489N/mm2=205N/mm2 满足要求！13.2.10.高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=17.41/12=1.4512 满足要求，不需要进行抗倾覆验算！13.2.11.立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm)100 混凝土强度等级 C20 混凝土的龄期(天)7 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)5.568 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.638 立柱垫板长a(mm)200 立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=7.968kN 1、受冲切承载力计算 根据混174、凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 h 截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 90直截面的最不利周长。h0 截面有效高度，取两个配175、筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um 1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 s 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.638N/mm2，=1，h0=h-20=110mm，um=2(176、a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.638+0.250)11040110/1000=51.091kNF1=7.968kN 满足要求！2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl1.35clfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 c 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 l 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 l=(Ab/Al)1/177、2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=5.568N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.4495.56820000/1000=368.246kNF1=7.968kN 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 91 满足要求！13.3.110mm 厚五层挑檐厚五层挑檐模板计算书模板计算书（-2.2m28.14）13.3.1.计算依据 1178、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 13.3.2.工程属性 新浇混凝土楼板名称 五层挑檐 新浇混凝土楼板板厚(mm)110 模板支架高度H(m)32 模板支架纵向长度L(m)6 模板支架横向长度B(m)5 13.3.3.荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 施工179、人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4 地基粗糙程度 B类(城市郊区)济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 92模板支架顶部距地面高度(m)32 风压高度变化系数z 1.416 风荷载体型系数s 0.5 13.3.4.模板体系设计 模板支架高度(m)32 主梁布置方向 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm)900180、 立柱横向间距lb(mm)900 水平拉杆步距h(mm)1200 小梁间距l(mm)200 小梁最大悬挑长度l1(mm)100 主梁最大悬挑长度l2(mm)100 结构表面的要求 结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 93 模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)13.3.5.面板验算 面板类型 木模板 面板厚度t(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量E(N/mm2)10000 面板计算方式 三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本181、例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 94 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.11)+1.40.72.5 1=6.24kN/m q1静=0.9G(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91.2(182、0.1+(24+1.1)0.11)1=3.09kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.11)12.861kN/m 计算简图如下：1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.090.22+0.1173.150.220.027kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.183、1080.22+0.2133.150.2，0.10.1080.22+0.1753.150.20.135kNm MmaxmaxM1，M2max0.027，0.1350.135kNm Mmax/W0.135106/375003.588N/mm2f15N/mm2 满足要求！2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6772.8612004/(10010000281250)=0.011mm 0.011mmL/250200/2500.8mm 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 9513.3.6.小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)4090184、 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3)54 小梁弹性模量E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩I(cm4)243 小梁计算方式 二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.11)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.11)+1.40.72.50.2=1.291kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+185、(24+1.1)0.11)0.2=0.661kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下：1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.6610.92+0.1250.630.920.131kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 96max0.070.0650.92+0.2033.150.9186、，0.1250.0650.92+0.1883.150.90.579kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.2910.12/2，0.0650.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.131，0.579，0.3150.579kNm =Mmax/W=0.579106/54000=10.726N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.6610.9+0.6250.630.90.726kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0650.9+0.6883187、.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.2910.1，0.0650.1+3.153.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.726，2.204，3.1563.156kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1561000/(24090)1.315N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算 q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.11)0.20.612kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.6129004/(1009350243104)0.092mmL/250900/2503188、.6mm;悬臂端maxql14/(8EI)=0.6121004/(89350243104)0mm2l1/2502100/2500.8mm 满足要求！13.3.7.主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483.5 主梁计算截面类型(mm)483.25 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩I(cm4)11.5 主梁计算方式 三等跨连续梁 可调托座内主梁根数 1 1、小梁最大支座反力计算 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 9189、7 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.71.50.21.082kN/m q1静0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)0.20.704kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.20.378kN/m q2(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.11)0.20.652kN/190、m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.0820.91.218kN 按悬臂梁，R11.0820.10.108kN RmaxRmax，R11.218kN;正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.6520.90.734kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.6520.10.065kN RmaxRmax，R10.734kN;计算简图如下：主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 98 主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.505106/4790=105191、.437N/mm2f=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=23.2681000/45714.3N/mm2=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 99 主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max=0.670mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.266mm=2100/250=0.8mm 满足要求！5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.566kN，R2=5.841kN，R3=6.041kN，R4=2.822kN 图192、二 支座反力依次为R1=3.183kN，R2=5.952kN，R3=5.952kN，R4=3.183kN 13.3.8.可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.041kNN30kN 满足要求！13.3.9.立柱验算 钢管截面类型(mm)483.5 钢管计算截面类型(mm)483.25 钢材等级 Q235 立柱截面面积A(mm2)457 立柱截面回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 济宁文化中心一期建设工程193、项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 100 =h/i=1200/15.9=75.472=150 满足要求！2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.910.2=0.931kN/m 同上四六步计算过程，可得：R13.068kN，R25.121kN，R35.198kN，R42.739kN =l0/i=1200.000/15.9=75.472 查表得，1=0.75 不考虑风荷载:N=MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH=Max3.068,5.121,5.198,194、2.739+0.91.20.1532=10.382kN f=N/(1A)10.382103/(0.750457)=30.29N/mm2=205N/mm2 满足要求！考虑风荷载:Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.2830.91.22/100.042kNm Nw=MaxR1,R2,R3,R4+0.9GqH+Mw/lb=Max3.068,5.121,5.198,2.739+0.91.20.1532+0.042/0.9=10.429kN f=Nw/(1A)+Mw/W10.429103/(0.750457)+0.042106/4790=39.195N/mm2=205N/mm2 满足要求195、！13.3.10.立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm)100 混凝土强度等级 C20 混凝土的龄期(天)7 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737 立柱垫板长a(mm)200 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 101立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=10.429kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 h 截面高度影响系数：当h8196、00mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um 1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 s 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：197、当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=80mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 102m)umh0=(0.710.737+0.250)1112080/1000=46.225kNF1=10.429kN 满足要求！198、2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl1.35clfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 c 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 l 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 l=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(199、600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=10.429kN 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 10313.4.250600 梁模板计算书梁模板计算书 以三层结构板高支模区域（5.215.32m）KL26 为梁模板支撑情况 6.2.4 中截面尺寸最大，为最大荷载，具有代表性，以此为例进行计算验算。13.4.1.计算依据：1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 200、3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 13.4.2.工程属性 新浇混凝土梁名称 KL26，250600 混凝土梁截面尺寸(mmmm)250600 模板支架高度 H(m)10.12 模板支架横向长度 B(m)16 模板支架纵向长度 L(m)60 梁侧楼板厚度(mm)110 13.4.3.荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(k201、N/m3)1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4 非自定义:0.401 地基粗糙程度 B 类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)10.1 风压高度变化系数z 1.003 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 104风荷载体型系数s 1,3 13.4.4.模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱纵距是否相等 是 梁跨度方向立柱间距 la(mm)900 梁两侧立柱间距 lb(mm)900 步距 h(mm)1200 立柱伸出顶层水平杆长度 a(m202、m)450 斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008 设置要求 新浇混凝土楼板立柱间距 la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450 梁底支撑小梁根数 2 梁底支撑小梁间距 250 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求 结构表面隐蔽 设计简图如下：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 105 平面图 立面图 13.4.5203、.面板验算 面板类型 木模板 面板厚度 t(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 b=1000mm，按简支梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 106281250mm4 q101.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.92.5123.94kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b204、1(0.1+(24+1.5)0.6)115.4kN/m 计算简图如下：1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12523.940.2520.187kNm Mmax/W0.187106/375004.988N/mm2f15N/mm2 满足要求！2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=515.42504/(38410000281250)0.279mmL/250250/2501mm 满足要求！3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1L=0.523.940.252.993kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R2=0.5q2L=0.515.40.251.925kN205、 13.4.6.小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)4090 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 107小梁截面抵抗矩 W(cm3)54 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)243 小梁计算方式 二等跨连续梁 承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=2.993/12.993kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R2/b=2.993/12.993kN/m 小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.2206、5/2=0.034kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左11.350.5(0.6-0.11)=0.331kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右11.350.5(0.6-0.11)=0.331kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左11.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.92.5(0.45-0.25/2)/21=1.227kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右11.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.92.5(0.9-0.45)-0.25/2)/21=1.227kN/m 左侧小梁荷载 q 左q1 左+q2+q3 左+q4 左207、=2.993+0.034+0.331+1.227=4.584kN/m 右侧小梁荷载 q 右q1 右+q2+q3 右+q4 右=2.993+0.034+0.331+1.227=4.584kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 右=Max4.584,4.584=4.584kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=1.925/11.925kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R2/b=1.925/11.925kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.25/2=0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左10.5(0.6-0.11)208、=0.245kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右10.5(0.6-0.11)=0.245kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左1(0.5+(24+1.1)0.11)(0.45-0.25/2)/21=0.53kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右1(0.5+(24+1.1)0.11)(0.9-0.45)-0.25/2)/21=0.53kN/m 左侧小梁荷载 q 左q1 左+q2+q3 左+q4 左 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 108=1.925+0.025+0.245+0.53=2.725kN/m 右侧小梁荷载 q 右q1 右209、+q2+q3 右+q4 右=1.925+0.025+0.245+0.53=2.725kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 右=Max2.725,2.725=2.725kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1254.5840.92，0.54.5840.120.464kNm=Mmax/W=0.464106/54000=8.595N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6254.5840.9，4.5840.12.579kN max210、=3Vmax/(2bh0)=32.5791000/(24090)1.074N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5212.7259004/(1009350243104)济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 1090.41mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)2.7251004/(89350243104)0.001mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.5840.9211、,0.3754.5840.9+4.5840.1=5.157kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=5.157kN,R2=5.157kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.252.7250.9,0.3752.7250.9+2.7250.1=3.066kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=3.066kN,R2=3.066kN 13.4.7.主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483.5 主梁计算截面类型(mm)483.25 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 212、主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.73 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)11.36 可调托座内主梁根数 1 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 11013.4.8.抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.401106/4730=84.788N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax4.615kN max=2Vmax/A=24.6151000/45020.509N/mm2=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 213、111主梁变形图(mm)max0.057mmL/250450/2501.8mm 满足要求！4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=0.542kN，R2=9.229kN，R3=0.542kN 13.4.9.可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 扣件抗滑移折减系数 kc 0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力 NmaxR1,R3max0.542,0.5420.542kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到 4065N m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算 可调托座最大受力 NmaxR29.229kNN3214、0kN 满足要求！13.4.10.立柱验算 钢管截面类型(mm)483.5 钢管计算截面类型(mm)483.25 钢材等级 Q235 立柱截面面积 A(mm2)450 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩 W(cm3)4.73 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1200+2450=2100mm=l0/i=2100/15.9=132.075=180 长细比满足要求！查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw0c1.4klah2/1010.91.40.4010.91.22/100.065kNm 济宁文化中心一期建设工215、程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 1123、稳定性计算 R10.542kN，R29.229kN，R30.542kN 立柱最大受力 NwmaxR1+N 边 1，R2，R3+N 边 2+11.350.15(10.12-0.6)+Mw/lbmax0.542+11.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.92.5(0.9+0.45-0.25/2)/20.9，9.229，0.542+11.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.92.5(0.9+0.9-0.45-0.25/2)/20.9+1.928+0.065/0.911.23kN N/(A)+Mw/W11229.69216、5/(0.386450)+0.065106/473078.392N/mm2f205N/mm2 满足要求！13.4.11.高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第 6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于 2 H/B=10.12/16=0.6322 满足要求，不需要进行抗倾覆验算！13.4.12.立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度 h(mm)110 混凝土强度等级 C35 混凝土的龄期(天)7 混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)9.686 混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.911 立柱垫板长 a(mm)200 立柱垫板宽 b(mm)50 F217、1=N=11.23kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 h 截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 113um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用218、面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um 1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 s 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备219、。可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=90mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=860mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)186090/1000=44.915kNF1=11.23kN 满足要求！2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl1.35clfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-取值1 c 混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用6.3.1 l220、 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 l=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第条确定6.6.2 可得：fc=9.686N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(150)/(20050)1/2=2.121，Aln=ab=10000mm2 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 114F=1.35clfcAln=1.3512.1219.68610000/1000=237.522kNF1=11.23kN 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目221、经理部 高大模板工程安全专项施工方案 11513.5.3001200 梁模板计算书梁模板计算书 以三层结构板高支模区域（5.215.32m）KL27 为梁模板支撑情况 6.2.2 中截面尺寸较大，荷载较大，具有代表性，以此为例进行计算验算。13.5.1.计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 13.5.2.工程属性 新浇混凝土梁名称 KL27，3001200 混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001200 模板支架高度 H(m)10.222、12 模板支架横向长度 B(m)16 模板支架纵向长度 L(m)60 梁侧楼板厚度(mm)110 13.5.3.荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时 Q1k(kN/m2)1 对水平面模板取值 Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4 非自定义:0.401 地基粗糙程度 B 类(城市郊223、区)济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 116模板支架顶部距地面高度(m)10.1 风压高度变化系数z 1.003 风荷载体型系数s 1.3 13.5.4.模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱纵距是否相等 是 梁跨度方向立柱间距 la(mm)900 梁两侧立柱间距 lb(mm)900 步距 h(mm)1200 立柱伸出顶层水平杆长度 a(mm)450 斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008 设置要求 新浇混凝土楼板立柱间距 la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 224、梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450 梁底支撑小梁根数 3 梁底支撑小梁间距 150 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求 结构表面隐蔽 设计简图如下：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 117 平面图 立面图 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 11813.5.5.面板验算 面板类型 木模板 面板厚度 t(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度225、设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.065kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1226、.2137.3kN/m q1 活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.2)130.7kN/m 计算简图如下：1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12539.0650.1520.11kNm Mmax/W0.11106/375002.93N/mm2f15N/mm2 满足要求！2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52130.71504/(10010000281250)济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 1190.029mmL/250150227、/2500.6mm 满足要求！3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1 静 L+0.437q1 活 L=0.37537.30.15+0.4371.7640.152.214kN R2=1.25q1L=1.2539.0650.157.325kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0.37530.70.151.727kN R2=1.25q2L=1.2530.70.155.756kN 13.5.6.小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)4090 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁截面抵228、抗矩 W(cm3)54 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)243 小梁计算方式 二等跨连续梁 承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=2.214/12.214kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2/b=Max7.325/1=7.325kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R3/b=2.214/12.214kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/2=0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左0.91.350.5(1.2-0.11)=0.662kN/m 梁右侧模板传229、递给右边小梁荷载 q3 右0.91.350.5(1.2-0.11)=0.662kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.72(0.45-0.3/2)/21=0.906kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.72(0.9-0.45)-0.3/2)/2济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 1201=0.906kN/m230、 左侧小梁荷载 q 左q1 左+q2+q3 左+q4 左=2.214+0.036+0.662+0.906=3.819kN/m 中间小梁荷载 q 中=q1 中+q2=7.325+0.036=7.361kN/m 右侧小梁荷载 q 右q1 右+q2+q3 右+q4 右=2.214+0.036+0.662+0.906=3.819kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max3.819,7.361,3.819=7.361kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=1.727/11.727kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2/b=231、Max5.756/1=5.756kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R3/b=1.727/11.727kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2=0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左10.5(1.2-0.11)=0.545kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右10.5(1.2-0.11)=0.545kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左1(0.5+(24+1.1)0.11)(0.45-0.3/2)/21=0.489kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右1(0.5+(24+1.1)0.11)(0.9-0.45)-0.3/2232、)/21=0.489kN/m 左侧小梁荷载 q 左q1 左+q2+q3 左+q4 左=1.727+0.03+0.545+0.489=2.791kN/m 中间小梁荷载 q 中=q1 中+q2=5.756+0.03=5.786kN/m 右侧小梁荷载 q 右q1 右+q2+q3 右+q4 右=1.727+0.03+0.545+0.489=2.791kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max2.791,5.786,2.791=5.786kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 121 1、抗弯验233、算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.3610.92，0.57.3610.120.745kNm=Mmax/W=0.745106/54000=13.802N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6257.3610.9，7.3610.14.141kN max=3Vmax/(2bh0)=34.1411000/(24090)1.725N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5215.7869004/(1009350243104)0.87mml1/234、250900/2503.6mm 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 1222ql24/(8EI)5.7861004/(89350243104)0.003mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.3610.9,0.3757.3610.9+7.3610.1=8.281kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=4.296kN,R2=8.281kN,R3=4.296kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2235、=max1.255.7860.9,0.3755.7860.9+5.7860.1=6.509kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=3.14kN,R2=6.509kN,R3=3.14kN 13.5.7.主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483.5 主梁计算截面类型(mm)483.25 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.73 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)11.36 可调托座内主梁根数 1 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施236、工方案 1231、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.358106/4730=75.673N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax3.661kN max=2Vmax/A=23.6611000/45016.27N/mm2=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 124 主梁变形图(mm)max0.075mmL/250450/2501.8mm 满足要求！4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=0.635kN，R2=15.602kN，R3=0.635kN 13237、.5.8.可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 扣件抗滑移折减系数 kc 0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力 NmaxR1,R3max0.635,0.6350.635kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算 可调托座最大受力 NmaxR215.602kNN30kN 满足要求！13.5.9.立柱验算 钢管截面类型(mm)483.5 钢管计算截面类型(mm)483.25 钢材等级 Q235 立柱截面面积 A(mm2)450 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩 238、W(cm3)4.73 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 125抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1200+2450=2100mm=l0/i=2100/15.9=132.075=150 长细比满足要求！查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.4010.91.22/100.059kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值 q1 有所不同：1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.239、2)+1.40.92135.424kN/m 2)小梁验算 q1max2.014+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(1.2-0.11)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，6.642+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2=6.674kN/m 同上四六计算过程，可得：R10.554kN，R213.899kN，R30.555kN 立柱最大受力 NwmaxR1+N 边 1，R2，R3+N 边 2+0.91.20.15(10.12-1.2)+Mw/lbmax0.554+0.91.2(0.5240、+(24+1.1)0.11)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，13.899，0.555+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+1.445+0.059/0.915.409kN fN/(A)+Mw/W15409.493/(0.386450)+0.059106/4730101.187N/mm2f205N/mm2 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 12613.5.10.高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第 6.2.5241、：模板支撑架高宽比应小于或等于 2 H/B=10.12/16=0.6322 满足要求，不需要进行抗倾覆验算！13.5.11.立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度 h(mm)110 混凝土强度等级 C35 混凝土的龄期(天)7 混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)9.686 混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.911 立柱垫板长 a(mm)200 立柱垫板宽 b(mm)50 F1=N=15.409kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0 F1 局部荷载设计242、值或集中反力设计值 h 截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um 1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 s 局部荷载243、或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 127比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=90mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=860mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)1244、86090/1000=44.915kNF1=15.409kN 满足要求！2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl1.35clfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值 c 混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用 l 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 l=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定 可得：fc=9.686245、N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(150)/(20050)1/2=2.121，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.1219.68610000/1000=237.522kNF1=15.409kN 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 12813.6.6001800 梁模板计算书梁模板计算书 以三层结构板高支模区域（5.215.32m）KL34，6001800 为梁模板支撑情况 6.2.1 中截面尺寸最大，为最大荷载，具有代表性，以此为例进行计算验算。13.246、6.1.计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 13.6.2.工程属性 新浇混凝土梁名称 KL34，6001800 混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001800 模板支架高度 H(m)10.01 模板支架横向长度 B(m)16 模板支架纵向长度 L(m)60 梁侧楼板厚度(mm)110 13.6.3.荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑247、混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时 Q1k(kN/m2)1 对水平面模板取值 Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4 非自定义:0.401 地基粗糙程度 B 类(城市郊区)济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 129模板支架顶部距地面高度(m)10.1 风压高度变化系数z 1.003 风荷载体型系数s 1.3 13.6.4.模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行248、梁跨方向 梁跨度方向立柱纵距是否相等 是 梁跨度方向立柱间距 la(mm)600 梁两侧立柱间距 lb(mm)1200 步距 h(mm)1200 立柱伸出顶层水平杆长度 a(mm)450 斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008 设置要求 新浇混凝土楼板立柱间距 la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600 梁底增加立柱根数 2 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,700 梁底支撑小梁根数 5 梁底支撑小梁间距 150 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 梁249、底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求 结构表面隐蔽 设计简图如下：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 130 平面图 立面图 13.6.5.面板验算 面板类型 木模板 面板厚度 t(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 131面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q250、10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.654kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1 活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.8)146kN/m 计算简图如下：1、强度验算 Mmax0.1251、07q1 静 L2+0.121q1 活 L20.10755.890.152+0.1211.7640.1520.139kNm Mmax/W0.139106/375003.716N/mm2f15N/mm2 满足要求！2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.632461504/(10010000281250)0.052mmL/250150/2500.6mm 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 1323、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1 静 L+0.446q1 活 L=0.39355.890.15+0.446252、1.7640.153.413kN R2=R4=1.143q1 静 L+1.223q1 活 L=1.14355.890.15+1.2231.7640.159.906kN R3=0.928q1 静 L+1.142q1 活 L=0.92855.890.15+1.1421.7640.158.082kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.393460.152.712kN R2=R4=1.143q2L=1.143460.157.887kN R3=0.928q2L=0.928460.156.403kN 13.6.6.小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)4090 小梁抗弯强253、度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁截面抵抗矩 W(cm3)54 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩 I(cm4)243 小梁计算方式 二等跨连续梁 承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左R1/b=3.413/13.413kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2,R3,R4/b=Max9.906,8.082,9.906/1=9.906kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R5/b=3.413/13.413kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.6/4=0.03254、6kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左0.91.350.5(1.8-0.11)=1.027kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右0.91.350.5(1.8-0.11)=1.027kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.72(0.6-0.6/2)/21=0.906kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 1330.11)+1.42255、，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.72(1.2-0.6)-0.6/2)/21=0.906kN/m 左侧小梁荷载 q 左q1 左+q2+q3 左+q4 左=3.413+0.036+1.027+0.906=5.382kN/m 中间小梁荷载 q 中=q1 中+q2=9.906+0.036=9.942kN/m 右侧小梁荷载 q 右q1 右+q2+q3 右+q4 右=3.413+0.036+1.027+0.906=5.382kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max5.382,9.942,5.382=9.942kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小256、梁线荷载：q1 左R1/b=2.712/12.712kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中MaxR2,R3,R4/b=Max7.887,6.403,7.887/1=7.887kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右R5/b=2.712/12.712kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/4=0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左10.5(1.8-0.11)=0.845kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右10.5(1.8-0.11)=0.845kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左1(0.5+(24+1.1)0.11)(0257、.6-0.6/2)/21=0.489kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4 右1(0.5+(24+1.1)0.11)(1.2-0.6)-0.6/2)/21=0.489kN/m 左侧小梁荷载 q 左q1 左+q2+q3 左+q4 左=2.712+0.03+0.845+0.489=4.076kN/m 中间小梁荷载 q 中=q1 中+q2=7.887+0.03=7.917kN/m 右侧小梁荷载 q 右q1 右+q2+q3 右+q4 右=2.712+0.03+0.845+0.489=4.076kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max4.076,7.917,4.076=7.258、917kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 134 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1259.9420.62，0.59.9420.120.447kNm=Mmax/W=0.447106/54000=8.285N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6259.9420.6，9.9420.13.728kN max=3Vmax/(2bh0)=33.7281000/(24090)1.553N/mm2=1.78259、N/mm2 满足要求！3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5217.9176004/(1009350243104)0.235mml1/250600/2502.4mm 2ql24/(8EI)7.9171004/(89350243104)0.004mm2l2/2502100/2500.8mm 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 135满足要求！4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.259.9420.6,0.3759.9420.6+9.9420.1=7.457kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最260、大支座反力依次为R1=4.036kN,R2=7.457kN,R3=6.089kN,R4=7.457kN,R5=4.036kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.9170.6,0.3757.9170.6+7.9170.1=5.938kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.057kN,R2=5.938kN,R3=4.825kN,R4=5.938kN,R5=3.057kN 13.6.7.主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483.5 主梁计算截面类型(mm)483.25 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁261、抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.73 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm4)11.36 可调托座内主梁根数 1 1、抗弯验算 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 136 主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.498106/4730=105.388N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax10.13kN max=2Vmax/A=210.131000/45045.022N/mm2=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 262、高大模板工程安全专项施工方案 137 主梁变形图(mm)max0.258mmL/250500/2502mm 满足要求！4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为 R1=1.363kN，R2=13.174kN，R3=13.174kN，R4=1.363kN 13.6.8.可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 扣件抗滑移折减系数 kc 0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力 NmaxR1,R4max1.363,1.3631.363kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验263、算 可调托座最大受力 NmaxR2，R313.174kNN30kN 满足要求！13.6.9.立柱验算 钢管截面类型(mm)483.5 钢管计算截面类型(mm)483.25 钢材等级 Q235 立柱截面面积 A(mm2)450 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩 W(cm3)4.73 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 138抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值 q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1200+2450=2100mm=l0/i=2100/15.9=132.075=150 长细比满足要求！查表得，0.386 264、2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.4010.61.22/100.039kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值 q1 有所不同：1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.92151.948kN/m 2)小梁验算 q1max3.08+0.91.2(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.8-0.11)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/21，8.934+0.91.2(0.3-0.1)0.6/4265、=8.966kN/m 同上四六计算过程，可得：R11.202kN，R211.816kN，R311.816kN，R41.202kN 立柱最大受力 NwmaxR1+N 边 1，R2，R3，R4+N 边 2+0.91.20.15(10.01-1.8)+Mw/lbmax1.202+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91(0.9+0.6-0.6/2)/20.6，11.816，11.816，1.202+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/20.6+1.33+0.039/1.213.179kN fN/(A)+Mw/266、W13178.797/(0.386450)+0.039106/473084.116N/mm2f205N/mm2 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 13913.6.10.高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第 6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于 2 H/B=10.01/16=0.6262 满足要求，不需要进行抗倾覆验算！13.6.11.立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度 h(mm)110 混凝土强度等级 C35 混凝土的龄期(天)7 混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)9.686 混凝土的实测抗拉强度 267、ft(N/mm2)0.911 立柱垫板长 a(mm)200 立柱垫板宽 b(mm)50 F1=N=13.179kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 h 截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内 um 临界截面周长：距离局268、部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um 1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 s 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 140比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20 说明 在本工程计269、算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.911N/mm2，=1，h0=h-20=90mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=860mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.911+0.250)186090/1000=44.915kNF1=13.179kN 满足要求！2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl1.35clfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值270、；可按本规范表 4.1.4-1 取值 c 混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用 l 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 l=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定 可得：fc=9.686N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(150)/(20050)1/2=2.121，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.1219.68610000/1000=237.522kNF1=13.179kN 满271、足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 14113.7.3001800 梁模板计算书梁模板计算书 以三层结构板高支模区域（-2.215.32m），梁3001800为梁模板支撑情况6.2.2中截面尺寸最大，为最大荷载，具有代表性，以此为例进行计算验算。进行计算验算。进行计算验算。13.7.1.计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 13.7.2.工程属性 新浇混凝土梁名称 预应力梁，300*1800272、 混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001800 模板支架高度H(m)17.41 模板支架横向长度B(m)11 模板支架纵向长度L(m)12 梁侧楼板厚度(mm)110 13.7.3.荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1 对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/273、m2)0.4 非自定义:0.104 地基粗糙程度 B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)17.41 风压高度变化系数z 1.3 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 142风荷载体型系数s 0.2 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱纵距是否相等 是 梁跨度方向立柱间距la(mm)600 梁两侧立柱间距lb(mm)1200 步距h(mm)1200 立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450 斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、90274、0 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600 梁底支撑小梁根数 3 梁底支撑小梁间距 150 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求 结构表面隐蔽 设计简图如下：济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 143 平面图 立面图 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 14413.7.4.面板验算 面板类型 木模板 面板厚度t(mm)15 面板抗弯强度设275、计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.654kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.9276、1.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.8)146kN/m 计算简图如下：1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12557.6540.1520.162kNm Mmax/W0.162106/375004.324N/mm2f15N/mm2 满足要求！2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.521461504/(10010000281250)0.043mmL/250150/2500.6mm 满足要求！济宁文化中277、心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 145 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37555.890.15+0.4371.7640.153.259kN R2=1.25q1L=1.2557.6540.1510.81kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0.375460.152.587kN R2=1.25q2L=1.25460.158.625kN 13.7.5.小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)4090 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)278、1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3)54 小梁弹性模量E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩I(cm4)243 小梁计算方式 二等跨连续梁 承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.259/13.259kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b=Max10.81/1=10.81kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=3.259/13.259kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/2=0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.8-0.11)=1.027kN/m 梁右侧模279、板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.8-0.11)=1.027kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.72(0.6-0.3/2)/21=1.359kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.72(1.2-0.6)-0.3/2)/21=1.359kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=3.259+0.036+1.027+280、1.359=5.682kN/m 中间小梁荷载q中=q1中+q2=10.81+0.036=10.847kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=3.259+0.036+1.027+1.359=5.682kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.682,10.847,5.682=10.847kN/m 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 146 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.587/12.587kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b=Max8.625/1=8.625kN/m 281、梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.587/12.587kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2=0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.8-0.11)=0.845kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.8-0.11)=0.845kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.11)(0.6-0.3/2)/21=0.734kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.11)(1.2-0.6)-0.3/2)/21=0.734kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3282、左+q4左=2.587+0.03+0.845+0.734=4.196kN/m 中间小梁荷载q中=q1中+q2=8.625+0.03=8.655kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=2.587+0.03+0.845+0.734=4.196kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.196,8.655,4.196=8.655kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 147 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12510.8470.62，0.51283、0.8470.120.488kNm =Mmax/W=0.488106/54000=9.039N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62510.8470.6，10.8470.14.068kN max=3Vmax/(2bh0)=34.0681000/(24090)1.695N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5218.6556004/(1009350243104)0.257mml1/250600/2502.4mm 2ql24/(8EI)8.6551004/(893502284、43104)0.005mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2510.8470.6,0.37510.8470.6+10.8470.1=8.135kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.261kN,R2=8.135kN,R3=4.261kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.258.6550.6,0.3758.6550.6+8.6550.1=6.491kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.147285、kN,R2=6.491kN,R3=3.147kN 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 14813.7.6.主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483.5 主梁计算截面类型(mm)483 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 可调托座内主梁根数 2 受力不均匀系数 0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯286、验算 主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.252106/4490=56.064N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 149 Vmax2.337kN max=2Vmax/A=22.3371000/42411.025N/mm2=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算 主梁变形图(mm)max0.075mmL/250600/2502.4mm 满足要求！4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.22kN，R2=9.556kN，R3=0.22kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=287、0.22/0.6=0.366kN，P2=9.556/0.6=15.926kN，P3=0.22/0.6=0.366kN 13.7.7.可调托座验算 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 扣件抗滑移折减系数kc 0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.22,0.220.22kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP215.926kNN30kN 满足要求！13.7.8.立柱验算 钢管截面类型(mm)483.25 钢管计算截面类型(mm)483288、 钢材等级 Q235 立柱截面面积A(mm2)424 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 150回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1200+2450=2100mm =l0/i=2100/15.9=132.075=150 长细比满足要求！查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.1040.61.22/100.01kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20289、08，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.92151.948kN/m 2)小梁验算 q1max2.943+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(1.8-0.11)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，9.74+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2=9.773kN/m 同上四六计算过程，可得：P10.318kN，P214.097kN，P30.318kN 立柱最大受力NwmaxP1+N边1，P2，P3+N边2+0.91.20.1290、5(17.41-1.8)+Mw/lbmax0.318+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91(0.9+0.6-0.3/2)/20.6，14.097，0.318+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/20.6+2.529+0.01/1.216.634kN fN/(A)+Mw/W16634.421/(0.386424)+0.01106/4490103.865N/mm2f205N/mm2 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 15113.7.9.高宽比验算 根据建筑施工碗291、扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=17.41/11=1.5832 满足要求，不需要进行抗倾覆验算！13.7.10.立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm)100 混凝土强度等级 C20 混凝土的龄期(天)7 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)5.568 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.638 立柱垫板长a(mm)200 立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=16.634kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl(0.7hft+292、0.25pc,m)umh0 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 h 截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um 1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2 临界截面周长与板截面有效293、高度之比的影响系数 s 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 152as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.638N/mm2，=1，h0=h-20=130mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.294、638+0.250)11320130/1000=76.637kNF1=16.634kN 满足要求！2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl1.35clfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 c 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 l 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 l=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=5295、.568N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35135.56840000/1000=902.016kNF1=16.634kN 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 15313.8.8002200 梁模板计算书梁模板计算书 以三层结构板高支模区域（-2.215.32m），预应力梁8002200为梁模板支撑情况6.2.3中截面尺寸最大，为最大荷载，具有代表性，以此为例进行计算验算。13.8.1.计296、算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 13.8.2.工程属性 新浇混凝土梁名称 预应力梁 混凝土梁截面尺寸(mmmm)8002200 模板支架高度H(m)17.41 模板支架横向长度B(m)12 模板支架纵向长度L(m)12 梁侧楼板厚度(mm)110 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板 0.1 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 297、混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1 对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4 非自定义:0.094 地基粗糙程度 B类(城市郊区)模板支架顶部 17.41 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 154距地面高度(m)风压高度变化系数z 1.178 风荷载体型系数s 0.2 13.8.3.模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱纵距是否相等 是 梁298、跨度方向立柱间距la(mm)600 梁两侧立柱间距lb(mm)1200 步距h(mm)1200 立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)450 斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600 梁底增加立柱根数 3 梁底增加立柱布置方式 自定义 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,600,850 梁底支撑小梁根数 8 梁底支撑小梁间距 114 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求 结构表299、面隐蔽 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 155 设计简图如下：平面图 立面图 13.8.4.面板验算 面板类型 木模板 面板厚度t(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量E(N/mm2)10000 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 156 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2300、k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.72170.047kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.2168.283kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2.2)156.2kN/m 计算简图如下：1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10768.2830301、.1142+0.1211.7640.11420.098kNm Mmax/W0.098106/375002.619N/mm2f15N/mm2 满足要求！2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63256.2114.2864/(10010000281250)0.022mmL/250114.286/2500.457mm 满足要求！3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39368.2830.114+0.4461.7640.1143.157kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14368.2830.302、114+1.2231.7640.1149.166kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92868.2830.114+1.1421.7640.1147.472kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39356.20.1142.524kN 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 157 R2=R4=1.143q2L=1.14356.20.1147.341kN R3=0.928q2L=0.92856.20.1145.96kN 13.8.5.小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)4090 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)1303、5.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3)54 小梁弹性模量E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩I(cm4)243 小梁计算方式 二等跨连续梁 承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.157/13.157kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max9.166,7.472,9.166/1=9.166kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.157/13.157kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.8/7=0.028kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷304、载q3左0.91.350.5(2.2-0.11)=1.27kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(2.2-0.11)=1.27kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.72(0.6-0.8/2)/21=0.604kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.72(1.2-0.6)-0.8/2)/21=0.604kN/m 左侧小梁305、荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=3.157+0.028+1.27+0.604=5.058kN/m 中间小梁荷载q中=q1中+q2=9.166+0.028=9.194kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=3.157+0.028+1.27+0.604=5.058kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.058,9.194,5.058=9.194kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.524/12.524kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max7.341,5.96,7.341/306、1=7.341kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.524/12.524kN/m 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 158 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.8/7=0.023kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(2.2-0.11)=1.045kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(2.2-0.11)=1.045kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.11)(0.6-0.8/2)/21=0.326kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.307、11)(1.2-0.6)-0.8/2)/21=0.326kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.524+0.023+1.045+0.326=3.918kN/m 中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.341+0.023=7.364kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右=2.524+0.023+1.045+0.326=3.918kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.918,7.364,3.918=7.364kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12308、59.1940.62，0.59.1940.120.414kNm =Mmax/W=0.414106/54000=7.662N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6259.1940.6，9.1940.13.448kN max=3Vmax/(2bh0)=33.4481000/(24090)1.437N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 159 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5217.3646004/(1009350243104)0.219309、mml1/250600/2502.4mm 2ql24/(8EI)7.3641004/(89350243104)0.004mm2l2/2502100/2500.8mm 满足要求！4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.259.1940.6,0.3759.1940.6+9.1940.1=6.896kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.793kN,R2=6.896kN,R3=5.625kN,R4=5.625kN,R5=5.625kN,R6=5.625kN,R7=6.896kN,R8=3.793kN 正常使用极限状态 Rm310、ax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.3640.6,0.3757.3640.6+7.3640.1=5.523kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.938kN,R2=5.523kN,R3=4.487kN,R4=4.487kN,R5=4.487kN,R6=4.487kN,R7=5.523kN,R8=2.938kN 13.8.6.主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483.5 主梁计算截面类型(mm)483.25 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73 主梁弹性模311、量E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩I(cm4)11.36 可调托座内主梁根数 2 受力不均匀系数 0.6 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 160 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.237106/4730=50.139N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax5.692kN max=2Vmax/A=25.6921000/45025.299N/mm2=125N/mm2 满足要312、求！3、挠度验算 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 161 主梁变形图(mm)max0.042mmL/250350/2501.4mm 满足要求！4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.721kN，R2=9.198kN，R3=6.488kN，R4=9.198kN，R5=0.721kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.721/0.6=1.201kN，P2=9.198/0.6=15.33kN，P3=6.488/0.6=10.814kN，P4=9.198/0.6=15.33kN，P5=0.721/0.6=1.201kN 13.8.7.可调托座验算313、 荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值N(kN)30 扣件抗滑移折减系数kc 0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R5max0.721,0.7210.721kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P3，P415.33kNN30kN 满足要求！13.8.8.立柱验算 钢管截面类型(mm)483.5 钢管计算截面类型(mm)483.25 钢材等级 Q235 立柱截面面积A(mm2)450 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73 抗压强314、度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1200+2450=2100mm =l0/i=2100/15.9=132.075=150 长细比满足要求！查表得，0.386 2、风荷载计算 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 162 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.0940.61.22/100.009kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.92162.9315、64kN/m 2)小梁验算 q1max2.842+0.91.2(0.3-0.1)0.8/7+0.5(2.2-0.11)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91max0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2/21，8.246+0.91.2(0.3-0.1)0.8/7=8.27kN/m 同上四六计算过程，可得：P11.06kN，P213.731kN，P39.785kN，P413.731kN，P51.06kN 立柱最大受力NwmaxP1+N边1，P2，P3，P4，P5+N边2+0.91.20.15(17.41-2.2)+Mw/lbmax1.06+0.91.2(0.316、5+(24+1.1)0.11)+1.40.91(0.9+0.6-0.8/2)/20.6，13.731，9.785，13.731，1.06+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.11)+1.40.91(0.9+1.2-0.6-0.8/2)/20.6+2.464+0.009/1.216.203kN fN/(A)+Mw/W16202.84/(0.386450)+0.009106/473095.183N/mm2f205N/mm2 满足要求！13.8.9.高宽比验算 根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2 H/B=17.41/12317、=1.4512 满足要求，不需要进行抗倾覆验算！13.8.10.立柱支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm)100 混凝土强度等级 C20 混凝土的龄期(天)7 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294 混凝土的实测抗拉强度0.829 立柱垫板长a(mm)200 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 163ft(N/mm2)立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=16.203kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0 F1 局部荷载设计值318、或集中反力设计值 h 截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内 um 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um 1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 s 局部荷载或集中反力作用面319、积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=80mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1120mm 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 164 F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)1112080/1000=5320、1.995kNF1=16.203kN 满足要求！2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 Fl1.35clfcAln F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 c 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 l 混凝土局部受压时的强度提高系数 Aln 混凝土局部受压净面积 l=(Ab/Al)1/2 Al 混凝土局部受压面积 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/321、2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=16.203kN 满足要求！13.9.6001800 梁侧模板梁侧模板计算书计算书 KL34（6001800）为梁模板支撑情况 6.2.3 中截面尺寸最大，为最大荷载，具有代表性，以此为例进行计算验算。13.9.1.计算依据 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 322、4、钢结构设计规范GB 50017-2003 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 16513.9.2.工程属性 新浇混凝梁名称 KL34 混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6001800 梁板结构情况 梁两侧有板 新浇混凝土梁计算跨度(m)9 楼板厚度(mm)110 13.9.3.荷载组合 侧压力计算依据规范 混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 混凝土重力密度c(kN/m3)24 新浇混凝土初凝时间t0(h)4 塌落度修正系数 0.9 混凝土浇筑速度V(m/h)2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.8 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G323、4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.8min34.213，43.234.213kN/m2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.8min34.213，43.234.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.21+1.40.9244.085kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.21 kN/m2 13.9.4.支撑体系设计 小梁布置方式 324、水平向布置 小梁道数 9 主梁间距(mm)600 主梁合并根数 2 小梁最大悬挑长度(mm)100 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 166结构表面的要求 结构表面外露 对拉螺栓水平向间距(mm)600 支撑距梁底距离依次为 200，600，1000，1400，01600 设计简图如下：模板设计剖面图 13.9.5.面板验算 面板类型 木模板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5 面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500325、mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算 q1bS承144.08544.085kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.934.21141.565kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10741.5650.2112+0.1212.520.21120.212kNm 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 167 Mmax/W0.212106/375005.656N/mm2f15N/mm2 满足要求！2、挠度验算 qbS326、正134.2134.21kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63234.21211.254/(10010000281250)0.153mm211.25/400=0.528mm 满足要求！3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14341.5650.211+1.2232.520.21110.687kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.21134.218.26kN 13.9.6.小梁验算 小梁最大悬挑长度(mm)100 小梁计算方式 三等跨连续梁 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm)4090 小梁弹性模327、量E(N/mm2)8415 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66 小梁截面抵抗矩W(cm3)54 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下：跨中段计算简图 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 168 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q10.687kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.110.6870.62，0.510.6870.12=0.385kNm Mmax/W0.385106/540007.125N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,q328、l1=max0.610.6870.6，10.6870.1=3.847kN max=3Vmax/(2bh0)=33.8471000/(24090)1.603N/mm21.66N/mm2 满足要求！3、挠度验算 q8.26kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6778.266004/(10084152430000)0.354mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=8.261004/(884152430000)=0.005mm100/400=0.25mm 满足要求！4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.110.6870.6，0.410.687329、0.6+10.6870.17.054kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.18.260.6，0.48.260.6+8.260.15.452kN 13.9.7.主梁验算 对拉螺栓水平向间距(mm)600 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)483.5 主梁计算截面类型(mm)483.25 主梁合并根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 169主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120 主梁截面惯性矩I(cm4)11.5 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79 主梁受力不均匀系数 0330、.5 因主梁2根合并，验算时主梁传递主梁受力不均匀系数为0.5。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R11.217kN，R23.527kN，R32.89kN，R42.89kN，R52.89kN，R62.89kN，R72.89kN，R83.527kN，R91.217kN 正常使用极限状态：R10.937kN，R22.726kN，R32.213kN，R42.213kN，R52.213kN，R62.213kN，R72.213kN，R82.726kN，R90.937kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)maxMmax/W0.243106/4790=50.814N/mm2f=2331、05 N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN)济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 170 max=2Vmax/A=24.9571000/45721.695N/mm2=120 N/mm2 满足要求！3、挠度验算 梁左侧变形图(mm)max0.218mm400/4001 mm 满足要求！13.9.8.对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.956.174/0.511.731kNNtb17.8kN 满足要求！13.10.8002200 梁侧模板梁侧模板计算书计算书 KL42（8002332、200）为梁模板支撑情况 6.2.3 中截面尺寸最大，为最大荷载，具有代表性，以此为例进行计算验算。13.10.1.计算依据 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 13.10.2.工程属性 新浇混凝梁名称 KL42 混凝土梁截面尺寸(mmxmm)8002200 梁板结构情况 梁两侧有板 新浇混凝土梁计算跨度(m)12 楼板厚度(mm)110 13.10.3.荷载组合 侧压力计算依据规范 混凝土结构工程施工规范混凝土重力密度c(kN/m3)2333、4 济宁文化中心一期建设工程项目经理部 高大模板工程安全专项施工方案 171GB50666-2011 新浇混凝土初凝时间t0(h)4 塌落度修正系数 0.9 混凝土浇筑速度V(m/h)2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，242.2min34.213，52.834.213kN/m2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，242.2min34.213，52.834.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.21+1.40.9244.085kN/m2 正常使用极限状态设