1、来雁新城有爱天雁棚改安置房一期（4#、5#、6#、7#楼及地下室）脚手架专项施工方案编制单位： 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制时间： 目 录1、编制依据.12、工程概况.13、脚手架方案选择.34、施工准备.64.1、技术准备.44.2、材料准备.44.3、机具准备.64.4、作业条件.74.5、劳动力准备.55、材料选择.56、施工工艺及技术.66.1、落地式脚手架.66.2、悬挑式脚手架.76.3、悬挑式卸料平台.96.4、工艺流程.96.5、搭设要求.106.6、拆除要求.157、脚手架的检查与验收.178、脚手架搭设安全技术措施.188.1、技术保障措施.188.2、质2、量保障措施.198.3、安全保障措施.199、脚手架拆除安全技术措施.1910、安全应急救援预案.2010.1、危险源分析.2010.2、可能发生的事故特征.2110.3、应急预案工作流程.2110.4、应急组织机构.2210.5、预防控制措施.2310.6、应急物质保障.2510.7、应急响应.2511、脚手架计算书11.1、钢管落地脚手架计算书（脚手架立于地下室顶板上、搭设高度为15m）11.2、悬挑式脚手架计算书（搭设高度为18米）1、编制依据钢结构设计规范GB50017-2003 ；建筑结构荷载规范GB50009-2001；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 ；3、砌体结构设计规范GB50003-2003；施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005;建筑工程施工现场供电安全规程GB50194-93;建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-1991混凝土结构设计规范GB50010-2003；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；建筑地基基础设计规范GB50007-2011； 另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。2、工程概况 2.1工程基本概况衡阳来雁新城友爱天雁棚改安置房项目工程一期住宅工程位于湖南省衡阳市石鼓区合江街道友爱村，本工程为4#、5、6#、7#楼，总建筑面积约10万。本工程建设单4、位为XX建设投资公司，XX有限公司，勘察单位为XX建设勘察院，监理单位为XX咨询有限公司，施工总承包单位为XX建设有限公司，质监单位为XX质量监督站，安监单位为XX安全监督站。本期计划开工的各单位工程基本概况如下表。建筑基本概况表建筑编号占地面积（）建筑面积（）建筑层数地上/地下基础结构类型主体结构类型建筑总高度（m） 4#581.0814623.611/31端承载摩擦桩框剪97.65 5#993.4632035.981/32端承载摩擦桩框剪97.656#496.416008.071/31端承载摩擦桩框剪97.657#1164.5229144.781/31端承载摩擦桩框剪97.65地下室1305、00130001/0端承载摩擦桩框剪合计16235.46104812.44端承载摩擦桩2.2建筑工程概况地下车库一期建筑面积13000，地上建筑面积79610.96。地下室层高为4.2m，主楼2层层高为5.1m，住宅层高为3m。建筑工程设计使用年限均为50年，建筑安全等级为二级，建筑耐火等级为1级，地下室防水等级为一级，屋面防水等级为一级。外门窗采用铝合金单框中 空双层玻璃门窗。防水层做法:地下室按图集13CJ40-2，具体选用待定;屋面为4mm厚自粘性防水卷材+4O厚细石混凝土防水层;卫生间防水待定，保温层做法:屋面保温层为40mm厚岩棉，外墙内保温为30mm厚无机轻集料A型保温砂浆。装修主6、要做法:外墙:面砖墙面，内墙:水泥砂浆抹灰墙面;顶棚:阳台、楼梯间部位为涂料顶棚，其余部位为腻子顶棚;楼地面:按设计待定。2.3结构工程概况基础为锤击式端承载摩擦桩，主体结构为框剪结构。抗震设防烈度为非抗震结构。混凝土强度等级如下表:墙柱 楼板圈梁、构造柱、过梁基础垫层-14层C451层2层C25C20C15510层C40 3层C451116层C354顶层C251722层C3023顶层C25其它部位混凝土强度等级:地下室基础承台为C40，地下室底板为C35，地下室顶板为C40，地下室墙柱为C45，基础垫层C15，构造柱、圈梁、过梁为C2O。地下室底板、顶板和外墙混凝土掺SY-G高性能抗裂膨胀剂7、，抗渗等级为P6。基础底板厚度为400mm，地下室顶板厚度为180mm，基础承台高度1300-1900mm。填充墙体材料:士0.000以下填充墙体采用MU10页岩多孔砖和M7.5预拌砂浆;士0.000以上填充外墙体采用MU10页岩多孔砖和M5.0预拌砂浆，厨卫填充墙体采用 MU10页岩实心砖和M7.5预拌砂浆，其他填充内墙体采用A5.0级砂加气砼砌块和M5预拌砂浆。本工程4#、7#楼地上31层，地下1层，地上二层为商业，主体结构为钢筋混凝土剪力墙结构，其中一层层高为3.9米，二层层高为5.1米，标准层层高3米，屋面女儿墙高度为1.5米，总高102.6米。5#、6#楼主体为钢筋混凝土剪力墙结构，8、地上32层，地下1层，地上层高为均为3米，女儿墙高度为1.5米，总高为102.6米。本工程脚手架采用落地式双排脚手架和悬挑式双排脚手架相结合：4#、7#楼三层以下采用落地式脚手架，高度为9米，三层及以上采用悬挑式双排脚手架，悬挑高度分别为18米和15米；5#、6#楼八层以下为落地式脚手架，高度为24米，八层以上为悬挑式双排脚手架，悬挑高度分别为24米和18米，屋面电梯机房采用落地式双排脚手架，高度为8.1米。悬挑式脚手架具体安排见下表：楼号悬挑次数悬挑层次悬挑层数架体高度楼板厚度楼板混凝土强度等级4#、7#楼落地架1至2层29100C45悬挑1次3层至8层618100C25悬挑2次9层至14层9、618100C25悬挑3次15层至20层618100C25悬挑4次21层至26层618100C25悬挑5次27层至31层515100C255#、6#楼落地架1至8层 8 24 100 C25悬挑1次9层至14层618100C25悬挑2次15层至20层618100C25悬挑3次21层至26层618100C25悬挑4次27层至32层618100C25 上述悬挑式脚手架的搭设高度均小于20米，不属于危险性较大的分部分项工程。落地式脚手架总体安排如下：楼号总层数搭设层数建筑高度搭设高度4、7#楼-1层+31层12层106.6m，102.6m9米5、6#楼-1层+32层18层102.6米24米 上述落地10、式脚手架架体搭设高度均小于等于24米，不属于危险性较大的分部分项工程范围。3、脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量、安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ131-2011检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。 结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实11、际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：钢管落地脚手架和悬挑式脚手架综合使用。4、 施工准备4.1、技术准备4.1.1学习和审查图纸，核对平面尺寸和标高，查看图纸相互间有无错误或矛盾；掌握设计内容及各项技术要求，了解工程规模、特点、工程量和脚手架搭设要求等。 4.1.2掌握外墙部分各层标高和做法、形状、支护结构情况。4.1.3确定脚手架搭设顺序、标准，提出需用的施工机具、材料计划等。4.2、材料准备序号材料名称规 格备 注1钢 管483.0mm主要考虑主体施工期间的外围护脚手架2扣 件十字扣、转角扣、对接扣3脚手板竹串片4安全立网1.86m5安全平网1.56m做好脚手架材料计12、划和分批进场组织工作，按施工平面图要求指定地点存放。准备足够的油漆、工具等，作好钢管的刷油工作。4.3机具准备序号名 称数 量1塔 吊42电 焊 机63施工扳手304.4作业条件 4.4.1现场地上地下障碍物已清除； 4.4.2垫层、底板混凝土已浇筑完成； 4.4.3脚手架搭设人员已落实，确保满足施工进度要求； 4.4.4必要的临时道路、临时设施已搭设； 4.4.5坑底排水、积水设施已满足要求； 4.4.6参与施工的人员已进行了技术、安全和文明施工的交底。4.5劳动力准备 脚手架开始施工前，确定经过招投标的合格的劳务队伍，设置专业脚手架施工班组负责脚手架搭设、维护和拆除工作。架子工的总人数为313、0人，全部经过培训后持证上岗。5、材料选择5.1脚手架选用架设钢管外径48mm，壁厚3.0mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。5.2本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准GB15831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于14、5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。5.3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆黄黑相间色。5.4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5.5、安全立网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，并按规定做耐贯穿、抗15、冲击及阻燃性能试验合格。5.6、安全平网由锦纶、维纶或涤纶等材料组成，宽度不小于3.0米。5.7、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中Q235A钢的要求。5.7、16号工字钢，其材质应符合现行国家标准。6、 施工工艺技术6.1落地式脚手架本工程的落地式扣件钢管脚手架采用以下技术参数进行搭设。本脚手架按可同时进行2层混凝土结构施工及装修施工使用，并可一次铺设4层竹串板脚手板进行设计。钢管型号为483.0mm，采用单管立杆。立杆纵距1.5米，横距0.9米，步距1.8米，内排立杆距离建筑物结构距离为0.25米，立杆下设底座。脚手板下小横杆在大横杆上，且主节点间设16、置一根小横杆。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.0米，水平间距为4.5米，与墙体的连接采用双扣件用刚性连墙件与建筑连接，从底层第一步纵向水平杆开始设置，连墙件采用菱形布置。在脚手架外侧全立面由底到顶设置连续剪刀撑，每道剪刀撑跨越立杆根数应符合下表：剪刀撑斜杆与地面的夹角455060剪刀撑跨越立杆最多的根数765 在脚手架拐角及中间每隔6跨在同一节间自下向上连续设置之字形横向斜撑。脚手板与栏杆均采用竹串片，立面采用全封闭式安全立网封闭防护。脚手架门洞位置的选择考虑安全通道及材料的出入口位置。门洞搭设参数与落地式脚手架相同，形式采用规范JGJ117、30-2011中的挑空二根立杆B型，见附图JSJ04。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，立杆底部高差不大于1米。靠边坡上方的立杆轴线到边坡起点距离不小于500mm。6.2、悬挑式脚手架悬挑扣件式双排脚手架按每一挑均可同时进行2层混凝土结构施工及装修施工使用，并可一次铺设4层竹串片脚手板进行设计，本工程悬挑脚手架的架体参数，均采用以下参数进行架体搭设。水平悬挑钢梁采用16#工字钢，在平面上悬挑梁与结构边线垂直摆放，以结构边梁作为支点。钢梁长度为3米，其中建筑物外悬挑段长度为1.2米，建筑物内锚固段长度为1.8米（锚固段不小于悬挑段长度的1.5倍），水平间18、距1.5米。在每个悬挑钢梁的外侧设置一根14钢丝绳与上层建筑结构斜拉结，采用在上层结构边梁上预埋HPB300级20的钢筋做吊环拉结，每根钢丝绳上设置3只M24螺栓式卡环（卡环的梢子直径为24），采用花篮螺栓调整松紧。采用在混凝土板内预埋直径为16的一级钢作为U形钢筋拉环对悬挑钢梁进行锚固（并设园16加强筋与板底筋绑扎）。悬挑梁的支点处预埋一个拉环，锚固段预埋两个，两个拉环的间距为200mm。按照计算要求，在每个U形钢筋拉环预埋位置楼板内配置两根三级钢18的反弯矩钢筋。U形钢筋拉环与型钢之间的间隙用硬木楔子楔紧，见图JSJ02。悬挑式脚手架的钢管型号为483.0mm，立杆为单立杆，立于悬挑梁上。19、立杆不得悬空。立杆纵距为1.5米，横距为0.9米，步距为1.8米，内排立杆距离建筑结构为0.25米。脚手板下的小横杆在大横杆上面，且主节点间设置一根小横杆。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距为4.5米，与墙体的连接采用双扣件刚性连墙件与建筑连接，从底层第一步纵向水平杆处开始设置，连墙件采用菱形布置。在脚手架外侧全立面由底到顶设置连续剪刀撑，每道剪刀撑跨越5根立杆。在脚手架拐角及中间每隔6跨在同一节间自下向上连续设置之字形横向斜撑。脚手板和栏杆均采用竹串片，立面采用全封闭式安全立网封闭防护。特殊部位的处理对于建筑转角（阴角、阳角20、）部位，悬挑钢梁采用扇形分布，以结构边梁作为支点。扇形分布导致悬挑钢梁的长度最大增加至1.7米，立杆横距增加至1.3米。为此，转角处扇形分布的悬挑梁，均采用16#工字钢，锚固长度不小于悬挑长度的1.5倍。除此以外的架体参数以及斜拉钢丝绳等的构造要求的设置均按基本参数。悬挑架体每隔12米应沿架体纵向通长搭设一道斜挑防护棚，其超出外架外边线的水平投影长度应为2米，斜挑防护棚上满铺架板并牢固固定，斜挑杆与水平面夹角为30左右。(在临街面一向设置)架体底层的防护板必须满铺，铺设应牢靠、严实，并在防护板下满铺密目安全网，上部架体自作业层脚手板往下每4层满铺一道脚手板。6.3悬挑式卸料平台平台水平钢梁的悬21、挑长度为3.150米，悬挑水平钢梁间距（平台宽度）2.5米。以两根4.15米（悬挑长度3.15米加锚固长度1.0米）16a#槽钢作为主梁，以5根2.5米长的14a#槽钢作为次梁，主次梁采用焊接连成整体,在次梁之间使用12.6#槽钢作为连接。上铺厚度不小于15mm的木模板，以10#铁丝与槽钢绑扎固定。平台外侧装置固定的高1.5米防护栏杆，采用全封闭式15mm厚木胶合板封闭防护。主梁锚固长度1.0米，同时预埋2个16U形钢筋拉环，拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧45cm以上锚固长度（并设园16加强筋与板底筋绑扎）拉环与主梁之间的空隙用木楔楔紧。在平台两边各设置前后两道6x19+ 1、直22、径21.5斜拉钢丝绳（单根钢丝直径为1，由6股组成，每股19根，组成一根钢丝绳后总直径21.5；单根钢丝绳的抗拉强度1400N/mm)，上部拉结点位于钢平台重心以外，采用在建筑结构物上钢丝绳镶拼成环状，与下部钢丝绳的连接采用每根两套卸甲连接。下部吊环采用16钢筋。每根钢丝绳上设置三只钢丝夹具（型号为YT-22）,采用花篮螺栓调整松紧。外侧钢丝绳距离主体结构1.8米，两道钢丝绳距离0.5米，外侧钢丝绳吊点距离平台5.00米。该悬挑卸料平台自重约1t,最大集中堆载为600kg，均布荷载最大为2KN/m2。6.4工艺流程6.4.1、落地式双排脚手架 材料构配件准备以及检查验收定位设置通长脚手板、底座23、横向扫地杆纵向扫地杆竖立杆大横杆小横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网验收校正使用检测监控。6.4.2悬挑式双排脚手架工字钢梁和U形钢筋预埋位置平面测量定位预埋U形钢筋悬挑钢梁上焊接立杆定位钢筋安放悬挑钢梁用木楔楔紧U形钢筋与锚固钢梁的空隙横向扫地杆纵向扫地杆竖立杆扣件扣紧纵向水平杆横向水平杆连墙件剪刀撑横向斜撑斜拉钢丝绳与建筑物拉结脚手板防护栏杆与挡脚板安全网验收校正使用检测监控6.4.3悬挑式卸料平台 主次梁焊接成整体焊接承载吊环和起重吊环结构物内预埋U形钢筋拉环建筑物上钢丝绳相拼成环状塔吊吊运就位钢梁置入U形钢筋拉环木楔楔紧接好钢丝绳脚手板防护栏杆和挡脚板调整、检查验收松卸24、起重吊钩6.5搭设要求 6.5. 1、脚手架有持证架子工进行施工，必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得高于相邻连墙件以上二步，每搭设完一部脚手架后，应按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 6.5.2、本工程落地脚手架局部直接坐落在地下室外侧回填土上、地下室顶板和基坑回填土上（脚手架底部回填土应夯实、然后回填200厚夹沙石，浇筑离外墙1500mm宽、100mm厚C20混凝土）。每根立杆底部应设置垫板，垫板宜采用长度不小于两跨、厚度不小于50mm的木垫板，底座地面应高于自然地面50。6.5.3、立杆搭设1）脚手架立杆纵距1.5m，横距0.8m，横杆步距1.5m；连墙杆间距竖直3.6m，25、水平4.5m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.25m。2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3,且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。3）立杆应设置垫块，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm。4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。5)立杆使用搭接接长时，搭接长度不应小于1米，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。6）当搭至有连墙件的主节点时，搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。26、7）立杆顶端高出女儿墙上端1米，高出檐口上端1.5米。8）立杆及纵横向水平杆构造要求：6.5.4、大横杆、小横杆设置1）大横杆在脚手架高度方向的间距1.5m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm，每根杆长度不小于3跨。2）外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。3）大横杆接长应采用对接扣件连接或者搭接。应符合下列规定：两根相邻大横杆的接头不应设置在同步或者同跨内，不同步或者不同跨内相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不应小于纵距的1/3。搭接长度不小于1米，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板27、边缘至搭接纵向水平杆杆端部的距离不小于100mm。4）纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。5）主节点处必须设置一根小横杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。6）作业层上非主节点处设置一根小横杆，至于主节点中间。7）小横杆两段应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。6.5.5、剪刀撑1）应由底至顶连续设置，并与立杆、水平杆等同步搭设，不得滞后；2）中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm，中28、间应增加2-4个扣接。6.5.6、脚手板、脚手片的铺设要求1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板，脚手板应设置在三根横向水平杆上，如脚手板长度小于2米，可采用两根横向水平杆支撑，但应在脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。2）满铺层脚手片（竹串板）必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。3）脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。4）脚手板的铺设可采用对接平铺，也可采用搭接铺设。采用对接平铺时，接头处必须设两根横向水29、平杆，脚手板外伸长度应取130-150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm，脚手板探头用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆上,见下图：5）在拐角处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。6.5.7、防护栏杆1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。2）选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。4）脚手架内侧30、形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。5）脚手架上门洞、出入口构造见图JSJ04。6.5.8、连墙件1）脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。根据计算为两步三跨，即3.0m高4.5m宽设置一个拉结点。拉结杆为脚手杆，拉结杆与外脚手架的两根立杆用扣件连接，另一端与预埋在梁内的脚手管双扣件连接。2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每层设一拉结点。3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时31、拉结点，以确保外架安全可靠。5）靠近主节点时，偏离主节点的距离不应大于300mm;从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。6）连墙件构造示意图见JSJ03。6.5.9、架体内封闭1）脚手架的架体里立杆距墙体净距为250mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。3）施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。6.5.10、扣件安装1） 扣件规格必须与钢管外径相同；2） 在32、主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用直角扣件、旋转扣件的中心点的相互位置不应大于150mm。3） 对接扣件的开口应朝上或者朝内。4） 各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。6.5.11、型钢锚固1） 预埋U型钢筋拉环的位置、埋设方法必须满足本方案施工图要求。2） U型钢筋拉环采用冷弯成型，与型钢之间的间隙才硬木木楔楔紧。6.5.12、安全网挂设1） 立网：随外脚手架的搭设，外架外侧挂好绿色安全立网，立网挂在外排立杆脚手架内侧，使用安全绳绑扎，每步一扣，不得漏绑，保证外脚手架全封闭；脚手架阳角处挂安全网时在阳角内采用钢管垂直固定，保证安全网外观。2） 平网：首层平网在距离地33、面4米设置，在立网内部；以上每三层设置一道水平安全网吧脚手架水平部分安全封闭。6.6、拆除要求6.6.1拆除准备工作应符合下列规定：1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2）应根据检查结果补充完善拆除顺序及措施，经审批后方可实施；3）拆除前应对施工人员进行技术交底；4）应清除脚手架上的杂物。6.6.2拆除脚手架时应符合下列规定：1） 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时进行作业。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差大于2步时，应增设脚手架加固；2） 架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且34、应具有足够的操作面。6.6.3卸料时应符合下列规定：1） 各构配件严禁抛掷至地面；2） 运至地面的构配件应按规定及时检查、整修和保养，并按品种、规格分别存放。7、脚手架的检查与验收 7.1脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。7.2高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。7.3验收时应具备下列文件：7.3.1脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；7.3.2脚手架工程的施工记录及质量检查记35、录；7.3.3脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，7.3.4脚手架工程的施工验收报告。7.4脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。7.4.1构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；7.4.2安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；7.4.3基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；7.4.4连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；7.4.5垂直度及水平度是否合格。8、脚手架搭设安全技术措施8.1技术保障措施 1架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。 2钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ36、 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。 3架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 4该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 5脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除37、：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。8.2质量保障措施8.2.1操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。8.2.2技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。8.2.3脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。8.2.4脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。8.3安全保障措施8.3.1操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。8.3.2架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空38、作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。8.3.3在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。8.3.4雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。8.3.5应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。8.3.5.1在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。8.3.5.2检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。8.3.639、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。8.3.7脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。8.3.8搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。8.3.9钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于4。8.3.10外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。8.3.11定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。8.3.12外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。8.3.13外脚手架搭设人员必40、须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。8.3.14严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。8.3.15保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8.3.16结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。8.3.17严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。8.3.18结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。8.3.19当作业层高出其下连墙41、件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。8.3.20各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。9、脚手架拆除安全技术措施9.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。9.2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。9.3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。9.4拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，42、并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。9.5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。9.6连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。9.7拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。9.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.9在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9.10拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁43、丝要集中回收处理。9.11高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。9.12输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。9.13当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。9.14如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。9.15翻掀垫铺竹串板应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹串板内未清除的残留物从高处坠落伤人。10、 安全应急救援预案10.1危险源分析 本工程脚手架搭设、拆除与使用作业过程中，可能引发事故的危险因素有：基础不平、未夯实；无排水系统基础易积水；无底座或垫板；钢管无产品质量合格证，钢管表面不平直光滑，有裂缝、结疤、44、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管未涂防锈漆，钢管打孔；旧钢管锈蚀严重，钢管弯曲变形；扣件无生产许可证；材质不符合现行国家标准钢管脚手架扣件的规定；扣件有裂缝、变形，螺栓出现滑丝；扣件未作防锈处理；扣件螺栓拧紧扭力矩小于40Nm或大于65Nm；冲压钢脚手板有裂纹、开焊与硬弯，脚手板未涂防锈漆；竹脚手板的宽度小于200mm，厚度小于50mm，使用有腐朽、裂缝、斜纹及大横透节的板材；立杆未设置可靠连接，或连墙件布置间距不符合要求；脚手架未设剪刀撑 ；两根相邻纵向水平杆的对接接头设置在同步或同跨内；相邻接头在水平方向错开的距离小于500mm；接头中心至最近主节点的距离大于纵距的1/3；作业45、层脚手板未铺满、铺稳，脚手板有探头板；不设置上下专用通道或专用通道设置不符合要求；脚手架临边未设置密目式安全网；顶层作业平台不设防护栏杆或高度低于1.2米，未设中栏杆；未设置挡脚板或挡脚板高度小于180mm；每搭完一步脚手架后，未按规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度；脚手架上堆载过大、堆载不平衡；遇有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，未停止脚手架搭设与拆除作业；雨、雪后上架作业没有防滑措施，没扫除积雪；在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业；未按施工方案进行施工；非架子工从事脚手架的搭设、拆除；靠近外电架空线搭设脚手架，在带电设备附近搭设脚手架。10.2可能发生的事故特征根据本工程施46、工特点的情况，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程重大危险因素可能导致的事故伤害类型有：坍塌、物体打击、高空坠落等，应着重对上述危险因素进行预控。10.3应急预案工作流程图根据本工程的特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境因素的识别和评价，特制定本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。其应急准备和响应工作程序见下图：危险源及环境因素辩识、评价编制应急预案成立抢险领导小组组建抢险队、救护队配备应急物资、设备应急知识教育培训定期评审实施应急预案进行评审、修订未发生发生 10.447、应急组织机构1）应急领导机构组 长：宋佩敏副组长：王一富 成 员：刘湘江、蒋承元、邓增元、雷发金、段海龙、江帆、田铮、谭红勇、李桂平2）应急行动责任分工及人员组成序号组 别负责人成 员1总负责宋佩敏雷发金、李桂平2监测组王一富段海龙3安全保卫组刘湘江江帆4工程抢险组蒋承元田铮5物资设备组邓增元谭勇红3）应急中心主要相关领导和部门联络方式序号部 门联系人联系电话1总负责宋佩敏2总 工刘湘江3安全保卫组王一富4综合办公室蒋承元6物资设备部雷发金7工程抢险组邓增元4）周边可利用资源周边可利用资源见下表序号周边资源联系方式联系人用 途备注1查号台114电话号码查询2急救中心120人员伤亡急救3火 警148、19火灾报警救援4道路事故报警122道路事故报警5治安事故报警110治安报警救援6项目小车队车辆使用7项目部综合办公室人员伤亡急救和救援10.5预防控制措施从危险因素的分析看，如果不采取相应有效的预防措施，不仅给脚手架施工造成很大影响，而且对施工人员的安全造成威胁。1、编制专项脚手架施工方案，且按照施工方案要求进行作业。2、加强对脚手架作业人员安全知识教育，提高作业人员安全技术水平。3、脚手架作业人员，必须经过系统学习，并经考核合格后持证上岗。严禁酒后作业，带病作业。4、对脚手架作业人员进行搭设与拆除作业安全技术交底。搭拆脚手架人员不应穿硬底鞋、皮鞋操作。5、搭设与拆除作业时必须安排施工技术人49、员在现场作指导。6、作业层脚手板应铺满、铺稳，不得有探头板。7、搭设作业前应对所用的材料进行仔细检查，钢管无产品质量合格证，钢管表面不平直光滑，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管未涂防锈漆，钢管打孔；旧钢管锈蚀严重，钢管弯曲变形；扣件无生产许可证；材质不符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；扣件有裂缝、变形，螺栓出现滑丝；扣件未作防锈处理的材料应杜绝使用。8、脚手架搭设过属高空作业，作业人员必须按要求系好安全带，操作过程中应禁止上抛下掷工具和材料。9、搭设或拆除作业现场应设置警戒区域，禁止人员通行或停留。10基础必须夯实、平整，做好基础排水措施。11、50、脚手架搭设时要按要求设置底座或垫板。12、立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑的设置必须符合方案要求。13、设置作业人员上、下的专用通道，防止人员攀沿脚手架。14、每步脚手架外侧必须设置扶手杆，外周满挂密目式安全网，并设置好挡脚板。15、脚手架上荷载不宜过大，且不宜集中堆放。16、脚手架应按要求设置好牢固的连接件，或使用揽风绳拉固。17、不准在脚手架基础或临近处进行挖掘作业。18、遇有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，应停止脚手架搭设与拆除作业；雨、雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。10.6应急物质保障主要应急机械设备储备如下表：序号材料、设备名称单位数量规格型号主要工作性能指标现在何处备注151、电焊机台2BX500现场2风割台2JJ2-0.5拉力5T现场3对讲机台0GP88S现场4发电机台175KW现场5汽车台5工区驻地6医药箱及药品若干工区驻地7铁揪把20现场8担架付1项目部10.7应急响应当作业现场发生意外事故时，现场管理人员组织现场作业人员进行抢救，拔打120急救电话，并迅速上报。小组组长或副组长接到报告后，立即决定启动应急救援预案，成立现场抢险指挥部，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案。应急预案起动后，各职能小52、组应在第一时间按职能要求组织相应的人员、物质赶到现场参与救援行动。警戒疏散组应设立警戒区，清理拆除事故现场的闲杂人员，如联系了其他协同单位参与抢险，要安排人员在各岔路口等候指引其他救援机构的抢险人员。通讯联络组及时将抢救现场的实况汇报经抢救指挥部，并将指挥部制定的抢救方案及时传达给抢险组。抢险组接到指挥部的抢救方案后，应按抢救方案组织人力、物力进行抢救。物质、后勤组按到抢险指令后，应根据指挥部的要求组织相关物质及时送往抢险现场。救护组在接到指挥部参加救护行支的指令后，要带好急救用品、物品赶到抢险现场，对伤员进行清洗、包扎、止血等急救处理；然后再将伤员抬到岔路口等候“120”急救车。应急救援行动53、由指挥部跟据救援行动的现状，及必要性进行评价后，宣布救援行动结束。行动结束后，要充分辩识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清除，方可恢复正常工作状态。11、 脚手架计算书本计算书是针对最不利位置脚手架进行的。其中，落地式脚手架最高架体高度为15米，悬挑式脚手架架体高度为18米，经过计算，本工程脚手架的计算结果符合要求。11.1落地式脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参54、数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.9m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.4 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖南衡阳市，基本风压0.35 kN/m255、；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1297；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、小横杆56、的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/2=0.262 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/2=2.25 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.262+1.42.25 = 3.505 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =3.5050.92/8 = 0.57、355 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =79.037 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =79.037 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.262+2.25 = 2.546 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.02.5469004/(3842.06105107800)=0.979 mm；小横杆的最大挠度 0.979 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续58、梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0330.9=0.03 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350.91.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q= 30.91.5/2=2.025 kN；荷载的设计值: P=(1.20.03+1.20.236+1.42.025)/2=1.577 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式59、如下: Mpmax = 0.213Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2131.5771.5= 0.504 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.504=0.51 kNm最大应力计算值 = 0.51106/4490=113.568 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 113.568 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大60、挠度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.615Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.03+0.236+2.025）/2=1.146kN = 1.6151.14615003/ ( 100 2.06105107800) = 2.812 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+2.812=2.863 mm；大横杆的最大挠度 2.863 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要61、求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.91/2=0.015 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.91.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q 62、= 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.015+0.05+0.236)+1.42.025=3.196 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1297kN/m NG1 = 0.1297+(0.901/2)0.033/1.7020.00 = 2.770kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35131.5(0.9+0.2)/2 = 3.924 kN63、；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14131.5/2 = 1.365 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.21 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.91.52/2 = 4.05 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.2164、+ 0.851.44.05= 14.671 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.21+1.44.05=15.522kN；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷3次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为7m;第2 次卸荷净高度为1m;第3 次卸荷净高度为1m; 经过计算得到a1=arctg2.000/(0.900+0.250)=60.101度a2=arctg2.000/0.250=82.875度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P65、2 = 1.514.6717/20 =7.702 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 7.702/0.867 = 8.885 kNT2 = P2/sina2 = 7.702/0.992 = 7.762 kNG1 = P1/tana1 = 7.702/1.739 = 4.429 kNG2 = P2/tana2 = 7.702/8.000 = 0.963 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =8.885 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力66、(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 8.885kN，=0.82，K=10，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(28.88510.000/0.820)0.5 = 14.7 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A67、=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =（2Fg/f/）1/2 =（28.885103/50/3.142）1/2 = 10.6 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 14.7 mm，必须拉紧至 8.885 kN，吊环直径为 12.0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 5.6 mm，必须拉紧至 1.269 kN，吊环直径为 6.0 mm。第3次卸荷钢丝绳最小直径为 5.6 mm，必须拉紧至 1.269 kN，吊环直径为 6.0 mm。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-68、2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.350.740.693 = 0.126 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1261.51.72/10 = 0.065 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.67111/20 =8.69、069 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 15.52211/20 =8.537kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m；长细比: L0/i = 185 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 70、0.209立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 8069.107/(0.209424)+64813.743/4490 = 105.492 N/mm2；立杆稳定性计算 = 105.492 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 8536.882/(0.209424)=96.336 N/mm2；立杆稳定性计算 = 96.336 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、连71、墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.6930.35 = 0.156 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15.3 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.346 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl =72、 Nlw + N0= 8.346 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 8.346 Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.346小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的73、平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =40.346 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.67111/20 =8.069 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=40.346kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！十、脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以74、下公式进行计算： L = 1.1H(n(1+Hs/H)+la/hn-2la/h)+ (H/h)-1取整c/la取整(m+2)lb N1 = 1.1(H/2h + 1)n + 1.1(H/h)-1)m N2 = 2.2(H/h + 1)n(1+Hs/H) + (c/la+1)(m+2)K2.2 N3 = L/li N4 = 0.3L/li S = 1.1(n-2)lalbL - 长杆总长度(m)； N1 - 小横杆数(根)； N2 - 直角扣件数(个)； N3 - 对接扣件数(个)； N4 - 旋转扣件数(个)； S - 脚手板面积(m2)； n - 立杆总数(根) n=202； H - 搭设高75、度(m) H=20； h - 步距(m) h=1.7； la - 立杆纵距(m) la=1.5； li - 长杆平均长度； m - 大/小横杆搭设根数； K - 脚手板铺设层数； c - 脚手架搭设总长度； lb - 立杆横距(m) lb=0.9； Hs - 双立杆计算高度； 长杆总长度(m) L =1.1 20.00 (202(1+0.00/20.00) + 1.50 202/1.70 - 2 1.50/1.70)+(20.00/1.70-1) (150.00/ 1.50)(1+2) 0.90=11026.35；小横杆数(根) N1 =1.1 (20.00 /1.70 1/2 + 1) 2076、2 + 1.1(20.00/1.70-1) 1 = 1542；直角扣件数(个) N2 =2.2 (20.00 / 1.70 + 1) 202(1+0.00/20.00) + (150.00/1.50+1) (1+2) 13 2.2 = 14339；对接扣件数(个) N3 =11026.35 / 6.00 = 1838；旋转扣件数(个) N4 =0.3 11026.35 / 6.00 = 552；脚手板面积(m2) S = 1.1 ( 202-2) 1.50 0.90=297.00。根据以上公式计算得长杆总长11026.353m；小横杆1542根；直角扣件14339个；对接扣件1838个；旋转扣77、件552个；脚手板297m2。11.2悬挑式脚手架型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.25 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；78、脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖南衡阳市，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重79、标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.9 m。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚80、手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.5 = 2.35 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.350.92/8 = 0.238 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =52.992 N/mm2；小横杆的最81、大弯曲应力 =52.992 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.5 = 1.708 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.7089004/(3842.06105107800)=0.657 mm；小横杆的最大挠度 0.657 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 082、.0330.9=0.03 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350.91.5/3=0.158 kN；活荷载标准值: Q= 30.91.5/3=1.35 kN；荷载的设计值: P=(1.20.03+1.20.158+1.41.35)/2=1.057 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.057183、.5= 0.424 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.424=0.43 kNm最大应力计算值 = 0.43106/4490=95.66 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 95.66 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.0584、1 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.03+0.158+1.35）/2=0.769kN = 1.8830.76915003/ ( 100 2.06105107800) = 2.2 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+2.2=2.251 mm；大横杆的最大挠度 2.251 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承85、载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.92/2=0.03 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.91.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.03+0.05+0.236)+186、.42.025=3.214 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(0.902/2)0.033/1.5018.00 = 2.869kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3541.5(0.9+0.2)/2 = 1.208 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1441.5/287、 = 0.42 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.631 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.91.52/2 = 4.05 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.631+ 0.851.44.05= 10.377 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.488、NQ=1.24.631+1.44.05=11.228kN；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为6m;第2 次卸荷净高度为5m; 经过计算得到a1=arctg3.000/(0.900+0.250)=69.027度a2=arctg3.000/0.250=85.236度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.510.3776/18 =5.189 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina89、1 = 5.189/0.934 = 5.557 kNT2 = P2/sina2 = 5.189/0.997 = 5.207 kNG1 = P1/tana1 = 5.189/2.609 = 1.989 kNG2 = P2/tana2 = 5.189/12.000 = 0.432 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =5.557 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均90、匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 5.557kN，=0.82，K=10，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(25.55710.000/0.820)0.5 = 11.6 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =（25.557103/50/3.142）0.5 = 8.4 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 11.6 mm，必须91、拉紧至 5.557 kN，吊环直径为 10.0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 10.6 mm，必须拉紧至 4.631 kN，吊环直径为 8.0 mm。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.40.740.214 = 0.92、044 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0441.51.52/10 = 0.018 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.3777/18 =4.036 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.2287/18 =4.366kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得93、 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 163 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.265立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 4035.542/(0.265424)+17808.374/4490 = 39.882 N/mm2；立杆稳定性94、计算 = 39.882 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 4366.292/(0.265424)=38.86 N/mm2；立杆稳定性计算 = 38.86 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.4 = 0.055 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按95、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.695 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.695 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.296、410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 5.695 Ru7.109KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=7.109kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(71094/(3.142502) 1/2 =9.5mm；实际拉环选用直径D=10mm 的HPB235的钢筋制作即可。十三、锚固段与97、楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。十四、脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L = 1.1H(n(1+Hs/H)+la/hn-2la/h)+ (H/h)-1取整c/la取整(m+2)lb N1 = 1.1(H/2h + 1)n + 1.1(H/h)-1)m N2 = 2.2(H/h + 1)n(1+Hs/H) + (c/la+1)(m+2)K2.2 N3 = L/li N4 = 0.3L/li S = 1.1(98、n-2)lalbL - 长杆总长度(m)； N1 - 小横杆数(根)； N2 - 直角扣件数(个)； N3 - 对接扣件数(个)； N4 - 旋转扣件数(个)； S - 脚手板面积(m2)； n - 立杆总数(根) n=202； H - 搭设高度(m) H=18； h - 步距(m) h=1.5； la - 立杆纵距(m) la=1.5； li - 长杆平均长度； m - 大/小横杆搭设根数； K - 脚手板铺设层数； c - 脚手架搭设总长度； lb - 立杆横距(m) lb=0.9； Hs - 双立杆计算高度； 长杆总长度(m) L =1.1 18.00 (202(1+0.00/18.0099、) + 1.50 202/1.50 - 2 1.50/1.50)+(18.00/1.50-1) (150.00/ 1.50)(2+2) 0.90=11919.60；小横杆数(根) N1 =1.1 (18.00 /1.50 1/2 + 1) 202 + 1.1(18.00/1.50-1) 2 = 1580；直角扣件数(个) N2 =2.2 (18.00 / 1.50 + 1) 202(1+0.00/18.00) + (150.00/1.50+1) (2+2) 4 2.2 = 9333；对接扣件数(个) N3 =11919.60 / 6.00 = 1987；旋转扣件数(个) N4 =0.3 11919.60 / 6.00 = 596；脚手板面积(m2) S = 1.1 ( 202-2) 1.50 0.90=297.00。根据以上公式计算得长杆总长11919.6m；小横杆1580根；直角扣件9333个；对接扣件1987个；旋转扣件596个；脚手板297m2。