1、编号：SJHN.JZY-XX农民安置小区项目工程住宅楼悬挑脚手架专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章.工程概况- 3 -1编制依据- 3 -2工程概况- 3 -2.1项目基本情况- 3 -2.2工程概述- 3 -2.3工程平面图- 4 -第二章.施工总体部署- 5 -1材料准备- 5 -1.1钢管- 5 -1.2扣件- 5 -1.3型钢- 6 -1.4脚手板- 6 -1.5连墙件- 6 -2场地要求- 7 -3 劳动力计划- 7 -3.1专职安全生产管理人员的配置- 7 -3.2特2、种作业人员的配置- 8 -4 监测监控措施- 8 -4.1监控措施- 8 -4.2 监测措施- 9 -第三章.方案选择- 10 -1外脚手架搭设总体部署- 10 -2脚手架搭设构造- 10 -3施工荷载的控制- 11 -4悬挑脚手架的搭设- 11 -4.1搭设工艺流程- 11 -4.2安全网及斜拉钢丝绳要求- 14 -4.3具体搭设方案- 14 -5建筑物转角处悬挑外脚手架的卸载措施- 17 -6架体防护- 18 -7人货电梯及卸料平台布置- 19 -第四章.脚手架的验收- 21 -第五章.脚手架的防雷措施- 23 -第六章.脚手架拆除及安全技术措施- 23 -1准备工作- 23 -2拆除脚手3、架- 24 -3卸料- 24 -4安全技术措施- 24 -第七章.应急救援预案- 25 -1应急准备- 25 -2项目部发生脚手架倒塌事故应急救援预案- 25 -第八章.型钢悬挑脚手架计算书- 29 -1普通部分悬挑外脚手架计算- 29 -2空调板部分悬挑外脚手架计算- 40 -3阳台部分悬挑外脚手架计算- 53 -第九章.型钢布置图- 64 -第一章. 工程概况1编制依据1) xx有限公司设计的xx镇农民安置小区项目工程总承包（勘察、设计、采购、施工）施工图纸2) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3) 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4) 建筑施4、工安全检查标准（JGJ59-2011）5) 我公司质量手册、程序文件汇编和职业健康安全与环境手册6) 本工程施工组织设计7) PKPM施工现场安全设施计算软件20111028版2工程概况2.1项目基本情况建设单位：限责任公司工程名称：xx镇农民安置小区项目工程总承包（勘察、设计、采购、施工）工程地点：地勘单位：院有限公司设计单位：计有限公司监理单位：设监理建设有限公司施工单位：限公司 2.2工程概述拟建场地位于xx。总用地面积49752，规划用地面积46318，总建筑面积139711。由1幢3F社区用房、10幢24-33F住宅楼连体2F商业、3幢单层配电房及1F人防地下车库组成。地下车库外墙施5、工期间，拟搭设临时外墙操作架，按后浇带自然分区随用随搭，临时操作架在地下室外墙结构施工完毕后立即拆除。本工程正式外脚手架分为落地脚手架和悬挑脚手架，主要用于结构施工作业、砌筑和装修工程施工作业。根据施工图纸，10栋高层按层数不同分为24F、27F、30F、33F三种类型，标准层层高均为2.9m，各栋高层悬挑层楼板设计厚度为100130mm,为加强板的局部受拉强度，在板底预埋件位置加设四根12mm三级钢筋，悬挑脚手架所用工字钢穿剪力墙混凝土强度等级为C40、C35、C30。拟采用上部悬挑、下部落地的脚手架搭设形式。2.3工程平面图第二章. 施工总体部署1材料准备1.1钢管脚手架钢管现场采用48m6、m，壁厚3.5mm；钢管最大长度横向水平杆2.2m，其它杆6.5 m。钢管尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 新钢管应有质量合格证、质量检查报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2) 旧钢管应符合下表允许偏差。3) 钢管允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径 壁厚 0.50mm0.36mm游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70mm塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18mm游标卡尺4各种杆件的端部弯曲L1.5m5mm钢卷尺5立杆弯曲 3mL4m4mL6.5m 12mm20mm6水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm4) 7、钢管上禁止打眼。1.2扣件扣件式钢管脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达到65N.M时,不得发生破坏。1.3型钢悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591的规定。用于固定型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋8、GB 1499.1中HPB235级钢筋的规定。1.4脚手板本工程脚手板采用竹脚手板。竹脚手板采用由毛竹制作的竹笆板。1.5连墙件本工程连墙件采用预埋钢管形式，扣件连接的连墙件，连墙件用钢管与脚手架钢管相同，应提前做好预埋钢管的准备工作。剪力墙、窗洞口处连墙件根据福建省安全文明标准图集，采用预埋A75套管，最后穿钢管，剪力墙两端采用钢管背方，以直角扣件卡死的方式。详见下图：2场地要求经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。清除搭设场地杂物。3 劳动力计划3.1专职安全生产管理人员的配置 人员配置组 长：许光全，全面负责施工现场安全管理工作。副组长：梁利君，主管安9、全管理工作。组员：李童、江光和，负责现场施工指挥，技术交底。安全员:骆辉，负责现场安全检查工作。架子工班长:负责现场具体施工。3.3.2 主要工作内容在组长的组织下，负责开展安全生产管理工作，做好作业工人及场教育及安全技术交底工作，过程监督，及时制止施工现场违章、违规行为，为作业工人提供安全可靠的作业条件，安排防护设施的落实，确保防护与工程进度的同步，组织参加各项目验收工作。安全员全面监督施工现场安全工作开展情况，对施工现场进行不定期巡查，对存在的安全隐患及时提出整改意见，督促现场隐患整改。3.2特种作业人员的配置工种人数任务架子工20负责脚手架的搭设和拆除测量放线工4负责脚手架立杆定位、垂直10、度控制电焊工4预埋钢筋定位焊接专职安全员2负责排除现场安全隐患其他10材料运输、现场清理、4 监测监控措施4.1监控措施 重点监控部位1） 杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2） 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3） 连接扣件是否松动。4） 支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。5） 施工过程中是否有超载的现象。6） 安全防护措施是否符合规范要求。7） 支撑体系和各杆件是否有变形的现象。在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查4.2 监测措施 监测项目支架沉降、位移。 监测点布设每栋楼设三个监测构件，每个被监测的构件应布置一个支架水平位移观测点和一个地基稳定性沉11、降观测点及一个支架沉降观测点。要求观测点设置经过主管工长确认并做好记录，在架子搭设过程中要对观测点进行保护。 仪器设备配置必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。 监测频率搭设过程中适时对脚手架架体的垂直、沉降、变形进行观测，投入使用后特别是架体经历大雨、大风、冰雪过后增加观测次数。第三章. 方案选择1外脚手架搭设总体部署本工程外脚手架，根据主楼层数不同，型钢悬挑的楼层位置也不相同。1#、11-1#、11-2#、12#楼设置在5层、11层、17层、23层楼面悬挑；5#楼设置在8层、14层、20层楼面悬挑；7#、8#、9#楼设置在312、层、9层、15层、21层、27层楼面悬挑；3#、10#楼设置在5层、11层、17层、23层、29层楼面悬挑。各楼栋起始悬挑层以下搭设落地外脚手架，每次悬挑高度不大于17.4m。2脚手架搭设构造本工程计算悬挑外脚手架搭设高度为17.4m计算。立杆排距Lb=0.85m，步距h=1.8m，立杆纵距La=1.5m，靠墙侧立杆与墙身最远距离为0.3m（线条0.2m），连墙件设置竖距3.6m，横距4.5m，钢管单扣件连接；悬挑梁采用16号标准工字钢，斜拉钢丝绳采用（6X19）、公称抗拉强度1550N/mm2，钢丝绳直径双拉15.5mm，单拉17mm；压环采用18圆钢。3施工荷载的控制悬挑外脚手架在使用中必13、须严格控制施工荷载，外脚手架按结构架考虑，使用荷载不得超过3KN/，并同时施工2层。脚手架架体上的荷载分布必须均匀，严禁集中堆载，以防局部失稳。4悬挑脚手架的搭设4.1搭设工艺流程搭设准备压环钢筋预埋混凝土浇筑悬挑工字钢安装脚手架随楼层施工搭设23步吊环钢筋预埋混凝土浇筑斜拉钢丝绳安装继续搭设脚手架（1）搭设施工准备脚手架搭设前要熟悉施工方案，严格按照方案中的各项要求及扣件式钢管脚手架安全技术规范。应按规范的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手竹笆片、安全网、型钢、钢丝绳、预埋环等进行检查验收，不合格的材料禁止使用。严格按照图纸加工配件。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平14、稳，堆放场地不得有积水。悬挑工字钢的加工示意如下图：所有钢管、工字钢均要进行防锈处理。（2）(拉)压环钢筋预埋按照悬挑工字钢平面布置图的定位尺寸预埋。将18钢筋预埋在板底筋上绑扎固定，拉环负筋应满足4C12，原设计板底配筋不满足要求的，应增加负筋数量且满足锚固长度。在混凝土浇筑前做好隐蔽工程验收记录。图2 （拉）压环详图（4）混凝土浇筑混凝土浇筑要注意保护预埋的压环和吊环，避免碰撞、损坏。混凝土浇筑过程中要派专人检查，如果压环和吊环被碰歪斜偏位，要及时护正。梁、板、墙上预埋18拉环，作为钢丝绳的上端拉结点；混凝土浇筑完毕并达到设计强度等级后，才能安装斜拉钢丝绳。 （5）悬挑工字钢安装混凝土浇筑15、完毕并达到设计强度50%后（可以同条件试块试压或者回弹测定的方式判定）方可进行安装工字钢，达到设计强度75%方可施加其他荷载。悬挑工字钢安装时注意型号、位置准确，保证悬挑的长度符合设计要求。悬挑工字钢位置确定后，用木契将悬挑工字钢尾部与预埋环契紧固定，预埋U行螺栓的，应用钢板及双螺栓扣紧。工字钢间距不得大于1.5m。4.2安全网及斜拉钢丝绳要求1) 安全网要求必须使用符合相应规范要求的安全网。立面安全网采用1800*6000mm密目安全网，用安全绳和大横杆绑牢，立网底部要求在作业面脚手板下，支设安全网要外高内低。两网搭接严密，受力均匀，安全网要求平整张紧，操作层建筑物500mm内脚手板下挂5016、0*600水平网。2) 斜拉钢丝绳安装要求斜拉钢丝绳安装时，先将上段用3个钢丝绳卡子固定，然后将下段钢丝绳绕过鸡心环用紧丝钳夹紧，安装钢丝绳卡子，收紧紧丝钳，待钢丝绳紧后，拧紧绳子卡固定。钢丝绳的吊点必须在悬挑梁与外立杆、大横杆的交点处，钢丝绳必须有大横杆底部兜紧加固。4.3具体搭设方案悬挑脚手架采用16号工字钢为主梁，外挑长度根据建筑物外形分为普通楼层1.45m、空调板部位1.75m、阳台部位（阳台板厚同结构，参与计算）1.25m，内锚固长度分别不小于为2.2、2.65、1.9m。其余搭设基本要求如下：悬挑工字钢安装按照型钢平面布置图布置工字钢位置。立杆（1）严禁将外径48mm与51mm的钢17、管混合使用。（2）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（3）立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。纵向水平杆、横向水平杆、脚手板（1）纵向水平杆的构造纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接。（2）对接、搭接纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同跨内；不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应18、小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；当使用竹笆片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm，本案立杆间距为850mm，在操作层内等分增加2根水平杆。（3）横向水平杆的构造主节点处必需设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不大于150mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2。（4）脚手板的设置作业层脚手板应铺满、19、铺稳，离开墙面120150mm；竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四角应用直径1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。拐角、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设（1）连墙件的布置靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm，采用矩形布置。从底层第一步纵向水平杆处开始设置； 连墙件中的连墙件呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。（2）剪刀撑的设置每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下列表的规定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45-60度之间；剪刀撑20、跨越立杆的最多根数剪刀撑与地面的倾角45度50度60度剪刀撑跨越立杆的最多根数765剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度大于1m，用3个以上旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离大于100mm。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（3）横向斜撑的设置：横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。当斜腹杆在1跨内越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；（4）扣件安装扣件规格必须与钢管外径21、相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定（1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；（2）上栏杆上皮高度为1.2m；（3）挡脚板高度不应小于180mm；（4）作业层栏杆防护应在600mm位置增加一道护腰杆。5建筑物转角处悬挑外脚手架的卸载措施建筑物转角处悬挑外脚手架的卸载措施采用斜拉钢丝绳的方法，卸载采用加设一道14（619）钢丝绳，在脚手架外侧每22、一个主结点处用钢丝绳拉至上二层拉结点，拉结点采用在梁内埋入18圆钢或在剪力墙埋入18吊环。钢丝绳用手拉葫芦带紧进行调节，确保所有钢丝绳受力均匀，钢丝绳绳头应不少于3个绳夹锁紧末端应有一个安全绳卡，吊环钢筋拉接牢固安全可靠。6架体防护（1）栏杆扶手及挡脚板防护栏杆扶手或挡脚杆（板）均搭设在外立杆的内侧。栏杆扶手高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。脚手架与工程主体同步搭设，且应高出施工层1步。栏杆扶手刷红白相间（间距为1m）油漆。挡脚板应刷红白相间（间距为300mm）油漆。（2）架体-墙间距防护阳台阴角处应增设内立杆，转角处应设水平杆，并满铺脚手板。墙间距应由可靠材料进行填补，可采用钢管23、防护填补或使用脚手板进行填补。悬挑层架体沿建筑结构边缘在悬挑钢梁之间采用满铺木板（厚模板），安全网兜底防护封闭，保证架体至结构层架体通畅、安全，架底全封闭（详见下图）。作业层排架与建筑物空隙应采用水平钢管封底。（3）悬挑式脚手架兜底防护作业层脚手板下设置安全平网兜底，以下每隔10m采用安全平网封闭。兜底第一层使用密目式安全网，第二层使用脚手板。兜底必须严密。悬挑脚手架外立面应满挂密目式安全网。7人货电梯及卸料平台布置人货电梯及卸料平台平面位置详见各栋外架布置图。人货电梯与外架交界处，外脚手架应设置从上到下的横向斜撑。卸料平台与外架交界处应满铺竹笆或木模板进行水平防护。卸料平台和施工电梯防护应自24、成受力系统，禁止与脚手架连接，防止给脚手架增加不利荷载、影响脚手架的稳定和平台的使用安全。人货电梯及卸料平台其他要求详见卸料平台施工方案及人货电梯安拆方案。卸料平台平面示意图卸料平台剖面示意图第四章. 脚手架的验收1) 脚手架必须由持有效上岗证的人员搭设，随楼层的增高逐层对其进行检查及分段验收，不符合要求的应迅速整改。2) 脚手架分段验收应按JGJ130-2011第8.2条所列项目和JGJ59-2011验收表格要求的内容进行检查，填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、监理人员签字后，方能交付使用。3) 必须有量化的验收内容。脚手架搭设的技术要求、允许偏差项次项 目技术要求允许偏差（mm25、）示 意 图检查方法与工具2立杆垂直度最后验收垂直度2080m100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总 高 度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中间档次用插入法3间距步距纵距横距205020钢板尺4纵向水平杆高度一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差10JGJ59-2011表B.4 悬挑式脚手架检查评分表 序号检查项目扣分标准应得分数扣减分数实得分数1保证项目施工方案未编制专项施工方案或未进行设计计算扣10分专项施工方案未经审核、审批或架体搭设高度超26、过20m未按规定组织进行专家论证扣10分102悬挑钢梁钢梁截面高度未按设计确定或载面高度小于160mm扣10分钢梁固定段长度小于悬挑段长度的1.25倍扣10分钢梁外端未设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构拉结每处扣2分钢梁与建筑结构锚固措施不符合规范要求每处扣5分钢梁间距未按悬挑架体立杆纵距设置扣6分103架体稳定立杆底部与钢梁连接处未设置可靠固定措施每处扣2分承插式立杆接长未采取螺栓或销钉固定每处扣2分未在架体外侧设置连续式剪刀撑扣10分未按规定在架体内侧设置横向斜撑扣5分架体未按规定与建筑结构拉结每处扣5分104脚手板脚手板规格、材质不符合要求扣710分脚手板未满铺或铺设不严、不牢、不稳扣727、10分每处探头板扣2分105荷 载架体施工荷载超过设计规定扣10分施工荷载堆放不均匀每处扣5分106交底与验 收架体搭设前未进行交底或交底未留有记录扣5分架体分段搭设分段使用，未办理分段验收扣710分架体搭设完毕未保留验收资料或未记录量化的验收内容扣5分10小 计607一般项目杆件间距立杆间距超过规范要求，或立杆底部未固定在钢梁上每处扣2分纵向水平杆步距超过规范要求扣5分未在立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆每处扣1分108架体防护作业层外侧未在高度1.2m和0.6m处设置上、中两道防护栏杆扣5分作业层未设置高度不小于180mm的挡脚板扣5分架体外侧未采用密目式安全网封闭或网间不严扣710分28、109层间防护作业层未用安全平网双层兜底，且以下每隔10m未用安全平网封闭扣10分架体底层未进行封闭或封闭不严扣10分1010脚手架 材 质型钢、钢管、构配件规格及材质不符合规范要求扣710分型钢、钢管弯曲、变形、锈蚀严重扣710分10小 计40检查项目各计100第五章. 脚手架的防雷措施1) 脚手架若在相邻建筑物防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的冲击接电电阻值不得大于30。2) 避雷针可用直径2532mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。3) 悬挑架防雷可利用主29、体结构自带的接地体，亦可通过接地板接地。4) 接地板可利用在施工过程中的垂直接地板。水平接地板可用厚度不小于4mm、宽2540mm的角钢制作。接地板的设置，可按脚手架的长度不超过50m设置一个，接地板埋入地下的最高点，应在地面下深度不浅于500mm。埋设接地板时，应将新填土夯实。5) 接地装置完成后，要用电阻表测定电阻是否符合要求。接地板的位置，应选择人们不易走到的地方，以避免和减少跨步电压的危害和防止接地线遭机械损伤。同时应注意与其它金属物或电缆之间保持一定距离（一般不小于3m），以免发生击穿危害。在有强烈腐蚀性的土中，应使用镀铜或镀锌的接地板。6) 在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员30、应立即离开。第六章. 脚手架拆除及安全技术措施1准备工作1) 全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。2) 由工区负责人进行拆除安全技术交底。3) 清除脚手架上杂物及地面障碍物。2拆除脚手架1) 外墙装饰经检查合格后，经监理同意方可拆除。2) 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。3) 连墙件必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。脚手架拆除顺序按搭设顺序的逆向进行，所有杆件拆除完后，方可拆除拉接钢丝绳，抽出悬挑工字钢。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。4) 当脚手架采用分段、分立面拆除时，对31、不拆除的脚手架两端，应先按规范的规定设置连墙件和横向斜撑加固。5) 脚手架拆除时，对于吊环、穿墙的钢丝绳、工字钢处的补洞，补油漆要同时进行。对工期形成严重影响时，可采用蜘蛛人修补洞口涂料。6) 脚手架拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。拆除前应有工区负责人进行拆除安全技术交底。7) 脚手架拆除时拆除范围应设置警戒线，并派专人巡视。3卸料1) 各构配件严禁抛掷至地面。2) 运至地面构配件应按规范的规定及时检查、整理与保养，按品种、规格随时堆码存放。4安全技术措施1) 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上32、岗。2) 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。酒后禁止作业。3) 外脚手架按结构架考虑，使用荷载不得超过3KN/，并同时施工2层。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。4) 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。5) 脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。6) 在脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆和纵、横向扫地杆以及连墙件。7) 定期检查脚手架安全情况，及时排除安全隐患，必要时采取固措施。8) 严禁攀爬脚手架上下。9) 搭拆脚手架时，地面33、应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。第七章. 应急救援预案为防止脚手架坍塌突发事件的发生，做好脚手架坍塌安全突发事件的应急处理，并在发生突发紧急事件时，能做到及时、迅速、有序、高效地处理好事件，保障员工的生命安全，根据中华人民共和国安全生产法及其他相关法律的规定，结合本项目部的实际情况，特制定本应急救援预案。1应急准备成立应急救援指挥小组组长：刘兴斌副组长：向赟、付根林组员：胡明伟、刘清元、梁利君、陈成年、黄刚急救电话：1202项目部发生脚手架倒塌事故应急救援预案1) 预案的适用范围本预案适用于施工现场可能发生的脚手架倒塌事故应急救援方案。2) 急救指挥系统脚手架倒塌事故的应34、急救援工作在公司统一领导下，有项目经理负责，项目部人员分工合作，密切配合，迅速、高效、有序的开展。成立项目部脚手架倒塌事故应急救援领导小组（以下简称“领导小组”）。领导小组组长由项目经理担任，副组长由项目部分管施工负责人担任，成员由项目部相关人员担任，领导小组下设办公室、现场救援组、事故调查（技术）组、后勤保障组。3) 应急救援领导小组工作职责a. 领导小组职责组织项目部按照应急救援预案，开展救援工作，防止事故的进一步扩大，力争把事故损失降到最低限度；配合专家制定应急救援方案，并组织相关人员实施；根据事态发展状态，确定救援人员、物资、设备及警戒保卫人员来源、数量和占用场地并紧急调用，事故后负责35、归还；根据预案实施过程中发生的变化和问题，及时采取紧急处理措施；当事故有危及周边单位和人员的险情时，配合有关单位组织人员撤离、物资疏散工作；配合公司进行事故调查救援工作；做好稳定社会秩序和伤亡人员的善后及安抚工作；及时上报有关应急救援的进展等情况；定期组织演练，确保在紧急状态下能够迅速、有序地开展应急救援工作。b. 领导小组下设的办公室及工作小组职责办公室职责A、负责事故现场的信息收集、整理；B、负责执行领导小组和公司领导指示的上传下达；C、监督应急救援方案实施和有关会议决策落实情况；D、负责与公司的联络与接待；E、负责通报有关事故情况；F、负责与新闻媒体的联络和沟通；G、协调其它部门参加救援36、活动的有关事项；H、负责办理领导小组和公司交办的其他工作。现场救援组A、按照领导小组制定的应急救援方案组织实施；B、负责事故现场抢救人员、设备、物资的调配；C、负责事故现场人员和财产的抢救；D、负责事故现场抢救工作中的安全事项； E、协助事故调查组开展工作；F、负责办理领导小组交办的其它工作。事故调查（技术）组A、配合专家组成员工作；B、配合领导小组对事故现场制定救援方案、计划和措施；C、配合现场事故调查取证；D、出具事故技术分析报告；E、负责办理领导小组交办的其它工作。后勤保障组A、负责事故现场所需救援人员、设备、物资的调度；B、做好受灾人员的情绪稳定工作；C、督促有关单位落实事故伤亡人员的37、善后工作；D、现场工作人员生活后勤保障；E、对急需调用的各种设备、人员和占用场地，事后负责落实归还；F、负责办理领导小组交办的其它工作。4) 脚手架倒塌事故报告和现场保护（1）事故发生后，必须以快捷的方式，立即将所发生的事故情况上报公司，并在12小时内写出书面报告呈报公司,公司必须以快捷的方式，立即将所发生的倒塌事故情况上报监理及业主，并有业主层层上报。并在24小时内写出书面报告，呈报上述部门。事故报告应包括以下内容：发生事故的单位及事故发生时间、地点；事故的简要经过，伤亡人员情况，直接经济损失的初步估算；事故原因、性质的初步判断；事故救揵情况和采取的措施；需要市有关部门和单位协助事故救援和处38、理的有关事宜；事故上报单位全称，签发人和报告时间。（2）公司接到脚手架倒塌事故报告后，应立即启动公司预案，并向上级主管部门报告。（3）领导小组在接到报告后，各小组立即就位，落实事故现场的保护，救援和证据收集工作。（4）事故发生后，必须严格保护事故现场，并迅速采取必要措施抢救人员和财产。因抢救伤员，防止事故的扩大及疏导交通等原因需移动现场物件时，必须做出标记，拍照，详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹物证等。5) 事故应急救援措施（1）接到事故报告后，领导小组有关人员应立即履行职责，及时组织实施相应事故应急救援预案，将事故应急救援情况报公司。（2）现场救援：根据实际发生事故情况，最大39、可能调集应急抢救人员、设备、物资迅速投入救援行动。必要时，呈报建工局或上级主管部门，由上级主管部门协调公安、消防等部门协助。（3）伤员抢救：立即与急救中心或110联系，请求急救车辆，确保伤员得到救治。（4）事故现场取证：在开展救援行动的同时，配合专家赶赴现场进行调查取证工作，防止证据遗失。（5）应急协调：对救援工作中出现的问题及时协调解决，做好受灾人员的情绪稳定工作。（6）在救援行动中，救援人员应冷静地处理各项问题，严格执行安全技术操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，确保救援行动中人员和财产安全。6) 其他事项（1）本预案是项目部对脚手架倒塌事故，组织实施紧急救援工作，并协助公司进40、行事故调查的指导性文件，在实施过程中可根据不同情况，随机进行灵活、适当的调整救援决策。（2）脚手架事故发生后，必须及时准确上报公司和有关部门，不得迟报，瞒报，隐情不报。有关负责人在接到事故发生信息后，必须在最短时间内进入各自岗位，迅速开展工作，对任何失职，渎职行为将依法追究法律责任。（3）项目部、公司和政府主管部门调用各有关人员、器材、设备进行抢险救援时，项目部人员、不得以任何理应拒绝拖延，对任何拒绝、拖延、延误救援的单位和个人，将由公司依据有关法规追究责任。第八章. 型钢悬挑脚手架计算书1普通部分悬挑外脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-201141、）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度17.4.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8680。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中42、建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度2.20米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.850/3=0.028kN/m活荷载标准值 Q=3.0000.850/3=0.850kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.028=0.080kN/m活荷载的计算值 q2=1.40.850=43、1.190kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.080+0.101.190)支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.080+0.1171.190)我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.331106/5080.0=65.214N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.0344、8+0.028=0.067kN/m活荷载标准值q2=0.850kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.067+0.9900.850)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.788mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8501.500/3=0.043kN活荷载标准45、值 Q=3.0000.8501.500/3=1.275kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.043+1.41.275=1.905kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8502/8+1.905=0.544106/5080.0=107.076N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横46、杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038850.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.043+1.275=1.375kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1375.100850.0(3850.02-4850.02/9)/(722.06105121900.0)=1.194mm最大挠度和V=V1+V2=1.204mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN47、；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.850=0.033kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8501.500/2=0.064kN活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN荷载的计算值 R=1.20.033+1.20.064+1.41.913=2.793kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷48、载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251NG1 = 0.12518.000=2.252kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2 = 0.10061.500(0.850+0.400)/2=0.563kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17NG3 = 0.1701.5006/2=0.765kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4 = 0.0101.50018.000=0.270kN经49、计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.850kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.850/2=3.825kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.750Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 0.868经计算得到，风荷载标准值Wk50、 = 0.7501.2500.868 = 0.814kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.850+0.91.43.825=9.439kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.850+1.43.825=9.975kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载51、产生的弯矩 Mw=0.91.40.8141.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.975kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；lo 计算长度 (m),由公式 lo= kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得52、到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9975/(0.19489)=109.798N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.439kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；lo 计算长度 (m),由公式 lo= kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；53、W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.498kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9439/(0.19489)+498000/5080=201.995N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 424.119kNNfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预54、埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1450mm，l = 2200mm，ml = 400mm，m2 = 1250mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.98kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/mk55、=1.45/2.20=0.66kl=0.40/2.20=0.18k2=1.25/2.20=0.57代入公式，经过计算得到支座反力 RA=28.175kN支座反力 RB=-7.328kN抗弯计算强度 f=16.717106/(1.05141000.0)=112.912N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.85+3.83=7.68kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=8.884mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定：水平支撑梁的最56、大挠度小于2900.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=0.929经过计算得到强度 =16.72106/(0.929141000.00)=127.62N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.328kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计57、算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 f = 50N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为85.00N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=73284/(3.141685.002)1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.33kN；d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板58、螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于7327.99/(3.1416181.5)=86.4mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.33kN；d 楼板螺栓的直径，d = 18mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼59、板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 7.33根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 8.06106/(1.00011.9001.51000105.02)=0.0410 = 1-(1-20.0410)1/2=0.0420s = 1-0.0420/2=0.9790楼板压点负弯矩配筋为 As = 8.06106 / (060、.9790105.0210.0) = 373.4 mm2 故本案取8根C8拉环两边各四根。2空调板部分悬挑外脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0161、00kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.75kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8680。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.75米，建筑物内锚固段长度2.65米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.60m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.850/3=0.028kN/62、m活荷载标准值 Q=3.0000.850/3=0.850kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.028=0.080kN/m活荷载的计算值 q2=1.40.850=1.190kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.080+0.101.190)支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.080+0.1171.190)我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.331106/5063、80.0=65.214N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.028=0.067kN/m活荷载标准值q2=0.850kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.067+0.9900.850)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.788mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆64、的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8501.500/3=0.043kN活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/3=1.275kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.043+1.41.275=1.905kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8502/8+1.905=0.544106/5080.0=107.076N/mm2小横杆的计算65、强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038850.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.043+1.275=1.375kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1375.100850.0(3850.02-4850.02/9)/(722.06105121900.0)=1.194mm最大挠度和V=V1+V2=1.204mm小横杆的最大挠度小于866、50.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.850=0.033kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8501.500/2=0.064kN活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN荷载的计算值 R=1.20.033+1.20.064+1.41.913=2.793kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-667、5N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251NG1 = 0.12518.000=2.252kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2 = 0.10061.500(0.850+0.800)/2=0.743kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为68、0.17NG3 = 0.1701.5006/2=0.765kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4 = 0.0101.50018.000=0.270kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.030kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.850/2=3.825kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.69、750Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 0.868经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7501.2500.868 = 0.814kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.030+0.91.43.825=9.655kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.030+1.43.825=10.191kN70、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.8141.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.191kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；lo 计算长度 (m),由公式 lo = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.11871、m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10191/(0.19489)=112.175N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.655kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 72、计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；lo 计算长度 (m),由公式 lo = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.498kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9655/(0.19489)+498000/5080=204.373N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=273、05.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 387.483kNNfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为850mm，内侧脚手架距离墙体800mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1600mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=10.1974、kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=15.078kN,R2=6.519kN,R3=-0.134kN抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=3.289106/(1.05141000.0)+8.0421000/2610.0=25.299N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算75、公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=0.929经过计算得到强度 =3.29106/(0.929141000.00)=25.11N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=17.088kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力R76、U我们均取最大值进行计算，为RU=17.088kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00017.088/0.850=160.832kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径17.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=17.088kN 钢丝拉绳的吊环强度77、计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=170884/(3.1416502)1/2=15mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.519kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 f = 50N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为85.00N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D78、=65194/(3.141685.002)1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.52kN；d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于6519.15/(3.1416181.5)=76.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要79、满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.52kN；d 楼板螺栓的直径，d = 18mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 6.52根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计80、值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 8.64106/(1.00011.9001.51000105.02)=0.0440 = 1-(1-20.0440)1/2=0.0450s = 1-0.0450/2=0.9780楼板压点负弯矩配筋为 As = 8.64106 / (0.9780105.0210.0) = 400.7 mm2故本案选择8根C8钢筋，即拉环每边4根满足要求。3阳台部分悬挑外脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算采用双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采81、用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.75kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8680。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度1.90米。82、悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物0.30m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.850/3=0.028kN/m活荷载标准值 Q=3.0000.850/3=0.850kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.028=0.080kN/m活荷载的计算值 q2=1.40.850=1.190kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中83、最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.080+0.101.190)支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.080+0.1171.190)我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.331106/5080.0=65.214N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.028=0.067kN/m活荷载标准值q2=0.8584、0kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.067+0.9900.850)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.788mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8501.500/3=0.043kN活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/3=1.275kN荷85、载的计算值 P=1.20.058+1.20.043+1.41.275=1.905kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8502/8+1.905=0.544106/5080.0=107.076N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038850.086、04/(3842.060105121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.043+1.275=1.375kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1375.100850.0(3850.02-4850.02/9)/(722.06105121900.0)=1.194mm最大挠度和V=V1+V2=1.204mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值87、计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.850=0.033kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8501.500/2=0.064kN活荷载标准值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN荷载的计算值 R=1.20.033+1.20.064+1.41.913=2.793kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (88、1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251NG1 = 0.12518.000=2.252kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2 = 0.10061.500(0.850+0.300)/2=0.517kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17NG3 = 0.1701.5006/2=0.765kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4 = 0.0101.50018.000=0.270kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+N89、G3+NG4 = 3.805kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.850/2=3.825kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.750Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 0.868经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7501.2500.868 = 0.81490、kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.805+0.91.43.825=9.385kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.805+1.43.825=9.921kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.8141.500191、.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.921kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm92、2)；经计算得到 =9921/(0.19489)=109.203N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.385kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm93、3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.498kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9385/(0.19489)+498000/5080=201.401N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 322.802kNNfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照94、带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1250mm，l = 1900mm，ml = 300mm，m2 = 1150mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.92kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/mk=1.25/1.90=0.66kl=0.3095、/1.90=0.16k2=1.15/1.90=0.61代入公式，经过计算得到支座反力 RA=28.054kN支座反力 RB=-7.439kN抗弯计算强度 f=14.577106/(1.05141000.0)=98.460N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.81+3.83=7.63kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=5.860mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于2500.0/250,满足要求!八、96、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=0.929经过计算得到强度 =14.58106/(0.929141000.00)=111.28N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.439kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照97、两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 f = 50N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为85.00N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=74394/(3.141685.002)1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.44kN；d 楼板螺栓的直径，d = 18mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/m98、m2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于7438.52/(3.1416181.5)=87.7mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.44kN；d 楼板螺栓的直径，d = 18mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.7kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为99、 M = 7.44根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 7.07106/(1.00011.9001.51000105.02)=0.0360 = 1-(1-20.0360)1/2=0.0370s = 1-0.0370/2=0.9820楼板压点负弯矩配筋为 As = 7.07106 / (0.9820105.0210.0) = 326.5 mm2故本案选取8根C8钢筋，拉钩每边4根满足要求。第九章. 型钢布置图悬挑型钢平面布置示意图中卸料平台位置、人货电梯位置均为暂定，待与土建单位讨论后可能有局部调整。