1、超限模板施工方案哈哈尔尔滨滨宝宝能能国国际际经经贸贸科科技技城城一一期期-4超超限限模模板板施施工工方方案案2 20 01 19 9 年年 8 8 月月 1 1 日日超限模板施工方案目目 录录第一章第一章工程概况工程概况.1第一节项目概况.1第二节结构形式.1第三节基础形式.1第二章第二章编制依据编制依据.1第一节关于高支模体系需要论证的依据.1第二节相关法律、法规、规范性文件、标准、规范.2第三节模板工况.2第四节危险性分析计算书.3第三章第三章施工准备施工准备.15第一节模板选型及配置.15第二节人员准备.19第三节技术准备.20第四节材料准备.21第五节机械准备.23第四章第四章主要施工2、方案及措施主要施工方案及措施.25第一节模板设计.25第二节施工工艺.28第三节混凝土浇筑及支撑体系拆除.35第五章第五章质量保证措施质量保证措施.37第一节组织保障系统.37第二节技术措施.39第三节质量通病应急控制措施.43第四节质量监控措施.49第六章第六章安全保证措施安全保证措施.55第一节组织保障系统.55第二节技术措施.55第三节应急措施.57第四节监测与监控措施.58超限模板施工方案第七章第七章:环保和文明施工措施环保和文明施工措施.60第一节文明工地目标.60第二节文明施工管理体系.60第三节文明现场布置及管理.61第四节绿色施工管理措施.64第八章第八章季节性措施季节性措施.3、65第一节模板工程.65第二节 架体工程.65第三节 雨季用电安全管理措施.66第四节 雨季安全保证措施.66第九章第九章成品保护成品保护.68第十章第十章应急措施应急措施.69第一节应急小组及责任分工.69第二节应急响应.70第三节应急救援.70第四节后期处理.73第十一章第十一章相关材料力学性能表相关材料力学性能表.75第十二章第十二章计算书及相关图纸计算书及相关图纸.76第一节1600mm 高梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书.76第二节1600mm 梁侧模板计算书（两侧有版）.89第三节梁侧模板计算书（一侧有板）.97第四节其他常规梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书（50010004、）.106第五节其他常规梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书（5001000）.120第六节其他常规梁侧模板计算书（5001000）.133第七节300mm 厚地库顶板（扣件式）计算书.141第八节300mm 厚地库顶板（轮扣式）计算书.155第九节550mm 厚地库顶板加腋区（轮扣式）计算书.169第十节550mm 厚地库顶板加腋区（扣件式）计算书.183第十一节搭设高度 5m 以上的普通顶板模板（轮扣式）计算书.197超限模板施工方案第 1 页 共 211 页第第一一章章工工程程概概况况第第一一节节项项目目概概况况表表 1.1.1：项项目目概概况况参参建建单单位位概概况况建设单位设计单位监5、理单位地勘单位总承包单位哈尔滨宝能国际经贸科技城一期首开区 C-01-02-04 地块项目位于黑龙江省哈尔滨新区，松北区世茂大道与智谷四街交口处，北邻规划 181 路，南邻规划 180 路，东邻智谷四街，东临规划 211 路，规划场地为 C-01-02-04，用地面积 73131.77，总建筑面积 217195.00。本工程是集住宅、商铺、商住为一体的住宅区。项目含高层住宅 12 栋，包括：A1、A2、A7、A8、A9、A10 六栋 15 层住宅，高度 51.3m；A3、A6 两栋 23 层住宅，高度 77.7米；A4、A5 两栋 21 层住宅，高度 78.7 米；C1、C2 两栋 21 层公6、寓，高度 119 米；B1、B2 两栋商业；地下有 1F 地下室。西侧为商铺，商铺层数为 2 层。建（构）筑物主体为框架结构、剪力墙结构。第第二二节节结结构构形形式式主楼为剪力墙结构，地下车库为框架结构，配套商服为框架结构。第第三三节节基基础础形形式式主楼采用超流态桩基础，地下车库采用独立基础+防水板，商服为独立基础+防水板。第第二二章章编编制制依依据据第第一一节节关关于于高高支支模模体体系系需需要要论论证证的的依依据据对于危险性较大工程，中华人民共和国住房和城乡建设部 2018 年第 37 号令文件危险性较大的分部分项工程安全管理规定、局 2018 年危险性较大的分部分项工程安全管理规定实施7、管理办法及相关法律法规规定。超限模板施工方案第 2 页 共 211 页混凝土模板支撑工程：搭设高度 8m 及以上，或搭设跨度 18m 及以上，或施工总荷载（设计值）15kN/及以上，或集中线荷载（设计值）20kN/m 及以上。第二节第二节相关法律、法规、规范性文件、标准、规范相关法律、法规、规范性文件、标准、规范序号规 范 及 规 程 名 称编号1建筑结构荷载规范GB50009-20122混凝土结构设计规范（2015 年版）GB50010-20103冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-20024混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20155建筑工程施工质量验收统一标准GB50308、0-20136混凝土结构工程施工规范GB50666-20117建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20168建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20129施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200510建筑施工安全检查标准JGJ59-201111建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201612建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201113建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200814建筑施工承插型轮扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-201015黑龙江省建设工程施工质量验收标准DB23/714-201716建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CC9、IAT0003-201917建筑施工手册（第五版）18住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质201831 号19危险性较大的分部分项工程安全管理规定住房城乡建设部令第37 号第三节第三节模板工况模板工况本工程依据规定条文相关法律法规，结构现场实际工况超限论证内容如下：一、梁截面地下室车库梁截面：300700、300800、400700、400800、500700、400超限模板施工方案第 3 页 共 211 页800、500900、550900、5001150、6001000。商业梁截面为：300600、300700、300800、3001000、10、3001250、400700、500900、5001300。公寓梁截面为：250400、250500、250600、250750、250800、300500、300600、300700、300800、350670、350750、400400、400670、400700、400750、400800、4001000、450700、450800、4501100、4501600、500700、500800、500900、5001600。住宅梁截面为：200200、200300、200400、200500、200260、200700、200790、200900、250400、250500、250600、11、250790、300790。其中公寓地下室顶梁 2-2 轴与 2-3 轴之间交 A 轴处 KL17（4）5001600 及局部加高的 LL，4501600 超过线荷载 20kN/m。二、地下室梁侧加腋区厚度为 250mm、300mm，（最大厚度 550mm）超过面荷载 15kN/。三、地下室局部板厚为 300mm，超过面荷载 15kN/。四、公寓、商业、住宅地下楼板架体支撑高度5m。五、危险性分析计算书第四节第四节危险性分析计算书危险性分析计算书一、计算依据：表表 2.4.1 计算依据计算依据序号名称编号1建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082混凝土结构设计规范（2015 年版）GB12、50010-20103建筑结构荷载规范GB50009-20124钢结构设计标准GB50017-20175危险性较大的分部分项工程安全管理规定建办质201831 号6建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号二、信息参数超限模板施工方案第 4 页 共 211 页表表 2.4.2 信息参数信息参数图纸信息图纸信息楼板最大板厚 a(mm)250楼板上是否存在如采光井，管道井等空洞否最大建筑层高 H(m)6上层建筑物平面的外轮廓与下层的关系没变化混凝土梁、板结构的最大悬臂 L(m)1.2混凝土悬挑结构的模板支架搭设方式落地式楼宇之间是否存在混凝土结构空中连廊否混凝土结构梁、板的13、最大跨度 B(m)7.8混凝土梁的最大截面尺寸 b(mm)h(mm)5001600是否存在支架搭设高度大于水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土结构否荷载条件荷载条件施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)，对水平面模板2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.9新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)楼板1.1梁1.5三、危险性分析（一）模板支架搭设高度 H：6m8m（二）模板支架搭设跨度 B：7.8m18m（三）施工总荷载：施工总荷载 S=14、G1k+G2ka+G3ka+Q1k=0.9+240.25+1.10.25+4超限模板施工方案第 5 页 共 211 页=11.175kN/m215kN/m2（四）集中线荷载：集中线荷载 S=b(G1k+G2kh+G3kh+Q2k)=0.5(0.9+241.6+1.51.6+2)=21.85kN/m20kN/m综上可知，根据住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质(2018)31 号，此模板工程属“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围”，条文规定：施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。施工单位应当根据论证报告修改完善专项方案，专项施工方案应当由15、施工单位技术负责人审核签字、加盖单位公章，并由总监理工程师审查签字、加盖执业印章后方可实施。超限模板专项施工方案第 6 页 共 211 页A3A6A4A5A7A1A10A9A8A2C1C2B1B1B1B2D1C2地库及主楼平面示意图超限模板专项施工方案第 7 页 共 211 页C2A3B1B1A1A10A9A8A7A5A4A2D1A6地下室顶板示意图超限模板专项施工方案第 8 页 共 211 页C2A3B1B1A1A10A9A8A7A5A4A2D1A6地下室顶板示意图说明：地库范围内阴影区域为 1200mm 宽加腋区，加腋厚度 250mm，非阴影区为 1600mm 宽加腋区，加腋厚度为 30016、mm。超限模板专项施工方案第 9 页 共 211 页地下车库板加腋一（顶板变标高处-1.65m-1.8m）说明：1200mm、1600mm 宽加腋区，加腋厚度为 300mm。楼板厚度 250mm。超限模板专项施工方案第 10 页 共 211 页地下车库板加腋图二（底板变标高处-6.1m-7.2m）说明：1200mm、1600mm 宽加腋区，加腋厚度为 300mm。楼板厚度 250mm。超限模板施工方案第 11 页 共 211 页地下室加腋平面立杆布置图超限模板施工方案第 12 页 共 211 页地下室加腋平面图超限模板施工方案第 13 页 共 211 页楼板加腋详图（一）楼板加腋详图（二）超限17、模板施工方案第 14 页 共 211 页楼板加腋详图（三）楼板加腋详图（四）公寓超限梁（5001600）位置图超限模板施工方案第 15 页 共 211 页第三章第三章施工准备施工准备第一节第一节模板选型及配置模板选型及配置考虑到哈尔滨地区材料储备情况，项目优先采用轮扣架进行车库区域支撑架体施工，为保证施工有序进行，剪刀撑、高低跨等局部架体可采用钢管扣件行施工，架体受力不考虑后期回填土荷载情况，架体均布设在地下室基础筏板上坚实可靠无下沉风险。一、梁选型:（一）梁底搭设扣件式钢管脚手架，梁底设置双排立杆，立杆间距 400mm。立杆沿梁方向间距为 600mm、步距为 1500mm 梁下独立支撑水平杆18、需每边各延伸一跨；架体设置剪刀撑。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于 150mm。扣件式扫地杆距地面不大于 200mm。（二）梁底搭设轮扣式钢管脚手架，梁底设置双排立杆，立杆间距 400mm。立杆沿梁方向间距为 600mm、步距为 1500mm 梁下独立支撑水平杆需每边各延伸一跨；架体设置剪刀撑。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于 150mm。轮扣式扫地杆距地面不大于 550mm。二、地库顶板加腋区选型：（一）底部轮扣架立杆纵横间距为 600mm、步距为 1200mm；在架体外侧周边及内部纵、横向每 5 跨（419、.5m）设置剪刀撑。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于 150mm。扣件式扫地杆距地面不大于 200mm。（二）底部轮扣架立杆纵横间距为 600mm、步距为 1500mm；在架体外侧周边及内部纵、横向每 5 跨（4.5m）设置剪刀撑。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于 150mm。轮扣式扫地杆距地面不大于 550mm。三、地库 250mm、300mm 板选型：（一）板底满堂架脚手架采用轮扣式脚手架的，立杆纵横间距为 900mm、步距为1200mm；在架体外侧周边及内部纵、横向每 5 跨（4.5m20、）设置剪刀撑。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于 150mm。轮扣式扫地杆距地面不大于 550mm。（二）板底满堂架脚手架采用扣件式脚手架的，立杆纵横间距为 900mm、步距为1500mm；在架体外侧周边及内部纵、横向每 5 跨（4.5m）设置剪刀撑。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于 150mm。扣件式扫地杆距地面不大于 200mm。超限模板施工方案第 16 页 共 211 页四、后浇带部位架体设置（一）后浇带架体采用轮扣式架体需独立进行搭设，架体纵横间距为 900mm、600mm、900mm21、，步距 1200mm；加腋板位置按加腋板位置施工。在架体外侧四周布置竖向剪刀撑，顶部与底部各设一道水平剪刀撑，后浇带架体需加设扣件式钢管水平步距与两侧地库架体相连。（二）后浇带架体采用扣件式架体需独立进行搭设，架体纵横间距为 900mm、600mm、900mm，步距 1500mm；加腋板位置按加腋板位置施工。在架体外侧四周布置竖向剪刀撑，顶部与底部各设一道水平剪刀撑，后浇带架体需加设扣件式钢管水平步距与两侧地库架体相连。超限模板专项施工方案第 17 页 共 211 页后浇带处模架搭设示意图超限模板施工方案第 18 页 共 211 页五、其他支架高度超过 5m 的楼板模架选型表表 3.1.1：模22、架选型：模架选型栋号位置最大层高（m）最大板厚（mm）A1#负一层、机房层5.99160A2#负一层、机房层5.99160A3#负一层、机房层5.99160A4#负一层、机房层5.99160A5#负一层、机房层5.99160A6#负一层、机房层5.99160A7#负一层、机房层5.99160A8#负一层、机房层5.99160A9#负一层、机房层5.99160A10#负一层、机房层5.99160B1#负一层5.75150B2#负一层5.75150C1#负一层、避难间层6180C2#负一层、避难间层6180D1#一层5.99120板底满搭轮扣脚手架立杆纵横间距为 600mm-900mm，因轮扣为 23、300mm 累加模数楼栋内开间进深均不相同，因此大面现场施工搭设时大部分以 900mm 模数施工布局，若不符900mm 模数时可均布变为 600mm 模数横杆，（局部小于间距的或不符 600mm、900mm 异性模数可以采用钢管扣件连接搭设）、步距为 1200mm；在架体外侧周边及内部纵、横向每 4.5m 设置竖向剪刀撑，水平剪刀撑顶部与底部各设一道剪刀撑间距 4.5m，剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。模板采用 12mm 的覆面木胶合板。次楞采用 4070 木方，间距 200mm 布置，次楞允许最大悬挑长度不得大于 200mm。主24、楞采用 482.8mm 的双钢管，主楞允许最大悬挑长度不得大于 200mm。下部 U 托承载力容许值不小于 30KN。最大自由高度不超过300mm，下部设置木脚手板作为垫板。六、500 x1600mm 截面梁梁底次楞选用 5 根 40 x70 木方，梁主楞选用48x2.8 壁厚双钢管600mm，模板拼缝超限模板施工方案第 19 页 共 211 页处选用 40 x70mm 木方。两侧有板时，梁截面设置 4 道 M12 对拉螺栓（与土壤接触一面采用止水螺栓）低标高处板上下各两道；一侧有板时，梁截面设置 5 道 M12 对拉螺栓板上设置三道，板下设置一道；梁底两根承重立杆间距 400mm，承重立杆选25、用钢管自由端不得大于 300mm，跨距 1200mm。第二节第二节人员准备人员准备一、项目组织机构组织机构图二、主要人员履历表表 3.2.1：主要人员履历：主要人员履历序号姓名性别年龄专业年限任职岗位职称工作内容1修建军男3814项目经理高级总体负责项目管理2岳凤霞女4824项目书记高级负责社会关系协调、后勤保障、职工思想稳定3刘怀鹏男3612生产经理中级全业态施工管理4姚红日男4320项目总工高工全业态技术管理5刘蕊女328商务经理中级全业态商务管理6曲红臣男3410质量总监中级全业态质量管理7陈磊男339安全总监中级全业态安全管理8韩风男339工长中级协助工程部经理经现场施工管理工作9王刚26、男3511工长中级协助工程部经理经现场超限模板施工方案第 20 页 共 211 页施工管理工作10廉殿凯男306工长中级协助工程部经理经现场施工管理工作11崔健男317测量员中级测量管理12郑金荣女295资料员初级项目资料、试验管理13佟秋琳女3410资料员中级项目资料、试验管理三、劳动力配备及分工表表 3.2.3：人员及劳动力计划表人员及劳动力计划表序号人员及工种计划数量（人）操作内容1专职安全管理员5施工过程中专职安全检查2塔吊司机、指挥13现场材料吊运3木工100 人模板支设施工4壮工40 人辅助搭设及拆除5架子工15 人安全防护架体第三节第三节技术准备技术准备一、熟悉图纸，准备相应施工27、工艺流程、施工验收规范、施工质量检验评定标准及图集。组织施工管理人员对施工方案进行技术交底，明确施工工序及施工作业条件。备齐施工中所需检测仪器，经检测部门检测合格，有合格证书。工种交接检查记录应齐全，并有交接双方工长签字认可。二、施工前基本操作要求：（一）模板及支撑结构应具有足够的强度、刚度和稳定性；（二）固定在模板上的预埋件和预留孔不得遗漏，安装必须牢固且位置准确。重要预埋件，必须根据相关设计图纸精确加工，辅以经纬仪、水准仪准确定位，牢靠固定；（三）梁、板、剪力墙等所有模板的轴线位置、截面尺寸、平整度、垂直度通过自检、互检、交接检严格检查，确认无误后，报监理验收，合格后方可进入下一道工序。（28、四）在支设墙体模板前，钢筋已绑扎完毕，通过验收，做好隐检记录。三、施工中现场要求：（一）模板进场后认真检查验收，尤其注意模板规格尺寸、方正、刨边及板面平整度。（二）施工中应严格测量放线的精度，并要用经纬仪将大角控制线弹在墙上，支上层超限模板施工方案第 21 页 共 211 页模板时吊线检查，进行内外双控，以确保大角的顺直。（三）为防止漏浆，顶板混凝土墙根一定要抹平，平整度控制在 2mm 以内（通长），模板采用硬拼缝。（四）为保证层间过度平整、光滑，外模下口与已浇混凝土墙面采取有效封堵措施。（五）模板板面清理和涂刷脱模剂应有专人负责，确保板面清理干净，脱模剂涂刷均匀到位。（六）模板安装完成后，应29、进行严格的检查验收，确保模板垂直、位置准确，拼缝平整、接缝严密、加固牢靠。（七）施工过程中应分层浇筑，速度控制在 2m/小时以内。同时注意浇筑的连续性，以防冷缝的出现。（八）浇筑过程中，外墙要有专人看护，若发现模板下口漏浆或其它原因有混凝土溅到下层墙面上，要及时用清水冲洗干净。（九）为保证外墙混凝土观感效果，混凝土要及时采用浇水养护。（十）立杆底部设置通长跳板或木方。第四节第四节材料准备材料准备一、材料选择（一）钢管482.8 焊接钢管选用无严重锈蚀、弯曲变形、压扁、有裂缝等情况的钢管。弯曲变形、压扁、有裂缝或严重锈蚀等情况的钢管不得用于承重。钢管应全涂防锈漆。钢管长度选用 36 米。每根钢管30、最大质量不大于 25kg。考虑的钢管不均匀性及安全性，按照壁厚 2.7mm 进行计算。钢管使用前进行检测，合格后方可使用，现已完成检测。（二）扣件扣件用于剪刀撑固定，应符合钢管脚手架扣件（GB15831-1995）的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证扣件的抗滑、抗拉性能的要求。扣件使用前进行检测，合格后方可使用，现已完成检测。架体搭设过程中，扣件扭力需使用力矩扳手进行检测，紧固力控制在 4065Nm 架体施工前将所使用扣件进行检查，严禁有裂纹、滑丝扣件。扣件使用前进行检测，合格后方可使用，现已完成检测。（三）脚手板50mm 厚的松木板制成 46m 长，宽度不小于 200mm。两端应各31、设直径为 4mm 的镀锌钢丝箍两道。超限模板施工方案第 22 页 共 211 页（四）木方木方选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，规格分别为 40704000mm。（五）模板模板采用 12mm 厚多层胶合板模板，规格为 12202440mm、9151830mm。（六）可调支托（U 托）抗压承载力设计值不小于 30KN，并由产品质量合格证及质量检验报告。U 托螺杆直径不得小于 36mm，总长度不小于 500mm。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6；可调托撑 螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30。支托板厚不应小于 5。（七）对拉32、螺栓采用直径 12mm 对拉螺杆，外套直径 20mmPVC 套管。表表 3.4.1：材料计划及进场时间一览表材料计划及进场时间一览表序号材料名称规格数量使用部位进场日期148 钢管2.8mm6000mm 长钢管11200 根扣件式架体支撑及剪刀撑2019.9248 钢管2.8mm4000mm 长钢管720 根扣件式架体支撑2019.9348 钢管2.8mm3000mm 长钢管4320 根主楼内梁支撑2019.9448 钢管2.8mm2000mm 长钢管2160 根主楼内梁支撑2019.9548 钢管2.8mm1000mm 长钢管2160 根主楼内梁支撑2019.96轮扣立杆482.82500m33、m 长钢管31623 根车库顶板支撑2019.97轮扣立杆482.81900mm 长钢管32078 根车库顶板支撑2019.98轮扣立杆482.81300mm 长钢管15633 根车库顶板支撑2019.99轮扣立杆482.81000mm 长钢管813 根车库顶板支撑2019.910轮扣水平杆482.8870mm 长钢管221613根车库顶板支撑2019.911轮扣水平杆482.8570mm 长钢管67200 根车库顶板支撑2019.912可调 U 托外径36mm68400 根所有支撑体系2019.9超限模板施工方案第 23 页 共 211 页长度500mm13直角钢管扣件用于外径 48 钢管434、000（个）扣件式支撑体系2019.914旋转钢管扣件用于外径 48 钢管4000（个）扣件式支撑体系及剪刀撑2019.9备注：以上表格中材料均为地下车库所用，材料用量计划为预估量，仅供参考。（1）48 钢管进场实测壁厚最小值不小于 2.8mm。（2）轮扣立杆件进场实测壁厚最小值不小于 2.8mm。（3）轮扣水平杆件进场实测壁厚最小值不小于 2.75mm。（4）计算按照壁厚 2.7mm 进行。第五节第五节机械准备机械准备一、机械准备除现场已安装塔吊尚需要以下机械表表 3.5.1：机械准备表：机械准备表序号机械名称型号数量单机功率1平刨机MB573A5台4KW2圆轮锯MJ104A4台3KW3压刨35、机MB1044台2.2KW4电焊机BX1-5005台32KVA5台钻MK36215台1KW二、运输机械设备根据目前施工状况，在现场主楼旁共计 4 台塔吊。相互配合保证地下车库周转材料的水平及垂直运输，具体见下表：表表 3.5.2：主要机具准备主要机具准备一览表一览表序号塔机编号塔吊型号塔吊臂长(M)备注1A1#QTZ5510502A2#QTZ630503A3#QTZ5510454A4#QTZ63050超限模板施工方案第 24 页 共 211 页序号塔机编号塔吊型号塔吊臂长(M)备注5A5#QTZ630406A6#QTZ5511457A7#QTZ5511458A8#QTZ5512459A9#QT36、Z55123510A10#QTZ6304511C1#QTZ804512C2#QZT804013D1#QTZ551030三、加工及安装机具电刨、斧子、圆轮锯、小型手提电锯、扳手、锤子、电钻、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等。超限模板施工方案第 25 页 共 211 页第四章第四章主要施工方案及措施主要施工方案及措施第一节第一节模板设计模板设计表表 4.1.1：地下室板架体参数：地下室板架体参数部位主楼地下公寓地库其他支架超过5m 部位550900梁截面大于550900梁4501600 梁5001600 梁板加腋区地库顶板200/300mm其他支架超过5m 部位层高5.97m5.97m37、5.97m5.97m4.455.55m4.455.55m6m架体高度5.07m5.07m4.37m4.37m3.95m4.155.3m5.8m纵向距离0.6m（沿梁）0.6m（沿梁）0.6m（沿梁）0.6m（沿梁）0.9m0.9m0.9m横向距离两立杆0.4m两立杆0.5m两立杆0.4m两立杆0.4m0.6m0.9m0.9m步距1.2m1.2m1.2m1.2m1.2m1.2m1.2m竖向剪刀撑沿梁设置沿梁设置沿梁设置沿梁设置间距 5 跨（3m）间距 5跨（4.5m）间距 5跨（4.5m）水平剪刀撑一道一道一道一道二道（顶、底）二道（顶、底）二道（顶、底）立杆4.5m（钢管）4.5m（钢管）4.38、0m（钢管）4.0m（钢管）2.4m+Xm（轮扣）2.4m+Xm（轮扣）2.4m+Xm（轮扣）横杆1.5m+2.0m+1.5m+1.5m+0.6m0.9m0.9m超限模板施工方案第 26 页 共 211 页次楞最大间距150mm（梁底）250mm主楞间距600mm（梁底）900mm一、梁模板设计主楼超限梁尺寸为 550mm1600mm、450mm1600mm，最大跨度为 6.2m，最大架体高度为5.97m高。梁底搭设钢管扣件脚手架，梁底设置双排立杆，立杆梁截面间距400mm。立杆沿梁方向间距为 600mm、步距为 1200mm；梁侧模板采用 2 道对拉 M12 螺杆（与土壤接触的部位使用止水螺39、栓），采用钢管扣件式模板安全计算梁底架体。梁底次楞选用 5道 40 x70 木方，梁主楞选用48x2.8 壁厚双钢管600mm，模板拼缝处选用 40 x70mm 木方。两侧有板时，梁截面设置 4 道 M12 对拉螺栓低标高处板上下各两道；一侧有板时，梁截面设置 5 道 M12 对拉螺栓板上设置三道，板下设置一道，螺栓纵向间距不大于 500mm；梁底两根承重立杆间距 400mm，承重立杆选用钢管自由端不得大于 300mm，跨距 1200mm。5001600 梁支架示意图超限模板施工方案第 27 页 共 211 页模板采用 12mm 的覆面木胶合板。梁底次楞采用 40704000mm 的木方 4 40、根布置。固定梁底模板用侧面木方次楞固定。主楞采用48 钢管2.8mm 双钢管。下部 U 托承载力容许值不小于 30KN。下部设置 4070mm 的木方作为垫板。550900mm 梁侧模图6001000mm 梁侧模图5001150mm 梁侧模图4501100mm 梁侧模图二、地库梁加腋区模板设计地库梁加腋区板厚度为 250mm、300mm，按照加腋区最厚处 600mm 计算，架体高度4.3m5.55m。地下车库采用轮扣式脚手架与扣件式脚手架两种支架方式。轮扣式脚手架：立杆布置纵横间距 0.9/0.6m，1.2m 步距共 4 步，下部 350 扫地杆。立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大41、于 450mm，螺杆超出立杆顶端不得大于0.2m。扣件式脚手架：立杆布置纵横间距 0.9/0.6m，1.2m 步距共 4 步，下部 200 扫地杆。立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度扣件式不得大于 300mm，螺杆超出立杆顶端不得大于 0.2m。模板采用 12mm 的覆面木胶合板。次楞采用 40704000mm 的木方间距 200mm 布置，次楞允许最大悬挑长度不得大于 200mm。主楞采用 482.8mm 的双圆钢管，主楞允许最大悬挑长度不得大于 200mm。下部 U 托承载力容许值不小于 30KN。下部设置 4070mm 的木方垫板。三、住宅、商业、公寓等其余支架超过 5m 的模板设42、计超限模板施工方案第 28 页 共 211 页地下室顶板厚度 250mm 局部 300mm，地下车库板面跨度为 8.4m8.4m，标准架体计算采用最大数值8.4m8.4m计算。采用钢管扣件式模板安全计算。立杆布置纵横间距0.9m，1.2m 步距共 4 步，下部 350 扫地杆。立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度扣件式不得大于 300mm，螺杆超出立杆顶端不得大于 0.2m。模板采用 12mm 的覆面木胶合板。次楞采用 40704000mm 的木方间距 200mm 布置，次楞允许最大悬挑长度不得大于 200mm。主楞采用 482.8mm 的双圆钢管，主楞允许最大悬挑长度不得大于 200mm43、。下部 U 托承载力容许值不小于 30KN。下部设置 4070mm 的木方。第二节第二节施工工艺施工工艺一、工艺流程图超限模板施工方案第 29 页 共 211 页超限模板施工方案第 30 页 共 211 页二、支撑体系构造要求（一）工艺流程（二）立杆、横杆搭设每根立杆底部设置短木方，长度不小于 30cm；脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上（间距不同处）。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上；（三）剪刀撑（1）满堂支撑架应根据架体的类型设置剪刀撑，并应符合下列规定：当立杆纵、横间距为 0.9m0.9m 时，在架44、体外侧周边及内部纵、横向每 5 跨（4.5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为 5 跨（4.5m）。施工依据模板规范 JGJ231-2010 设置剪刀撑。（2）当立杆纵、横间距为 0.6 m0.6m0.9 m0.9m（含 0.6m0.6m，0.9m0.9m）时，在架体外侧周边及内部纵、横向每 5 跨（3m 至 4.5m），应由底至顶设置连续竖向剪超限模板施工方案第 31 页 共 211 页刀撑，剪刀撑宽度应为 5 跨。（3）普通型：在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。施工总荷载大于 15kN/，或集中线荷载大于 20kN/m 的45、支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 8m；加强型：水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 6m。剪刀撑宽度应为 3m5m。本工程按照 5 跨，4.5m、3m 考虑施工，水平剪刀撑设置扫地层剪刀撑和顶部水平剪刀撑两道。（四）拉结点竖向构件混凝土先浇筑的情况下，架体搭设过程中应与已浇筑完成框架柱进行拉结。拉结从第一步开始，隔步设置。周边已浇筑混凝土柱，按此执行。拉结点示意图超限模板施工方案第 32 页 共 211 页（五）可调支托钢管扣件式：U 托长度不得小于 500mm，插入钢管内长度不小于 250mm，外露长度不大于 200m46、m，立杆自由端高度不得大于 300mm。立杆严禁使用双 U 托。轮扣式：模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过450mm，且丝杆外露长度严禁超过 200mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。钢管扣件式可调支托要求轮扣式可调支托要求（六）立杆自由端构造扣件式支架立杆上部自由端不大于 500mm（含 U 托），轮扣式支架上部自由端不大于 650mm（含 U 托），顶部水平杆，顶部设置水平杆间距为不大于 300mm。采用钢管扣件相连接，做法与扣件式脚手架相同。（七）依附斜道为方便人员到达作业面，每个施工段搭设模板支撑架时同时搭设一个临时依附斜道，如下图所示。47、超限模板施工方案第 33 页 共 211 页考虑到施工场地限制，无法搭设之字形马道，施工中也可搭设一字型马道。超限模板施工方案第 34 页 共 211 页三、模板加工覆膜木胶合板及木方的实际质量应符合相关质量证明材料的所规定标准。例如木胶合板的面层强度、表面光洁平整度、层间粘结度；木方的断面尺寸、方正、顺直，有无破损。在进场时须由项目材料、质检和技术部有关人员共同验收，凡存在翘曲变形、局部破损、含水率过高等质量问题的材料一律不得进入施工现场，严把材料进场验收关。在模板制作加工前，根据模板设计要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。加工期间对模板加工机械（如木工电锯、木工电刨、手电钻等）进行安48、全检查，以防使用中出现事故。超限模板施工方案第 35 页 共 211 页四、板模板施工方法（一）在框架柱上抄好标高后，根据楼板厚度、模板厚、木方厚调整好搁放木方的龙骨，然后铺模板。（二）板跨度大于 4m 时，模板跨中起拱 3。底模及楼板格栅铺好后，按建筑 0.5m标高线（按 0.5m 控制标高拉小白线，小白线要松紧适度）量好下返尺寸（即 500mm+板厚+地面建筑做法厚度-起拱高度）从中间向两端起拱，起拱时直接调节 U 型托，严禁采用木楔起拱（浇筑混凝土易滑脱），起拱要求弧线圆滑，不要起折段形拱，也不要起倒拱。（三）相邻清水模板拼缝采用硬拼缝，拼缝处必须设木方支承，与墙接触的清水模板侧边要求粘49、贴海绵条。（四）模板接缝要求加工严密，表面平整。五、模板安装操作要点（一）在竖向结构构件上抄好标高后，根据楼板厚度、模板厚、龙骨高度、调整好搁放主次龙骨的水平方钢，然后铺模板。（二）严格控制模板的起拱率，通常跨度超过 4m 时宜起拱，起拱高度宜为梁、板跨度的 1/10003/1000，由于木模板刚度较小，本工程支模时跨中起拱为 2/1000。（三）模板的定位前，先复查柱中心是否准确，无误后可利用弹在柱侧面的中线或轴线作为梁定位控制线，底模的标高按弹在墙、柱上的标高线进行控制。（四）模板安装按侧模压底模、顶板模压侧模顺序进行安装。（五）模板接缝要求加工严密，表面错缝平整。第三节第三节混凝土浇筑及50、支撑体系拆除混凝土浇筑及支撑体系拆除一、超限模板支撑体系混凝土浇筑注意事项混凝土浇筑应遵循方案中各项要求，格外注意以下注意事项：（一）基础混凝土达到一定强度后，方能进行架体搭设。（二）混凝土浇筑前经施工单位项目技术负责人、总监工程师确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土；（三）浇筑过程应有专人对超限模板支撑系统进行观测；（四）严禁混凝土施工时堆载，混凝土浇筑要求设置；（五）浇筑混凝土，要注意观察模板、支撑系统的情况，发现有松边、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。二、混凝土浇筑部署超限模板施工方案第 36 页 共 211 页（一）混凝51、土浇筑前，项目对超限模架支撑体系进行验收；（二）混凝土泵管用木方或废旧轮胎垫起，严禁将泵管与钢筋直接发生摩擦；（三）混凝土浇筑时，看模人应保证对拉螺杆螺帽紧固；（四）梁混凝土采用分层浇筑的方式，分层高度宜不超过 400mm。（五）混凝土浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。三、支撑体系拆除（一）超限模板拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模；（二）支撑结构拆除根据现场混凝土同条件试块指导强度，当强度达到 100%后由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模和支撑架；（三）脚手架拆除前向操作人员进行技术交底；（四）拆除前安排专人清除脚手架上的材料、52、工具和杂物，清理地面障碍物；拆除脚手架现场应设置安全警戒区域和警告牌，并派专人看管，严禁非施工作业人员进入拆除作业区内；（五）工艺流程模板支架拆除，遵循先安后拆、后安先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬；拆除顺序应“由外向内、自上而下”逐层进行，在拆除梁底立杆时遵循“梁底立杆对称拆除，梁底立杆两端同时拆除”的原则，严禁上、下同时作业。严禁将拆卸下来的杆配件及材料从高空向地面抛掷，已吊运至地面的材料应及时运出拆除现场堆码，以保持作业区整洁。拆除架子时至少 10 人配合进行。（六）拆除后的模板及支架等材料应按照一定顺序堆放，尽量保证上下对称使用；（七）53、严格按规范规定的要求拆模，严禁为抢工期、节约材料而提前拆模或支架。（八）拆除注意事项（1）拆除立杆时，把稳上部，再松开下端的联结，然后取下；（2）拆除水平杆时，松开联结后，水平托举取下。超限模板施工方案第 37 页 共 211 页第五章第五章质量保证措施质量保证措施第一节第一节组织保障系统组织保障系统一、验收程序、内容及人员施工单位对照有关标准、规范和专项施工方案提出的具体要求进行检查和验收。架体搭设完成后应进行验收并形成书面验收意见，施工单位项目技术负责人组织验收，监理总监及专业监理、项目部安全总监、质量总监、工长等参与验收，对架体的基础、搭设材料、搭设是否符合方案及计算要求等内容进行验收，54、验收合格后经施工单位项目技术负责人及总监理工程师签字确认后，方可进入下一道工序(详见下表）。危大工程验收合格后，施工单位应当在施工现场明显位置设置验收标识牌，公示验收时间及责任人员。超限模板施工方案第 38 页 共 211 页表表 5.1.1 模板支架施工验收记录表模板支架施工验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管支架进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际情况符合性立杆垂直度L/500 且505水平杆水平度5可调托座垂直度5插入立杆深度55、100-5可调底座垂直度5插入立杆深度150-5立杆组合对角线长度6立杆梁底纵、横向间距超限模板施工方案第 39 页 共 211 页板底纵、横向间距竖向接长位置基础承载力水平杆纵、横向水平杆设置梁底纵、横向步距板底纵、横向步距插销销紧情况竖向斜杆最底层步距处设置情况最顶层步距处设置情况其它部位剪刀撑垂直纵、横向设置水平向扫地杆设置与已建结构物拉结设置其它施工单位检查结论结论：检查日期：年月日检查人员：项目技术负责人：项目经理：监理单位验收结论结论：验收日期：年月日专业监理工程师：总监理工程师：第二节第二节技术措施技术措施一、检查要求支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术、工程及安全部复检合56、格，报安监站验收合格后方能开始绑扎钢筋、浇筑混凝土，高大模板工程混凝土浇筑核准表详见附表。二、施工过程中检查项目应符合下列要求：（一）底部位置正确，顶托螺杆伸出长度符合规定；（二）立柱的规格及垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；（三）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；（四）安全网和各种安全防护设施符合要求。超限模板施工方案第 40 页 共 211 页三、本工程高大模板搭设应具备以下主要质量记录：（一）高支撑架体验收记录（二）模板安装检查验收记录（三）钢筋加工及安装检查验收记录（四）隐蔽工程检查验收记录四、材料验收（一）模板支架使用材料标准（1）钢管：选用48（外径）2.8mm57、 钢管，质量应符合现行国家标准 GB/T700碳素结构钢中 Q235-A 级钢的规定；应涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好，禁止使用有明显变形、裂纹的钢管。扣件钢管壁厚最小值不宜小于 2.8。轮扣式立杆连接处外套管与立杆间隙应小于或等于 2mm，外套管长度不得小于 150mm，外伸长度不得小于 100mm。（2）扣件：应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准 GB15831钢管脚手架扣件的规定，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口外的最小距离应不小于 5mm。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的58、两旋转面间隙应小于 1mm。扣件表面应进行防锈处理。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。（3）轮扣件：所用钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀。立杆最大弯曲变形矢高不超过 1/500L，横杆变形矢高不超过 1/250L。脚手板等构件应无裂纹，无明显变形，焊接牢固。扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。立杆下部是否垫有垫木及扫地杆，扫地杆位置及布置应符合规范要求。检验所有节点的上轮扣必须锁紧；直角及旋转扣件必须按规范力矩拧紧。斜撑及安全网的构件应按规范及技术交底布置。整架垂直度应符合规范要求，即小于 1/500L，最大不得超过 100mm。轮扣架立杆纵向59、直线度应小于 1/200L。横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于 1/400L。（4）可调托撑：可调托撑应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准 GB9440可锻铸铁件中 KTH330-08 及 GB11352一般工程可铸造碳钢件中ZG270-500 的有关规定。外径不得小于 36mm，直径与螺距应符合现行国家标准 GB/T5796.2梯形螺纹第 2 部分：直径与螺距系列和 GB/T5796.3梯形螺纹第 3 部分：基本尺寸的规定。可调托撑螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm。螺杆与螺母旋合长度不得少于 6 扣，螺母厚度不得小于 30mm，插入立杆内的长度不得60、小于 150mm。可调托撑受压承载力设计值不应小于 30KN，支托板厚不应小于 5mm。（5）模板采用选择板面处理的 12mm 木胶合板作为面板，首先选用类胶合板即是超限模板施工方案第 41 页 共 211 页否采用了酚醛脂胶或其他性能相当的胶粘剂。施工现场可以用沸水煮小块试件快速简单判别。方法是从胶合板上锯截下 20mm 见方的小块，放在沸水中煮 0.51。用酚醛脂胶作为胶粘剂的试件煮后不会脱胶，而用脲醛树脂作为胶粘剂的试件煮后会脱胶。（二）构配件进场检查与验收（1）租赁钢管、扣件时，要与租赁单位签订质量担保协议，查验和保存生产许可证、产品合格证、检测报告等有关资料，加强对钢管、扣件的进场验61、收。质量合格资料不全和未按标准要求铸有商标的产品不得验收进场。（2）材料复试要求：扣件式钢管支撑体系所使用的钢管、扣件，在进场后第一次使用前，应按照低压流体输送用焊接钢管和钢管脚手架扣件标准规定的指标和检验方法，对钢管、扣件及紧固件进行外观质量检验（对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的 30%。其中对旧钢管、扣件应当逐件检查），并委托有见证取样检验机构或法定检验机构抽取扣件样本进行力学性能和扭力距指标复验。不合格的扣件不得使用。外观检验和力学性能复验的技术资料应当由施工单位和检验单位完整存档备查。样本力学性能不合格的有关检验资料由施工单位负责上报市建筑材料管理办公室。扣件应按照现行国家标62、准钢管脚手架扣件GB15831 的规定抽样检测，技术性能也应符合 GB15831 的规定。（3）构配件外观质量及技术资料的检查验收应按照下表 8-1 执行。超限模板施工方案第 42 页 共 211 页表表 5.2.1：构配件质量检查表构配件质量检查表项目要求抽检数量检查方法钢管应有产品质量合格证，质量检验报告750 根为一批，每批抽取一根检查资料钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管使用前必须刷防锈漆全数目测钢管外径及壁厚外径 48mm，允许范围：47.9mm48.2mm壁厚 2.8mm，最小壁厚 2.8mm3%游标卡尺测量63、扣件应有生产许可证、质量检测报告、产品质量合格证、复试报告钢管脚手架扣件规定检查资料不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝、扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于 1mm；扣件表面应进行防锈处理全数目测扣件螺栓拧紧扭力矩扣螺栓拧紧扭力矩值不应小于 40Nm，且不应大于 65Nm。按 8.2.5 条扭力扳手可调托撑可调托撑抗压承载力设计值不应小于 30kN。应有产品质量合格证、质量检验报告3检查资料可调托撑螺杆外径不得小于 30mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 6 扣，螺母厚度不小于 30mm；插入立杆内的长度不得小于 250mm；支托板厚不小于 5mm，64、变形不大于 1mm。螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不小于 6mm。3%游标卡尺、钢板尺测量支托板、螺母有裂缝的严禁使用全数目测脚手板新冲压钢脚手板应有产品质量合格证检查资料冲压钢脚手板板面挠曲12mm（/4m）或16mm3%钢板尺超限模板施工方案第 43 页 共 211 页（/4m）；板面扭曲5mm（任一角翘起）不得有裂纹、开焊与硬弯；新、旧脚手板均应涂防锈漆全数目测木脚手板材质应符合国家标准木结构设计规范GB50005 中级材质的规定；扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板不得使用全数目测木脚手板的宽度不宜小于 200mm；厚度不应小于50mm；板厚允许偏差-2mm3%钢板尺第三节第三节质量通病应急65、控制措施质量通病应急控制措施一、轴线位移（一）现象混凝土浇筑后拆除模板时，发现柱、墙、梁实际位置与建筑物轴线位置有偏移。（二）原因分析（1）翻样不认真或技术交底不清，模板拼装组合时末能按规定到位。（2）轴线测放产生误差。（3）墙、柱、梁、模板根部和顶部无限位措施或限位不牢，发生偏位后又末及时纠正，造成累积误差。（4）支模时，末拉水平竖向通线，且无竖向垂直度控制措施。（5）模板刚度差，末设水平拉杆或水平拉杆间距过大。（6）混凝土浇筑时末均匀对称下料或一次浇筑高度过高，造成侧压力过大挤偏模板。（7）对拉螺栓、顶撑、木楔使用不当或松动造成轴线偏位。（三）防治措施（1）严格按一定的比例将各分部、分项翻66、成说图并注明各部位轴线位置，几何尺寸、剖面形状、预留孔洞、预埋件等，经复核无误后认真对生产班组及操作工作进行技术交底，作为模板制作、安装的依据。（2）模板轴线测放后，组织专人进行技术复核验收，确认无误后才能支模。（3）墙、柱模板根部和顶部必须设可靠的限位措施，采用现浇板混凝土上预埋短钢筋固定钢支撑，内部底焊梯子底筋支撑，以保证底部位置准确。（4）支模时要拉水平竖向能线，并设竖向垂直度控制线，以保证模板水平、竖向位置准确。超限模板施工方案第 44 页 共 211 页（5）根据混凝土结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足够强度、刚度及稳定性。（6）混凝土浇筑前对模板轴线、支架、顶撑67、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时进行处理。（7）混凝土浇筑时，要均匀对称下料，浇筑高度应严格控制在施工规范允许的范围内。二、标高偏差（一）现象测量时发现混凝土结构层标高及预埋件、预留孔洞的标高与施工图设计标高之间有偏差。（二）原因分析（1）楼层无标高控制点或控制点偏少，控制网无法闭合；竖向模板根部末找平。（2）模板顶部无标高标记或末按标记施工。（3）建筑标高控制线转测次数过多，累计误差过大。（4）预埋件、预留孔末固定牢，施工时末重视施工方法。（5）楼梯踏步模板末考虑装修层厚度。（三）防治措施（1）每层楼设足够的标高控制点，竖向模板根部须做找平。（2）模板顶部标设标高标记，严格按标记施工。68、（3）建筑楼层标高由首层0.000 标高控制，严禁逐层向上引测，以防止累计误差。当建筑高度超过 30m 后，应另设标高控制线，每层标高引测点应不少于 2 个，以便复核。（4）预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时用电焊或套框等方法将其固定，在浇筑混凝土时应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件与模板。（5）楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度。三、结构变形（一）现象拆模后发现混凝土柱、梁、墙出现鼓凸、缩颈或翘曲现象。（二）原因分析（1）支撑及围檩间距过大，模板刚度差。（2）组合小钢模，连接件末按规定设置，造成模板整体性差。超限模板施工方案第 45 页 69、共 211 页（3）墙模板无对拉螺栓或螺栓间距过大，螺栓规格过小。（4）竖向支撑末支设牢固，造成支撑松落。（5）门窗洞口内模间对撑不牢固，易在混凝土振捣时模板被挤偏或变形。（6）梁柱模板卡具间距过大，或未夹紧模板，或对拉螺栓配备数量不足，以致局部模板无法承受混凝土振捣时产生的侧向压力，导致局部爆模。（7）浇筑墙、柱混凝土速度过快，一次浇灌高度过高，振捣过度。（8）采用木模板或胶合板模板施工，经验收合格后未及时浇筑混凝土，长期日晒雨淋而变形。（三）防治措施（1）模板及支撑系统设计时，应充分考虑其本身自重，施工荷载及混凝土的自重及浇捣时产生的侧向压力，以保证模板及支架有足够的承载能力，刚度和稳定性70、。（2）梁底支撑间距应能够保证在混凝土重量和施工荷载作用不产生变形，支撑底部应加设垫木，确保稳固。（3）组合小模拼装时，连接件应按规定设置，围檩及时拉螺栓间距、规格应按设计要求设置。（4）梁柱模板采用卡具，其间距要按要求设置，并要卡紧模板，其宽度比截面尺寸略小 5mm。（5）梁墙模板上部必须有临时撑头，以保证混凝土浇捣时，梁、墙上口宽度。（6）浇捣混凝土时要均匀对称下浆，严格控制浇灌高度，特别是门窗洞口模板两侧，既要保证混凝土振捣密实，又要防止过分振捣引起模板变形。（7）对跨度大于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的 13。（8）采用木71、模板、胶合板模板施工时，经验收合格后应及时浇筑混凝土，防止模板变形。四、接缝不严（一）现象由于模板间接缝不严有间隙，混凝土浇筑时产生漏浆，混凝土表面出现蜂窝，严重的出现孔洞露筋。（二）原因分析（1）翻样不认真或有误，模板配制马虎，拼装时接缝过大。（2）木模板制作粗糙，拼缝不严。超限模板施工方案第 46 页 共 211 页（3）木模板安装周期过长，因木模干缩或裂缝。（4）浇筑混凝土时，木模板未提前浇水湿润，使其胀开。（5）模板变形未及时修整。（6）模板接缝措施不当。（7）梁、柱、墙交接部位、接头尺寸不准、错位，底部基层不平整。（三）防治措施（1）翻样要认真严格按一定比例将各分部分项细部翻成详图，72、详细纺注尺寸，经复核无误后认真抽操作工人交底，强化工人质量意识，认真制作定型模板和拼装。（2）严格控制木模板含水率，制作时拼缝要严密。（3）木模板安装周期不宜过长，浇筑混凝土时，木模板要提前浇水湿润，使其胀开密缝。（4）模板变形特别是边框变形，要及时修整平直。（5）模板间嵌缝措施要控制，不能用油毡、塑料布、水泥袋等去嵌缝堵洞。（6）梁、柱、墙交接部位支撑要牢固可靠，拼缝要严密（必要时缝间加双面胶纸）发生错位要及时校正好。（7）墙柱底部混凝土面施工时找平收光，平整度水大于 2mm五、脱模剂使用不当（一）现象模板表面用废机油造成混凝土污染或混凝土殊浆不清除即涂刷脱模剂，造成混凝土表面出现麻面等缺陷73、。（二）原因分析（1）拆模后不清理混凝土残浆即刷脱模剂。（2）脱模剂涂刷不匀或漏涂或涂层过厚。（3）使用废机油脱刷模板，即污染了钢筋及混凝土，又影响了混凝土表面装饰质量。（三）防治措施（1）拆模后必须清除模板上遗留的混凝土残浆后，再刷脱模剂。（2）严禁用废机油作为脱模剂，脱模剂材料选用原则应为：即适于脱模，又便于混凝土表面装饰。选用的材料有皂液、滑石粉、石灰水及其混合液或各种专门化学制品的脱模剂等。（3）脱模剂材料宜拌成船糊状，应涂刷均匀，不得流滴，一般刷两面三刀度为宜以防漏刷，也不宜涂刷过厚。超限模板施工方案第 47 页 共 211 页（4）脱模剂涂刷后，应在短期内及时浇筑混凝土，以防隔离层74、受破坏。六、模板未清理干净（一）现象模板内残留木块、浮浆残渣、碎石等建筑垃圾，拆模后发现混凝土中有缝隙且有垃圾夹杂物。（二）原因分析（1）钢筋绑扎完毕，模板位置未用压缩空气或压力水清扫。（2）封模前未仔细检查和进行清仓。（3）墙柱根部、梁柱接头最低处未留清扫孔，或所留位置不当无法进行清扫。（三）防治措施（1）钢筋绑扎完毕，用压缩空气或压力水清除模板内垃圾。（2）检验钢筋时必须连带验仓。（3）在封模前，派专人将模内垃圾清除干净。（4）墙柱根部、梁柱接头处预留孔尺寸100mm100mm，模内垃圾清除完毕后及时将清扫口处封严。七、封闭或竖向模板无排气孔、浇捣孔（一）现象由于封闭或竖向的模板无排气孔，75、混凝土表面易出现气孔等缺陷，高柱高墙模板未留浇捣孔，易出现混凝土浇捣不实或空洞现象。（二）原因分析（1）墙体内大型预留洞口底模未设排气孔，易使混凝土对称下料时产生气囊，导致混凝土不实。（2）高柱、高墙侧模无浇捣孔，造成混凝土浇灌自由落距过大，易离析或振动棒不能插到位，造成振捣不实。（三）防治措施（1）墙体的大型预留洞口（门窗洞等）底模开设排气孔洞，使混凝土浇筑时气泡及时排出，确保混凝土浇筑密实。（2）高柱、高墙（超过 3m）侧模开设浇捣孔，以便于混凝土浇灌和振捣。八、模板支撑选配不当（一）现象由于模板支撑体系选配和支撑方法不当，结构混凝土浇筑时产生变形。超限模板施工方案第 48 页 共 21176、 页（二）原因分析（1）支撑选配马虎，未经过安全教育，无足够的承载能力及刚度，混凝土浇筑后变形。（2）支撑稳定性差，无保证措施，混凝土浇筑后支撑自身失稳，使模板变形。（三）防治措施（1）模板支撑系统根据不同的结构类型和模板类型选配，以便相互协调配套。使用时应对支承系统进行必要的验算和复核，尤其是支柱间距应经计算确定，确保模板支撑系统具有足够的承载能力，刚度和稳定性。（2）木质支撑体系如与木模板配合，木支撑必须钉牢楔紧，支柱之间必须加强拉结连紧，木支柱脚下用对拔木楔调整标高并固定，荷载过大的木模板支撑体系可采用钢管支设牢固。（3）钢管支撑体系其支撑的布置形式应满足模板设计要求，并能保证安全承受施77、工荷载，钢管支撑体系一般宜扣成整体排架式，其立柱纵横间距一般为 1m 左右（荷载大时应采用密排形式），同时应加设斜撑和剪力撑。（4）支撑体系的基底必须坚实可靠，竖向支撑基底如为土层时，应在支撑底铺垫脚手板等硬质材料。（5）高层施工中，应注意逐层加设支撑，分层分散施工荷载。侧向支撑必须支顶牢固，拉结和加固可靠，必要时应打入地锚或在混凝土中预埋短钢筋做撑脚。九、板模板缺陷（一）现象板中部下挠，板底混凝土面不平，采用木模板时梁边模板嵌入梁内不易拆除。（二）原因分析（1）模板龙骨用料较小或间距偏大，不能提供足够的强度及刚度，底模未按设计或规范要求起拱，造成挠度过大。（2）板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过78、程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠。（3）板底模板不平，混凝土接触面平整度超过允许偏差。（4）将板模板铺钉在梁侧模上面，甚至略伸入梁模内，浇筑混凝土后，板模板吸水膨胀，梁模也略有外胀，造成边缘一块模板嵌牢在混凝土内。（三）防治措施（1）楼板模板下的龙骨和牵杠木应由模板设计计算确定，确保有足够的强度和刚度，支承面要平整。超限模板施工方案第 49 页 共 211 页（2）支撑材料应有足够强度，前后左右相互搭牢增加稳定性，上下层板模支撑应尽量支撑在同一位置，确实支撑稳固。（3）木模板板模与梁模连接外，板模应铺到梁侧模外口齐平，避免模板嵌入梁混凝土内，便于拆除。（4）板模板应按规定要求起拱，钢木模板79、混用时，缝隙必须嵌实，并保持水平一致。第四节第四节质量监控措施质量监控措施一、构件允许偏差表表 5.4.1：钢管钢管允许偏差允许偏差序号项目允许偏差(mm)示意图检查工具1焊接钢管尺寸(mm)外径48壁厚2.8-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220超限模板施工方案第 50 页 共 211 页序号项目允许偏差(mm)示意图检查工具c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m30扣件：新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。80、当对扣件质量有怀疑时，按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定抽样检测；旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。脚手板：木脚手板的宽度不宜小于 200mm，厚度不小于 50mm；腐朽的脚手板不得使用。超限模板施工方案第 51 页 共 211 页二、支撑体系允许偏差表表 5.4.2：支撑体系允许偏差：支撑体系允许偏差项次项目技术要求容许偏差示意图检查方法及工具1立杆垂直度最后验收垂直度20-80mH/200100mm用经纬仪或吊线和卷尺搭设中检查垂直度偏差的高度不同设计高度 H 时允许偏差50m40m20mH=2mH=10mH=20mH=30mH=81、40m72040608072550757501002间距步距偏差20钢板尺柱距偏差50排距偏差203纵向平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内、外纵向水平杆高差104双排脚手架横向平杆外伸长度偏差外伸 500mm-50钢卷尺5扣件主接点处各扣件距主接点的距离a150钢板尺超限模板施工方案第 52 页 共 211 页项次项目技术要求容许偏差示意图检查方法及工具安装同步立柱上两个相邻对接扣件的高差a500钢卷尺6立柱上的对接扣件距主接点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件距主接点的距离aL/37扣件螺栓拧紧力矩值4065N.m扭力扳手8剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺超限模板施工方案第 582、3 页 共 211 页三、扣件安装检查表表 5.4.3：扣件安装检查扣件安装检查检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件5190509115081151280131281500202501120032312013200505四、模板允许偏差表表 5.4.4：模板允许偏差模板允许偏差序次项目允许偏差值（mm）检查方法国家规范标准省优标准1轴线位移柱、梁53尺量2底模上表面标高53水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸柱、墙、梁53尺量4层高垂直度层高不大于 5m63经纬仪或吊线、尺量大于 5m855相邻两板表面高低83、差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正-2靠尺、塞尺顺直-2线尺8预埋件中心线位移32拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移32拉线、尺量螺栓外露长度+10，-05，010预留空洞中心线位移+105拉线、尺量尺寸+10，0+5，-011插筋中心线位移55尺量超限模板施工方案第 54 页 共 211 页外露长度+10，0+10，0超限模板施工方案第 55 页 共 211 页第六章第六章安全保证措施安全保证措施第一节第一节组织保障系统组织保障系统一、安全组织保障第二节第二节技术措施技术措施一、安全管理流程超限模板施工方案第 56 页 共 211 页二、技术措施（一）脚手架搭设人员必须是经过按84、现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规定考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（二）架子工要定期体检，凡患有不符合高处作业的疾病，不得进行架子作业。工人要持证上岗，严禁违章操作。（三）搭设和拆除架子时首先要对所有参加拆除架子的人员进行安全技术交底。（四）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（五）不得将缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。（六）当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业，雨后超限模板施工方案第 57 页 共 211 页上架作业应有防滑措施。（七）搭设时，应统一指挥，互相呼应。禁止在架子上打85、闹，在吊运下方站人。（八）工具及小零件放入工具袋，材料、工具不得乱抛乱扔。（九）严禁架子工在夜间进行搭拆作业。，（十）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，操作人员和指挥必须站在安全可靠的地方，防止意外伤人。（十一）当架子不能当班拆完时，按规定将架体拉接好，防止因大风或其他外力使未拆完的架子倒塌。（十二）对于模板施工区域周边脚手架必须搭设临边防护（临边防护高度不小于1.2m），悬挂安全网。（十三）安全梯不得缺档，不得垫高。安全梯上端应绑牢，下端应有防滑措施。严禁两名以上人员在同一梯上作业。（十四）支搭和拆除模板必须设专人指挥，模板工、信号工、塔吊驾驶员应协调配86、合，做到稳起、稳落、稳就位。（十五）拆木模板、起模板钉子、码垛作业时，鞋底应做防穿刺、防滑处理。（十六）木工场和木质材料堆放场地严禁烟火，并按消防部门的要求配备消防器材。（十七）运输木料、模板时，必须绑扎牢固，保持平衡，码垛高度不应超过 1.5m。木板上不得集中堆放施工材料。拆除架子时，地面要有专人指挥，清料，随拆随运，归堆码放整齐。（十八）拼装、存放模板的场地必须平整坚实，不得积水。存放时，底部应垫方木，堆放应稳定，立放应支撑牢固。（十九）使用木工机械如果出现电路故障必须由专业电工排除，作业前试机，各部件运转正常后方可作业。机械运转过程中出现故障时，必须立即停机、切断电源。（二十）在脚手架搭87、设操作层下设置安全网，以保证施工作业人员安全。第三节第三节应急措施应急措施本工程位于世茂大道与丰源街交口，距离哈医大四院只有 15 分钟车程，交通及医疗条件十分便利。项目部常备金杯车一辆。事故发生后，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，防止事故继续发展。超限模板施工方案第 58 页 共 211 页第四节第四节监测与监控措施监测与监控措施一、一般监测（一）班组及项目部日常安全检查，巡查的重点部位：杆件的设置和边接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；连接扣件是否松动；支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度；安全防护措施是否符合规范要88、求；支撑体系和各杆件是否有变形的现象；在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（二）要浇捣混凝土前，由项目部对满堂脚手架全面系统检查，合格后才开始浇筑。二、重点监测在浇筑过程中，由专职安全员、施工员及测量员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。（一）监测项目：支架沉降、位移和变形。（二）监测点布设：每隔 20 米设置一处监控点。要求观测点设置经过栋号长确认并做好记录，在架子搭设过程中要对观测点进行保护。观测点位置详见下图。超限模板施工方案第 59 页 共 211 页必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并89、设变形监测报警值。（三）监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030 分钟一次。表表 6.4.1：高支模搭设允许偏差及预警值要求高支模搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差预警值检查工具立杆钢管弯曲3mL4m128mm经纬仪、水准仪4mL6.5m2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3022mm经纬仪、水准仪立杆脚手架高度 H 内相对值H/4000.75H/400经纬仪、水准仪支撑沉降10mm5 mm经纬仪、水准仪超限模板施工方案第 60 页 共 211 页第七章第七章:环保和文明施工措施环保和文明施工措90、施第一节第一节文明工地目标文明工地目标一、文明施工目标争创黑龙江省安全文明工地。二、环境管理目标杜绝环境污染，美化施工环境，创建“花园式”工地。三、安全目标无死亡事故，无重大伤残事故，轻伤事故频率小于 3。第二节第二节文明施工管理体系文明施工管理体系一、项目安全管理体系现场设置 1 名安全总监和具有合法上岗资质和有足够经验的安全员常驻现场。建立以项目总经理为首,由项目副经理、安全工程师、责任工程师(责任工程师)、专业分包单位、各方面的管理人员以及施工作业队人员组成的安全管理体系。安全施工管理体系框图详见下图。公司总部安全生产管理委员会项目总工物资部：安全物资采购、安全材料管理安全部：安全教育；91、安全监督；安全检查工程部：安全交底；安全设施；安全施工；机械运转安全；电气维护安全；设备调试安全；消防保卫安全；技术部：安全方案安全措施项目各作业队安全员专业分包单位安全员各施工班组安全员公司总部安全部项目总经理生产经理安全总监超限模板施工方案第 61 页 共 211 页第三节第三节文明现场布置及管理文明现场布置及管理一、现场平面布置图基础阶段施工施工平面图超限模板施工方案第 62 页 共 211 页主体阶段施工平面图超限模板施工方案第 63 页 共 211 页装修阶段施工平面图超限模板施工方案第 64 页 共 211 页第四节第四节绿色施工管理措施绿色施工管理措施一、绿色施工注意事项（一）木92、模板使用水性隔离剂。涂刷时视作业条件，应采取措施保护地面，如铺废报纸、塑料布等。铺垫物及隔离剂应即时回收。（二）清理模板产生的垃圾应堆放至专用垃圾池中，并集中清运出场。（三）木模板拼装作业宜日间进行。夜间作业时，照明灯光线应避免影响周围好居民。（四）架体搭设减少环境噪声。超限模板施工方案第 65 页 共 211 页第八章第八章季节性措施季节性措施第一节第一节模板工程模板工程一、木模板放置场地地面，必须夯实平整，做水泥砂浆面层，场地要高于周边地面，并在四周设置排水沟。放置点下加设枕木（高度不小 100mm），防止模板、木方遇水浸泡变形。同时要求模板及木方堆放高度不得大于 2m。二、模板堆放其自稳93、角要符合要求（7580）,运输、装拆、存放，必须稳固可靠。三、防水砼外墙施工时，遇到下雨时必须及时对竖向墙体进行覆盖。四、在地下室外墙施工缝遇水膨胀止水条施工前，必须了解施工当日及砼浇筑前的天气预报，合理分析。不得使遇水膨胀止水条遭到雨水浸湿。五、主体模板隔离剂在涂刷前要及时掌握天气预报，以防被雨水冲掉。六、主体施工过程中已经验收完毕的模板工程，雨后须重新验收。合格后方可进行下道工序施工。第二节第二节 架体工程架体工程一、雨季施工期间，应特别注意架子的搭设质量和安全要求，应经常进行检查，发现问题及时整改。二、搭设架子的地面要求夯实，浇筑一层 10cm 厚的混凝土垫层，并向外侧找坡。在外侧设置排94、水沟，详见外架施工方案。每次雨后应对脚手架基础、拉结点等进行检查。三、雨后高空作业人员应穿防滑鞋。四、雨季施工期间对架子工程安排专人巡查维修，特别是雨后地面容易下沉，防止架子悬空及下沉、确保使用安全。超限模板施工方案第 66 页 共 211 页五、外防护的脚手架高于建筑物应做好防雷接地，对不符合处尽快整改，避免遭受雷击。六、雷雨天气应注意安排工作，严禁作业人员直接暴露在建筑物最高处，防止雷电直接伤人。七、本工程采用落地架，下雨后要对落地架各杆件之间的连接件进行检查，有松动及时紧固。八、大雨期间不得进行脚手架的搭设和拆除，大雨、大风后应及时对外挑架进行检查，有安全隐患的整改合格后方可投入使用。九95、上人马道的坡度要适当，钉好防滑条，防滑条间距不大于 300mm，并定期派人清扫马道上的积泥。马道两侧加设 200mm 高的挡脚板，同时加设不低于 1200mm 的安全护栏，立封密目安全护网。第三节第三节 雨季用电安全管理措施雨季用电安全管理措施一、对施工区的电源轮、配电箱，进行全面的检查测试，不合安全要求的进行及时处理，并做好检查处理记录备查。二、雷雨季来临前，对存放易燃、易爆物品库区的防雷装置（避雷针）进行全面检查测试，不合要求的进行及时处理，保证避雷设施的可靠性。三、加强对电动工具的绝缘及漏电保护器可靠性的检查工作，对发现问题的电动工具及漏电保护器及时予以更换及维修处理。四、每日检查施工96、用配电轮、配电箱及电动工具，防止触电事故。第四节第四节 雨季安全保证措施雨季安全保证措施雨期施工应制定安全管理措施，贯彻安全操作规程，确保雨期施工顺利进行。一、要进行雨期安全施工交底。二、雨期施工要对所有的电气设备进行一次综合检查，排除隐患。三、雨季前对于临建房屋、试块房等应进行检查和修理，防止漏雨、漏电和其它不安全因素存在。四、现场电焊机要搭设雨棚，其电气设备要有可靠接地措施，对电焊机把线、电缆线、胶皮线应检查是否老化、破损、不合格的胶线应调换和修理，防止漏电事故发生。五、现场临时电源应进行全面检查，对各种线路应检查是否符合安全操作规程的要求，凡普通胶皮线，普通塑料线，只准架空铺设，不准随地97、拖设。六、雷雨时工人不要走近架子、架空电线周围 10m 以内区域，人若遭受雷击触电后，应立即采用人工呼吸急救并请医生采取抢救措施。超限模板施工方案第 67 页 共 211 页七、雨季施工期间按照有关要求，应建立以项目经理为负责人的抗洪防汛指挥部详见防迅领导小组名单，组织精干的抗洪抢险队伍，汛期内主要领导要执行轮流值班制，发现险情立即指挥抢救和上报。八、雷雨天气严禁在树下躲雨，避免遭受雷击。九、塔吊及井架安装避雷装置，接地电阻不应大于 4，塔道、井架下部均应在搭设时高出自然地坪 100mm，以防雨水浸泡造成悬空或下陷。十、每次大风大雨过后，都必须对所有机械、电器设备、上料系统、外架等都应有专人检98、查后，方可继续使用，严禁机械电器“带病”运行，严禁非专业人员动用机械，正在运行的卷扬机都必须搭设防雨棚，钢筋加工，木工场都有必须在室内或棚内作业。超限模板施工方案第 68 页 共 211 页第九章第九章成品保护成品保护一、吊装模板时轻放轻起，不准碰坏已完成的结构，并注意防止模板变形。二、严禁用大锤砸或撬棍硬撬门窗框模板，应松螺丝拆卸，以免损伤混凝土表面及棱角。三、模板的堆放、清理和修理。模板拆除后，立即对模板的板面及缝隙进行全面彻底清理，保证下次使用不出现粘模现象。模板使用后要进行维修清理，如模板清理、变形的校正、模板配件的更换等。四、为保证墙体与顶板相交阴角或直角，在墙体模板拆除后，在比顶板99、板底标高高 5mm处弹出水平线，用切割机切 5-10mm 深，然后用凿子轻轻剔除浮浆层。五、拆除模板时应先拆下穿墙螺栓，再松支撑调整螺杆，使模板完全脱离墙面。当局部有吸附时或粘结时，可在模板下口用翘棍撬模板的撬点。严禁用大锤砸板。拆下的配件放入工具箱里以备再用。六、混凝土墙体应达到一定强度后方可拆模（不粘模、不掉角、一般达到 1.2MPa），同时应保证穿墙螺栓能顺利拆除。七、模板起吊前，应全部拆除穿墙栓，清除模板上的杂物，无钩、挂、兜、拌时方可起吊。吊环应落在模板的重心部位。并应垂直慢速吊升，不得碰撞墙体。八、模板落地或周转至另一工作面，必须一次安放稳固。九、拆下的模板应随时对模板的平整度、拼100、缝、单元模板间的螺栓连接、模板与吊环、支腿、挑架的连接进行检查，发现问题及时解决，以确保安全。超限模板施工方案第 69 页 共 211 页第十章第十章应急措施应急措施第一节第一节应急小组及责任分工应急小组及责任分工一、应急小组人员名单：组长：修建军副组长：刘怀鹏、陈磊、曲红臣、姚红日组员：各部门管理人员（一）组长责任分工负责组织成立事故现场应急指挥小组，在事故发生时亲临现场指挥应急抢险救援工作，项目总工程师、其他副经理及全体职工个人分别对应预案的响应负责。（二）副组长责任分工（1）按国家规定配置应急救援（消防）设施和器材、设置安全标志及报警、通讯设施，并定期组织检查维修，确保设施和器材完好、有101、效。（2）定期组织开展安全检查，及时消除或控制各类事故隐患。（3）组建一支以生产经理为组长的，经过应急培训演练的应急救援小组。并确保应急小组人成员熟知各种危险品及机械设备的性质及应急处理方法；熟练掌握各种应急救援器材的使用方法，保持与各小组成员之间的通讯联络畅通，一旦事故报告后，能立即通知应急小组前往处理。（4）制定并实施项经部应急救援培训、演练计划，组织对应急救援小组及全体职工进行应急救援相关知识的培训及演练。（三）组员责任分工（1）协助主管生产经理对所有人员进行安全宣传教育及培训教育，培训内容应包括应急救援知识、紧急情况下的报警、疏散、紧急救护等常识，使其熟知防止事故和应付紧急情况的能力。102、（2）不定期地对施工现场的设备设施进行标识和检查，及时消除各类事故隐患，对设施或设备使用人员进行相应的安全操作和应急处理的教育。（3）对现场模板支撑体系定期进行检查，排除隐患。（4）保证模板支撑体系按照方案执行。（5）全体职工个人在搞好安全生产的同时，必须认真学习并严格执行相关文件及本预案的各项规定，熟知各类危险品的特性及应急处理方法，并配合做好现场模板施工安全管理工作，积极配合做好应急处理、救援行动和事故调查处理等工作。超限模板施工方案第 70 页 共 211 页第二节第二节应急响应应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必须立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可103、能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。第三节第三节应急救援应急救援一、应急准备及措施（一）参加施工的所有人员，必须熟悉并认真执行本工种安全技术操作规程。（二）进入施工现场，应接受安全技术交底。（三）施工前应对上岗员工进行岗位培训，使上岗员工熟知该分项分部工程的应急预案，并组织演练，验证应急准备工作和预案实施效果，提高实战中自防自救能力。二、应急响应及救援（104、一）应急演练在模板施工前一周由组长组织救援小组各人员进行一次模板工程应急救援演练。（二）应急响应(1)事故发生后，如有人员受伤，当事人或发现人应立即拨打 120 救护车到事故现场救护人员。(2)同时，当事人或发现人应立即向作业队负责人报告，并采取应急措施，防止事态扩大，减少事故损失。1）向内部报警，简述：出事地点、时间、情况、报警人姓名。2）向外部报警，详细准确报告：出事地点、时间、单位、电话、事态状况及报告人姓名、单位、地址、电话。(3)作业队负责人接到报告后，组织有关人员对发生事故的地段设栏防护，严禁闲杂人员出入，保护现场，同时向架子队应急救援领导小组报告。(4)架子队接到报警后，及时启动105、应急措施，应急领导小组成员立即到现场，并按各自的职责开展应急救援工作。(5)如事故等级构成大事故或有人员死亡，应急领导小组应及时通知公司安全部门、总工和公司总经理。公司应急救援小组成员达到现场后，按各自的职责开展应急救援工作。超限模板施工方案第 71 页 共 211 页（6）紧急事故处理结束后，事故发生所在单位的负责人应在 24 小时内写出事故调查报告上报公司安全质量部，并妥善处理后事宜。（三）应急救援（1）架体倒塌事故的应急救援1）架体倒塌事故的主要危害架体倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2）应急救援方法（a）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作106、，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。(b)人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。指挥安排危险区的人员疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。(c)伤员救护a)休克、昏迷的伤员救援b)让休克者平卧，不用107、枕头，腿部抬高 30。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。c)受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。d)立即拨打 120 急救电话或送医院。(d)现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。（2）物体打击事故的应急救援1）受伤人员的及时正确急救是防止伤势加重甚至死亡的重要手段，以下现场急救处置方法仅为基本手段，限于现场条件和人员水平，在进行简单急救和处置的同时，必须尽快将伤员送往医院进行治疗108、和抢救。超限模板施工方案第 72 页 共 211 页2）伤员出血，尤其是大血管损伤出血，将严重威胁伤员的生命，应及时采取有效措施进行止血，同时紧急送医院抢救。3）常用的止血方法如下：（a）填塞止血法：对松软组织内的血管损伤出血，可用纱布、绷带卷（最好用无菌敷料）填入伤口内压紧，外加大块敷料加压包扎。（b）加压包扎止血法：先用纱布、棉垫、绷带、布类等做成的垫子放在伤口的敷料上，再用绷带或三角巾加压包扎。（c）橡皮止血带止血法：在肢体的适当部位，如上臂的上 1/3，股部的中下 1/3，用棉花、纱布或衣服、毛巾等物作为衬垫后再上止血带。（3）高空坠落事故的应急救援1）对高空坠落造成骨折、关节严重损伤109、肢体挤压和大面积软组织损伤，必须进行临时固定，同时紧急送医院抢救。2）对于开放性骨折及软组织损伤，首先要止血、包扎，尔后固定。固定时夹板与组织应加垫，以免肢体受压损伤。固定时松紧要适度，牢固可靠。固定材料可使用制式固定器材，如木夹板、铁丝夹板、充气夹板和可塑性夹板等，也可以使用就便材料，如树枝、竹片、木棍、枪支和硬纸板等，还可利用躯干或健肢进行临时固定。3）搬运伤员时把伤员从负伤地点或险境抢出，转移到安全地方或紧急送往医院救治的过程。4）现场搬运伤员的方法很多，采用何种方法要根据伤员伤情、地形道路情况及搬运距离长短等灵活运用。搬运伤员应注意，搬运前应尽可能给予初步急救处理，保证搬运安全；搬运110、时动作要轻，避免不必要的震动，要时刻注意伤员的伤情变化，遇有险情要及时处理。常用的伤员搬运方法有：单人徒手搬运法：如背、抱、掮等；双人徒手搬运法：如坐椅式、拉车式等；担架搬运法。一般要尽量采取担架搬运法搬运伤员。（4）触电事故的应急救援1）当伤员脱离电源后，应立即检查伤员全身情况，特别是呼吸和心跳，发现呼吸、心跳停止时，应立即就地适当处置，同时紧急送医院救治。2）轻症(即神志清醒，呼吸心跳均自主者)，伤员就地平卧，严密观察，暂时不要站立或走动，防止继发休克或心衰。3）呼吸停止，心搏存在者，就地平卧解松衣扣，通畅气道，立即口对口人工呼吸，有条件的可气管插管，加压氧气人工呼吸。4）心搏停止，呼吸存111、在者，应立即作胸外心脏按压。超限模板施工方案第 73 页 共 211 页5）呼吸心跳均停止者，则应在人工呼吸的同时施行胸外心脏按压，以建立呼吸和循环，恢复全身器官的氧供应。现场抢救最好能两人分别施行口对口人工呼吸及胸外心脏按压，以 1:5 的比例进行，即人工呼吸 1 次，心脏按压 5 次。如现场抢救仅有 1 人，用 15:2的比例进行胸外心脏按压和人工呼吸，即先作胸外心脏按压 15 次，再口对口人工呼吸 2次，如此交替进行，抢救一定要坚持到底。6）现场抢救中，不要随意移动伤员，若确需移动时，抢救中断时间不应超过 30 秒。移动伤员或将其送医院，除应使伤员平躺在担架上并在背部垫以平硬阔木板外，应112、继续抢救，心跳呼吸停止者要继续人工呼吸和胸外心脏按压，在医院医务人员未接替前救治不能中止。（5）火灾及消防事故的应急救援1）火灾及消防事故发生后立刻按照前述应急响应程序组织应急救援，主要需要做的事现场灭火及现场人员疏散，消防平面布置图及疏散流向指示图见方案附图。2）火灾发生后先采用有效措施扑灭身上的火焰，使伤员迅速脱离开致伤现场，当衣服着火时，应采用各种方法尽快的灭火，如水浸、水淋、就地卧倒翻滚等，千万不可直立奔跑或站立呼喊，以免助长燃烧，引起或加重呼吸道烧伤。灭火后及时送医院进行治疗。3）保护创面，尽量不要弄破水泡，对创面应立即用天角巾、大纱布清洁的衣服和被单，给予简单而确实的包扎。及时送医113、院进行治疗。手足被烧伤时，应将各个指、趾分开包扎，以防粘连。第四节第四节后期处理后期处理一、事故发生后，应急领导小组应积极协同上级应急领导机构组织有关方面专家对事故原因进行调查，写出书面调查报告。二、事故报告要尽量说清楚以下情况：三、事故发生时间、地点、类型及程度、人员伤亡情况，已经采取的措施。四、外部救援时必须说明事故发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征，报救者单位、姓名(或事故地)电话号码及人员伤亡情况，如对方无疑问后才能挂断电话。通完电话后，应把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除，同时派人在现场外等候接应救护车。五、事故调查总结报告中应包括下列内容：(一)发生事故114、的工程基本情况；(二)调查中查明的事实；超限模板施工方案第 74 页 共 211 页(三)事故原因分析及主要依据；(四)发展过程及造成的后果（包括人员伤员、经济损失）分析、评价；(五)采取的主要应急响应措施及其有效性；(六)事故结论；(七)事故责任人及其处理；(八)各种必要的附件；(九)调查中尚未解决的问题；(十)经验教训和安全建议。超限模板施工方案第 75 页 共 211 页第十一章第十一章相关材料力学性能表相关材料力学性能表模架体系使用相关材料力学性能指标项目用途规格材料力学性能指标模板板模、梁模12m 覆膜胶合板弹性模量9000N/mm面板剪切强度设计值1.4N/mm面板抗弯强度设计值 115、29N/mm钢管主楞、部分支撑架体48X2.8mm抗拉、抗压、抗弯205N/mm抗剪 120N/mm屈服强度225N/mm木方模板拼缝处40 x70mm抗剪1.76N/mm抗弯强度16.5N/mm弹性模量9350N/mm轮扣支撑体系48X2.8mm抗拉、抗压、抗弯205N/mm抗剪 120N/mm屈服强度225N/mmU 托调节标高直径不小于 36mm承载力不允许 30KN焊缝高度不小于 6mm超限模板施工方案第 76 页 共 211 页第十第十二二章章计算书及相关图纸计算书及相关图纸第一节第一节1600mm 高梁高梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书一、计算116、依据：表表 12.1.1：计算依据：计算依据序号名称编号1建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083混凝土结构设计规范（2015 年版）GB50010-20104建筑结构荷载规范GB50009-20125钢结构设计标准GB50017-2017二、工程属性表表 12.1.2：工程属性：工程属性新浇混凝土梁名称公寓 KL17（4）500*1600混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001600模板支架高度 H(m)6模板支架横向长度 B(m)4.4模板支架纵向长度 L(m)6.2支架外侧模板高度 Hm（mm）500梁侧楼板厚度(mm)250三117、荷载设计表表 12.1.3：荷载设计：荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1超限模板施工方案第 77 页 共 211 页模板支拆环境是否考虑风荷载是表表 12.1.4：风荷载参数风荷载参数风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份黑龙江0.35k=0zst=0.055地区哈尔滨市风118、荷载高度变化系数z地面粗糙度B 类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw0.717fk=0zstw=0.251支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.455四、模板体系设计表表 12.1.5：模板体系：模板体系结构重要性系数01.1脚手架安全等级I 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距 la(mm)600梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距 h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长119、度 a(mm)200新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2超限模板施工方案第 78 页 共 211 页梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图超限模板施工方案第 79 页 共 211 页立面图五、面板验算表表 12.1.6：面板盐酸：面板盐酸面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值120、f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.73163.971kN/mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(121、24+1.5)1.6160.737kN/mq1活01.40.7Q1kb1.11.40.7313.234kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.6)140.9kN/m计算简图如下：超限模板施工方案第 80 页 共 211 页（一）强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10760.7370.1252+0.1213.2340.12520.108kNmMmax/W0.108106/240004.486N/mm2f15N/mm2满足要求！（二）挠度验算max0.632q2L4/(100EI)=0.63240.91254/(100100001122、44000)0.044mmminL/150，10min125/150，100.833mm满足要求！（三）支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39360.7370.125+0.4463.2340.1253.164kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14360.7370.125+1.2233.2340.1259.172kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92860.7370.125+1.1423.2340.1257.507kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39340.9123、0.1252.009kNR2=R4=1.143q2L=1.14340.90.1255.844kNR3=0.928q2L=0.92840.90.1254.744kN六、小梁验算表表 12.1.7：小梁验算：小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)32.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)114.333小梁计算方式简支梁超限模板施工方案第 81 页 共 211 页承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.164/1124、3.164kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max9.172,7.507,9.172/1=9.172kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.164/13.164kN/m小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.5/4=0.037kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左1.11.350.5(1.6-0.25)=1.002kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右1.11.350.5(1.6-0.25)=1.002kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1125、.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.73(0.6-0.5/2)/21=2.374kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.73(1.2-0.6)-0.5/2)/21=2.374kN/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=3.164+0.037+1.002+2.374=6.577kN/m中间小梁荷载 q中=q1中+q2=9.172+0.037=9.209kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=3.164+0.037+1.002+126、2.374=6.577kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max6.577,9.209,6.577=9.209kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.009/12.009kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.844,4.744,5.844/1=5.844kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.009/12.009kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4=0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左10.5(1.6-0.25)=0.675kN/m梁右侧模板传递127、给右边小梁荷载 q3右10.5(1.6-0.25)=0.675kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.6-0.5/2)/21=1.186kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(1.2-0.6)-0.5/2)/21=1.186kN/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=2.009+0.025+0.675+1.186=3.895kN/m中间小梁荷载 q中=q1中+q2=5.844+0.025=5.869kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=2.009+0.025+0.675+1128、.186=3.895kN/m超限模板施工方案第 82 页 共 211 页小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max3.895,5.869,3.895=5.869kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：（一）抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1259.2090.62，0.59.2090.220.414kNm=Mmax/W=0.414106/32667=12.686N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！（二）抗剪验算Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.59.2090.6，9.2090.22.763kNmax=3Vmax/(2bh0129、)=32.7631000/(24070)1.48N/mm2=1.782N/mm2满足要求！（三）挠度验算15ql14/(384EI)55.8696004/(3849350114.333104)0.926mmminl1/150，10=min600/150，104mm2ql24/(8EI)5.8692004/(89350114.333104)0.11mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667mm满足要求！超限模板施工方案第 83 页 共 211 页（四）支座反力计算承载能力极限状态Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max9.2090.6,0.59.2090.6130、+9.2090.2=5.525kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.946kN,R2=5.525kN,R3=4.526kN,R4=5.525kN,R5=3.946kN正常使用极限状态Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max5.8690.6,0.55.8690.6+5.8690.2=3.521kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.337kN,R2=3.521kN,R3=2.861kN,R4=3.521kN,R5=2.337kN七、主梁验算表表 12.1.8：主梁相关数据：主梁相关数据主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(m131、m)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 KsRn，Rn 为各小梁所受最大支座反力（一）抗弯验算超限模板施工方案第 84 页 共 211 页主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.279106/4120=67.744N/mm2f=205N/mm2满足要求！（二）抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax4.6132、73kNmax=2Vmax/A=24.6731000/38424.339N/mm2=125N/mm2满足要求！（三）挠度验算主梁变形图(mm)max0.112mmminL/150，10=min400/150，102.667mm超限模板施工方案第 85 页 共 211 页满足要求！（四）支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.308kN，R2=7.349kN，R3=7.349kN，R4=0.308kN立杆所受主梁支座反力依次为 P1=0.308/0.6=0.514kN，P2=7.349/0.6=12.249kN，P3=7.349/0.6=12.249kN，P4=0.308/0.6=133、0.514kN八、可调托座验算表表 12.1.9 可调托座验算可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc0.85（一）扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 NmaxR1,R4max0.308,0.3080.308kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！（二）可调托座验算可调托座最大受力 NmaxP2，P312.249kNN=30kN满足要求！九、立杆验算表表 12.1.10：立杆验算：立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面134、积 A(mm2)384回转半径 i(mm)16立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.12支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15（一）长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1200+20.7200)=1480mm=hmax/i=1480/16=92.5=150长细比满足要求！查表得：0.648（二）风荷载计算超限模板施工方案第 86 页 共 211 页Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)1.10.6 1.4(10.0550.61.22/10)0.004kNm（三）135、稳定性计算P10.514kN，P212.249kN，P312.249kN，P40.514kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+0.71.43(0.9+0.6-0.5/2)/20.6=5.086kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/20.6=5.086kNNdmaxP1+N边1，P2，P3，136、P4+N边2+1.11.350.15(6-1.6)max0.514+5.086，12.249，12.249，0.514+5.086+0.9813.229kNfdNd/(A)+Mwd/W13229.196/(0.648384)+0.004106/412054.136N/mm2f205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于 2.8H/B=6/4.4=1.3643满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.251=0.226kN/m：超限模板施工方案第 137、87 页 共 211 页风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.90.50.455=0.205kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5620.226+60.205=5.295kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2.17 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点138、的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=4.420.90.156/(0.90.9)+0.5+214.4/2=32.472kN.m30Mok=31.15.295=17.473kN.M满足要求！十二、立杆支承面承载力验算表表 12.1.11：立杆支承面承载力验算立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)400混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.829立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)200F1=N=13.229kN139、（一）受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表表表 12.1.12：受冲切承载力计算受冲切承载力计算公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值超限模板施工方案第 88 页 共 211 页pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处140、板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=141、1，h0=h-20=380mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=2320mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)12320380/1000=511.592kNF1=13.229kN满足要求！（二）局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表表表 12.1.13：局部受压承载力计算局部受压承载力计算公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规142、定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积超限模板施工方案第 89 页 共 211 页l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=13.229kN满足要求！第二节第二节1600mm 梁侧模板计算书梁侧模板计算书（两侧有版）（两侧有版143、）一、计算依据：表表 12.2.1：计算依据：计算依据序号名称编号1混凝土结构工程施工规范GB50666-20112混凝土结构设计规范GB50010-20103建筑结构荷载规范GB 50009-20124钢结构设计标准GB 50017-2017二、工程属性表表 12.2.2：工程属性：工程属性新浇混凝梁名称公寓 KL17（4）500*1600混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001600新浇混凝土梁计算跨度(m)6.2三、荷载组合表表 12.2.3：荷载组合：荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.144、9新浇混凝土初凝时间 t0(h)4超限模板施工方案第 90 页 共 211 页塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度 V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度 H下挂(m)1.6梁左上翻侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度 H左上翻(m)0.77新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模 G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.6min34.213，38.434.213kN/m2左上翻侧模 G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.77min34.213，18.4818.48kN/m2混145、凝土下料产生的水平荷载标准值 Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值 S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.213+1.40.9244.089kN/m2左上翻部分：承载能力极限状态设计值 S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.918.48+1.40.9224.973kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值 S正G4k34.213 kN/m2左上翻部分：正常使用极限状态设计值 S正G4k18.48 kN/m2四、支撑体系设计表表 12.2.4：相关数据：相关数据小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度146、(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500表表 12.2.5：梁两侧相关数据：梁两侧相关数据梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250180梁下挂侧模高度(mm)5801420小梁道数(上翻)60小梁道数(下挂)510表表 12.2.6 左侧支撑表左侧支撑表超限模板施工方案第 91 页 共 211 页第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3900对拉螺栓41350对拉螺栓表表 12.2.7：右侧支撑表右侧支撑表第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3900对拉螺栓41350对拉螺栓设计简图如下：超限模板施147、工方案第 92 页 共 211 页模板设计剖面图五、面板验算表表 12.2.8：面板数据：面板数据模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值f(N/mm2)29模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量 E(N/mm2)9000（一）右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。面板计算简图如下：（1）抗弯验算q1bS承144.08944.089kN/mq1静01.350.9G4kb11.350.934.213141.569kN/mq1活01.4cQ4kb11.4148、0.9212.52kN/mMmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10741.5690.1582+0.1212.520.15820.118kNmMmax/W0.118106/240004.93N/mm2f29N/mm2满足要求！（2）挠度验算qbS正134.21334.213kN/mmax0.632qL4/(100EI)=0.63234.213157.7784/(1009000144000)0.103mm157.778/400=0.394mm满足要求！（3）最大支座反力计算承载能力极限状态超限模板施工方案第 93 页 共 211 页R右下挂max1.143q1静l左+1.223149、q1活l左1.14341.5690.158+1.2232.520.1587.983kN正常使用极限状态R右下挂max1.143l左q1.1430.15834.2136.17kN六、小梁验算表表 12.2.9：小梁验算：小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式二等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩 W(cm3)32.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩 I(cm4)114.333（二）右下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图（1）抗弯验算150、超限模板施工方案第 94 页 共 211 页q7.983kN/mMmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.1257.9830.52，0.57.9830.12=0.249kNmMmax/W0.249106/326677.637N/mm2f15.444N/mm2满足要求！（2）抗剪验算Vmaxmax0.625ql,ql1=max0.6257.9830.5，7.9830.1=2.495kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.4951000/(24070)1.336N/mm21.663N/mm2满足要求！（3）挠度验算q6.17kN/m1max0.521qL4/(100EI)=0.151、5216.175004/(10084151143330)0.209mm500/400=1.25mm2maxqL4/(8EI)=6.171004/(884151143330)=0.008mm100/400=0.25mm满足要求！（4）最大支座反力计算承载能力极限状态R右下挂maxmax1.257.9830.5，0.3757.9830.5+7.9830.14.989kN正常使用极限状态R右下挂maxmax1.256.170.5，0.3756.170.5+6.170.13.856kN七、主梁验算表 12.2.10：主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主152、梁合并根数2主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.6（一）右下挂侧模因主梁 2 根合并，验算时主梁受力不均匀系数为 0.6。同前节计算过程，可依次解得：超限模板施工方案第 95 页 共 211 页承载能力极限状态：R11.033kN，R22.994kN，R32.453kN，R42.453kN，R52.453kN，R62.453kN，R72.453kN，R82.453kN，R92.994kN，R101.033kN正常使用极153、限状态：R10.796kN，R22.314kN，R31.879kN，R41.879kN，R51.879kN，R61.879kN，R71.879kN，R81.879kN，R92.314kN，R100.796kN计算简图如下：（1）抗弯验算主梁弯矩图(kNm)maxMmax/W0.324106/4120=78.68N/mm2f=205 N/mm2满足要求！（2）抗剪验算梁左侧剪力图(kN)超限模板施工方案第 96 页 共 211 页max=2Vmax/A=24.6811000/38424.379N/mm2=120 N/mm2满足要求！（3）挠度验算梁左侧变形图(mm)max0.338mm450/4154、001.125 mm满足要求！（4）最大支座反力计算R右下挂max7.699/0.6=12.832kN八、汇总表表表 12.2.11：汇总表：汇总表左下挂右下挂左上翻汇总结果面板抗弯Mmax/W0.1106/240004.164N/mm2f29N/mm2Mmax/W0.118106/240004.93N/mm2f29N/mm2Mmax/W0.064106/240002.675N/mm2f29N/mm2满足要求满足要求挠度max0.074mm145/400=0.362mmmax0.103mm157.778/400=0.394mmmax0.051mm154/400=0.385mm满足要求满足要求支155、座反力承载极限状态：Rmax7.336kN正常使用状态：Rmax5.67kN承载极限状态：Rmax7.983kN正常使用状态：Rmax6.17kN承载极限状态：Rmax4.427kN正常使用状态：Rmax3.253kN小梁抗弯Mmax/W7.018N/mm2fMmax/W7.637N/mm2fMmax/W4.235N/mm2f满足要求满足要求超限模板施工方案第 97 页 共 211 页15.444N/mm215.444N/mm215.444N/mm2抗剪max=1.228N/mm21.663N/mm2max=1.336N/mm21.663N/mm2max=0.741N/mm21.663N/mm156、2满足要求满足要求挠度1max0.192mm500/400=1.25mm2max0.007mm100/400=0.25mm1max0.209mm500/400=1.25mm2max0.008mm100/400=0.25mm1max0.11mm500/400=1.25mm2max0.004mm100/400=0.25mm满足要求满足要求支座反力承载极限状态：Rmax4.585kN正常使用状态：Rmax3.544kN承载极限状态：Rmax4.989kN正常使用状态：Rmax3.856kN承载极限状态：Rmax2.767kN正常使用状态：Rmax2.033kN主梁抗弯maxMmax/W37.856N157、/mm2f=205N/mm2maxMmax/W78.68N/mm2f=205N/mm2maxMmax/W73.51N/mm2f=205N/mm2满足要求满足要求抗剪max=15.168N/mm2120N/mm2max=24.379N/mm2120N/mm2max=14.647N/mm2120N/mm2满足要求满足要求挠度max0.115mm350/4000.875 mmmax0.338mm450/4001.125 mmmax0.57mm450/4001.125 mm满足要求满足要求支座反力Rmax9.655kNRmax12.832kNRmax8.41kN九、对拉螺栓验算表表 12.2.12：对158、拉螺栓验算：对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值 Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力 N0.95Max9.655，12.832，8.4112.191kNNtb12.9kN满足要求！第三节第三节梁侧模板计算书（一侧有板）梁侧模板计算书（一侧有板）一、计算依据：表表 12.3.1：计算依据：计算依据超限模板施工方案第 98 页 共 211 页序号名称编号1混凝土结构工程施工规范GB50666-20112混凝土结构设计规范GB50010-20103建筑结构荷载规范GB 50009-20124钢结构设计标准GB 50017-2017二159、工程属性表表 12.3.2：工程属性：工程属性新浇混凝梁名称公寓 KL17（4）500*1600混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001600新浇混凝土梁计算跨度(m)6.2三、荷载组合表表 12.3.3：荷载组合：荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间 t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度 V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度 H下挂(m)1.6梁右上翻侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度 H右上翻(m)0.77新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(k160、N/m2)梁下挂侧模 G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.6min34.213，38.434.213kN/m2右上翻侧模 G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.77min34.213，18.4818.48kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值 Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值 S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.213+1.40.9244.089kN/m2超限模板施工方案第 99 页 共 211 页同理可得：右上翻部分：承载能力极限状态设计值 S承2161、4.973kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值 S正G4k34.213 kN/m2右上翻部分：正常使用极限状态设计值 S正G4k18.48 kN/m2四、支撑体系设计表表 12.3.4：支撑体系：支撑体系小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500表表 12.3.4：梁左右两侧数据：梁左右两侧数据梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)0250梁下挂侧模高度(mm)1600580小梁道数(上翻)06小梁道数(下挂)115表表 12.3.5：左侧支撑表左侧支撑表第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式162、1150对拉螺栓2500对拉螺栓3900对拉螺栓41200对拉螺栓51500对拉螺栓表表 12.3.6：右侧支撑表：右侧支撑表：第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3900对拉螺栓超限模板施工方案第 100 页 共 211 页41200对拉螺栓51500对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图五、面板验算表表 12.3.7：面板验算：面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值f(N/mm2)29模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量 E(N/mm2)9000（一）左下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1163、000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。面板计算简图如下：超限模板施工方案第 101 页 共 211 页（1）抗弯验算q1bS承144.08944.089kN/mq1静01.350.9G4kb11.350.934.213141.569kN/mq1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/mMmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10741.5690.162+0.1212.520.1620.122kNmMmax/W0.122106/240005.07N/mm2f29N/mm2满足要求！（2）挠度验算qbS正134.213164、34.213kN/mmax0.632qL4/(100EI)=0.63234.2131604/(1009000144000)0.109mm160/400=0.4mm满足要求！（3）最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14341.5690.16+1.2232.520.168.095kN正常使用极限状态R左下挂max1.143l左q1.1430.1634.2136.257kN五、小梁验算表表 12.3.8：小梁相关数据：小梁相关数据小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式二等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁弹性模量 E(N165、/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663超限模板施工方案第 102 页 共 211 页小梁截面抵抗矩 W(cm3)32.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩 I(cm4)114.333（一）左下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图（1）抗弯验算q8.095kN/mMmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.1258.0950.52，0.58.0950.12=0.253kNmMmax/W0.253106/326677.744N/mm2f15.444N/mm2满足要求！（2）抗剪验算Vmaxmax0.625ql,ql1=m166、ax0.6258.0950.5，8.0950.1=2.53kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.531000/(24070)1.355N/mm21.663N/mm2满足要求！（3）挠度验算q6.257kN/m超限模板施工方案第 103 页 共 211 页1max0.521qL4/(100EI)=0.5216.2575004/(10084151143330)0.212mm500/400=1.25mm2maxqL4/(8EI)=6.2571004/(884151143330)=0.008mm100/400=0.25mm满足要求！（4）最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂maxmax1.2167、58.0950.5，0.3758.0950.5+8.0950.15.06kN正常使用极限状态R左下挂maxmax1.256.2570.5，0.3756.2570.5+6.2570.13.911kN七、主梁验算表表 12.3.9：主梁验算：主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.6（一）左下挂侧模因主梁 2 根合并，验算时主梁受168、力不均匀系数为 0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R11.048kN，R22.836kN，R32.487kN，R42.487kN，R52.487kN，R62.487kN，R72.487kN，R82.487kN，R92.487kN，R102.836kN，R111.048kN正常使用极限状态：R10.807kN，R22.346kN，R31.905kN，R41.905kN，R51.905kN，R61.905kN，R71.905kN，R81.905kN，R91.905kN，R102.346kN，R110.807kN计算简图如下：超限模板施工方案第 104 页 共 211 页（1）抗169、弯验算主梁弯矩图(kNm)maxMmax/W0.187106/4120=45.271N/mm2f=205 N/mm2满足要求！（2）抗剪验算梁左侧剪力图(kN)max=2Vmax/A=24.3051000/38422.424N/mm2=120 N/mm2满足要求！（3）挠度验算超限模板施工方案第 105 页 共 211 页梁左侧变形图(mm)max0.134mm400/4001 mm满足要求！（4）最大支座反力计算R左下挂max5.924/0.6=9.874kN八、汇总表八、汇总表表表 12.3.10：汇总表：汇总表左下挂右下挂右上翻汇总结果面板抗弯Mmax/W0.122106/240005.170、07N/mm2f29N/mm2Mmax/W0.1106/240004.164N/mm2f29N/mm2Mmax/W0.064106/240002.675N/mm2f29N/mm2满足要求满足要求挠度max0.109mm160/400=0.4mmmax0.074mm145/400=0.362mmmax0.051mm154/400=0.385mm满足要求满足要求支座反力承载极限状态：Rmax8.095kN正常使用状态：Rmax6.257kN承载极限状态：Rmax7.336kN正常使用状态：Rmax5.67kN承载极限状态：Rmax4.427kN正常使用状态：Rmax3.253kN小梁抗弯Mmax/171、W7.744N/mm2f15.444N/mm2Mmax/W7.018N/mm2f15.444N/mm2Mmax/W4.235N/mm2f15.444N/mm2满足要求满足要求抗剪max=1.355N/mm2max=1.228N/mm2max=0.741N/mm2满足要求满足要求超限模板施工方案第 106 页 共 211 页1.663N/mm21.663N/mm21.663N/mm2挠度1max0.212mm500/400=1.25mm2max0.008mm100/400=0.25mm1max0.192mm500/400=1.25mm2max0.007mm100/400=0.25mm1max0.172、11mm500/400=1.25mm2max0.004mm100/400=0.25mm满足要求满足要求支座反力承载极限状态：Rmax5.06kN正常使用状态：Rmax3.911kN承载极限状态：Rmax4.585kN正常使用状态：Rmax3.544kN承载极限状态：Rmax2.767kN正常使用状态：Rmax2.033kN主梁抗弯maxMmax/W45.271N/mm2f=205N/mm2maxMmax/W37.856N/mm2f=205N/mm2maxMmax/W23.463N/mm2f=205N/mm2满足要求满足要求抗剪max=22.424N/mm2120N/mm2max=15.168N173、/mm2120N/mm2max=9.06N/mm2120N/mm2满足要求满足要求挠度max0.134mm400/4001 mmmax0.115mm350/4000.875 mmmax0.03mm300/4000.75 mm满足要求满足要求支座反力Rmax9.874kNRmax9.655kNRmax5.198kN九、对拉螺栓验算表表 12.3.11：对拉螺栓验算：对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值 Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力 N0.95Max9.874，9.655，5.1989.38kNNtb12.9kN满足要求！第174、四节第四节其他常规其他常规梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书（梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书（5001000）一、计算依据表表 12.4.1：计算依据：计算依据序号名称编号1建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016超限模板施工方案第 107 页 共 211 页序号名称编号2建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083混凝土结构设计规范（2015 年版）GB50010-20104建筑结构荷载规范GB50009-20125钢结构设计标准GB50017-2017二、工程属性表表 12.4.2：工程属性：工程属性新浇混凝土梁名称500*1000混凝土梁截面尺寸(mmmm)50175、01600模板支架高度 H(m)6模板支架横向长度 B(m)8.4模板支架纵向长度 L(m)8.4支架外侧模板高度 Hm（mm）500梁侧楼板厚度(mm)250三、荷载设计表表 12.4.3：荷载设计：荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是表表 12.4.4：风荷载参数176、风荷载参数:风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份黑龙江0.35k=0zst=0.055地区哈尔滨市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B 类(城市郊区)1模板支架顶部离建6超限模板施工方案第 108 页 共 211 页筑物地面高度(m)风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw1.287fk=0zstw=0.45支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.455四、模板体系设计表表 12.4.5：模板体系：模板体系结构重要性系数01.1脚手架安全等级I 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距 la(mm)6177、00梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距 h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距 h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度 a(mm)200新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0超限模板施工方案第 109 页 共 211 页设计简图如下：平178、面图超限模板施工方案第 110 页 共 211 页立面图五、面板验算表表 12.4.6：面板验算：面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)1179、.6)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.73163.971kN/mq1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)1.6160.737kN/mq1活01.40.7Q1kb1.11.40.7313.234kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.6)140.9kN/m计算简图如下：超限模板施工方案第 111 页 共 211 页（一）强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10760.7370.1252+0.1213.2340.12520.108kNmMmax/W0.10180、8106/240004.486N/mm2f15N/mm2满足要求！（二）挠度验算max0.632q2L4/(100EI)=0.63240.91254/(10010000144000)0.044mmminL/150，10min125/150，100.833mm满足要求！（三）支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39360.7370.125+0.4463.2340.1253.164kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14360.7370.125+1.2233.2340.1259.172kNR3=0.928q1静L+1181、.142q1活L=0.92860.7370.125+1.1423.2340.1257.507kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39340.90.1252.009kNR2=R4=1.143q2L=1.14340.90.1255.844kNR3=0.928q2L=0.92840.90.1254.744kN六、小梁验算表表 12.6.7：小梁相关数据：小梁相关数据小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)32.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁182、截面惯性矩 I(cm4)114.333小梁计算方式简支梁超限模板施工方案第 112 页 共 211 页承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.164/13.164kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max9.172,7.507,9.172/1=9.172kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.164/13.164kN/m小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.5/4=0.037kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左1.11.350.5(1.6-0.25)=1.002kN/m梁右侧模板传递给右边183、小梁荷载 q3右1.11.350.5(1.6-0.25)=1.002kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.73(0.6-0.5/2)/21=2.374kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.73(1.2-0.6)-0.5/2)/21=2.374kN/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=3.164+0.037+1.002+2.374184、=6.577kN/m中间小梁荷载 q中=q1中+q2=9.172+0.037=9.209kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=3.164+0.037+1.002+2.374=6.577kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max6.577,9.209,6.577=9.209kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.009/12.009kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.844,4.744,5.844/1=5.844kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.009/1185、2.009kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4=0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左10.5(1.6-0.25)=0.675kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右10.5(1.6-0.25)=0.675kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.6-0.5/2)/21=1.186kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(1.2-0.6)-0.5/2)/21=1.186kN/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=2.009+0.025+0.675+1.186=186、3.895kN/m中间小梁荷载 q中=q1中+q2=5.844+0.025=5.869kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=2.009+0.025+0.675+1.186=3.895kN/m超限模板施工方案第 113 页 共 211 页小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max3.895,5.869,3.895=5.869kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：（一）抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1259.2090.62，0.59.2090.220.414kNm=Mmax/W=0.414106/32667=12.686N187、/mm2f=15.444N/mm2满足要求！（二）抗剪验算Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.59.2090.6，9.2090.22.763kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.7631000/(24070)1.48N/mm2=1.782N/mm2满足要求！（三）挠度验算15ql14/(384EI)55.8696004/(3849350114.333104)0.926mmminl1/150，10=min600/150，104mm2ql24/(8EI)5.8692004/(89350114.333104)0.11mmmin2l2/150，10=min400/150，102.667m188、m满足要求！（四）支座反力计算超限模板施工方案第 114 页 共 211 页承载能力极限状态Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max9.2090.6,0.59.2090.6+9.2090.2=5.525kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.946kN,R2=5.525kN,R3=4.526kN,R4=5.525kN,R5=3.946kN正常使用极限状态Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max5.8690.6,0.55.8690.6+5.8690.2=3.521kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.337kN,R2=3.521kN,189、R3=2.861kN,R4=3.521kN,R5=2.337kN七、主梁验算表表 12.4.8：主梁相关数据：主梁相关数据主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 KsRn，Rn 为各小梁所受最大支座反力（一）抗弯验算超限模板施工方案第 1190、15 页 共 211 页主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.279106/4120=67.744N/mm2f=205N/mm2满足要求！（二）抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax4.673kNmax=2Vmax/A=24.6731000/38424.339N/mm2=125N/mm2满足要求！（三）挠度验算主梁变形图(mm)max0.112mmminL/150，10=min400/150，102.667mm超限模板施工方案第 116 页 共 211 页满足要求！（四）支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.308kN，R2=7.349kN，R3=7.349kN，R4=0.308191、kN立杆所受主梁支座反力依次为 P1=0.308/0.6=0.514kN，P2=7.349/0.6=12.249kN，P3=7.349/0.6=12.249kN，P4=0.308/0.6=0.514kN八、可调托座验算表表 12.4.9：可调托座验算：可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc0.85（一）扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 NmaxR1,R4max0.308,0.3080.308kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！（二）可调托座验算可调托座最大受力 NmaxP2，P192、312.249kNN=30kN满足要求！九、立杆验算表表 12.4.10：立杆数据：立杆数据立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)384回转半径 i(mm)16立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.12支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15（一）长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1200+20.7200)=1480mm=hmax/i=1480/16=92.5=150长细比满足要求！查表得：0.193、648（二）风荷载计算超限模板施工方案第 117 页 共 211 页Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)1.10.6 1.4(10.0550.61.22/10)0.004kNm（三）稳定性计算P10.514kN，P212.249kN，P312.249kN，P40.514kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+0.71.43(0.9+0.6-0.5/2)/20.6=5.086kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1max1.2(0.5+(24194、+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+0.71.43(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/20.6=5.086kNNdmaxP1+N边1，P2，P3，P4+N边2+1.11.350.15(6-1.6)max0.514+5.086，12.249，12.249，0.514+5.086+0.9813.229kNfdNd/(A)+Mwd/W13229.196/(0.648384)+0.004106/412054.136N/mm2f205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条:支撑脚手架独195、立架体高宽比不应大于 2.8H/B=6/8.4=0.7143满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.45=0.405kN/m：超限模板施工方案第 118 页 共 211 页风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.90.50.455=0.205kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5620.405+60.205=8.519kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2.17 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷196、载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=8.420.90.156/(0.90.9)+0.5+218.4/2=110.712kN.m30Mok=31.18.519=28.111kN.M满足要求！十二、立杆支承面承载力验算表表 12.4.11：立杆支承面承载力验算立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)400混凝土强度等级C30混凝土的197、龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.829立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)200F1=N=13.229kN（一）受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表表表 12.4.12：公示及参数剖析：公示及参数剖析公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值超限模板施工方案第 1198、19 页 共 211 页pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对199、边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=380mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=2320mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)12320380/1000=511.592kNF1=13.229kN满足要求！（二）局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表表表 12.4.13：公示及参数剖析：公示及参数剖析公式参数剖析200、Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积超限模板施工方案第 120 页 共 211 页l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.3201、5clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=13.229kN满足要求！第五节第五节其他常规其他常规梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书（梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书（5001000）梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准G202、B 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土梁名称地库 KZ05509混凝土梁截面尺寸(mmmm)5501000模板支架高度 H(m)5.5模板支架横向长度 B(m)8.4模板支架纵向长度 L(m)8.4支架外侧模板高度 Hm（mm）900梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24超限模板施工方案第 121 页 共 211 页混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(k203、N/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份黑龙江0.35k=0zst=0.083地区哈尔滨市风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.184整体模板支架stw1.691fk=0zstw=0.766支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.589三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II 级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距 204、la(mm)600梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200步距 h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm)、lb(mm)600、600超限模板施工方案第 122 页 共 211 页混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距138每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图超限模板施工方案第 123 页 共 211 页立面图四、面板验算四、面板205、验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)4500取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.73137.5kN/mq1静01.35G206、1k+(G2k+G3k)hb11.350.1+(24+1.5)1134.56kN/mq1活01.40.7Q1kb11.40.7312.94kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m计算简图如下：超限模板施工方案第 124 页 共 211 页1、强度验算、强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10734.560.1382+0.1212.940.13820.077kNmMmax/W0.077106/240003.193N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max0.632q2L4/(100EI)207、=0.63225.6137.54/(1004500144000)0.089mmL/250137.5/2500.55mm满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39334.560.138+0.4462.940.1382.048kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14334.560.138+1.2232.940.1385.926kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92834.560.138+1.1422.940.1384.872kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.3208、93q2L=0.39325.60.1381.383kNR2=R4=1.143q2L=1.14325.60.1384.023kNR3=0.928q2L=0.92825.60.1383.267kN五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩 W(cm3)32.667小梁弹性模量 E(N/mm2)7040超限模板施工方案第 125 页 共 211 页小梁截面惯性矩 I(cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.209、048/12.048kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.926,4.872,5.926/1=5.926kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.048/12.048kN/m小梁自重：q211.35(0.3-0.1)0.55/4=0.037kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左11.350.5(1-0.25)=0.506kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3右11.350.5(1-0.25)=0.506kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5210、+(24+1.1)0.25)+1.40.73(0.6-0.55/2)/21=2.004kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.73(1.2-0.6)-0.55/2)/21=2.004kN/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=2.048+0.037+0.506+2.004=4.595kN/m中间小梁荷载 q中=q1中+q2=5.926+0.037=5.963kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=2.048+0.037+0.506+2.004=4.211、595kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max4.595,5.963,4.595=5.963kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.383/11.383kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max4.023,3.267,4.023/1=4.023kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.383/11.383kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)0.55/4=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3左10.5(1-0.25)=0.375kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q212、3右10.5(1-0.25)=0.375kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.6-0.55/2)/21=1.101kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(1.2-0.6)-0.55/2)/21=1.101kN/m左侧小梁荷载 q左q1左+q2+q3左+q4左=1.383+0.027+0.375+1.101=2.887kN/m超限模板施工方案第 126 页 共 211 页中间小梁荷载 q中=q1中+q2=4.023+0.027=4.051kN/m右侧小梁荷载 q右q1右+q2+q3右+q4右=1.383213、+0.027+0.375+1.101=2.887kN/m小梁最大荷载 q=Maxq左,q中,q右=Max2.887,4.051,2.887=4.051kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.9630.62，0.55.9630.120.268kNm=Mmax/W=0.268106/32667=8.214N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6255.9630.6，5.9630.12.236kNmax=3Vmax/214、(2bh0)=32.2361000/(24070)1.198N/mm2=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5214.0516004/(1007040114.333104)0.34mml1/250600/2502.4mm超限模板施工方案第 127 页 共 211 页2ql24/(8EI)4.0511004/(87040114.333104)0.006mm2l2/2502100/2500.8mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.9630.6,0215、.3755.9630.6+5.9630.1=4.472kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.446kN,R2=4.472kN,R3=3.682kN,R4=4.472kN,R5=3.446kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.0510.6,0.3754.0510.6+4.0510.1=3.038kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.165kN,R2=3.038kN,R3=2.47kN,R4=3.038kN,R5=2.165kN六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算216、截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1超限模板施工方案第 128 页 共 211 页1、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.328106/4120=79.619N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax6.313kNmax=2Vmax/A=26.3131000/38432.88N/mm2=125N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠217、度验算主梁变形图(mm)超限模板施工方案第 129 页 共 211 页max0.128mmL/250400/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.172kN，R2=9.931kN，R3=9.931kN，R4=0.172kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc0.851、扣件抗滑移验算、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 NmaxR1,R4max0.172,0.1720.172kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件218、能满足要求！2、可调托座验算、可调托座验算可调托座最大受力 NmaxR2，R39.931kNN=30kN满足要求！八、立杆验算八、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距 hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)384回转半径 i(mm)16立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151、长细比验算、长细比验算顶部立杆段：219、l01=k1(hd+2a)=11.386(500+2200)=1247mm非顶部立杆段：l02=k2h=11.7551500=2632mm=maxl01，l02/i=2632/16=164.5=210长细比满足要求！超限模板施工方案第 130 页 共 211 页顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(500+2200)=1441mm非顶部立杆段：l02=k2h=1.1551.7551500=3041mm=maxl01，l02/i=3041/16=190.062查表得：0.1992、风荷载计算、风荷载计算Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)10.6 1.4(10.220、0830.61.52/10)0.009kNm3、稳定性计算、稳定性计算R10.172kN，R29.931kN，R39.931kN，R40.172kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+0.71.43(0.6+0.6-0.55/2)/20.6=3.422kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+0.71.43(0.6+1.2-0.6-0.55/2)/20.6221、=3.422kNNdmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+11.350.15(5.5-1)max0.172+3.422，9.931，9.931，0.172+3.422+0.91110.842kNfdNd/(A)+Mwd/W10842.474/(0.199384)+0.009106/4120144.072N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于 3.0H/B=5.5/8.4=0.6553满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算超限模板施工方案第 222、131 页 共 211 页支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.766=0.46kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.60.90.589=0.318kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.520.46+5.50.318=8.701kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2.17 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架223、计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=8.420.60.155.5/(0.60.6)+0.5+218.4/2=126.588kN.m30Mok=318.701=26.102kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)400混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)11.154混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)1.115立杆垫板长 a(mm)1224、00立杆垫板宽 b(mm)100超限模板施工方案第 132 页 共 211 页F1=N=10.842kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面225、积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=1226、.115N/mm2，=1，h0=h-20=380mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1920mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.115+0.250)11920380/1000=569.453kNF1=10.842kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表超限模板施工方案第 133 页 共 211 页公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按227、本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=11.154N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35clfcAln=1.351311.15410000/1000=451.737kNF1=10.842kN满足要求！第六节第六节其他常规其他常规梁侧模板计算书（梁侧模板计算书（5001000）一、计算依据：228、一、计算依据：表表 12.5.1：计算依据：计算依据序号名称编号1混凝土结构工程施工规范GB50666-20112混凝土结构设计规范GB50010-20103建筑结构荷载规范GB 50009-20124钢结构设计标准GB 50017-2017二、二、工程属性工程属性表表 12.5.2：工程属性：工程属性新浇混凝梁名称5001000混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001000新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4三、荷载组合三、荷载组合超限模板施工方案第 134 页 共 211 页表表 12.5.3：荷载组合：荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(k229、N/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间 t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度 V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度 H下挂(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模 G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241min34.213，2424kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值 Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值 S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.924+1.40.9231.68kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值 S正G4k24230、 kN/m2四、四、支撑体系设计支撑体系设计表表 12.5.4：支撑体系：支撑体系小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500表表 12.5.5：梁两侧相关数据：梁两侧相关数据梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250250梁下挂侧模高度(mm)750750小梁道数(下挂)66表表 12.5.6：左侧支撑表左侧支撑表超限模板施工方案第 135 页 共 211 页第 i 道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓表表 12.5.7：右侧支撑表右侧支撑表第 i 道支撑距梁底距离(mm231、)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图五、面板验算五、面板验算表表 12.5.8：面板数据：面板数据模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值f(N/mm2)29模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5超限模板施工方案第 136 页 共 211 页模板弹性模量 E(N/mm2)9000（一）下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。面板计算简图如下：（1）抗弯验算q1bS承131.6831.68kN/mq1静01.350.9G4kb11.3232、50.924129.16kN/mq1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/mMmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10729.160.152+0.1212.520.1520.077kNmMmax/W0.077106/240003.211N/mm2f29N/mm2满足要求！（2）挠度验算qbS正12424kN/mmax0.632qL4/(100EI)=0.632241504/(1009000144000)0.059mm150/400=0.375mm满足要求！（3）最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14329.233、160.15+1.2232.520.155.462kN正常使用极限状态R下挂max1.143l左q1.1430.15244.115kN六、小梁验算六、小梁验算表表 12.5.9：小梁数据：小梁数据超限模板施工方案第 137 页 共 211 页小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩 W(cm3)32.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩 I(cm4)114.333（一）下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图（1）234、抗弯验算q5.462kN/mMmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.1255.4620.52，0.55.4620.22=0.171kNmMmax/W0.171106/326675.225N/mm2f15.444N/mm2满足要求！（2）抗剪验算Vmaxmax0.5ql,ql1=max0.55.4620.5，5.4620.2=1.365kN超限模板施工方案第 138 页 共 211 页max=3Vmax/(2bh0)=31.3651000/(24070)0.731N/mm21.663N/mm2满足要求！（3）挠度验算q4.115kN/m1max5qL4/(384EI)=54.1235、155004/(38484151143330)0.348mm500/400=1.25mm2maxqL4/(8EI)=4.1152004/(884151143330)=0.086mm200/400=0.5mm满足要求！（4）最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂maxmax5.4620.5，0.55.4620.5+5.4620.22.731kN正常使用极限状态R下挂maxmax4.1150.5，0.54.1150.5+4.1150.22.057kN七、主梁验算七、主梁验算表表 12.5.10：主梁相关数据：主梁相关数据主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主236、梁合并根数2主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.6（一）下挂侧模因主梁 2 根合并，验算时主梁受力不均匀系数为 0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R10.566kN，R21.639kN，R31.347kN，R41.347kN，R51.639kN，R60.566kN正常使用极限状态：R10.424kN，R21.234kN，R31.002kN，R41.002kN，R51.234kN，R60.424kN计237、算简图如下：超限模板施工方案第 139 页 共 211 页（1）抗弯验算主梁弯矩图(kNm)maxMmax/W0.305106/4120=74.126N/mm2f=205 N/mm2满足要求！（2）抗剪验算梁左侧剪力图(kN)max=2Vmax/A=22.3621000/38412.304N/mm2=120 N/mm2满足要求！（3）挠度验算超限模板施工方案第 140 页 共 211 页梁左侧变形图(mm)max0.853mm350/4000.875 mm满足要求！（4）最大支座反力计算R下挂max4.567/0.6=7.612kN八、汇总表八、汇总表表表 12.5.11：汇总表：汇总表下挂侧238、模汇总结果面板抗弯Mmax/W0.077106/240003.211N/mm2f29N/mm2满足要求满足要求挠度max0.059mm150/400=0.375mm满足要求满足要求支座反力承载极限状态：Rmax5.462kN正常使用状态：Rmax4.115kN小梁抗弯Mmax/W5.225N/mm2f15.444N/mm2满足要求满足要求抗剪max=0.731N/mm21.663N/mm2满足要求满足要求挠度1max0.348mm500/400=1.25mm2max0.086mm200/400=0.5mm满足要求满足要求支座反力承载极限状态：Rmax2.731kN正常使用状态：Rmax2.05239、7kN主梁抗弯maxMmax/W74.126N/mm2满足要求满足要求超限模板施工方案第 141 页 共 211 页f=205 N/mm2抗剪max=12.304N/mm2120N/mm2满足要求满足要求挠度max0.853mm350/4000.875 mm满足要求满足要求支座反力Rmax7.612kN九、对拉螺栓验算九、对拉螺栓验算表表 12.5.12：对拉螺栓验算数据：对拉螺栓验算数据对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值 Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力 N0.95Max7.6127.232kNNtb12.9kN满足要求！第七节第七240、节300mm 厚厚地库顶地库顶板（扣件式）计算书板（扣件式）计算书一、计算依据一、计算依据表 12.6.1：计算依据序号名称编号1建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083混凝土结构设计规范（2015 年版）GB50010-20104建筑结构荷载规范GB50009-20125钢结构设计标准GB50017-20176建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011二、二、工程属性工程属性表表 12.6.2：工程属性：工程属性新浇混凝土楼板名称板 h=300 标高5.55m新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度 H(m)241、5.55模板支架纵向长度 L(m)7.8超限模板施工方案第 142 页 共 211 页模板支架横向长度 B(m)7.8支架外侧模板高度 Hm（mm）900三、三、荷载设计荷载设计表表 12.6.3：荷载设计：荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1表表 12.6.4：风荷载参数风荷载参数风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份黑龙江0.35k242、=0zst=0.026地区哈尔滨市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.145整体模板支架stw1.159fk=0zstw=0.207支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.232四、四、模板体系设计模板体系设计表表 12.6.5：模板体系：模板体系超限模板施工方案第 143 页 共 211 页结构重要性系数01脚手架安全等级II 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)900立杆横向间距 lb(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1500小梁间距 l(mm)250小梁最大悬243、挑长度 l1(mm)150主梁最大悬挑长度 l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图超限模板施工方案第 144 页 共 211 页模板设计剖面图(模板支架纵向)超限模板施工方案第 145 页 共 211 页模板设计剖面图(模板支架横向)五、五、面板验算面板验算表表 12.6.6：面板数据：面板数据面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001244、212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q11max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.3)+1.40.72.5 1=12.751kN/m正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.3)17.63kN/m计算简图如下：超限模板施工方案第 146 页 共 211 页（一）强度验算Mmaxq1l2/812.245、7510.252/80.1kNmMmax/W0.1106/240004.151N/mm2f12.5N/mm2满足要求！（二）挠度验算max5ql4/(384EI)=57.632504/(3844500144000)=0.599mm0.599mmL/250250/2501mm满足要求！六、六、小梁验算小梁验算表表 12.6.7：小梁数据：小梁数据小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)32.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)114.333小梁计246、算方式二等跨连续梁q11max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.3)+1.40.72.50.25=3.255kN/m因此，q1静11.35(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.25=2.643kN/mq1活11.40.7Q1kb=11.40.72.50.250.612kN/m计算简图如下：超限模板施工方案第 147 页 共 211 页（一）强度验算M10.125q1247、静L2+0.125q1活L20.1252.6430.92+0.1250.6120.920.33kNmM2q1L12/2=3.2550.152/20.037kNmMmaxmaxM1，M2max0.33，0.0370.33kNm=Mmax/W=0.33106/32667=10.089N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！（二）抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.6430.9+0.6250.6120.91.831kNV2q1L13.2550.150.488kNVmaxmaxV1，V2max1.831，0.4881.831kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.248、8311000/(24070)0.981N/mm2=1.782N/mm2满足要求！挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)0.251.958kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.9589004/(1009350114.333104)0.626mmL/250900/2503.6mm；悬臂端maxql14/(8EI)=1.9581504/(89350114.333104)0.012mm2l1/2502150/2501.2mm满足要求！七、七、主梁验算主梁验算表表 12.6.8：主梁数据：主梁数据主梁类型钢管主梁截面类249、型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2超限模板施工方案第 148 页 共 211 页主梁受力不均匀系数0.6（一）小梁最大支座反力计算q11max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.5+(250、24+1.1)0.3)+1.40.72.50.253.323kN/mq1静11.35(G1k+(G2k+G3k)h)b11.35(0.5+(24+1.1)0.3)0.252.71kN/mq1活11.40.7Q1kb 11.40.72.50.250.612kN/mq2(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.3)0.252.008kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.3230.93.738kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1(0.3752.71+0.4370.612)0.9+3.32251、30.151.654kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.62.243kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.0080.92.258kN按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L+q2l10.3752.0080.9+2.0080.150.979kNRmaxRmax，R10.61.355kN;计算简图如下：主梁计算简图一超限模板施工方案第 149 页 共 211 页主梁计算简图二（二）抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.76106/4120=184.543N/mm2f=205N/mm2满足要252、求！（三）抗剪验算超限模板施工方案第 150 页 共 211 页主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=25.0821000/38426.468N/mm2=125N/mm2满足要求！（四）挠度验算主梁变形图一(mm)超限模板施工方案第 151 页 共 211 页主梁变形图二(mm)跨中max=1.180mm=900/250=3.6mm悬挑段max0.481mm=2100/250=0.8mm满足要求！（五）支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=5.535kN，R2=8.521kN，R3=8.97kN，R4=3.89kN图二支座反力依次为 R1=4.678k253、N，R2=8.78kN，R3=8.78kN，R4=4.678kN八、八、可调托座验算可调托座验算表表 12.6.9：可调托座验算：可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N8.97/0.6=14.95kNN30kN满足要求！九、九、立杆验算立杆验算表表 12.6.10：立杆数据：立杆数据剪刀撑设置普通型立杆顶部步距 hd(mm)900立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级254、Q345超限模板施工方案第 152 页 共 211 页立杆截面面积 A(mm2)384立杆截面回转半径 i(mm)16立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值 q(kN/m)0.15（一）长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(900+2200)=1802mm非顶部立杆段：l0=k2h=11.7551500=2632mm=maxl01，l0/i=2632/16=164.5=210满足要求！（二）立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(900+2200)=2081mm非顶部立杆段255、：l0=k2h=1.1551.7551500=3041mm=maxl01，l0/i=3041/16=190.062查表得，1=0.146Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=10.61.4(10.0260.91.52/10)=0.004kNmNd=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max5.535,8.78,8.97,4.678/0.6+11.350.155.55=16.073kNfd=Nd/(1A)+Mwd/W16.073103/(0.146384)+0.004106/4120=287.763N/mm2=300N/mm2满足要求！十、高宽比验算十、高宽比验算根据256、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于 2.8H/B=5.55/7.8=0.7123满足要求！十一、架体抗倾覆验算十一、架体抗倾覆验算超限模板施工方案第 153 页 共 211 页支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.207=0.186kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.90.90.232=0.188kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.5520.186+5.550.188=3.912kN.m参257、考规范GB51210-2016 第 6.2.17 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=7.820.90.155.55/(0.90.9)+0.5+217.8/2=91.455kN.m30Mok=313.912=11.737kN.M满足要求！十二、立杆支承面承载258、力验算十二、立杆支承面承载力验算表表 12.6.11：立杆支承面承载力验算立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)400混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.829立杆垫板长 a(mm)200超限模板施工方案第 154 页 共 211 页立杆垫板宽 b(mm)200F1=N=16.073kN（一）受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表表表 12.6.12：公式及参数剖析：公式及参数剖析公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)um259、h0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反260、力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=380mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=2320mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)12320380/1000=511.592kNF1=16.073kN满足要求！超限模板施工261、方案第 155 页 共 211 页（二）局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表表表 12.6.13：公式及参数剖析：公式及参数剖析公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=262、(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=16.073kN满足要求！第八节第八节300mm 厚厚地库顶板（轮扣式）计算书地库顶板（轮扣式）计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20104、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB263、 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高 9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度 H(m)5.55模板支架纵向长度 L(m)7.8模板支架横向长度 B(m)7.8支架外侧模板高度 Hm（mm）900超限模板施工方案第 156 页 共 211 页二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料264、自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份黑龙江0.35k=0zst=0.028地区哈尔滨市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D 类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw1.184fk=0zstw=0.211支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.232三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级II 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)900超限模板施工方案第 157 页 共 211 页立杆横向间距 lb(mm265、)900水平拉杆步距 h(mm)1200顶层水平杆步距 h(mm)300支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离 a(mm)600小梁间距 l(mm)150小梁最大悬挑长度 l1(mm)100主梁最大悬挑长度 l2(mm)100设计简图如下：模板设计平面图超限模板施工方案第 158 页 共 211 页纵向剖面图超限模板施工方案第 159 页 共 211 页横向剖面图四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)29面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)9000面板计算方式简支梁按简支梁，取 1m 单位宽度计266、算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q11max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.43，1.35(0.1+(24+1.1)0.3)+1.40.73 1=13.356kN/m正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.3)17.63kN/m计算简图如下：超限模板施工方案第 160 页 共 211 页1、强度验算、强度验267、算Mmaxq1l2/813.3560.152/80.038kNmMmax/W0.038106/240001.565N/mm2f29N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max5ql4/(384EI)=57.631504/(3849000144000)=0.039mmmax=0.039mmmin150/150，10=1mm满足要求！五、小梁验算五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩 W(cm3)32.667小梁弹性模量 E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩 I(cm4)11268、4.333小梁计算方式二等跨连续梁q11max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0.3)+1.43，1.35(0.3+(24+1.1)0.3)+1.40.730.15=2.039kN/m因此，q1静11.2(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.1)0.3)0.15=1.409kN/mq1活11.4Q1kb=11.430.150.63kN/m计算简图如下：超限模板施工方案第 161 页 共 211 页1、强度验算、强度验算M10.125q1静L2269、+0.125q1活L20.1251.4090.92+0.1250.630.920.206kNmM2q1L12/2=2.0390.12/20.01kNmMmaxmaxM1，M2max0.206，0.010.206kNm=Mmax/W=0.206106/32667=6.321N/mm2f=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.4090.9+0.6250.630.91.147kNV2q1L12.0390.10.204kNVmaxmaxV1，V2max1.147，0.2041.147kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.147270、1000/(24070)0.615N/mm2=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)0.151.175kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.1759004/(1008415114.333104)0.417mmmin(L/150，10)min(900/150，10)6mm；悬臂端maxql14/(8EI)=1.1751004/(88415114.333104)0.002mmmin(2l1/150，10)min(2100/150，10)1.333mm满足要求！六、主梁验算271、六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2超限模板施工方案第 162 页 共 211 页主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算q11max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.5+(24272、+1.1)0.3)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.730.152.075kN/mq1静11.2(G1k+(G2k+G3k)h)b11.2(0.5+(24+1.1)0.3)0.151.445kN/mq1活11.4Q1kb11.430.150.63kN/mq2(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.3)0.151.205kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.0750.92.335kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1(0.3751.445+0.4370273、.63)0.9+2.0750.10.943kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.61.401kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.2050.91.355kN按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L+q2l10.3751.2050.9+1.2050.10.527kNRmaxRmax，R10.60.813kN;计算简图如下：主梁计算简图一超限模板施工方案第 163 页 共 211 页主梁计算简图二2、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.754106/4120=183.107N/m274、m2f=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算超限模板施工方案第 164 页 共 211 页主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=25.1961000/38427.062N/mm2=125N/mm2满足要求！4、挠度验算、挠度验算主梁变形图一(mm)超限模板施工方案第 165 页 共 211 页主梁变形图二(mm)跨中max=1.118mm=min900/150，10=6mm悬挑段max0.429mm=min(2100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=5.18kN，R2=9.03275、7kN，R3=9.192kN，R4=4.611kN图二支座反力依次为 R1=4.892kN，R2=9.118kN，R3=9.118kN，R4=4.892kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N9.192/0.6=15.321kNN30kN满足要求！八、立杆验算八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)384立杆截面回转半径 i(mm)16立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 276、q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.71、长细比验算、长细比验算l01=h+2ka=300+20.7600=1140mm超限模板施工方案第 166 页 共 211 页l0=h=1.21200=1440mm=maxl01，l0/i=1440/16=90=150满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算考虑风荷载:=l0/i=1440.000/16=90查表得，1=0.661Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=10.61.4(10.0280.91.22/10)=0.003kNmNd=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=M277、ax5.18,9.118,9.192,4.892/0.6+11.350.155.55=16.444kNfd=Nd/(1A)+Mwd/W16.444103/(0.661384)+0.003106/4120=65.525N/mm2=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于 3.0H/B=5.55/7.8=0.7123满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算超限模板施工方案第 167 页 共 211 页支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.211=0.1278、9kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.90.90.232=0.188kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.5520.19+5.550.188=3.968kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2.17 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的279、水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=7.820.90.155.55/(0.90.9)+0.5+217.8/2=91.455kN.m30Mok=313.968=11.903kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.829立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=16.444kN1、受冲切承载力计算、受冲切承载力计280、算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均超限模板施工方案第 168 页 共 211 页pc,m值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平281、均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=10282、00mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11000100/1000=58.03kNF1=16.444kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局283、部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定超限模板施工方案第 169 页 共 211 页可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=16.444kN满足要求！第九节第九节550mm 厚厚地库顶地库顶板加腋区（轮扣式）计算书板加腋区（轮扣式）计算书一、计算依据：一、计算依据：序号名称编号1建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-284、20162建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083混凝土结构设计规范（2015 年版）GB50010-20104建筑结构荷载规范GB50009-20125钢结构设计标准GB50017-20176建筑施工承插轮扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010二、二、工程属性工程属性表表 12.7.2：工程属性：工程属性新浇混凝土楼板名称550（层高 5.55）新浇混凝土楼板板厚(mm)550模板支架高度 H(m)5.55模板支架纵向长度 L(m)7.8模板支架横向长度 B(m)7.8支架外侧模板高度 Hm（mm）700三、三、荷载设计荷载设计表表 12.7.3：荷载设计：荷载设计模板及其285、支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1超限模板施工方案第 170 页 共 211 页施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1表表 12.7.4：风荷载参数风荷载参数风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份黑龙江0.35k=0zst=0.028地区哈尔滨市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.15286、7整体模板支架stw1.571fk=0zstw=0.28支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.232四、四、模板体系设计模板体系设计表表 12.7.5：模板体系：模板体系结构重要性系数01.1脚手架安全等级I 级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)900立杆横向间距 lb(mm)600水平拉杆步距 h(mm)1200顶层水平杆步距 h(mm)300支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离 a(mm)200小梁间距 l(mm)150小梁最大悬挑长度 l1(mm)150主梁最大悬挑长度 l2(mm)100设计简图如下：超限模板施工方案第 171 页 共 211 页模板设计平面图287、超限模板施工方案第 172 页 共 211 页纵向剖面图超限模板施工方案第 173 页 共 211 页横向剖面图五、五、面板验算面板验算表 12.7.6：面板数据面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q11.1max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k288、+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.1)0.55)+1.43，1.35(0.1+(24+1.1)0.55)+1.40.73 1=23.883kN/m正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.55)113.905kN/m超限模板施工方案第 174 页 共 211 页计算简图如下：（一）强度验算Mmaxq1l2/823.8830.152/80.067kNmMmax/W0.067106/240002.799N/mm2f12.5N/mm2满足要求！（二）挠度验算max5ql4/(384EI)=513.90515289、04/(3844500144000)=0.141mmmax=0.141mmmin150/150，10=1mm满足要求！六、六、小梁验算小梁验算表表 12.7.7：小梁数据：小梁数据小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14.85小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.584小梁截面抵抗矩 W(cm3)32.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁q11.1max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max290、1.2(0.3+(24+1.1)0.55)+1.43，1.35(0.3+(24+1.1)0.55)+1.40.730.15=3.627kN/m因此，q1静1.11.35(G1k+(G2k+G3k)h)b=1.11.35(0.3+(24+1.1)0.55)0.15=3.142kN/mq1活1.11.40.7Q1kb=1.11.40.730.150.485kN/m计算简图如下：超限模板施工方案第 175 页 共 211 页（一）强度验算M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1253.1420.92+0.1250.4850.920.367kNmM2q1L12/2=3.6270.152/2291、0.041kNmMmaxmaxM1，M2max0.367，0.0410.367kNm=Mmax/W=0.367106/32667=11.242N/mm2f=14.85N/mm2满足要求！（二）抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活L0.6253.1420.9+0.6250.4850.92.04kNV2q1L13.6270.150.544kNVmaxmaxV1，V2max2.04，0.5442.04kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.041000/(24070)1.093N/mm2=1.584N/mm2满足要求！（三）挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.292、3+(24+1.1)0.55)0.152.116kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.1169004/(1009350114.333104)0.677mmmin(L/150，10)min(900/150，10)6mm；悬臂端maxql14/(8EI)=2.1161504/(89350114.333104)0.013mmmin(2l1/150，10)min(2150/150，10)2mm满足要求！七、七、主梁验算主梁验算表表 12.7.8：主梁数据：主梁数据主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7超限模板施工方案第 176 页 共 211 页主梁计算截面类型(293、mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6（一）小梁最大支座反力计算q11.1max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.55)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.55)+1.40.730.153.672kN/mq1静1.11.3294、5(G1k+(G2k+G3k)h)b1.11.35(0.5+(24+1.1)0.55)0.153.186kN/mq1活1.11.40.7Q1kb 1.11.40.730.150.485kN/m2(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.55)0.152.146kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.6720.94.13kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1(0.3753.186+0.4370.485)0.9+3.6720.151.817kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6295、RmaxRmax，R10.62.478kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.1460.92.414kN按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L+q2l10.3752.1460.9+2.1460.151.046kNRmaxRmax，R10.61.448kN;计算简图如下：超限模板施工方案第 177 页 共 211 页主梁计算简图一主梁计算简图二（二）抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.589106/4120=142.856N/mm2f=205N/mm2满足要求！（三）抗剪验算超限模板施工方案第 178 页 共 211 页主梁296、剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=25.5791000/38429.056N/mm2=125N/mm2满足要求！（四）挠度验算主梁变形图一(mm)超限模板施工方案第 179 页 共 211 页主梁变形图二(mm)跨中max=0.580mm=min600/150，10=4mm悬挑段max0.285mm=min(2100/150,10)=1.333mm满足要求！（五）支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=8.057kN，R2=6.811kN图二支座反力依次为 R1=7.434kN，R2=7.434kN八、八、可调托座验算可调托座验算表表 12.7.9：可调297、托座验算：可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N8.057/0.6=13.428kNN30kN满足要求！九、九、立杆验算立杆验算表表 12.7.10：立杆数据：立杆数据立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)384立杆截面回转半径 i(mm)16立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.7超限模板施工方案第 180 页 共 211298、 页（一）长细比验算l01=h+2ka=300+20.7200=580mml0=h=1.21200=1440mm=maxl01，l0/i=1440/16=90=150满足要求！（二）立杆稳定性验算考虑风荷载:=l0/i=1440.000/16=90查表得，1=0.661Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=1.10.61.4(10.0280.91.22/10)=0.003kNmNd=MaxR1,R2/0.6+1.1GqH=Max8.057,7.434/0.6+1.11.350.155.55=14.664kNfd=Nd/(1A)+Mwd/W14.664103/(0.661384)299、+0.003106/4120=58.586N/mm2=205N/mm2满足要求！十、高宽比验算十、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于 2.8H/B=5.55/7.8=0.7123满足要求！十一、架体抗倾覆验算十一、架体抗倾覆验算超限模板施工方案第 181 页 共 211 页支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.90.28=0.252kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=laHmmk=0.90.70.232=0.146kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 M300、ok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.5520.252+5.550.146=4.692kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2.17 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2Gjkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=7.820.90.155.55/(0.90.6)+0.5+21301、7.8/2=119.593kN.m30Mok=31.14.692=15.485kN.M满足要求！十二、立杆支承面承载力验算十二、立杆支承面承载力验算表表 12.7.11：立杆数据：立杆数据支撑层楼板厚度 h(mm)400混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.829立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)100F1=N=14.664kN（一）受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表表表 12.7.12：公式及参数剖析：公式及参数剖析公式参302、数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。超限模板施工方案第 182 页 共 211 页ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载303、或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=380mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=2120mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.25304、0)12120380/1000=467.49kNF1=14.664kN满足要求！（二）局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表表表 12.7.13：公式及参数剖析：公式及参数剖析公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数超限模板施工方案第 183 页 共 211 页Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受305、压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35clfcAln=1.3512.4498.29420000/1000=548.534kNF1=14.664kN满足要求！第第十十节节550mm 厚厚地库顶板加腋区（地库顶板加腋区（扣件扣件式）计算书式）计算书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、建筑306、施工模板安全技术规范JGJ162-20084、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性一、工程属性新浇混凝土楼板名称板 h=550 标高5.55m新浇混凝土楼板板厚(mm)550模板支架高度 H(m)5.55模板支架纵向长度 L(m)7.8模板支架横向长度 B(m)7.8支架外侧模板高度 Hm（mm）900二、荷载设计二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1307、.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)2.5超限模板施工方案第 184 页 共 211 页支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份黑龙江0.35k=0zst=0.033地区哈尔滨市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D 类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.184整体模板支架stw1.563fk=0zstw=0.279支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.232三、模板体系设计三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I 级主308、梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)600立杆横向间距 lb(mm)600水平拉杆步距 h(mm)1500小梁间距 l(mm)150小梁最大悬挑长度 l1(mm)100主梁最大悬挑长度 l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：超限模板施工方案第 185 页 共 211 页模板设计平面图超限模板施工方案第 186 页 共 211 页模板设计剖面图(模板支架纵向)超限模板施工方案第 187 页 共 211 页模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值309、(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q11.1max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.1)0.55)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.55)+1.40.72.5 1=23.344kN/m正常使用极限状态q(G(G1k+(G310、2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.55)113.905kN/m计算简图如下：超限模板施工方案第 188 页 共 211 页1、强度验算、强度验算Mmaxq1l2/823.3440.152/80.066kNmMmax/W0.066106/240002.736N/mm2f12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算、挠度验算max5ql4/(384EI)=513.9051504/(3844500144000)=0.141mm0.141mmL/250150/2500.6mm满足要求！五、小梁验算五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)1311、5.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)32.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁q11.1max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.3+(24+1.1)0.55)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.55)+1.40.72.50.15=3.546kN/m因此，q1静1.11.35(G1k+(G2k+G3k)h)b=1.11.35(0.3+(24+1.1)0.5312、5)0.15=3.142kN/mq1活1.11.40.7Q1kb=1.11.40.72.50.150.404kN/m计算简图如下：超限模板施工方案第 189 页 共 211 页1、强度验算、强度验算M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1253.1420.62+0.1250.4040.620.16kNmM2q1L12/2=3.5460.12/20.018kNmMmaxmaxM1，M2max0.16，0.0180.16kNm=Mmax/W=0.16106/32667=4.885N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算、抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活313、L0.6253.1420.6+0.6250.4040.61.33kNV2q1L13.5460.10.355kNVmaxmaxV1，V2max1.33，0.3551.33kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.331000/(24070)0.712N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.55)0.152.116kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.1166004/(1009350114.333104)0.134mmL/250600/2502.4mm；悬臂端ma314、xql14/(8EI)=2.1161004/(89350114.333104)0.002mm2l1/2502100/2500.8mm满足要求！六、主梁验算六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.12主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2超限模板施工方案第 190 页 共 211 页主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算、小梁最大支座反力计算q11315、.1max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.5+(24+1.1)0.55)+1.42.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.55)+1.40.72.50.153.591kN/mq1静1.11.35(G1k+(G2k+G3k)h)b1.11.35(0.5+(24+1.1)0.55)0.153.186kN/mq1活1.11.40.7Q1kb 1.11.40.72.50.150.404kN/mq2(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.55)0.152.1316、46kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.5910.62.693kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1(0.3753.186+0.4370.404)0.6+3.5910.11.182kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.61.616kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.1460.61.609kN按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L+q2l10.3752.1460.6+2.1460.10.697kNRmaxRmax，R10.60.966kN317、;计算简图如下：主梁计算简图一超限模板施工方案第 191 页 共 211 页主梁计算简图二2、抗弯验算、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.385106/4120=93.466N/mm2f=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算、抗剪验算超限模板施工方案第 192 页 共 211 页主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=24.0111000/38420.889N/mm2=125N/mm2满足要求！4、挠度验算、挠度验算主梁变形图一(mm)超限模板施工方案第 193 页 共 211 页主梁变形图二(mm)跨中max=0.238mm=6318、00/250=2.4mm悬挑段max0.124mm=2100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=4.792kN，R2=6.747kN，R3=7.016kN，R4=4.069kN图二支座反力依次为 R1=4.424kN，R2=6.888kN，R3=6.888kN，R4=4.424kN七、可调托座验算七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N7.016/0.6=11.693kNN30kN满足要求！八、立杆验算八、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距 hd(mm)900319、立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q345立杆截面面积 A(mm2)384立杆截面回转半径 i(mm)16超限模板施工方案第 194 页 共 211 页立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值 q(kN/m)0.151、长细比验算、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(900+2200)=1802mm非顶部立杆段：l0=k2h=11.7551500=2632320、mm=maxl01，l0/i=2632/16=164.5=210满足要求！2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(900+2200)=2081mm非顶部立杆段：l0=k2h=1.1551.7551500=3041mm=maxl01，l0/i=3041/16=190.062查表得，1=0.146Mwd=0wQMwk=0wQ(2wklah2/10)=1.10.61.4(10.0330.61.52/10)=0.004kNmNd=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1.1GqH=Max4.792,6.888,7.016,4.424/321、0.6+1.11.350.155.55=12.93kNfd=Nd/(1A)+Mwd/W12.93103/(0.146384)+0.004106/4120=231.628N/mm2=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算九、高宽比验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第 8.3.2 条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于 3.0H/B=5.55/7.8=0.7123满足要求！十、架体抗倾覆验算十、架体抗倾覆验算超限模板施工方案第 195 页 共 211 页支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.60.279=0.167kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水322、平力标准值：Fwk=laHmmk=0.60.90.232=0.125kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.5520.167+5.550.125=3.273kN.m参考规范GB51210-2016 第 6.2.17 条：B2la(gk1+gk2)+2Gjkbj30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离 mB2la(gk1+gk2)+2G323、jkbj=B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=7.820.60.155.55/(0.60.6)+0.5+217.8/2=110.467kN.m30Mok=31.13.273=10.802kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度 h(mm)400混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度 fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm2)0.829立杆垫板长 a(mm)200立杆垫板宽 b(mm)200超限模板施工方案第 196 页 共 211 页F1=N=12.93kN1、受冲切承载力计算、受冲切承324、载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.5.1 条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当 h800mm 时，取h=1.0；当 h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在 1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2325、/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当s2 时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=380mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=2320mmF=(0.7hft+0.25pc326、，m)umh0=(0.710.829+0.250)12320380/1000=511.592kNF1=12.93kN满足要求！2、局部受压承载力计算、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第 6.6.1 条规定，见下表超限模板施工方案第 197 页 共 211 页公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面327、积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2 条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=12.93kN满足要求！第十一节第十一节搭设高度搭设高度 5m 以上的普通顶板以上的普通顶板模板（轮扣式）计算书模板（轮扣式）计算书一、计算依据：表表 12.8.1：计算依据：计算依据序号名称编号1建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162328、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083混凝土结构设计规范（2015 年版）GB50010-20104建筑结构荷载规范GB50009-20125钢结构设计标准GB50017-20176建筑施工承插轮扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010二、工程属性表表 12.8.2：工程属性：工程属性超限模板施工方案第 198 页 共 211 页新浇混凝土楼板名称板厚 180（层高 6）新浇混凝土楼板板厚(mm)180模板支架高度 H(m)6模板支架纵向长度 L(m)7.8模板支架横向长度 B(m)7.8支架外侧模板高度 Hm（mm）700三、荷载设计表表 12.8.3：荷载设计：荷载设计模329、板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 Gjk(kN)1表表 12.8.4：风荷载参数风荷载参数风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份黑龙江0.35k=0zst=0.028地区哈尔滨市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw1.184fk=0z330、stw=0.211支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.232四、模板体系设计超限模板施工方案第 199 页 共 211 页表表 12.8.5：模板体系：模板体系结构重要性系数01脚手架安全等级II 级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)900立杆横向间距 lb(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1200顶层水平杆步距 h(mm)300支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离 a(mm)200小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)150主梁最大悬挑长度 l2(mm)100设计简图如下：模板设计平面图超限模板施工方案第 200 页 共 211 页纵向剖面图331、超限模板施工方案第 201 页 共 211 页横向剖面图五、面板验算表表 12.8.6：面板数据：面板数据面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)4500面板计算方式简支梁按简支梁，取 1m 单位宽度计算。Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4承载能力极限状态q11max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.1332、+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.73 1=9.742kN/m正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.18)14.618kN/m计算简图如下：超限模板施工方案第 202 页 共 211 页（一）强度验算Mmaxq1l2/89.7420.22/80.049kNmMmax/W0.049106/240002.03N/mm2f12.5N/mm2满足要求！（二）挠度验算max5ql4/(384EI)=54.6182004/(3844500144000)=0.148mmmax=0.148mmm333、in200/150，10=1.333mm满足要求！六、小梁验算表表 12.8.7：小梁数据：小梁数据小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14.85小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.584小梁截面抵抗矩 W(cm3)32.667小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)114.333小梁计算方式二等跨连续梁q11max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1max1.2(0.3+(24+1.1)0.18)+1.43，1.35(0.3+(24+1.1)0.18)+1.40.730.2=1.996kN/m因此，q1静11.2(G1k+(G2k+G3k)h)b=11.2(0.3+(24+1.1)0.18)0.2=1.156kN/mq1活11.4Q1kb