1、目 录第一章 编制依据4（一) 主要法律、法规4（二) 主要行业规章4（三) 主要规范、图集4（四) 其他5第二章 工程概况5（一) 工程简介5（二) 建筑概况6（三) 脚手架设计概况6（四) 悬挑脚手架搭设概况8（五) 材料选型及材质要求构9（六) 工程难点11（七) 施工要求11（八) 技术保证条件11第三章 组织管理机构13（一) 组织架构13（二) 管理人员联系电话13（三) 职责分工14第四章 施工计划18（一) 施工进度计划18（二) 材料计划18（三) 施工机械设备及工具计划19（四) 人力资源配备19（五) 施工准备20第五章 脚手架施工主要内容21（一) 脚手架选型设计21（2、二) 整个工艺流程图22（三) 悬挑架脚手架安装工艺流程22（四) 施工主要内容23（五) 脚手架检查与验收36第六章 脚手架防雷施工方案50（一) 引下线的安装50（二) 接地引线的安装50（三) 避雷装置工程施工50第七章 脚手架的拆除51（一) 脚手架拆除施工准备51（二) 人员配备52（三) 脚手架拆除工艺52（四) 安全措施54第八章 质量保证措施55（一) 质量保证体系55（二) 材料质量要求55（三) 质量保证措施56第九章 施工安全保证措施58（一) 安全施工组织保障58（二) 安全组织机构成员联系电话58（三) 安全管理流程59（四) 安全管理组织60（五) 施工安全技术措施3、62（六) 外架施工应急救援预案68（七) 监测监控措施81第十章 计算书84（一) 脚手架搭设概况(悬挑型钢+钢筋绳拉吊卸荷)84（二) 第一段悬挑脚手架受力计算85（三) 第二段悬挑部位受力计算118（四) 连墙件专项计算书150（五) 外边梁承载的验算152第十一章 附图154第十二章 型钢材料统计表181（一) 1栋工字钢梁统计表181（二) 2栋工字钢梁统计表181（三) 15栋工字钢梁统计表182（四) 19栋工字钢梁统计表182 第一章 编制依据 （一) 主要法律、法规序号类别法规名称编号1国家中华人民共和国建筑法主席令第91号2国家中华人民共和国安全生产法主席令第70号3国家中4、华人民共和国环境保护法主席令第22号4国家建设工程施工现场管理规定建设部令15号5国家建设工程安全生产管理条例国务院令第393号6国家安全生产许可证管理条例国务院令第397号（二) 主要行业规章 序号名称编号1危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号2建筑施工特种作业人员管理规定建质200875号3建筑工程防高处坠落事故若干规定建质200382号4施工现场安全防护用具及机械设备使用监督管理规定建建(1998)164号5建筑安装工人安全技术操作规程建工劳字第24 号（三) 主要规范、图集类别名称编号国家建筑地基与基础设计规范GB50007-2011国家混凝土结构工程施工质量验收规范5、GB50204-2015国家建筑结构荷载规范GB 50009-2012国家混凝土结构设计规范GB 50010-2010国家钢结构设计规范GB 50017-2011国家钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001国家建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013国家一般用途钢丝绳GB/T20118-2006行业施工临时用电规范JGJ46-2012行业建筑机械使用安全技术规范JGJ33-2012行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2011版）JGJ130-2011行业建筑施工安全检查标准JGJ59-2011行业建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91（四) 其他1. 设计6、图纸；2. 施工合同；3. 施工组织设计；4. 粤建安2011年13号和796号文；5. 北京建科研安全计算2011版本；第二章 工程概况（一) 工程简介工程名称小径海岸城花园项目三标段总承包工程 建设单位监理单位设计单位施工单位工程地址总 工 期661天建筑面积176213.66（二) 建筑概况总用地面积176213.66占地面积47097.45使用功能商业、住宅、公寓本工程 0.00绝对标高为6.800m抗震等级剪力墙三级、框架四级抗震设防烈度6度设计使用年限50年结构安全等级二级各栋建筑概况楼栋简 介1#楼建筑高度：98.3m；底板标高：-5.1m；-1F层高：5.05m；1F层高：5.7、5m；232F层高：2.9m；33F层高：2.95m；工字钢悬挑楼层：14F、26F；楼板混凝土等级：C30；楼板厚度：120mm；结构四周局部存在600mm宽凸窗飘板及1.5m宽悬挑阳台；结构外墙出屋面最高点高度103.3m；2#楼建筑高度：98.1m；底板标高：-5.1m；-1F层高：5.05m；1F层高：5.3m；232F层高：2.9m；33F层高：2.95m；工字钢悬挑楼层：14F、26F；楼板混凝土等级：C30；、楼板厚度：120mm；结构四周局部存在600mm宽凸窗飘板及1.5m宽悬挑阳台；结构外墙出屋面最高点高度103.9m。15#楼建筑高度：99.8m；底板标高：-5.1m；-8、1F层高：5.05m；1F层高：5.3m；216F层高：2.9m；1732F层高：3.0m；33F层高：3.05m；工字钢悬挑楼层：14F、26F；楼板混凝土等级：C30；楼板厚度：120mm；结构四周局部存在600mm宽凸窗飘板；结构外墙出屋面最高点高度104.8m。19#楼建筑高度：52.9m；底板标高：-5.7m；-1F层高：4.55m；1F层高：6.0m；216F层高：3.0m；17F层高：3.05m；工字钢悬挑楼层：12F；楼板混凝土等级：C30；楼板厚度：120mm；结构四周局部存在600mm宽凸窗飘板及1.5m宽悬挑阳台；结构外墙出屋面最高点高度58.9m。（三) 脚手架设计概况9、序号项 目参数备 注1地面粗糙程度B类2基本风压00.35KN/3楼板混凝土等级C304楼板厚度120mm5脚手架类型单立杆双排悬挑脚手架6立杆横距0.8 m7立杆跨距1.5m8立杆步距1.8 m9内立杆距墙距离0.20m10小横杆上大横杆根数211连墙件布置形式每一楼层2跨布设一个拉结点双扣件12剪刀撑布设沿外立面连续布置不少于3个旋转扣件13横向斜撑转角及中间每隔6跨设置一道14脚手板类型800*800钢筋网片脚手板15脚手板铺设隔1步以及施工层满铺16180mm装饰线条每1道剪刀撑处设置一道17施工操作层2层18悬挑工字钢型号I16、I1819悬挑楼层19#楼计划在12F悬挑1#、2#、10、15#楼在14F、26F悬挑暂定20钢丝绳卸载19#楼在6、12、16F进行卸载1#、2#、15#楼在6F、10F、14F、18F、22F、26F、31F卸载21卸载钢丝绳型号1422工字钢预埋压环18圆钢23钢丝绳拉环20圆钢24立杆防滑措施25钢筋头25卸载钢丝绳防措施25钢筋头26安全网2000目密目安全网（四) 悬挑脚手架搭设概况序号楼栋悬挑楼层卸载楼层每段脚手架计算高度11#楼14F、26F14F、18F、22F、26F、31F第一段悬挑架起始标高：40.25m第一段悬挑架终止标高：75.05m卸载高度分别为：11.6m、11.6m、11.6m搭设高度：34.8m第二段悬挑架起始标高11、：75.05m第二段悬挑架终止标高：103.3+1.2m=104.5m卸载高度分别为：14.5m、14.95m搭设高度：29.45m22#楼14F、26F14F、18F、22F、26F、31F第一段悬挑架起始标高：40.05m第一段悬挑架终止标高：74.85m搭设高度：34.8m卸载高度分别为：11.6m、11.6m、11.6m第二段悬挑架起始标高：74.85m第二段悬挑架终止标高：103.9m+1.2m=105.4m搭设高度：30.15m卸载高度分别为：14.5m、15.65m315#楼14F、26F14F、18F、22F、26F、31F第一段悬挑架起始标高：40.05m第一段悬挑架终止标高12、：75.75m搭设高度：35.7m卸载高度分别为：11.7m、12m、12m第二段悬挑架起始标高：75.75m第二段悬挑架终止标高：104.8+1.2=106m搭设高度：30.25m卸载高度分别为：15m、15.25m419#楼12F6F、12、16F第一段悬挑架起始标高：34.85m第一段悬挑架终止标高：58.90m+1.5m=60.4m搭设高度：24.05m+1.2=25.25m卸载高度分别为：15m、9.05m+1.2m=11.65m（五) 材料选型及材质要求构一） 新钢管的检查 1. 每根钢管的最大质量不应大于 25kg ，采用 483.6 钢管，钢筋壁厚最小为 3.6mm ；2. 脚13、手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流 体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管；钢管的钢材质量应符 合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。3. 应有产品质量合格证、质量检验报告；4. 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压 痕和深的划道；5. 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合要求； 二） 旧钢管的检查 在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1. 应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过下表规定值时不得使用；2. 钢管弯曲变形应符合下表规定；3. 钢管上严14、禁打孔；4. 不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。三） 扣件的选用1. 国内常用的扣件是铸铁制作，其机械性能应符合钢管脚手架扣件（GB15831-2006）材质不低于KT330-08。扣件有三种产品：直角扣件，对接扣件，旋转扣件。2. 新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证： 3. 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓 必须更换； 4. 新、旧扣件均进行防锈处理； 5. 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达 65Nm 时，不得发生破破坏。 四） 钢丝绳及钢丝绳夹使用1. 钢丝绳定期检查，发现断丝、腐蚀、磨损现象严重的，应立即更换。2. 定期对15、钢丝绳加润滑油(四个月左右一次)。3. 钢丝绳解开使用，应按正确方法进行，以免钢丝绳产生扭结。钢丝绳切断前应在切口两侧用细铁丝绑扎，以防切断后绳头松散。4. 在使用中，如绳股间有大量油济出，表明钢丝绳的荷载相当大，应加强检查，避免发生事故。5. 钢丝绳夹应将夹座扣在钢丝绳的工作断上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾端上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置。6. 钢丝绳每一连接处需钢丝绳夹数不少于3个。7. 绳夹正确布置时，固定处的强度至少为钢丝绳自身强度的8 0，绳夹在实际使用受载后螺母要进一步拧紧。8. 离套环最近的绳夹应尽可能地紧靠套环，紧固绳夹时考虑每个绳夹的合理受力，离套环最近处的绳夹不得首先单独紧16、固。9. 为了便于检查接头，在最后一个夹头后面约500mm处再安一个夹头，并将绳头放出一个安全弯。当接头钢丝绳发生滑动时，安全弯即被拉直，此时应采取措施。五） 预埋吊环，锚固环1. 吊环、锚固环应使用一级钢（圆钢），吊环直径不小于20mm，锚固环直径不应小于18mm，埋设位置应准确。2. 吊环应预埋在结构梁内，锚固长度应符合要求，末端做90度弯钩。3. 脚手架张拉、悬挂前就对预埋件进行现场检查。六） 型钢梁1. 型钢梁必须要用双轴对称的型钢梁，如工字钢梁。2. 转角部位及悬挑长度大于2m的部位宜采用18#工字钢梁，下部加16#槽钢回顶支撑。（六) 工程难点 1. 脚手架搭设及拆除工程量大。整个17、架体立面面积大，钢管、扣件、型钢悬挑梁，各类架料数量众多，工程量大。 2. 架体搭设高度较高，双排悬挑架高度较大，如何保证架体稳定性及承载力要求，技术要求高。 3. 悬挑型钢在阳台处的施工，需对阳台处悬挑工字钢采用下撑措施进行加固，以保证悬挑工字钢的强度。4. 脚手架的维护和管理难。脚手架大多在露天使用。搭拆频繁、损耗较大； 架体各类连墙装置多，施工过程中，拆改频繁，日常维护和管理难度大。 5. 安全风险高，均为高空作业，安全风险大。 （七) 施工要求1. 确保主体结构施工时，外架能满足围护要求。 2. 确保外架在使用周期内安全、稳定、牢靠。 3. 外架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求18、。（八) 技术保证条件一） “人” 1. 项目部在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案；并由公司技术部门组织公司施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员进行审核。经审核合格的，由公司技术负责人签字。 2. 对于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，由项目部组织专家对专项方案进行论证。不需专家论证的专项方案，经公司审核合格后报监理单位，由项目总监审核签字。 3. 编制人员或项目技术负责人应当向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。 4. 从事脚手架的搭设、维护、拆除的作业人员，必须熟悉有关脚手架的基本技术知识，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。 5. 凡在脚手架上作业的人员必须戴好19、安全帽、系好安全带、穿防滑鞋，严禁酒后作业。 6. 脚手架搭设过程中，现场须有熟练的技术人员带班指导，并有安全员跟班检查监督。施工单位技术负责人应定期巡查专项方案实施情况。 二） “机” 1. 作业层上的施工荷载符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 2. 脚手架的避雷、接地等安全防护、保险装置应有效。 三） “料” 对钢管、扣件、脚手板、爬梯、安全网等材料的质量检查、验收，确保满足设计要求。 四） “法” 外架搭设、验收、使用、拆除严格执行本专项施工方案。 五） “环” 1. 正式搭设前对脚手架基础进行处理，确认合格后按设20、计要求放线定位。 2. 脚手架上的安全防护设施应能有效地提供安全防护，防止发生高空坠落、物体打击等安全事故。 第三章 组织管理机构（一) 组织架构（二) 管理人员联系电话序 号姓 名职 务联系电话1谢小英项目经理138070833962李茂兴项目副经理186661715483黄 芳技术总工136536789814谌 遥安 全 员138337836135欧阳璇安 全 员132546498946占 娟安 全 员158788956967余理平施 工 员152692957898邹 超施 工 员158765458729张 越施 工 员1384966847610李巧珍质 量 员1394568231711吴21、主平质 量 员1864654698912涂晶晶质 量 员1389546245513阮良君材 料 员1312638016114余建华后勤主管1527038975715李金龙机电工长1889846787816宋 俊资 料 员15879082521（三) 职责分工一） 项目经理1. 负责外架搭设与拆除的总体协调。2. 落实施工的材料、机械、设备。3. 负责与甲方、监理、政府部门协调沟通。4. 亲临现场巡查工地，检查安全措施、制度落实情况。5. 定期召开项目安全工作会议，听取安全主任工作汇报，对下一步安全工作做部署。二） 项目副经理1. 协助项目经理建立项目安全保证体系，并组织贯彻实施。2. 组织施工22、安全技术措施的落实。3. 贯彻落实安全生产方针、政策，严格执行各项规章制度、规范、标准，结合项目工程特点和施工工艺部署施工生产。4. 参加项目安全工作会议，总结安全文明施工情况，制订下一阶段工作计划，划定职能部门主要任务。5. 组织定期安全检查，对查出的问题责成责任部门限期解决。6. 支持安全主任和安全部的工作，安排生产时听取安全主任的建议，当进度与安全发生矛盾时，服从安全。7. 考评部门主管安全生产责任制的落实，报项目经理。三） 技术总工1. 制定项目安全技术措施和分项工程安全施工方案。2. 督促安全措施落实。3. 协助制订项目有关安全生产管理制度、生产安全事故应急预案。4. 建立项目安全管23、理资料档案，如实记录和收集安全检查、交底、验收、教育培训及其它安全活动的资料。5. 负责现场机械设备、电力设施、安全防护设施和消防设施的验收。6. 参加月末安全文明施工联合大检查，检查安全防范措施的落实情况，对重大安全隐患提出整改意见。7. 组织项目日常安全教育，督促班组开展班前安全活动；归口管理有关安全资料。四） 安全主任1. 监督施工全过程的安全检查生产，纠正违章。2. 监督项目安全管理人员的配备和安全生产费用的落实、协助制订项目有关安全生产管理制度、生产安全事故应急预案。3. 配合有关部门排除不安全因素。4. 项目安全员安全活动和安全教育。5. 监督劳保用品的质量和使用。6. 对项目安全24、生产监督管理进行总体策划并组织实施、参与编制项目安全设施和消防设施方案，合理布置现场安全警示标志。7. 组织定期安全生产检查，组织安全管理人员每天巡查，督促隐患整改。对存在重大安全隐患的分部分项工程，有权下达停工整改决定。8. 组织开展安全生产月、安全达标、安全文明工地创建活动，督促主责部门及时上报有关活动资料。五） 安全员1. 对所负责施工区域的安全生产工作进行全面监督检查。 2. 准备好安全技术档案、安全检查、安全教育的有关资料，及时做好班前安全活动记录。3. 落实员工安全教育、培训、持证上岗的相关规定，组织作业人员入场三级安全教育。 4. 每天进行安全巡查，及时纠正和查处违章指挥、违规操25、作、违反安全生产纪律的行为和人员。对施工现场存在安全隐患有权责令纠正和整改，对重大安全隐患有权下达局部停工整改决定。对各类检查中发现的安全隐患督促落实整改，对整改结果进行复查。5. 对危险性较大工程安全专项施工方案实施过程进行旁站式监督。六） 施工员、质检员1. 熟练掌握安全生产操作规程的安全管理规定，帮助督促班组遵守安全生产技术措施和安全操作规程，组织生产。2. 对分部分项工程负责签发安全技术措施交底卡，并履行交接人签字手续，任务下交者，应对班组检查督促安全技术措施执行情况。3. 对违章作业的班组和个人要及时提出严肃批评，并相应采取果断的防范措施，防止事故发生，对坚持错误的班组和个人有权责令26、其停工。4. 认真消除事故隐患，发生工伤事故时要立即上报，保护现场，参加调查处理，努力做好预防工作。七） 商务经理1. 确定工程合同中安全生产措施费，在业主支付工程款时确保安全生产措施费同时得到支付。2. 在组织工程合同交底、签订分包合同时，明确安全生产、文明施工措施费范围、比例（或数量）及支付方式。3. 保证安全生产措施费的及时支付，做到专款专用，优先保证现场安全防护和安全隐患整改的资金。4. 审核项目安全生产措施费清单，对该费用的统筹、统计工作负责。八） 材料员1. 负责按规定及时供应个人劳动防护用品及脚手架等其他安全防护措施所用材料。凡不符合材质规定的不得下发。2. 负责周转材料在周转过27、程中的质量检测，凡施工中损坏已不符合使用要求的材料不得重新使用发放，应随时回收，主动做好报废更新工作。3. 把好施工材料进场关，严格控制质量，确保“三证”齐全，管好现场抽验工作，以确保使用安全。4. 按品种按规格堆放料具，做到施工现场整洁，道路畅通，实现文明施工。5. 安全“三宝”和电器绝缘用具，必须保质保量满足供应。九） 机电工长1. 负责机械设备进场的检验工作，凡不符合规定要求的设备不允许进入施工现场，更不允许使用，大型机械设备如塔吊等在使用前要填写验收单。2. 负责进场机械设备的管理工作，凡进场的机械设备，要固定地点存放，有防雨措施，并建立和管理机电安全档案。3. 负责机械设备日常的维修28、和保养工作，凡新进机械设备或自造机具设备，在使用前负责解决存在的问题，并逐步予以完善。4. 对所有的机械设备要进行定期检查，以确保安全高效地运行。5. 负责监督各种机械设备的安全操作规程实施情况6. 要坚持每日巡回检查制度，对漏电保护装置、电气设备，尤其是移动和手持电动工具、照明灯、拖地电缆线，定时进行全面检查，排除不安全因素，经验收符合安全要求后方可交付使用，并对电气设备进行定期维护保养。7. 要严格执行安全技术施工方案和安全技术交底，不得任意变更、拆除安全防护设施。8. 实行文明施工不得从高处抛掷物品；对流式电线及时回收，妥善保管，线路辐射规范，配电箱，开关箱及时上锁，用电标志明显。第四章29、 施工计划 （一) 施工进度计划 根据本工程施工组织设计及总施工进度控制计划要求，各个部位外架施工节点同主体结构施工进度，具体如下表所示：楼栋搭/拆2016年2017年7891011121234567891011121栋搭设拆除2栋搭设拆除15栋搭设拆除19栋搭设拆除（二) 材料计划序号材料名称规格单位数量备注1工字钢16#m3200一般部位悬挑工字钢2工字钢18#m2200悬挑阳台处3槽钢16#m1100悬挑阳台处回顶杆4钢管48*3.6T1000外架搭设5圆钢20m3500卸载吊环6圆钢18m4000预埋锚环7直角扣件48个13万立杆与横杆连接8旋转扣件48个1.3万剪刀撑、之字形斜撑连接30、9对接扣件48个4.2万钢管接长10安全网1.8m6m张7500张立面维护10大眼网1.5*6m张1000张水平防护11钢筋网片800800块25000脚手板隔一层铺一层12钢丝绳14m35000外架卸载13踢脚板180m10000隔四步架设置一道（三) 施工机械设备及工具计划 序号机械名称型号数量功率备注1电焊机BX3-120-12台9KW焊接用2电 钻MK3624台3KW角钢钻眼3砂轮切割机立式4台5KW钢管切割4扭矩扳手1000N2把螺栓紧固力矩检查5电动扳手大艺-210320把锂电池外架螺栓紧固6经纬仪DJ-61台外架垂直度校核7安全带DWIY20条（四) 人力资源配备一） 管理人员配31、备1. 组 长：谢小英（项目经理）：全面负责施工现场安全管理工作。 2. 副组长：李茂兴（项目副经理）：主管安全管理工作。 3. 项目安全技术负责人：黄芳负责现场安全全面管理监督及技术交底。 4. 安全员：谌遥、欧阳旋、占娟等负责现场安全检查工作。 5. 架子工班长:负责现场具体施工。 二） 劳动力计划序号楼 栋人数备注11栋8人可以根据施工计划安排，每栋人员可以穿插作业，悬挑层可以适当增加人员，以保证现场安全施工进度要求。22栋12人315栋12人419栋12人（五) 施工准备 一） 技术准备 1. 组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、方案，熟悉图纸。 2. 组织专项交底会，对施32、工队进行技术交底。 3. 对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。 二） 物资准备 1. 材料准备 确保钢管、扣件等质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证； 2. 机具准备 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 三） 劳动力准备1. 根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。 2. 做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术33、交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。 四） 场地布置 周转架料堆放场地严格按照项目部提前策划的场地进行布置，并且场地之间用钢管隔开，钢管上刷红白油漆，具体位置详见本工程施工组织设计方案。第五章 脚手架施工主要内容（一) 脚手架选型设计1. 架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2. 在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3. 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4. 结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆34、方便，便于检查验收；5. 综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6. 本工程落地脚手架与悬挑脚手架构造参数大体相同，悬挑脚手架仅比落地脚手架多悬挑层而已。7. 结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：（二) 整个工艺流程图（三) 悬挑架脚手架安装工艺流程型钢悬挑梁、预埋件制作预埋件安装砼浇筑穿型钢拉线调整刚梁固定型钢立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）立抛撑树中间立杆小横杆、大横杆、防护栏杆以此类推、形成一步闭合架体铺脚手板（隔 离防坠）搭第二步架拉连墙件转角35、处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑挂密目安全网、铺脚手板接立杆搭第三步架拉钢丝绳。（四) 施工主要内容一） 悬挑式脚手架基础1. 悬挑脚手架的悬桃梁主要选用 16 号工字钢，阳台部位选用 18 号工字钢，悬挑工字钢锚固长度应大于1.25倍悬挑长度，工字钢梁上表面加焊25 钢筋以防止立杆打滑，每根悬挑梁加设两道斜拉钢丝绳 (6X19,直径14)，并设置独立吊环进行卸载，吊环末端弯成180度弯钩，吊环前端略微弯曲向下，防止边梁混凝土崩裂。2. 钢丝绳绳头制作采用不少于3个绳卡，每个绳卡间距为钢丝绳直径67D，绳卡U型环一侧贴靠副绳，马鞍一侧贴靠主绳，尾端设置500的安全弯，钢丝绳末端伸出最后一个绳36、卡不少于150mm。3. 脚手架基础按规范要求纵横向方向设置扫地杆，在横杆上方沿脚手架长度方向铺设木枋，并满铺木板进行防护。4. 悬挑型钢采用3个HPB235 钢筋U 形环进行锚固，型钢锚固末端设置2个U 形环，最末1个U型环距离型钢尾部200，尾部两个U型环间距200，型钢梁锚固前端设置1个U型环防止型钢梁左右晃动；U 型环应与梁板底筋焊牢，并加设2根长度2m的C12钢筋加强。如钢筋 U 形环处楼板无面层钢筋，则应在该处楼板靠上表面处增加一层 6加强钢筋网片（具体详见下图）。 5. 每层型钢架体底层满铺脚手板，并设 180mm 高挡脚板，架体底层平面（脚手板上）与侧面（底层与楼面形成的侧向缝37、隙）用18mm 以上厚度的模板封闭防护。上部架体每隔一步及施工操作层满铺钢筋网片脚手板进行防护。（具体详见下图）6. 本工程凸窗飘板宽度为600，悬挑长度达到1.7m，该处悬挑工字钢采用18#工字钢，在悬挑层之上两层进行卸载。7. 悬挑阳台部位及悬挑长度大于2.m阳角型钢部位，悬挑长度较大，为便于施工及保证安全，故悬挑型钢采用18号工字钢1.50m，采用318锚环；悬挑工字钢采用钢丝绳在型钢梁之上两层内梁上进行卸载，卸载吊环为20（具体做法见附图）。二） 悬挑脚手架阳角 悬挑架转角处做法：在建筑结构角部遇到结构墙柱是，在转角处预埋200*200*10的钢板预埋件，并加2C12长度1m的钢筋加强38、，拆完模板后悬挑工字钢与预埋件焊接牢固，焊缝高度不小于6mm，悬挑工字钢采用18号工字钢，上面加设16号工字钢联梁，便于脚手架立杆架设。（详见下图）三） 施工电梯部位设计施工电梯部位立杆间距1500、800、1500，与大面外架分开进行搭设，在两侧立杆设置连墙件，中间部位交错设置连墙件；该部位工字钢采用I18工字钢。（详见下图）四） 电梯井部位内架搭设施工电梯井每个单元采用4根立杆搭设，在电梯井拆完模板后用顶托和木方和电梯井壁顶紧，并在周边设置连墙（详见附图）五） 立杆1. 每根立杆底部焊接200高C25钢筋桩与工字钢悬挑梁或者联梁上。2. 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向39、低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm；底层步距不应大于2m。 3. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内， 同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm, 各接头中 心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。4. 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。5. 立杆顶端宜高出女儿墙上皮 1m，高出檐口上皮 1.5m。6. 脚手架须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。六） 纵向水平杆1. 纵向水平杆宜设置在立杆内侧，中间加设一根纵向水平杆，其长度不宜40、小于 3 跨。 2. 纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置 3. 在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。 4. 纵向水平杆搭接长度不应小于 1m，应等间距设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm。七） 横向水平杆1. 主节点处必须设置一根横向水平杆（小横杆），用直角扣件扣接且严禁拆除。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的 1/2。2. 双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角41、扣件固定在纵向水平杆（大横杆）上，靠墙一端的外伸长度a不应大于500mm。3. 横向水平杆外伸长度不少于100mm。4. 安全网应固定在外立杆的里侧，不宜将网围在各杆件的外侧。安全网使用 塑料卡扣或尼龙绳满扎，张挂严密。八） 连墙件1. 连墙件采用刚性拉结钢管与建筑物可靠连接，防止外架因风荷载或者其它上升气流影响外架受力。刚性拉结采用双扣件与预埋钢管连接。2. 连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm。3. 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。4. 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。应从底层第一步纵向水平42、杆处开始设置，当该处有困难时，应采用其他可 靠措施固定。宜优先采用菱形布置，也可以采用方形、矩形布置。5. 连墙件数量除应满足方案计算要求外，尚应满足下表 “连墙件布置的最大间距” （h步距 la纵距）。6. 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距按建筑物的层高，并不应大于 3.6m （两步）。7. 连墙件表面宜刷红白相间的醒目油漆，便于检查和警示。8. 在脚手架使用期间，严禁拆除下主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫 地杆和连墙件。九） 抗上升翻流连墙措施架高超过40m且有风涡流作用时，在转角和每隔6跨应采取抗上升翻流作用的连墙措施在与连墙杆对应的外立杆处设置刚性斜拉杆与43、上层主体结构的预埋件连接（附图），或加密连墙件。抵抗上升翻流构造措施十） 剪刀撑、横向斜撑1. 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。2. 悬挑双排脚手架应在外立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。横向斜撑除拐角应设置外，中间应每隔 6 跨设置一道（详见下图）。3. 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。4. 每道剪刀撑跨越立杆的根数应按下表规定确定，每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不应小于是 6m，斜杆与地面的倾角宜在45-60之间。5. 剪刀撑搭接长度不小于 1m，且不少于 3 个扣件紧固。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转44、扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。 十一） 立面、水平防护1. 脚手架外立面应满挂密目安全网全封闭，临街面应采取硬质防护。2. 架体内底层、施工层必须采取硬质水平防护，每隔两层且高度不超过 10m设水平安全网，水平安全网必须兜挂至建筑物结构。3. 作业层脚手板应铺满、铺稳，脚手板与建筑物之间空隙不大于 150mm。4. 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆凤绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5. 铺设脚手板时可采用对接平铺或者搭接，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板 (探头长度150mm)。6. 脚手架外立面每隔1组剪刀撑设置45、一道 180mm 高的踢脚板，固定在立杆内侧，表面刷黄黑或者红白油漆。十二） 交叉作业防护1. 多工种进行上下立体交叉作业时，不得在同一垂直方向上操作。下层作业的位置，必须处于依上层高度确定的可能坠落范围半径之外。不符合以上条件时，应设置安全防护层。2. 模板、脚手架等拆除时，下方不得有其他操作人员。3. 模板部件拆除后，临时堆放处离楼层边沿不应小于 1m，堆放高度不得超过 1m。楼层边口、通道口、脚手架边缘等处，严禁堆放任何拆下物件。4. 结构施工自二层起，凡人员进出的通道口（包括井架、施工用电梯的进出通道口），均应搭设安全防护棚。高度超过 24m 以上的交叉作业，设双层防护。5. 由于上方46、施工可能坠落物件或处于起重机把杆回转范围之内的通道，在其受影响的范围内，必须搭设顶部能防止穿透的双层防护廊。十三） 斜道1. 斜道宜附着外脚手架或建筑物设置，高度为四层，其各立面应设置剪刀撑。2. 斜道的基础与外脚手架基础一致，斜道的连墙件按开口型脚手架要求设置。3. 人行兼做材料运输的斜道高度6m 的脚手架，宜采用一字型斜道；高度6m 的脚手架，宜采用之字型斜道。运料道宽度不宜小 1.5 m，坡度宜采用 1：6，人行斜道宽度不宜小于 1 m，坡度宜采用 1：3。4. 拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度，斜道两侧及平台外围均应设置 1.2m 和 0.6 m 高的双道防护栏杆及 180mm47、 高档脚板，防护栏杆和档脚板表面刷红白（黑黄）警示色。5. 斜道脚手架采用不少于 50mm 厚的木脚手板顺铺，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；每隔250-300mm 设20-30mm 厚的防滑条。6. 七层以上相关施工层上下通行均利用建筑楼梯，当搭设模板和浇筑砼时，从下层到作业层之间的楼梯模板支撑体系，在满足楼梯模板安全支撑的前提下，中间留出一条可以供人上下的通道。楼梯砼浇筑前后在楼梯模板上铺设模板作为通行的脚手板，脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度为2030mm。十四） 安全通道1. 安全通道、防护棚应采用钢管扣件或其它型钢材料48、搭设。2. 安全通道净空高度一般不低于 3.5 m，宽度一般不小于 3.5m，并要满足宽于建筑物进出口两侧各 0.5m 的要求。高度在 15 m 以下建筑物，其进出口通道长度不低于 4m；高度在 15-30m 的建筑物，其进出口通道长度不低于5m，高度超过 30 m 的建筑物，其进出口通道长度不低于 6 m。通道长度自脚手架外排立杆起算。 3. 安全通道立杆纵距不应超过 1500mm，宽度超过 3.5 m 或高度超过 4m 的安全通道、防护棚，立杆间距应加密或使用双立杆，纵向横杆应按承重脚手架搭设。 4. 安全通道及防护棚采用双层顶棚，双层防护棚层间距为 600800mm，顶棚满铺木跳板。5.49、 安全通道和防护棚立杆应高出顶棚 800mm，在超高部分两侧张挂密目安全立网和 300mm 高涂刷黄黑相间警示漆的踢脚板，安全通道两侧用密目安全立网封闭。密目网和踢脚板设置于立杆内侧。6. 安全通道进口两侧应搭设钢管立柱（长 600mm宽 600mm），进口处应张挂安全警示牌和安全标语。十五） 脚手架遇有施工须通行的建筑物门洞时，按下列要求处理： 对于脚手架入口开洞，应注意门洞加强杆至少高出门顶一步，门洞两侧及洞顶加斜腹杆拉结内外排架，门洞顶转换层水平杆在洞宽范围内不接驳以保证其可靠承受拉力作用，斜撑杆与相交的立杆及水平杆都要用扣件可靠连接，斜撑杆下端要顶紧地基（能抵抗竖向力及水平推力）。未做50、说明部分按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的6.5.16.5.5的相关要求施工。 具体如下列图所示：（五) 脚手架检查与验收 一） 脚手架验收程序1. 脚手架的检查与验收应由项目经理组织施工、技术、安全，作业班组长等有关人员参加，按照规范、施工方案、技术交底等有关技术文件，对脚手架进行分段验收，确认符合要求后，方可投入使用；2. 脚手架及其基础在下列阶段进行检查与验收： 1) 型钢梁基础完工后及脚手架搭设前，并填写脚手架基础验收记录； 2) 作业层上施加荷载前； 3) 每搭设完 68m 高度后验收一次，并填写分段验收记录； 4) 达到设计高度后； 5) 遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后51、； 6) 停用超过一个月。 3. 进行脚手架检查、验收时根据下列技术文件： 1) 脚手架方案； 2) 施工组织设计及变更文件； 3) 技术交底文件。 二） 责任分工职 务姓 名职责范围项目经理谢小英1、 全面负责施工现场安全管理工作与协调工作。2、 巡查工地，检查安全措施、制度落实情况。3、 组织脚手架验收工作。项目副经理李茂兴1、根据现场施工情况，制定安全生产计划。2、组织脚手架施工安全技术措施的落实。3、参与脚手架验收工作。技术总工黄 芳1、 负责施工方案编制、报审论证。2、 组织外架交底、验收、作业人员的教育培训。3、 督促安全技术措施的落实。4、 参与脚手架验收工作。安全主任谌 遥1、52、 监督施工全过程的安全检查生产，纠正违章。2、组织参加项目安全员安全活动和安全教育。安全员欧阳璇占 娟1、 负责脚手架搭拆全过程安全监督检查工作。2、 脚手架搭设全过程技术指导；3、 每天进行安全巡查，及时纠正和查处违章指挥、违规操作、违反安全生产纪律的行为和人员。4、 准备好安全技术档案、安全检查、安全教育的有关资料，及时做好班前安全活动记录。架子工班长杨贵春1、 负责施工作业人员的班前活动交底。2、 负责现场具体工作安排及施工。3、 负责日常维护与检查；三） 脚手架检查验收要求1. 悬挑脚手架锚固段长度是否大于1.25倍悬挑长度。2. 悬挑长度较大的阳台是否存在型钢梁直接传递荷载给悬挑板及53、悬挑梁，是否有回顶加固措施。3. 楼板厚度小于120mm时或板面无附加筋时，预埋锚环部位楼板是否有补强钢筋。4. 预埋拉环及预埋锚环直径及锚固长度是否达到设计及方案要求。5. 预埋锚环位置是否正确，锚固段是否设置2个预埋锚环，锚环距离型钢尾部是否大于200，2个锚环之间的距离是否为200，锚固前端是否设置锚环，防止型钢左右晃动。6. 每根钢丝绳是否设置独立的吊环，钢丝绳绳卡数量、间距及加固方式是否正确，尾部是否设置安全弯，钢丝绳与建筑构件接触处是否加垫软物包裹。7. 斜拉钢丝绳是否有收紧装置，以使钢丝绳收紧后能承担荷载。8. 连墙件的间距及构造是否符合方案要求；9. 是否设置抵抗上升翻流构造措54、施。10. 杆件的设置和连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。11. 扣件螺栓是否松动。12. 高度在24以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定。13. 安全防护措施是否符合要求。14. 是否超载。15. 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行，抽样检查数目与质量判定标准，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。16. 其它：1) 外架验收必须经项目自检合格后，由项目部会同公司技术部门及监理单位验收合格并签字后55、方可使用。2) 外架搭设过程及以后半月内逐日对外架悬挑层钢丝绳、外架连墙件、大小横杆的变形情况进行巡检，及时发现主要受力构件的情况并及时处理，每段外架搭设完毕后半月后，每周巡检并处理一次。3) 脚手架由持证架子工严格按规程搭设，搭设前要进行安全技术交底，脚手架主要受力杆件材质应一致，严禁钢木混用，脚手架应分部、分段、按施工进度验收，验收合格后方可投入使用。验收要求如下：4) 脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。架子立杆纵距1.5m以内，步距1.8m，立杆横距0.8m。悬挑型钢和各层吊环、钢丝绳、连墙件等设置符合方案要求。5) 在纵向水平杆与立杆的交点处必须设置横向水平杆并与纵向水平杆扣牢56、。6) 整个架子应设置必要的支撑与连墙点，以保证脚手架成为一个稳固的结构。连墙件水平隔跨设置一个，垂直每一层布置一个。连墙件应与墙面垂直，不得向上倾斜，下倾角度不超过15，连墙件与结构连接采用双扣件连接，外侧与架体内外立杆相连。7) 外脚手架的搭设，沿建筑物周围连续封闭，为增强整体稳定性，在外架转角处、顶层均加强设置连墙件。8) 剪刀撑、架子立杆，横杆及其他搭设偏差应符合有关规定。四） 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法 项次项 目技术要求允许偏差（）示意图检查方法与工具1立杆垂直度最后验收垂直度2050m100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（）搭设中检查偏差的高度（m）总高57、度40mH=2H=10H=20H=30H=4072550751002间距步距纵距横距205020钢板尺3纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨两根纵向水平杆高差104双排脚手架水平杆外伸长度偏差外伸500-50钢板尺5扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150钢板尺5扣件安装同步立杆两个相隔对接扣件的高度a150钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力板手6剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺7脚手板外伸长度对接a=130150l300钢卷尺搭接a100l300钢卷尺五） 焊接质量保证措施一、 58、焊前的质量预防措施：1. 项目开工时，班组长确定适合的施工人员，施焊焊工严格履行焊前练习及考试手续。 2. 技术负责人认真执行焊接规范，结合实际情况编制详细的作业指导书、工艺、焊接参数恰当准确。3. 技术负责人根据施工作业指导书向有关人员进行技术交底。4. 施工焊工严格按作业指导书和技术交底进行施工，在现场对照技术交底，认真执行工艺参数。5. 施工中使用的焊接材料符合国家标准，具有出厂合格证明，不合格的坚决退货，严把焊材进货关。6. 焊工凭技术交底单到焊条库房领用焊材。7. 焊工到达施工现场，正确接好二次线。如果遇有雨、风、雪，焊前要搭设防雨（雪）、风棚，必须经单项工程师或班组长认可，方可使用59、。8. 环境温度低于焊接的下限温度时坚决停止施工。9. 焊前严把对口质量关，按焊规要求验收对口质量后，焊工方可施焊。10. 焊件在组装前必须将焊口或焊缝表面及附近母材内、外壁10至15毫米范围内的油、漆、垢、锈等清理干净。11. 焊口的局部间隙过大时，应设法修整到规定尺寸，严禁在间隙内加填塞物。二、 施工中间过程控制1. 技术负责人深入现场，进行技术指导和监督焊接工艺的执行情况，核对技术参数，对不符合的施工要求的责令立即整改，并给予经济处罚。2. 焊工引弧时，只能在坡口内引弧，严禁在被焊工件表面引弧、试电流或随意焊接临时支撑物，高合金钢材表面不得焊接对口用卡具。3. 焊件点固焊时，焊接材料、焊60、接工艺、焊工和预热温度等都与正式施焊一样，点固焊后检查每个焊点的质量，如有缺陷应立即清除，重新进行点焊。大口径焊口采用填加物方法点固，去除临时点固物时，不损伤母材，并将残留焊疤清除干净、打磨修整。4. 焊工工器具齐全，施焊过程中，无论焊口或是焊缝，必须逐层清理，有缺陷或粘焊条（丝），必须设法清除。5. 焊工使用的电焊线要完整，严禁裸露，在移动施工位置时，要注意焊钳切勿接触焊件和设备。6. 焊工在焊口或焊缝焊完后，要对每一道焊口或焊缝进行自检，发现气孔、夹渣、咬边、裂纹等表面缺陷，应立即剔除并修补，使表面质量达到优良。7. 对于需要热处理的焊口，要求焊前预热、焊后及时进行高温回火处理。热处理过程61、中，严格按照技术交底的工艺参数进行，控制温度和时间。8. 不得对焊接接头进行加热校正，加强现场监督对违反者进行考核。三、 焊后验收1. 焊接完毕焊工应对焊缝外观进行自检（一级），技术负责人和质检员负责抽查焊缝外观（二级）和检验的资料整理工作。2. 技术负责人负责将焊口记录单按系统归类存档。需要做检验的，及时按要求将检验委托单交金相实验室。金相实验室负责金属监督工作。3. 技术负责人应及时联系专业工程师进行验收（三级），需要进行四级验收的由工程部联系。验收后的焊缝记录单返回焊接施工单位。4. 程结束及时闭合文件包。六） 钢丝绳拉力控制及日常检查与维护保养一、 钢丝绳拉力监控1. 钢丝绳在使用之前62、，必须侵油保养好，在使用过程中，随时检查钢丝绳是否有油侵出，如果有大量油析出，表示钢丝绳受力比较大，必须对钢丝绳进行全面检查，根据检查情况进行加强处理。2. 在钢丝绳卸载时，在尾部设置500的自然安全弯，在施工过程中，定期检查钢丝绳尾部安全弯是否有划移现象，表明钢丝绳受力较大，必须增加钢丝绳进行加强卸载。二、 钢丝绳检查1. 断丝：在一个捻距统计断丝数，包括外部和内部的断丝。即使在同一根钢丝上有2处断丝，统计时也应按2根断丝数统计。钢丝断裂部门超过本身半径者，应以断丝处理。1) 检验时应注意断丝的位置（如距末端多远）和断丝的集中程度，以决定处理方法。2) 注意断丝的部位和形态，即断丝发生在绳股63、的凸出部位，还是凹谷部位。根据断丝的形态，可以判断出断丝的原因。2. 磨损：磨损检验主要是磨损状态和直径的测量。 磨损的状态有两种：一种是通信磨损，另一种是偏心磨损。偏心磨损的钢丝绳多数发生在绳索移动量不大、吊具较重、拉力变化较大的场合。例如，电磁吸盘起重机的起升绳易发生这种磨损。偏心磨损和通信磨损同样使钢丝绳强度降低。3. 腐蚀：腐蚀有外部腐蚀和内部腐蚀两种。 外部腐蚀的检验：目视钢丝绳生锈、点蚀，钢丝松弛状态。内部腐蚀不易检验，如果是直径较细的钢丝绳（20mm），可以用手把钢丝绳弄弯进行检验；如果直径较大，可用钢丝绳插接纤子进行内部检验，检验后要把钢丝绳恢复原状，注意不要损伤绳芯，并加涂润64、滑油脂。4. 对钢丝绳的打结、波浪、扁平等进行目检。钢丝绳不应打结，也不应有较大的波浪变形。5. 电弧及火烤的影响：目视钢丝绳，不应有回火包，也不应有焊伤。有焊伤应按断丝处理。6. 钢丝绳的润滑检验钢丝绳应处于良好的润滑状态。7. 提升钢丝绳除了合理地选择结构、规格外，还应正确地使用、维护与检查，以使延长钢丝绳的寿命，及时掌握钢丝绳的状况，确保提升安全。三、 钢丝绳的维护1. 钢丝绳在使用过程中应注意润滑，应定期对钢丝绳涂油。润滑钢丝绳用油要求黏稠性能好，振动、淋水甩冲不掉，最好采用专用的钢丝绳油。2. 对钢丝绳应定期进行斩头，因绳头部分的钢丝绳损坏较为严重。同时也要适时调头，增加钢丝绳的使用65、寿命。 3. 钢丝绳应尽量减少淋水，保持干燥，以避免钢丝绳的锈蚀。七） 悬挑脚手架验收表工程名称小径海岸城花园三标段施工单位江西三建搭设部位 栋 层搭设负责人验收负责人验收日期 年 月 日序号验收项目验收内 容验收结论1施工方案有专项安全施工组织设计、设计计算书并经上级审批，针对性强，能指导施工有专项安全技术交底搭架单位及人员具有相应的资质2悬挑梁与架体稳定悬挑梁或悬挑架应为双轴对称型钢或定型桁架，安装时必须按设计要求进行。悬挑型钢梁锚固长度是否满足要求预埋锚环型号、位置、数量是否正确型钢梁卸载钢丝绳直径、安装位置、加固方式是否满足要求多层悬挑可采用悬挑梁或悬挑架，每段搭设高度应不大于24米悬66、挑梁按立杆间距1.5米布置，间距大于1.5米的，应在挑梁上加横梁，并符合设计要求悬挑梁安装数量、位置、间距、方式应符合设计要求，与建筑物连接稳固可靠立杆底部应支托在悬挑架上并有固定措施架体连墙件的布置应按二步三跨设置（方案要求），其位置应靠近主节点，与建筑物结构刚性拉结牢固3材质型钢应符合钢结构设计规范要求，有产品合格证或质量保证书钢管应采用外径4851mm，壁厚为33.5mm的3号普通钢管，有产品合格证或质量保证书。严重锈蚀、压扁、弯曲、裂纹、打孔的钢管不得使用扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，无裂纹、变形、滑丝，拧紧扭力矩宜为5060NM，并不得小于40NM，且不得大于65 NM脚手板可采用钢67、木、竹材料制作，每块质量应不大于30kg木脚手板厚度应大于50mm，宽度应大于200mm，两端用铁丝箍牢，有腐朽的不得使用钢脚手板有裂纹、开焊、硬弯的不得使用竹脚手板应是质地坚实、无腐朽、虫蛀、断裂的毛竹片制作的竹榀，松脆、破损散边的竹榀不得使用4脚手板与防护栏杆架体外立杆内侧应用密目式安全网封严作业层脚手板应铺满、铺稳，有固定措施，不得有探头板，离开墙面120150mm自顶层作业层开始向下每隔12米满铺一层脚手板，底层的脚手板应满铺且用安全网兜底底层脚手板与建筑物空隙应封严作业层外侧设置1.2米和0.6米双道防护栏和18cm高的挡脚板5剪刀撑脚手架外侧沿整个长度高度方向设置连续剪刀撑， 剪68、刀撑的水平夹角为4560剪刀撑的搭接长度应大于1米，固定扣件应不少于2个，每道剪刀撑搭设宽度应大于4跨，且大于6米6卸料平台卸料平台必须有专项设计，并附有载荷及稳定性计算卸料平台外侧设两道防护栏杆及挡脚板，并挂密目式安全网卸料平台有限定荷载值警示牌，严禁超载卸料平台支撑系统必须单独设置，固定在建筑物上，不得与脚手架连接验收意见： 年 月 日项目负责人技术负责人搭设负责人施 工 员安 全 员监 理八） 预埋锚环验收表工程名称小径海岸城花园三标段施工单位江西三建搭设部位 栋 层搭设负责人验收负责人验收日期 年 月 日序号验收项目验收内 容验收结论1“U”型环加工根据现场楼层板厚度、型钢型号的选取，69、计算出所需锚环的定尺长度；圆钢采用切割机切断，成型的定尺圆钢到专业的套丝厂对定尺的圆钢进行两端套丝，套丝长度150mm，并对丝扣进行涂 油，及时用电工胶带封闭或胶带纸封闭缠绕保护，丝扣保护好的螺杆冷弯加工成“U”型环。 2“U”型箍的定位安装前绘制型钢布置图，根据布置图对锚环位置定位放线，“U”型箍底部采用铁钉固定铁丝，两根铁丝形成交叉固定住锚环底部。 3“U”型环安装型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U型钢筋锚环或锚固螺栓与梁板固定，U型环距型钢末端不小于200，两个U型环间距宜为200mm，需在锚固前端另设1个U型环，防止型钢左右晃动，U型钢筋锚环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋70、位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固。 4U形螺栓固定构造形螺 当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mm10mm（宽厚）；当采用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于63mm63mm6mm。 5“U”型箍的定位安装前绘制型钢布置图，根据布置图对锚环位置定位放线，“U”型箍底部采用铁钉固定铁丝，两根铁丝形成交叉固定住锚环底部。 6混凝土浇筑及锚环的保护混凝土浇筑时除规范要求留置标养、同条件、拆模试块外，还需多留置一组同条件养护试块，以便确定脚手架型钢上荷载时间；混凝土浇筑过程安排专人看护锚环的定位,且主体结构强度不低于C20。 7型钢的安装及固定注意71、事项 按混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 第8.5.8条 混凝土强度达到1.2N/mm2 前，不得在其上踩踏、堆放荷载、安装模板及支架。混凝土达到一定强度方可安装型钢，直接将型钢安置于“U”型钢中间，并确保1.25倍的锚固长度，压上钢板和垫片，先用单螺帽简单固定，定位准确后固定牢固，加上第二个螺帽，拧紧（螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏）；拧紧后 “U”型锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。验收意见： 年 月 日项目负责人技术负责人搭设负责人施 工 员安 全 员监 理九） 吊环验收表工程名称小径海岸城花园三标段施工单位江西三建搭设部位 栋 层搭设负责人验收负责人验72、收日期 年 月 日序号验收项目验收内 容验收结论1吊环加工根据现场混凝土等级、吊环直径，计算出所需锚环的定尺长度，圆钢采用切割机切断，再进一步进行成型加工。2吊环定位安装前绘制型钢布置图，根据布置图对吊环位置定位。 3吊环安装根据吊环定位图并结合下层工字钢梁现场实际情况定位吊环，吊环采用点焊或者绑扎与梁钢筋固定牢固，防止偏位。 4混凝土浇筑及锚环的保护混凝土浇筑时除规范要求留置标养、同条件、拆模试块外，还需多留置一组同条件养护试块，以便确定脚手架型钢上荷载时间；混凝土浇筑过程安排专人看护吊环的定位，且主体结构强度不低于C20。 验收意见： 年 月 日项目负责人技术负责人搭设负责人施 工 员安 73、全 员监 理第六章 脚手架防雷施工方案（一) 引下线的安装1. 防雷装置引下线一般采用明敷，暗敷，也可以利用建筑物内主筋或其他金属构件作为引下线。引下线可沿建筑物最易受雷击的屋角外墙处明敷设，建筑造型要求较高者也可暗敷设。建筑物的消防梯、钢柱等金属构件宜作为引下线，各部件之间均应连接成电气通路。各金属构件可被覆有绝缘材料。2. 引下线可采用圆钢或扁钢，优先采用圆钢，圆钢直径不应小于8mm，扁钢截面面积不应小于48m，厚度不小于4mm。引下线采用暗敷时，圆钢直径不应小于10mm，扁钢截面面积不应小于80 m、厚度不应小于4mm。3. 第二类防雷建筑物引下线不应少于2根，并应沿外架四周均匀或对称布74、置，其间距不大于18m。（二) 接地引线的安装1. 采用搭接焊时，搭接长度应符合下列规定：圆钢为其直径的6倍，并双面施焊；扁钢为其宽度的2倍，并四面施焊；圆钢与扁钢连接，搭接长度为圆钢直径的6倍，双面施焊，且所有焊点应涂沥青漆防腐。2. 按建筑物构筑物防雷装置接地分，本建筑属人员较为密集的住宅，要求允许工频接地电阻不大于10.（三) 避雷装置工程施工1. 避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角用中间立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。(具体详见后附图)2. 接地引线采用40*4的镀锌扁钢，75、将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接或焊接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。3. 接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50M设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于m，以避免发生击穿事故。4. 接地引线采用16圆钢、双面焊接、焊接长76、度是其直径6倍为10cm，所有焊点焊接完成后涂沥青漆防腐。第七章 脚手架的拆除 （一) 脚手架拆除施工准备1. 根据现场情况，编制拆除方案并经有关部门批准。拆除前，技术负责人及安全员要向拆除施工作业人员进行书面的技术及安全交底，班组要组织学习安全技术操作规程；2. 拆除前，作业人员须全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；3. 架体卸荷钢丝绳、脚手架刚性连墙杆、悬挑杆件拆除时，未经项目部施工员、质安员同意，现场任何操作人员不得随便拆除，以免影响脚手架的安全；4. 脚手架拆除时，现场作业人员必须做好防护措施，系好安全带，经过项目部安全员及施工员检查同意后才允许拆除，且由77、安全员现场跟踪监督；5. 脚手架拆除时，根据拆除现场的情况，在现场外设置警戒带，专人看守，疏散来往车辆及人员，工地围墙悬挂醒目的警示标志，严禁非作业人员进入，及时疏导地面施工人员。6. 拆除前，应及时清除脚手架平桥上留存的落地灰、外墙砖、砼块等杂物，不能留下任何存在安全隐患的材料及杂物；7. 脚手架拆除前，必需经过监理工程师签字确认符合拆除条件，才能进行拆除；8. 拆除前阳台栏杆必须安装到位，未安装到位必须搭设临边防护。（二) 人员配备1. 专职安全员2名，一名负责拆除楼层安全作业监督，一名负责拆除作业坠落半径范围内的安全防护和监督。2. 拆除人员应为搭设原班人员，如需换人或者增加人手，必须进78、行详细的交底培训。（三) 脚手架拆除工艺一） 拆除流程拆除工艺流程：拆护栏拆脚手板拆小横杆拆大横杆拆剪刀撑拆立杆拆除型钢材料传递至地面清除扣件按规格堆码。二） 拆除注意事项1. 专人统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落。2. 拆架原则：由上而下，先拆后搭的杆子；应按层按步拆除，严禁上下同时作业。3. 架子拆除程序拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆的原则。即：先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。4. 剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求立杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层，拆79、立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5. 在大片架子拆除前应将预留的斜道、上料平台、通道等先行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。6. 拆除时，如附近有外电线路，要采取隔离措施。严禁架杆接触电线，拆除时不应碰坏门窗、面砖、玻璃、落水管等物品。7. 所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；拆杆和放杆时必须由2-3人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具，80、拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。8. 脚手架拆至最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，后拆连墙件。9. 当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应先设置连墙件和横向支撑加固。10. 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。11. 拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。12. 拆架时扣件必须从钢管上拆除，严禁扣件在被拆下的钢管上。13. 拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内。14. 拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，81、严禁在拆架时嘻戏打闹。15. 拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。16. 严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。17. 脚手架拆除时，做到随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，长料用钢丝绳绑扎成捆，短料及扣件用专用料斗转运。18. 拆除下来的脚手架必须及时运到地面，严禁架上过夜，防止发生安全事故。19. 运至地面的构配件应按要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。三） 型钢梁拆除 现场采取的方法是每层每根型钢梁拆除时架体上设2-3人，室内设2-3人，在确保安全可靠的前提下室内工人先将伸入室内的钢梁固定端慢慢松动，架体上人82、员借助钢绳的力量和自己的力量稳住钢梁不让其下坠，待室内人员将钢梁固定端完全松动后，室内外人员再同时慢慢将钢梁向室内缓缓推进（期间注意室内外人员间的相互呼应），待钢梁段完全进入室内后再通过高层施工电梯将钢梁运送到一楼，然后码放于制定地点（如钢梁长度太长不方便运输，可采取将其安全拆除送入室内后，再用钢丝绳绑扎好，慢慢的移到外架边，用塔吊进行调运。（四) 安全措施1. 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订拆除作业计划，进行技术交底后才准备工作。2. 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、缆风绳、连墙杆、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉83、。3. 严禁上下垂直交叉作业。4. 拆架时划分作业区，周围竖立警戒标志并划定警戒区，地面应设专人负责指挥，禁止非作业人员进入。5. 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6. 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7. 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8. 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9. 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。10. 所有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。11. 拆下的零配件要装入容器内；拆下的钢管要绑扎牢固，双点84、起吊，严禁从高空抛掷。12. 六级及以上大风和雾、雷雨天以及35度以上高温天气严禁施工作业。 第八章 质量保证措施（一) 质量保证体系职 务人 员职责范围组 长谢小英全面负责施工现场质量协调与统筹安排并组织脚手架质量验收副组长李茂兴负责外架搭设的质量控制与现场协调项目技术黄 芳负责施工技术交底及质量措施的监督安全员谌 遥负责现场施工监督指导工作安全员欧阳璇、占娟负责现场安全监督检查工作测量员杨长明负责外架的监测架子工班长劳务队负责现场具体施工（二) 材料质量要求一） 新钢管要求1. 每根钢管的最大质量不应大于 25kg ，采用 483.6 钢管，钢筋壁厚最小为 3.6mm ；2. 应有产品质量85、合格证、质量检验报告；3. 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压 痕和深的划道；4. 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合要求； 二） 旧钢管的要求 在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1. 应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过下表规定值时不得使用；2. 钢管弯曲变形应符合下表规定；3. 钢管上严禁打孔；4. 不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。三） 扣件的选用1. 新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证： 2. 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓 必须更换；86、 3. 新、旧扣件均进行防锈处理； 4. 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达 65Nm 时，不得发生破破坏。 四） 预埋吊环、锚固环1. 吊环、锚固环应使用一级钢（圆钢），吊环直径不小于20mm，锚固环直径不应小于18mm，埋设位置应准确。2. 吊环应预埋在结构梁内，锚固长度应符合要求，末端做90度弯钩。（三) 质量保证措施一） 质量管理组织机构建立1. 建立质量管理小组直接抓质量，明确质量管理岗位责任制。配备专职检查小组，树立质量第一的观念，负责制定工程施工的总体计划、方针和产品质量的总目标；监督检查各职能部门有关质量的工作；组织编制管理制度，施工工艺卡，质量标准的贯彻执行。2. 由丰富施工实87、践的专职质量员，负责施工现场管理工作，对施工质量负直接把关的责任，并负责处理日常一般的质量事故。3. 单位工程施工负责人负责整个工程施工的事前管理。贯彻质量规划和各种技术措施，负责主持各道工序的复评工作；负责处理各种质量事故，严格按照施工规范和公司技术标准施工，对各种班组的施工情况进行总结，并及时汇报情况。4. 确立各班组长为兼职质量员，加强施工工序和操作规程及验收规范的执行力度，主持本工序质量检查工作，组织本班组内的施工活动，制止违章操作。二） 施工准备阶段的质量管理1. 施工前的准备工作很重要，它贯穿工程施工的全过程，施工准备阶段的质量管理直接影响工程质量，这个阶段的质量控制主要包括：2.88、 实行外架图纸深化。图纸是施工的依据，要保证工程的质量,必须认真熟悉图纸，并及时组织自审和会审，开好设计交底会议，对有可能影响质量和施工难度的问题尽量预先与设计沟通，取得共识，为保证质量创造基础。3. 材料和半成品的质量验收。保证材料质量是保证工程产品质量的前提，也是保证整个工程质量的关键，要按照设计方案、图纸和规范、规程，使用材料、半成品和设备等分型号分别堆放，并标出标色，各种构件及原材料要有出厂合格证，且按规定进行复试，合格后方可使用。三） 施工过程的质量管理1. 施工过程的质量，在施工员的指导下进行控制，各施工班组严格按照规范和技术标准进行施工，施工员、质量员对施工过程的质量管理起到全面89、把关的作用。2. 做好施工的技术交底和技术复核工作，监督工程是否按照设计图纸、规范和规程施工。3. 进行工程质量检查和验收，为保证本工程质量，坚持质量检查和验收制度，加强对施工过程各个环节的检查，对已完工的工程及时进行检查验收，并组织工人参加自检、互检和交接检查。4. 加强成品保护教育，贯彻成品保护条例，有专人负责成品保护，加强监督并建立完善的质量管理网络，质量管理网络附后。第九章 施工安全保证措施 （一) 安全施工组织保障职 务人 员职责范围组 长谢小英全面负责施工现场安全管理工作副组长李茂兴主管安全管理工作项目技术黄 芳负责技术交底安全员谌 遥负责现场施工指挥安全员欧阳璇、占娟负责现场安全90、检查工作架子工班长劳务队负责现场具体施工（二) 安全组织机构成员联系电话 职 责姓 名职 务联系电话组 长谢小英项目经理13807083396副组长李茂兴项目副经理18666171548项目技术黄 芳技术总工13653678981安全员谌 遥安 全 员13833783613安全员欧阳璇安 全 员13254649894劳务队长杨贵春外 架 班15012938766（三) 安全管理流程 （四) 安全管理组织一） 安全教育制度 所有进场施工人员必须经过安全培训，经公司、项目、岗位三级教育，考核合格后方可上岗。 二） 安全学习制度 项目经理部针对工程的特点，组织管理人员进行安全学习。各分包队伍在专职安91、全员的组织下坚持每周一次安全学习，施工班组针对当天工作内容进行班前教育，通过安全学习提高全员的安全意识，树立“安全第一，预防为主”的思想。 三） 安全技术交底制 根据安全措施要求和现场实际情况，项目经理部必须分阶段对管理人员进行安全书面交底，各施工工长及专职安全员必须定期对各分包队伍进行安全书面交底。 四） 安全检查制 项目经理部每周由项目经理组织一次安全大检查；各专业工长和专职安全员每天对所管辖区域的安全防护进行检查，督促各分包队伍对安全防护进行完善，消除安全隐患。对检查出的安全隐患落实责任人，定期进行整改，并组织复查。 五） 持证上岗制 特殊工种持有上岗操作证，严禁无证上岗。 六） 安全隐92、患停工制 专职安全员发现违章作业、违章指挥，有权进行制止；发现安全隐患，有权下令立即停工整改，同时上报公司，并及时采取措施消除安全隐患。 七） 安全生产奖罚制度 项目经理部设立安全奖励基金，根据每周一次的安全检查结果进行评比，对遵章守纪、安全工作好的班组进行表扬和奖励，违章作业、安全工作差的班组进行批评教育和处罚。 （五) 施工安全技术措施 一） 技术交底 1. 脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。 2. 脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。上岗人员要定期体检持证上岗。操作时必须戴安全93、帽、安全带、穿防滑鞋等。 二） 材料验收 1. 对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。 2. 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 三） 外架搭设 1. 搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。 2. 不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。 3. 脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设 方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。 4. 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。 5. 水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。94、 四） 外架验收 1. 搭设过程中安全员、工长、公司技术人员必须进行检查、验收、签证。合格后方可使用。 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，需经技术部和安全部同意后由架子工来操作。 2. 脚手架应按下列阶段进行质量检查，发现问题及时校正。 1) 安装阶段：脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设 6-8m 高度后； 达到设计高度后，脚手架的搭设质量必须验收合格后才能投入使用。 2) 使用阶段：在六级大风与大雨、雪后；寒冷地区开冻后；停用超过一个月，复工使用前； 五） 外架拆除 1. 拆除过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，动作协调，严禁 在无人指挥下作业。在架子上的95、作业人员不得随意拆动脚手架的所有接点和脚手板， 以及扣件绑扎扣等所有架子部件。 2. 拆除时，当解开与另一人有关扣件时必须先告诉对方，并得到允许。 3. 严禁在未经项目部允许的情况下拆除脚手架任何部件。 4. 拆除前必须观察施工现场环境，躲避障碍物。 5. 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，防止触电。 6. 每天拆架下班时，不应留有隐患部位。 7. 所有脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 8. 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员作好防火工作，防止火星和切割物溅落。要保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 9. 脚手架应用404 扁钢作接地，接96、地电阻不宜大于 4。 六） 安全防护措施 1. 水平防护：脚手架水平防护有两种方式，硬防护和安全网结合防护。安全网防护沿竖向每层均设置。 2. 立面防护：立面采用密目网全封闭防护，密目网必须有准入证和合格证。挂在架体内侧，与架体绑扎牢固。 3. 操作层防护：为便于施工操作，在操作层设置一道水平操作平台，采用钢筋网格栅铺设，立面设置180mm高的挡脚板，外立杆内侧0.61.2m处各设一道防护栏杆。 七） 预防坍塌事故的安全措施 1. 作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。 2. 不得使用严重97、锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的立柱。架体基础应牢固，承载力满足方案设计要求，应采取排水措施。 3. 作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。 4. 应限制架体荷载，防止超载。 5. 脚手架搭设高度要高出施工作业面至少 1.2m 并安装护身栏杆，宜应挂好安全网。 6. 拆架间歇时，应将已活动的拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 八） 预防高空坠落事故安全措施 1. 按规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术部及分管技术总工审批签字，并组织有关部门验收合格。 2. 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操98、作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。 3. 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。 4. 安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。 5. 项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。 6. 高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合99、格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。 表B.4 悬挑式脚手架检查评分表 序号检查项目扣分标准应得分数扣减分数实得分数1保证项目施工方案未编制专项施工方案或未进行设计计算扣10分专项施工方案未经审核、审批或架体搭设高度超过20m未按规定组织进行专家论证扣10分102悬挑钢梁钢梁截面高度未按设计确定或载面高度小于160mm扣10分钢梁固定段长度小于悬挑段长度的1.25倍扣10分钢梁外端未设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构拉结每处扣2分钢梁与建筑结构锚固措施不符合规范要求每处扣100、5分钢梁间距未按悬挑架体立杆纵距设置扣6分103架体稳定立杆底部与钢梁连接处未设置可靠固定措施每处扣2分承插式立杆接长未采取螺栓或销钉固定每处扣2分未在架体外侧设置连续式剪刀撑扣10分未按规定在架体内侧设置横向斜撑扣5分架体未按规定与建筑结构拉结每处扣5分104脚手板脚手板规格、材质不符合要求扣710分脚手板未满铺或铺设不严、不牢、不稳扣710分每处探头板扣2分105荷 载架体施工荷载超过设计规定扣10分施工荷载堆放不均匀每处扣5分106交底与验 收架体搭设前未进行交底或交底未留有记录扣5分架体分段搭设分段使用，未办理分段验收扣710分架体搭设完毕未保留验收资料或未记录量化的验收内容扣5分10101、小 计607一般项目杆件间距立杆间距超过规范要求，或立杆底部未固定在钢梁上每处扣2分纵向水平杆步距超过规范要求扣5分未在立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆每处扣1分108架体防护作业层外侧未在高度1.2m和0.6m处设置上、中两道防护栏杆扣5分作业层未设置高度不小于180mm的挡脚板扣5分架体外侧未采用密目式安全网封闭或网间不严扣710分109层间防护作业层未用安全平网双层兜底，且以下每隔10m未用安全平网封闭扣10分架体底层未进行封闭或封闭不严扣10分1010脚手架 材 质型钢、钢管、构配件规格及材质不符合规范要求扣710分型钢、钢管弯曲、变形、锈蚀严重扣710分10小 计40检查项目各计102、100九） 安全文明施工措施 1. 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。 2. 进入施工现场人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得随意拆除和移动标识牌。 3. 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。 4. 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 5. 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改，应由架子工来完成，其他人不得任意拆改变动。 6. 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀爬架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊重物时不能碰撞和拖动脚手架。不得将模板支撑、缆风绳、 泵送混103、凝土的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 7. 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件或其他物品。材料、工具用滑轮和绳索运输不得乱扔。 8. 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。 9. 脚手架堆放场地要做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。 10. 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 11. 运至地面的材料应按指定的地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥 善保管。 12. 六级以上大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查104、脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。如有则应随时清扫，并要采取防滑措施，并注意平时的清理与打扫。 十） 防雷雨、台风措施1. 在脚手架底部的立杆钢管上连接避雷导线，引入地下并深埋（接地线可采用40*4的镀锌扁钢作）接地线与整栋建筑物层内避雷系统连成一体的措施，接地线的连接牢靠。在脚手架的四角各设置1根，中间设置2根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m,设置在脚手架四角及中间立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。防雷接地材料全部采用镀锌材料，所有连接均采用焊接，搭接长度，圆钢搭接长度为圆钢直径的6倍，两面施焊；扁钢（404的镀锌扁钢，）的搭接长度为宽度两倍，三面105、施焊，焊口均做防腐处理，接地电阻应小于4。雷雨天气和六级以上大风应停止架上作业。2. 大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。3. 脚手架的防雷、防台风要有完整的设计，形成制度，落实责任制。十一） 防电、防火措施1. 脚手架的防电、防火要有完整设计，形成制度，落实责任制。2. 建筑施工用脚手架大多为金属的，因此电线不能直接绑扎在脚手架上。如必须绑扎在脚手架上，应有可靠的绝缘保护。3. 脚手架上使用的安全网和堆放的易燃建材，都易于发生火灾，因此要注意防火。4. 防火以预防为主，及时清理脚手架上的易燃建材，在各层脚手架的适当位置设置适量的灭火器材；主体外首层及以上楼面层均设置专用消防水管（106、水源），保证水枪充实水柱长度13米以上。5. 限制在脚手架上动上动用明火。动用明火要审批，并有专人监护，动火处旁应有防火措施（设有灭火器等），禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种来源，配备临时消防水池及消火栓泵。十二） 防止物体打击事故的措施1. 进入现场的人员戴安全帽；2. 交叉作业通道搭护头棚；3. 高处作业的工人应具工具袋，零件、螺栓、螺母随手放入工具袋，严禁向下抛掷物品；4. 高处码放的板材要加压重物，以防被大风掀翻吹落，高处作业的余料、废物须及时清理，以防无意碰落或被风吹落；5. 高处作业的操作平台应密实，周围栏杆底部应设高度不低于18cm的挡脚板，以防物料从平台缝隙或栏杆底部漏下。（六) 107、外架施工应急救援预案 一） 救援预案的目的 事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。 二） 救援物资序号名 称类 型数 量存放位置管理人联系方式1酒 精常备消毒药品5瓶办公库房万歌舞187979326262紫药水常备消毒药品5瓶办公库房万歌舞187979326263创可贴常备急救物品20达办公库房万歌舞187979326264绷 带常备急救物品10卷办公库房万歌舞187979326265无菌敷料常备急救物品5瓶办公库房万歌舞187979326266仁 丹常备急救物品5瓶办公库房万歌舞187979326267常用小夹板常备急救器材5个办公库108、房万歌舞187979326268担 架常备急救器材2个办公库房万歌舞187979326269止血袋常备急救器材2个办公库房万歌舞1879793262610氧气袋常备急救器材1个办公库房万歌舞1879793262611铁锹抢险工具20把材料库房万歌舞1879793262612撬棍抢险工具10根材料库房万歌舞1879793262613气割工具抢险工具2套材料库房万歌舞1879793262614切割机抢险工具2台材料库房万歌舞1879793262615灭火器消防器材40个材料库房万歌舞1879793262616消防桶消防器材40个材料库房万歌舞1879793262617架子管应急器材10T材料堆场万109、歌舞1879793262618安全帽应急器材100顶材料库房万歌舞1879793262619安全带应急器材20条材料库房万歌舞1879793262620防毒面具应急器材2面材料库房万歌舞1879793262621应急灯应急器材10盏材料库房万歌舞1879793262622对讲机应急器材10台材料库房万歌舞1879793262623电焊机应急器材3台材料库房万歌舞1879793262624水 泵应急器材10台材料库房万歌舞1879793262625普通轿车应急设备1台施工现场李茂兴18666171548三） 应急救援领导机构 职 责姓 名职 务联系电话总 指 挥谢小英项目经理1380708339110、6副总指挥李茂兴项目副经理18666171548通讯联络组宋 俊资 料 员15879082521技术处理组黄 芳技术负责人13653678981医疗救助组谌 遥安 全 员13833783613安全警戒组欧阳璇安 全 员13254649894应急抢险组李巧珍质 量 员13945682317后勤保障组余建华后勤主管15270389757四） 应急小组人员配备 序 号小组名称人 数1总 指 挥12副总指挥13通讯联络组24技术处理组15医疗救助组26安全警戒组107应急抢险组508后勤保障组10五） 应急救援小组职责一、 应急指挥部职责1. 研究制定、修订本公司应对建设工程事故的政策措施和指导意见。111、2. 负责指挥特别建设工程施工事故的具体应对工作。3. 分析总结本公司建设工程施工突发事故应对工作，制定工作规划和年度工作计划。4. 负责本指挥部所属应急抢险救援队伍的建设和管理。5. 承办上级应急委员会交办的其他事项。二、 应急救援总指挥1. 分析紧急状态确定相应报警级别，根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型；2. 指挥、协调应急反应行动；3. 与企业外应急反应人员、部门、组织和机构进行联络；4. 直接监察应急操作人员行动；5. 最大限度地保证现场人员和外援人员及相关人员的安全；6. 协调后勤方面以支援应急反应组织；7. 应急反应组织的启动；8. 应急评估、确定升高或降112、低应急警报级别；9. 通报外部机构，决定请求外部援助；10. 决定应急撤离，决定事故现场外影响区域的安全性。三、 应急救援副总指挥1. 协助应急总指挥组织和指挥应急操作任务；2. 向应急总指挥提出采取的减缓事故后果行动的应急反应对策和建议；3. 保持与事故现场副总指挥的直接联络；4. 协调、组织和获取应急所需的其它资源，设备以支援现场的应急操作；5. 组织公司总部的相关技术和管理人员对施工场区生产过程各危险源进行风险评估；6. 定期检查各常设应急反应组织和部门的日常工作和应急反应准备状态；7. 根据各施工场区、加工厂的实际条件，努力与周边有条件的企业为在事故应急处理中共享资源、相互帮助、建立共113、同应急救援网络和制定应急救援协议。四、 通讯联络组职责1. 发生事故及时报警、求助。2. 联系各级领导及相关应急小组人员。3. 和外界及时取得联络。4. 接警及路线引导。五、 技术处理小组1. 当外架拆除过程中出现安全隐患时，必须立即出具有效可行的安全技术处理方案，对安全隐患进行整改。2. 当安全施工发生时，出具加固处理方案，将损失降到最低。六、 医疗救助组职责1. 对受伤人员作简易的抢救和包扎工作；2. 及时转移重伤人员到医疗机构就医。七、 安全警戒组职责1. 对场区内外进行有效的隔离工作和维护现场应急救援通道畅通的工作；2. 引导现场作业人员从安全通道疏散；3. 疏散场区外的居民撤出危险地114、带。八、 应急抢险组职责1. 迅速调配抢险物资器材至事故发生点；2. 提供和检查抢险人员的装备和安全配备；3. 及时提供后续的抢险物资。4. 迅速组织后勤必须供给的物品；5. 及时输送后勤供给物品到抢险人员手中；6. 做好伤亡人员及家属的稳定工作，确保事故发生后伤亡人员及家属思想能够稳定，大灾之后不发生大乱；做好受伤人员医疗救护的跟踪工作，协调处理医疗救护单位的相关矛盾；与保险部门一起做好伤亡人员及财产损失的理赔工作；慰问有关伤员及家属。九、 后勤保障组1. 安全生产应急物资的采购与管理；2. 转移可能引起新危险源的物品到安全地带。六） 外界应急救援联系方式部门名称电话号码大亚湾区安监局电话0115、752-5562262大亚湾区霞涌镇派出所电话0752-5583060大亚湾区环保局电话0752-5573533惠州市中大惠亚医院0752-6516990大亚湾区人民医院电话0752-5567199消防报警电话119急救中心电话120匪警报警电话110七） 应急就医线路1. 方案1l 惠州市惠阳小径海岸城花园l 从惠州市惠阳小径海岸城花园到惠深沿海高速，行驶2.3公里l 靠左前方行驶，进入惠深沿海高速，行驶14.6公里l 靠右前方行驶，从惠深沿海高速到中兴北路，行驶1.1公里l 右转，进入中兴北路，行驶3.3公里l 右转，从中兴北路到中山大学附属第一医院惠亚医院，行驶30米l 中山大学附属第一116、医院惠亚医院2. 方案2l 惠州市惠阳小径海岸城花园l 从惠州市惠阳小径海岸城花园到石化大道东，行驶2.1公里l 左转，进入石化大道东，行驶4.7公里l 请直行，进入石化大道中，行驶780米l 靠右前方行驶，进入中兴北路，行驶12.5公里l 右转，从中兴北路到中山大学附属第一医院惠亚医院，行驶30米l 中山大学附属第一医院惠亚医院应急就医附图八） 应急疏散图九） 应急响应流程图十） 外架倒塌事故的应急救援 一、 外架倒塌事故的主要危害 外架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。 二、 应急救援方法 1. 有关人员的安排 组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、117、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。 2. 人员疏散、救援方法 人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 3. 伤员救护 1) 休克、昏迷的伤员救援 2) 让休118、克者平卧，不用枕头，腿部抬高30 度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。 3) 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 4) 立即拨打120 急救电话或送医院。 4. 现场保护 由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。 十一） 外架物体打击事故的应急救援 当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤，胸部骨拆和出血上进行处理。1. 发生物体打击事故，应马上组织抢救者脱离危险现场，以免再发生损119、伤。2. 在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、劲、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴劲椎骨折，更应避免头劲的摆动，以防引起劲部血管神经及脊髓的附加损伤。 3. 观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送医院进行抢救治疗。4. 出现颅脑损伤，必须维护呼吸道畅通，昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入、发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凸陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清120、结布等覆盖伤口，用绷带或布一条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 5. 防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸水有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎滑片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6. 在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸，对烦操不安者可因地置宜地予以手足约束， 以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成加重脊髓损伤。十二） 高空坠落急救措施1. 当发生高空坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出121、血上进行处理，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暧、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送往医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，面应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2. 领面部伤员首先应保持呼吸畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。3. 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运122、时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂千万截瘫、导致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4. 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法加以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。5. 复合伤要求平仰卧位，保持呼吸畅通，解开衣领扣。6. 周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨髓。直接在伤口上放置厚下敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1H为宜，做好标记，注明上止血带时间123、。1) 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚下高的卧位，并注意保暧。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a. 一般伤口小的止血方法：先用生理盐水（0.9%Nacl溶液）冲洗伤口，涂上红永，然后盖上消毒纱布、用绷带较紧包扎b. 加压包扎止血法：用纱布、花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c. 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上1/2处（靠近以及位置）下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近以及位置）结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。124、每隔2540min放松一次，每次放松0.51min.2) 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运磅途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。十三） 触电事故急救措施1. 当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2. 隔离电源方法1) 断开电源开关；2) 使用绝缘物（如干操的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；3) 用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸面断开电路。3. 抢救方法：1) 口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）a. 使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天，解开领口和衣服，仰卧125、在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。b. 一只手捏紧鼻孔，另一只手瓣嘴巴（如果瓣不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）；c. 深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹所了，一般吹二秒，放松三秒；d. 救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。2) 胸外心脏挤法（心脏跳动停止者）a. 解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。b. 救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点地方，即放在胸骨下三分之一至三分之二处。c. 掌根用力垂直向下积压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷34cm，以每分钟挤压60次为宜。d. 挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不126、必完全离开胸膛。3) 如果触电者心脏停止跳动和呼吸停止者，人工呼吸法和胸外心脏挤压法要同时交替进行。4) 人工呼吸和胸外心脏挤压要坚持不断，切不可轻率中止。如触电者身上出现身体僵冷或尸斑，要医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。十四） 火灾事故急救措施1. 事故发生后，最早发现者应迅速和向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2. 事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方，一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3. 发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚127、持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。1) 火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒，可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。2) 火场救人方法：应根据火热对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员可指定通道，引导他们自行脱离险区; 对顺烟128、雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4. 火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件，资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥报告。十五） 中暑应急救援措施1. 对项目施工现场一旦发生中暑故时，首发人应立即通知现场负责人，并组织应急小组成员马上进入应急操作129、，组织救治患者，送患者到医院或拨打急救中心电话120，派车送患者到医院救治，同时通知公司安全管理部门及公司领导。2. 发现中暑病人，首先应将患者脱离高温环境，移去阴凉、通风的地方，并服用含盐的清凉饮料，按压人中、合谷等穴位。重症者应马上送医院救治。十六） 恶劣天气应急措施1. 对恶劣天气要采取“两个控制”，即前期控制，施工过程控制。1) 前期控制：施在工程开工前编制施工组织设计或专项方案时，针对工程的各种危险源，制定出防控措施。2) 施工过程控制：在工程施工过程中，严格按照具体工程制定的安全监理细则监督检查。关注天气预报，及时获取警报信息。增强各级管理人员安全责任意识，加强安全专业知识培训。2130、. 安全检查制度1) 认真落实各级安全生产责任制、建立健全各项管理制度、编制各种应急预案及组织恶劣天气应急小组（要求具体责任分工、落实到个人）。2) 接到恶劣天气预报，组织人员进行排查并停止高空等危险作业施工。3) 加强各种危险源预防检查工作，结合工程特点，针对确认的危险源实施相应的预防控制措施。4) 检查应急小组人员、应急救援药物、救援器械、救援通讯、救援车辆等是否满足需要。3. 各种恶劣天气前具体检查事项1) 台风气候a. 检查内外脚手架、模板支架、卸料平台，安全立网，特别是要加强对脚手架基础、架体结构、拉结点、剪刀撑的检查，确保脚手架稳固、安全。b. 立即排查高处作业情况，重点检查建筑工131、地“三宝”使用情况和临边洞口的防护情况、外脚手架平桥上及楼面施工层上零散的模板、扣件和杂物清理情况。对存在问题的，立即予以整改。遇暴雨、六级以上强风，一律禁止进行攀登、悬空露天作业，确保人员安全。c. 围栏、棚架、广告牌等易被风吹动的搭建物是否已加固。d. 立即排查附墙、拉结点、钢丝绳等涉及结构稳定的关键设施。对存在问题的，及时采取加固措施；六级风以上或暴雨时，一律停止作业，保证安全。2) 雷雨气候a. 根据施工平面图、排水总平面图，检查是否按规定坡度挖好排水沟，排水是否畅通无阻。b. 钢管脚手架是否有避雷装置，留意天气预报，提前完善防雷措施。c. 完善上下通道防滑措施。（七) 监测监控措施 132、一） 监控措施 一、 重点监控部位： 1. 型钢梁锚固段是否松动。2. 杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 3. 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 4. 连接扣件是否松动。 5. 支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。 6. 施工过程中是否有超载的现象。 7. 安全防护措施是否符合规范要求。 8. 支撑体系和各杆件是否有变形的现象。9. 脚手架卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象。 二、 在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 二） 监测人员配备序号职 称姓名联系电话责任分工1测量工长杨长明18813985367负责监测的安排与协调，与成果统计2测 量 员李海华133、18664183132实施监测3测 量 员方文定13689465665实施监测4测 量 员杨 棋15843496967实施监测三） 监测措施 一、 监测项目 外脚手架最底层立杆与卸荷点立杆的弯曲变形，脚手架立杆垂直度，大横杆的弯曲变形，脚手架上荷载堆放情况，检查脚手架刚性连墙是否牢固。二、 监测点布设 每栋楼在转角等处设监测点，每个被监测的构件应布置一个水平位移观测点和一个稳定性沉降观测点及一个支架沉降观测点。要求观测点设置经过主管工长确认并做好记录，在架子搭设过程中要对观测点进行保护。 三、 仪器设备配置 必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并134、设变形监测报警值。 名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手2四、 监测频率 搭设过程中适时对脚手架架体的垂直、沉降、变形进行观测，投入使用后特别是架体经历大雨、大风、冰雪过后增加观测次数。 在脚手架搭设期间，一般监测频率不超过 3 天/次5 天/次，在脚手架使用期，一般监测频率不超过10天/次15天/次。 五、 监测的方法与工具 立杆的垂直度监测用经纬仪或吊线和卷尺， 立杆间距用钢板尺，纵向水平杆高差用水平仪或水平尺，主节点处各扣件中135、心点相互距离用钢板尺，同步立杆上两个相隔对接扣件的高差用钢卷尺，立杆上对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力扳手，剪刀撑斜杆与地面的倾角用角尺，脚手板外伸长度的检测用卷尺，钢管两端面切斜偏差用塞尺.拐角吃，钢管外表面锈蚀程度用游标卡尺，钢管弯曲用钢板尺。六、 搭设允许偏差及预警值要求 项目允许偏差预警值检查工具立杆钢管弯曲3mL4m128mm经纬仪、水准仪4mL6.5m2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3022mm经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内相对值H/400136、0.75H/400经纬仪、水准仪支撑沉降10mm5 mm经纬仪、水准仪第十章 计算书（一) 脚手架搭设概况(悬挑型钢+钢筋绳拉吊卸荷)序号楼栋悬挑楼层卸载楼层每段脚手架计算高度11#楼14F、26F14F、18F、22F、26F、31F第一段悬挑架起始标高：40.25m第一段悬挑架终止标高：75.05m卸载高度分别为：11.6m、11.6m、11.6m搭设高度：34.8m第二段悬挑架起始标高：75.05m第二段悬挑架终止标高：103.3+1.2m=104.5m卸载高度分别为：14.5m、14.95m搭设高度：29.45m22#楼14F、26F14F、18F、22F、26F、31F第一段悬挑架起137、始标高：40.05m第一段悬挑架终止标高：74.85m搭设高度：34.8m卸载高度分别为：11.6m、11.6m、11.6m第二段悬挑架起始标高：74.85m第二段悬挑架终止标高：103.9m+1.2m=105.4m搭设高度：30.15m卸载高度分别为：14.5m、15.65m315#楼14F、26F14F、18F、22F、26F、31F第一段悬挑架起始标高：40.05m第一段悬挑架终止标高：75.75m搭设高度：35.7m卸载高度分别为：11.7m、12m、12m第二段悬挑架起始标高：75.75m第二段悬挑架终止标高：104.8+1.2=106m搭设高度：30.25m卸载高度分别为：15m、138、15.25m419#楼12F6F、12、16F第一段悬挑架起始标高：34.85m第一段悬挑架终止标高：58.90m+1.5m=60.4m搭设高度：24.05m+1.2=25.25m卸载高度分别为：15m、9.05m+1.2m=11.65m备注：由于以上脚手架搭设构造参数相同，因15#楼脚手架每段计算高度最大，搭设高度最高，本项目以15#楼外架为代表进行受力验算；第一段悬挑脚手架搭设起始标高为40.05m，上部终止标高为75.75m，即最大搭设高度按35.7m计算；第二段悬挑脚手架搭设起始标高为75.75m，上部终止标高为106m，即最大搭设高度按30.25.m计算；一般部位悬挑长度1.0m，阳139、台部位按最大悬挑长度2.9m计算；脚手架按48*3.2进行折减计算。（二) 第一段悬挑脚手架受力计算一） 第一段悬挑架一般部位受力计算（含联梁受力计算）一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为35.7米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 内排架距离墙长度为0.20米。 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根。 采用的钢管类型为483.2。 连墙件采用1步2跨，竖向间距1.80米，水平间距3.00米,采用扣件连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板140、自重标准值0.30kN/m2， 同时施工2层，脚手板共铺设10层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。 卸荷钢丝绳采取3段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.40米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作141、为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080142、.142+0.101.120)1.5002=0.278kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.142+0.1171.120)1.5002=-0.327kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327106/4730.000=69.093N/mm 大横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.118+0.143、9900.800)1500.04/(1002.06105113510.0)=1.888mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与规范规定10mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.12144、0+1.41.200=1.893kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8930.800/3=0.509kN.m =0.509106/4730.0=107.509N/mm2 小横杆的计算强度205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.03880145、0.004/(3842.06105113510.0)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105113510.0)=1.071mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.079mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与规范规定10mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.85 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.80kN 。 纵向或横146、向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc (规范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.80kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500(1+1.0)=0.115kN 小横杆的自重标准值 P2=0.0380.800/2=0.015kN 脚手板的荷载标准值 P3=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.015+1.20.115+1.20.180+1147、.41.800=2.893kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R 6.80满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1179 NG1 = 0.117935.700=4.209kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300101.500(0.800+0.200)/2=2.250kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重148、标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.50010/2=1.200kN (4)吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.50035.700=0.536kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 3.986kN。 NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 3.450kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 8.195kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN149、/m2):3.000 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.60kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: （参考规范JGJ130-2011公式4.2.5） 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.350 可按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为1 脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 1.560, 风荷载虽然在脚手架顶部达到最大150、，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；而在5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取值应选脚手架底部。 Us 风荷载体型系数：Us = 1.1284 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 11.5601.12840.350 = 0.616kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-2） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 14.370kN 考虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) 1.5 =14.370/(3 + 1)1.151、5 =5.389kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.874kN 考虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) 1.5 =14.874/(3 + 1)1.5 =5.578kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW （参考规范JGJ130-2011公式5.2.9） MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.6161.501.802/10152、 = 0.377kN/m 六、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加0吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(0.80+0.20)=1.249 2=arctg3.00/0.20=1.504 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为5.389kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为5.578kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=5.879 T2=5.590 N1=1.859 N2=0.372 其中T钢153、丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为5.879kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于8.0005.879/0.850=55.336kN。 钢丝绳直径最少为10.52mm。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = N / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(5879.4654/3.1416/50/2)1/2=9mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-201154、1公式5.2.6-1） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.578kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=170； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=196的结果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=4.50cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.73cm3； f 155、钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 5578.000/(0.188450.000)=66.05N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-2） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.389kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=170； = 210, 满足要求! k 计156、算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=196的结果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=4.50cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.73cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.377kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 5389.000/(0.188450.000)+(377000.000/4730.000)=143.52N/157、mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-3） 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw （参考规范JGJ130-2011公式5.2.13） 脚手架顶部Uz = 1.910 （连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也随之增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。） 脚手架顶部风荷载标158、准值Wk=kUzUsWo=11.9101.12840.350 = 0.754kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.754kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 1.001.802.001.50 = 5.400m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 1.40.7545.400 = 5.700kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 5.700+3.000 = 8.700kN (2)连墙件的强度计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 经计算=8700.00159、/450.00=19.33N/mm2174.25N/mm2，满足要求。 (3)连墙件的稳定承载力计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=20.00/1.59=13 长细比=13 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.966； Nl/A=8.700103/(0.9661808.64)=4.98N/mm2 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2） 连墙件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求! (4)连墙件抗滑移计算160、： 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 8.700kN小于扣件的抗滑力10.20kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、联梁的计算: 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=14.87kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/214.87+14.87+1.500.20/2=15.02kN 通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 114.87+1.500.20=15.18kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(8161、1)14.871.50+0.201.501.50/8=0.06kN.m 抗弯计算强度 f=0.06106/141000.0=0.40N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 N-悬挑脚手架立杆的轴向力设计值； l-型钢悬挑梁锚固点中心至建筑楼层板边支承点的距离； m-型钢悬挑梁悬挑端面至建筑结构楼层板边支承点的距离； m2-脚手架外立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离； m1-脚手架内杆至建筑结构楼层板边支承点的距离 q -162、型钢梁自重线荷载标准值。 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l；k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1100mm，l = 1400mm，m1 = 200mm；m2 = 1000mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用传递集中力 P=15.18kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.10/1.40=0.79 kl=0.20/1.40=0.14 k2=1.00/1.40=0.71 代入163、公式，经过计算得到 支座反力 RA=43.907kN 支座反力 RB=-12.942kN 最大弯矩 MA=18.359kN.m 抗弯计算强度 f=18.359106/(1.05141000.0)=124.007N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=8.20+3.60=11.80kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.20kN/m 最大挠度 Vmax=5.201mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2200.0mm 水平支撑梁的164、最大挠度小于2200.0/250,满足要求! 十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)计算得到其值为b=1.07-0.282/2.000=0.929 经过计算得到强度 =18.36106/(0.929141000.00)=140.16N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f=215,满足要求! 十一、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁165、与楼板压点的拉环受力R=27.700kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=277004/(3.1416502)1/2=19mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 27.70kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土166、的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于27700.00/(3.1416181.5)=326.6mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 27.70kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于106.6kN 楼板混凝土局部承压计算N 106.6 满足要求!二167、） 第一段悬挑架阳台部位受力计算 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为35.7米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 内排架距离墙长度为2.05米。 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根。 采用的钢管类型为483.2。 连墙件采用1步2跨，竖向间距1.80米，水平间距3.00米,采用扣件连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工2层，脚手板共铺设10层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。 卸荷钢丝绳采168、取3段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离6.0m。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.90米，建筑物内锚固段长度3.63米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.90m。拉杆采用钢丝绳。 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 169、活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.142+0.101.120)1.5002=0.278kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.142+0.1171.120)1.5002=-0170、.327kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327106/4730.000=69.093N/mm 大横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.04/(1002.06105113510.0)=1.888mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与规范规定10mm,满足要求! 三、小横杆的计171、算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.120+1.41.200=1.893kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载172、最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8930.800/3=0.509kN.m =0.509106/4730.0=107.509N/mm2 小横杆的计算强度205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.06105113510.0)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 173、V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105113510.0)=1.071mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.079mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与规范规定10mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.85 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc (规范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.80kN 174、。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500(1+1.0)=0.115kN 小横杆的自重标准值 P2=0.0380.800/2=0.015kN 脚手板的荷载标准值 P3=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.015+1.20.115+1.20.180+1.41.800=2.893kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R 6.80满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容175、： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1179 NG1 = 0.117935.700=4.209kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300101.500(0.800+2.050)/2=6.412kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.50010/2=1.200kN (4)吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力176、 吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.50035.700=0.536kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 8.148kN。 NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 7.612kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 12.357kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.60kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: （参考规范JGJ130-2011公式4.2.177、5） 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.350 可按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为1 脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 1.560, 风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；而在5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取178、值应选脚手架底部。 Us 风荷载体型系数：Us = 1.1284 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 11.5601.12840.350 = 0.616kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-2） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 19.364kN 考虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) 1.5 =19.364/(3 + 1)1.5 =7.262kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ = 19.868kN 考虑179、分段卸荷作用, N = N / (n + 1) 1.5 =19.868/(3 + 1)1.5 =7.451kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW （参考规范JGJ130-2011公式5.2.9） MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.6161.501.802/10 = 0.377kN/m 六、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加0吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的180、交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg6.00/(0.80+2.05)=1.127 2=arctg6.00/2.05=1.242 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为7.262kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为7.451kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=8.248 T2=7.874 N1=3.539 N2=2.546 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为8.248kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于8.0008.248/0.850=77.633kN。 钢丝绳直径最少为1181、2.46mm。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = N / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(8248.4624/3.1416/50/2)1/2=10mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-1） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.451kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1182、.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=170； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=196的结果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=4.50cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.73cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 7451.000/(0.188450.000)=88.23183、N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-2） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.262kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=170； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=19184、6的结果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=4.50cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.73cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.377kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 7262.000/(0.188450.000)+(377000.000/4730.000)=165.70N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No （参考规范JGJ130-2011公式185、5.2.12-3） 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw （参考规范JGJ130-2011公式5.2.13） 脚手架顶部Uz = 1.910 （连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也随之增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。） 脚手架顶部风荷载标准值Wk=kUzUsWo=11.9101.12840.350 = 0.754kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.754kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖186、面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 1.001.802.001.50 = 5.400m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 1.40.7545.400 = 5.700kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 5.700+3.000 = 8.700kN (2)连墙件的强度计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 经计算=8700.00/450.00=19.33N/mm2174.25N/mm2，满足要求。 (3)连墙件的稳定承载力计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 连墙件的计算长187、度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=205.00/1.59=129 长细比=129 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.401； Nl/A=8.700103/(0.4011808.64)=12.00N/mm2 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2） 连墙件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求! (4)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 8.700kN小于扣件的抗滑力10.20kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑188、脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为Lb=800mm，内侧脚手架距离墙体La=2050mm，支拉斜杆的支点距离墙体Lc = 2900mm， 锚固长度Lm = 3630mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 受脚手架集中荷载 P=1.212.36+1.43.60=7.45kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑189、梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=12.398kN,R2=4.349kN,R3=0.036kN 最大弯矩 Mmax=4.454kN.m = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.2886.530+7.451+7.451=16.8kN 支座反力从左到右相加： Rn=12.398+4.349+0.036=16.8kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.2886.5302/2+7.4515.680+7190、.4516.480)=-96.70kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 12.3986.530=80.96 支2: 4.3493.630=15.79 顺时针力矩之和：80.96+15.79=96.75KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=4.454106/(1.05185000.0)+5.9921000/3060.0=24.887N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度215.0N/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳191、定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=1.37 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)计算得到其值为b=1.07-0.282/1.370=0.864 经过计算得到强度 =4.45106/(0.864185000.00)=27.86N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f=215,满足要求! 十、拉杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=13.770kN 十一、拉杆192、的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行计算，为 Ru = 13.770kN 钢丝拉绳的内力计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，一般对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8，这里取0.85； K 钢丝绳使用安全系数，取8.000 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00013.770/0.850=129.602kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa193、，直径17.0mm。 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=Ru=13.770kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=137704/(3.1416502)1/2=14mm 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.349kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照194、混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=43494/(3.1416502)1/2=7mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.35kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于4349.00/(3.1416181.195、5)=51.3mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.35kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于106.6kN 楼板混凝土局部承压计算N 106.6 满足要求!三） 第一段悬挑架阳角部位受力计算 一、参数信息 1、荷载参数 受脚手架作用的联梁传递集中力 P:14.87kN 2、阳角型钢构造参数 型钢支撑形式：两196、根钢丝绳拉接； 立杆横向间距或排距L1：0.80m；内侧脚手架距离墙体L2：0.20m，计算中取其1.414倍为集中力作用点； 型钢采用18号工字钢；型钢支点距离建筑物角点1.55m； 型钢截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2； 点M到Q点的距离D1:3.00m； 支点P到建筑物角点O的距离：1.55m； O点到Q点的距离D2(m)：0.30m； 二、型钢受力计算 受脚手架作用的联梁传递集中力 P=14.87kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 阳角型钢计算简图 经过连续梁197、的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm) 型钢支点的的支撑力为13.813kN 型钢固接处的支撑力为16.403kN 型钢最大弯矩 Mmax=4.214kN.m = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.2881.650+14.870+14.870=30.2kN 支座反力从左到右相加： Rn=13.813+16.403=30.2kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.2881.6502/2+14.8700.283+14.198、8701.414)=-25.60kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 13.8131.550=21.41 固端弯矩：4.21 顺时针力矩之和：21.41+4.21=25.62KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 图中距离|MP|=(1.5501.550+0.3000.300+1.5500.3001.414+3.0003.000)1/2=3.486m 图中角度 MPQ=arcsin(3.000/3.486)=59.391 图中角度 OPQ=arctg(0.212/1.762)=6.864 每根钢丝绳的拉力 T=13.813/2/sin59.3199、91=8.025kN 水平型钢的轴向力 N=28.025cos59.391cos6.864=8.113kN 型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=4.214106/(1.05185000.0)+8.1131000/3060.0=24.343N/mm2 型钢计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 三、型钢整体稳定性计算 水平型钢采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.929 经过200、计算得到强度 =4.21106/(0.929185000.00)=24.52N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f=215,满足要求! 四、拉绳强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=8.025kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8，这里取0.85； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0008.025/0.850201、=75.529kN。 选择619+1钢丝绳, 钢丝绳公称抗拉强度1550MPa。,直径12.5mm。 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=80254/(3.1416502)1/2=10mm 五、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =160mm2； 其中 N 对接焊缝轴向力，N=8.113kN； F 对接焊缝切向力，F=16.40202、3kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=160mm2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力强度 = 8113.33/160.00 = 50.71N/mm2； 焊缝剪应力强度f = 16403.00/160.00 = 102.52N/mm2； 焊缝总强度为184.67N/mm2；对接焊缝的强度计算满足要求!（三) 第二段悬挑部位受力计算一） 第二段悬挑架一般部位受力计算（含联梁计算） 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为30.3米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆203、的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 内排架距离墙长度为0.20米。 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根。 采用的钢管类型为483.2。 连墙件采用1步2跨，竖向间距1.80米，水平间距3.00米,采用扣件连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工2层，脚手板共铺设8层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段204、长度1.40米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活205、荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.142+0.101.120)1.5002=0.278kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.142+0.1171.120)1.5002=-0.327kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327106/4730.000=69.093N/mm 大横杆的计算强度206、小于205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.04/(1002.06105113510.0)=1.888mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与规范规定10mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 207、1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.120+1.41.200=1.893kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8930.800/3=0.509kN.m =0.509106/4730.0208、=107.509N/mm2 小横杆的计算强度205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.06105113510.0)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105113510.0)=1.071mm 最大挠度和 V=209、V1+V2=1.079mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与规范规定10mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.85 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc (规范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.80kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500(1+1.0)=0.115kN 小横杆的自重210、标准值 P2=0.0380.800/2=0.015kN 脚手板的荷载标准值 P3=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.015+1.20.115+1.20.180+1.41.800=2.893kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R 6.80满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1179 NG1 = 0.117930.2211、50=3.566kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30081.500(0.800+0.200)/2=1.800kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5008/2=0.960kN (4)吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.50030.250=0.454kN 经计算得到，静荷212、载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 3.214kN。 NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 2.760kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 6.780kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.60kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: （参考规范JGJ130-2011公式4.2.5） 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.350 可按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D213、.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为1 脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 1.910, 风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；而在5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取值应选脚手架底部。 Us 风荷载体型系数：Us = 1.1284 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 11.9101.12840.350 =214、 0.754kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-2） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 12.672kN 考虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) 1.5 =12.672/(2 + 1)1.5 =6.336kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.176kN 考虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) 1.5 =13.176/(2 + 1)1.5 =6.588kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW （215、参考规范JGJ130-2011公式5.2.9） MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.7541.501.802/10 = 0.462kN/m 六、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(0.80+0.20)=1.249 2=216、arctg3.00/0.20=1.504 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.336kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为6.588kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=6.944 T2=6.603 N1=2.196 N2=0.439 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为6.944kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于8.0006.944/0.850=65.359kN。 钢丝绳直径最少为11.43mm。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = N / A f 其中f 吊217、环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(6944.3624/3.1416/50/2)1/2=9mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-1） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.588kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=170； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155218、； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=196的结果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=4.50cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.73cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 6588.000/(0.188450.000)=78.01N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-2） 219、其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.336kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=170； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=196的结果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=4.50cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.73cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，220、f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.462kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 6336.000/(0.188450.000)+(462000.000/4730.000)=172.70N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-3） 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw （参考规范JGJ130-20221、11公式5.2.13） 脚手架顶部Uz = 2.130 （连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也随之增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。） 脚手架顶部风荷载标准值Wk=kUzUsWo=12.1301.12840.350 = 0.841kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.841kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 1.001.802.001.50 = 5.400m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N222、o = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 1.40.8415.400 = 6.358kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.358+3.000 = 9.358kN (2)连墙件的强度计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 经计算=9358.00/450.00=20.80N/mm2174.25N/mm2，满足要求。 (3)连墙件的稳定承载力计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=20.00/1.59=13 长细比=13 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆223、的稳定系数,由长细比查表得到=0.966； Nl/A=9.358103/(0.9661808.64)=5.36N/mm2 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2） 连墙件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求! (4)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 9.358kN小于扣件的抗滑力10.20kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、联梁的计算: 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=13.18kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1 经过简支梁的计算得到 支座224、反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/213.18+13.18+1.500.20/2=13.33kN 通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 113.18+1.500.20=13.48kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)13.181.50+0.201.501.50/8=0.06kN.m 抗弯计算强度 f=0.06106/141000.0=0.40N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。225、 悬臂单跨梁计算简图 N-悬挑脚手架立杆的轴向力设计值； l-型钢悬挑梁锚固点中心至建筑楼层板边支承点的距离； m-型钢悬挑梁悬挑端面至建筑结构楼层板边支承点的距离； m2-脚手架外立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离； m1-脚手架内杆至建筑结构楼层板边支承点的距离 q -型钢梁自重线荷载标准值。 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l；k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1100mm，l = 1400mm，m1 = 200mm；m2 = 1000mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) 226、W = 141.00cm3。 受脚手架作用传递集中力 P=13.48kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.10/1.40=0.79 kl=0.20/1.40=0.14 k2=1.00/1.40=0.71 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=39.056kN 支座反力 RB=-11.486kN 最大弯矩 MA=16.322kN.m 抗弯计算强度 f=16.322106/(1.05141000.0)=110.244N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=6.78+3.6227、0=10.38kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.20kN/m 最大挠度 Vmax=4.581mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2200.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/250,满足要求! 十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)计算得到其值为b=1.07-0.2228、82/2.000=0.929 经过计算得到强度 =16.32106/(0.929141000.00)=124.60N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f=215,满足要求! 十一、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=24.660kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=246604/(3.1416502)1/2=18mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压229、在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 24.66kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于24660.00/(3.1416181.5)=290.7mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 24230、.66kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于106.6kN 楼板混凝土局部承压计算N 106.6 满足要求!二） 第二段悬挑架阳台部位受力计算 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为30.3米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 内排架距离墙长度为2.05米。 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根。 采231、用的钢管类型为483.2。 连墙件采用1步2跨，竖向间距1.80米，水平间距3.00米,采用扣件连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工2层，脚手板共铺设8层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。 卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离6.0m。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.90米，建筑物内锚固段长度3.63米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.90m。拉杆采用钢丝绳。 二、大横杆的计算: 大232、横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为233、三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.142+0.101.120)1.5002=0.278kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.142+0.1171.120)1.5002=-0.327kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327106/4730.000=69.093N/mm 大横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值234、q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.04/(1002.06105113510.0)=1.888mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与规范规定10mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN 活荷载标准值 Q=3.00235、00.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.120+1.41.200=1.893kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8930.800/3=0.509kN.m =0.509106/4730.0=107.509N/mm2 小横杆的计算强度205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:236、 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.06105113510.0)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105113510.0)=1.071mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.079mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与规范规定10mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，237、 按照扣件抗滑承载力系数0.85 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc (规范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.80kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500(1+1.0)=0.115kN 小横杆的自重标准值 P2=0.0380.800/2=0.015kN 脚手板的荷载标准值 P3=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/238、2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.015+1.20.115+1.20.180+1.41.800=2.893kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R 6.80满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1179 NG1 = 0.117930.250=3.566kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30081.500(0.800+2.239、050)/2=5.130kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5008/2=0.960kN (4)吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.50030.250=0.454kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 6.544kN。 NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 6.090kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ 240、NG2k = 10.110kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.60kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: （参考规范JGJ130-2011公式4.2.5） 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.350 可按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为1 脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009241、-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 1.910, 风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；而在5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取值应选脚手架底部。 Us 风荷载体型系数：Us = 1.1284 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 11.9101.12840.350 = 0.754kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-2） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 16.668kN 考242、虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) 1.5 =16.668/(2 + 1)1.5 =8.334kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ = 17.172kN 考虑分段卸荷作用, N = N / (n + 1) 1.5 =17.172/(2 + 1)1.5 =8.586kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW （参考规范JGJ130-2011公式5.2.9） MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距243、 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.7541.501.802/10 = 0.462kN/m 六、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加0吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg6.00/(0.80+2.05)=1.127 2=arctg6.00/2.05=1.242 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为8.334kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为8.586kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算244、为(kN) T1=9.505 T2=9.073 N1=4.078 N2=2.934 其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为9.505kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于8.0009.505/0.850=89.462kN。 钢丝绳直径最少为13.38mm。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径14.0mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = N / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(9505.3854/3.1416/50245、/2)1/2=11mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-1） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.586kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=170； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=196的结果查表得到0.188； A 246、立杆净截面面积，A=4.50cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.73cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 8586.000/(0.188450.000)=101.67N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-2） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.334kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=247、1.80； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=170； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=196的结果查表得到0.188； A 立杆净截面面积，A=4.50cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.73cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.462kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到 = 8334.0248、00/(0.188450.000)+(462000.000/4730.000)=196.36N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-3） 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw （参考规范JGJ130-2011公式5.2.13） 脚手架顶部Uz = 2.130 （连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也随之249、增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。） 脚手架顶部风荷载标准值Wk=kUzUsWo=12.1301.12840.350 = 0.841kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.841kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 1.001.802.001.50 = 5.400m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 1.40.8415.400 = 6.358kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.358+3.000 = 9.358kN (2)连250、墙件的强度计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 经计算=9358.00/450.00=20.80N/mm2174.25N/mm2，满足要求。 (3)连墙件的稳定承载力计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=205.00/1.59=129 长细比=129 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.401； Nl/A=9.358103/(0.4011808.64)=12.90N/mm2 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12251、-2） 连墙件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求! (4)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 9.358kN小于扣件的抗滑力10.20kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为Lb=800mm，内侧脚手架距离墙体La=2050mm，支拉斜杆的支点距离墙体Lc = 2900mm， 锚固长度Lm = 3630mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩252、W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 受脚手架集中荷载 P=1.210.11+1.43.60=8.59kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=14.244kN,R2=4.831kN,R3=-0.021kN 最大弯矩 Mmax=5.112kN.m = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.2886.530+8.586+8.586=1253、9.1kN 支座反力从左到右相加： Rn=14.244+4.831+(-0.021)=19.1kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.2886.5302/2+8.5865.680+8.5866.480)=-110.60kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 14.2446.530=93.01 支2: 4.8313.630=17.54 顺时针力矩之和：93.01+17.54=110.55KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=M/1.254、05W+N/A=5.112106/(1.05185000.0)+6.8851000/3060.0=28.567N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度215.0N/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=1.37 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)计算得到其值为b=1.07-0.282/1.370=0.864 经过计算得到强度 =5.11106/(0.864185000.00)=31.98N/mm2； 水平钢梁的稳定性255、计算 f=215,满足要求! 十、拉杆的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=15.821kN 十一、拉杆的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行计算，为 Ru = 15.821kN 钢丝拉绳的内力计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间256、的荷载不均匀系数，一般对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8，这里取0.85； K 钢丝绳使用安全系数，取8.000 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00015.821/0.850=148.899kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=Ru=15.821kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=1582257、14/(3.1416502)1/2=15mm 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.831kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=48314/(3.1416502)1/2=8mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算258、公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.83kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于4831.00/(3.1416181.5)=57.0mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 4.83kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算259、中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于106.6kN 楼板混凝土局部承压计算N 106.6 满足要求!三） 第二段悬挑架阳角部位受力计算一、参数信息 1、荷载参数 受脚手架作用的联梁传递集中力 P:13.18kN 2、阳角型钢构造参数 型钢支撑形式：两根钢丝绳拉接； 立杆横向间距或排距L1：0.80m；内侧脚手架距离墙体L2：0.20m，计算中取其1.414倍为集中力作用点； 型钢采用16号工字钢；型钢支点距离建筑物角点1.55m； 型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2； 点M到Q点的距离D260、1:3.00m； 支点P到建筑物角点O的距离：1.55m； O点到Q点的距离D2(m)：0.30m； 阳角型钢示意图 二、型钢受力计算 受脚手架作用的联梁传递集中力 P=13.18kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 阳角型钢计算简图 经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m) 阳角型钢支撑梁变形图(mm) 型钢支点的的支撑力为12.237kN 型钢固接处的支撑力为14.529kN 型钢最大弯矩 Mmax=3.732kN.m = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.2461.650+1261、3.180+13.180=26.8kN 支座反力从左到右相加： Rn=12.237+14.529=26.8kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.2461.6502/2+13.1800.283+13.1801.414)=-22.70kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 12.2371.550=18.97 固端弯矩：3.73 顺时针力矩之和：18.97+3.73=22.70KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 图中距离|MP|=(1.5501.55262、0+0.3000.300+1.5500.3001.414+3.0003.000)1/2=3.486m 图中角度 MPQ=arcsin(3.000/3.486)=59.391 图中角度 OPQ=arctg(0.212/1.762)=6.864 每根钢丝绳的拉力 T=12.237/2/sin59.391=7.109kN 水平型钢的轴向力 N=27.109cos59.391cos6.864=7.188kN 型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=3.732106/(1.05141000.0)+7.1881000/2610.0=27.960N/mm2 型钢计算强度小于215.0N/mm2,满足263、要求! 三、型钢整体稳定性计算 水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.929 经过计算得到强度 =3.73106/(0.929141000.00)=28.49N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f=215,满足要求! 四、拉绳强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=7.109kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的264、钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8，这里取0.85； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0007.109/0.850=66.908kN。 选择619+1钢丝绳, 钢丝绳公称抗拉强度1550MPa。,直径12.5mm。 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=71094/(3.1416502)1265、/2=10mm 五、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =150mm2； 其中 N 对接焊缝轴向力，N=7.188kN； F 对接焊缝切向力，F=14.529kN； A 水平钢梁满焊的截面积，A=150mm2； ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力强度 = 7187.64/150.00 = 47.92N/mm2； 焊缝剪应力强度f = 14529.00/150.00 = 96.86N/mm2； 焊缝总强度为174.48N/mm2； 对接焊缝的强度计算满足要求!