1、一、工程概况2二、编制依据2三、方案选择2四、脚手架搭设信息3五、外脚手架构造4六、悬挑脚手架搭设流程及工艺6七、脚手架检查与验收10八、脚手架搭设安全技术措施11九、脚手架拆除安全技术措施12十、事故预防应急救援预案13十一、脚手架变形监测监控方案19十二、质量、安全保证措施20十三、落地钢管脚手架计算书23十四、悬挑脚手架计算书34一、工程概况本工程位于广东省东莞市市南城区白马地块,东莞运河东南岸，地块的西面接广深高速。东莞天安数码城E区总建筑面积105273。398m2，地下室建筑面积为20322。82m2，地上建筑面积84950。578m2,其中地下室一层，1、6栋为28层,建筑高度分2、别为88。2m及85.8m,2、7栋为27层，建筑高度分别为82.2m及85。2m,3、4、5栋为22层，建筑高度67.8m,8、9栋为24层，建筑高度为77.2m,更衣室为1层，连廊1层,垃圾站1层，框剪结构。建设单位:设计单位:勘察单位：监理单位：施工单位:二、编制依据1、东莞天安数码城E区工程施工图纸;2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；3、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91;4、建筑施工安全检查标准（JGJ5999）；5、建筑施工手册第四版；6、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)；7、混凝土结构设计规范(GB50010）；8、本工程现场实3、际情况。三、方案选择1、外架搭设方式本工程1#9#楼建筑高度最低为67。8m，建筑高度最高为88.2m，已超过建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011中规定的单立管脚手架最大允许搭设高度H=50m。经过方案比选，我司做出如下决定采用普通型钢悬挑脚手架以满足本工程施工需要。根据招标文件要求，1#、2#、7、8、9楼在相对标高8.400m处即三层板开始悬挑，8。400m以下采用落地式钢管脚手架；3、4、5、6楼在相对标高9.000m处即四层板开始悬挑，9。000m以下外架采用落地式钢管脚手架.2、外架材料钢管采用外径为48mm,壁厚3。5mm，其材质为Q235-A，悬挑梁型钢为164、号工字钢，钢丝绳选用15。5光面钢丝绳，强度极限1400MPa四、脚手架搭设信息本工程各栋楼标准层层高3m,普通型钢悬挑脚手架按18m高度即每6层卸荷一次,最后一段若高度较小则按12m卸荷，其中1#楼卸荷4次，2#楼卸荷4次，3#楼卸荷3次,4楼卸荷3次，5楼卸荷3次，6楼卸荷4次,7#楼卸荷4次，8楼卸荷3次,9楼卸荷3次.吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置,以卸荷吊点分段计算，各楼栋悬挑脚手架卸荷搭设数据如下表：楼号钢管落地脚手架标高型钢悬挑脚手架标高卸荷位置标高1#楼1。500m8。400m8.400m89。700m第一次：26。400m第二次：44。400m第三次：62。400m5、第四次：80.400m2楼-1.500m8。400m8。400m83。700m第一次:26。400m第二次：44。400m第三次:62。400m第四次：71。400m3#楼1。500m9。000m9。000m69.300m第一次:27.000m第二次：45.000m第三次：57。000m4楼1。500m9。000m9.000m69.300m第一次：27。000m第二次:45。000m第三次：57。000m5楼-1。500m9。000m9。000m69.300m第一次：27.000m第二次：45.000m第三次：57。000m6楼1.500m9。000m9。000m87.300m第一次：27。06、00m第二次：45。000m第三次:63。000m第四次：75。000m7楼1。500m8。400m8.400m86。700m第一次:26。400m第二次：44.400m第三次：62。400m第四次:74。400m8楼-1。500m8。400m8.400m77.700m第一次：26.400m第二次:44。400m第三次:62.400m9#楼1。500m8。400m8.400m77。700m第一次:23.400m第二次：50。400m第三次：62。400m五、外脚手架构造本工程外脚手架从室外地坪（基坑）开始搭设，脚手架的具体构造说明如下：1、平面布置：8。400m（或11。400m)以下：立杆纵7、向间距1500mm,横向间距800mm，内排立杆距离建筑物的距离为300mm.8。400m(或11。400m）以上：立杆纵向间距1500mm,横向间距800mm,内排立杆距离建筑物的距离为300mm。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和和遗漏.且立杆的直接头应相互错开，不同步或不同跨相邻两接头在水平方向错开的距离不得大于500mm。2、立面布置大横杆步距1800mm,上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架0。9m高处.剪刀撑要求满设，并沿高连续布置,斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在4560之间，剪刀撑的节点应在同一水平和8、垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于400mm,且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加24个节点.立杆和大横杆交点处一定设小横杆。3、人行通道搭设斜道坡度为1：3，宽度不小于1m，斜道脚手板应铺严，上面设厚3cm,间距不大于30cm的防滑条，转弯处搭设休息平台,宽度不小于1.2m，护栏高度1。2m。斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧。用安全网封闭，外设踢脚板,通道两侧设置剪马撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标志牌。4、纵向水平杆的构造纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨.纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定:纵向水平杆的对接扣件交错布置:两根相邻纵向水平杆的接9、头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3.5、横向水平杆的构造主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接,且严禁拆除.主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度,不应大于0.4L,且不应大于500mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。6、立杆的构造每根立杆下端设置外脚手架垫层混凝土上；脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距外架基础不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆10、亦应采用直角扣件固定在紧靠向扫地杆下方的立杆上；脚手架底层步距为1.8m；立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接；立杆除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对扣件连接.对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步矩。搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm.7、剪刀撑外架搭设高度24m及以上,在外侧全立面连续设置剪刀撑,如下图：外架搭设高度24m以下，必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过1511、m的立面上各设置一道剪刀撑。六、悬挑脚手架搭设流程及工艺悬挑脚手架搭设的工艺流程为:预埋锁钢码（钢筋）安装悬挑梁（工字钢)纵向扫地杆立杆横向扫地杆第一步、二步大横杆、小横杆钢管斜撑三、四步大、小横杆连墙件接立杆剪刀撑绑扎桥架、铺脚手板扎防护栏杆扎安全网循环搭设.1、水平悬挑梁设置水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，采用16号工字钢为水平悬挑梁，工字钢总长度6m，有阳台部分,由于阳台宽度为1.2米和1。6米两种,外悬长度1.3米,锚固长度为3。5米或3.1米，(阳台长度不算入锚固长度）；无阳台部分，外悬长度1.3米,锚固长度为4。7米.锚固压点压环采用3根直径20。00 mm圆钢12、预埋在楼板上，（后两条用于锚固受力,前一条用于固定工字钢以防摆动或受扭失稳);楼面浇筑混凝土前，埋设工字钢，锚固长度不小于500mm,外露长度不小于150mm.水平悬挑梁纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，为1。5米，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构设置可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。采用在悬挑梁上焊接长100mm、直径25mm的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部距离工字钢表面200mm设置扫地杆，邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧.砼浇筑完毕后及时安装工字钢，安装前要对工字钢进行防锈处理。 2、立杆设置立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件13、连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。脚手架最顶一步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。立杆顶端高出女儿墙1m,高出檐口上皮1.5m。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。3、纵向水平杆(大横杆）、横向水平杆(小横杆)设置 纵向水平杆:在脚手架高度方向的步距为1。8m，以便立网挂设,纵向水平杆置于立杆内侧,长度不小于3跨，每侧外伸长度为150mm左右。纵向水平杆接长采用对接扣件连接，局部可采用搭接，对接、搭接要符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不14、应设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3；纵向水平杆的搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘之搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上,纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等距离设置，间距不应大于400mm。横向水平杆:外架子按立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。横向水平杆设置要求如下：主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除；主节点处两个直15、角扣件的中心距不应大于150mm.靠墙一端的外伸长度a不应大于，且不应大于500mm.作业层上非主节点处的横向水平杆，应根据支承脚手板的需要等距离设置,最大间距不应大于纵距的1/2；脚手板铺设时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。4、纵横扫地杆设置纵横扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。5、剪刀撑设置脚手架外侧立面按57根立杆设置一道剪刀撑(具体视外架各立面立杆的根数而定），在外侧立面整个长度和高度上连续设置；与架体底部的夹角为4560,如下图。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3个16、旋转扣件固定.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm.6、脚手板、脚手片的铺设要求脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板.满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位,不留空位,不能满铺处必须采取有效的防护措施。脚手片须用1214#铅丝双股并联绑扎,不少于4点,要求绑扎牢固，交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。7、防护栏杆脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。选用18#铅丝张挂安全网，要求17、严密、平整.脚手架外侧必须设1。2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆,顶排防护栏脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等）,在脚手架内侧设1。2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆.8、连墙件脚手架与建筑物连墙件布置取一层两跨，竖向间距 3.0 m，水平间距3.0m，采用双扣件刚性连接;拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.0米设一拉结点。拉结点应保证牢固,防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横水平杆节点处。外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。9、踢脚板设置每层平桥处均设置踢脚板，与外立杆18、用铁丝绑扎牢固.踢脚板高180mm,采用厚度不小于15mm的杉木板制成，并用油漆沿45方向涂刷红白相间的条纹。10、卸荷装置设置根据本外脚手架的受力情况，采用钢丝绳分三次到四次卸荷，卸荷点每条立杆均设，钢丝绳必须张拉主节点处,吊具采用15。5mm钢丝绳,用22圆钢做吊环.吊环埋设在结构梁上,所有钢丝绳悬挂外架部位均设置连墙杆与建筑物刚性连接（由于卸荷时钢丝绳张拉作用，会将立杆向结构靠拢）。七、脚手架检查与验收1、脚手架以完成该建筑物一层（两步)高度为单位组织验收，脚手架成型交验班组内实行“三检制”，自检合格后报栋号质量员检验,合格后依次报项目安全员、项目负责人进行核定，并填写验收表，验收合格及19、时张挂验收合格标识,不合要求部分必须整改至合格方可移交其他班组作业。2、验收时应具备下列文件根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；脚手架工程的施工记录及质量检查记录；脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录,脚手架工程的施工验收报告。3、脚手架工程的验收,除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；基础是否平整坚实、支垫是否符合规定;连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；垂直度及水平度是否合格。八、脚手架搭设20、安全技术措施1、钢管脚手架设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于4。2、外脚手架不得搭设在距离外架空高压线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全.4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板,铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡.7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结,不得截断架体.8、外脚手架每支21、搭一层,支搭完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用。任何人未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业,装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3。6m以上、且其上尚无连墙件时,应采取适当的临时撑拉措施.12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏,防止坠落物体伤人。九、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架,根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准,进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括:拆架的步骤和方法、安22、全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入.3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋.4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆的原则，并按“一步一清步骤依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。悬挑脚手架拆除的工艺流程为：拆除全栋安全网拆顶层防护栏杆拆顶层脚手板、桥架拆顶层剪刀撑拆顶层立杆拆顶层连墙件拆顶层大、小横杆循环拆除下一层拆悬挑梁层防护栏杆拆悬挑梁层脚手板、桥架拆悬挑梁层剪刀撑拆悬挑梁层立杆拆悬挑梁层连墙件拆悬挑梁层第一步、二步大、小横杆拆横向扫地杆拆支座立杆拆纵向扫地杆拆悬挑梁（工字23、钢)割除预埋锁钢码(钢筋）.5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥,上下呼应，动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故.9、在拆架时,不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运,严禁抛掷.运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理.11、高层建筑脚手架拆24、除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件,应及时按类堆放，整理保养.13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除.15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人.十、事故预防应急救援预案1.目的和依据为了最大限度的控制和减少因在重特大事故中发生的人员伤亡和财产损失，在突发的事件中，利用现有的救灾手段，以最快的反应能力，有组织、有步骤、有秩序的开展抢险救灾工作，切实把灾害带来的损失降低至最低点,根据中华人民共和国安全生产法,结合本工程25、实际,制定本工程悬挑脚手架安全事故应急救援预案.2。应急救援组织概况成立安全事故应急救援小组.邹代灵（项目经理） -组长，蒋英豪（技术负责人)组员，赵正东（生产经理) 组员,陈钊(安全员） 组员，安全事故现场处理和事故报告事故现场处理安全事故发生后，项目部必须在保护现场的情况下，采取一切手段迅速组织抢救人员和财产。因抢救人、财、物需要移动现场物件或疏通交通等原因时,应当采取制作标志、绘制事故现场图或拍照等，并保存现场重要痕迹、物证等；公司办公室在接到重特大事故报告后应迅速通知公司应急救援指挥部总指挥、副总指挥及有关成员,或迅速指挥办公室赶赴事故现场组织抢救工作.事故的报告安全事故发生后，项目部26、必须以最快捷的方法立即将事故情况报告应急救援办公室，24小时内写出书面报告，报送公司办公室，安全事故应急救援措施重特大事故发生后,项目部应急救援小组立即投入工作,各小组成员应及时到位履行职责，组织实施事故应急救援，并随时将事故情况及事故的处理情况报公司总指挥部。由项目部负责组建应急救援抢险队。一旦事故发生能够在第一时间赶赴现场参加救援，减少人员伤害和财产损失,担任警戒，维护现场秩序.项目部在事故发生时应当及时向卫生部门和市人民医院报告，组织救护队立即参加抢救伤员,必要时安排转院救治工作.项目部应保证应急救援物资的供应和运输.在抢险救灾中紧急调用的物资、车辆、人员和占用场地等，任何单位不得拒绝和27、阻拦，确保抢险救灾在最短的时间内完成,减少损失。安全事故应急救援小组职责向公司总指挥部报告事故及事故的处理情况：组织应急救援小组人员，按照本预案迅速开展抢险救灾工作，使灾害损失降至最低点；面对突发事故，统一指挥、协调应急救援小组人员参与抢险救灾工作，对抢险救灾工作中产生的争议应采取紧急处理措施，杜绝抢险救灾中的互相扯皮现象；对抢险救灾中紧急调用的各类物资、设备、人员和占用场地，事后应做及时归还或采取补偿；在重特大事故发生中，出现危及周边企业、单位和住宅人民群众生命安全的险情时，组织人员和物资疏散工作；配合上级部门开展事故调查处理工作，并做好为社会稳定和伤亡人员的善后处理工作;根据重特大事故的抢28、险救灾实际情况，及时调整、修订和补充本应急救援预案.相关的应急电话:医院救护中心：120火警： 119匪警： 110项目部联系电话：项目负责人：邹代灵 手机：13662693573技术负责人：蒋英豪 手机：13510520597安全员:陈钊 手机：15274955927工伤事故报告制度发生轻伤事故后，负伤人员或最先发现事故人员应立即报告领导,对受伤人员歇工满一个月以上的事故，要填写“伤亡事故登记表”并应即时上报。 发生重伤事故和重大伤亡事故，必须立即将事故概况（包括伤亡人数、发生事故的时间、地点、事故原因)等用快速办法报上级有关部门。事故发生后,现场人员不要惊慌失措，要有组织有指挥地抢救伤员和29、排险,制止事故的扩大。发生死亡、重大伤亡事故的项目应保护现场，因抢救伤员的排险必须移动现场对象时,要做好标记，清理事故现场应取得调查组同意方可进行，不得以任何借口，擅自清理现场或掩盖现场。事故调查组在调查过程中,向项目有关人员了解情况和索取有关资料时，任何人不得拒绝.任何人不得阻碍、干涉事故调查组的正常工作。必须坚持“四不放过的原则,对职工进行教育，吸取教训，并提出切实可行的整改措施，对事故责任人及有关人员进行教育和严肃查处。3.应急救援预案高空坠落、物体打击应急救援预案现场职工发现发生高空坠落、物体打击事故，应就地进行抢救及呼救，并立即通知项目经理或工地负责人.项目负责人知晓事故后,应立即通30、知应急救援组织进行抢救,并指示各班组立即停止作业。立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口等待。施工人员从高处坠落，现场解救不可盲目，不然会导致伤情恶化，甚至危及生命。应首先观察其神智是否清醒,并查看伤员伤势，做到心中有数。伤员昏迷，但心跳和呼吸存在,应立即将伤员的头偏向一侧，防止舌根后倒，影响呼吸。将伤员口中可能脱落的牙齿和积血清除，以免误入气管，引起窒息.对于无心跳和呼吸的伤员应立即进行人工呼吸和胸外心脏按摩,待伤员心跳、呼吸好转后，将伤员平卧在平板上，及时送往医院抢救。如发现伤员耳朵、鼻子出血，可能有脑颅损伤，千万不可用手帕、棉布31、或纱布去堵塞，以免造成颅内压力增加和细菌感染。如外伤出血，应立即用清洁布块压迫止血,压迫无效时,可用布鞋带或橡皮带等在出血的肢体近躯处捆扎，上肢出血结扎在臂上1/2处，下肢出血结扎在大腿上2/3处，到不出血即可。注意每隔2540分钟放松一次，没次放松0.51分钟.伤员如腰背部或下肢先着地,下肢有可能骨折，应将两下肢固定在一起，并应超过骨折的上下关节；如下肢骨折,应将上肢挪到胸前，并固定在躯干上,如果怀疑脊柱骨折，搬运时千万注意要保持躯体平伸位,不能让躯体扭曲,然后由3人同时将伤员平托起来，即由一人托及脊背,一人托臀部，一人托下肢，平稳运送，以防骨折部位不稳定，加重伤情.抢救伤员时，无论哪种情况32、，都应减少途中的颠簸,也不得翻动伤员。触电应急救援预案当机立断地脱离电源,尽可能的立即切断总电源（关闭电源），亦可用现场得到的干燥木棒或绳子等非导电体移开电线或电器。立即拨打120救护中心与医院取得联系,并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口等待.触电救援分秒必争，立即就地迅速用心肺复苏法进行抢救，并坚持不断地进行,同时及早与医疗部门联系，争取医务人员接替治疗，在其之前，不应放弃现场抢救，更不能只根据没有呼吸或脉搏自判定伤员死亡,放弃抢救.触电急救，首先要使触电者迅速脱离电源越快越好。因为电流作用的时间越长，伤害越重。脱离电源就是要把触电者接触的那一部分带电设备的开关、刀33、闸或其他断路设备断开；或设法将触电者与带电设备脱离，在脱离电源中,救护人员不准直接用手触及伤员,因为有触电的危险。如触电者处于高处，脱离电源后会自高处坠落，因此,要采取预防措施.触电者触及低压带电设备,救护人员应设法迅速切断电源，如拉开电源开关或刀闸，拨除电源插头等;或使用绝缘工具、干燥的木棒、绳索等不导电的东西解救触电者,救护人员也可站在绝缘垫上或干木板上.触电者触及高压带电设备，救护人员应迅速切断电源，或用适合该电压等级的绝缘工具（戴绝缘手套、穿绝缘靴并用绝缘棒）解救触电者。救护人员在抢救工程中应注意保持自身与周围带电部分必要的安全距离。触电伤员如意识丧失,应在10秒内用看、听、试的方法，34、判定伤员呼吸心跳情况.看一看伤员的胸部、腹部有无起伏动作;用耳贴近伤员的口鼻处,听有无呼吸气声音；试一试测口鼻有无呼吸的气流,再用两手指轻试一侧（左或右）喉结房凹陷处的。在保护伤员气道通畅的同时，救护人员用放在伤员额上的手指捏住伤员鼻翼,救护人员与伤员口对口紧合，在不漏气的情况下，先连续大口吹气两次,每次11.5秒.如两次吹气后试测颈动脉仍无搏动，可判定心跳停止,要立即同时进行胸外按压.触电伤员如牙关紧闭，可口对鼻人工呼吸，口对鼻人工呼吸时,要将伤员嘴唇紧闭,防止漏气。火灾应急救援预案发现工地起火时,应立即切断总电源:发现火势猛,项目部无力扑灭时。应立即报警.对火灾附近区域所有人员进行疏通，并35、有各班组负责人清点本班职工，对缺人员应立即查找去处，报告应急小组。消防队救出伤员外，将伤员立即带离危险地方，组织人员进行抢救.立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口等待。现场出现火灾时，要立即组织现场人员进行扑救，救火方法要得当，灭火前必须先切断蔓延材料。针对不同类型，采用不同灭火方法.a。油料起火不宜用水扑救,可用泡沫灭火器或采用隔离法压灭火源。b。电气设备起火时，应尽快切断电源，用二氧化碳灭火器灭火，千万不要盲目向电气设备上泼水，这样容易造成触电、短路爆炸等并发性事故.c。如果电石库起火，千万不要用水灭火,电石遇水会放出气，造成严36、重后果。电石库起火时，应用黄砂、干粉灭火。d。如果化学材料起火时，更要谨慎，要根据起火物性质选择灭火方法，同时要注意救火人员的安全,防止中毒。灭火方法：a.窒息灭火方法b.隔离灭火法现场出现火险时,工长判断要准确，当即不能救急要及时报警，请消防部门协助灭火。在消防队达到现场后，工长要及时而准确地向消防人员提供火灾区域的情况.火灾区域如有人等,要尽快组织力量,设法先将人救出，然后再全面灭火。灭火以后，要保护火灾现场,不得留有暗火，并设专人巡视,以防止火灾死而复燃。保护火灾现场是查找火灾原因的重要措施.中暑应急救援预案中暑类型的判断中暑类型有以下三种：a.先兆型在高温环境下工作一段时间后,出现大量37、出汗、口渴全身疲乏、头晕、胸闷、心 ，注意力不集中等症状，体温往往超过37.50c，这是如果及时休息,离开高温环境，短时间内症状就会消失。b。轻型凡是有先兆中暑症状并且不能继续劳动的人，属于轻度中暑，通常体温在380c以上，脸色发白、胸闷、皮肤灼热、恶心呕吐、大量出汗、皮肤湿冷。轻度中暑者，经过治疗，一般在45小时身体可以恢复正常.c。重型通常体温400c以上，出现昏倒或痉挛,脸色发白、胸闷、皮肤灼热、恶心呕吐。重度中暑后,一般都需经过治疗，不要寄希望于自动好转,以免耽误治疗时间,导致其它严重后果.中暑急救a.迅速转移应将中暑者迅速移到阴凉通风的地方，揭解开衣服,脱掉鞋子，平卧，头部不要垫高。38、b。降温用凉水或50%酒精擦洗全身，直到皮肤发红，以促进散热，有条件的可在病人头部、腋下、腹股沟等处放置冰袋,必要时可将病人放入凉水中浸浴降温。 降温时必须加强护理，密切观察体温、血压和心跳状况，当体温降到380c左右时，应立即停止降温，以免病人虚脱。c。补充水分和无机盐类对能喝水的病人,应鼓励他喝足加盐凉开水或其它饮料.对不能饮水的病人，应马上送医院输液.d。口服仁丹、十滴水、藿香正气水、涂抹清凉油等,以消毒解暑。也可采用民间刮痧法。十一、脚手架变形监测监控方案监测控制采用经纬仪、水准仪对脚手架体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移.监测点设置监测点选在水平悬挑梁和脚手架的阳角39、外立杆上.水平悬挑梁每隔5条设置一个观测点，通过测量与柱上+1.00的标高差来监测水平变形量；脚手架的每一个阳角的外立杆均作为垂直变形的观测点，通过全站仪来监测脚手架外立杆的垂直度。监测措施脚手架在每一层的搭设中，派专人检查架体和支座的情况,发现支座下沉、架体倾斜和变形的情况应及时解决。仪器设备配置名称规格数量精度精密水准仪AL-32X22全站仪尼康DTM45ZC12”，最大允许误差20”激光垂直仪DZJ3L12h/40000对讲机赛亚斯4监测说明班组每日进行安全检查,项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查.脚手架工程日常检查重点部位：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求40、；连墙件是否松动；架体是否有不均匀沉降,垂直度偏差；施工过程中是否有超载现象；安全防护措施是否符合规范要求；架体结构是否有变形。监测频率：每完成一层脚手架搭设检测一次，脚手架完成后10天观测一次。监测数据超过预警值时必须停止施工，疏散人员，并及时进行加固调正处理。预警值数据如下表：项次项目技术要求允许偏差示意图检查方法与工具1悬挑支座表面刚硬平整-观察紧固长度外伸长度支轴不晃动与砼结构紧固点不扭曲-2立杆垂直度最后验收垂直度2080m-用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50中间档次用插入41、法十二、质量、安全保证措施质量管理机构项目质量管理机构为三级质量管理机构，成立以项目经理为组长、项目副经理、总工程师为副组长的质量管理领导小组，下设安质部长、工程部长、物设部部长、试验室主任和合约部、办公室参与组成的项目部质量管理领导小组为一级管理，由质检工程师负责工程质量检查验收与评定工作，推进创全优管理活动的深入开展。二级管理为：分单项（位）工程施工质量则由各专业队队长负责。三级管理为:各施工工序的施工质量由作业班组长负责检查、督促和落实。质量管理领导小组：组 长:邹代灵,职务：项目经理,联系电话：13662693573，副组长：蒋英豪，职务:总工程师，联系电话:13510520597；副42、组长,赵正东，职务：项目副经理，联系电话：15986645272；副组长，王超军，职务:质检工程师,联系电话：15914104582成 员:安质部、工程部等职能部门成员和土建施工作业队班组长。质量管理机构见下图质量管理机构框架图。质量管理组织机构质检工程师总工程师技术负责人各专业队长班组质量员试 验 员质量检查工程各工序质量负责人各专业施工队财 务 部合 约 部物 资 部安 质 部工 程 部项目副经理质量负责人：项目经理安全管理组织机构悬挑脚手架技术要求较高，稍有疏忽,会造成失稳坍塌,人员群体伤亡的安全事故。悬挑脚手架施工难度较大,施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在工字钢的安装及钢丝绳强43、度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该分项工程,特成立专门的安全管理小组进行全程追踪管理,以确保安全生产。组 长：邹代灵,职务:项目经理，联系电话:13662693573，副组长：蒋英豪，职务：总工程师，联系电话：13510520597;副组长,赵正东,职务：项目副经理，联系电话：15986645272；副组长:陈钊，职务：专职安全员，联系电话:15274955927;组员：安质部、工程部、物资部、等职能部门成员和土建施工作业队班组长。悬挑脚手架管理小组要坚持过程监督和每周专门巡检的制度，尤其是加强其搭设、使用阶段的监督检查，监督检查施工方案的执行情况，检查其构造是否符合规范的要求44、，检查工字钢规格和间距、圆钢是否符合方案要求,悬挑体系是否达到负荷和整体稳定性能的要求，扣件与钢管的拧紧程度是否满足安全要求，巡检过程发现不合格项应及时监督施工班组返工整改,直至消除不合格项。安全负责人：项目经理 安全主任工 程 部安 质 部财 务 部物 资 部各专业作业队专业作业队队长安全员技术负责人班组安全员兼职消防员安全监督岗项目副经理项目总工程师办 公 室 安全管理小组组织机构图十三、落地钢管脚手架计算书本工程落地钢管脚手架从-1。500m开始搭设，至9.000m结束，设计验算按15m高进行验算.参数信息1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 m,立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横45、距为 0.8m,立杆的纵距为1.5m,大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0。30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483。0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1。00；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m,水平间距3 m，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000 kN/m2；脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压0。7 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1。14，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用;446、。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)：0。1248；脚手板自重标准值（kN/m2)：0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0.110；安全设施与安全网（kN/m2)：0.005；脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）：0。033;脚手板铺设总层数：4；5。地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa):120.00；立杆基础底面面积（m2)：0.20；地基承载力调整系数：1。00。 大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度47、计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0。30。8/（1+1)=0。12 kN/m ;活荷载标准值： Q=30.8/(1+1）=1.2 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1。20。12=0。184 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41。2=1。68 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合48、。跨中最大弯距计算公式如下： 跨中最大弯距为M1max=0.080。1841。52+0。101.681。52 =0。411 kN。m；支座最大弯距计算公式如下： 支座最大弯距为 M2max= 0.100。1841。52-0.1171。681。52 =-0.484 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max（0。411106，0。484106）/4490=107。795 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 = 107。795 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下: 49、其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0.033+0。12=0.153 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =1。2 kN/m；最大挠度计算值为:= 0。6770.15315004/（1002。06105107800）+0。9901.215004/（1002.06105107800） = 2。945 mm；大横杆的最大挠度 2.945 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求!小横杆的计算根据JGJ1302001第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载50、布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331。5 = 0。05 kN；脚手板的自重标准值:P2=0。30.81。5/（1+1）=0.180 kN;活荷载标准值:Q=30.81。5/(1+1） =1。800 kN;集中荷载的设计值： P=1。2（0。05+0.18)+1。4 1.8 = 2。796 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mqmax = 1。20。0330.82/8 = 0.003 kN。m;集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax 51、= 2。7960.8/4 = 0。559 kN。m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.562 kN.m;最大应力计算值 = M / W = 0。562106/4490=125。253 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力 =125.253 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： qmax=50。0338004/(3842.06105107800） = 0。008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 52、+ Q = 0。05+0。18+1。8 = 2.03 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下： pmax = 2029.958003 /(48 2。06105107800） = 0。975 mm ;最大挠度和 = qmax + pmax = 0。008+0。975 = 0。983 mm;小横杆的最大挠度为 0。983 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5。333与10 mm,满足要求！扣件抗滑力的计算按规范表5。1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立53、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8。00 kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0。0331。51/2=0。025 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.8/2=0。013 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0。30。81.5/2=0。18 kN；活荷载标准值： Q = 30.81。5 /2 = 1。8 kN；荷载的设计值： R=1。2（0。025+0.013+0.18）+1。41.8=2.782 kN；R 8.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计54、算满足要求！ 脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容: （1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1248kN/m NG1 = 0。1248+（1。501/2）0.033/1。8015。00 = 2.080kN；（2）脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板,标准值为0。3kN/m2 NG2= 0。341.5(0。8+0。3）/2 = 0.99 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0。11kN/m NG3 = 0。1141。5/2 = 0.33 kN;（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网;0。005 kN/m2 55、NG4 = 0.0051.515 = 0.112 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。513 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值 NQ= 30.81。52/2 = 3。6 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压（kN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用: Wo = 0.7 kN/m2； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用： Uz= 1。14 ; Us 风荷载体型系数：取值为1.56、128；经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0.7 0。71。141。128 = 0。63 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1。23。513+ 1.43。6= 9。255 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0。851.4NQ = 1。23.513+ 0.851。43.6= 8.499 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0.850 1.40.631。5 1。82/10 = 0.364 kN。m;立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式57、为: 立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.255 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时,取块1。0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 ： = 1.5 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0。188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 4。49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/m58、m2； = 9255/(0.188424)=116.107 N/mm2；立杆稳定性计算 = 116。107 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 :N = 8。499 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得 ： k = 1。155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3。118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i59、 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4。24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 4.49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2； = 8499。15/（0。188424）+364412。497/4490 = 187。784 N/mm2；立杆稳定性计算 = 187。784 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！最大搭设高度的计算按规范5。3。6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：NG2K = 60、NG2+NG3+NG4 = 1。432 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.6 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0。1884。2410-4205103-(1.21.432+1。43。6）/(1。20.125)=63。982 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米： H = 63.982 /（1+0。00163.982）=60.135 m；H= 60.135 和 50 比较取较小值.经计算得到,脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为15m，小于H，满足要求！按规范5.3。6条考虑风荷61、载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。432 kN；活荷载标准值 :NQ = 3。6 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1。40.85) = 0。364 /（1。4 0。85） = 0。306 kN。m；Hs =( 0。1884.24104205103(1。21。432+0。851.4（3.6+0.1884。241000.306/4。49）)/（1.20.125）62、=25。831 m；按规范5。3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米: H = 25。831 /(1+0。00125.831）=25。181 m；H= 25.181 和 50 比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =25。181 m.脚手架单立杆搭设高度为15m，小于H，满足要求！连墙件的稳定性计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0。63 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10。8 m2;按规范5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N63、0= 5。000 kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN),按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 9。527 kN;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14。527 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数; 由长细比 l/i = 300/15。9的结果查表得到 =0。949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4。24 cm2；f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494。2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 14.527 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要64、求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 14.527小于双扣件的抗滑力 16 kN,满足要求! 连墙件扣件连接示意图立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值:fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =46.276 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.255 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 .p=46。276 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！65、十四、悬挑脚手架计算书本工程1#9#均采用普通型钢悬挑脚手架，根据搭设高度及卸荷次数，按最不利的一栋楼做验算，7#楼搭设高度78.3m，卸荷4次，较其他8栋楼处于最不利状态，故选择7楼作为悬挑验算对象。参数信息1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 78.3 m，立杆采用单立杆;搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。5m,立杆的横距为0。8m，立杆的步距为1.8 m;内排架距离墙长度为0。30 m；大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.0; 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1。00；连墙件布置取一层两跨，竖向间距 3 m，水平间距3 m，采用扣件连接66、；连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处广东深圳市，查荷载规范基本风压为0。700kN/m2，风荷载高度变化系数z为1。335，风荷载体型系数s为1。128；计算中考虑风荷载作用;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m)：0。1248；脚手板自重标准值（kN/m2):0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m)：0。110；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0。005；脚手板铺设层数：12 层；脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板;5.水67、平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。3m,建筑物内锚固段长度 3。5 m。与楼板连接的螺栓直径(mm)：20.00；楼板混凝土标号:C25；6。拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为：10。000；钢丝绳与墙距离为(m):3。000;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物 1。1 m。 大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值68、：P1=0。033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0。30。8/(1+1)=0.12 kN/m ;活荷载标准值： Q=30.8/（1+1)=1。2 kN/m;静荷载的设计值： q1=1.20.033+1.20。12=0。184 kN/m；活荷载的设计值: q2=1。41。2=1.68 kN/m; 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： 跨中最大弯距为M1max=0。080.1841。52+0。101。681.52 =0。411 kN.m；支座最69、大弯距计算公式如下： 支座最大弯距为 M2max= 0。100。1841。52-0.1171。681。52 =0.484 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0。411106，0。484106）/4490=107。795 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 107。795 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求!3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值： q1= P1+P2=0。033+0。12=0。153 kN/m; 活荷载标准值： q2= Q =1。2 kN/m；最大挠70、度计算值为：=0。6770。15315004/(1002.06105107800）+0.9901。215004/（1002。06105107800) = 2。945 mm;大横杆的最大挠度 2。945 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求!小横杆的计算根据JGJ1302001第5.2。4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0331。5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。71、30。81。5/（1+1）=0。180 kN；活荷载标准值：Q=30。81。5/（1+1) =1。800 kN；集中荷载的设计值: P=1。2（0。05+0。18)+1。4 1。8 = 2.796 kN; 小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mqmax = 1。20。0330。82/8 = 0。003 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax = 2.7960。8/4 = 0。559 kN。m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.562 kN。m;最大应力计算值 = 72、M / W = 0。562106/4490=125。253 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =125。253 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50。0338004/(3842.06105107800） = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。05+0.18+1.8 = 2。03 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下： pmax = 2029.95873、003 /（48 2。06105107800） = 0.975 mm ；最大挠度和 = qmax + pmax = 0。008+0。975 = 0.983 mm；小横杆的最大挠度为 0。983 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm，满足要求！ 扣件抗滑力的计算按规范表5.1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN;R - 纵向或横向水74、平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0。0331。51/2=0.025 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0。0330.8/2=0。013 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0。30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值： Q = 30。81。5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1。2（0。025+0。013+0.18）+1。41.8=2.782 kN;R 8。00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为75、0.1248kN/m NG1 = 0。1248+（1.501/2）0。033/1。8078。30 = 10。858kN；(2)脚手板的自重标准值;采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3121。5（0。8+0.3）/2 = 2.97 kN；（3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板,标准值为0。11kN/m NG3 = 0.11121。5/2 = 0。99 kN；(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网;0。005 kN/m2 NG4 = 0。0051。578。3 = 0。587 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 15.4076、6 kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值 NQ= 30。81。52/2 = 3。6 kN;风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）的规定采用： Wo = 0.7 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用: Uz= 1。335 ； Us - 风荷载体型系数:取值为1.128；经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0.7 0。71.3351。128 = 0。738 kN/m2；不考虑风荷载时77、,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1。215。406+ 1.43.6= 23。527 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1.215。406+ 0。851。43。6= 22。771 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0。850 1。40.7381。5 1.82/10 = 0.427 kN。m;钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷4次;吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为1878、m；第2 次卸荷净高度为18m；第3 次卸荷净高度为12m;第4 次卸荷净高度为12。3m； 经过计算得到a1=arctg3.000/（0。800+0。300）=69。864度a2=arctg3.000/0.300=84。289度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1。523.52718/78.3 =8。113 kN；kx为不均匀系数，取1。5 各吊点位置处内力计算为（kN）：T1 = P1/sina1 = 8.113/0.939 = 8。641 kNT2 = P2/sina2 = 8.113/0。995 = 8。153 kNG1 = P1/tana1 = 8。113/2。727 =79、 2。975 kNG2 = P2/tana2 = 8。113/10。000 = 0.811 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力.卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =8。641 kN.钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力（kN）； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0。5d2，d为钢丝绳直径（mm）； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0。85; K 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 8。641kN，=0。85，K=10,得到:选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(28。64110。000/0.850）0。5 = 14。3 m80、m。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0。5d2；选择吊环的最小直径要为:d =（2Fg/f/）0。5 =(28。641103/50/3.142）0。5 = 11 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 14.3 mm,必须拉紧至 8。641 kN，吊环直径为 11 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 14。3 mm，必须拉紧至 8.641 kN,吊环直径为 11 mm.第3次卸荷钢丝绳最小直径为 11。6 mm,81、必须拉紧至 5。761 kN，吊环直径为 9 mm.第4次卸荷钢丝绳最小直径为 11。8 mm，必须拉紧至 5.905 kN，吊环直径为 9 mm。立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 :N = 23。52718/78.3 =5。408 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 ：k = 1。155 ；当验算杆件长细比时，取块1。0;计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 ： = 1.5 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3。118 m;长细比 Lo/i = 196 82、；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 := 0.188 ；立杆净截面面积 : A = 4.24 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 4。49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 5408/（0.188424)=67。849 N/mm2;立杆稳定性计算 = 67。849 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 :N = 22.77118/78。3 =5。235 kN；计算立杆的截面回转半径 :i = 1。59 cm；计算长度附加系数参照83、扣件式规范表5。3。3得 : k = 1。155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 : = 1。5 ;计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3。118 m；长细比: L0/i = 196 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0。188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 5234。621/(0.188424）+426746.213/4490 = 160.713 N/mm2；立杆稳定性计算 = 160.713 N/mm284、 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.738 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2;按规范5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)， N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 9。299 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 14。299 kN;连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳85、定系数； 由长细比 l/i = 300/15。9的结果查表得到 =0。949,l为内排架距离墙的长度；又： A = 4。24 cm2;f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494.24104205103 = 82。487 kN；Nl = 16。157 Ru7。012KN。经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=7。012kN钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环最小直径86、 D=（70124/3。14250） 1/2 =14mm;（十三）锚固段与楼板连接的计算:1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0。277 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为： 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10。9。8条f = 50N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=276。584/（3。142502）1/2 =1。877 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度.2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深87、度计算公式： 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0。277kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。27N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到 h 要大于 276。58/（3。142201。27)=3。466mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43。1420221510-3=67。51kN螺栓的轴向拉力N=0。277kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67。51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式： 其中 N 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 5.137kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm; b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm; fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取0。95fc=11。9N/mm2；经过计算得到公式右边等于115。26 kN,大于锚固力 N=5。14 kN ,楼板混凝土局部承压计算满足要求！