1、xx演艺新空间项目（二期）外装饰幕墙工程玻璃幕墙、栏杆设计计算书计算： 设计： 校对： 审核： 2020年11月目 录.设计依据4.基本计算公式13.工程信息概述181 工程所在地区信息182 板材选用信息183 型材选用信息19.横隐竖不隐铝包钢系列玻璃幕墙20一、风荷载计算201 板块风载荷计算（直接承受风载荷）202 支撑结构风载荷计算（非直接受风载荷）21二、玻璃的选用与校核211 玻璃自重计算212 玻璃水平地震作用计算223 玻璃的强度计算234 玻璃的挠度计算25三、硅酮结构密封胶计算261 硅酮结构密封胶粘接宽度计算262 玻璃与玻璃硅酮结构密封胶粘接宽度计算273 硅酮结构密2、封胶粘接厚度的计算284 胶缝宽度和厚度推荐值295 选取的胶缝宽度和厚度29四、幕墙立柱计算291 荷载计算302 选用立柱型材的截面特性313 幕墙立柱的强度计算324 幕墙立柱的刚度计算335 立柱抗剪计算33五、立柱与主结构连接351 连接处荷载计算352 连接处螺栓个数计算363 螺栓抗剪强度验算374 型材壁的强度验算375 角码抗承压承载能力计算376 立柱连接伸缩缝计算38六、幕墙预埋件总截面面积和锚筋长度计算381 荷载计算382 锚筋的总截面积校核393 锚筋长度校核404 锚板尺寸校核41七、幕墙预埋件焊缝计算411 焊缝截面参数计算412 焊缝强度计算42八、幕墙横梁计3、算431 选用横梁型材的截面特性442 幕墙横梁的强度计算453 幕墙横梁的抗剪强度计算474 幕墙横梁的刚度计算49九、横梁与立柱连接件计算501 连接部位荷载计算502 连接处焊缝的强度计算51.横隐竖不隐铝型材钢系列玻璃幕墙52一、风荷载计算521 板块风载荷计算（直接承受风载荷）522 支撑结构风载荷计算（非直接受风载荷）53二、玻璃的选用与校核531 玻璃自重计算532 玻璃水平地震作用计算543 玻璃的强度计算554 玻璃的挠度计算57三、硅酮结构密封胶计算581 硅酮结构密封胶粘接宽度计算582 玻璃与玻璃硅酮结构密封胶粘接宽度计算593 硅酮结构密封胶粘接厚度的计算604 胶缝4、宽度和厚度推荐值615 选取的胶缝宽度和厚度61四、幕墙立柱计算611 荷载计算622 选用立柱型材的截面特性633 幕墙立柱的强度计算644 幕墙立柱的刚度计算655 立柱抗剪计算66五、立柱与主结构连接671 连接处荷载计算672 连接处螺栓个数计算683 螺栓抗剪强度验算694 型材壁的强度验算695 角码抗承压承载能力计算696 立柱连接伸缩缝计算70六、幕墙预埋件总截面面积和锚筋长度计算701 荷载计算702 锚筋的总截面积校核713 锚筋长度校核724 锚板尺寸校核73七、幕墙预埋件焊缝计算731 焊缝截面参数计算732 焊缝强度计算74八、幕墙横梁计算751 选用横梁型材的截面特5、性762 幕墙横梁的强度计算763 幕墙横梁的抗剪强度计算794 幕墙横梁的刚度计算81九、横梁与立柱连接件计算821 单个螺栓受剪承载力计算822 横向节点连结(横梁与角码)823 竖向节点(角码与立柱)83附录 材料力学性能86.不锈钢栏杆计算901 计算简图、几何信息902 荷载与组合922.1 荷载工况922.2 节点荷载922.3 其它荷载942.4荷载组合943 内力位移计算结果943.1 工况内力943.2 组合内力943.3 工况位移954 设计验算结果95.玻璃栏杆计算961 计算简图、几何信息962 荷载与组合982.1 荷载工况982.2 节点荷载982.3 其它荷载106、02.4 荷载组合1003 内力位移计算结果1003.1 工况内力1003.2 组合内力1003.3 工况位移1014 设计验算结果101xx演艺新空间项目（二期）外装饰幕墙工程玻璃幕墙、栏杆设计计算书 .设计依据 幕墙设计规范： 铝合金结构设计规范 GB50429-2007 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-2003 点支式玻璃幕墙工程技术规程 CECS127:2001 点支式玻璃幕墙支承装置 JG138-2010 吊挂式玻璃幕墙支承装置 JG139-2001 建筑玻璃应用技术规程 JGJ 113-2015 建筑幕墙 GB/T21086-2007 采暖通风与空气调节设计规范 GB500197、-2003 地震震级的规定 GB17740-2017 钢结构设计规范 GB50017-2003 小单元建筑幕墙 JG/T216-2007 建筑幕墙工程技术规范 DGJ08-56-2012 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ133-2001 人造板材幕墙工程技术规范 JGJ336-2016 建筑设计规范： 工程抗震术语标准 JGJ/T97-2011 工程网络计划技术规程 JGJ/T121-2015 混凝土结构后锚固技术规程 JGJ145-2013 混凝土结构设计规范 GB50010-2010 混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓 JG160-2004 既有居住建筑节能改造技术规程 JGJ129-2018、2 建筑表面用有机硅防水剂 JC/T902-2002 建筑材料放射性核素限量 GB6500-2010 建筑防火封堵应用技术规程 CECS154:2003 建筑钢结构焊接技术规程 JGJ81-2002 公共建筑节能设计标准 GB50189-2015 建筑隔声评价标准 GB/T50121-2005 建筑工程抗震设防分类标准 GB50223-2008 建筑工程预应力施工规程 CECS180:2005 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 建筑结构可靠性设计统一标准 GB50068-2018 建筑抗震设防分类标准 GB50223-2008 建筑抗震设计规范 GB50011-2010(2016版)9、 建筑设计防火规范 GB50016-2018 建筑物防雷设计规范 GB50057-2010 冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB50018-2010 民用建筑隔声设计规范 GB50118-2010 民用建筑热工设计规范 GB50176-2016 民用建筑设计通则 GB50352-2005 膜结构技术规程 CECS158-2015 夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准 JGJ134-2010 夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准 JGJ75-2012 预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程 JGJ85-2010 中国地震动参数区划图(国标委服务函200857号第1号修改单) GB18306-2015 中国地10、震烈度表 GB/T17742-2010 建筑制图标准 GB/T50104-2010 钢结构焊接规范 GB50661-2011 混凝土结构加固设计规范 GB50367-2013 钢结构工程施工规范 GB50755-2012 高层民用建筑钢结构技术规范 JGJ99-2015 高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ3-2010 高处作业吊蓝 GB19155-2003 擦窗机 GB19154-2008 建筑结构静力计算手册 (第二版) 铝材规范： 建筑用隔热铝合金型材 JG/T175-2011 建筑用铝型材、铝板氟碳涂层 JG/T133-2000 铝合金建筑型材第1部分基材 GB5237.1-2017 铝11、合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材 GB5237.2-2017 铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材 GB5237.3-2017 铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材 GB5237.4-2017 铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材 GB5237.5-2017 铝合金建筑型材第6部分隔热型材 GB5237.6-2017 铝及铝合金彩色涂层板、带材 YS/T431-2009 一般工业用铝及铝合金板、带材 GB/T3880.13-2012 铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求 YS/T437-2009 有色电泳涂漆铝合金建筑型材 YS/T459-2003 变形铝及铝合金牌号表示方法 GB/T1612、474-2011 变形铝及铝合金状态代号 GB/T16475-2008 变形铝及铝合金化学成份 GB/T3190-2008 建筑装饰用铝单板 GB/T23443-2009 金属板及石材规范： 干挂饰面石材及其金属挂件 JC830.1、2-2005 建筑装饰用微晶玻璃 JC/T872-2000 建筑幕墙用瓷板 JG/T217-2007 铝幕墙板、板基 YS/T429.1-2000 铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板 YS/T429.2-2012 建筑幕墙用铝塑复合板 GB/T17748-2008 铝塑复合板用铝带 YS/T432-2000 天然板石 GB/T18600-2009 天然大理石荒料 JC/T213、02-2011 天然大理石建筑板材 GB/T19766-2016 天然花岗石荒料 JC/T204-2011 天然花岗石建筑板材 GB/T18601-2009 天然花岗石板材 GB/T18601-2009 天然石材统一编号 GB/T17670-2008 天然饰面石材术语 GB/T13890-2008 建筑装饰工程石材应用技术规范 DB 11/T512-2007 微晶玻璃陶瓷复合砖 JC/T994-2006 超薄天然石材复合板 JC/T1049-2007 建筑幕墙用陶板 JG/T324-2011 建筑装饰用石材蜂窝复合板 JG/T328-2011 建筑幕墙用氟碳铝单板制品 JG331-2011 纤14、维增强水泥外墙装饰挂板 JC/T2085-2011 建筑用泡沫铝板 JG/T359-2012 金属装饰保温板 JG/T360-2012 外墙保温用锚栓 JG/T366-2012 聚碳酸酯（PC）中空板 JG/T166-2012 聚碳酸酯（PC）实心板 JG/T347-2012 玻璃规范： 镀膜玻璃 第1部分：阳光控制镀膜玻璃 GB/T18915.1-2002 镀膜玻璃 第2部分：低辐射镀膜玻璃 GB/T18915.2-2002 防弹玻璃 GB17840-1999 浮法玻璃 GB11614.2-2009 建筑用安全玻璃 第1部分：防火玻璃 GB15763.1-2009 建筑用安全玻璃 第2部分：15、钢化玻璃 GB15763.2-2005 建筑用安全玻璃 第3部分：夹层玻璃 GB15763.3-2009 建筑用安全玻璃 第4部分：均质钢化玻璃 GB15763.4-2009 幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃 GB117841-2008 平板玻璃 GB11614 -2009 热弯玻璃 JC/T915-2003 压花玻璃 JC/T511-2002 中空玻璃 GB/T11944-2012 着色玻璃 GB/T11614-2009 半钢化玻璃 GB/T17841-2008 钢材规范： 钢分类 GB/T13304.1、2-2008 钢铁牌号表示方法 GB/T221 -2008 钢及合金术语 GB/T2056616、-2006 建筑结构用冷弯矩形钢管 JG/T178-2005 不锈钢棒 GB/T1220-2007 不锈钢冷轧钢板和钢带 GB/T3280-2015 不锈钢冷加工钢棒 GB/T4226-2009 不锈钢热轧钢板和钢带 GB/T4237-2007 不锈钢丝 GB/T4240-2009 建筑绝热用玻璃棉制品 GB/T17795-2008 建筑用不锈钢绞线 JG/T200-2007 不锈钢小直径无缝钢管 GB/T3090-2000 彩色涂层钢板及钢带 GB/T12754-2006 低合金钢焊条 GB/T5118-2012 低合金高强度结构钢 GB/T1591-2008 建筑幕墙用钢索压管接头 JG/17、T201-2007 耐候结构钢 GB/T4171-2008 高碳铬不锈钢丝 YB/T0962015 焊接结构用耐候钢 GB/T4172-2000 合金结构钢 GB/T3077-2015 结构用无缝钢管 GB/T8162-2008 金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求 GB/T13912-2002 冷拔无缝异形钢管 GB/T3094-2012 碳钢焊条 GB/T5117-2012 碳素结构钢 GB/T700-2006 碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带 GB912-2008 碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带 GB/T3274-2007 优质碳素结构钢 GB/T699-2015 预应力18、筋用锚具、夹具和连接器 GB/T14370-2015 不锈钢和耐热钢牌号及化学成分 GB/T20878-2007 碳素结构钢冷轧钢板和钢带 GB/T11253-2013 建筑装饰用搪瓷钢板 JG/T234-2008 胶类及密封材料规范： 建筑密封材料术语 GB/T14682-2006 建筑密封胶分级及要求 GB/T22083-2008 丙烯酸酯建筑密封胶 JC/T484-2006 幕墙玻璃接缝用密封胶 JC/T882-2001 彩色涂层钢板用建筑密封胶 JC/T884-2001 石材用建筑密封胶 GB/T23261-2009 丁基橡胶防水密封胶粘带 JC/T942-2004 干挂石材幕墙用环氧19、胶粘剂 JC/T887-2001 非结构承载用石材粘胶剂 JC/T989-2006 工业用橡胶板 GB/T5574-2008 混凝土建筑接缝用密封胶 JC/T881-2001 建筑窗用弹性密封剂 JC485-2007 建筑密封材料试验方法 GB/T13477.120-2002 建筑用防霉密封胶 JC/T885-2016 建筑用硅酮结构密封胶 GB16776-2005 建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品 GB/T19686-2005 建筑用硬质塑料隔热条 JG/T174-2005 建筑装饰用天然石材防护剂 JC/T973-2005 聚氨酯建筑密封胶 JC/T482-2003 聚硫建筑密封胶 JC/T4820、3-2006 丙烯酸建筑密封胶 JC/T484-2006 绝热用岩棉、矿棉及其制品 GB/T11835-2007 绝热用硬质酚醛泡沫制品(PF) GB/T20974-2007 建筑绝热用聚氨酯泡沫塑料 GB/T21558-2008 硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定 GB/T529-2008 石材用建筑密封胶 GB23261-2009 橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法 GB/T531-2008 修补用天然橡胶胶粘剂 HG/T3318-2002 中空玻璃用弹性密封胶 JC/T486-2013 中空玻璃用丁基热熔密封胶 JC/T914-2014 中空玻璃用复合密封胶条 JC/T1022-2007 门21、窗及五金件规范： 封闭型沉头抽芯铆钉 GB/T12616-2004 封闭型平圆头抽芯铆钉 GB/T12615-2004 紧固件螺栓和螺钉 GB/T5277-1985 紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母 GB/T3103.1-2002 紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱 GB/T3098.1-2010 紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹 GB/T3098.2-2000 紧固件机械性能螺母、细牙螺纹 GB/T3098.4-2000 紧固件机械性能自攻螺钉 GB/T3098.5-2016 紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱 GB/T3098.6-2000 紧固件机械性能不锈钢螺母 GB/T3098.15-2022、14 紧固件机械性能抽芯铆钉 GB/T3098.19-2004 紧固件术语盲铆钉 GB/T3099-2004 紧固件 螺栓、螺钉、螺柱和螺母通用技术条件 GB/T16938 -2008 铝合金门窗 GB/T8478-2008 螺纹紧固件应力截面积和承载面积 GB/T16823.1-1997 十字槽盘头螺钉 GB/T818-2016 地弹簧 QB/T3884-2013 铝合金门插锁 QB/T3885-1999(2009) 平开铝合金窗把手 QB/T3886-1999(2009) 铝合金撑挡 QB/T3887-1999(2009) 铝合金窗不锈钢滑撑 QB/T3888-1999(2009) 铝合金23、门窗拉手 QB/T3889-1999(2009) 铝合金窗锁 QB/T3900-1999(2009) 铝合金门锁 QB/T3901-1999(2009) 推拉铝合金门用滑轮 QB/T3902-1999(2009) 闭合器 QB/T3893-1999(2009) 外装门锁 QB/T2473-2009 弹子插芯门锁 GB/T2474-2009 叶片门锁 QB/T2475-2009 球型门锁 QB/T2476-2009 铜及铜合金铸件 GB/T13819-2013 锌合压铸件 GB/T13821-2009 铝合金压铸件 GB/T15114-2009 铸件尺寸公差与机械加工余量 QB/T6414-1924、99 建筑门窗五金件 插销 JG214-2007 建筑门窗五金件 传动机构用执手 JG124-2007 建筑门窗五金件 旋压执手 JG213-2007 建筑门窗五金件 合页(铰链) JG125-2007 建筑门窗五金件 传动锁闭器 JG126-2007 建筑门窗五金件 滑撑 JG127-2007 建筑门窗五金件 滑轮 JG129-2007 建筑门窗五金件 多点锁闭器 JG215-2007 建筑门窗五金件 撑挡 JG128-2007 建筑门窗五金件 通用要求 JG212-2015 建筑门窗五金件 单点锁闭器 JG130-2007 建筑门窗内平开下悬五金系统 JG168-2004 钢塑共挤门窗 J25、G207-2007 电动采光排烟窗 JG189-2006 铝合金门窗工程技术规范 JGJ/T214-2010 相关物理性能级测试方法： 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T139-2001 玻璃幕墙光学性能 GB/T18091-2000 采暖居住建筑节能检验标准 JGJ132-2001 彩色涂层钢板及钢带试验方法 GB/T13448-2006 钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2001 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015 建筑防水材料老化试验方法 GB/T18244-2000 建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法 GB/T15227-2007 建筑幕墙抗震性能26、振动台试验方法 GB/T18575-2001 建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T18250-2000 建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T8484-2008 建筑外窗采光性能分级及检测方法 GB/T11976-2015 建筑外窗抗风压性能分级及检测方法 GB/T7106-2008 建筑门窗空气声隔声性能分级及检测方法 GB/T8485-2008 建筑外窗气密性能分级及检测方法 GB/T7107-2002 建筑外窗水密性能分级及检测方法 GB/T7108-2008 建筑装饰装修工程质量验收规范 GB50210-2001 金属材料室温拉伸试验方法 GB/T228-2010.基本计算公式27、 (1).场地类别划分: 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： -A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； -B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇； -C类指有密集建筑群的城市市区； -D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。(2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2012规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1 当计算主要承重结构时Wk=zszW0 （GB50009 8.1.1-1）2 当计算围护结构时 Wk=gzs1zW0 （GB50009 8.1.1-2）式中： 其中: Wk-垂直作用在幕墙表面上的风荷载28、标准值(kN/m2)； gz-高度Z处的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012第8.6.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算: gz=1+2gI10(Z/10)-其中g为峰值因子，取值2.5，为地面粗糙度指数，I10为10m高名义湍流度。经化简，得：A类场地: gz=1+0.6(Z/10)-0.12 B类场地: gz=1+0.7(Z/10)-0.15 C类场地: gz=1+1.15(Z/10)-0.22 D类场地: gz=1+1.95(Z/10)-0.30 z-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012第8.2.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计29、算: A类场地: z=1.284(Z/10)0.24 B类场地: z=1.000(Z/10)0.30 C类场地: z=0.544(Z/10)0.44 D类场地: z=0.262(Z/10)0.60 按建筑结构荷载规范GB50009-2012第8.3.3条 验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1：一、 外表面1. 正压区 按表8.3.1-1采用；2. 负压区 对墙面， 取-1.0 对墙角边， 取-1.4二、 内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。注：上述的局部体型系数s1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2 的情况，当非直接承受30、风载荷的围护构件的从属面积A大于或等于25m2 时，局部风压体型系数s1（25）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于25m2 而大于1m2 时，局部风压体型系数s1（A）可按面积的对数线性插值，即s1（A）=s1（1）+s1（25）-s1（1） logA/1.4 本工程属于A类地区,故z=1.284(Z/10)0.24 W0-基本风压,按建筑结构荷载规范GB50009-2012附表E.5给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，xx地区取为0.750kN/m2(3).地震作用计算: qEAk=EmaxGAK 其中: qEAk-水平地震作用标准值 E-动力放大系数,按 5.031、 取定 max-水平地震影响系数最大值，根据相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度, 按照建筑抗震设计规范GB50011-2010(2016版) 表5.1.4-1采用.表5.1.4-1 水平地震影响系数最大值地震影响6度7度8度9度多遇地震0.040.08(0.12)0.16(0.24)0.32罕遇地震0.280.50(0.72)0.90(1.20)1.40注:括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g和0.30g的地区。根据建筑工程抗震设防分类标准GB 502232008规定：1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求32、采取抗震措施。同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用。2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施；地基基础的抗震措施，应符合有关规定。同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用。 设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度： max=0.04 设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度： max=0.08 设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度： max=0.12 设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度： max=0.16 设计基本地震加速度33、为0.30g，抗震设防烈度8度： max=0.24 设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度： max=0.32 设计基本地震加速度为0.60g，抗震设防烈度9度： max=0.45 GAK-幕墙构件的自重(N/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度： a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： 0S R b.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： SE R/RE式中 S-荷载效应按基本组合的设计值； SE-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值； R-构件抗力设计值； 0-结构构件重要性系数，应取不小于1.0； RE-结构构件34、承载力抗震调整系数，应取1.0； c.挠度应符合下式要求： df df,lim df-构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值； df,lim-构件挠度限值； d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合dfdf,lim的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定： 1 有地震作用效应组合时，应按下式进行： S=GSGK+wwSWK+EESEK 2 持久设计状况、短暂设计状况时，应按下式进行： S=GSGK+wwSWK+TTSTK S-作用效应组合的设计值； SGk-永久荷载效应标准值； SWk-风荷载效应标准值； SEk-地震作用效应标准值； STk-温度35、作用效应标准值，对变形不受约束的支承结构及构件，可取0； G-永久荷载分项系数； W-风荷载分项系数； E-地震作用分项系数； T-温度作用分项系数； W-风荷载的组合值系数； E-地震作用的组合值系数； T-温度作用的组合值系数。 进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值： 永久荷载、风荷载、地震作用、温度作用的分项系数G、W、E、T应分别取1.3、1.5、1.5和1.5； 当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数G应取1.35； 当永久荷载的效应对构件有利时，其分项系数G的取值不应大于1.0。 可变作用的组合系数应按下列规定采用： 持久设计状况、短暂设计状况且风荷载效应起控36、制作用时，风荷载组合值系数W应取1.0，温度荷载组合值系数T应取0.6； 持久设计状况、短暂设计状况且温度荷载效应起控制作用时，风荷载组合值系数W应取0.6，温度荷载组合值系数T应取1.0； 持久设计状况、短暂设计状况且永久荷载效应起控制作用时，风荷载组合值系数W和温度荷载组合值系数T均应取0.6； 地震设计状况时，风荷载组合值系数W应取0.2。.工程信息概述 1 工程所在地区信息 幕墙类型:横隐竖不隐 工程所在地区:xx 基本风压:0.750kN/m2 地面粗糙度类别:A类 抗震设防烈度:8度 设计基本地震加速度0.30g 设计地震分组:第1组 抗震设防类别:标准设防类 标准反应谱法(水平地37、震影响系数最大值max)取为:0.242 板材选用信息 横隐竖不隐铝包钢系列玻璃幕墙板材料:玻璃 玻璃规格:1200.0mm3740.0mm 玻璃组合类型:中空玻璃 玻璃种类:钢化玻璃内片玻璃厚度:10.0mm,外片玻璃厚度:10.0mm横隐竖不隐铝型材系列玻璃幕墙板材料:玻璃 玻璃规格:1062.0mm2700.0mm 玻璃组合类型:中空玻璃 玻璃种类:钢化玻璃 内片玻璃厚度:6.0mm,外片玻璃厚度:6.0mm3 型材选用信息 横隐竖不隐铝包钢系列玻璃幕墙立柱型材类型:单一型材 立柱型材号:250x100x12 立柱材料牌号:Q235 d=16 立柱安装方式:吊挂式,角码连接 立柱计算模型38、:简支单跨梁 预埋件类型:土建预埋，下埋式 横梁型材类型:单一型材 横梁型材号:80X80X5 横梁材料牌号:Q235 d=16 横梁受力方式:均布受力横梁立柱连接形式:焊缝连接横隐竖不隐铝型材系列玻璃幕墙立柱型材类型:单一型材 立柱型材号:120X80X3 立柱材料牌号:6063 T5 立柱安装方式:吊挂式,角码连接 立柱计算模型:简支单跨梁 预埋件类型:土建预埋，下埋式 横梁型材类型:单一型材 横梁型材号:70X80X3 横梁材料牌号:6063 T5 横梁受力方式:均布受力 横梁立柱连接形式:角码连接.横隐竖不隐铝包钢系列玻璃幕墙一、风荷载计算 标高为15.1m处风荷载计算 W0:基本风压39、 W0=0.75 kN/m2 gz: 15.1m高处阵风系数(按A类区计算): (GB50009-2012) gz=1+0.6(Z/10)-0.12=1.571 z: 15.1m高处风压高度变化系数(按A类区计算): (GB50009-2012) z=1.284(Z/10)0.24 =1.284(15.1/10)0.24=1.417 sl:局部风压体型系数(墙面区)1 板块风载荷计算（直接承受风载荷） 板块（第1处） sl=-1.000+(-0.2)=-1.200 该处局部风压体型系数sl=1.200 风荷载标准值: Wk=gzzslW0 (GB50009-2012) =1.5711.417140、.2000.750 =2.004 kN/m2 风荷载设计值: W: 风荷载设计值(kN/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.5 按建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 8.2.9 规定采用 W=wWk=1.52.004=3.006kN/m22 支撑结构风载荷计算（非直接受风载荷） 支承结构（第1处） 10600mm1200mm=12.72m2 该处从属面积为：12.72m2 sl (A)=sl (1)+sl (25)-sl (1)log(A)/1.4 =-1.0+0.81.0-1.01.104/1.4 =-0.842 sl=-0.842+(-0.2)=-1.042 该处局41、部风压体型系数sl=1.042 风荷载标准值: Wk=gzzslW0 (GB50009-2012) =1.5711.4171.0420.750 =1.741 kN/m2 风荷载设计值: W: 风荷载设计值(kN/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.5 按建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 8.2.9 规定采用 W=wWk=1.51.741=2.611kN/m2二、玻璃的选用与校核 本处选用玻璃种类为: 钢化玻璃本处采用中空玻璃1 玻璃自重计算 GAK: 玻璃板块自重(不包括框): GAK1: 外侧玻璃板块自重: GAK2: 内侧玻璃板块自重: 玻璃的重力密度为: 25.42、6(KN/m3) BT_L 中空玻璃内侧玻璃厚度为: 10.0(mm) BT_w 中空玻璃外侧玻璃厚度为: 10.0(mm) GAK=25.6(Bt_L+Bt_w)/1000 =25.6(10.000+10.000)/1000 =0.512kN/m2 GAK1=25.6Bt_w/1000 =25.610.000/1000 =0.256KN/m2 GAK2=25.6Bt_L/1000 =25.610.000/1000 =0.256KN/m22 玻璃水平地震作用计算 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用: max: 水平地震影响系数最大值: 0.240 qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用43、(kN/m2) qEk1 中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2) qEk2 中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2) qEAk=5maxGAK =50.2400.512 =0.614kN/m2 qEk1=5maxGAK1 =50.2400.256 =0.307kN/m2 qEk2=5maxGAK2 =50.2400.256 =0.307kN/m2 E: 地震作用分项系数: 1.5 qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2) qEA=rEqEAk =1.5qEAK =1.50.614 =0.922kN/m23 玻璃的强度计算 内侧玻璃校核依据: g=84.044、00 N/mm2 外侧玻璃校核依据: g=84.000 N/mm2 Wk: 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(KN/m2) qEAk: 垂直于玻璃平面的地震作用标准值(KN/m2) Wk: 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) Ek: 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) : 参数 : 折减系数，可由参数按JGJ102-2003表6.1.2-2采用表 6.1.2-2 折减系数5.010.020.040.060.080.0100.01.000.960.920.840.780.730.68120.0150.0200.0250.0300.0345、50.0400.00.650.610.570.540.520.510.50 a: 玻璃短边边长: 1200.0mm b: 玻璃长边边长: 3740.0mm BT_L 中空玻璃内侧玻璃厚度为: 10.000(mm) BT_w 中空玻璃外侧玻璃厚度为: 10.000(mm) m: 玻璃板的弯矩系数, 按边长比a/b查 表6.1.2-1得: 0.1186表6.1.2-1 四边支承玻璃板的弯矩系数ma/b0.000.250.330.400.500.550.600.65m0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/b0.700.750.800.8546、0.900.951.00m0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442 Wk1 中空玻璃分配到外侧玻璃的风荷载标准值 (KN/m2) Wk2 中空玻璃分配到内侧玻璃的风荷载标准值 (KN/m2) qEk1 中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2) qEk2 中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2) Wk1=1.1WkBT_w3/(BT_w3+BT_L3)=1.102 (kN/m2) Wk2=WkBT_L3/(BT_w3+BT_L3)=1.002 (kN/m2) qEk1=0.307 (kN/m2) qEk2=0.307 (kN/m2) 在47、垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) 在风荷载作用下外侧玻璃参数=Wk1a4/(Et4) =3.17 : 折减系数，按=3.17 查6.1.2-2表得:=1.00 在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值W=6m1.5Wk1a2/t2 =16.947N/mm2 在0.2SW+SE组合作用下外侧玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) 外侧玻璃参数=(0.2Wk1+qEK1)a4/(Et4) =1.52 : 折减系数，按=1.52 查6.1.2-2表得:=1.00 :在0.2SW+SE组合作用下外侧玻璃所受应力: =6m(0.21.5Wk+1.5qEAk)a48、2/t2 =8.113N/mm2 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下内侧玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) 在风荷载作用下内侧玻璃参数=Wk2a4/(Et4) =2.89 : 折减系数，按=2.89 查6.1.2-2表得:=1.00 在风荷载作用下内侧玻璃最大应力标准值W=6m1.5Wk2a2/t2 =15.407N/mm2 在0.2SW+SE组合作用下内侧玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) 内侧玻璃参数=(0.2Wk2+qEK2)a4/(Et4) =1.46 : 折减系数，按=1.46 查6.1.2-2表得:=1.00 :在0.2SW+SE组合作用下内侧玻璃所受应力: =6m(049、.21.5Wk+1.5qEAk)a2/t2 =8.113N/mm2 风载荷作用下外侧玻璃最大应力设计值W=16.947N/mm2 g=84.000N/mm2 组合作用下外侧玻璃最大应力设计值=8.113N/mm2 g=84.000N/mm2 风载荷作用下内侧玻璃最大应力设计值W=15.407N/mm2 g=84.000N/mm2 组合作用下内侧玻璃最大应力设计值=8.113N/mm2 g=84.000N/mm2 中空玻璃强度满足要求! 4 玻璃的挠度计算 df: 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm) D: 玻璃的刚度(N.mm) te: 玻璃等效厚度 0.95(Bt_L3+Bt_w3)1/350、=12.0mm : 泊松比，按JGJ 102-2003 5.2.7条采用，取值为 0.20表5.2.9 材料的泊松比材 料材 料玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.30 : 挠度系数:按JGJ102-2003表6.2.3采用 =0.01229表6.1.3 四边支承板的挠度系数a/b0.000.200.250.330.500.013020.012970.012820.012230.01013a/b0.550.600.650.700.750.009400.008670.007960.007270.00663a/b0.800.850.900.951.000.006030.51、005470.004960.004490.00406 =Wka4/(Ete4) =2.81 : 折减系数，按=2.81 查JGJ102-2003 6.2.2-2表得:=1.00 D=(Ete3)/12(1-2) =10717187.3 (N.mm) df=Wka4/D =4.8 (mm) df/a 1/60 玻璃的挠度满足! 三、硅酮结构密封胶计算 该处选用结构胶类型为: DC9951 硅酮结构密封胶粘接宽度计算 按风荷载、水平地震作用和自重效应, 计算硅酮结构密封胶的宽度: (1)在风载荷和水平地震作用下，玻璃与铝框间结构胶粘结宽度的计算(抗震设计): Cs1: 风载荷作用下玻璃与铝框间结构52、胶粘结宽度 (mm) W: 风荷载设计值: 3.006kN/m2 a: 矩形玻璃板的短边长度: 1200.000mm f1: 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2N/mm2 qE: 作用在计算单元上的地震作用设计值:0.922(kN/m2) 因0.2SW+SESW，故采用SW组合: Cs1=(Wa)/(2000f1) =(3.0061200.000)/(20000.2) =9.02mm 取10mm (2)在玻璃永久荷载作用下，玻璃与铝框间结构胶粘结宽度的计算: Cs2: 自重效应玻璃与铝框间结构胶粘结宽度 (mm) a: 矩形玻璃板的短边长度: 1200.0mm b: 矩形53、玻璃板的长边长度: 3740.0mm f2: 结构胶在永久荷载作用下的强度设计值,取0.01N/mm2半隐框受力竖向为螺栓机械固定，玻璃下端设置托条，玻璃自重载荷分项系数取: 1.0 按JGJ102-2003的5.6.3-3条规定进行计算: Bt_l:中空或夹层玻璃(双层)内侧玻璃厚度10.0mm Bt_w:中空或夹层玻璃(双层)外侧玻璃厚度10.0mm Cs2=1.0025.6(Bt_l+Bt_w)(ab)/(2000(a+b)f2) =23.26mm 取24mm (3)硅酮结构密封胶的最大计算宽度: 24mm2 玻璃与玻璃硅酮结构密封胶粘接宽度计算 按风荷载、水平地震作用和自重效应, 计算54、硅酮结构密封胶的宽度: (1)在风载荷和水平地震作用下，玻璃与玻璃间结构胶粘结宽度的计算(抗震设计): Cs_zk1: 风载荷作用下玻璃与玻璃间结构胶粘结宽度 (mm) W: 风荷载设计值: 3.006kN/m2 a: 矩形玻璃板的短边长度: 1200.000mm f1: 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2N/mm2 qE: 作用在计算单元上的地震作用设计值:0.922(kN/m2) 因0.2SW+SESW，故采用SW组合: Cs_zk1=(Wa)/(2000f1) =(3.0061200.000)/(20000.2) =9.02mm 取10mm (2)在玻璃永久载荷作用55、下，玻璃与玻璃间结构胶粘接宽度的计算 Cs_zk2: 自重效应玻璃与玻璃间结构胶粘结宽度 (mm) a: 矩形玻璃板的短边长度: 1200.0mm b: 矩形玻璃板的长边长度: 3740.0mm Bt_w:中空或夹层玻璃(双层)外侧玻璃厚度10.0mm f2: 结构胶在永久荷载作用下的强度设计值,取0.01N/mm2 按JGJ102-2003的5.6.3-3条规定进行计算: Cs_zk2=1.35(25.6Bt_w)(ab)/(2000(a+b)f2) =1.35(25.610.0(1200.03740.0)/(2000(1200.0+3740.0)0.01) =15.70mm 取16mm (56、3)硅酮结构密封胶的最大计算宽度: 16mm3 硅酮结构密封胶粘接厚度的计算 (1)水平风荷载作用下胶缝厚度的计算: ts1: 风荷载作用下结构胶的粘结厚度 hg: 玻璃面板高度: 3740.0mm :风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值(rad): 0.0018 :胶缝变位折减系数1.000 : 硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为0.14N/mm2时的伸长率: 15.0% ts1=hg/(2(2+2)0.5 =0.00183740.01.000/(0.150(2+0.150)0.5 =12.0mm 取12mm (2)温度作用下胶缝厚度的计算: us1:在年温差作57、用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm) ts2: 温度作用下结构胶的粘结厚度 玻璃板块最大边b:3740.0 t:年温差: 取80 a1:铝型材线膨胀系数，2.310-5 a2:玻璃线膨胀系数，110-5 us1=bt(a1-a2) =3740.080(2.3-1)10-5 =3.9mm 取4mm ts2=us1/(2 (2+(2)0.5 =3.9/(15.0%(2+(15.0%)0.5 =6.8mm 取7mm (3)硅酮结构密封胶的最大计算厚度: 12mm4 胶缝宽度和厚度推荐值 胶缝推荐宽度为:24mm 胶缝推荐厚度为:12mm5 选取的胶缝宽度和厚度 玻璃和铝框间胶缝选定宽度为:24 58、mm 玻璃和铝框间胶缝选定厚度为:12 mm 玻璃和玻璃间胶缝选定宽度为:16 mm四、幕墙立柱计算 幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1 荷载计算 (1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算 qw: 风荷载均布线荷载设计值(kN/m) W: 风荷载设计值: 2.611kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.200m qw=WB =2.6111.200 =3.134 kN/m(2)地震荷载计算 qEA: 地震作用设计值(KN/m2): GAk: 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 600N/m2 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值: qEAk: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 59、(kN/m2) qEAk=5maxGAk =50.240600.000/1000 =0.720 kN/m2 E: 幕墙地震作用分项系数: 1.5 qEA=1.5qEAk =1.50.720 =1.080 kN/m2 qE：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) qE=qEAB =1.0801.200 =1.296 kN/m(3)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m) qw: 风荷载均布线荷载设计值: 3.134(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 10.600m Mw=qwHsjcg2/8 =3.13410.6002/8 =44.014 kNm ME: 地震作用下立柱弯矩60、(kNm): ME=qEHsjcg2/8 =1.29610.6002/8 =18.202kNm M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 因0.2SW+SESW，故采用SW M: 幕墙立柱在风荷载作用下产生弯矩(kNm) M=Mw =44.014kNm =44014221.000Nmm2 选用立柱型材的截面特性 立柱型材号: 250x100x12 选用的立柱材料牌号:Q235 d=16 型材强度设计值: 抗拉、抗压215.000N/mm2 抗剪125.0N/mm2 型材弹性模量: E=2.06105N/mm2 立柱型材毛截面对X轴惯性矩: Ix=57082593.000mm4 立柱61、型材对x轴的净截面模量: Wnx=456660.700mm3 立柱型材净截面积: An=7824.840mm2 立柱型材腹板厚度: tw=24.000mm 立柱型材计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩: S=296125.800mm3 截面塑性发展系数: x=1.05 截面塑性发展系数: y=1.053 幕墙立柱的强度计算 校核依据: N/An+Mx/(xWnx)+My/(yWny)fs=215.0N/mm2(拉弯构件) (GB 50017-2003 5.2.1) B: 幕墙分格宽: 1.200m GAk: 幕墙自重: 600N/m2 幕墙自重线荷载: Gk=600B/1000 =6001.62、200/1000 =0.720kN/m Nk: 立柱受力: Nk=GkL =0.72010.600 =7.632kN N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.3 N=1.3Nk =1.37.632 =9.922kN =9921.600N : 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱轴心受力设计值: N=9921.600N Mx、My: 同一截面处绕x轴和y轴的弯矩: Mx=M=44014221.000Nmm,My=0Nmm An: 立柱的净截面面积: An= 7824.840mm2 Wnx,Wny: 对x轴和y轴的净截面模量: Wnx=456660.700mm363、 x:截面塑性发展系数: x=1.05 y:截面塑性发展系数: y=1.05 =N/An+Mx/(xWnx)+My/(yWny) (GB 50017-2003 5.2.1) =N/An+Mx/(xWnx) =9921.600/7824.840+44014221.000/(1.05456660.700) =93.061N/mm2 93.061N/mm2 fs=215.0N/mm2 立柱强度满足 4 幕墙立柱的刚度计算 校核依据: dfL/250 (GB/T 21086-2007) df: 立柱最大挠度 Du: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值，即相对挠度: L: 立柱计算跨度: 64、10.600m df=5qWkHsjcg41000/(3842.1Ix)=29.206mm Du=df/(L1000) =29.206/(10.6001000) =1/362 1/362 1/250 且 U=20(跨距大于4500mm时此值为30) 挠度可以满足要求！ 5 立柱抗剪计算 校核依据: =VS/(Ixtw) fv (GB 50017-2003 4.1.2)(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=WkHsjcgB/2 =1.74110.6001.200/2 =11.073kN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.5Qwk =1.511.073 =1665、.609kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) QEk=qEAkHsjcgB/2 =0.72010.6001.200/2 =4.579kN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.5QEk =1.54.579 =6.869kN(5)Q: 立柱所受剪力: 因0.2SW+SESW，故采用SW Q=Qw =16.609kN(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: V:计算截面沿腹板平面作用的剪力: V=Q=16.609kN=16609.140N S: 计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩: S=296125.800mm3 Ix: 毛截面对X轴惯性矩: Ix=57082593.0066、0mm4 tw: 腹板厚度: tw=24.000mm =VS/(Ixtw) =16609.140296125.800/(57082593.024.000) =3.590N/mm2 =3.590N/mm2 34668.3N 螺栓抗剪强度可以满足！ 4 型材壁的强度验算 立柱型材种类: Q235 d 34668.3N 型材壁强度可以满足 5 角码抗承压承载能力计算 角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓) Lct2: 连接处热轧钢角码壁厚: 12.0mm Jy: 热轧钢角码承压强度: 305.0N/mm2 Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=d2JyLct2Num1 =16.0267、305.012.02.0 =234240.0N 234240.0N 34668.3N 角码强度可以满足 6 立柱连接伸缩缝计算 为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，立柱上下段通过插芯套装，留有一段空隙-伸缩缝(d)，d值按下式计算: dtL+d1+d2上式中: d:伸缩缝计算值(mm); :立柱材料的线膨胀系数,取1.210-5; t:温度变化,取80; L:立柱跨度(mm); d1:施工误差,取3mm; d2:考虑其它作用的预留量,取2mm; d=tL+d1+d2 =1.210-58010600.0+2+3 =15.220.0 实际伸缩缝隙取:20.0,满足要求！ 六、幕墙预埋件总截面面68、积和锚筋长度计算 1 荷载计算 本工程预埋件受拉力和剪力 V: 剪力设计值: V=N1 =33218.3N N: 法向力设计值: N=N2 =9921.6N M: 弯矩设计值(Nmm): e1: 螺孔中心与锚板中心距离: 60.0mm e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 50.0mm M=Ne1+Ve2 =9921.660.0+33218.350.0 =2256210.0Nmm2 锚筋的总截面积校核 混凝土强度等级：强度等级C35 fc: 混凝土轴心抗压强度设计值,16.700N/mm2 按现行国家标准混凝土结构设计规范 GB50010-2010 表4.1.4采用。 锚筋级别:HRB400 Nu69、m1: 锚筋根数,6根 锚筋层数: 3层 r: 锚筋层数影响系数: 0.9 fy:锚筋强度设计值360.000N/mm2 按规范，锚筋强度设计值不大于300N/mm2 d: 锚筋直径,14.0mm v: 锚筋受剪承载力系数: v=(4.0-0.08d)(fc/fy)0.5 依据GB50010 9.7.2-5式计算 =(4.0-0.0814.000)(16.700/300.000)0.5 =0.7 t: 热轧钢板锚板厚度: 12.0mm b: 锚板弯曲变形折减系数: b=0.6+0.25(t/d) 依据GB50010 9.7.2-6式计算 =0.6+0.25(12.0/14.000) =0.8 70、Z: 外层锚筋中心线距离: 120.0mm As: 锚筋实际总截面积: As=Num1d2/4 =6.0003.14d2/4 =923.2mm2 锚筋的总截面积计算值: 依据GB50010 9.7.2-1和9.7.2-2等公式计算 As1=V/(rvfy)+N/(0.8bfy)+M/(1.3rbfyZ) =297.6mm2 As2=N/(0.8bfy)+M/(0.4rbfyZ) =264.6mm2 297.6mm2 923.2mm2 264.6mm2 15d=210.000,锚筋长度满足要求 4 锚板尺寸校核 锚板面积 A=90000.0 mm2 0.5fcA=751500.0 N N=99271、1.6N 0.5fcA 锚板尺寸可以满足要求! 七、幕墙预埋件焊缝计算 法向力设设计值N:9921.6N 剪力设计值V:33218.3N 弯矩M:2256210.0Nmm 焊缝参数： 焊接形式：三围围焊 水平焊缝长度Lx:148.0mm 竖直焊缝长度Ly:448.0mm 焊角高度hf:12.0mm 角焊缝的计算厚度:he=0.707hf=8.5mm1 焊缝截面参数计算 有效面积: A=2he(Lx-2hf)+he(Ly-2hf) =28.5(148.0-212.0)+8.5(448.0-212.0) =5701.2mm2 形心到竖直焊缝轴线距离: dx=(Lx-2hf)(Lx-he)/(2(L72、x-2hf)+(Ly-2hy) =(148.0-212.0)(148.0-8.5)/(2(148.0-212.0) +(448.0-212.0) =25.7mm Ix=he(Ly-2hf)3/12+(Lx-2hf)(Ly3-(Ly-2he)3)/12 =8.5(448.0-212.0)3/12+(148.0-212.0) (448.03-(448.0-28.5)3)/12 =155514947mm4 Iy=he(Ly-2hf)dx2+he2(Ly-2hf)/12+(Lx-2hf)3/6+2(Lx-2hf)(Lx-he)/2-dx)2 =8.5(448.0-212.0)25.72+8.52(4473、8.0-212.0)/12+(148.0 -212.0)3/6+2(148.0-212.0)(148.0-8.5)/2-25.7)2 =9177609.3mm4 J=Ix+Iy =155514947+9177609.3 =164692556mm42 焊缝强度计算 根据钢结构设计规范GB50017-2003 公式7.1.3-1、7.1.3-2和7.1.3-3计算 f:角焊缝的强度设计值增大系数，取值为:1.22 m:弯矩引起的正应力： m=M(LX-(dx+he/2)/J =2256210.0(148.0-(25.7+8.5/2)/164692556 =1.617N/mm2 n:正应力 n=N/74、A =9921.6/5701.2 =1.740N/mm2 M:弯矩引起的剪应力: M=MLy/(2J) =2256210.0448.0/(2164692556) =3.069N/mm2 V:剪力引起的剪应力: V=V/A =33218.280/5701.248 =5.826N/mm2 总正应力f=M+N =3.357N/mm2 总切应力f=M+V =8.895N/mm2 角焊缝强度设计值ffw= 160.000N/mm2 强度校核： (f/f)2+f2)0.5 =(3.357/1.22)2+8.8952)0.5 =9.311 N/mm2160.000 N/mm2 焊缝强度可以满足！ 八、幕墙横75、梁计算 幕墙横梁计算简图如下图所示：1 选用横梁型材的截面特性 选用型材号: 80X80X5 选用的横梁材料牌号: Q235 d=16 横梁型材抗弯强度设计值: fs=215.000N/mm2 横梁型材抗剪强度设计值: fv=125.000N/mm2 横梁型材弹性模量: E=2.06105N/mm2 Wnx:对X轴的净截面模量: Wnx=34536.200mm3 Wny:对Y轴的净截面模量: Wny=34536.200mm3 截面塑性发展系数: x=1.05 截面塑性发展系数: y=1.05 Sx:横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(X轴)的面积矩:Sx=20734.700mm3 S76、y:横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(Y轴)的面积矩:Sy=20734.700mm3 Ix:毛截面对X轴惯性矩:Ix=1381729.000mm4 Iy:毛截面对Y轴惯性矩:Iy=1381729.000mm4 txw:横梁截面垂直于X轴腹板厚度:txw=10.0mm tyw:横梁截面垂直于Y轴腹板厚度:tyw=10.0mm2 幕墙横梁的强度计算 校核依据: Mx/(xWnx)+My/(yWny)fs=215.0 (GB 50017-2003 4.1.1) 横梁上分格高: 3.610m 横梁下分格高: 3.740m H-横梁受荷单元高(应为上下分格高之和的一半): 3.675m l77、-横梁跨度,l=1.200m(1)横梁在自重作用下的弯矩(kNm) 面板在横梁上的安装方式:吊挂方式 横梁受力方式:均布受力 GAk: 横梁自重,600N/m2 Gk: 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kN/m): 横梁自重受荷按下分格高:3.740m Gk=600H/1000 =6003.740/1000 =2.244kN/m G: 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m) G=1.3Gk =1.32.244 =2.917kN/m My: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kNm) My=GB2/8 =2.9171.2002/8 =0.525kNm(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kNm) 风78、荷载线分布最大集度标准值(三角形分布) qwk=WkB =1.7411.200 =2.089kN/m 风荷载线分布最大集度设计值 qw=1.5qwk =1.52.089 =3.134kN/m Mxw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kNm) Mxw=qwB2/12 =3.1341.2002/12 =0.376kNm =376056.000Nmm(3)地震作用下横梁弯矩 qEAk: 横梁平面外地震作用: E: 动力放大系数: 5 max: 地震影响系数最大值: 0.240 GAk: 幕墙构件自重: 600 N/m2 qEAk=5max 600/1000 =50.240 600/1000 =0.72079、kN/m2 qex: 水平地震作用最大集度标准值 B: 幕墙分格宽: 1.200m 水平地震作用最大集度标准值(三角形分布) qex=qEAkB =0.7201.200 =0.864KN/m qE: 水平地震作用最大集度设计值 E: 地震作用分项系数: 1.5 qE=1.5qex =1.50.864 =1.296kN/m MxE: 地震作用下横梁弯矩: MxE=qEB2/12 =1.2961.2002/12 =0.156kNm =155520.000Nmm(4)横梁强度: : 横梁计算强度(N/mm2): 因0.2SW+SESW,采用SG+SW组合 Mx:横梁同一截面处绕x轴的弯矩:Mx=3780、6056.000Nmm My:横梁同一截面处绕y轴的弯矩:My=525096.000Nmm Wnx: 对x轴的净截面模量: 34536.200mm3 Wny: 对y轴的净截面模量: 34536.200mm3 截面塑性发展系数: x=1.05 截面塑性发展系数: y=1.05 =Mx/(xWnx)+My/(yWny) =376056.000/(1.0534536.200)+525096.000/(1.0534536.200) 24.850N/mm2 fs=215.0N/mm2 横梁正应力强度可以满足 3 幕墙横梁的抗剪强度计算 校核依据: x=VySx/(Ixtxw)fv=125.0N/mm2 81、(GB 50017-2003 4.1.2) 校核依据: y=VxSy/(Iytyw)fv=125.0N/mm2 (GB 50017-2003 4.1.2) Vx:计算截面沿腹板竖直方向(X轴)的剪力:N Vy:计算截面沿腹板水平方向(Y轴)的剪力:N Sx:横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(X轴)的面积矩:Sx=20734.700mm3 Sy:横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(Y轴)的面积矩:Sy=20734.700mm3 Ix:毛截面对X轴惯性矩:Ix=1381729.000mm4 Iy:毛截面对Y轴惯性矩:Iy=1381729.000mm4 txw:横梁截面垂直于82、X轴腹板厚度:txw=10.0mm tyw:横梁截面垂直于Y轴腹板厚度:tyw=10.0mm(1)Qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN) Wk: 风荷载标准值: 1.741kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.200m 风荷载呈三角形分布时： Qwk=WkB2/4 =1.7411.2002/4 =0.627kN(2)Qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN) Qw=1.5Qwk =1.50.627 =0.940kN(3)QEk: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) 地震作用呈三角形分布时： QEk=qEAkB2/4 =0.7201.2002/4 =0.259kN(4)QE:地震作用下横梁剪力83、设计值(kN) E: 地震作用分项系数: 1.5 QE=1.5QEk =1.50.259 =0.389kN(5)Vy: 横梁水平方向(y轴)的剪力设计值(kN): 因0.2Qw+QEQw,故采用Vy=Qw组合 Vy=Qw =0.940kN =940.140N(6)Vx: 横梁竖直方向(x轴)的剪力设计值(kN): Vx=GB/2 =1.750kN =1750.320N(7)横梁剪应力 x=VySx/(Ixtxw) =940.14020734.700/(1381729.00010.0) =1.411N/mm2 y=VxSy/(Iytyw) =1750.32020734.700/(1381729.84、00010.0) =2.627N/mm2 x=1.411N/mm2 fv=125.0N/mm2 y=2.627N/mm2 fv=125.0N/mm2 横梁抗剪强度可以满足！ 4 幕墙横梁的刚度计算 钢型材校核依据: dfL/250 (GB/T 21086-2007) 横梁承受呈三角形分布风荷载作用时的最大荷载集度： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m) qwk=WkB =1.7411.200 =2.089KN/m 水平方向由风荷载作用产生的挠度: dfw=qwkWfg41000/(2.1Ix120) =0.127mm 自重作用产生的挠度: dfG=5GKWfg41000/(38485、2.1Iy) =52.2441.20041000/(3842.1138.2) =0.213mm 在风荷载标准值作用下，横梁的挠度为: dfw=0.127mm 在重力荷载标准值作用下，横梁的挠度为: dfG=0.213mm l-横梁跨度,l=1200mm 钢型材 dfw/l 1/250 钢型材 dfG/l 1/500 且 dfG不大于3mm 挠度可以满足要求！ 九、横梁与立柱连接件计算 1 连接部位荷载计算 连接部位水平荷载计算 N1: 连接部位受总剪力: 因0.2SW+SESW，故采用SW N1=Qw1000 =940.140N 连接部位竖向荷载计算 Gk: 横梁自重线荷载(N/m): Gk=86、600H =6003.675 =2205.000N/m G:横梁自重线荷载设计值(N/m) G=1.3Gk =1.32205.000 =2866.500N/m N2: 自重荷载(N): N2=GB/2 =2866.5001.200/2 =1719.900N 连接处组合荷载 N: 连接处组合荷载: 因0.2SW+SESW，故采用SG+SW N=(N12+N22)0.5 =(940.1402+1719.9002)0.5 =1960.081N2 连接处焊缝的强度计算 角焊缝的有效长度Lw:320.0mm 焊角高度hf:5.0mm 角焊缝强度设计值ffw= 160.000N/mm2 强度校核： 焊缝的87、最大应力值f: f=N/0.707/Lw/hf =1960.081/0.707/320.0/5.0 =1.7327N/mm2160.000 N/mm2 焊缝强度可以满足！ .横隐竖不隐铝型材钢系列玻璃幕墙一、风荷载计算 标高为6.2m处风荷载计算 W0:基本风压 W0=0.75 kN/m2 gz: 6.2m高处阵风系数(按A类区计算): (GB50009-2012) gz=1+0.6(Z/10)-0.12=1.635 z: 6.2m高处风压高度变化系数(按A类区计算): (GB50009-2012) z=1.284(Z/10)0.24 =1.284(6.2/10)0.24=1.145 sl:局88、部风压体型系数(墙面区)1 板块风载荷计算（直接承受风载荷） 板块（第1处） sl=-1.000+(-0.2)=-1.200 该处局部风压体型系数sl=1.200 风荷载标准值: Wk=gzzslW0 (GB50009-2012) =1.6351.1451.2000.750 =1.685 kN/m2 风荷载设计值: W: 风荷载设计值(kN/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.5 按建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 8.2.9 规定采用 W=wWk=1.51.685=2.528kN/m22 支撑结构风载荷计算（非直接受风载荷） 支承结构（第1处） 2700mm106289、mm=2.87m2 该处从属面积为：2.87m2 sl (A)=sl (1)+sl (25)-sl (1)log(A)/1.4 =-1.0+0.81.0-1.00.457/1.4 =-0.935 sl=-0.935+(-0.2)=-1.135 该处局部风压体型系数sl=1.135 风荷载标准值: Wk=gzzslW0 (GB50009-2012) =1.6351.1451.1350.750 =1.593 kN/m2 风荷载设计值: W: 风荷载设计值(kN/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.5 按建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 8.2.9 规定采用 W=wWk=190、.51.593=2.390kN/m2二、玻璃的选用与校核 本处选用玻璃种类为: 钢化玻璃本处采用中空玻璃1 玻璃自重计算 GAK: 玻璃板块自重(不包括框): GAK1: 外侧玻璃板块自重: GAK2: 内侧玻璃板块自重: 玻璃的重力密度为: 25.6(KN/m3) BT_L 中空玻璃内侧玻璃厚度为: 6.0(mm) BT_w 中空玻璃外侧玻璃厚度为: 6.0(mm) GAK=25.6(Bt_L+Bt_w)/1000 =25.6(6.000+6.000)/1000 =0.307kN/m2 GAK1=25.6Bt_w/1000 =25.66.000/1000 =0.154KN/m2 GAK2=291、5.6Bt_L/1000 =25.66.000/1000 =0.154KN/m22 玻璃水平地震作用计算 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用: max: 水平地震影响系数最大值: 0.240 qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2) qEk1 中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2) qEk2 中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2) qEAk=5maxGAK =50.2400.307 =0.369kN/m2 qEk1=5maxGAK1 =50.2400.154 =0.184kN/m2 qEk2=5maxGAK2 =50.2400.154 =0.184kN/92、m2 E: 地震作用分项系数: 1.5 qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2) qEA=rEqEAk =1.5qEAK =1.50.369 =0.553kN/m23 玻璃的强度计算 内侧玻璃校核依据: g=84.000 N/mm2 外侧玻璃校核依据: g=84.000 N/mm2 Wk: 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(KN/m2) qEAk: 垂直于玻璃平面的地震作用标准值(KN/m2) Wk: 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) Ek: 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) : 参数 : 折减系数，可由参93、数按JGJ102-2003表6.1.2-2采用表 6.1.2-2 折减系数5.010.020.040.060.080.0100.01.000.960.920.840.780.730.68120.0150.0200.0250.0300.0350.0400.00.650.610.570.540.520.510.50 a: 玻璃短边边长: 1062.0mm b: 玻璃长边边长: 2700.0mm BT_L 中空玻璃内侧玻璃厚度为: 6.000(mm) BT_w 中空玻璃外侧玻璃厚度为: 6.000(mm) m: 玻璃板的弯矩系数, 按边长比a/b查 表6.1.2-1得: 0.1121表6.1.2-194、 四边支承玻璃板的弯矩系数ma/b0.000.250.330.400.500.550.600.65m0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/b0.700.750.800.850.900.951.00m0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442 Wk1 中空玻璃分配到外侧玻璃的风荷载标准值 (KN/m2) Wk2 中空玻璃分配到内侧玻璃的风荷载标准值 (KN/m2) qEk1 中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2) qEk2 中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2) Wk1=195、.1WkBT_w3/(BT_w3+BT_L3)=0.927 (kN/m2) Wk2=WkBT_L3/(BT_w3+BT_L3)=0.843 (kN/m2) qEk1=0.184 (kN/m2) qEk2=0.184 (kN/m2) 在垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) 在风荷载作用下外侧玻璃参数=Wk1a4/(Et4) =12.63 : 折减系数，按=12.63 查6.1.2-2表得:=0.95 在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值W=6m1.5Wk1a2/t2 =27.812N/mm2 在0.2SW+SE组合作用下外侧玻璃截面的最大应力标准值计算(N96、/mm2) 外侧玻璃参数=(0.2Wk1+qEK1)a4/(Et4) =5.04 : 折减系数，按=5.04 查6.1.2-2表得:=1.00 :在0.2SW+SE组合作用下外侧玻璃所受应力: =6m(0.21.5Wk+1.5qEAk)a2/t2 =11.681N/mm2 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下内侧玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) 在风荷载作用下内侧玻璃参数=Wk2a4/(Et4) =11.48 : 折减系数，按=11.48 查6.1.2-2表得:=0.95 在风荷载作用下内侧玻璃最大应力标准值W=6m1.5Wk2a2/t2 =25.406N/mm2 在0.2SW+SE组合作97、用下内侧玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) 内侧玻璃参数=(0.2Wk2+qEK2)a4/(Et4) =4.81 : 折减系数，按=4.81 查6.1.2-2表得:=1.00 :在0.2SW+SE组合作用下内侧玻璃所受应力: =6m(0.21.5Wk+1.5qEAk)a2/t2 =11.684N/mm2 风载荷作用下外侧玻璃最大应力设计值W=27.812N/mm2 g=84.000N/mm2 组合作用下外侧玻璃最大应力设计值=11.681N/mm2 g=84.000N/mm2 风载荷作用下内侧玻璃最大应力设计值W=25.406N/mm2 g=84.000N/mm2 组合作用下内侧玻璃最98、大应力设计值=11.684N/mm2 g=84.000N/mm2 中空玻璃强度满足要求! 4 玻璃的挠度计算 df: 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm) D: 玻璃的刚度(N.mm) te: 玻璃等效厚度 0.95(Bt_L3+Bt_w3)1/3=7.2mm : 泊松比，按JGJ 102-2003 5.2.7条采用，取值为 0.20表5.2.9 材料的泊松比材 料材 料玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.30 : 挠度系数:按JGJ102-2003表6.2.3采用 =0.01145表6.1.3 四边支承板的挠度系数a/b0.000.200.250.330.50099、.013020.012970.012820.012230.01013a/b0.550.600.650.700.750.009400.008670.007960.007270.00663a/b0.800.850.900.951.000.006030.005470.004960.004490.00406 =Wka4/(Ete4) =11.19 : 折减系数，按=11.19 查JGJ102-2003 6.2.2-2表得:=0.96 D=(Ete3)/12(1-2) =2314912.42 (N.mm) df=Wka4/D =10.1 (mm) df/a 1/60 玻璃的挠度满足! 三、硅酮结构密封胶100、计算 该处选用结构胶类型为: DC9951 硅酮结构密封胶粘接宽度计算 按风荷载、水平地震作用和自重效应, 计算硅酮结构密封胶的宽度: (1)在风载荷和水平地震作用下，玻璃与铝框间结构胶粘结宽度的计算(抗震设计): Cs1: 风载荷作用下玻璃与铝框间结构胶粘结宽度 (mm) W: 风荷载设计值: 2.528kN/m2 a: 矩形玻璃板的短边长度: 1062.000mm f1: 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2N/mm2 qE: 作用在计算单元上的地震作用设计值:0.553(kN/m2) 因0.2SW+SESW，故采用SW组合: Cs1=(Wa)/(2000f1) =(2101、.5281062.000)/(20000.2) =6.71mm 取7mm (2)在玻璃永久荷载作用下，玻璃与铝框间结构胶粘结宽度的计算: Cs2: 自重效应玻璃与铝框间结构胶粘结宽度 (mm) a: 矩形玻璃板的短边长度: 1062.0mm b: 矩形玻璃板的长边长度: 2700.0mm f2: 结构胶在永久荷载作用下的强度设计值,取0.01N/mm2半隐框受力竖向为螺栓机械固定，玻璃下端设置托条，玻璃自重载荷分项系数取: 1.0 按JGJ102-2003的5.6.3-3条规定进行计算: Bt_l:中空或夹层玻璃(双层)内侧玻璃厚度6.0mm Bt_w:中空或夹层玻璃(双层)外侧玻璃厚度6.0102、mm Cs2=1.0025.6(Bt_l+Bt_w)(ab)/(2000(a+b)f2) =11.71mm 取12mm (3)硅酮结构密封胶的最大计算宽度: 12mm2 玻璃与玻璃硅酮结构密封胶粘接宽度计算 按风荷载、水平地震作用和自重效应, 计算硅酮结构密封胶的宽度: (1)在风载荷和水平地震作用下，玻璃与玻璃间结构胶粘结宽度的计算(抗震设计): Cs_zk1: 风载荷作用下玻璃与玻璃间结构胶粘结宽度 (mm) W: 风荷载设计值: 2.528kN/m2 a: 矩形玻璃板的短边长度: 1062.000mm f1: 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2N/mm2 qE: 作103、用在计算单元上的地震作用设计值:0.553(kN/m2) 因0.2SW+SESW，故采用SW组合: Cs_zk1=(Wa)/(2000f1) =(2.5281062.000)/(20000.2) =6.71mm 取7mm (2)在玻璃永久载荷作用下，玻璃与玻璃间结构胶粘接宽度的计算 Cs_zk2: 自重效应玻璃与玻璃间结构胶粘结宽度 (mm) a: 矩形玻璃板的短边长度: 1062.0mm b: 矩形玻璃板的长边长度: 2700.0mm Bt_w:中空或夹层玻璃(双层)外侧玻璃厚度6.0mm f2: 结构胶在永久荷载作用下的强度设计值,取0.01N/mm2 按JGJ102-2003的5.6.3104、-3条规定进行计算: Cs_zk2=1.35(25.6Bt_w)(ab)/(2000(a+b)f2) =1.35(25.66.0(1062.02700.0)/(2000(1062.0+2700.0)0.01) =7.90mm 取8mm (3)硅酮结构密封胶的最大计算宽度: 8mm3 硅酮结构密封胶粘接厚度的计算 (1)水平风荷载作用下胶缝厚度的计算: ts1: 风荷载作用下结构胶的粘结厚度 hg: 玻璃面板高度: 2700.0mm :风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值(rad): 0.0018 :胶缝变位折减系数1.000 : 硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为105、0.14N/mm2时的伸长率: 15.0% ts1=hg/(2(2+2)0.5 =0.00182700.01.000/(0.150(2+0.150)0.5 =8.6mm 取9mm (2)温度作用下胶缝厚度的计算: us1:在年温差作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm) ts2: 温度作用下结构胶的粘结厚度 玻璃板块最大边b:2700.0 t:年温差: 取80 a1:铝型材线膨胀系数，2.310-5 a2:玻璃线膨胀系数，110-5 us1=bt(a1-a2) =2700.080(2.3-1)10-5 =2.8mm 取3mm ts2=us1/(2 (2+(2)0.5 =2.8/(15.0%(106、2+(15.0%)0.5 =4.9mm 取5mm (3)硅酮结构密封胶的最大计算厚度: 9mm4 胶缝宽度和厚度推荐值 胶缝推荐宽度为:12mm 胶缝推荐厚度为:9mm5 选取的胶缝宽度和厚度 玻璃和铝框间胶缝选定宽度为:20 mm 玻璃和铝框间胶缝选定厚度为:10 mm 玻璃和玻璃间胶缝选定宽度为:16 mm四、幕墙立柱计算 幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1 荷载计算 (1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算 qw: 风荷载均布线荷载设计值(kN/m) W: 风荷载设计值: 2.390kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.062m qw=WB =2.3901.062 =2.538 107、kN/m(2)地震荷载计算 qEA: 地震作用设计值(KN/m2): GAk: 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 600N/m2 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值: qEAk: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kN/m2) qEAk=5maxGAk =50.240600.000/1000 =0.720 kN/m2 E: 幕墙地震作用分项系数: 1.5 qEA=1.5qEAk =1.50.720 =1.080 kN/m2 qE：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) qE=qEAB =1.0801.062 =1.147 kN/m(3)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩108、(kN.m) qw: 风荷载均布线荷载设计值: 2.538(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 2.700m Mw=qwHsjcg2/8 =2.5382.7002/8 =2.312 kNm ME: 地震作用下立柱弯矩(kNm): ME=qEHsjcg2/8 =1.1472.7002/8 =1.045kNm M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 因0.2SW+SESW，故采用SW M: 幕墙立柱在风荷载作用下产生弯矩(kNm) M=Mw =2.312kNm =2312432.651Nmm2 选用立柱型材的截面特性 立柱型材号: 120X80X3 选用的立柱材料牌号:6063109、 T5 型材强度设计值: 抗拉、抗压90.000N/mm2 抗剪55.0N/mm2 型材弹性模量: E=0.70105N/mm2 立柱型材毛截面对X轴惯性矩: Ix=5016178.000mm4 立柱型材对x轴的有效净截面模量: Wenx=65306.700mm3 立柱型材有效净截面积: Aen=1863.060mm2 立柱型材腹板厚度: tw=6.000mm 立柱型材计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩: S=43844.800mm3 截面塑性发展系数: x=1.05 截面塑性发展系数: y=1.053 幕墙立柱的强度计算 校核依据: N/Aen+Mx/(xWenx)+My/(yWeny)110、fa=90.0N/mm2(拉弯构件) (GB 50429-2007 8.1.1) B: 幕墙分格宽: 1.062m GAk: 幕墙自重: 600N/m2 幕墙自重线荷载: Gk=600B/1000 =6001.062/1000 =0.637kN/m Nk: 立柱受力: Nk=GkL =0.6372.700 =1.720kN N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.3 N=1.3Nk =1.31.720 =2.237kN =2236.572N : 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件) N: 轴心拉力: N=2236.572N Mx,My: 同一截面处绕截面主轴x轴和y轴的111、弯矩: Mx=M=2312432.651Nmm,My=0Nmm Aen: 有效净截面面积,同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响: Aen= 1863.060mm2 Wenx,Weny: 对x轴和y轴的有效净截面模量,同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响: Wenx=65306.700mm3 x:截面塑性发展系数: x=1.05 y:截面塑性发展系数: y=1.05 =N/Aen+Mx/(xWenx)+My/(yWeny) (GB 50429-2007 8.1.1) =N/Aen+Mx/(xWenx) =2236.572/1863.060+2312432.651/(1.0112、565306.700) =34.923N/mm2 34.923N/mm2 fa=90.0N/mm2 立柱强度可以满足 4 幕墙立柱的刚度计算 校核依据: dfL/180 (GB/T 21086-2007) df: 立柱最大挠度 Du: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值，即相对挠度: L: 立柱计算跨度: 2.700m df=5qWkHsjcg41000/(3840.7Ix)=3.334mm Du=df/(L1000) =3.334/(2.7001000) =1/809 1/809 1/180 且 U=20(跨距大于4500mm时此值为30) 挠度可以满足要求！ 5 立柱抗剪计算113、 校核依据: =VmaxS/(Ixtw) fv (GB 50429-2007 6.1.2)(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=WkHsjcgB/2 =1.5932.7001.062/2 =2.284kN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.5Qwk =1.52.284 =3.426kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) QEk=qEAkHsjcgB/2 =0.7202.7001.062/2 =1.032kN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.5QEk =1.51.032 =1.548kN(5)Q: 立柱所受剪力: 因0.2SW+114、SESW，故采用SW Q=Qw =3.426kN(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: S: 计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩: S=43844.800mm3 Ix: 毛截面对X轴惯性矩: Ix=5016178.000mm4 tw: 腹板厚度: tw=6.000mm Vmax:计算截面沿腹板平面作用的最大剪切力: Vmax=Q=3.426kN=3425.826N =VmaxS/(Ixtw) =3425.82643844.800/(5016178.006.000) =4.991N/mm2 =4.991N/mm2 7207.5N 螺栓抗剪强度可以满足！ 4 型材壁的强度验算 立柱型材种类: 6115、063 T5 t: 立柱壁厚,3.0mm XC_y: 立柱局部承压强度: 185.0N/mm2 Ncb:根据选择的螺栓数目,连接处型材的承压承载能力 Ncb=Num1dt2XC_y =212.03.02185.0 =26640.0N Ncb=26640.0N 7207.5N 型材壁强度可以满足 5 角码抗承压承载能力计算 角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓) Lct2: 连接处热轧钢角码壁厚: 5.0mm Jy: 热轧钢角码承压强度: 305.0N/mm2 Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=d2JyLct2Num1 =12.02305.05.02.0 =73200.0N116、 73200.0N 7207.5N 角码强度可以满足 6 立柱连接伸缩缝计算 为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，立柱上下段通过插芯套装，留有一段空隙-伸缩缝(d)，d值按下式计算: dtL+d1+d2上式中: d:伸缩缝计算值(mm); :立柱材料的线膨胀系数,取2.310-5; t:温度变化,取80; L:立柱跨度(mm); d1:施工误差,取3mm; d2:考虑其它作用的预留量,取2mm; d=tL+d1+d2 =2.310-5802700.0+2+3 =10.020.0 实际伸缩缝隙取:20.0,满足要求！ 六、幕墙预埋件总截面面积和锚筋长度计算 1 荷载计算 本工程预埋件受拉力和117、剪力 V: 剪力设计值: V=N1 =6851.7N N: 法向力设计值: N=N2 =2236.6N M: 弯矩设计值(Nmm): e1: 螺孔中心与锚板中心距离: 70.0mm e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 30.0mm M=Ne1+Ve2 =2236.670.0+6851.730.0 =362109.6Nmm2 锚筋的总截面积校核 混凝土强度等级：强度等级C35 fc: 混凝土轴心抗压强度设计值,16.700N/mm2 按现行国家标准混凝土结构设计规范 GB50010-2010 表4.1.4采用。 锚筋级别:HRB400 Num1: 锚筋根数,4根 锚筋层数: 5层 r: 锚筋层数影118、响系数: 0.9 fy:锚筋强度设计值360.000N/mm2 按规范，锚筋强度设计值不大于300N/mm2 d: 锚筋直径,12.0mm v: 锚筋受剪承载力系数: v=(4.0-0.08d)(fc/fy)0.5 依据GB50010 9.7.2-5式计算 =(4.0-0.0812.000)(16.700/300.000)0.5 =0.7 因为v大于0.7，所以取v=0.7 t: 热轧钢板锚板厚度: 10.0mm b: 锚板弯曲变形折减系数: b=0.6+0.25(t/d) 依据GB50010 9.7.2-6式计算 =0.6+0.25(10.0/12.000) =0.8 Z: 外层锚筋中心线距119、离: 140.0mm As: 锚筋实际总截面积: As=Num1d2/4 =4.0003.14d2/4 =452.2mm2 锚筋的总截面积计算值: 依据GB50010 9.7.2-1和9.7.2-2等公式计算 As1=V/(rvfy)+N/(0.8bfy)+M/(1.3rbfyZ) =59.6mm2 As2=N/(0.8bfy)+M/(0.4rbfyZ) =42.9mm2 59.6mm2 452.2mm2 42.9mm2 452.2mm2 4根12.000锚筋可以满足要求! 3 锚筋长度校核 lac:选用锚筋长度,180.000mm la=1.1(fy/ft)d 依据JGJ 102-2003 120、C.0.5计算 la:受拉锚筋计算长度 fy:普通锚筋的抗拉强度设计值,按GB50010表4.2.3-1采用,360.000N/mm2 ft:混凝土轴心抗拉强度设计值,按GB50010表4.1.4式采用,1.570N/mm2 d: 锚筋直径,12.0mm :锚筋的外形系数,按GB50010表8.3.1式采用,HRB400级锚筋取0.140 la=1.1(fy/ft)d =1.10.140(360.000/1.570)12.0 =423.745mm 由于锚筋拉应力值小于锚筋抗拉强度设计值,依据JGJ 102-2003 C.0.5条: 锚筋长度可以适当减,以不小于锚筋直径15倍为宜 lac=15d121、=180.000,锚筋长度满足要求 4 锚板尺寸校核 锚板面积 A=40000.0 mm2 0.5fcA=33400.0 N N=2236.6N 0.5fcA 锚板尺寸可以满足要求! 七、幕墙预埋件焊缝计算 法向力设设计值N:2236.6N 剪力设计值V:6851.7N 弯矩M:362109.6Nmm 焊缝参数： 焊接形式：三围围焊 水平焊缝长度Lx:108.0mm 竖直焊缝长度Ly:186.0mm 焊角高度hf:5.0mm 角焊缝的计算厚度:he=0.707hf=3.5mm1 焊缝截面参数计算 有效面积: A=2he(Lx-2hf)+he(Ly-2hf) =23.5(108.0-25.0)+122、3.5(186.0-25.0) =1315.0mm2 形心到竖直焊缝轴线距离: dx=(Lx-2hf)(Lx-he)/(2(Lx-2hf)+(Ly-2hy) =(108.0-25.0)(108.0-3.5)/(2(108.0-25.0) +(186.0-25.0) =27.5mm Ix=he(Ly-2hf)3/12+(Lx-2hf)(Ly3-(Ly-2he)3)/12 =3.5(186.0-25.0)3/12+(108.0-25.0) (186.03-(186.0-23.5)3)/12 =7373653.3mm4 Iy=he(Ly-2hf)dx2+he2(Ly-2hf)/12+(Lx-2hf)123、3/6+2(Lx-2hf)(Lx-he)/2-dx)2 =3.5(186.0-25.0)27.52+3.52(186.0-25.0)/12+(108.0 -25.0)3/6+2(108.0-25.0)(108.0-3.5)/2-27.5)2 =1449494.9mm4 J=Ix+Iy =7373653.3+1449494.9 =8823148.2mm42 焊缝强度计算 根据钢结构设计规范GB50017-2003 公式7.1.3-1、7.1.3-2和7.1.3-3计算 f:角焊缝的强度设计值增大系数，取值为:1.22 m:弯矩引起的正应力： m=M(LX-(dx+he/2)/J =362109.124、6(108.0-(27.5+3.5/2)/8823148.2 =3.230N/mm2 n:正应力 n=N/A =2236.6/1315.0 =1.701N/mm2 M:弯矩引起的剪应力: M=MLy/(2J) =362109.6186.0/(28823148.2) =3.817N/mm2 V:剪力引起的剪应力: V=V/A =6851.652/1315.020 =5.210N/mm2 总正应力f=M+N =4.931N/mm2 总切应力f=M+V =9.027N/mm2 角焊缝强度设计值ffw= 160.000N/mm2 强度校核： (f/f)2+f2)0.5 =(4.931/1.22)2+9125、.0272)0.5 =9.891 N/mm2160.000 N/mm2 焊缝强度可以满足！ 八、幕墙横梁计算 幕墙横梁计算简图如下图所示：1 选用横梁型材的截面特性 选用型材号: 70X80X3 选用的横梁材料牌号: 6063 T5 横梁型材抗弯强度设计值: fa=90.000N/mm2 横梁型材抗剪强度设计值: fv=55.000N/mm2 横梁型材弹性模量: E=0.70105N/mm2 Wenx:对截面主轴x轴的较小有效净截面模量:Wenx=12403.700mm3 Weny:对截面主轴y轴的较小有效净截面模量:Weny=21185.100mm3 截面塑性发展系数: x=1.05 截面塑126、性发展系数: y=1.05 Sx:横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(X轴)的面积矩:Sx=10510.700mm3 Sy:横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(Y轴)的面积矩:Sy=14270.600mm3 Ix:毛截面对X轴惯性矩:Ix=597021.000mm4 Iy:毛截面对Y轴惯性矩:Iy=848902.000mm4 txw:横梁截面垂直于X轴腹板厚度:txw=7.0mm tyw:横梁截面垂直于Y轴腹板厚度:tyw=6.0mm2 幕墙横梁的强度计算 校核依据: Mx/(xWenx)+My/(yWeny)fa=90.0 (GB 50429-2007 6.1.1) 横127、梁上分格高: 0.001m 横梁下分格高: 0.001m H-横梁受荷单元高(应为上下分格高之和的一半): 0.001m l-横梁跨度,l=1.062m(1)横梁在自重作用下的弯矩(kNm) 面板在横梁上的安装方式:吊挂方式 横梁受力方式:均布受力 GAk: 横梁自重,600N/m2 Gk: 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kN/m): 横梁自重受荷按下分格高:0.001m Gk=600H/1000 =6000.001/1000 =0.001kN/m G: 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m) G=1.3Gk =1.30.001 =0.001kN/m My: 横梁在自重荷载作用下的弯128、矩(kNm) My=GB2/8 =0.0011.0622/8 =0.000kNm(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kNm) 风荷载线分布最大集度标准值(梯形分布) qwk=WkH =1.5930.001 =0.002KN/m 风荷载线分布最大集度设计值 qw=1.5qwk =1.50.002 =0.002kN/m Mxw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kNm) Mxw=qwB2(3-H2/B2)/24 =0.0021.0622(3-0.0012/1.0622)/24 =0.000kNm =336.873Nmm(3)地震作用下横梁弯矩 qEAk: 横梁平面外地震作用: E: 动力放大系数: 5 ma129、x: 地震影响系数最大值: 0.240 GAk: 幕墙构件自重: 600 N/m2 qEAk=5max 600/1000 =50.240 600/1000 =0.720kN/m2 qex: 水平地震作用最大集度标准值 B: 幕墙分格宽: 1.062m 水平地震作用最大集度标准值(梯形分布) qex=qEAkH =0.7200.001 =0.001KN/m qE: 水平地震作用最大集度设计值 E: 地震作用分项系数: 1.5 qE=1.5qex =1.50.001 =0.001kN/m MxE: 地震作用下横梁弯矩: MxE=qEB2(3-H2/B2)/24 =0.0011.0622(3-0.0130、012/1.0622)/24 =0.000kNm =152.259Nmm(4)横梁强度: : 横梁计算强度(N/mm2): 因0.2SW+SESW,采用SG+SW组合 Mx:横梁同一截面处绕x轴的弯矩:Mx=336.873Nmm My:横梁同一截面处绕y轴的弯矩:My=109.965Nmm Wenx: 对截面主轴x轴的较小有效净截面模量，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响: Wenx=12403.700mm3 Weny: 对截面主轴y轴的较小有效净截面模量，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响: Weny=21185.100mm3 截面塑性发展系数: x=1.05 截131、面塑性发展系数: y=1.05 =Mx/(xWenx)+My/(yWeny) =336.873/(1.0512403.700)+109.965/(1.0521185.100) 0.031N/mm2 fa=90.0N/mm2 横梁正应力强度可以满足 3 幕墙横梁的抗剪强度计算 校核依据: x=VymaxSx/(Ixtxw)fv=55.0N/mm2 (GB 50429-2007 6.1.2) 校核依据: y=VxmaxSy/(Iytyw)fv=55.0N/mm2 (GB 50429-2007 6.1.2) Vxmax:计算截面沿腹板竖直方向(X轴)的最大剪力:N Vymax:计算截面沿腹板水平方向132、(Y轴)的最大剪力:N Sx:横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(X轴)的面积矩:Sx=10510.700mm3 Sy:横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(Y轴)的面积矩:Sy=14270.600mm3 Ix:毛截面对X轴惯性矩:Ix=597021.000mm4 Iy:毛截面对Y轴惯性矩:Iy=848902.000mm4 txw:横梁截面垂直于X轴腹板厚度:txw=7.0mm tyw:横梁截面垂直于Y轴腹板厚度:tyw=6.0mm(1)Qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN) Wk: 风荷载标准值: 1.593kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.062m 风荷载呈梯形133、分布时： Qwk=WkHB(1-H/B/2)/2 =1.5930.0011.062(1-0.001/(1.0622)/2 =0.001kN(2)Qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN) Qw=1.5Qwk =1.50.001 =0.001kN(3)QEk: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) 地震作用呈梯形分布时： QEk=qEAkHB(1-H/B/2)/2 =0.7200.0011.062(1-0.001/(1.0622)/2 =0.000kN(4)QE:地震作用下横梁剪力设计值(kN) E: 地震作用分项系数: 1.5 QE=1.5QEk =1.50.000 =0.001kN(5)Vy: 134、横梁水平方向(y轴)的剪力设计值(kN): 因0.2Qw+QEQw,故采用Vy=Qw组合 Vy=Qw =0.001kN =1.268N(6)Vx: 横梁竖直方向(x轴)的剪力设计值(kN): Vx=GB/2 =0.000kN =0.414N(7)横梁剪应力 x=VymaxSx/(Ixtxw) =1.26810510.700/(597021.0007.0) =0.003N/mm2 y=VxmaxSy/(Iytyw) =0.41414270.600/(848902.0006.0) =0.001N/mm2 x=0.003N/mm2 fv=55.0N/mm2 y=0.001N/mm2 fv=55.0N135、/mm2 横梁抗剪强度可以满足！ 4 幕墙横梁的刚度计算 铝合金型材校核依据: dfL/180 (GB/T 21086-2007) 横梁承受呈梯形分布风荷载作用时的最大荷载集度： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m) qwk=WkH =1.5930.001 =0.002KN/m 水平方向由风荷载作用产生的挠度: dfw=qwkWfg41000(25/8-5(Hfg/(2Wfg)2+2(Hfg/(2Wfg)4)/(0.7Ix240) =0.001mm 自重作用产生的挠度: dfG=5GKWfg41000/(3840.7Iy) =50.0011.06241000/(3840.784.136、9) =0.000mm 在风荷载标准值作用下，横梁的挠度为: dfw=0.001mm 在重力荷载标准值作用下，横梁的挠度为: dfG=0.000mm l-横梁跨度,l=1062mm 铝合金型材 dfw/l 1/180 铝合金型材 dfG/l 1.268N 螺栓抗剪强度可以满足! 横梁型材壁的强度验算 横梁材料牌号:6063 T5 Ncb: 连接部位幕墙横梁型材壁抗承压能力计算: HL_Y:横梁材料局部抗承压强度设计值:185.0N/mm2 t: 幕墙横梁壁厚:3.000mm Ncb=dtHL_YNum1 =6.0003.000185.02.000 =6660.000N 6660.000N1.2137、68N 横梁型材壁强度可以满足 角码壁承压承载能力计算 连接部位角码材料牌号:6063 T5 Lct1: 连接铝角码壁厚:3.000mm Ncbj: 横向连接部位铝角码壁抗承压能力计算: HLjm_Y:连接部位角码壁抗承压强度设计值=185.0N/mm2 Ncbj=dLct1HLjm_YNum1 =6.0003.000185.02.000 =6660.000N 6660.000N1.268N 角码壁强度可以满足! 3 竖向节点(角码与立柱) 连接部位荷载计算 Gk: 横梁自重线荷载(N/m): Gk=600H =6000.001 =0.600N/m G:横梁自重线荷载设计值(N/m) G=1.138、3Gk =1.30.600 =0.780N/m N2: 自重荷载(N): N2=GB/2 =0.7801.062/2 =0.414N N: 连接处组合荷载: 因0.2SW+SESW，故采用SG+SW N=(N12+N22)0.5 =(1.2682+0.4142)0.5 =1.334N 螺栓个数计算 Num2: 竖向节点螺栓个数: Num2=N/Nbv =0.000 取 2 个 螺栓抗剪强度验算 nbv2:根据选择的螺栓数目,竖向节点连接处螺栓的受剪承载能力 nbv2=Num2Nbv =22813.836 =5627.671N nbv2=5627.671N 1.334N 螺栓抗剪强度可以满足! 139、立柱型材壁的强度验算 立柱型材种类: 6063 T5 t: 立柱壁厚,3.0mm XC_y: 立柱局部承压强度: 185.0N/mm2 Ncb:根据选择的螺栓数目,连接处立柱型材的承压承载能力 Ncb=Num2dtXC_y =26.0003.0185.0 =6660.000N Ncb=6660.000N 1.334N 立梃型材壁强度可以满足 角码壁承压承载能力验算 Ncbj: 竖向连接部位铝角码壁抗承压能力计算: HLjm_Y:连接部位角码壁抗承压强度设计值=185.0N/mm2 连接部位角码材料牌号:6063 T5 Lct1: 连接铝角码壁厚:3.000mm Ncbj=dLct1HLjm_Y140、Num2 =6.0003.000185.02.000 =6660.000N 6660.000N1.334N 竖向角码壁强度可以满附录 材料力学性能 材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 玻璃幕墙工程技术规范。(1).玻璃的强度设计值应按表5.2.1的规定采用。表5.2.1 玻璃的强度设计值 fg(N/mm2)种 类厚度（mm）大 面侧 面普通玻璃528.019.5浮法玻璃51228.0 19.5151924.0 17.0 2020.0 14.0 钢化玻璃51284.0 58.8151972.0 50.42059.0 41.3注：1. 夹层玻璃和中空玻璃的强度设计值可按所采用的玻璃类型141、确定；2. 当钢化玻璃的强度标准达不到浮法玻璃强度标准值的3倍时，表中数值 应根据实测结果予于调整；3. 半钢化玻璃强度设计值可取浮法玻璃强度设计值的2倍。当半钢化玻璃 的强度标准值达不到浮法玻璃强度标准值的2倍时，其设计值应根据实 测结果予于调整；4. 侧面玻璃切割后的断面，其宽度为玻璃厚度。(2).热轧钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3a采用。表5.2.3a 热轧钢材的强度设计值fs（N/mm2）钢材牌号厚度或直径d（mm）抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235d1621512532516d4020512040d6020011142、5Q345d1631018040016d3529517035d50265155注：表中厚度是指计算点的钢材厚度；对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度.(3).冷成型薄壁型钢的钢材的强度设计值应按现行国家标准冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2010的规定，可按表5.2.3b采用。 表5.2.3 b 冷成型薄壁型钢的强度设计值钢材牌号抗拉、抗压、抗弯 f ts抗剪 f vs端面承压（磨平顶紧） f csQ235205120310Q345300175400(4).不锈钢型材和棒材的强度设计值可按表5.2.3c采用。表5.2.3c 不锈钢型材和棒材的强度设计值牌号0.2抗拉强度f ts1抗剪143、强度 f vs1端面承压强度 f cs106Cr19Ni10S3040820517810424606Cr19Ni10NS30458275239139330022Cr19Ni10S3040317515288210022Cr19Ni10NS3045324521312429406Cr17Ni12Mo2S3160820517810424606Cr17Ni12Mo2NS31658275239139330022Cr17Ni12Mo2S3160317515288210022Cr17Ni12Mo2NS31653245213124294(5).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采用。表5.2.8 材料144、的弹性模量 E（N/mm2）材 料E玻 璃0.72105铝合金0.70105钢、不锈钢2.06105消除应力的高强钢丝2.05105不锈钢绞线1.201051.50105高强钢绞线1.95105钢丝绳0.801051.00105 注：钢绞线弹性模量可按实测值采用。(6).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。表5.2.9 材料的泊松比材 料材 料玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.30(7).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采用。表5.2.10 材料的线膨胀系数(1/)材料材料 玻璃0.8010-51.0010-5不锈钢板1.8010-5钢145、材1.2010-5混凝土1.0010-5铝材2.3510-5砌砖体0.5010-5(8).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的规定采用。表5.3.1 材料的重力密度g（kN/m3)材料g材料g普通玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃、半钢化玻璃25.6矿棉1.21.5玻璃棉0.51.0钢材78.5岩棉0.52.5铝合金28.0(9).GB50429-2007铝合金型材的强度设计值应按表5.3.2的规定采用。表5.3.2 铝合金型材的强度设计值fa（N/mm2）铝合金牌号状态壁厚（mm）强度设计值fa抗拉、抗压强度抗剪强度局部承压强度6061T4所有9055210T6所有2001153056063146、T5所有9055185T6所有150852406063AT51013575220T61016090255(10).GB50429-2007计算系数1,2 可按表5.3.3的规定采用。表5.3.3 计算系数，的取值系数硬化强度加劲板件、中间加劲板件非加劲板件、边缘加劲板件非焊接焊接非焊接焊接弱硬化1.00.90.960.9强硬化0.90.80.90.77弱硬化1.00.91.00.9强硬化0.90.70.90.68.不锈钢栏杆计算1 计算简图、几何信息 计算简图 (圆表示支座，数字为节点号) 节点编号图 单元编号图 各节点信息如下表：节点号x坐标(m)y坐标(m)z坐标(m)x向约束y向约束z向147、约束绕x约束绕y约束绕z约束10.0000.0000.00020.0000.0001.100 各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u、v轴单元号截面名称材料名称长度(m)面积(mm2)绕2轴惯性矩(x104mm4)绕3轴惯性矩(x104mm4)绕2轴计算长度系数绕3轴计算长度系数i节点释放j节点释放138x1.2Q235B1.1001392.352.352.0302.030-2 荷载与组合 结构重要性系数： 1.002.1 荷载工况 荷载工况汇总表工况号荷载类型荷载说明0恒1活 (1)节点荷载列表(力：kN；分布力：kN/m；弯矩：kN.m；分布弯矩：kN.m/m)序号荷载类型工148、况PxPyPzMxMyMz1活10.1500.0000.0000.0000.0000.0002.2 节点荷载 1) 工况号: 1 *输入荷载库中的荷载: 序号Px(kN)Py(kN)Pz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)10.10.00.00.00.00.0 节点荷载分布图: 节点荷载序号1分布图 (1) 节点荷载图(力：kN；弯矩：kN.m)工况 1 节点荷载简图2.3 其它荷载 (1). 地震作用 无地震。 (2). 温度作用 无温度作用。2.4荷载组合 (1) 1.30 恒载 + 1.50 活载工况13 内力位移计算结果 3.1 工况内力工况 0 内力表 (单位：N149、Q(kN)；M(kN.m)单元号i节点Nj节点Ni节点Q2j节点Q2i节点Q3j节点Q3i节点Mj节点Mi节点M2j节点M2i节点M3j节点M31-0.00.00.00.0-0.0-0.00.00.00.00.00.00.0工况 1 内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m)单元号i节点Nj节点Ni节点Q2j节点Q2i节点Q3j节点Q3i节点Mj节点Mi节点M2j节点M2i节点M3j节点M31-0.0-0.0-0.1-0.1-0.0-0.00.00.00.00.0-0.20.03.2 组合内力各组合下支座反力标准值(单位：kN、kN.m)组合号节点号N1N2N3M1M2M311-0.10150、.00.00.0-0.20.03.3 工况位移工况 1: Ux(mm)4 设计验算结果 本工程有 1 种材料： Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。设计验算结果表 (强度和整体稳定)单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定沿2轴抗剪应力比沿3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比结果10.8100.0000.7900.0260.000172172满足.玻璃栏杆计算1 计算简图、几何信息 计算简图 (圆表示支座，数字为节点号) 节点编号图 单元编号图 各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u、v轴151、单元号截面名称材料名称长度(m)面积(mm2)绕2轴惯性矩(x104mm4)绕3轴惯性矩(x104mm4)绕2轴计算长度系数绕3轴计算长度系数i节点释放j节点释放1矩60x30x3x3Q235B1.0005047.2822.512.0302.030-2 荷载与组合 结构重要性系数： 1.002.1 荷载工况 荷载工况汇总表工况号荷载类型荷载说明0恒1活 (1)节点荷载列表(力：kN；分布力：kN/m；弯矩：kN.m；分布弯矩：kN.m/m)序号荷载类型工况PxPyPzMxMyMz1活11.0000.0000.0000.0000.0000.0002.2 节点荷载 1) 工况号: 1 *输入荷载库152、中的荷载: 序号Px(kN)Py(kN)Pz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)11.00.00.00.00.00.0 节点荷载分布图: 节点荷载序号1分布图 (1) 节点荷载图(力：kN；弯矩：kN.m)工况 1 节点荷载简图2.3 其它荷载 (1). 地震作用 无地震。 (2). 温度作用 无温度作用。2.4 荷载组合 (1) 1.30 恒载 + 1.50 活载工况13 内力位移计算结果 3.1 工况内力工况 0 内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m)单元号i节点Nj节点Ni节点Q2j节点Q2i节点Q3j节点Q3i节点Mj节点Mi节点M2j节点M2i节点M3j节153、点M31-0.00.00.00.0-0.0-0.00.00.00.00.00.00.0工况 1 内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m)单元号i节点Nj节点Ni节点Q2j节点Q2i节点Q3j节点Q3i节点Mj节点Mi节点M2j节点M2i节点M3j节点M31-0.0-0.0-1.0-1.0-0.0-0.00.00.00.00.0-1.00.03.2 组合内力各组合下支座反力标准值(单位：kN、kN.m)组合号节点号N1N2N3M1M2M311-1.00.00.00.0-1.00.03.3 工况位移工况 1: Ux(mm)4 设计验算结果 本工程有 1 种材料： Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。设计验算结果表 (强度和整体稳定)强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定沿2轴抗剪应力比沿3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比所在单元1111011数值0.8860.6530.8870.0420.00016996