1、 厦门世茂海峡大厦项目 塔吊基础专项施工方案（B 版）年年 月月 日日 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 1 目目 录录 第一章第一章 工程概况工程概况 .2 2 1.1 工程简述.2 1.2 参建单位及工程地址.2 第二章第二章 编制依据编制依据 .2 2 第三章第三章 塔吊布置塔吊布置 .3 3 第四章第四章 技术参数技术参数 .3 3 4.1 ST70/30 塔吊技术参数.3 4.2 ST55/10 塔吊技术参数.4 4.3 ST60/13 塔吊技术参数.4 第五章第五章 基础设计基础设计 .5 5 5.1 塔吊基础桩设计.5 5.2 承台设计.6 第六章第六章 2、基础施工基础施工 .6 6 第七章第七章 塔吊的沉降、垂直度测定及偏差纠正塔吊的沉降、垂直度测定及偏差纠正 .7 7 第八章第八章 塔吊施工应急预案塔吊施工应急预案 .7 7 8.1 事故类型和危害程度分析.7 8.2 应急处置基本原则.8 8.3 组织机构及职责.8 8.4 应急处置.9 第九章第九章 群塔防碰撞措施群塔防碰撞措施 .1010 第十章第十章 安全文明施工安全文明施工 .1111 第十一章第十一章 塔吊桩基础计算书塔吊桩基础计算书 .1111 11.1 1#塔吊计算书.12 11.1.1 计算参数.12 11.1.2 ST70/30 塔吊计算书.12 11.2 2#塔吊计算书.3、18 11.3 3#塔吊计算书.25 11.4 4#塔吊计算书.32 11.5 5#塔吊计算书.39 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 2 第一章第一章 工程概况工程概况 1.11.1 工程简述工程简述 厦门世茂海峡大厦位于厦门市厦港片区，环岛路（演武大桥）以北、演武路以西、厦大医学院及山海花园以南、浪琴苑以东地块。项目占地面积约 3 万多平方米，总建筑面积约 36 万平米，其中地上总建筑面积约 28 万平米，地下建筑面积为 7 万万平米。由投资开发有限公司建设。其中，一栋作为五星级酒店和顶级写字楼，另一栋则作为 SOHO 办公，而裙楼则建设成集购物、休闲、娱乐、餐饮等4、于一体的综合性商业。本工程施工时总的施工顺序是先施工 B1+B2 区，待 B1+B2 区出正负零后再施工 B3 区。1 1.2.2 参建单位及工程地址参建单位及工程地址 工程名称：厦门世茂海峡大厦 工程地点：厦门市思明区环岛路（演武大桥）以北、演武路以西、厦大医学院及山海花园以南、浪琴苑以东地块 建设单位：设计单位：监理单位：第二章第二章 编制依据编制依据 塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 建筑地基基础设计规范GB5007-2002 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规程GB50010-2010 建筑桩基技术规范JGJ94-2008 钢结构工程施工5、质量验收规范GBG50205-2001 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 3 建筑安全检查标准JGJ59-99 ST70/30 塔吊使用说明书、ST6015 塔吊使用说明书、ST5510 塔吊使用说明书 岩土工程勘察报告及桩基、围护施工图 第三章第三章 塔吊布置塔吊布置 本工程地下室东西方向长约 230m，南北方向长约 100m，地上由一栋 64 层和一栋 55 层塔楼以及 6 层裙楼组成，项目整体布局较为集中，因此根据实际施工需求以及结构特点，拟定现场地下室施工塔吊选型及布置位置如下：1#塔吊 ST70/30：布置于基坑西北侧，臂长 55m，吊钩有效高度 51.7 米6、；2#塔吊 ST70/30：布置于基坑东北侧，臂长 70m，吊钩有效高度 51.7 米；3#塔吊ST55/10：布置于基坑西南侧，臂长50m，吊钩有效高度40.96米；4#塔吊ST70/30：布置基坑南侧，臂长 50m，吊钩有效高度 51.7 米；5#塔吊 ST6015：布置基坑北侧，臂长 50m，吊钩有效高度 50.8 米；经过上述的合理安排，本工程 5 台塔吊可覆盖整个基坑的面积，基本能满足施工生产需求。塔吊的布置平面图分别见塔吊平面布置附图。第四章第四章 技术参数技术参数 4.1 ST70/304.1 ST70/30 塔吊技术参数塔吊技术参数 依据 ST70/30 塔吊使用说明书要求以及7、本工程实际所需塔吊的布置高度要求，本工程所使用塔吊基本技术参数、性能如下表 1 所述。表 1 塔吊配置参数表 项 目 4#塔吊、1#塔吊、2#塔吊 型号 ST70/30 数量（台）3 工作幅度（m）50、55、70 自由高度（m）51.7 塔吊自重（t）88.8 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 4 最大起重量（t）12 臂尖吊重（t）3T 总功率（Kw）60KW 标准节规格（mm）223m 生产厂商 永茂 4.2 ST55/104.2 ST55/10 塔吊技术参数塔吊技术参数 依据 ST55/10 塔吊使用说明书要求以及本工程实际所需塔吊的布置高度要求，本工程所使用塔8、吊基本技术参数、性能如下表 2 所述。表 2 塔吊配置参数表 项 目 3#塔吊、型号 ST55/10 数量（台）1 工作幅度（m）50 自由高度（m）40.8 塔吊自重（t）52 最大起重量（t）6 臂尖吊重（t）1T 总功率（Kw）45KW 标准节规格（mm）223m 生产厂商 永茂 4.4.3 3 ST6015ST6015 塔吊技术参数塔吊技术参数 依据塔吊使用说明书要求以及本工程实际所需塔吊的布置高度要求，本工程所使用塔吊基本技术参数、性能如下表 3 所述。表 1 塔吊配置参数表 项 目 5#塔吊 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 5 型号 ST6015 数量（台9、）1 工作幅度（m）50 自由高度（m）50.8 塔吊自重（t）64.5 最大起重量（t）10 臂尖吊重（t）1.5T 总功率（Kw）45KW 标准节规格（mm）223m 生产厂商 永茂 第五章第五章 基础基础设计设计 因本工程场地狭小，周边紧邻居民区，为了有效利用塔吊覆盖范围，拟将 5台塔吊均布置在基坑内。根据实际工程进展以及工作需求，计划在基坑基坑土方开挖至-14 米后，依次完成完成 1#、2#、3#、4#、5#塔吊基础桩基的施工，在基坑土方开挖至基坑底后及时进行塔吊承台的施工并根据上述顺序依次安装各塔吊。5.15.1 塔吊基础塔吊基础桩设计桩设计 1#塔吊 ST70/30 基础采用四根 10、1000 深井灌注桩，内插钢筋笼。灌注桩顶标高-17.9m（即为基础板底底标高），桩底标高-27.90m，桩长 10m，主筋 28 25，箍筋10100/200，加强箍筋 162000，混凝土等级为 C35。2#塔吊 ST70/30 基础采用四根 1000 深井灌注桩，内插钢筋笼。灌注桩顶标高-17.9m（即为基础板底底标高），桩底标高-42.90m，桩长 25m，主筋 28 25，箍筋10100/200，加强箍筋 162000，混凝土等级为 C35。3#塔吊 ST55/10 基础采用四根 1000 深井灌注桩，内插钢筋笼。灌注桩顶标高-17.7m（即厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案11、 XX有限公司 6 为基础板底底标高），桩底标高-32.70m，桩长 15m，主筋 20 25，箍筋10100/200，加强箍筋 162000，混凝土等级为 C35。4#塔吊 ST70/30 基础采用四根 1000 深井灌注桩，内插钢筋笼。灌注桩顶标高-18.1m（即为基础板底底标高），桩底标高-38.10m，桩长 20m，主筋 28 25，箍筋10100/200，加强箍筋 162000，混凝土等级为 C35。5#塔吊 ST6015 基础采用四根 1000 深井灌注桩，内插钢筋笼。灌注桩顶标高-18.1m（即为基础板底底标高），桩底标高-36.10m，桩长 18m，主筋 28 25，箍筋10112、00/200，加强箍筋 162000，混凝土等级为 C35。灌注桩要求 深井灌注桩定位时，要求控制定位误差 20mm 之内，确保桩身有效长度及桩端持力层满足设计要求，施工时泛浆高度50cm。灌注桩配筋见计算书桩立面图和截面配筋图。5.5.2 2 承台承台设计设计 采用混凝土承台，1#塔吊承台尺寸 500050001700mm（h），承台上下部均采用双层双向 25130 的钢筋；2#塔吊承台尺寸 500050001700mm（h），承台上下部均采用双层双向 25130 的钢筋；3#塔吊承台尺寸 400040001500mm（h），承台上下部均采用双层双向 25150 的钢筋；4#塔吊承台尺寸 513、00050001700mm（h），承台上下部均采用双层双向 25130 的钢筋；5#塔吊承台尺寸 500050001700mm（h），承台上下部均采用双层双向 25130 的钢筋；具体作法见附图。1.承台顶标高为与地下室底板底标高一致。2.在满足塔吊基础结构受力情况下，避免破坏主体结构，必须躲避支撑、栈桥、桩基及框架梁柱。第六章第六章 基础施工基础施工 1.塔吊基础施工见“计算书”设计要求。基础施工前应由塔吊拆装队技术负厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 7 责人进行“混凝土承台、基础与建筑平面图、基础剖面图、预埋螺栓误差等交底，接受交底人为工程施工负责人，双方书面交接。14、2.塔吊桩基由现场相关专业班组负责施工，承台及与之相连接的任务则由专业塔吊安装单位负责完成。3.塔吊桩基由专业施工单位做好“定位验收、钢筋验收、混凝土浇筑”等相关验收记录，同时务必留置混凝土标准试压块，钢筋、焊条等相关材料合格证以及检测报告等也必须全部备份留好。4.钢筋焊接要求全部采取满焊方式，焊缝需均匀、连续，焊缝表面不得存在孔洞、夹渣、漏焊。5.加强桩位的复核，加强对塔吊桩基的深度，质量控制。6.混凝土承台浇筑时，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000。7.机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过0.5mm，螺纹部位需涂抹黄油，并注意保护。第七章第15、七章 塔吊的沉降、垂直度测定及偏差纠塔吊的沉降、垂直度测定及偏差纠正正 1）塔吊基础沉降观测每半月一次，垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。2）当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正。在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身。当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。第八章第八章 塔吊施工应急预案塔吊施工应急预案 8.1 事故事故类型和危害程度分析类型和危害程度分析 在施工过程中，可能发生高层塔吊施工16、事故主要体现在：1.塔吊作业中突然安全限位装置失控，发生撞击护栏及相邻塔吊或坠物，或违反安全规程操作，造成重大事故（如倾倒、断臂）；厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 8 2.自然灾害（如雷电、沙尘暴、地震强风、强降雨、暴风等）对设施的严重损坏。3.塔吊拆装和顶升过程中发生的人员伤亡事故。4.运行中的电气设备故障或线路发生严重漏电。8.2 应急处置基本原则应急处置基本原则 更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱17、而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。8.3 组织机构及职责组织机构及职责 1、应急组织体系 组 长：刘怀林 副组长：王来标、杨志杰 组 员：唐冬初、胡康、陈胜平 2、指挥机构及职责 组长职责：组长职责：决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；指导设施的18、部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排；在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 9 副组长职责：副组长职责：评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。组员职责组员职19、责：在组长的带领指挥下对事故进行救援抢救。8.4 应急处置应急处置 1、响应分级 为确保正常施工，预防突发事件以及某些预想不到的、不可抗拒的事件发生，事前有充足的技术措施准备、抢险物资的储备，最大程度地减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和采取有效的预防措施。2、响应程序 施工过程中施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，应迅速逐级上报，次序为现场、项目部。由项目部安全部收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事20、故特别小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门或其他上级政府部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理，则由建设单位的安全管理部门向建管局安监站或政府部门请示启动上一级救援预案。紧急情况发生后，现场要做好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在 3 分钟内电话通报到值班人员，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救，如需可直接拨打 120、110 等求救电话。值班人员在接到紧急情况报告后必须在 221、 分钟内将情况报告到紧急情况领导小组组长和副组长。小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场处置的指令。分派人员及车辆等在现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 10 项目部的质安部在 30 分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。3、处置及预防措施 指挥与控制 抢救组到达出事地点，在组长指挥下分头进行工作。首先抢救组和经22、理一起查明险情：确定是否还有危险源。如碰断的高、低压电线是否带电；塔吊构件、其它构件是否有继续倒塌的危险；人员伤亡情况；商定抢救方案后，副经理向项目经理请示汇报批准，然后组织实施。防护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到安全地带，并进行警戒不准闲人靠近，对外注意礼貌用语。工地值班电工负责切断有危险的低压电气线路的电源。如果在夜间，接通必要的照明灯光；抢险组在排除继续倒塌或触电危险的情况下，立即救护伤员：边联系救护车，边及时进行止血包扎，用担架将伤员抬到车上送往医院。对倾翻变形塔吊的拆卸、修复工作应请塔吊厂家来人指导下进行。塔吊事故应急抢险完毕后，项目经理立即召集副经理、技术员、安全员和塔吊司机23、组的全体同志进行事故调查，找出事故原因、责任人以及制订防止再次发生类似的整改措施。对应急预案的有效性进行评审、修订。从以上风险情况的分析看，如果不采取相应有效的预防措施，不仅给工程施工造成很大影响，而且对施工人员的安全造成威胁。第九章第九章 群塔防碰撞措施群塔防碰撞措施 1.塔吊在顶升过程中严禁回转起重臂，并在使用过程中严禁塔吊间及塔吊与建筑物之间发生碰撞。2.塔吊应由专职人员操作和管理，严禁违章作业和超载使用，机械出现故障厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 11 或运转不正常时应立即停止使用，并及时予以解决。3.塔臂前端设置明显标志，塔吊在使用过程中塔与塔之间回转方向必24、须错开，严格控制楼和楼之间的操作高度和作业时间。4.从施工流水段上考虑两塔作业时间尽量错开，避免在同一时间、同一地点两塔同时使用时发生碰撞。5、塔吊在起吊过程中尽量使小车回位，当塔吊运转到施工需要地点时，再将材料运到施工地点时。6.塔吊达到起升高度之前，1#塔吊要始终高于2#塔吊两节以上塔身的高度。7.两台塔吊同时作业必须照顾相邻塔吊作业情况，其吊运方向、塔臂转动位置、起吊高度、塔臂作业半径内的交叉作业，并由专业信号工设立限位哨，以控制塔臂的转动位置及角度，同时控制器具的水平吊运。8.禁止两台塔吊同时向同一方向吊运作业，严防吊运物体及吊绳相碰，确保交叉作业安全。第第十十章章 安全文明施工安全文25、明施工 1.施工期间，操作人员需正确佩戴好安全帽，严禁酒后作业。2.塔吊桩基施工期间，需在周边挖坑或设置排污沟，防止泥浆随意乱流，影响现场文明施工。3.钢筋笼吊装期间，操作人员需站稳、抓牢，防止被牵带摔倒或跌入桩内。4.机械用电缆线使用前需检查其外观完好程度，外皮有损坏的需更换，且电缆线不得拖泡在水中，确需经过水坑时，可采取架空处理。5.夜间施工时，需提前做好照明工作，且在白天就应将周边危险区域作警示或设置防护栏，防止夜间人员施工误入造成伤害。6.夜间施工需控制好噪声及光源的污染，原则上夜间施工不得超过 22:00 点。7.混凝土运输车在放完混凝土后，需经指定地点清洗轮胎及排放洗斗的污水。8.26、焊接钢筋或混凝土承台施工期间，焊工需正确使用防护罩及绝缘手套，防止因过强光线伤害眼睛或发生触电事件。第第十十一一章章 塔吊桩基础计算书塔吊桩基础计算书 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 12 11.1 1#11.1 1#塔吊计算书塔吊计算书 11.1.1 计算参数 1.本工程 1#塔吊所处位置的地质情况可参见岩土工程勘察报告中 ZK26勘探孔，该孔的各土层地面绝对标高和各层厚度见计算书。2.深井灌注桩顶面标高为-17.9。3.塔吊承台板底标高为-17.9。4.根据塔吊说明书要求，统计出塔吊各荷载情况见计算书。11.1.2 1#塔吊计算书 1、塔机及桩基概况（塔机及桩基概27、况（5M5M1.7M）（1）塔机概况 根据工程实况，采用塔机型号为 ST7030，塔身为方钢管桁架结构，塔身桁架结构宽度为 2.0m，最大起重量为 16t，最大起重力矩为 9990KN.M，最大吊物幅度 70m，独立状态塔机最大起吊高度 51.7m，塔机以独立状态计算，分工作状态和非工作状态计算，最后以最不利荷载分析，计算基础的受力分析。（2）桩基概况 根据甲方提供的岩土工程勘察报告和工程桩的选择，选择桩径为 1000，桩身混凝土为 C30，桩长 10m，桩端持力层为中微风化岩层，承台尺寸 blh=5000mm5000mm1700mm，承台顶标高-16.2m，承台顶面不覆土。塔机工作地点为厦门28、市，桩基础平面示意图见下图。厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 13 桩基础平面示意图桩基础平面示意图 2、桩基所受荷载的计算分析桩基所受荷载的计算分析 塔机 ST7030 的竖向荷载及其参数摘自 ST7030 使用说明书和厂家提供的参数进行分析计算。工作状态 FK=1048KN,MK=4380KN.M,FVK=66KN 非工作状态 FK=888KN,MK=9990KN.M,FVK=277KN FK 荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力；MK 荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向，或沿十字形承台中任一条形承台纵向作用承台顶面的力矩；FVK 荷载效应标29、准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力；3、桩基础设计桩基础设计（1）基桩承载力验算 倾覆力矩按最不利的对角线方向作用。1）桩基竖向承载力验算 取最不利的非工作状态荷载进行验算。1 轴心竖向力作用下：厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 14 厚度及侧阻力标准值表如下：序号 土厚度(m)土侧阻力标准值(kPB)土端阻力标准值(kPB)土名称 1 2.74 100 4000 砂粒状强风化花岗岩 2 4.2 130 7000 碎块状强风化花岗岩 3 3.06 230 13000 中微风化花岗岩 由于桩的入土深度为10m,所以桩端是在中微风化花岗岩土层。kG=551.715=63830、KN Ra=（13.142.74100+13.144.2130+13.143.06230）+0.52 3.143000=7139KN Ra/=（13.142.740.65100+13.144.21300.62+13.143.062300.6）+0.52 3.141015=3066KN QK=/kknFG=8886384=381.5KNRa=7139KN 2 偏心竖向力作用下：Qkmax=/kknFG+/kk.hLMF =8886384+9990277 1.74.24=2849KN 1.2Ra=8567KN Qkmin、=8886384-/kk.hLMF 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方31、案 XX有限公司 15 =8884564-9990277 1.74.24=-2086KN Ra/=3066KN Qkmin 为竖向拔力 2591KN Ra/=3066KN 基桩竖向承载力符合要求，按抗压桩和抗拔桩设计。（2）桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Qmax=Qkmax=1.352849=3846KNN=11374KN N=0.914.350023.14=11374650N=11374.65KN 桩身轴心受压承载力符合要求。（3）桩身轴心抗拔承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q/=Qkmin=1.352086=2816KNN/=4124K32、N N/=28490.9300=4124KN(以 28 25 计算方可符合要求，箍筋应为螺旋式10200)桩身轴心受拉承载力符合要求。4、桩基承台计算桩基承台计算 计算承台受弯、受剪及受冲切承载力时，不计承台及其上土自重。（1）承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故冲切承载力不必验算，符合要求。（2）矩形承台弯矩的计算 1）矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-94 的第 5.6.1条)其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计33、值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 16 N=Ni-G/n=2894-638/4=2735kN Mx1=My1=2(2735-638/4)(1.5-1.0)=2735kN.m（3）矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)受弯构件承载力计算。式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。经过计算得 s=2735.0134、06/(1.0014.35000.001650.002)=0.014 =1-(1-20.014)0.5=0.014 s=1-0.014/2=0.993 Bsx=Bsy=2735106/(0.9931650.00300.00)=5564 mm2。最小配筋率为0.22%，500016500.2145%=17696mm2。则承台截面配筋为 25130（双向），计算得各向38根，实际配筋Bs=18654 mm2（4）矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2002)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=2835、49kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 17 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0；剪切系数,=0.20；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4500mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1450mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S箍筋的间距，S=200mm。则，1.002849=2849kN0.2014.3050001650/1000=23595kN 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋，箍筋选择 10150.5、桩36、承台配筋桩承台配筋 承台平面双向配筋 38130，承台底面双向各配筋 38 根，箍筋为10150。厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 18 6、桩配筋桩配筋 根据前面桩轴心受压计算，桩纵向配筋为 28B B2525，箍筋应为螺旋式，箍筋应为螺旋式102010200,在在离承台底标高离承台底标高 5 5 米以内的桩箍筋加密米以内的桩箍筋加密1010010100。11.2 2#11.2 2#塔吊计算书塔吊计算书 11.2.1 计算参数 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 19 1.本工程2#塔吊所处位置的地质情况可参见 岩土工程勘察报告 中ZK43勘探孔37、，该孔的各土层地面绝对标高和各层厚度见计算书。2.深井灌注桩顶面标高为-17.9。3.塔吊承台板底标高为-17.9。4.根据塔吊说明书要求，统计出塔吊各荷载情况见计算书。11.2.2 塔机及桩基概况（2#塔吊5M5M1.7M）1 1、塔机塔机及桩基概况及桩基概况概况概况 根据工程实况，采用塔机型号为ST70/30，塔身为方钢管桁架结构，塔身桁架结构宽度为2.0m，最大起重量为12t，最大起重力矩为9990KN.M，最大吊物幅度70m，独立状态塔机最大起吊高度51.7m，塔机以独立状态计算，分工作状态和非工作状态计算，最后以最不利荷载分析，计算基础的受力分析。根据甲方提供的岩土工程勘察报告和工程38、桩的选择，选择桩径为1000，桩身混凝土为C30，桩长25m，桩端持力层为砂砾状强风化花岗岩，承台尺寸blh=5000mm5000mm1700mm，承台顶标高-16.2m，承台顶面不覆土。塔机工作地点为厦门市，桩基础平面示意图见下图。桩基础平面示意图 2 2、桩基所受荷载的计算分析、桩基所受荷载的计算分析 塔机ST7030的竖向荷载及其参数摘自ST7030使用说明书和厂家提供的参数进行厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 20 分析计算。工作状态 FK=1048KN,MK=4380KN.M,FVK=66KN 非工作状态 FK=888KN,MK=9990KN.M,FVK=2739、7KN FK 荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力；MK荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向，或沿十字形承台中任一条形承台纵向作用承台顶面的力矩；FVK荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力；3 3、桩基础设计、桩基础设计 1 基桩承载力验算 倾覆力矩按最不利的对角线方向作用。桩基竖向承载力验算 取最不利的非工作状态荷载进行验算。1 轴心竖向力作用下：厚度及侧阻力标准值表如下：序号 土厚度(m)土侧阻力标准值(kPB)土端阻力标准值(kPB)土名称 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 21 1 18.05 25 0 淤泥质土 2 1.1 4540、 0 粉质粘土 3 5.76 100 4000 砂砾状强风化花岗岩 由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在砂砾状强风化花岗岩。kG=551.715=638KN Ra=（13.1418.0525+13.141.145+13.145.76100+）+0.52 3.144000=6520KN Ra/=（13.1418.05250.75+13.141.1450.7+13.145.761000.65）+0.52 3.142515=2642KN QK=/kknFG=8886384=381.5KNRa=6520KN 2 偏心竖向力作用下：Qkmax=/kknFG+/kk.hLMF =8886384+999041、277 1.74.24=2849KN 1.2Ra=7824KN Qkmin、=8886384-/kk.hLMF =8886384-9990277 1.74.24=-2086KN Ra/=2642KN Qkmin 为竖向拔力2086KN Ra/=2642KN 基桩竖向承载力符合要求，按抗压桩和抗拔桩设计。桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 22 Qmax=Qkmax=1.352849=3846KNN=11374KN N=0.914.350023.14=11374650N=11374.65KN 桩身轴心受压承载力42、符合要求。3）桩身轴心抗拔承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q/=Qkmin=1.352086=2816KNN/=4124KN N/=28490.9300=4124KN(以28 25计算方可符合要求，箍筋应为螺旋式10200)桩身轴心受拉承载力符合要求。4 4、桩基承台计算桩基承台计算 计算承台受弯、受剪及受冲切承载力时，不计承台及其上土自重。承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故冲切承载力不必验算，符合要求。2）矩形承台弯矩的计算 1.矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-2008)其中 Mx1,My1计算截面处XY43、方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：N=Ni-G/n=2894-638/4=2735kN Mx1=My1=2(2735-638/4)(1.5-1.0)=2735kN.m 3）矩形承台截面主筋的计算 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 23 依据 混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法44、确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。经过计算得 s=2735.0106/(1.0014.35000.001650.002)=0.014 =1-(1-20.014)0.5=0.014 s=1-0.014/2=0.993 Bsx=Bsy=2735106/(0.9931650.00300.00)=5564 mm2。最小配筋率为（45Ft/Fy）%=0.2145%，则500016500.2145%=17696mm2。则承台截面配筋为 25130（双向），计算得各向38根，实际配筋Bs=1865 mm2。.4）矩形承台截面抗剪切计算 依据建45、筑桩技术规范(JGJ94-2008)记为V=2849kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0；剪切系数,=0.20；厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 24 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1650mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S箍筋的间距，S=200mm。则，1.002849=2849kN0.2014.3050001650/1000=23595kN 经过计算承台已满足抗剪要46、求，只需构造配箍筋，箍筋选择10150.5 5、桩承台配筋桩承台配筋 承台平面双向配筋 25130（双向），承台底面双向各配筋38根，箍筋为10150。厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 25 6 6、桩配筋桩配筋 根据前面桩轴心受压计算，桩纵向配筋为28 25，箍筋应为螺旋式10200,在离承台底标高5米以内的桩箍筋加密10100。11.3 3#11.3 3#塔吊计算书塔吊计算书 11.3.1 计算参数 1.本工程3#塔吊所处位置的地质情况可参见 岩土工程勘察报告 中GK16勘探孔，该孔的各土层地面绝对标高和各层厚度见计算书。2.深井灌注桩顶面标高为-17.7。3.塔吊47、承台板底标高为-17.7。4.根据塔吊说明书要求，统计出塔吊各荷载情况见计算书。11.3.2 1#塔吊计算书塔机及桩基概况（3#塔吊4M4M1.5M）1 1 、塔机塔机及桩基及桩基概况概况 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 26 根据工程实况，采用塔机型号为ST55/10，塔身为方钢管桁架结构，塔身桁架结构宽度为1.6m，最大起重量为6t，最大起重力矩为4290KN.M，最大吊物幅度50m，独立状态塔机最大起吊高度40.96m，塔机以独立状态计算，分工作状态和非工作状态计算，最后以最不利荷载分析，计算基础的受力分析。根据甲方提供的岩土工程勘察报告和工程桩的选择，选择桩径48、为1000，桩身混凝土为C30，桩长15m，桩端持力层为碎块状强风化花岗岩，承台尺寸blh=4000mm4000mm1500mm，承台顶标高-16.2m，承台顶面不覆土。塔机工作地点为厦门市，桩基础平面示意图见下图。桩基础平面示意图 2 2、桩基所受荷载的计算分析、桩基所受荷载的计算分析 塔机ST7030的竖向荷载及其参数摘自ST7030使用说明书和厂家提供的参数进行分析计算。工作状态 FK=580KN,MK=2110KN.M,FVK=40KN 非工作状态 FK=520KN,MK=4290KN.M,FVK=170KN FK 荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力；MK荷载效应标准组合时49、，沿矩形或方形承台的对角线方向，或沿十字形承台中任一条形承台纵向作用承台顶面的力矩；厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 27 FVK荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力；3 3、桩基础设计、桩基础设计 1 基桩承载力验算 倾覆力矩按最不利的对角线方向作用。桩基竖向承载力验算 取最不利的非工作状态荷载进行验算。1 轴心竖向力作用下：厚度及侧阻力标准值表如下：序号 土厚度(m)土侧阻力标准值(kPB)土端阻力标准值(kPB)土名称 1 5.45 40 0 含泥粗砾砂 2 2.3 70 0 残积砾质粘性土 3 4.8 90 2500 全风化花岗岩 厦门世茂海峡大厦工程50、 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 28 4 2.45 100 4000 砂砾状强风化花岗岩 由于桩的入土深度为15m,所以桩端是在砂砾状强风化花岗岩。kG=441.515=360KN Ra=（13.145.4540+13.142.370+13.144.890+13.142.45100）+0.52 3.144000=6055KN Ra/=（13.145.45400.6+13.142.3700.70+13.144.8900.68+13.142.451000.65）+0.52 3.141515=2364KN QK=/kknFG=5203604=220KNRa=6055KN 2 偏心竖向力作用下：51、Qkmax=/kknFG+/kk.hLMF =5203604+4290 170 1.52.83=1826KN 1.2Ra=7266KN Qkmin、=/kknFG-/kk.hLMF =5203604-4290 170 1.52.83=-1386KN Ra/=2364KN Qkmin 为竖向拔力1386KN R/B=2364KN 基桩竖向承载力符合要求，按抗压桩和抗拔桩设计。桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Qmax=Qkmax=1.351826=2465KNN=11374KN N=0.914.350023.14=11374650N=11374.65KN 厦门世茂海52、峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 29 桩身轴心受压承载力符合要求。3）桩身轴心抗拔承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q/=Qkmin=1.351386=1871KNN/=2945KN N/=20490.9300=2945KN(以20 25计算方可符合要求，箍筋应为螺旋式10200)桩身轴心受拉承载力符合要求。4 4、桩基承台计算桩基承台计算 计算承台受弯、受剪及受冲切承载力时，不计承台及其上土自重。承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故冲切承载力不必验算，符合要求。2）矩形承台弯矩的计算 1.矩形承台弯矩的计算(依53、据建筑桩技术规范JGJ94-2008)其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：N=Ni-G/n=1826-360/4=1736kN Mx1=My1=2(1826-360/4)(1-0.8)=694kN.m 3）矩形承台截面主筋的计算 依据 混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 30 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为154、.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。经过计算得 s=694106/(1.0014.34000.001450.002)=0.006 =1-(1-20.006)0.5=0.006 s=1-0.006/2=0.997 Bsx=Bsy=694106/(0.9971450.00300.00)=1600 mm2。最小配筋率为（45Ft/Fy）%=0.2145%，则400014500.2145%=12441mm2。则承台截面配筋为 25150（双向），计算得各向27根，实际配筋B55、s=13254 mm2。.5矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)记为V=2849kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0；剪切系数,=0.20；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 31 h0承台计算截面处的计算高度，h0=1650mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S箍筋的间距，S=200mm。则，1.001826=1826kN0.2014.304000156、450/1000=16588kN 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋，箍筋选择10150.5 5、桩承台配筋桩承台配筋 承台平面双向配筋 25150（双向），承台底面双向各配筋27根，箍筋为10150。6 6、桩配筋桩配筋 根据前面桩轴心受压计算，桩纵向配筋为20B B25，箍筋应为螺旋式厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 32 10200,在离承台底标高5米以内的桩箍筋加密10100。11.4 4#11.4 4#塔吊计算书塔吊计算书 11.4.1 计算参数计算参数 1.本工程 4#塔吊所处位置的地质情况可参见岩土工程勘察报告中 ZK62勘探孔，该孔的各土层地面绝57、对标高和各层厚度见计算书。2.深井灌注桩顶面标高为-18.1。3.塔吊承台板底标高为-18.1。4.根据塔吊说明书要求，统计出塔吊各荷载情况见计算书。11.4.2 4#塔吊计算书塔吊计算书 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 33 1、塔机及桩基概况（塔机及桩基概况（4#塔吊塔吊 5M5M1.7M）根据工程实况，采用塔机型号为ST70/30，塔身为方钢管桁架结构，塔身桁架结构宽度为2.0m，最大起重量为12t，最大起重力矩为9990KN.M，最大吊物幅度50m，独立状态塔机最大起吊高度51.7m，塔机以独立状态计算，分工作状态和非工作状态计算，最后以最不利荷载分析，计算基58、础的受力分析。根据甲方提供的岩土工程勘察报告和工程桩的选择，选择桩径为1000，桩身混凝土为C30，桩长20m，桩端持力层为碎块状强风化花岗岩，承台尺寸blh=5000mm5000mm1700mm，承台顶标高-16.4m，承台顶面不覆土。塔机工作地点为厦门市，桩基础平面示意图见下图。桩基础平面示意图 2 2、桩基所受荷载的计算分析、桩基所受荷载的计算分析 塔机ST7030的竖向荷载及其参数摘自ST7030使用说明书和厂家提供的参数进行分析计算。工作状态 FK=1048KN,MK=4380KN.M,FVK=66KN 非工作状态 FK=888KN,MK=9990KN.M,FVK=277KN FK 59、荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力；MK荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向，或沿十字形承台中任一条形承台纵向作用承台顶面的力矩；FVK荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力；厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 34 3 3、桩基础设计、桩基础设计 1）基桩承载力验算 倾覆力矩按最不利的对角线方向作用。桩基竖向承载力验算 取最不利的非工作状态荷载进行验算。1 轴心竖向力作用下：厚度及侧阻力标准值表如下：序号 土厚度(m)土侧阻力标准值(kPB)土端阻力标准值(kPB)土名称 1 5.97 25 0 淤泥质土 2 3.8 90 2500 全风60、化花岗岩 3 10.23 100 4000 砂砾状强风化花岗岩 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 35 由于桩的入土深度为20m,所以桩端是在砂砾状强风化花岗岩。kG=551.715=638KN Ra=（13.145.9725+13.143.890+13.1410.23100）+0.52 3.144000=7894KN Ra/=（13.145.97250.75+13.143.8900.68+13.1410.231000.65）+0.52 3.142015=3405KN QK=/kknFG=8886384=381.5KNRa=7894KN 2 偏心竖向力作用下：Qkmax61、=/kknFG+/kk.hLMF =8886384+9990277 1.74.24=2849KN 1.2Ra=9473KN Qkmin、=8886384-/kk.hLMF =8886384-9990277 1.74.24=-2086KN Ra/=3405KN Qkmin 为竖向拔力2086KN R/B=3405KN 基桩竖向承载力符合要求，按抗压桩和抗拔桩设计。桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Qmax=Qkmax=1.352849=3846KNN=11374KN N=0.914.350023.14=11374650N=11374.65KN 桩身轴心受压承载力符合62、要求。3）桩身轴心抗拔承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 36 Q/=Qkmin=1.352086=2816KNN/=4124KN N/=28490.9300=4124KN(以28 25计算方可符合要求，箍筋应为螺旋式10200)桩身轴心受拉承载力符合要求。4 4、桩基承台计算桩基承台计算 计算承台受弯、受剪及受冲切承载力时，不计承台及其上土自重。承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故冲切承载力不必验算，符合要求。2）矩形承台弯矩的计算 1.矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术63、规范JGJ94-2008)其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：N=Ni-G/n=2894-638/4=2735kN Mx1=My1=2(2735-638/4)(1.5-1.0)=2735kN.m 3）矩形承台截面主筋的计算 依据 混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 37 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,64、当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。经过计算得 s=2735.0106/(1.0014.35000.001650.002)=0.014 =1-(1-20.014)0.5=0.014 s=1-0.014/2=0.993 Bsx=Bsy=2735106/(0.9931650.00300.00)=5564 mm2。最小配筋率为（45Ft/Fy）%=0.2145%，则500016500.2145%=17696mm2。则承台截面配筋为 25130（双向），计算得各向38根，实际配筋65、Bs=1865 mm2。.4）矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)记为V=2849kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0；剪切系数,=0.20；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；h0承台计算截面处的计算高度，h0=1650mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S箍筋的间距，S=200mm。则，1.002849=2849kN0.2014.3050001650/1000=23595kN 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基66、础专项施工方案 XX有限公司 38 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋，箍筋选择B10150.5 5、桩承台配筋桩承台配筋 承台平面双向配筋 25130（双向），承台底面双向各配筋38根，箍筋为10150。6 6、桩配筋桩配筋 根据前面桩轴心受压计算，桩纵向配筋为28 25，箍筋应为螺旋式10200,在离承台底标高5米以内的桩箍筋加密10100。厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 39 11.5 5#11.5 5#塔吊计算书塔吊计算书 11.5.1 计算参数计算参数 1.本工程 5#塔吊所处位置的地质情况可参见岩土工程勘察报告中 ZK31勘探孔，该孔的各土层地面绝67、对标高和各层厚度见计算书。2.深井灌注桩顶面标高为-18.1。3.塔吊承台板底标高为-18.1。4.根据塔吊说明书要求，统计出塔吊各荷载情况见计算书。11.5.2 5#塔吊计算书塔吊计算书 5#塔机及桩基概况（塔机及桩基概况（5M5M1.7M）1、塔机塔机及桩基及桩基概况概况 根据工程实况，采用塔机型号为 ST6015，塔身为方钢管桁架结构，塔身桁架结构宽度为 2.0m，最大起重量为 10t，最大起重力矩为 9370KN.M，最大吊物幅度 50m，独立状态塔机最大起吊高度 50.8m，塔机以独立状态计算，分工作状态和非工作状态计算，最后以最不利荷载分析，计算基础的受力分析。厦门世茂海峡大厦工程68、 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 40 根据甲方提供的 岩土工程勘察报告 和工程桩的选择，选择桩径为 1000，桩身混凝土为 C30，桩长 18m，桩端持力层为砂砾状强风化花岗岩，承台尺寸 blh=5000mm5000mm1700mm，承台顶标高-16.4m，承台顶面不覆土。塔机工作地点为厦门市，桩基础平面示意图见下图。桩基础平面示意图 2、桩基所受荷载的、桩基所受荷载的计算分析计算分析 塔机ST7030的竖向荷载及其参数摘自ST7030使用说明书和厂家提供的参数进行分析计算。工作状态 FK=745KN,MK=3030KN.M,FVK=62KN 非工作状态 FK=645KN,MK=937069、KN.M,FVK=260KN FK 荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力；MK 荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向，或沿十字形承台中任一条形承台纵向作用承台顶面的力矩；FVK 荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力；3、桩基础设计、桩基础设计 1）基桩承载力验算基桩承载力验算 倾覆力矩按最不利的对角线方向作用。2）桩基竖向承载力验算桩基竖向承载力验算 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 41 取最不利的非工作状态荷载进行验算。1 轴心竖向力作用下：厚度及侧阻力标准值表如下：序号 土厚度(m)土侧阻力标准值(kPB)土端阻力标准值(kPB)土70、名称 1 11.06 25 0 淤泥质土 2 2.7 70 0 残积砾质粘性土 3 4.24 100 4000 砂砾状强风化花岗岩 由于桩的入土深度为18m,所以桩端是在砂砾状强风化花岗岩。kG=551.715=638KN Ra=（13.1411.0625+13.142.770+13.144.24100）+0.52 3.144000=5933KN R/a=（13.1411.06250.75+13.142.7700.7+13.144.24100 0.65）+0.52 3.141815=2144KN 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 42 QK=/kknFG=645638471、=320KNRB=5933KN 2 偏心竖向力作用下：Qkmax=/kknFG+/kk.hLMF =6456384+9370260 1.74.24=2634KN 1.2Ra=7120KN Qkmin、=/kknFG-/kk.hLMF =6456384-9370260 1.74.24=-1994KN R/a=2144KN Qkmin 为竖向拔力 1994KN R/B=2144KN 基桩竖向承载力符合要求，按抗压桩和抗拔桩设计。2）桩身轴心抗压承载力验算桩身轴心抗压承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Qmax=Qkmax=1.352634=3556KNN=11374KN N=0.972、14.350023.14=11374650N=11374.65KN 桩身轴心受压承载力符合要求。3）桩身轴心抗拔承载力验算 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q/=Qkmin=1.351994=2692KNN/=4124KN N/=28490.9300=4124KN(以以 28B B2525 计算方可符合要求，箍筋应为螺旋式计算方可符合要求，箍筋应为螺旋式1020010200)桩身轴心受拉承载力符合要求。4、桩基承台计算桩基承台计算 计算承台受弯、受剪及受冲切承载力时，不计承台及其上土自重。承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故冲切承载力不必73、验算，符合要求。厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 43 2）矩形承台弯矩的计算 1.矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩技术规范JGJ94-2008)其中 Mx1,My1计算截面处 XY 方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离(m)；Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：N=Ni-G/n=2634-638/4=2476kN Mx1=My1=2(2674-638/4)(1.5-1.0)=2674kN.m 3）矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第74、 7.2 条受弯构件承载力计算。式中 1系数，当混凝土强度不超过 C50 时，1 取为 1.0,当混凝土强度等级为 C80 时，1 取为 0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。经过计算得 s=2674.0106/(1.0014.35000.001650.002)=0.014 =1-(1-20.014)0.5=0.014 厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 44 s=1-0.014/2=0.993 Bsx=Bsy=2674106/(0.9931650.00300.00)=5440 mm275、。最小配筋率为 0.22%，500016500.2145%=17696mm2。则承台截面配筋为25130（双向），计算得各向 38 根，实际配筋 Bs=18654 mm2 4）矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为 V=2634kN 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中 0建筑桩基重要性系数，取 1.0；剪切系数,=0.20；fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4500mm；h0承台计算截面处的计算高度，h76、0=1450mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S箍筋的间距，S=200mm。则，1.002634=2634kN0.2014.3050001650/1000=23595kN 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋，箍筋选择B10150.5、桩承台配筋桩承台配筋 承台平面双向配筋38130，承台底面双向各配筋 38 根，箍筋为10150。厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 45 6、桩配筋桩配筋 根据前面桩轴心受压计算，桩纵向配筋为28 25，箍筋应为螺旋式10200,在离承台底标高 5 米以内的桩箍筋加密10100。厦门世茂海峡大厦工程 塔吊基础专项施工方案 XX有限公司 46 附图附图 TD01:TD01:塔吊平面布置图塔吊平面布置图