1、 编号：深湾汇云中心基坑内支撑拆除安全专项施工方案编制： 审核： 审批： XX有限公司深湾汇云中心项目经理部二零一六年四月目 录一、编制依据11.1主要规范、规程11.2图纸11.3其他依据11.4编制目的及适用范围1二、工程概况22.1工程概况22.2地下室工程概况22.3内支撑工程概况22.4支撑拆除重点、难点分析5三、施工组织安排53.1拆撑顺序53.2内支撑拆除现场平面布置图133.3施工进度计划153.4施工机具计划183.5劳动力计划18四、支撑拆除施工194.1拆撑方法选择194.2内支撑转运194.3后浇带传立杆设置204.4基坑支护砼立柱桩处理措施214.5换撑板带与地连墙、2、分坑桩连接大样及格构柱处节点做法214.6内支撑切割拆除244.7东区栈桥拆除44五、监测监控545.1内支撑拆除前监测545.2监测频率及数据55六、质量保证措施566.1 质量安全组织保障体系566.2 质量保证措施56七、地铁保护应急预案59八、安全文明施工措施598.1塔吊使用的安全注意事项598.2现场安全文明注意事项608.3 施工过程中安全保证措施618.4 切割拆除施工应急预案69九、绿色施工措施71十、优化方向、效益分析71附件：73一、吊运分析731.1 机械布置及分工731.2 机械吊次分析73二、计算书752.1 支撑梁下脚手架搭设计算书（梁2000*1400）752.3、2 围檩梁下脚手架搭设计算书（梁1400*1300）862.3 封板下脚手架搭设计算书（300厚封板）972.4支撑梁下马镫搭设计算书1092.5 叉车使用主体复核计算书1102.6 楼板临时堆场复核计算书118 一、编制依据1.1主要规范、规程序号名 称编 号类别1爆破安全规程GB 6722-2014国家2土方及爆破工程施工与验收规范GB 50201-2012国家3建筑结构荷载规范GB 50009-2012国家4混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011国家5建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-1991行业6建筑拆除工程安全技术规范JGJ147-2014行业7施工现场临时用电安全4、技术规程JGJ46-2005行业8建筑机械使用安全技术规程JGJ 33-2001行业9建筑施工安全检查标准JGJ59-2011行业10危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号地方11深圳经济特区建设工程施工安全条例深圳市人大常委会第60号地方1.2图纸图纸名称图纸编号基坑支护设计图纸（蓝图）2015.8.3东区底板结构布置及配筋平面图GS-1-008009B3层结构平面图GS-1-037038B2层结构平面图GS-1-041042B1层结构平面图GS-1-045046地下室大样节点图GS-1-0170191.3其他依据序号名 称编制单位时间1红树湾物业开发项目东侧基坑支护工程5、拆换撑设计方案深圳市勘察测绘院有限公司.12换撑传力型钢计算书深圳市欧博工程设计顾问有限公司.11.4编制目的及适用范围本工程地处深圳市南山区白石三道与深湾二路交叉处，北侧紧邻深圳市地铁2号线；南侧紧临9号、11号线。支撑拆除工作工期紧，内支撑拆除施工与主体结构施工交叉进行；支撑梁截面大、强度高、配筋量大增加拆除难度系数。而混凝土支撑拆除后产生的大量渣土，在水平与垂直运输过程中的问题也比较突出。为了保证内支撑拆除工作的顺利进行，现编制本方案。本方案适用于东区基坑内支撑拆除。二、工程概况2.1工程概况工程名称深湾汇云中心项目建设单位设计单位监理单位施工单位工程地址总用地总面积68285.89总建6、筑面积（东区+西区）60.7万建筑用途商业综合体地下层数 东区4层塔楼层数G/H座：-4+33层 J座：-4+79层 裙楼-4+5层2.2地下室工程概况表2.2-1 地下室土建总体信息汇总表结构形式抗侧力体系：框架-剪力墙体系；楼面体系：梁板体系层数、层高地下室共4层；层高: B1：5.75m、B2:：5.20m、B3：3.53m、B4：3.62m标高B1：-5.800m B2：-11.00m B3：-14.530m B3：-18.150m/-19.95m建筑面积103063.10m22.3内支撑工程概况2.3.1支撑拆除概述本工程东区基坑面积约22768m2，基坑底面标高约-19.95m/-7、18.15m，基坑支护采取地连墙+内支撑支护形式，东区支撑为环撑，一共三道支撑。立柱采用下部混凝土立柱桩+格构柱的形式，混凝土等级为C35。表2.3-1内支撑梁截面尺寸表区域施工部位截面尺寸（宽*高）长度（m）凝土方量（m）总方量（m）东区总方量（m）混凝土等级东区第一道支撑环撑1.8m*1.2m8311975687722445C35辐射撑1.0m*1.2m1119.21477围檩A1.2m*1.2m469.4744连系梁0.7m*0.9m486.5337封板板厚0.3m面积7108m22345第二道支撑环撑2.0m*1.4m83125607246辐射撑1.0m*1.2m1119.21477围8、檩B1.2m*1.3m469.4805连系梁0.7m*0.9m486.5337封板板厚0.3m面积6262m22067第三道支撑环撑2.0m*1.4m83125608322辐射撑1.2m*1.4m1119.22068围檩C1.4m*1.4m469.41012连系梁0.7m*0.9m486.5337封板板厚0.3m面积7108m22345图2.3-2东区平面布置图钢筋混凝土内支撑拆除期间，内支撑与地连墙和地下室结构之间内力将会重新分布，内力的重分布直接影响基坑支护体系的变形，进而影响到周边建筑物、管线及地铁结构。内支撑拆除阶段为其内力突变的明显阶段，因此内支撑拆除过程中内力突变和变形控制是本工程9、拆撑的一大难点。综上所述，本工程内支撑拆除难度大、时间久，如何合理选择支撑拆除的顺序和方法，直接决定了后期地下室结构甚至整体工程的施工进度。1、支撑分布概况2、混凝土立柱+格构柱支撑竖向支承采用直径为1.5米的水下C30混凝土立柱桩的形式。构立柱尺寸为850*600mm。3、地下连续墙地下连续墙采用厚度为0.8/1m的C30 P10地下连续墙。2.3.2支撑与地下室结构相互位置关系地下室共4层，每道支撑与板面之间的距离如下图所示，东区西侧支撑与结构相互位置及标高如下：图2.3-3 东区东侧支撑与结构位置关系图东区西侧支撑与结构相互位置及标高如下图所示：图2.3-4 东区西侧支撑与结构位置关系图10、2.4支撑拆除重点、难点分析1、拆撑顺序选择支撑分布密，截面大，如何合理确定支撑拆除顺序，在保证安全的前提下最大限度减少对主体结构施工以及周边环境的影响，是本工程支撑拆除的难点。2、拆撑方法选择支撑截面巨大，最大截面达到2000*1400；支撑拆除量大，支撑及封板总量达到22445方；混凝土强度达C35，人工剔凿难度大。如何选择合适的支撑拆除方法，在保证拆撑过程中基坑及结构安全前提下，既可满足支撑拆除进度要求，又能节约施工费用是支撑拆除的难点。本方案采取切割拆除内支撑，局部采取静爆拆除方法。3、构件外运及成品保护内支撑拆除后，混凝土构件的清运及交通运输组织是本工程施工工期的核心点。4、安全管理11、由于交叉作业严重，施工中存在高空吊物，大量机械、人员同时作业，这些都很容易引发安全问题。因此，施工现场的安全管理同样成为拆撑工作的重点问题。三、施工组织安排3.1拆撑顺序本工程东区地下室施工共分为C、D两大区、依次为C1A、C1B、C2、C3、C4、C5、C6、D1、D2、D3、D4、D5，共分为12个区域（以后浇带划分）。内支撑分为C1B、C1A、C2、C3、C4、C5A、C5B、C6、D1、D2、D3、D4共12个区域，详见下图示：图3.1-1 东区地下室区域划分本工程支撑拆除分区情况如下：图3.1-2 东区支撑拆除分区图本工程支撑拆除顺序与地下室楼板施工完成情况相关，支撑下结构面的完成情12、况决定着支撑可拆范围。3.1.1第三道内支撑拆除顺序第三道内支撑拆除分为以下几个阶段：1、第一阶段（准备阶段）：东区内支撑拆除应满足以下条件：（1）C1A、C1B 、C2、C3、C4、C5A、C5B、C6；D1、D2、D3、D4区域撑下-3层梁板浇筑完成。撑下底板C1A、C1B、C2、C3、C4、C5、C6、D1、D2、D3、D4、D5全部浇筑完成。（2）撑下-3层板面收缩后浇带全部浇筑完成；（3）最后一块浇筑区域混凝土同条件养护试块抗压强度试验检测值达到C30混凝土100%设计强度；（4）后浇带传力杆搭设完毕并通过验收；（5）东区-4层地下室肥槽回填完毕且换撑板带强度达到C30混凝土100%13、设计强度。（6）内支撑拆除支撑架（或马镫）搭设完毕并通过验收。图3.1-3 三道撑拆除前提条件图2、第二阶段（拆除阶段）第三道支撑拆除的总体顺序为：四个区同时开始，每个区域从内向外拆除。每个区域支撑梁拆除过程中应时刻关注其余支撑梁轴力值及基坑周边地铁变形值，第三方监测单位将监测结果形成监测日报。一旦发现轴力值超过给定的限值或监测变形过大，应立即停止拆撑，启动应急预案。拆撑顺序如下：在满足第一阶段所有条件后，把环撑作为整体进行分析。开始第三道内支撑拆除施工，拆除方向由内向外逐步拆除，由中间向两个角逐步打开拆除。首先采用绳锯切割环撑梁，再拆辐射撑、封板，最后拆除围檩。拆除过程中应密切注意监测。支撑14、梁失效后，整个支撑分为4个工作面。拆撑流水为：C1BC1AC2；C5AC3C4; C5BC6D4；D1D2D3。如下图所示：图3.1-5 东区支撑拆除流水图3.1.2第二道内支撑拆除顺序第二道内支撑拆除分为以下几个阶段：1、第一阶段（准备阶段）：（1）C1A、C1B 、C2、C3、C4、C5A、C5B、C6；D1、D2、D3、D4区域撑下-2层梁板浇筑完成。撑下C1A、C1B、C2、C3、C4、C5、C6、D1、D2、D3、D4、D5 -3层梁板全部浇筑完成。（2）撑下-2层板面收缩后浇带全部浇筑完成；（3）最后一块浇筑区域混凝土同条件养护试块抗压强度试验检测值达到C30混凝土100%设计强度15、；（4）后浇带传力杆搭设完毕并通过验收；（5）东区-3层地下室肥槽回填完毕且换撑板带强度达到C30混凝土100%设计强度。（6）内支撑拆除支撑架（或马镫）搭设完毕并通过验收。图3.1-6 二道撑拆除前提条件图2、第二阶段（拆除阶段）第二道支撑拆除的总体顺序为：四个区同时开始，每个区域从内向外拆除。拆除过程中每个区域支撑梁拆除过程中应时刻关注其余支撑梁轴力值及基坑周边地铁变形值，第三方监测单位将监测结果形成监测日报。一旦发现轴力值超过给定的限值或监测变形过大，应立即停止拆撑，启动应急预案。拆撑顺序如下：在满足第一阶段所有条件后，把环撑作为整体进行分析。开始第二道内支撑拆除施工，拆除方向由内向外逐16、步拆除，由中间向两个角逐步打开拆除。首先采用绳锯切割环撑梁，再拆辐射撑、封板，最后拆除围檩。拆除过程中应密切注意监测。支撑梁失效后，整个支撑分为4个工作面，拆撑流水为：C1BC1AC2；C5AC3C4; C5BC6D4；D1D2D3。3.1.3首道内支撑拆除顺序首道内支撑拆除分为以下几个阶段：1、工况一：（1）C3、C4、C5、C6；D1、D2、D3、D4、D5区域-1层梁板浇筑完成。C1A、C1B、C2、C3、C4、C5、C6、D1、D2、D3、D4、D5区域 -2层梁板全部浇筑完成。（2）撑下-1层板面收缩后浇带全部浇筑完成；（3）最后一块浇筑区域混凝土同条件养护试块抗压强度试验检测值达到17、C30混凝土100%设计强度；（4）后浇带传力杆搭设完毕并通过验收；（5）东区-2层地下室换撑板带强度达到C40混凝土100%设计强度。（6）内支撑拆除支撑架（或马镫）搭设完毕并通过验收。图3.1-7 首道撑拆除前提条件图（工况一）在满足工况一的前提下拆除C5区封板及支撑梁，C4、C6区角撑外封板及支撑梁。2、工况二：（1）C2，C3，C4，C5，C6，D1，D2，D3，D4，D5区域-1层梁板浇筑完成。C1A、C1B、C2、C3、C4、C5、C6、D1、D2、D3、D4、D5区域 -2层梁板全部浇筑完成。（2）撑下-1层板面收缩后浇带全部浇筑完成；（3）最后一块浇筑区域混凝土同条件养护试块抗18、压强度试验检测值达到C30混凝土100%设计强度；（4）后浇带传力杆搭设完毕并通过验收；（5）东区-2层地下室换撑板带强度达到C40混凝土100%设计强度。（6）内支撑拆除支撑架（或马镫）搭设完毕并通过验收。图3.1-8 首道撑拆除前提条件图（工况二）在满足工况二的前提下拆除C4、C6区角撑区域封板及支撑梁，C3、C2、D4、D3、D2区封板及支撑梁。3、工况三：（1）C1A，C1B，C2，C3，C4，C5，C6，D1，D2，D3，D4，D5区地下一层梁板及换撑板浇筑完。区域-1层梁板浇筑完成。C1A、C1B、C2、C3、C4、C5、C6、D1、D2、D3、D4、D5区域 -2层梁板全部浇筑完19、成。（2）撑下-1层板面收缩后浇带全部浇筑完成；（3）最后一块浇筑区域混凝土同条件养护试块抗压强度试验检测值达到C30混凝土100%设计强度；（4）后浇带传力杆搭设完毕并通过验收；（5）东区-2层地下室换撑板带强度达到C40混凝土100%设计强度。（6）内支撑拆除支撑架（或马镫）搭设完毕并通过验收。图3.1-9 首道撑拆除前提条件图（工况三）在满足工况三的前提下拆除拆除剩余区封板及支撑梁。4、第二阶段（拆除阶段）第一道支撑拆除的总体顺序为：由C5区H座开始，每个区域由内向外拆除。待满足工况二的前提条件下拆除C4及C6的角撑。整体拆撑顺序由北向南开始进行。每个区域支撑梁拆除过程中应时刻关注其余支20、撑梁轴力值及基坑周边地铁变形值，第三方监测单位将监测结果形成监测日报。一旦发现轴力值超过给定的限值或监测变形过大，应立即停止拆撑，启动应急预案。拆撑顺序如下：在满足第一阶段所有条件后，把环撑作为整体进行分析。开始第首道内支撑拆除施工，拆除方向由内向外逐步拆除，由H座中心向两个角逐步打开拆除。首先采用绳锯切割环撑梁，再拆辐射撑、封板，最后拆除围檩。拆除过程中应密切注意监测。支撑梁失效后，整个支撑分为4个工作面。拆撑流水为：C2C1AC1B；C5AC4C3; C5BC6D4；D1D2D3。图3.1-10 首道撑拆除流水图3.1.4支撑拆除原则全部三道支撑拆除原则：由内向外拆除内支撑，最后拆除围檩。21、逐步打开工作面，预留出叉车行驶路线，由叉车将内支撑转运至结构板面堆场，后由塔吊及汽车吊将内支撑转运出场地。3.1.4支护立柱拆除顺序第一道内支撑拆除完成后，由上至下，根据塔吊覆盖范围及起重量，分节切割拆除内支撑支护立柱，并用叉车转运至场外。3.2内支撑拆除现场平面布置图本工程三道内支撑拆除，现阶段东区一共设5台塔吊，其中6#为STL230型塔吊，7#为TC6013型塔吊，8#为QTZ1200， 11#为JCD260，12#为TC7525。根据吊重计算， 8#塔吊QTZ1200、11#塔吊JCD260、12#7525塔吊能够有限进行支撑的场内运输。东区1#门及2#区域分别布置200吨汽车吊辅助内22、支撑吊运出场地。东区内支撑拆除平面布置如下图所示：图3.2-1 内支撑拆除平面布置图图3.2-2 内支撑拆除基坑内平面布置图3.3施工进度计划表3.3-1 东区-4层结构完成时间区域-4层结构开始时间-4层结构完成时间工期C1B/11/17/12/1832C1A/11/17/12/1832C2撑下2017/2/212017/3/107C3撑下2017/2/212017/3/107C42017/2/212017/3/1220C52017/2/152017/3/1428C6/12/302017/1/1820D1/12/102017/1/123D2撑下2017/3/202017/4/1123D3撑下23、2017/3/202017/4/1123D4撑下2017/1/152017/2/2723C2撑外2017/3/620107/3/2520C3撑外2017/3/620107/3/2520D2撑外2017/3/52017/4/1138D3撑外2017/2/262017/3/2225D4撑外2017/1/152017/2/2723D52017/1/102017/3/2352表3.3-2 东区-3层结构完成时间区域-3层结构开始时间-3层结构完成时间工期C1B2017/5/72017/5/2620C1A2017/4/232017/5/1321C2撑下2017/4/282017/5/1720C3撑下2024、17/5/12017/5/2020C42017/5/212017/6/920C52017/4/132017/5/725C62017/5/72017/5/2418D12017/5/132017/6/423D2撑下2017/5/72017/5/1711D3撑下2017/5/72017/5/1711D4撑下2017/4/272017/5/1317C2撑外2017/3/262017/4/1420C3撑外2017/3/262017/4/1420D2撑外2017/4/122017/5/120D3撑外2017/4/122017/5/120D4撑外2017/2/282017/3/1920D52017/4/2525、2017/5/1218表3.3-3 东区-2层结构完成时间区域开始时间完成时间工期东区负二层结构2017/8/202017/9/2537 C3区负二层2017/9/1日2017/9/20日20 C2区负二层2017/9/1日2017/9/20日20 C3区负一层塔楼部分2017/8/302017/9/79 C4区负二层2017/9/62017/9/2116 C1A区负二层2017/9/62017/9/1913 C1B区负二层2017/9/92017/9/2416 C6区负二层2017/9/62017/9/2015 C5区负二层2017/9/62017/9/2520 D1区负二层2017/9/126、2017/9/2020 D2/D3区负二层2017/8/262017/9/1420 D4区负二层2017/8/302017/9/1012 D5区负二层2017/8/202017/8/3112 J1/J2区撑下负二层2017/8/302017/9/1315 J3区负二层2017/9/52017/9/1612 表3.3-4 东区第三道支撑拆除附加条件开始时间结束时间工期第三道撑拆撑工况附加条件2017/3/112017/4/526 D1D4(3.25)2017/3/112017/3/3121 丝杆洞修补2017/3/112017/3/155 防水施工2017/3/162017/3/205 肥槽回填27、2017/3/212017/3/222 换撑板施工2017/3/232017/3/264 换撑板形成强度2017/3/272017/3/315 C4C6(3.25)2017/3/152017/4/522 丝杆洞修补2017/3/152017/3/195 防水施工2017/3/202017/3/245 肥槽回填2017/3/252017/3/262 换撑板施工2017/3/272017/3/315 换撑板形成强度2017/4/12017/4/55 第三道内支撑拆除2017/4/62017/5/530 C1B区2017/4/62017/4/116 C1A区2017/4/122017/4/2211 28、C2区2017/4/232017/4/275 C5A区2017/4/62017/4/116 C4区2017/4/122017/4/2413 C3区2017/4/252017/4/306 C5B区2017/4/62017/4/116 C6区2017/4/122017/4/209 D4区2017/4/212017/4/266 D1区2017/4/62017/4/1813 D2区2017/4/192017/4/2810 D3区2017/4/292017/5/57 表3.3-5 东区第二道支撑拆除附加条件开始时间结束时间工期第二道撑拆撑工况附加条件2017/6/12017/6/2222 丝杆洞修补2029、17/6/12017/6/44 防水施工2017/6/22017/6/76 肥槽回填2017/6/82017/6/92 换撑板施工2017/6/102017/6/178 换撑板形成强度2017/6/182017/6/225第二道内支撑拆除2017/6/232017/7/2230 C1B区2017/6/232017/6/286 C1A区2017/6/292017/7/911 C2区2017/7/102017/7/145 C5A区2017/6/232017/6/286 C4区2017/6/292017/7/1113 C3区2017/7/122017/7/176 C5B区2017/6/232017/30、6/286 C6区2017/6/292017/7/79 D4区2017/7/82017/7/136 D1区2017/6/232017/7/513 D2区2017/7/62017/7/1510 D3区2017/7/162017/7/227表3.3-6 东区首道支撑拆除附加条件东区首道撑拆除2017/9/282017/10/2427 C1B拆撑2017/9/292017/10/1315 C1A拆撑2017/10/42017/10/2320 C2拆撑2017/10/132017/10/2210 C5A拆撑2017/9/292017/10/1315 C4拆撑2017/10/42017/10/2320 31、C3拆撑2017/10/132017/10/2412 C5B拆撑2017/9/292017/10/810 C6拆撑2017 /10/42017/10/2320 D4拆撑2017/10/132017/10/2412 D1拆撑2017/9/292017/10/1820 D2拆撑2017/10/62017/10/2520 D3拆撑2017/10/152017/10/217表3.3-7 东区栈桥拆除工序名称开始时间完成时间工期第一段栈桥拆除2017/2/252017/3/37第二段栈桥拆除2017/5/192017/5/2810第三段栈桥拆除2017/8/122017/8/2110第四段栈桥拆除20132、7/10/112017/10/31213.4施工机具计划科学配置机械设备是确保计划完成的重要条件。针对机械设备的配置原则：设备先进、性能优良、环保节能、数量充足。结合本工程支撑的拆除特点，选用多种规模的拆除机械设备共同完成，确保各工作面施工机械的充分使用，从而达到快速施工，保证整体施工进度。表3.4-1 机械设备配备计划表序号机具名称品牌型号单位数量备注1叉车莱工LG820E台8水平倒运混凝土块2空压机3.5-12m3/min台2配合人工打孔剥保护层、破碎3凿岩机Y24、YT24 、YT28台5打孔4风镐1.0把20剥除保护层、破碎、栈桥梁板拆除5气焊/套2切割钢筋、钢柱6自卸车华凌辆20渣土33、外运7混凝土切割机HILTI DS-WS 10台40支撑静力切割8TC7525塔吊TC7525-16D台1垂直转运支撑梁9QTZ1200塔吊QTZ1200台1垂直转运支撑梁10JCD260塔吊JCD260台1垂直转运支撑梁11汽车吊中联200t台2垂直转运支撑梁12炮机/台1栈桥混凝土拆除3.5劳动力计划为确保本工程按计划进行,将选派综合素质高、技术纯熟、有丰富工程施工经验的劳动力队伍进行各专项工程的施工。表3-5-1 施工人力安排计划表序号工种名称人数（人）工作内容1工地负责人1负责工地的总施工质量与安全2工程师3切割拆除设计3安全员1负责工地拆除安全4切割工40支撑梁切割5钻工20剥保护层34、打孔、二次破碎6电工2施工现场用电设备管理7架子工60搭设安全防护及施工脚手架8气焊工20切割钢筋9司机30混凝土块倒运、吊装四、支撑拆除施工4.1拆撑方法选择本工程支撑拆除工程量较大，且支撑梁截面尺寸较大，考虑到切割拆撑速度较快，而静爆拆撑工期较慢。基坑南北紧邻地铁2#线，综合考虑到基坑变形情况东区支撑采取切割拆除。局部洞口（坡道、楼梯、吊料口）区域采取静爆拆撑的方式进行内支撑及封板的拆除，架体的搭设横纵距为900*900，布距为1200mm，扫地杆步距为200mm，顶层水平杆距梁底为400mm（具体搭设方式同二道撑梁底钢管脚手架搭设）。为保障拆除过程中的安全问题，洞口统一采取标准的临边防35、护，且临边防护洞口范围扩大1.5m。临边洞口范围如下图所示。图4.1-1 东区结构板面局部平面布置图4.2内支撑转运本工程三道内支撑拆除，现阶段东区一共设5台塔吊，其中6#为STL230型塔吊，7#为TC6013型塔吊，8#为QTZ1200， 11#为JCD260，12#为TC7525。根据吊重计算， 8#塔吊QTZ1200、11#塔吊JCD260、12#7525塔吊能够有限进行支撑的场内运输。东区1#门及2#区域根据实际情况在吊次不满足的情况下可以分别布置200吨汽车吊辅助内支撑吊运出场地。4.3后浇带传立杆设置为了更好地将结构楼板之间的力相互传递，将底板、楼板之间分别设置传力型钢，材质为普36、通工字钢28b、材质Q235，后浇带间隔如下表所示，后浇带平面布置图如下所示。塔楼间南北向后浇带为沉降后浇带，沉降后浇带在主体结构顶板浇筑14天后，提供沉降观测数据，经设计同意后浇筑。图4.3-1 后浇带传力杆平面布置图图4.3-2 后浇带传力杆大样图4.4基坑支护砼立柱桩处理措施1、底板钢筋绑扎时在立柱桩周围2500mm范围内预留方形洞孔，并预埋止水钢板，底板钢筋断开区域详平面、底板防水层伸入方形洞孔内区域伸进立柱桩边；2、浇筑大面积底板时，所预留的方形洞孔保留不浇筑混凝土；3、待首道撑拆除之后，拆除此立柱桩时，凿除预留方形洞内混凝土以及立柱桩头。凿处时注意保护伸入方形洞孔的钢筋以及防水层；37、4、重做原方形洞孔内的底板垫层、防水层、焊接底板钢筋（同原设计底板配筋）；5、回浇方形洞孔的底板，混凝土要求为微膨胀混凝土(掺量同后浇带做法)，强度等级比底板混凝土等级高一级，抗渗等级不小于底板；图4.4-1 支护桩与底板结构连接大样图图4.4-2 支护桩拆除后剖面示意图4.5换撑板带与地连墙、分坑桩连接大样及格构柱处节点做法换撑板带与地连墙直接相连采取在地连墙植筋的方式连接，地下室结构板钢筋植入地连墙的长度为18d，新旧混凝土交界处凿毛后刷界面剂处理。节点大样图如下所示。换撑板带与分坑桩处连接采用分坑桩处设置腰梁，腰梁与结构板采用工字钢连接的形式传力。腰梁采用植筋的方式固定在分坑桩上，腰梁两38、侧植入分坑桩的钢筋长度为625mm。西区东侧靠近分坑桩处-3层结构板为无梁楼盖，-2层结构板为有梁楼盖。换撑板带的大样图如下所示。结构板面钢筋遇到格构柱时，X向及Y向钢筋在洞口处断开，格构柱洞口处在板面及板底设置3道同板面直径钢筋补强。待格构柱拆除完成后，格构柱位置处洞口应浇筑混凝土，如下图所示。图4.5-1地下连续墙与地下室外墙间连接楼板详图图4.5-2楼盖与分坑桩连接大样图图4.5-3分坑桩处关系示意图图4.5-4结构板面遇格构柱节点大样图图4.5-5 格构柱拆除后结构板面节点大样图4.6内支撑切割拆除4.6.1内支撑失效方法内支撑下马镫搭设完成后，先对东区内支撑进行失效，失效完成后，再开39、始整个工作面拆撑。单根支撑梁失效方法：支撑梁两端0.5米处端部采用水钻钻孔，再使用绳锯机切割使钢筋切断，让支撑梁应力充分释放。每个区域具体失效部位（切割位置）如下所示。具体失效方法如下所示：图4.6-1 内支撑失效图第一天失效：C1BC1AC2区域失效，监测观察1天，无异常开始下一区域失效；第二天失效：D1D2D3区域失效，监测观察1天，无异常开始下一区域失效；第三天失效：C5AC4C3区域失效，监测观察1天，无异常开始下一区域失效；第四天失效：C5BC6D4区域失效，监测观察1天，无异常开始下一区域失效；水钻钻孔梁端共钻4个直径为15cm的孔，水钻间距为500mm，孔深为梁高。 绳锯机切断钢40、筋水钻钻完孔后，放入绳锯机，切断梁端钢筋，切口宽度为同梁宽。使得梁两端应力充分释放，达到失效效果。 4.6.2支撑梁板切割施工部署（1）切割梁长及板面积确定，混凝土重度取2.5KG/m封板厚为300mm，每平方板重：2.5110.3=0.75KG/m=0.75t/截面为2*1.4环撑梁重：G1=2.521.4=7KG/m=7t/m截面为2*1.2环撑梁重：G2=2.521.2=6KG/m=6t/m截面为1.2*1.4辐射撑梁重：G3=2.51.21.4=4.2t/m=4.2t/m截面为1.0*1.2辐射撑梁重：G4=2.511.2=3KG/m=3t/m截面为1.4*1.4围檩重：G5=2.5141、.41.4=4.9KG/m=4.9t/m截面为1.2*1.2围檩重：G6=2.51.21.2=4.9KG/m=3.6t/m截面为0.9*0.7首道连系梁重：G7=2.50.90.7=1.575KG/m=1.575t/m8#12#塔吊覆范围吊重取为：8吨8#QTZ1200塔吊环撑梁切割每段梁长：L1=8/7=1.14m/段，考虑到吊装，取梁长为1m/段；辐射梁切割每段梁长：L1=8/4.2=1.9m/段，考虑到吊装，取梁长为1.5m/段；切割板面积：S1=8/0.75=10，考虑到实际装车，取3/块（现场切成矩形吊装）。11#JC260塔吊环撑梁切割每段梁长：L1=8/7=1.14m/段，考虑到42、吊装，取梁长为1m/段；辐射梁切割每段梁长：L1=8/4.2=1.9m/段，考虑到吊装，取梁长为1.5m/段；切割板面积：S1=8/0.75=10，考虑到实际装车，取3/块。12#7525塔吊环撑梁切割每段梁长：L1=8/7=1.14m/段，考虑到吊装，取梁长为1m/段；辐射梁切割每段梁长：L1=8/4.2=1.9m/段，考虑到吊装，取梁长为1.5m/段；切割板面积：S1=8/0.75=10，考虑到实际装车，取3/块。为安全起见，环撑梁切割为每段1m、其他类型梁切割为每段1.2m。（2）搭设临时支撑体系所有砼支撑梁拆除时，其下部楼层支模架体系不拆除，具体根据设计单位对楼板最大承压荷载验算后确定43、。所搭设的扣件式脚手支撑架由于切割及静爆拆除引起的损耗需现场确认。4.6.3支撑梁下脚手架搭设支撑下沿梁底搭设脚手架，梁底铺设双钢管回顶。脚手架搭设高度随支撑至结构楼板高度而定。三道撑考虑搭设钢马凳支撑，二道撑及首道撑梁底搭设扣件式钢管脚手架支撑。东区首道撑梁底距离-1层板面1.510m，二道撑梁底距离-2层顶板面2.960m，三道撑梁底距离-3层顶板面0.940m。在整个拆撑过程中，拆撑区域-4层、-3层、-2层满堂架不拆除，作为拆撑过程中加固措施。洞口区域扣件式脚手架搭设方法如下所示。（1）首道撑下马镫搭设在整个拆撑过程中，-4层、-3层、-2层满堂架不拆除，作为拆撑过程中加固措施。本工程44、首道支撑梁底面距离下层结构面距离为1.51米，静力切割施工前，必须进行钢马凳进行支撑。封板下采用2.36m高马镫。马镫的一次性投入布置梁按区域面积1/2考虑（即周转一次考虑）。槽钢马镫由上横梁（14#槽钢）长1.2米、中横梁（12#槽钢）1.1米、下横梁（12#槽钢）1.1米、侧面横梁、两侧八字立柱撑均采用12#槽钢，长度根据搭设高度确定，场外预焊好接成整体的型钢马镫，马镫槽钢间焊接应沿槽钢截面满焊，焊缝焊脚高度为5mm。（横向槽钢宽度同梁宽）支撑梁放置槽钢马镫托架，用于第三道支撑梁，根据分段切割长度每块支撑梁（1.2m、1.5m）至少放置两个马镫，放置距离切割位置边缘约300400mm，马镫45、高设置为1460mm/2360mm，托架搭设及使用情况见下图：首道撑下及封板下钢马凳大样如下图所示：图4.6-1 支撑梁下钢马凳正立面图图4.6-2 支撑梁下钢马凳侧立面图图4.6-3 封板下钢马凳正立面图图4.6-4 封板下钢马凳侧立面图（2）首道撑梁底脚手架搭设（较大洞口区域）东区首道撑梁底距离-1层板面1.510m，首道封板板底距离-1层板面2.410m。在整个拆撑过程中，拆撑区域-3层、-2层满堂架不拆除，作为拆撑过程中加固措施。东区脚手架扫地杆距离楼面板距离为200mm，梁底搭设48*3.2mm双钢管托梁底。具体搭设如下图所示。东区首道支撑梁（18001200mm、10001200m46、m、12001200mm、700900mm）拆除时，其下方需搭设支撑脚手架。搭设要求：脚手架宽度为支撑梁两侧梁边距离；脚手架主要采用顶托受力；脚手架搭设横距 400mm、纵距 600mm、步距1200mm，钢管采用直径 48x3.2mm，顶托上主梁为48x3.2mm双钢管，双钢管平梁底；内支撑脚手架搭设时，扫地杆步距为200mm，顶层水平杆距梁底距离400mm。脚手架搭示意图设如下所示。沿梁截面方向布置剪刀撑，每3m布置一道；沿梁跨度方向也布置剪刀撑，每3m（首道撑1.8m）布置一道。在扫地杆及顶层杆平面搭设水平剪刀撑。剪刀撑均应满剪设置。脚手架搭示意图设如下所示：图4.6-5 东区首道撑梁剖47、面示意图图4.6-6 东区首道撑梁侧立面示意图东区围檩梁拆除范围：东区北侧及东侧围檩直接埋入肥槽内，南侧及西侧围檩挡住地下室外墙插筋，需拆除围檩梁。拆除范围如下所示。图4.6-7 东区围檩拆范围除示意图（3）二道撑梁底脚手架搭设东区二道撑脚手架扫地杆距离B2层楼面板距离为200mm，梁底搭设48*3.2mm双钢管托梁底。东区支撑梁（20001400mm、12001400mm、700900mm）拆除时，其下方需搭设支撑脚手架。具体搭设要求如下所示：脚手架宽度为支撑梁两侧梁边距离；脚手架主要采用顶托受力；脚手架搭设横距 400mm、纵距 600mm、步距1200mm，钢管采用直径 48x3.2mm48、，顶托上主梁为48x3.2mm双钢管，双钢管平梁底；内支撑脚手架搭设时，扫地杆步距为200mm，顶层水平杆距梁底400mm。脚手架搭示意图设如下所示。沿梁截面方向布置剪刀撑，每3m布置一道；沿梁跨度方向也布置剪刀撑，每3m布置一道。在扫地杆及顶层杆平面搭设水平剪刀撑。剪刀撑均应满剪设置。脚手架搭示意图设如下所示：图 4.6-8 东区二道撑梁剖面示意图图4.6-9 东区二道撑梁侧立面示意图东区围檩梁拆除范围：东区北侧及东侧围檩直接埋入肥槽内，北侧及南侧围檩挡住地下室外墙插筋，需拆除围檩梁。拆除范围如下所示。图4.6-10东区围檩拆范围除示意图东区围檩梁（14001400mm、12001300mm49、12001200mm）切割拆除时，其下方需搭设支撑脚手架。搭设要求：脚手架宽度为支撑梁宽一侧600mm；脚手架主要采用顶托受力；脚手架搭设横距400mm、纵距400mm、步距1200mm（首层1000mm），钢管采用直径 48x3.2mm，顶托上主梁为48x3.2mm双钢管，双钢管平梁底；支撑脚手架搭设时，扫地杆步距为200mm，围檩B顶层水平杆距梁底距离：400mm。围檩梁沿梁截面方向布置剪刀撑，每隔2.8m布置一道；沿梁跨度方向也布置剪刀撑，每2.8m布置一道。首道围檩梁截面方向布置剪刀撑，每2.8m布置一道；沿梁跨度方向也布置剪刀撑，每1.2m布置一道。脚手架搭示意图设如下所示：图4.50、6-11 东区第二道围檩梁剖面图图4.7-12 东区首道围檩梁剖面图（2）三道支撑梁下钢马凳搭设本工程第三道支撑梁底面距离下层结构面距离为0.94米，静力切割施工前，必须进行钢马凳进行支撑。马镫的一次性投入布置梁按区域面积1/2考虑（即周转一次考虑）。槽钢马镫由上横梁（14#槽钢）长2.0米、下横梁（12#槽钢）2.0米、侧面横梁（12#槽钢）长度分别为0.56米、两侧八字立柱撑（12#槽钢）长度根据搭设高度确定，场外预焊好接成整体的型钢马镫，马镫槽钢间焊接应沿槽钢截面满焊，焊缝焊脚高度为5mm。（横向槽钢宽度同梁宽）支撑梁放置槽钢马镫托架，用于第三道支撑梁，根据分段切割长度每块支撑梁（1m、51、1.2m）至少放置两个马镫，放置距离切割位置边缘约300400mm，马镫高设置为860mm，托架搭设及使用情况见下图：图4.6-13 钢马凳正立面图图4.6-14 钢马凳侧立面图图4.6-15第三道撑下马镫三维大样图图4.6-16 第三道撑下槽钢马镫搭设立面图图4.6-17 第三道撑下槽钢马镫搭设三维图图4.6-18 三道撑下槽钢马镫搭设实景图（3）内支撑封板下脚手架搭设东区支撑梁封板（300mm）切割拆除时，其下方需满堂搭设支撑脚手架。搭设要求：脚手架宽度为支撑梁宽两侧各600mm；脚手架主要采用顶托受力；脚手架搭设横距 600mm、纵距 600mm、步距1200mm，钢管采用直径 48x352、.2mm，顶托上主梁为48x3.2mm双钢管，双钢管平梁底；支撑梁下脚手架搭设时，扫地杆步距为200mm，顶层水平杆距梁底为400mm。沿梁截面方向布置剪刀撑，每3m布置一道；沿梁跨度方向也布置剪刀撑，每3m布置一道。（首道撑剪刀撑沿纵横向每1.8m搭设一道）（4）洞口区域脚手架搭设因现场内支撑架体搭设过程中，内支撑及封板下存在洞口，洞口区域B3板面及底板面距离撑底及封板底面距离约为510m，高度较高，脚手架搭设存在风险。洞口区域应搭设型号为28a的工字钢，工字钢的间距为400mm，工字钢搭设在板面的长度500mm，垂直于工字钢的方向上焊接8#槽钢，间距为400mm。在槽钢上搭设立杆。洞口区域53、脚手架纵横距为400*400mm，步距为1200mm且应与周边脚手架连接成整体。洞口区域立杆应搭设在工字钢的翼缘中心线上。支撑梁切割时应保留梁上纵向钢筋，待叉车端住梁后方可切断梁纵筋。附图如下图所示。图4.6-19 工字钢洞口区域搭设大样图图4.6-20 工字钢洞口区域搭设大样图（5）支撑下地下室顶板回顶范围东区地下室采用碗扣式脚手架，为方便叉车行走及保证拆撑安全，地下室碗扣架需回顶，拆撑时地下室碗扣架回顶区域如下图浅黄色填充区域所示，图中白色无填充区域为内支撑可拆除区域。图 4.6-21 地下室回顶范围示意图（6）叉车行驶路线图 4.6-22 叉车行驶路线图（7）第一道及第二道环撑巨柱处加强54、支撑梁处理方法东区东南角第一道及第二道内支撑局部加强，加大截面尺寸，最大支撑梁的尺寸达到3400*1400，尺寸较大，在切除处理时需要特殊处理。先把支撑梁分割为宽为1米，长为内支撑宽度1/2的小梁，由叉车运到指定的堆场，后由塔吊及汽车吊转运出场地。图 4.6-23 第一道环撑巨柱处加强支撑梁及加强连系梁平面图图 4.6-24 第二道环撑巨柱处加强支撑梁及加强连系梁平面图图 4.6-25 加强支撑梁分段切割示意图4.6.4支撑梁起吊1、起吊（1）根据不同部位支撑梁起吊，吊点选取两点起吊。（2）起吊前准备好各项工作，指挥200T汽车吊转移到起吊位置，丝索工在钢筋笼上安装钢丝绳和卡环。检查吊机钢丝绳55、的安装情况及受力重心后，开始同时起吊。图4.6-26 梁起吊示意图2 吊装顺序东区吊装顺序为：ABC三个区同时拆除，由于只有8#12#塔吊满足吊装要求，而8#塔吊QTZ1200在东区东侧，12#塔吊TC75725在东区基坑西南侧，所以对于塔吊无法覆盖的范围，只能通过叉车把混凝土块运输到塔吊吊装的范围内，叉车行车范围必须是有地下室模板回顶的范围，如图4.7-1所示。1、钢丝绳选用吊装过程中选用直径为43mm的637+1型号钢丝绳，钢丝绳的规格如下表所示。表4.7-1 637+1型号钢丝绳规格与最小破断拉力表选用一根直径为43mm，公称抗拉强度不小于170kg/mm的6*37+1型号钢丝绳作吊索，56、则它的允许拉力按下式计算：Fg= Fg/K查建筑施工手册及钢丝绳规格与最小破断拉力表得Fg=189.5KN=0.82 K=6则允许拉力为：Fg= Fg/K=0.82*1185/6=161.95KN（满足现场8吨最重起重要求）注：如果用的是旧钢丝绳，则求得的允许拉力应根据钢丝绳的新旧程度乘以0.4-0.75的系数。图4.7-27 支撑梁吊装示意图4、其中设备起重特性验算东区拆撑过程中最重支撑梁重量为7t（长度为1m），在起吊过程中，应先保证在起重设备的起重特性符合方案要求。4.6.5 叉车行驶路线在基坑封板上设置5个堆场，堆场设置在黄色填充区域（此区域有碗扣架回顶，堆场荷载为30KN/）。内支撑57、切割完毕后，由叉车转运至各个堆场，后由塔吊及汽车吊转运出场地。每个堆场负责各个区域角落内支撑的转运，叉车行驶路线如下所示。由于封板挡住支撑梁，塔吊及汽车吊无法直接吊装。现场截断混凝土支撑梁由叉车二次运送至指定的内支撑堆场。1#内支撑堆场负责区域D1、D2、D3内支撑转运，2#内支撑堆场负责区域D4区域内支撑转运、3#内支撑堆场负责区域C5B、C6区域内支撑转运，4#内支撑堆场负责区域C3、C4、C5A区域内支撑转运, 5#内支撑堆场负责区域C1A、C1B、C2区域内支撑转运。最后由塔吊及汽车吊垂直转运出场地。图4.6-29叉车行驶路线图4.7.6 支护立柱拆除施工本工程共包含106根基坑支护立58、柱，基坑支护立柱采用静力切割机分段切割，切割重量根据本工程塔吊起重量限制为4.5吨每段。静力切割之前，在每段拟切割的内支撑立柱上钻孔，孔径大于钢丝绳直径10mm以上，钻孔完毕后安装吊装钢丝绳，并用塔吊吊住起重钢丝绳，并调整塔吊大臂，绷直起重钢丝绳，再切进行静力切割。切割完毕后，用塔吊将切割完成的支护立柱吊运至基坑外。图4.6-30支护立柱吊装大样4.7东区栈桥拆除4.7.1 桥型布置本工程为深湾汇云中心项目东侧基坑栈桥，连接东侧基坑和南侧道路，主要用于基坑内各施工流水作业。栈桥如“”型布置，全长136.1米（不含搭板长度），其中混凝土栈桥104.9米，土坡道31.2米，桥面宽10米，纵坡坡率分59、段设置，分别为1:10、1:7、1:6，桥面与南侧道路路面顺接。栈桥共分为18跨，栈桥跨数编号如下所示。混凝土栈桥上部结构采用300mm厚现浇钢筋混凝土板+1000mm1200mm厚现浇钢筋混凝土梁；下部结构采用直径800、壁厚20的钢管混凝土立柱+22槽钢水平钢连接+16槽钢剪刀撑连接。栈桥立柱的材质为Q345B。土坡道纵坡坡率1:6，两边放坡，与混凝土桥面顺接。图4.7-1栈桥侧立面示意图图4.7-2栈桥横向剖面图-混凝土梁板图4.7-3 栈桥钢管立柱大样图4.7.2 主要技术参数及技术标准表4.7-1栈桥设计主要技术参数序号项目技术参数及技术标准1道路等级临时道路2车辆限重50T3栈桥横60、断面布置桥面宽度左右1m人行道+8m机动车道，全宽10m4桥面坡度斜坡分段坡率1:10、1:7、1:6；板面横向采用素砼找坡，坡度2%。5桥面行车速度限制5km/h67混凝土上部结构现浇桥面C30，厚300mm8上部结构现浇梁C30，尺寸1000mm1200mm9连接墙800mm1320mm10搭板C3011钢筋HPB300钢筋、HRB400钢筋，直径12、20、2812其他连接构件22、1613安全护栏1.2m高14支座刚性连接4.8.3 分区及流水划分栈桥共分为4个区段，区段一：；区段二：；区段三：；区段四：拆除的总体顺序为：区段一区段二区段三区段四。由于东区地下室B3层板施工区段一栈桥梁61、与B3板冲突，所以栈桥区段一下D5区二层垫层浇筑完毕后方可拆除区段一。B3层板浇筑完成后，拆除三道撑时拆除栈桥区段二；B2层板浇筑完成后，拆除二道撑时拆除栈桥区段三；B1层板浇筑完成后，拆除首道撑时拆除栈桥区段四。栈桥拆除先采取静爆拆除的方法进行破碎成大混凝土块，再用炮机二次破除成小碎块外运出现场。炮机拆除站在后一跨拆除前一跨，逐步向后推移直至栈桥全部拆除完成。图4.7-4 栈桥分区图图4.7-5 炮机行走路线图4.7.4 施工机具计划科学配置机械设备是确保计划完成的重要条件。针对机械设备的配置原则：设备先进、性能优良、环保节能、数量充足，确保各工作面施工机械的充分使用，从而达到快速施工，保证62、整体施工进度。表4.7-2 机械设备配备计划表序号机具名称品牌型号单位数量备注1气焊/套6切割钢筋、钢柱2STL230塔吊STL230台1垂直转运混凝土渣土3TC7525塔吊TC7525台1垂直转运混凝土渣土4风镐/把10剥除保护层、破碎5钻机/把5打孔、二次破碎6空压机/台5配合风镐使用7炮机120台1炮除混凝土块4.7.5 劳动力计划为确保本工程按计划进行，将选派综合素质高、技术纯熟、有丰富工程施工经验的劳动力队伍进行各专项工程的施工。表4.7-3 施工人力安排计划表序号工种名称人数（人）工作内容1工地负责人1负责工地的总施工质量与安全2工程师3破桩方案编著及现场实施3安全员1负责施工安全63、4切割工10钢筋切割施工5破碎工10打孔、二次破碎6架子工20搭设安全防护及施工脚手架7电工1施工现场用电设备管理8钻工10打孔、二次破碎9洒水工1洒水降尘10司机1机械拆除、渣土倒运、吊装11塔吊司索1准备吊具捆绑挂钩12塔吊指挥1指挥塔吊吊装4.7.6 栈桥拆除1、栈桥拆除方法选择本工程栈桥坡率为1:7，且梁最大截面为1000*1200，若采用切割拆除存在较大安全隐患。所以栈桥拆除采取静爆拆除的方法进行施工。2、工艺流程图4.7-6 栈桥拆除工艺流程4.7.7 搭设防护及支撑架栈桥梁底及板底应搭设脚手架，形成一个统一的整体用来承接支撑结构自重及作为施工人员的操作平台。脚手架搭设高度随梁底及64、板底高度而定。脚手架搭设要求：脚手架立杆栈桥钢立柱中心线600mm；脚手架搭设钢管直径48 X 3.2mm；脚手架搭设时，扫地杆步距为350mm，横杆步距为1200mm，立杆纵横距为600mm*600mm；剪刀撑横距58m，纵距58m，竖向剪刀撑斜杆与水平杆角度在4560之间，在架体中部设置水平剪刀撑，竖向剪刀撑共设置3道，水平剪刀撑共设置1道。操作平台上需搭设1.5m高防护栏杆。脚手架搭设示意图如下图所示。区段二、区段三、区段四脚手架搭设在B3，B2，B1层板面上。纵横距及步距同区段一。图4.7-7 区段一脚手架平面布置图图4.7-8 栈桥区段一1-1脚手架搭设立面图图4.7-9 栈桥区段一65、2-2脚手架搭设立面图由于栈桥采用分段拆除的方式，在拆完一段之后，可拆掉一层脚手架，铺设好脚手板和防护板后，继续进行拆除作业。每段栈桥立柱待相应结构板施工完毕后，再拆除栈桥立柱。4.7.8 静态膨胀拆除工艺对于栈桥梁及板面采用静态膨胀拆除技术。施工人员首先需要在需要拆除的混凝土立柱上钻取孔洞，并在其中灌注膨胀剂与普通洁净水；静态膨胀剂发生水化反应使晶体变形，产生体积膨胀，从而缓慢地、静静地将膨胀力（可达30MPa-50MPa）施加给孔壁，经过一段时间后达到最大值，612小时后使混凝土产生裂缝而破碎，施工人员便可采用人工风镐及120炮机辅助拆除的方式将混凝土拆除。1、钻孔按照孔径20mm、孔深066、.31.0m，钻孔距离边缘距离为200mm，孔距为300mm呈梅花形布置。使用钻机在梁面及板顶部打孔，并将孔内清理干净。孔径位置如下图所示。图4.7-10 栈桥梁及板面布孔示意图2、保护层剔凿及箍筋切割静态破碎原理为膨胀破碎，为减少钢筋对混凝土的约束，先行将立柱表面混凝土保护层剔凿掉，露出箍筋，用气割将其割断。3、清孔、灌无声破碎剂、静态破碎使用气泵将孔穴内的灰尘吹尽，然后使用棉纱将孔堵死，以防灰尘再次进入孔穴。无声破碎剂灌注至距孔洞上表面5cm处，停止灌注，用木屑将其封堵严密，经过24h自然膨胀，使支撑破碎。施工时在药剂中加入22-32%（重量比）左右的水（具体加水量由颗粒大小决定）拌成流质67、状态（糊状）后，迅速倒入孔内并确保药剂在孔内处于密实状态。粗颗粒药剂水灰比调节到0.220.25时静态破碎剂的流动性较好，细粉末药剂水灰比在32%左右时流动性较好。在混凝土刚开裂后，可向裂缝中加水，支持药剂持续反应,可获得更好效果。4、混凝土破碎灌药24小时后人工采用风镐、大锤及炮机等工具进行剔凿破碎。将其破碎为直径小于10cm的渣土，渣土应及时运走，注意不要集中堆放导致超载。气焊配合二次破碎及时将梁的剩余主筋切断。5、碎块清运破碎后的渣土集中通过6#及12#塔吊转运出坑内由泥头车运出制定弃土场地。4.7.9 栈桥钢管立柱拆除1、栈桥钢管柱拆除方法待B3层板浇筑完成后，开始拆除区段一栈桥立柱；68、待B2层板浇筑完成后，开始拆除区段二栈桥立柱；待B1层板浇筑完成后，开始拆除区段三栈桥立柱；待F1层板浇筑完成后，开始拆除区段四栈桥立柱。在上一层板面上搭设好钢马镫及钢梁后，再割除板面下区段内的钢构柱。后由6#塔STL230及12#塔TC7525塔吊调运出基坑。图4.7-11 栈桥拆除塔吊布置图图4.7-12 栈桥钢管柱首段拆除示意图图4.7-13栈桥钢管柱其他段拆除示意图2、栈桥钢管柱分段重量计算栈桥立柱按照1m一段进行分段， m=263.140.421=13.1KN/m=1.31t/m，吊装时栈桥钢立柱切割成1米一段。后用塔吊转运出基坑。3、栈桥钢管柱焊接吊耳验算在每米一段的钢管栈桥上焊接69、直径为20mm的钢筋，作为吊装的吊耳。吊耳在每段栈桥直径两侧焊接，焊接长度为上下15cm，采取双面焊接，焊脚高度为2cm。根据GB 50017-2003钢结构设计规范吊装作用力平行于焊缝长度方向。栈桥立柱吊装大样如下所示。 满足要求。图4.7-14 栈桥立柱吊装大样图3、施工要求栈桥分层分段依次拆除，由专业拆除队伍进行拆除。对内做好现场施工人员及相关配合人员的组织安排工作，并进行安全、技术交底，做好各负其责、相互协调、保证施工顺序有序进行。作业人员应全部系双保险扣。制定安全技术管理建立安全技术档案。脚手架搭设需在垫层浇筑完成达到强度后方能搭设。五、监测监控支撑拆除对周边环境及支撑结构本身都将产70、生影响，由于支撑拆除前后是一个结构受力转换过程，支撑内力重分布，这将导致支撑结构的内力变化和变形、周边土体沉降变化及改变周边建筑的受力状态，因此及时掌握支护结构和周边环境的附加影响显得尤为重要。在拆除内支撑结构前以及整个拆除过程中进行内力监测，做到信息化施工，指导具体施工过程。首先是在支撑拆除前，对基坑位移和内支撑梁的内力进行监测，根据监测结果得出内力分布情况，卸荷时根据内力分布情况做到均匀卸荷，在卸荷过程中监测内力重分布情况，及时汇报。5.1内支撑拆除前监测内支撑拆除重点检测每道支撑的轴力，确定换撑处轴力值是否超过设计要求，图中为水平支撑梁设置轴力监测点，共计26个。图5.1-1基坑监测布点71、图5.2监测频率及数据表5.2-1 监测项目监测频率表监测项目监测周期监测位置监测频率备注水平支撑轴力支撑拆除轴力监测测点1次/天每道内支撑拆除前后3天，都保持1天1次的监测频率。位移、沉降监测所有测点3次/天每道内支撑拆除前后3天，每监测两次。第三方监测所有测点1次/天内支撑拆除前后7天表5.2-2 基坑支撑内力报警表监测成果提交的形式为日报、周报、最终报告。监测数据采集后应进行必要的整理，要求文字工整，纸面清晰。除第三方形成日报周报外，我司测量人员也对基坑进行监测并形成日报，一旦发现基坑出现异常情况，应立即通知监理及甲方并启动应急预案。1、监测数据以日报形式报送监理，日报形式为电子版，内容72、包括各监测数据以及对本日监测数据的分析，遇有报警数据时尽量当天报送监理、业主。2、监测项目一周后应以“工程施工监测周报”的形式报送监理一次，周报形式为电子版和纸质版，纸质版作为资料储存。周报内容包括本周内监测数据以及对本周监测数据的分析。3、每道支撑拆除完毕后应以“工程施工监测最终报告”的形式报送监理一次，形式为电子版和纸质版，纸质版作为资料储存。内容为对本道支撑拆除过程监测数据的分析及总结，并取典型监测点数据进行图表分析。在拆撑过程中若其他支撑梁达到报警值，应立即停止拆撑，并启动应急预案。六、质量保证措施6.1 质量安全组织保障体系6.1.1组织机构总包建立健全质量、安全保证体系，接受业主、73、监理单位及设计单位的监督、检查。分包队伍建立的质量保证体系，接受业主、监理单位及设计单位和总包单位的监督、检查。拟设爆破项目经理部（指挥部），由项目经理负责，项目经理任指挥长，下设项目总工(爆破技术负责人)、生产经理和安全总监，施工班组有：技术组、搭设支撑架组、切割、吊装组、后勤材料组和安全保卫组。图6.1-1 总包质量、安全组织结构图6.2 质量保证措施6.2.1 对竖向插筋的保护本工程内支撑拆除时，内支撑下部紧邻楼板浇筑完成，该层墙柱竖向钢筋已经预留，支撑搭设、内支撑静力切割、叉车倒运内支撑等施工过程中，尽量避免触碰竖向插筋，采用直螺纹形式连接的竖向钢筋应用塑料保护套进行保护。6.2.2 74、压弯钢筋处理措施原墙柱插筋外露长度LHn/3（Hn为层净高），且相邻插筋错开35d。由于内支撑拆除，楼板墙柱插筋被炮机、掉落的混凝土碎块压弯，影响后期墙柱钢筋的施工。被压弯的钢筋尺寸：墙体：C 8、C 12墙柱：C 16、C 20、C 22、C 25、C 28、C 32 （1）处理方法钢筋调直对于所有被压弯的钢筋进行调直处理，调直采用人工调直，调直工具为自制的钢筋弯曲工具。 钢筋人工调直后期处理1）人工调直后，若钢筋没有出现受损，则无需进行加强处理。（工况一所述钢筋不包含工况三中所述钢筋。2）人工调直后，出现断裂及明显裂纹的钢筋，需进行植筋处理。植筋植于钢筋断裂处，钢筋规格较原来大一号，植筋内75、植20d，外露钢筋长度LHn/3（Hn为层净高），且相邻插筋错开35d。3）对于调直后的钢筋，直径d25mm、柱子的角筋无论其是否受损，都需进行植筋加强处理，植筋植于所述钢筋旁，植筋规格同调直钢筋一致，植筋内植20d，外露钢筋长度LHn/3（Hn为层净高），且相邻插筋错开35d。植筋完成后将调直的钢筋与植筋进行绑扎加强。2）施工质量保证措施 钢筋调直完成后，偏差应符合下表： 钢筋安装完成之后，在浇筑混凝土之前，应进行钢筋隐蔽工程验收。 钢筋隐蔽工程验收前，应提供钢筋出厂合格证与检验报告及进场复验报告，钢筋焊接接头和机械接头力学性能试验报告。（3）后期成品保护严格控制叉车行车路线，对于没有必要压76、弯的竖向插筋采用围护保护的方式，在竖向插筋周边搭设钢管架，防止叉车行车时磕碰。对于不得不压弯的竖向插筋，采取人工打弯，底部铺设150mm厚碎石，碎石上部盖钢板便于叉车行车。七、地铁保护应急预案在拆换撑过程中在拆撑过程中，一旦支撑梁上的轴力监测值大于设计给出的限值（表6.2-2 基坑支撑内力报警表），应立即采取应急措施。措施1：施工现场应立即停止拆撑。措施2：失效支撑梁两端采取千斤顶回顶，暂时控制变形。措施3：失效支撑梁两端采取重新浇筑混凝土，以达到暂时控制制变形的目的。八、安全文明施工措施8.1塔吊使用的安全注意事项1、塔吊司机必须熟悉所操作的塔式起重机的性能，并应严格按说明书的规定作业，不得77、斜拉、斜拽重物，吊拔埋在地下或粘结在地面、设备上的重物以及不明重的重物。2、重物的吊挂必须符合下列要求:（1）、严禁用吊钩直接吊挂重物，吊钩必须使用吊、索具吊挂重物；（2）、起吊短碎物料时，必须用强度足够的网、袋包装，不得直接捆扎起吊。（3）、起吊细长物料时，物料最少捆扎两处，并且用两格吊点吊运，在整个吊运过程中应使物料处于水平状态；（4）、起吊的重物在整个吊运过程中，不得摆动、旋转，不得悬挂吊不稳的、体积大的重物，应拉溜绳；（5）、不得在起吊的重物上悬挂任何重物。3、操纵操制器时必须从零挡开始，逐级推倒所需的挡位，传动装置作反向运动时，控制器先回零位，然后再逐栏逆向操作，禁止越挡操作和急开急78、停。4、吊运物体时,不得猛起猛落，以防吊运过程中发生散落、松绑、偏斜等情况。起吊时必须先将重物吊离地面50CM左右停止，确保制动、物料捆扎、吊点和吊具无问题后，方可继续作业。5、塔吊司机不得操作安全装置失效、缺少或不准确的塔式起重机作业，不允许起重机超载和超风力作业，不得起吊带人的重物，禁止用塔式起重机吊运人员。6、作业中遇有下列情况应停止作业；（1）、大雨、大雾、超过允许工作风力影响安全作业的天气；（2）、塔式起重机出现漏电现象；（3）、钢丝绳磨损严重、扭曲、断股、打结或出槽；（4）、安全保护装置失效；（5）、各传动机构及金属结构出现异常现象和有异响；（6）、金属结构部分发生变形。7、钢丝绳79、在卷筒上缠绕必须整齐，有下列情况不允许作业：（1）、爬绳、乱绳、啃绳；（2）、多层缠绕时，各层间的绳索相互塞挤。8、禁止在塔式起重机各个部位乱放工具、零件和杂物，严禁从塔式起重机上扔物品。9、起升或下降重物时，重物下方禁止有人通行或停留，禁止无关人员上下塔吊。10、对于无中央集电环及起升机构不安装在旋转部分的塔式起重机，要调整好限位，严格控制向一个方向回转。11、每班作业后的要求(1)、动臂式起重机将起重臂放到最大幅度位置,小车变幅度起重机将小车开到起重臂中部，并将吊钩起升到最高点，吊钩上严禁吊挂重物。（2）、填写好当班纪录，切断总电源，锁好门窗，锁紧夹轨器。8.2现场安全文明注意事项1、贯彻80、执行国家安全生产、劳动保护方面的方针、政策和法规。对职工进行安全教育，牢固树立“安全第一”的思想，坚持“安全第一、预防为主”的方针。2、施工工地现场的管理人员，组织拆除工人进行安全生产教育，落实各项安全防范措施。定期组织安全生产检查，有针对性进行安全技术交底。3、安全生产保证体系4、配电系统分级配电，配电箱、开关箱外观完整、牢固、防雨防尘、外涂安全色并统一编号。其安装形式必须符合有关规定，箱内电器可靠、完好，造型、定值符合规定，并标明用途。5、动力电源和照明电源分开布设。6、所有电器设备及其金属外壳或构架均应按规定设置可靠的接零及接地保护。7、手持式电气设备的操作手柄和工作中必须接触的部分，应81、有良好绝缘。使用前应进行绝缘检查。8、现场所有用电设备的安装、保管和维修应由专人负责，非专职电气值班人员，不得操作电气设备，检修、搬迁电气设备（包括电缆和设备）时，应切断电源，并悬挂“有人工作，不准送电”的警告牌。9、施工现场所有的用电设备，必须按规定设置电保护装置，要定期检查，发现问题及时处理解决。10、电气设备外露的转动部分（如靠背轮、链轮、皮带和齿轮等），必须加装遮栏或防护置。11、各种机械要有专人使用、专人负责维修，保养，并经常对机械的关键部分进行检查，预防机械故障及机械伤害发生。12、所有进场施工人员必须戴安全帽，拆除作业人员必须严格执行不准赤脚或者穿拖鞋，严禁酒后作业，不准疲劳作业82、。13、在施工过程中，在支撑的两侧必须设置1.2米高的两道防护栏杆、挡脚板或设防护立网，并且不得擅自拆除或移动。14、施工现场进行半封闭施工、封闭方式采用彩条布进行围蔽，且对切割部分洒水湿润，以防切割粉尘污染。15、现场建立醒目的消防警示标志和紧急疏散标志，保持紧急疏散通道畅通无阻。现场配备充足的消防器材，并定期对其进行性能检查，作业区、和通道咽喉处应配备足够的灭火器，并派专人管理。8.3 施工过程中安全保证措施8.3.1 外墙防水施工注意事项1、由于外墙施工过程中要粘贴 ，应配备风扇送风，施工人员应佩戴防毒面具。2、外墙防水施工过程中，现场禁止明火，工人禁止吸烟。3、由于肥槽区域空间较窄，现83、场管线较暗，现场应配备低压照明。4、肥槽区域应设置安全通道、设置爬梯。5、施工过程中由专人看护现场，留取影音资料。8.3.2 洞口安全防护在支撑的拆除过程中，地下二层及地下一层的预留洞口、电梯井、管井及后浇板应做洞口安全防护。在洞口处沿横向及纵向布置间距为200mm的48*3.2mm钢管作为支撑龙骨，上铺1830*915*18一级黑模板。在洞口的周边设置高为1.2m的安全防护网。8.3.3 脚手架施工安全要求及保证措施1、脚手架搭设要求 （1）脚手架搭设或拆除人员必须由特种作业人员安全技术培训考核管理规定经考核合格，领取特种作业人员操作证的专业架子工进行。（2）操作时必须配戴安全帽、安全带，穿84、防滑鞋。（3）大雾及雨、雪天气和6级以上大风时，不得进行脚手架上的高处作业。2、脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向方向延伸外搭设。确保已搭部分稳定。3、搭设作业，应按以下要求作好自我保护和保护好作业现场人员的安全：（1）在架上作业人员应穿防滑鞋和佩挂好安全带。保证作业的安全，脚下应有必要数量的脚手板，并应铺设平稳，且不得有探头板。当暂时无法铺设落脚板时，用于落脚或抓握、把持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架节点的水平距离应不大于0.8m，垂直距离应不大于1.5m。位于杆接头之上的自由立杆不得用作把持杆。（2）架上85、作业人员应作好分工和配合，传递杆件掌握好重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起人身或杆件失衡。对每完成的一道工序，要认真检查才能进行下一道工序。（3）作业人员应佩戴工具袋，工具用完后要装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。（4）架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。（5）每次收工以前，所有上架材料应全部清理好，不要放在架子上，要形成稳定的构架，不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施予以加固。（6）在搭设作业进行中，地面上的员应避开可能落物的区域。4、架上作业时的安全注意事项：（1）作业前应注意检查作业环境是否可靠，安全防护设置是否齐全有效，确认无误后方可作业。（2）作业时应注意随时清理落86、在架面上的材料，保持架面清洁，不要乱放材料，工具，以免造成掉物伤人。（3）在进行撬、拉、推等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚根，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，采取必要的支托措施，以防抗拒下的模板材料掉落架外。（4）当架面高度不够、需要垫高时，一定要采用稳定可靠的垫高办法，且垫高不要超过50cm；超过50cm时，应按搭设规定升高铺板层。在升高作业面时，应相应加高防护设施。（5）在架面上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”、“请让一让”的信号。材料要轻，不许采用倾倒、猛磕或其他匆忙缷料方式。（6）严禁在架面上打闹嬉87、戏耍、退着行走和跨坐在外防护横杆上休息。不要在架面上抢行、跑跳，应注意身体不要失衡。5、在脚手架上进行电气焊作业时，要拿东西接着火星或撤去易燃物，以防火星点着易燃物。并应有防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。6、其他安全注意事项：（1）运送杆应尽量利用垂直运输设施或悬挂滑轮提升，并绑扎牢固。尽量避免人工传递。（2）除搭设过程中必要的12步架的上下外，作业人员不得攀缘脚手架上下，应走房屋楼梯或另设安全人梯。（3）在搭设脚手架时，不得使用不合格的架设材料。（4）作业人员要服从统一指挥，不得自行其是。7、架上作业应按规范或设计规定的荷载使用，严禁超载。并应遵守如下要求：（1）作业面上的荷载，包括脚手88、板、人员、，当施工组织设计无规定时，应按规范的规定值控制，即结构脚手架不超过3kN/；装修脚手架不超过2kN/；维护脚手架不超过1kN/。（2）脚手架的板层和同时作业层的数量不得超过规定。（3）垂直运输设施与脚手架之间的转运平台的铺板层数和荷载控制应按规定执行，不得任意增加铺板层和数量和在转运平台上超载材料。（4）架面荷载应力求均匀分布，避免荷载集中于一侧。（5）过梁等墙体构件要随运随装，不得存放在脚手架上。（6）较重的施工设备不得放在脚手架上。模板支撑、缆风绳泵送混凝土及砂浆的管等固定在脚手架上及任意悬挂起重设备。8、架上作业时，不要随意拆除基本结构杆件和连墙件，因作业的需要必须拆除某些杆件89、和连墙点时，必须取得施工主管和技术人员的同意，并采取加固措施后方可拆除。9、架上作业时，不要随意拆除安全防护设施，没有安全设施的，必须补设，才能上架进行作业。10、脚手架拆除作业前：（1）一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先后结构件和先结构件后附墙件的顺序，一件一件地松开联结，取出并随即吊下。（2）拆缷脚手板、杆件、门架及其它较长、较重、有联结的部件时，必须要多人一起进行。禁止单人进行拆缷，防止把持杆件不稳、失衡而发生事故。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下。（3）多人或多组进行拆缷作业时，应加强指挥，不能不按程序进行的任意拆缷。（4）因拆除上部或一侧的附墙拉结而子不稳90、时，应架设临时撑拉结措施，以防因架子晃动影响作业安全。（5）拆卸现场应有安全围护，并设专人看管，作业人员进入拆缷作业区内。（6）严禁将拆的杆部件和材料向地面抛掷。已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。11、脚手架立杆的基础应平整夯实，具有足够的承载力和稳定性。设于坑边或台上时，立杆距坑、台的上边缘不得小于1m，且边坡的坡度不得大于土的自然安息角，否则，应作边坡的保护和加固处理。脚手架立杆之下必须设置垫板。12、搭设和拆除作业中的安全防护：（1）作业现场应设安全围和警示标志，不允许无关人员进入危险区域。（2）对尚未形成或已失支稳定脚手架部位加设临时支撑或拉结。（3）在无可靠的安全91、带扣持物时，应拉设安全网。（4）设置材料提上或吊下的设施，禁止投掷。13、作业面的安全防护：（1）脚手架的作业面的脚手板必须满铺，不得留有空隙和探头板。脚手板与墙面之间的距离一般不应大于20cm。脚手板应与脚手架或靠拴结。（2）作业面的外侧立面的防护设施采用：1）挡脚板加二道防护栏杆。2）二道防护栏杆度不小于1m的竹笆。3）二道防护横杆满挂安全立网。 4）其他可靠的维护办法。14、人行和运输通道的防护：（1）贴近或穿过脚手架的人行和运输通道必须设置板篷。（2）上下脚手架有高度差的入口应设坡度或踏步，并设栏杆防护。15、脚手架拆除安全要求（1）拆除大面积脚手架应在拆除区设置警戒线，严禁无关人员进92、入。（2）拆除脚手架应先定下拆除方法、顺序。当拆除某一部分应不使另一部分或其他结构产生倾倒。（3）拆除脚手架严禁上下同时作业。拆除步骤是先搭后拆，后搭先拆的原则，从上到下进行拆除。（4）拆除脚手架时，不得采用将脚手架整体推倒的方法。（5）凡脚手架拆下材料都要用绳索绑住往下传递，绝不允许从高处往下扔。（6）脚手架的栏杆与楼梯不应先行拆掉，而应与脚手架的拆除工作同时配合进行。（7）在脚手架拆除区域内，禁止与该项工作无关的人员逗留。（8）在电力线路附近拆除时，应停电进行，不能停电时，应采取防止触电和打坏线路的措施。8.3.4 安全绳使用措施手扶水平安全绳设置在高处作业的特殊部位。在吊装就位后，施工人93、员要在上面行走，为保持人体重心平衡的防坠落的扶绳。手扶水平安全绳的设置及使用要求有以下几个方面：1、手扶水平安全绳宜采用带有塑胶套的纤维芯637+1钢丝绳，其技术性能应符合GBll02圆股钢丝绳的要求，并有产品生产许可证和产品出厂合格证。2、钢丝绳两端应固定在牢固可靠的构架上，在构架上缠绕不得少于2圈，与构架棱角处相接触时应加衬垫。3、钢丝绳端部固定连接应使用绳卡(也叫做钢丝绳夹头)，绳卡压板应在钢丝绳长头的一端，绳卡数量应不少于3个，绳卡间距不应小于钢丝绳直径的6倍；安全夹头安装在距最后一只夹头约500毫米左右，应将绳头放出一段安全弯后再与主绳夹紧。4、钢丝绳固定高度应为1.11.4m；每间94、隔2m应设一个固定支撑点；钢丝绳固定后弧垂应为1030mm。5、手扶水平安全绳仅作为高处作业特殊情况下，为作业人员行走时的扶绳，严禁作安全带悬挂点使用。应经常的检查固定端或固定点有否松动现象，钢丝绳有否损伤和腐蚀、断股现象。8.3.5 临时用电措施1、线路敷设供配电方式：供电方式采用三相五线制TN-S系统。在总配电箱及末端箱，以及超过100m的箱内做重复接地，并与保护零线可靠联接。工作零线和保护零线要严格区分，不得混用。所有机电设备的金属外壳必须与保护零线做可靠联接。主线采取埋设和架空设置，由分配闸箱输送到末端开关箱，由末端开关箱控制每台用电设备（做到“一机、一闸、一漏保、一箱”）的供电系统。95、施工现场配电线路：施工现场主要干线采用YC橡套电缆埋地敷设，机械电源采用橡套电缆埋地穿管敷设。移动式配电箱和开关箱的进、出线必须用橡皮绝缘电缆。施工现场配电箱和开关箱：现场临时配电箱采用统一铁制配电箱加工定做，固定式配电箱、开关箱的下底与地面的距离大于1.3m，小于1.5m，其设置地点平坦并高出地面20cm，并且周围设置围栏及搭设防雨防砸棚。并在围栏上悬挂安全标志。配电箱内设置两级漏电保护，考虑到在总配箱装设总漏电保护器，容易产生误动作，所以在总配电箱处不在设置总漏电保护器，在分配电箱的负荷侧装设漏电保护器，再在开关箱的负荷侧装设漏电保护器，以便实现两级漏电保护。施工现场照明：现场模板区、加工96、棚、砂石料场采用碘钨灯或汞灯做照明。楼内装修照明采用36V低压照明，在每栋单元楼装设三台5000VA行灯低压变压器。2、安全用电措施（一）技术措施 施工现场供电采用TN-S接零保护系统，保护零线应与工作零线分开单独使用，杜绝混用。PE线在总配电箱处做一组重复接地，接地电阻不大于10。PE线不能加设开关及熔断器，所有电气设备的金属外壳必须与PE线做可靠电气连接，不能一部分接零，一部分接地。施工现场的配电箱和开关箱应配置两级漏电保护，并选用电流动作型，漏电动作电流不大于30mA，额定漏电动作时间应不大于0.1S。潮湿及手持工具末级漏电动作电流应不大于是15mA。配电箱实行一机一闸，并应有过载、短路97、及断路保护功能。配电箱内设备必须完好无损，安装牢固，导线接头包扎严密，绝缘良好，电源线进箱处做固定。箱内分路应标注明确。箱门内侧应标有单线系统，箱门应配锁，并由专人负责。配电箱周围不能有杂物。地下室及潮湿场所应采用安全电压36V或24V照明。碘钨灯用铁架的应做好保护接零，所有220V灯具都应使用单极漏电保护开关。电动建筑机械和手持电动工具使用需符合JCJ46-88规范有关要求。对分类用电人员进行安全基本知识培训，并做好安全技术交底。电气设备，配电系统要定期检查，做好记录。线路检修时，实行工作票制，由专业电工检修设专人统一组织，统一指挥。（二）组织措施 建立安全检查制度。包括内容：接地电阻、电98、气设备绝缘、漏电保护器动作灵敏度等，用电设备是否安全可行并做好检测记录。建立临时用电施工组织设计的编制，审批验收制度。建立技术交底，履行交底人与交被交底人的签字手续，写明交底日期。建立维修制度，做好维修工作日志，内容应详细，记载时间、内容及处结果，并有维修人员及验收人员签字。建立拆除制度不用的闸箱设备随时拆除。建立安全用电责任制，落实到人。持证上岗，禁止非电工无证上岗。进行专业培训，提高电气工作人员的技术职责。（三）电气防火措施1）技术措施 合理配制各种电气设备的保护装置，对用电设备过载、短路、进行可靠的保护。 电气设备集中场所应配置灭火器材，电气设备周围严禁烟火。 配电箱、电气设备周围不准堆99、放易燃、易爆物品，不准使用火源。 电气焊时，周围严禁有易燃易爆物品、乙炔瓶、氧气瓶和焊点三者距离要符合规范要求。 定期检测电气设备的绝缘程度。 严禁不经批准使用电炉。 2）组织措施 建立易燃易爆场所管理制度。 建立电气防火教育制度提高各类用电人员电气防火的自学性。 建立电气防火责任制，加强电气防火重点场所烟火管制。 建立电气防火检查制度发现问题及时处理。 强化电气防火领导体制，建立电气防火队伍。3）雨季临时用电措施雨季时要对用电设备增加巡视次数。下雨时要将配电箱箱门关好，防止进水。雨后要对所有用电设备进行绝缘摇测合格后方可使用。4）配电线路中的保护配电线路采用自动开关作短路保护时，基过电流脱扣100、器脱扣电流整定值，应不下于线路末端单相短线电流，并应能承受短路的负荷电流。经常过负载的线路，易燃易爆邻近的线路，照明线路必须过负荷保护。8.3.6 其它措施1、切割作业过程突遇雷雨，应停止一切切割作业，所有人员迅速撤至安全地带，同时向各主要路口派出警戒人员；2、施工时,密切注意周围，注意自身安全。3、所有施工人员应着统一工装,严禁切割员穿着化纤服装及拖鞋进入工地；4、所有施工人员应进行技术交底及三级安全教育,切割员应持证上岗；5、工地要建立各种管理制度和安全责任制度，并时刻加强安全管理和安全教育，对公安机关发出的安全管理禁令，要立即无条件执行；6、拆撑前应在拆撑范围内设置安全警戒线，非工作人员101、不得入内。7、为了保证拆撑与结构施工的密切配合，在不影响相应区域结构施工的前提下，其上一道支撑的支撑拆除工作可以提前进行。8、拆撑切除过程中，格构柱上搭设钢丝绳生命线，支撑梁上的施工工人应带好安全绳，安全绳挂在生命线上方可进行施工。9、切割过程中所用的电线电缆应架空处理，严禁电线电缆泡水。10、架体及马镫搭设完毕经验收合格后方可开始切割作业。8.4 切割拆除施工应急预案切割拆除工程安全生产要永远放在第一位，杜绝违规操作现象。发生倒塌事故后，施工单位领导人应立即向上级报告，并以最快的速度查明事故具体情况，启动应急组织机构，各小组同步开展工作。8.4.1 应急组织机构应急组织机构应在切割前建立，由102、总包单位专人负责，下设几个专业组：1）技术组。由主要设计人员和有经验的施工人员组成。负责查明事故具体情况、已经造成的危害和事故扩大的可能性；提出事故处理方案和安全保证措施；协同工程组抢险救灾。2）工程组。由施工人员组成，配备必要的施工机械和设备、消防灭火用具，负责抢险救灾、灭火排险，恢复事故影响范围内的正常生活秩序。3）医疗组。由医护人员组成，配备救护车、必须医疗器械和设备工具，负责抢救伤员。4）警戒组。由警卫人员组成，配备必要的通讯器材，负责事故现场警戒，禁止无关人员进入现场。5）通讯组。由电话通讯人员组成，配备必要的通讯器材。负责沟通信息，及时取得上级领导指示和帮助，迅速排除险情，恢复正常103、。图8.4-1 应急组织机构图8.4.2 原则和方法1）封闭事故现场。以往发生事故后人们往往到现场围观，导致现场混乱，极易造成二次事故，因此，对于爆破事故，尤其是重大事故，必须迅速封闭现场，报告主管单位和公安部门，有关单位领导应迅速及时赶到现场，有效组织人员实施应急处理。2）以人为本。先抢救伤员，再灭火抢险，力争将人员伤亡及物资损失减少到最低限度。3）沉着应对。根据事故具体情况采取果断措施，切忌慌乱失措，草率处理，再酿成新的事故。4）抢险人员要有自我保护意识和相应保护措施，避免慌乱中深入危区，自陷于难。8.4.3事故应急处理流程严把安全关，始终把安全放在第一位，预防为主，若出现突发事故，出现人104、员受伤等重大事件，应首先立即组织抢救，拨打120，稳定事态，防止事态进一步恶化，突发事故应急处理流程：图8.4-2 突发事故应急处理流程8.4.4 应急送医路线本工程邻近香港大学深圳医院，距离约2.9km。香港大学深圳医院联系电话：0XX399图8.4-3 送医路线九、绿色施工措施1、拆撑的过程中应符合城市建筑施工环保管理规定。2、拆除过程使用空压机、切割机，根据环保噪声标准（分贝）日夜要求的不同，合理协调安排施工分项的施工时间，将容易产生噪音污染的分项尽量安排在白天施工。3、粉尘防治措施：用安全密目网把施工现场封闭，在切割拆除和使用风镐过程中由专人使用喷雾器向拆除区域上空喷水，每台切割机混凝105、土区域专门配备一个工人洒水降尘；每天派专人随时清扫施工现场的道路，并适量洒水压尘，以免产生扬尘，达到环卫要求。十、优化方向、效益分析深基坑钢筋混凝土临时水平支撑采用钢马凳切割拆除，与传统的拆除方法（爆破拆除、机械拆除、切割拆除、人工拆除）相比更具有优越性，有效的降低了因拆除对周围建筑物的影响；不产生的粉尘且噪音小，更具有环保效果；施工安全简便快捷，设备简单易操作综合成本相对较低，经济效益明显。根据已应用过的工程实例来看，采用钢马凳拆撑的方法，不仅对内支撑的切割起到了安全的保护作用。同时避免了整个工作面的钢管架的满堂搭设，有效的节约了拆除成本。并且可以进行周转多次使用。有效的缩短了工期。以深湾汇106、云中心三道撑拆除为例,分析马镫支撑体系和扣件式钢管架体支撑体系的经济效益差别。深湾汇云中心三道撑尺寸如下表所示，单个钢马凳所需钢材及整个工作面所需钢材如下所示。由于钢马凳可以周转，按各种类型基坑梁总长度的1/4来制作钢马凳。测算费用如下所示。若采用支撑梁下500*500，封板下500*1000的48*3.2满堂钢管架体做为支撑体系的来进行测算。（钢管脚手架按照20%损耗测算）表10.1 三道撑尺寸统计表区域施工部位截面尺寸 （宽*高）宽（m）高/厚 （m）长度（m）混凝土方量 （m）东区基坑第三道支撑环撑2.0m*1.4m2.01.48312327辐射撑1.2m*1.4m1.21.41119.107、21880围檩C1.4m*1.4m1.41.4469.4920连系梁0.7m*0.9m0.70.9486.5306封板板厚0.3m1.00.3面积7108m22132表10.2 单个马镫所需钢材尺寸统计表序号顶上横梁14槽钢(m)下部横梁12槽钢(m)下部纵梁12槽钢(m)八字脚柱12槽钢(m)八字脚垫5mm厚钢板(mm)2.011.910.5520.924150*150*54(个)1.211.110.5520.924150*150*54(个)1.411.310.5520.924150*150*54(个)0.710.610.5520.924150*150*54(个)表10.3 支撑梁下所需钢材108、统计表序号梁构件规格(mm)梁延长米(m)马镫数量(个)单个马镫需14槽钢(m)共需14槽钢(m)单个马镫需12槽钢(m)共需12槽钢(m)八字脚垫钢板(m)2000140020035027006.68233831.5120014002804501.25405.88264640.5140014001201901.42666.08115517.17009001202000.71405.38107618.0合计119016467215约需107 m表10.4 钢马凳投入费用统计表工程量（m/）单位重量 （kg/m，kg/）总重量(吨)单价（元/m，元/吨）总价（元）14#槽钢164616.727.109、494190115175.5612#槽钢721512.489.474190374862.54钢垫板10739.254.20461019360.85钢材回收121.15-2020-244723钢材投入总价264676表10.5 投入钢管架数量统计表截面总量（m/）钢管用量（m/）脚手架总用量（m）脚手架重量（kg/m）脚手架总用量（吨）第三道支撑环撑2.0m*1.4m83171590013.54208.9辐射撑1.2m*1.4m1119.27179463.23.54281.3围檩C1.4m*1.4m469.47133327.43.54118.0连系梁0.7m*0.9m486.57134541.5110、3.54122.3封板板厚0.3m面积7108m222.84162346.723.54574.7合计1305.1表10.6 投入钢管架费用统计表单价（元/吨）脚手架总用量/损耗量（吨）总价（元）脚手架租赁费用1501305195750损耗费用1500261391500脚手架投入费用587250经过测算，使用钢马凳支撑所需投入成本为26.5万元，投入钢管架所需费用为58.7万元。采取钢马凳支撑节约成本32.2万元，相比采取钢管脚手架节约成本约为54.9%。且能够节约工期约为1015天。附件： 一、吊运分析1.1 机械布置及分工东区内支撑拆除过程中，本工程三道内支撑拆除，现阶段东区一共设5台塔吊，111、其中6#为STL230型塔吊，7#为TC6013型塔吊，8#为QTZ1200， 11#为JCD260，12#为TC7525。根据吊重计算， 8#塔吊QTZ1200、11#塔吊JCD260、12#7525塔吊能够有限进行支撑的场内运输。东区根据实际情况在吊次不满足的情况下可以布置2#200吨汽车吊辅助内支撑吊运出场地。本工程主要运输机械布置及分工如下图示：图5.1-1 机械分布示意图1.2 机械吊次分析支撑拆除过程中，塔吊吊次如下所示。（1）三道撑机械负责工程量（m）钢筋混凝土密度（t/m）起重量（t）起重方量（m）吊次8#塔吊27212.583.2850 11#塔吊10802.583.2338112、 12#塔吊21502.583.2672 2#汽车吊16142.583.2504 （2）二道撑机械负责工程量（m）钢筋混凝土密度（t/m）起重量（t）起重方量（m）吊次8#塔吊23692.583.2740 11#塔吊9402.583.2294 12#塔吊18712.583.2585 2#汽车吊14052.583.2439 （3）首道撑机械负责工程量（m）钢筋混凝土密度（t/m）起重量（t）起重方量（m）吊次8#塔吊23562.583.2736 11#塔吊9352.583.2292 12#塔吊18612.583.2582 2#汽车吊13982.583.2437 本工程主要运输机械布置及分工如下图113、示：图5.2-1 机械分工图地下室施工阶段，塔吊每吊平均时间为15分钟，每小时4吊，塔吊按照每天工作18小时考虑计算，则构件运输时间如下：（1）三道撑机械吊次功效（次/小时）所需小时每天工作时间（小时）所需天数8#塔吊850 4213 1415 11#塔吊338 484 146 12#塔吊672 4168 1412 1#汽车吊504 4126 149 （2）二道撑机械吊次功效（次/小时）所需小时每天工作时间（小时）所需天数8#塔吊740 4 185 1413 11#塔吊294 4 73 145 12#塔吊585 4 146 1410 1#汽车吊439 4 110 148 （3）首道撑机械吊次功114、效（次/小时）所需小时每天工作时间（小时）所需天数8#塔吊736 4 184 1413 11#塔吊292 4 73 145 12#塔吊582 4 145 1410 1#汽车吊437 4 109 148 支撑梁垂直运输能力一定程度上决定了支撑的拆除工期。为避免与结构土建施工冲突，本工程支撑梁转运集中在下午18:00次日早晨8:00，调运时间为14个小时。支撑切割后的梁由叉车转运至指定的堆载地点，后由塔吊及汽车吊调运出场地。后经1#，2#，3#门运出场地。叉车需在指定的区域行走，且堆场应按照要求堆放。为确保叉车在地下室顶板上行走顺畅，根据现场情况，确定叉车行走路线，并且在该区域地下室脚手架必须回顶115、。第三道支撑拆除过程中应保留地下-4层满堂碗扣架作为加固措施；第二道支撑拆除过程中应保留地下-4层及-3层；第一道支撑拆除过程中应保留地下-4层、-3层及-2层满堂碗扣架作为拆撑过程中的加固措施。二、计算书2.1 支撑梁下脚手架搭设计算书（梁2000*1400） 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称20001400混凝土梁截面尺寸(mmmm)20001400模板支架高度H(m)4.36模板支架横向长116、度B(m)4模板支架纵向长度L(m)14.6二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平117、行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)3600步距h(mm)1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1800梁底增加立柱根数5梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600,1200,1800,2400,3000梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数10梁底支撑小梁间距222每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm118、2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.72145.261kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.4143.497kN/mq1119、活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.4)135.8kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10743.4970.2222+0.1211.7640.22220.24kNmMmax/W0.24106/375006.41N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632q2L4/(100EI)=0.63235.8222.2224/(1005400281250)0.363mmL/400222.222/4000.556mm满足要求！3、支座120、反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39343.4970.222+0.4461.7640.2223.974kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14343.4970.222+1.2231.7640.22211.528kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92843.4970.222+1.1421.7640.2229.418kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39335.80.2223.127kNR2=R4=1.143q2L=1.14335.80.2229.093kNR3=0.121、928q2L=0.92835.80.2227.383kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.974/13.974kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max11.528,9.418,11.528/1=11.528kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b122、=3.974/13.974kN/m小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)2/9 =0.054kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.51.4=0.851kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.51.4=0.851kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=3.974+0.054+0.851=4.878kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.528+0.054=11.582kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=3.974+0.054+0.851=4.878kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.878,11.5123、82,4.878=11.582kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.127/13.127kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max9.093,7.383,9.093/1=9.093kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.127/13.127kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)2/9 =0.044kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.51.4=0.7kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.51.4=0.7kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=3.127+0.044+0.124、7=3.871kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.093+0.044=9.138kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=3.127+0.044+0.7=3.871kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.871,9.138,3.871=9.138kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12511.5820.62，0.511.5820.320.521kNm=Mmax/W=0.521106/83330=6.255N/mm2f=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax125、0.5ql1，ql2max0.511.5820.6，11.5820.33.475kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.4751000/(250100)1.042N/mm2=1.23N/mm2满足要求！3、挠度验算15ql14/(384EI)59.1386004/(3847040416.67104)0.526mml1/400600/4001.5mm2ql24/(8EI)9.1383004/(87040416.67104)0.315mm2l2/4002300/4001.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max11.5820.6,0.511126、.5820.6+11.5820.3=6.949kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.927kN,R2=6.949kN,R3=5.683kN,R4=5.683kN,R5=5.683kN,R6=5.683kN,R7=5.683kN,R8=5.683kN,R9=6.949kN,R10=2.927kN正常使用极限状态Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max9.1380.6,0.59.1380.6+9.1380.3=5.483kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.323kN,R2=5.483kN,R3=4.456kN,R4=4.456kN,R5=4.456k127、N,R6=4.456kN,R7=4.456kN,R8=4.456kN,R9=5.483kN,R10=2.323kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/128、W=0.503106/4730=106.391N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax5.743kNmax=2Vmax/A=25.7431000/45025.523N/mm2=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0.236mmL/400600/4001.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.234kN，R2=2.036kN，R3=9.867kN，R4=8.975kN，R5=9.867kN，R6=2.036kN，R7=0.234kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.234/0.6=0.391kN，129、P2=2.036/0.6=3.393kN，P3=9.867/0.6=16.446kN，P4=8.975/0.6=14.958kN，P5=9.867/0.6=16.446kN，P6=2.036/0.6=3.393kN，P7=0.234/0.6=0.391kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R7max0.234,0.2340.234kN18=8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxP2，P3，P4，P5，P61130、6.446kNN30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.2钢管计算截面类型(mm)483.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.11、长细比验算l0=h=1200mm=l0/i=1200/15.9=75.472=150长细比满足要求！查表得，0.752、风荷载计算Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.290.61.22/100.028kNm3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所131、不同：1)面板验算q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.92140.932kN/m2)小梁验算q1max3.601+0.91.2(0.3-0.1)2/9+0.51.4，10.437+0.91.2(0.3-0.1)2/9=10.485kN/m同上四六计算过程，可得：P10.353kN，P23.065kN，P314.907kN，P413.583kN，P514.907kN，P63.065kN，P70.353kN立柱最大受力NwmaxP1，P2，P3，P4，P5，P6，P7+0.91.20.1(4.36-1.4)+Mw/lbmax0.353，3.065，14.907，13.58132、3，14.907，3.065，0.353+0.32+0.028/3.615.234kNfN/(A)+Mw/W15234.402/(0.75450)+0.028106/473051.059N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.36/4=1.093满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫133、板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100F1=N=15.234kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两134、个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um =2(a+h0)+135、(b+h0)=800mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)1800100/1000=48.048kNF1=15.234kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积136、，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.488N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=15.234kN满足要求！2.2 围檩梁下脚手架搭设计算书（梁1400*1300）计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB 50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-20124、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工137、程属性新浇混凝土梁名称围檩梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)12001300模板支架高度H(m)4.26模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.039地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)138、12风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置自定义梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600,1150梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距300每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0139、设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40140、.72142.163kN/mq1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.3140.399kN/mq1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.3)133.25kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10740.3990.32+0.1211.7640.320.408kNmMmax/W0.408106/3750010.887N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.632q2L4/(100E141、I)=0.63233.253004/(10010000281250)0.605mmL/250300/2501.2mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39340.3990.3+0.4461.7640.34.999kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14340.3990.3+1.2231.7640.314.5kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92840.3990.3+1.1421.7640.311.851kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39333.142、250.33.92kNR2=R4=1.143q2L=1.14333.250.311.401kNR3=0.928q2L=0.92833.250.39.257kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=4.999/14.999kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max14.143、5,11.851,14.5/1= 14.5kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=4.999/14.999kN/m小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)1.2/4 =0.073kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.51.3=0.79kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.51.3=0.79kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=4.999+0.073+0.79=5.862kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=14.5+0.073=14.573kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=4.999+0.073+0.79144、=5.862kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.862,14.573,5.862=14.573kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.92/13.92kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max11.401,9.257,11.401/1= 11.401kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.92/13.92kN/m小梁自重：q21(0.3-0.1)1.2/4 =0.06kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.51.3=0.65kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1145、0.51.3=0.65kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=3.92+0.06+0.65=4.63kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.401+0.06=11.461kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=3.92+0.06+0.65=4.63kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.63,11.461,4.63=11.461kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12514.5730.62，0.514.5730.220.656kNm=Mmax/W=0.65610146、6/64000=10.247N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.62514.5730.6，14.5730.25.465kNmax=3Vmax/(2bh0)=35.4651000/(26080)1.708N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算10.521ql14/(100EI)0.52111.4616004/(1009350256104)0.323mml1/250600/2502.4mm2ql24/(8EI)11.4612004/(89350256104)0.096mm2l2/2502200/2501.6mm满147、足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2514.5730.6,0.37514.5730.6+14.5730.2=10.93kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.396kN,R2=10.93kN,R3=8.943kN,R4=10.93kN,R5=4.396kN正常使用极限状态Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2511.4610.6,0.37511.4610.6+11.4610.2=8.596kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.472kN,R2=8.596kN,R3148、=6.988kN,R4=8.596kN,R5=3.472kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.678106/4490=150.967N/mm2f149、=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax7.061kNmax=2Vmax/A=27.0611000/42433.305N/mm2=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0.564mmL/250600/2502.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=4.897kN，R2=13.119kN，R3=10.164kN，R4=4.423kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=4.897/0.6=8.162kN，P2=13.119/0.6=21.865kN，P3=10.164/0.6=16.941kN，P4=4.423/0.6=7150、.371kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30可调托座最大受力NmaxP1，P2，P3，P421.865kNN30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.2钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1200mm=l0/i=1200/15.9=75.472=150长细比满足要求！查表得，0.752、风荷载计算Mw0.9c1.4klah2/100.90.9151、1.40.0390.61.22/100.004kNm3、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.3)+1.40.92138.178kN/m2)小梁验算q1max4.537+0.91.2(0.3-0.1)1.2/4+0.51.3，13.146+0.91.2(0.3-0.1)1.2/4=13.21kN/m同上四六计算过程，可得：P17.392kN，P219.844kN，P315.357kN，P46.689kN立柱最大受力NwmaxP1，P2，P3，P4+0.91.20.15(4.26-1.3)+152、Mw/lbmax7.392，19.844，15.357，6.689+0.48+0.004/1.220.326kNfN/(A)+Mw/W20326.306/(0.75424)+0.004106/449064.81N/mm2f205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.26/20=0.2133满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N153、/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200F1=N=20.326kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周154、长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm155、，um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/1000=99.579kNF1=20.326kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受156、压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=20.326kN满足要求！2.3 封板下脚手架搭设计算书（300厚封板）计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构157、荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称300厚封板新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度H(m)3.26模板支架纵向长度L(m)13.6模板支架横向长度B(m)7.3二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.158、5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.115地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)600立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图（模板支架横向）四159、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4承载能力极限状态q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.3160、5(0.1+(24+1.1)0.3)+1.40.72.5 1=11.475kN/mq1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.35(0.1+(24+1.1)0.3)1=9.27kN/mq1活=0.9(QcQ1k)b=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/mq20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/mp0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN正常使用极限状态q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.3)17.63kN/m计算简图如下：1、强度验算M10.1q1静L2+0.117q161、1活L20.19.270.22+0.1172.2050.220.047kNmM2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1220.22+0.2132.2050.2，0.10.1220.22+0.1752.2050.20.094kNmMmaxmaxM1，M2max0.047，0.0940.094kNmMmax/W0.094106/375002.515N/mm2f15N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.677ql4/(100EI)=0.6777.632004/(10010000281250)=0.029mm0.029mmL/250200/250162、0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.3)+1.40.72.50.2=2.344kN/m因此，q1静0.91.35(163、G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.2=1.903kN/mq1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.20.441kN/mq20.91.35 G1kb=0.91.350.30.20.073kN/mp0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN计算简图如下：1、强度验算M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.9030.62+0.1250.4410.620.105kNmM2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0730.62+0.2032164、.2050.6，0.1250.0730.62+0.1882.2050.60.27kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.3440.252/2，0.0730.252/2+2.2050.250.554kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.105，0.27，0.5540.554kNm=Mmax/W=0.554106/64000=8.649N/mm2f=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.9030.6+0.6250.4410.60.879kNV20.625q2L+0.688p0.6250.0730.6+0.165、6882.2051.544kNV3maxq1L1，q2L1+pmax2.3440.25，0.0730.25+2.2052.223kNVmaxmaxV1，V2，V3max0.879，1.544，2.2232.223kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.2231000/(26080)0.695N/mm2=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)0.21.566kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.5666004/(1009350256104)0.044mmL/250600/25166、02.4mm；悬臂端maxql14/(8EI)=1.5662504/(89350256104)0.032mm2l1/2502250/2502mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(167、G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.71.50.22.216kN/mq1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.3)0.21.951kN/mq1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.20.265kN/mq2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.3)0.21.606kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.216168、0.61.662kN按悬臂梁，R12.2160.250.554kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.60.997kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.6060.61.205kN按悬臂梁，R1q2l1=1.6060.250.402kNRmaxRmax，R10.60.723kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.299106/4490=66.615N/mm2f=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2169、Vmax/A=21.9941000/4249.406N/mm2=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max=0.076mm=600/250=2.4mm悬挑段max0.390mm=2250/250=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.552kN，R2=2.596kN，R3=3.095kN，R4=2.721kN图二支座反力依次为R1=3.124kN，R2=2.858kN，R3=2.858kN，R4=3.124kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受170、力N3.552/0.6=5.92kNN30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm非顶部立柱段：l171、0=k2h =11.7551200=2106mm=maxl01，l0/i=2633.4/15.9=165.623=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q111.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.910.2 = 2.179kN/m同上四六步计算过程，可得：R13.495kN，R22.812kN，R33.045kN，R43.074kN顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm1=l01/i=3041.577/15.9=191.29172、4查表得，0.197不考虑风荷载:N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max3.495，2.812，3.045，3.074/0.6=5.825kNf N1/(A)5825/(0.197424)69.737N/mm2f205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw1Qcklah2/1011.40.90.1150.61.22/100.013kNmN1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max3.495,2.812,3.045,3.074/0.6+0.013/0.6=5.847kNf N1w/(A)+ Mw/W5847/(0.197424)+0.013106/449072.173、895N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm=l0/i=2432.430/15.9=152.983查表得，1=0.301不考虑风荷载:N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max3.495,2.812,3.045,3.074/0.6+11.20.153.26=6.412kNf=N/(1A)6.412103/(0.301424)=50.241N/mm2=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw1Qcklah2/1011.40.90.1150.61.22/100.013kNmNw=MaxR1,R2,R3,174、R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max3.495,2.812,3.045,3.074/0.6+11.20.153.26+0.013/0.6=6.433kNf=Nw/(1A)+Mw/W=6.433103/(0.301424)+0.013106/4490=53.301N/mm2=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.26/7.3=0.4473满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压175、强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200F1=N=6.433kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部176、荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，f177、t=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mmF=(0.7hft+0.25pcm)umh0=(0.710.737+0.250)11200100/1000=61.908kNF1=6.433kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土178、局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=6.902N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=6.433kN满足要求！2.4支撑梁下马镫搭设计算书第三道支撑梁底距离地下三层结构板底为距离为0.94m，则采用马镫回顶支撑梁，马镫中心线距离梁边间距为400mm。型钢马凳采用12#槽钢作为立柱及下横179、梁、14#槽钢作为顶部横梁；槽钢为Q235热轧普通槽钢。以截面为2000mm1400mm支撑梁为例，长度为1.0m，重为70KN，支撑梁下放置2个型钢马凳。1、槽钢马凳横梁抗弯强度计算：14#槽钢截面特性：Wx=80.5cm3,ix=5.52cm,Wy=13.0 cm3,iy=1.7cm；Q1构件重量 Q1=2.01.41.025.0=70KN；作用于两个马凳上四肢腿的荷载：70/2=35.0KN；作用于马凳面板上的线荷载为：35.0/2.0=17.5KN/m；L计算跨度2.0m；M=1/8*ql2=0.12517.522=8.75kNm=M/W=8.75106/80.5103=108.7N/180、mm2f=215 N/mm2抗弯强度满足要求。轴心受压构件稳定性满足要求。2.马凳竖向槽钢轴力计算：12#槽钢截面特性：A=15.7cm2作用于两个马凳上四肢腿的荷载：N=70/2=35.0KN；每个支腿槽钢受力为：N1=0.535/cos20=18.62KN=N/A=18.62103/15.7102=11.86 N/mm2f=215 N/mm2，满足轴向受压要求。2.5 叉车使用主体复核计算书深湾汇云中心项目东区地下室内支撑拆除复核铲车荷载。复核叉车在使用状况下原有主体结构，结论为原有楼板设计能满足使用要求，原有次梁能满足使用要求，原有主梁基本能满足使用要求。1、基本条件机械条件：铲车：龙工181、LG70DT叉车自重9.5吨（2）东区小车行走路线：填充区域碗扣架回顶，叉车可行走。填充区域外叉车不可行走。（3）施工工序条件：B3，B2，B1层板，板厚120mm,碗扣架纵横距离：杆纵横向间距采用12001200mm，步距为1200mm，扫地杆距离地面350mm。B3，B2，B1层板，板厚120mm,碗扣架纵横距离：杆纵横向间距采用900900mm，步距为1200mm，扫地杆距离地面350mm。2、复核计算1）支架复核：a)支架受压承载力:单根支架的受压承载力为0.8x4.504x100x215=77.4kN(稳定系数取0.8)b)支架对楼板的冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范6.5.1中182、公式本次计算仅考虑部分，混凝土等级为C30,ft=1.43N/mm2, h取1.0，取1.0，楼板厚度为120mm则支架顶部范围边(48mm冲切板)的冲切周长为【3.14x48+3.14x(48+110+110)】/2=495mm楼板抗冲切承载力为F=0.7x1.0x1.43x1.0x495x(110-15)=47072N=47KN结论：根据不利布置部位可知，每个轮压下至少有4个支架质层每根支架所受荷载为（单轮压传下荷载）：单轮压传下荷载为180/4=45KNF=47KN根据计算结果可知，支架所受最大荷载小于叉车满载时直接的承载力，原支架承载力满足要求。上部荷载在传递过程中直接通过支架传递至地183、下二层后，并通过地下二层的支架传至基础底板，相对次梁，主梁等构件，楼板厚度较薄，在支架作用下，若楼板承载力足够，则主梁次梁亦同样满足受力要求。2)楼板复核等效均布荷载计算：当铲车位于跨中板带中部时为最不利位置，考虑满堂轮扣架支撑不拆除的施工措施，如下截图所示，最不利楼板部位的单轮下有4根支架支撑。满载时单轮荷载45KN，等效均布荷载计算：等效均布荷载计算一、计算条件：1.计算参数：工程名称:工程一工程项目:项目一等效荷载编号:等效荷载1板的类型:四边简支板单向板计算方法:按规范方法计算X向板的宽度Lx(mm): 1200Y向板的宽度Ly(mm): 1200板的厚度t(mm): 120垫层压力扩184、散角q(): 452.荷载列表：以下是板所受荷载列表：其中： q - 荷载值。对局部面荷载单位为(kN/m2)。对局部线荷载单位为(kN/m)。序号荷载类型荷载q作用面X向长度(mm)作用面Y向长度(mm)垫层厚度度(mm)荷载中心X坐标(mm)荷载中心Y坐标(mm)1局部面荷载452002000600600二、计算依据：建筑结构荷载规范GB50009-2012建筑结构静力计算实用手册浙江大学编写，中国建筑工业出版社出版三、计算结果：(1)荷载作用面的计算宽度及局部均布荷载值第1荷载作用面的计算宽度：bcx1 = 320 mm第1荷载作用面的计算宽度：bcy1 = 320 mm第1局部均布荷载185、值：q1 = 17.578 kN/m2(2)等效均布荷载计算按弹性力学重三角级数解法计算局部荷载下的等效均布荷载。局部荷载下的最大X向弯矩：Mxmax = 0.3035 kN.m局部荷载下的最大Y向弯矩：Mymax = 0.3035 kN.m满布均布荷载下的中点X向弯矩系数：Xsxmax = 0.0637 m3满布均布荷载下的中点Y向弯矩系数：Xsymax = 0.0637 m3X向等效均布荷载: qx = Mxmax / Xsxmax = 0.3035 / 0.0637 = 4.77 kN/m2Y向等效均布荷载: qy = Mymax / Xsymax = 0.3035 / 0.0637 =186、 4.77 kN/m2等效均布荷载: q = Maxqx,qy = Max4.77,4.77 = 4.77 kN/m2取等效均布荷载为5 kN/m2单轮作用下楼板受弯计算：1 矩形板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称： 工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端/固端/固端/固端1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值均布荷载：gk1 2kN/m21.1.3.2可变荷载标准值均布荷载：qk13.5kN/m2，Q1.4，c0.7，q0.41.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 QMaxQ(L), Q(D)Max7.3, 6.137.3kN/m21.1.5计算跨187、度 Lx1200mm，计算跨度 Ly1200mm，板的厚度 h120mm （hLx / 10）1.1.6混凝土强度等级为 C30， fc4.331N/mm2， ft1.433N/mm2， ftk2.006N/mm21.1.7钢筋抗拉强度设计值 fy360N/mm2， Es200000N/mm21.1.8纵筋的混凝土保护层厚度：板底 c15mm、板面 c15mm1.2配筋计算1.2.1平行于Lx方向的跨中弯矩MxMxMaxMx(L), Mx(D)Max0.22, 0.190.22kNmAsx6mm2，as19mm，0.002，0.006%；min0.179%，As,min215mm2；实配纵筋：188、8200（As251）1.2.2平行于Ly方向的跨中弯矩MyMyMaxMy(L), My(D)Max0.22, 0.190.22kNmAsy7mm2，as27mm，0.002，0.007%；min0.179%，As,min215mm2；实配纵筋：8200（As251）1.2.3沿Lx方向的支座弯矩MxMxMaxMx(L), Mx(D)Max-0.54, -0.45-0.54kNmAsx15mm2，as19mm，0.004， .015%；min0.179%，As,min215mm2；实配纵筋：8200（As251）1.2.4沿Ly方向的支座弯矩MyMyMaxMy(L), My(D)Max-0.5189、4, -0.45-0.54kNmAsy15mm2，as19mm，0.004，0.015%；min0.179%，As,min215mm2；实配纵筋：8200（As251）3）单轮压作用下楼板冲切计算根据混凝土结构设计规范6.5.1中公式本次计算仅考虑部分，混凝土等级为C30,ft=1.43N/mm2, h取1.0，取1.0则轮压下冲切周长为 (200x4+420x4)/2=1240mm单轮下的楼板抗冲切承载力为F=0.7x1.0x1.43x1.0x1240x(110-15)=117917N=117.9Kn此承载力大于单轮下荷载（45kN）,故主体结构设计的楼板冲切承载力满足要求4）东区无梁楼盖区190、域根据（1）中计算可知，铲车荷载均通过支架支撑传至地下室基础底板，故不需复核主次梁，仅需复核楼板设计，由于楼板厚度均不小于120mm，大面积均为220mm,故由（1）可推论出无梁楼盖区域同样满足使用要求。结论：由以上计算可知，在满堂碗扣架支撑的作用下，主体结构满足叉车使用荷载要求。2.6 楼板临时堆场复核计算书复核目的：红树湾物业开发项目东区地下室B3B1拆除基坑第三、二一道环撑时堆载荷载结构主体（B3、B2、B1）承载力复核复核范围：B3、B2、B1层楼板复核结论：结论为原有楼板设计能满足使用要求，原有次梁能满足使用要求，原有主梁基本能满足使用要求。荷载参数：（1）B3，B2，B1层板，板厚191、120mm,碗扣架纵横距离：杆纵横向间距采用12001200mm，步距为1200mm，扫地杆距离地面350mm。（2）B3，B2，B1层板，板厚120mm,碗扣架纵横距离：杆纵横向间距采用900900mm，步距为1200mm，扫地杆距离地面350mm。（3）楼板在回顶状态下承受均布荷载30KN/m2原结构楼板参数：板类型板厚（mm）原设计配筋备注B3、B2地下室楼板无梁楼盖（人防）25012150无梁楼盖（非人防）22012150肋梁楼盖1208200B1地下室楼板肋梁楼盖1208200东区轮扣架支撑剖面图复核计算2）支架复核：3）支架受压承载力:单根支架的受压承载力为0.8x4.504x10192、0x215=77.4kN(稳定系数取0.8)支架对楼板的冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范6.5.1中公式本次计算仅考虑部分，混凝土等级为C30,ft=1.43N/mm2, h取1.0，取1.0，楼板厚度为120mm则支架顶部范围边(48mm冲切板)的冲切周长为【3.14x48+3.14x(48+110+110)】/2=495mm楼板抗冲切承载力为F=0.7x1.0x1.43x1.0x495x(110-15)=47072N=47KN结论：根据支架的布置位置可知，每个支架下至少有4个支架质层每根支架所受荷载为（单轮压传下荷载）：单轮压传下荷载为43.20/4=10.8KNF=47KN根据计算结193、果可知，支架所受最大荷载小于叉车满载时直接的承载力，原支架承载力满足要求。上部荷载在传递过程中直接通过支架传递至地下二层后，并通过地下二层的支架传至基础底板，相对次梁，主梁等构件，楼板厚度较薄，在支架作用下，若楼板承载力足够，则主梁次梁亦同样满足受力要求。2)楼板承载力复核计算：取均布荷载为30 kN/m2楼板受弯计算：1矩形板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端/固端/固端/固端1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值均布荷载： gk11.5kN/m21.1.3.2 可变荷载标准值均布荷载：qk1 30kN/m2，Q1.194、4，c0.7，q0.41.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1 板面QMaxQ(L), Q(D)Max43.8, 31.43 3.8kN/m21.1.5计算跨度Lx 1200mm，计算跨度Ly1200mm，板的厚度h120mm （hLx / 10）1.1.6 混凝土强度等级为C30，fc14.331N/mm2，ft1.433N/mm2，ftk2.006N/mm21.1.7 钢筋抗拉强度设计值fy360N/mm2，Es200000N/mm21.1.8 纵筋的混凝土保护层厚度：板底 c15mm、板面 c15mm1.2 配筋计算1.2.1 平行于Lx方向的跨中弯矩MxMxMaxMx(L), Mx(D195、)Max1.33, 0.961.33kNmAsx37mm2，as19mm，0.009，0.036%；min0.179%，As,min215mm2；实配纵筋：8200（As251）1.2.2 平行于Ly方向的跨中弯矩MyMyMaxMy(L), My(D)Max1.33, 0.961.33kNmAsy40mm2，as27mm，0.011，0.043%；min0.179%，As,min215mm2；实配纵筋：8200（As251）1.2.3 沿Lx方向的支座弯矩MxMxMaxMx(L), Mx(D)Max-3.24, -2.32-3.24kNmAsx90mm2，as19mm，0.022，0.089%196、；min0.179%，As,min215mm2；实配纵筋：8200（As251）1.2.4 沿Ly方向的支座弯矩MyMyMaxMy(L), My(D)Max-3.24, -2.32-3.24kNmAsy90mm2，as19mm，0.022，0.089%；min0.179%，As,min215mm2；实配纵筋：8200（As251）验算配筋均小于原楼板的设计配筋,故主体结构设计的楼板承载力满足要求3）东区无梁楼盖区域根据（1）中计算可知，堆场荷载均通过支架支撑传至地下室基础底板，故不需复核主次梁，仅需复核楼板设计，由于楼板厚度均不小于120mm，大面积均为220mm,故由（1）可推论出无梁楼盖区域同样满足使用要求。结论：由以上计算可知，在拆撑时楼板回顶状态下作为堆场时，主体结构满足作为临时堆场的使用荷载（30KN/m2）要求。