1、XX马家公馆 外墙落地式脚手架施工方案 目 录第一节、工程概括2一、工程基本情况3二、施工总平面布置图3三、施工规定5四、技术保证条件5第二节、编制依据8第三节、施工计划8一、施工进度计划8二、材料与设备准备8第四节、施工工艺技术9一、技术参数9二、工艺流程10三、施工方法11四、检查验收16第五节、施工安全保证措施18一、组织保障18二、技术措施20三、监测监控21四、应急预案24第六节、劳动力计划25一、专职安全生产管理人员25二、特种作业人员26第七节、脚手架计算书.25第一节、工程概况一、 工程基本情况1、本工程包含2栋高层住宅、一栋酒店及2栋多层商业楼，由6个独立的结构单元组成。1号2、楼高层住宅，地面以上32层，大屋面结构板面标高为99.200m；2号楼酒店，地面以上22层，大屋面结构板面标高为82.950m；3号高层住宅，地面以上31层，大屋面结构板面标高为99.450m。地下部分连为一体，共3层地下室，为汽车库和设备用房。各栋高层均为A级高度高层建筑，高层住宅采用现浇钢筋混凝土剪力墙结构，酒店采用现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，多层商业和纯地下室部分采用全现浇钢筋混凝土框架结构，本工程各结构单元的建筑结构安全等级为二级。2、本工程1号楼从地下室顶板-1.6m至地上25m采用双排落地式钢管脚手架，脚手架搭设高度为26.6米；2号楼从地下-13.15m至地上25m采用双排落地3、式钢管脚手架，脚手架搭设最大高度为38.15m；3号楼从地下-13.15m至地上17m采用双排落地式钢管脚手架，脚手架搭设最大高度为30.15m；4号楼从地下-13.15m至地上18.5m（局部高度为25米）采用双排落地式钢管脚手架，脚手架搭设最大高度为38.15m；5号楼西北转角范围从地下-0.35m至地上25m采用双排落地式钢管脚手架，5号楼连接2#楼范围从地下-13.15m至地上25m采用双排落地式钢管脚手架，脚手架搭设高度为38.15m。1号楼、2号楼、3号楼落地脚手架以上部分采用导座式升降脚手架。1号楼、2号楼、3号楼、4号楼、5号楼的脚手架立杆纵距L=1.05m，立杆横距Lb=0.4、8m，横杆步距h=1.5m，扫地杆距地200mm； 二、 施工总平面布置图三、 施工规定1、本工程采用落地式外双排脚手架，沿建筑四周封闭施工。2、保证脚手架在使用周期内安全、稳定、牢固。3、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度、安全规定。操作人员必须取得特种作业人员资格证并持有效证上岗。四、技术保证条件1、安全职责 4.1.1项目经理：-是项目安全生产的第一负责人，对项目安全生产负总责。对项目副职的安全管理工作和职责履行附有监督检查和连带责任。-组织成立安全管理机构，对安全生产责任进行分工，组织制定安全生产责任制和考核奖罚制度，对安全责任制的履行进行集体评议并考核兑现，负责监督安全奖罚的5、贯彻。-支持项目安全员和施工管理人员行使安全监督、检查和督促工作。-至少每月一次组织对项目施工现场、安全管理过程资料和安全生产责任制的履行进行检查和隐患排查。-对于重大安全隐患和项目副职贯彻的安全隐患整改情况进行跟踪、督促。负责签发重大安全隐患整改告知书。-组织编制并演练安全应急预案，支持并督促安全应急设备、物资的储备。4.1.2 项目总工程师：-对项目安全生产负技术管理责任。对项目经理负责，是项目技术管理系统负责人，对工程部长的安全管理工作和职责履行负有监督检查和连带责任。-严格执行安全技术规程、规范、标准，结合项目工程特点，主持项目的安全技术交底并监督实行。-审批专项施工方案、作业指导书交6、底资料，对技术交底资料中的安全措施进行重点审查，对工程部相关安全管理资料的合规性负责。-对方案实行和技术管理具有奖罚考核权，提出安全隐患和事故解决意见，并负责监督贯彻执行。4.1.3项目生产经理：-对项目施工现场安全生产管理负分管责任，是施工生产组织和指挥系统负责人。对项目经理负责，对施工队的安全管理工作和职责履行负有监督检查和连带责任。-监督指导施工队安全生产、文明施工，负责安全生产措施、工序组织、安全生产投入在施工现场的具体实行。 -组织对专项施工方案的资源调配，在安排生产时应对重点部位、重要工序的安全状态进行确认，其他部位应督促施工队长进行安全确认。-参与安全生产检查和安全生产事故隐患排7、查整改，每日对施工现场安全巡查，并及时消除安全隐患。4.1.4技术员-施工方案、安全技术措施的交底和监督执行，对发现的施工安全问题提出改善措施，并督促及时解决；-参与安全检查和生产安全隐患排查整改，坚持每日对施工现场技术、方案、措施的合规性进行检查，发现事故隐患督促现场负责人及时整改，制止违章作业。-负责施工过程中的施工技术类危险源辨识，重大危险源控制和安全风险管理。4.1.5安全总监与安全员- 监督、协调项目各部门的安全生产管理工作。-协助组织项目定期与不定期安全检查，发现问题及时报告、督促整改。-对施工现场进行每日巡查，监督安全管理人员进行安全检查。-对所有进场人员进行安全意识教育，建立健8、全安全管理制度。负责安全管理资料、安全检查记录、安全日记的收集和整理工作。-对于安全隐患整改负责监督贯彻。-督促各级各类人员履行安全生产职责，对特种作业人员持证上岗情况进行检查，定期对防护、外架、临电、机械进行安全检查，对发现的问题下发整改告知单并限期整改。4.1.6工长负责脚手架搭设前对工人进行安全和技术交底，在搭设过程中加强过程质量控制，脚手架搭设完毕要按照安全技术规范和方案规定进行验收，同时做好验收记录。4.1.7劳务层负责人负责做好工人的劳动安排、施工机具和周转材料的调配，加强对工人的劳动及安全教育和施工现场的协调性。2、安全组织机构网络图项目经理杨玉富党工委书记衡生春项目副经理邓 畅9、总工程师竹 勇安质部总 监：周晓宇安全员：康文文一作业队安全员冯文博二作业队安全员李智强三作业队安全员彭彦西机电安全员何小琴作业班组兼职安全员杜凯强作业班组兼职安全员李智强作业班组兼职安全员黄永河作业班组兼职安全员 李显刚 3、脚手架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据 建筑地基基础设计规范GB50007-2023 建筑结构荷载规范GB50009-2023（2023版） 混凝土结构设计规范GB50010-2023 建筑施工安全检查标准JGJ59-2023 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023 危险性较大的分部10、分项工程安全管理办法（建质202387号文）建筑施工手册（第四版） 施工设计图纸。第三节、 施工计划一、施工进度计划1、按照项目工期规定，1号楼、2号楼、3号楼、4号楼、5号楼外脚手架搭设随主体施工同步进行，搭设阶段共需架子工20名，维护阶段共需架子工10名，拆除阶段共需外架工40名，现场安全维护共8人，所有架子工均需持合格有效证上岗。2、搭设阶段安排2名测量放线工配合。二、材料与设备准备本工程外架所用的钢管、扣件、脚手板和其它材料均有劳务公司自行采购。1、材料准备483.0钢管，长为4-6m；厚50mm、宽200mm300mm、长4000mm的脚手板；1.8m6.0m密目安全网；3m6.0m11、安全尼龙兜网；直角扣件；旋转扣件；对接扣件。材料名称规格单位进场计划备注钢管483.0m随进度陆续进场密目网1.8m6m随进度陆续进场2、机具准备现场共设2台塔吊解决材料的垂直运送，每个楼座设架子扳手15个，力矩扳手4把。第四节、施工工艺技术一、技术参数【2#、4#、5#楼连接2#楼范围 -13.15m25m钢管落地脚手架】脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上搭设高度(m)38.15钢管类型483.0立杆纵距(m)1.05立杆横距(m)0.8横杆步距(m)1.5双立杆计算方法不设立双立杆挡脚板2步1设脚手板1步1设横向斜撑5跨1设连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接12、地区四川成都市基本风压(kN/m2)0.33安全网全封闭【3# -13.15m17m钢管落地脚手架】脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上搭设高度(m)30.15钢管类型483.0立杆纵距(m)1.05立杆横距(m)0.8横杆步距(m)1.5双立杆计算方法不设立双立杆挡脚板2步1设脚手板1步1设横向斜撑5跨1设连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接地区四川成都市基本风压(kN/m2)0.33安全网全封闭【3# -1.617m钢管落地脚手架】脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上搭设高度(m)18.6钢管类型483.0立杆纵距(m)1.05立杆横距(m)13、0.8横杆步距(m)1.5双立杆计算方法不设立双立杆挡脚板2步1设脚手板1步1设横向斜撑5跨1设连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接地区四川成都市基本风压(kN/m2)0.33安全网全封闭【4#、5#楼西北转角范围 -0.35m25m钢管落地脚手架】脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上搭设高度(m)25.35钢管类型483.0立杆纵距(m)1.05立杆横距(m)0.8横杆步距(m)1.5双立杆计算方法不设立双立杆挡脚板2步1设脚手板1步1设横向斜撑5跨1设连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接地区四川成都市基本风压(kN/m2)0.33安全网全封闭【1# -114、.6m25m钢管落地脚手架和3# -1.6m17m钢管落地脚手架】脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上搭设高度(m)26.6钢管类型483.0立杆纵距(m)1.05立杆横距(m)0.8横杆步距(m)1.5双立杆计算方法不设立双立杆挡脚板2步1设脚手板1步1设横向斜撑5跨1设连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接地区四川成都市基本风压(kN/m2)0.3安全网全封闭二、工艺流程场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设立通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。三、施工方法定距定位。根据构造规定在建筑物四角用尺15、量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造规定搭设。1、地基基础本工程2#、3#、4#、5#楼脚手架地基础在-13.15m部位应采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力可以满足外脚手架的搭设规定（具体计算数据参阅脚手架计算书）。本工程1#、3#、4#、5#16、楼脚手架立杆基础在-1.6m的混凝土板，板混凝土强度经计算可以满足承载脚手架传递荷载（具体计算数据参阅脚手架计算书）。脚手架搭设时应在立杆底部铺设垫板，规定为厚度不小于30mm的木板或则采用槽钢等，严禁立杆直接落在板表面上，垫板与板表面接触密实。板上不得有重型施工机械，同时应保证板表面整洁干净，积水应及时清理。2、立杆设立(1) 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。5#楼顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位结17、扎不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2) 上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。每根立杆底部应设立垫块，并且必须设立纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。(4) 立杆及纵横向水平18、杆构造规定见下图：3、大横杆、小横杆、剪刀撑设立(1) 纵向水平杆亦设立在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接其规定如下：当采用对接时，对接扣件应当交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设立在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离里不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时；搭接长度不应小于1m，应等间距设立3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚19、手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设立，间距不应大于400mm；(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设立小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。主节点处必须设立一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向不平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设立，最大间距不应大于纵距的1/2；当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm。使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端。应20、用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm(3) 高度在24m以下的单、双排脚手架均必须在脚手架外侧立面的两端各设立一道剪刀撑，并应由底至顶连续设立；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设立剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板的铺设规定(121、) 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；(2) 木脚手板应设立在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（如图）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（如图）。 (4) 作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢22、丝固定在支承杆件上； （a）脚手板对接； （b）脚手板搭接 (5) 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；(6) 自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。5、防护栏杆(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2) 选用18#铅丝张挂安全网，规定严密、平整。(3) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别宜为0.9m和1.3m。(4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5) 脚手架上门洞23、出入口构造示意图：6、连墙件(1) 连墙件数量的设立除应满足本规范计算规定外，尚应符合表6.1的规定。表6.1连墙件布置最大间距注：h步距；la纵距。（2）连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设立，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设立，当该处设立有困难时，应采用其它可靠措施固定； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； 一字型、开口型脚手架的两端必须设立连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。 (3) 对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严24、禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 (4) 连墙件的构造应符合下列规定： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设立，当不能水平设立时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接； 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用的不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。 (5) 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑25、应在连墙件搭设后方可拆除。 架高超过40m且有风涡流作用时，应采用抗上升翻流作用的连墙措施。(6) 连墙件构造示意图：7、架体内封闭(1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设立平整牢固。(2) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3) 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。四、检查验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚26、手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具有下列文献(1) 根据编制依据相关文献法规规定所形成的施工组织设计文献。(2) 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(3) 脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(4) 脚手架搭设过程中出现的重要问题及解决记录。(5) 脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文献外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1) 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2) 安全网的张挂及扶手的设立是否齐全。(3) 地基是否积水，底座是否松动27、，立杆是否悬空。(4) 杆件的设立和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合规定。(5) 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6) 扣件螺栓是否松动，是否超载。第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施脚手架搭设技术措施1、钢管架应设立避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地解决。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达成坚固稳定，保证施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑28、料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并对的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经批准不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，保证较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以29、上、且其上尚无连墙件时，应采用适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设立可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架拆除技术措施1、拆架前:(1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造规定；（2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实行；(3) 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。当脚手架采用分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第7.4.3条、第6.4.4条30、第6.6.4条、第6.6.5条设立连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，31、应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得半途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要渐渐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收解决。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患导致复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等32、特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。三、监测监控1、安全管理(1) 搭设人员必须是通过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2) 搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3) 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4) 作业层上的施工荷载应符合设计规定，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5) 33、当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6) 脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7) 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8) 不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采用安全措施，并报主管部门批准；(9) 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10) 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11) 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范J34、GJ 46-2023的有关规定执行；(12) 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、平常维护管理规定(1) 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最佳放在室内，假如放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2) 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3) 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐解决，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年35、涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐解决，钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4) 搬运长钢管、长角钢时，应采用措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5) 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6) 健全制度，加36、强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种1) 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到保证施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2) 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏补偿制度。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，保证意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故减少到最小限度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责领导小组组 长：杨玉富 副37、组长：周晓宇 成 员：衡生春、竹勇、邓畅、康文文、游光明。职责(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反映预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导报告，并在24小时内向上级主管部门38、作出书面报告。(3) 现场事故应急解决施工过程中也许发生的事故重要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。（A）火灾事故应急解决：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 (B)触电事故解决：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观测其呼吸、心跳情况，必要时，可采用人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的解决。局部电击时，应对伤员进行初期清创解决，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C)高温中暑的应急解39、决：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观测。及时补充水分和无机盐，及时解决呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D)其别人身伤害事故解决：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急办公室（综合部）负责人：王 强 5、应急联系人项目负责人： 杨玉富 党委书记：衡生春 安全总监：周晓宇 技术负责人： 竹勇 生产经理：邓畅 安全员：康文文 医院救护中心：120 匪警：110 火警：40、119第六节、劳动力计划一、安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运送必须设立临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下杨玉富（项目经理）组长，负责协调指挥工作；周晓宇（安全总监）副组长，负责现场施工安全管理；康文文（安全员）成员，负责现场安全检查工作；罗双林（施工员）成员，负责现场施工，技术交底；四、 特种作业人员架子工：20人 木 工：4人安全员：6人第七节、脚手架计算书1#楼钢管落地脚41、手架计算书 一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)26.6脚手架沿纵向搭设长度L(m)300立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.05立杆横距lb(m)0.8横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设立双立杆 二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.42、1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区四川成都市安全网设立全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.4风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.5，0.38 计算简图：立面图侧面图 三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极43、限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.05/(2+1)+1.431.05/(2+1)=1.66kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.05/(2+1)+31.05/(2+1)=1.21kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max1.660.82/8，1.660.152/2=0.13kNm =Mmax/W=0.13106/4490=29.52N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、挠度44、验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.218004/(384206000107800)，1.211504/(8206000107800)=0.29mm max0.29mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足规定！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.66(0.8+0.15)2/(20.8)=0.93kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.21(0.8+0.15)2/(20.8)=0.68kN四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=45、Rmax=0.93kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.68kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.26106/4490=58.68N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max0.684mmminla/150，10min1050/150，107mm 满足规定！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.15kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rma46、x=0.93kNRc=0.88=6.4kN 纵向水平杆：Rmax=2.15kNRc=0.88=6.4kN 满足规定！ 六、荷载计算脚手架搭设高度H26.6脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.033/h)H=(0.1248+(0.8+0.15)2/20.033/1.5)26.6=3.88kN 单内立杆：NG1k=3.88kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(26.6/1.5+47、1)1.05(0.8+0.15)0.351/1/2=3.27kN 单内立杆：NG2k1=3.27kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(26.6/1.5+1)1.050.171/2=1.67kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.0526.6=0.28kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.27+1.67+0.28=5.22kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=3.27kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a48、1)(njjGkjj)/2=1.05(0.8+0.15)(23)/2=2.99kN 内立杆：NQ1k=2.99kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.88+5.22)+ 0.91.42.99=14.69kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.88+3.27)+ 0.91.42.99=12.35kN 七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H26.6立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)449、24连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.5=2.25m 长细比=l0/i=2.25103/15.9=141.51210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.5=2.6m 长细比=l0/i=2.6103/15.9=163.44 查规范表A得，=0.265 满足规定！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(3.88+5.22)+1.42.99=15.11kN =N/(A)=15111.97/(0.265424)=134.5N/mm2f=250、05N/mm2 满足规定！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.88+5.22)+0.91.42.99=14.69kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.381.051.52/10=0.11kNm =N/(A)+ Mw/W=14693.02/(0.265424)+113021.24/4490=155.94N/mm2f=205N/mm2 满足规定！八、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(0.2654242051051、-3-(1.25.22+1.42.99)26.6/(1.23.88)=71.85m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(0.26542420510-3-(1.25.22+0.91.42.99+0.1110000.265424/4490)26.6/(1.23.88)=58.09m Hs=58.09mH=26.6m 满足规定！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)52、3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.521.521.05=4.45kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.45+3)103/(0.99489)=15.36N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足规定！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=4.45+3=7.45kN18=8kN 满足规定！253、#楼、4#楼、5#楼连接2#楼范围钢管落地脚手架计算书 一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)38.15脚手架沿纵向搭设长度L(m)150立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.05立杆横距lb(m)0.8横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设立双立杆 二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设54、每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区四川成都市安全网设立全封闭基本风压0(kN/m2)0.33风荷载体型系数s1.4风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.56，0.42 计算简图：立面图侧面图 三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩55、W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.05/(2+1)+1.431.05/(2+1)=1.66kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.05/(2+1)+31.05/(2+1)=1.21kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max1.660.82/8，1.660.152/2=0.13kNm =Mmax/W=0.13106/4490=29.52N56、/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.218004/(384206000107800)，1.211504/(8206000107800)=0.29mm max0.29mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足规定！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.66(0.8+0.15)2/(20.8)=0.93kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.21(0.8+0.15)2/(20.8)=0.68kN四、57、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.93kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.68kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.26106/4490=58.68N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max0.684mmminla/150，10min1050/150，107mm 满足规定！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.15kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系58、数0.8 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=0.93kNRc=0.88=6.4kN 纵向水平杆：Rmax=2.15kNRc=0.88=6.4kN 满足规定！ 六、荷载计算脚手架搭设高度H38.15脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.033/h)H=(0.1248+(0.8+0.15)2/20.033/1.5)38.15=5.57kN 单内立杆：NG1k=5.57kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la59、(lb+a1)Gkjb1/1/2=(38.15/1.5+1)1.05(0.8+0.15)0.351/1/2=4.61kN 单内立杆：NG2k1=4.61kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(38.15/1.5+1)1.050.171/2=2.36kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.0538.15=0.4kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=4.61+2.36+0.4=7.37kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=4.61k60、N 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.05(0.8+0.15)(23)/2=2.99kN 内立杆：NQ1k=2.99kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(5.57+7.37)+ 0.91.42.99=19.3kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(5.57+4.61)+ 0.91.42.99=15.99kN 七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H38.15立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强61、度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.5=2.25m 长细比=l0/i=2.25103/15.9=141.51210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.5=2.6m 长细比=l0/i=2.6103/15.9=163.44 查规范表A得，=0.265 满足规定！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(5.57+7.37)+1.42.99=19.72kN =N/(A)=1971762、.17/(0.265424)=175.48N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(5.57+7.37)+0.91.42.99=19.3kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.421.051.52/10=0.12kNm =N/(A)+ Mw/W=19298.22/(0.265424)+124323.37/4490=199.44N/mm2f=205N/mm2 满足规定！八、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ163、k)H/(1.2NG1k)=(0.26542420510-3-(1.27.37+1.42.99)38.15/(1.25.57)=57.09m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(0.26542420510-3-(1.27.37+0.91.42.99+0.1210000.265424/4490)38.15/(1.25.57)=41.72m Hs=41.72mH=38.15m 满足规定！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙64、件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.5621.521.05=4.9kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.9+3)103/(0.99489)=16.28N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足规定！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw65、+N0=4.9+3=7.9kN18=8kN 满足规定！ 十、立杆地基承载力验算 地基土类型卵石、圆砾地基承载力特性值fg(kPa)600地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(5.57+7.37)+2.99=15.93kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)15.93/(10.25)63.73kPafg600kPa满足规定！5楼西北转角范围钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)25.35脚手架沿纵向搭设长度L(m)100立杆步距h(m)1.5立杆纵距或66、跨距la(m)1.05立杆横距lb(m)0.8横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设立双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区四川成都市安全网设立全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载67、体型系数s1.4风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.5，0.38 计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.05/(2+1)+1.431.05/(2+1)=1.68、66kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.05/(2+1)+31.05/(2+1)=1.21kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max1.660.82/8，1.660.152/2=0.13kNm =Mmax/W=0.13106/4490=29.52N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.218004/(384206000107800)，1.211504/(82060001069、7800)=0.29mm max0.29mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足规定！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.66(0.8+0.15)2/(20.8)=0.93kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.21(0.8+0.15)2/(20.8)=0.68kN四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.93kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=0.68kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如70、下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.26106/4490=58.68N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max0.684mmminla/150，10min1050/150，107mm 满足规定！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.15kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=0.93kNRc=0.88=6.4kN 纵向水平杆：Rmax=2.15kNRc=0.88=6.4kN 满足规定！六、荷载计算脚手架搭设高度H25.35脚手架钢管类型4871、3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.033/h)H=(0.1248+(0.8+0.15)2/20.033/1.5)25.35=3.7kN 单内立杆：NG1k=3.7kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(25.35/1.5+1)1.05(0.8+0.15)0.351/1/2=3.12kN 单内立杆：NG2k1=3.12kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+72、1)laGkdb1/2=(25.35/1.5+1)1.050.171/2=1.6kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.0525.35=0.27kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.12+1.6+0.27=4.99kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=3.12kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.05(0.8+0.15)(23)/2=2.99kN 内立杆：NQ1k=2.99kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(N73、G1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.7+4.99)+ 0.91.42.99=14.19kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.7+3.12)+ 0.91.42.99=11.96kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H25.35立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.5=2.25m 长细比=l0/i=2.25103/15.9=141.51210 轴心受压构件74、的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.5=2.6m 长细比=l0/i=2.6103/15.9=163.44 查规范表A得，=0.265 满足规定！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(3.7+4.99)+1.42.99=14.61kN =N/(A)=14613.58/(0.265424)=130.06N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.7+4.99)+0.91.42.99=1475、.19kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.381.051.52/10=0.11kNm =N/(A)+ Mw/W=14194.63/(0.265424)+113021.24/4490=151.5N/mm2f=205N/mm2 满足规定！八、脚手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(0.26542420510-3-(1.24.99+1.42.99)25.35/(1.23.7)=73.45m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(76、1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+MwA/W)H/(1.2NG1k)=(0.26542420510-3-(1.24.99+0.91.42.99+0.1110000.265424/4490)25.35/(1.23.7)=59.68m Hs=59.68mH=25.35m 满足规定！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折77、减系数1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.521.521.05=4.45kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.45+3)103/(0.99489)=15.36N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足规定！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=4.45+3=7.45kN18=8kN 满足规定！3#钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)30.15脚手架沿纵向搭设长度L(m)340立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距78、la(m)1.05立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设立双立杆二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区四川成都市安全网设立全封闭基本风压0(kN/m2)0.2风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z79、(连墙件、单立杆稳定性)1.2，0.9风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.3，0.23 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(2+1)+1.430.8/(2+1)=1.27kN/m 正常使用极限状态 q=(80、0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.93kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.271.052=0.14kNm =Mmax/W=0.14106/4490=31.23N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.9310504/(100206000107800)=0.343mm max0.343mmminla/150，10min1050/150，107mm 满足规定！ 3、支座反力计算 承载能力极限状81、态 Rmax=1.1qla=1.11.271.05=1.47kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.931.05=1.07kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.47kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.07kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.39106/4490=87.14N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max0.877mmminlb/150，10min800/150，82、105.33mm 满足规定！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.49kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.47/2=0.73kNRc=0.88=6.4kN 横向水平杆：Rmax=1.49kNRc=0.88=6.4kN 满足规定！六、荷载计算脚手架搭设高度H30.15脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.1248+1.052/20.033/183、.5)30.15=4.47kN 单内立杆：NG1k=4.47kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(30.15/1.5+1)1.050.80.351/1/2=3.1kN 单内立杆：NG2k1=3.1kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(30.15/1.5+1)1.050.141/2=1.55kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.0530.15=0.32kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG284、k1+NG2k2+NG2k3=3.1+1.55+0.32=4.97kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=3.1kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.050.8(23)/2=2.52kN 内立杆：NQ1k=2.52kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.47+4.97)+ 0.91.42.52=14.5kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.47+3.1)+ 0.91.42.52=12.26kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H3085、.15立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.5=2.25m 长细比=l0/i=2.25103/15.9=141.51210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.5=2.6m 长细比=l0/i=2.6103/15.9=163.44 查规范表A得，=0.265 满足规定！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=186、.2(4.47+4.97)+1.42.52=14.85kN =N/(A)=14849.57/(0.265424)=132.16N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(4.47+4.97)+0.91.42.52=14.5kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.231.051.52/10=0.07kNm =N/(A)+ Mw/W=14496.77/(0.265424)+67489.83/4490=144.05N/mm2f=205N/mm2 满足规定！八、脚87、手架搭设高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(0.26542420510-3-(1.24.97+1.42.52)30.15/(1.24.47)=76.2m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(0.26542420510-3-(1.24.97+0.91.42.52+0.0710000.265424/4490)30.15/(1.24.47)=68.68m Hs=68.688、8mH=30.15m 满足规定！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.321.521.05=2.66kN 长细比=l0/i=600/158=3.8，查规范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(2.66+3)103/(0.99489)=11.67N/mm20.85 f=0.85 289、05N/mm2=174.25N/mm2 满足规定！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=2.66+3=5.66kN112=12kN 满足规定！十、立杆地基承载力验算 地基土类型卵石、圆砾地基承载力特性值fg(kPa)200地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(4.47+4.97)+2.52=11.95kN 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.95/(10.25)47.82kPafg200kPa 满足规定！脚手架架在楼板上计算书一、工程属性脚手架基础所在楼层数1第1层混凝土楼板厚度h1(mm)180楼板的计算90、单元长度Bl(m)2.7楼板的计算单元宽度BC(m)2.7楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）第1层X向正筋HRB40010200ASX =392.5Y向正筋HRB40010200ASY =392.5X向负筋HRB40010200ASX， =392.5Y向负筋HRB40010200ASY， =392.5二、支架搭设参数 1、脚手架搭设参数脚手架搭设方式平行短边脚手架内排立杆离楼板短边距离a1(m)0.25立杆排数N2立杆底部垫板尺寸(m)【ab】0.20.2立杆纵、横向间距(m)【lalb】1.050.8 设计简图如下：脚手架楼板_平面图脚手架楼板_立面图三、荷载参数每根91、立杆传递荷载qk(kN)14.69板上活荷载标准值Qk(kN/m2)1钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)25.1四、各楼层荷载计算 1、第1层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)210000砼弹性模量Ec(N/mm2)28000砼的龄期T(天)28砼的强度等级C30砼的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43 脚手架立杆传递荷载标准值：qk=14.69kN; 板的短边计算跨度：l=Bc=2.70m 立杆荷载作用间距：e=lb=0.80m 立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.18=0.38m92、 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.18=0.38m s为垫板的厚度，此处忽略不计。 当bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl时，b=bcy+0.7*l=0.38+0.7*2.70=2.27m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即db/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=1.39m 当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=1.54m b，=min b1，b2，=1.39m 得：Mmax=14.28kN.m 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q1=8 Mmax/(bl2)=8*14.28/(1.3993、2.702)=11.31kN/m2 板的长边计算跨度：l=Bl=2.7m 立杆荷载作用间距：e=la=1.05m 立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.18=0.38m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.18=0.38m s为垫板的厚度，此处忽略不计。 当bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl时，b=bcy+0.7*l=0.38+0.7*2.70=2.27m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即db/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=1.44m 当eb时，荷载的94、有效分布宽度应予折减，b2，=e=1.05m b，=min b1，b2，=1.05m 得：Mmax=11.61fkN.m 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*11.61/(1.052.702)=12.14kN/m2 故楼板等效均布活荷载：q=maxq1、q2= 12.14kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*NG1K=180/1000*25=4.52 板计算单元活荷载标准值：q1=q+Qk=12.14+1.00=13.14 2、各楼层荷载分派 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(95、E3h33)则有：Pi=(EihiPi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分派后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Eci(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分派后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分派后各楼层活载的设计值Qi (kN/2)128000.001804.5213.145.4218.39Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-14h4i-13+Eci-2hi-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)96、(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计算 1、第1层内力计算脚手架楼板_第1层钢筋布置图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl2700/27001m10.02m20.02m1-0.05m2-0.05四边简支Bc/Bl2700/27001mq10.04mq20.04 第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/25.4218.3914.6223.819.2内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.020.020.040.040.22.75.21M20.020.020.040.040.22.7597、.21M1-0.050.22.7-8.91M2-0.050.22.7-8.91M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30m98、m，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边沿的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较392.7360160114.31000360392.70202s 99、矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)392.7360100016014.30.06392.7360100016014.30.06备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0614.3100016021.235.21Mu210.0614.3100016021.235.21比较Mu1m1符合规定Mu2m2符合规定 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu13603100、92.716020-19.79-8.91Mu2360392.716020-19.79-8.91比较Mu1m1符合规定Mu2m2符合规定六、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边沿至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特性系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特性101、系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取 te=0.01=1.1-0.65ftk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂102、缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第1层2.10.2201098.4110.012100000.02比较第1层 max/0.31符合规定七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2023mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um103、临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第1层11.4310.8160128.1320比较第1层 F/F11符合规定